WO2005024234A1 - 斜板式圧縮機 - Google Patents

Abstract

　駆動軸１６には、第１斜板１８が一体回転可能に連結されている。第１斜板１８には、シュー２５Ａ，２５Ｂを介して片頭型のピストン２３が係留されている。駆動軸１６の回転にともなう第１斜板１８の回転によって、ピストン２３が往復直線運動されて冷媒ガスの圧縮が行われる。第１斜板１８には、円環状をなす第２斜板５１が、ボールベアリング５２を介して相対回転可能に支持されている。第２斜板５１は、第１斜板１８と、圧縮荷重を受ける側のシュー２５Ｂとの間において、第１斜板１８及びシュー２５Ｂに対して摺動可能に配設されている。そのため、第１斜板と第２斜板との間の滑りが良好となる。

Description

明 細 書

斜板式圧縮機

技術分野

[0001] 本発明は、例えば冷凍回路を構成して冷媒ガスの圧縮を行う斜板式圧縮機に関す る。

^景技術

[0002] 従来、冷凍回路に用いられる容量可変型斜板式圧縮機としては、例えば図 11に示 すようなものが存在する。即ち、ハウジング 85には駆動軸 91が回転可能に支持され 、駆動軸 91にはロータ 87がー体回転可能に固定されている。駆動軸 91には、斜板 92が軸線 L方向へスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されてレ、る。ロータ 87と 斜板 92との間にはヒンジ機構 88が介在されている。斜板 92の外周部には、ヒンジ機 構 88側に配置された半球状の第 1シユー 93A、及びヒンジ機構 88とは反対側に配 置された同じく半球状の第 2シユー 93Bを介して片頭型のピストン 94が係留されてい る。駆動軸 91の回転によって斜板 92が回転すると、斜板 92は、各シユー 93A, 93B に対して摺動し、ピストン 94が往復直線運動されて、冷媒ガスの圧縮が行われる。

[0003] シユー 93A, 93Bは、斜板 92との相対回転に応じて自身の軸線 S (摺接半球面 93 aの曲率中心 Pを通りかつ斜板 92と摺動する摺接平面 93bに垂直な線）を中心とした 回転運動を行うこととなる。軸線 Sを中心としたシユー 93A， 93Bの回転運動は、斜板 92の内外周における外周側が大となる周速の差から、トータルとして、シユー 93A， 9 3Bに対して軸線 S周りの一方向への回転力が付与されることと同義な状態となって 行われる。

[0004] つまり、図 11に示す斜板式圧縮機は、斜板 92に対してシユー 93A, 93Bが直接摺 動される構成を有している。従って、シユー 93A， 93Bは、斜板 92との相対回転に基 づく摺動によって、軸線 Sを中心とした回転運動を無駄に行わざるを得なかった。よつ て、特に、ピストン 94と、圧縮反力を受ける側のシユー 93Bとの摺動部分における機 械損失が大きくなるし、該摺動部分において焼付き等の不具合を発生する問題があ つた。 [0005] このような問題を解決するために、斜板 92とシユー 93Bとの間に、スラスト荷重を受 ける転がり軸受を介在させることが提案されている〔例えば特許文献 1参照〕。このよう にすれば、転がり軸受が有する転動素子の転動によって、斜板 92とシユー 93Bとの 間に滑りが生じ、斜板 92とシユー 93Bとの相対回転に起因する、軸線 Sを中心とした シユー 93Bの回転運動を抑制することができ、前述した機械損失や不具合の発生を 抑制することができる。

[0006] し力、し、シユー 93Aとシユー 93Bとの間の限られたスペースに、斜板 92と転がり軸 受とを介在させると、斜板 92が薄くなつて所定の強度を確保できない問題がある。ま た、上死点位置付近 (圧縮行程）にあるピストン 94において、大きな圧縮反力を受け るシユー 93Bからの荷重力 転がり軸受における特定の転動素子に集中して作用さ れることとなる。従って、シユー 93Aとシユー 93Bとの間の限られたスペースに配置で きる程度の小型 (言い換えれば強度が低い）の転動素子では、耐久性が厳しくなる問 題があった。

[0007] このような問題を解決するために、例えば図 12に示すような技術を採用することが 考えられる〔例えば特許文献 2参照〕。即ち、第 1斜板 90の後面（図面右方側に向か う面）において中央部には、段差部 90aが円環状に設けられている。第 1斜板 90にお レ、て段差部 90aの外側には、円環状をなす第 2斜板 95が、中央部に貫通形成され た支持孔 95aを介して、第 1斜板 90に対して相対回転可能に支持されている。第 2 斜板 95の外周部は、第 1斜板 90とシユー 93Bとの間において、第 1斜板 90及びシュ 一 93Bに対して摺動可能に配設されている。

[0008] 従って、第 1斜板 90が回転すると、第 1斜板 90と第 2斜板 95との間に滑りが生じ、 第 2斜板 95の回転速度は第 1斜板 90の回転速度よりも低下される。よって、第 2斜板 95とシユー 93Bとの相対回転速度（シユー 93Bに対する第 2斜板 95の相対回転速度 )が、シユー 93Bと第 1斜板 90との相対回転速度（シユー 93Bに対する第 1斜板 90の 相対回転速度）よりも低下される。その結果、第 2斜板 95とシユー 93Bとの相対回転 に起因する、軸線 Sを中心としたシユー 93Bの回転運動を抑制することができ、前述 した機械損失や不具合の発生を抑制することができる。また、シユー 93Bと第 1斜板 9 0との間に薄板の第 2斜板 95を介在させるのみでよぐ第 1斜板 90の厚み（言い換え れば強度）を確保できるし、上死点位置付近 (圧縮行程）にあるピストン 94におレ、て 大きな圧縮反力を受けるシユー 93Bからの荷重は、第 2斜板 95の広い面積で分散し て受けられるため、第 2斜板 95の耐久性を良好とすることができる。

[0009] ところ力 第 2斜板 95は、第 1斜板 90が回転すると、第 1斜板 90とシユー 93Bとの間 に介在される外周部以外に、支持孔 95aの内周面においても第 1斜板 90 (段差部 9 Oa)との間で摩擦抵抗が生じることとなっていた。従って、第 1斜板 90と第 2斜板 95と の間に滑りが生じ難くなり、第 2斜板 95とシユー 93Bとの相対回転速度を、シユー 93 Aと第 1斜板 90との相対回転速度よりも大きく低下させることが困難となっていた。よ つて、第 2斜板 95を備えることによる効果 (機械損失の低減等）を、十分に発揮できな い問題があった。

[0010] 近年、冷凍回路の冷媒として、二酸化炭素を用いることが一般化されつつある。二 酸化炭素冷媒を用いた場合には、フロン冷媒 (例えば R134a)を用いた場合よりも冷 凍回路内の圧力が非常に高くなる。従って、斜板式圧縮機においてもピストン 94に 作用する圧縮反力が大きくなり、よって第 1斜板 90に対する第 2斜板 95の圧接力が 強くなつて、前述した問題が大きく取り上げられるようになつてきた。

特許文献 1 :特開平 8-28447号公報 (第 3頁、第 1図）

特許文献 2 :特開平 8— 338363号公報 (第 4頁、第 1図）

発明の開示

[0011] 本発明の目的は、第 1斜板と第 2斜板との間の滑りを良好とすることが可能な斜板 式圧縮機を提供することにある。

[0012] 上記目的を達成するために発明は、駆動軸には第 1斜板が一体回転可能に連結さ れ、前記第 1斜板には第 2斜板が支持されており、前記第 1及び第 2斜板には、前記 第 1斜板に当接する第 1シユー、及び前記第 2斜板に当接する圧縮反力を受ける側 の第 2シユーを介してピストンが係留されており、前記駆動軸の回転にともなう前記第 1斜板の回転によって、前記ピストンが往復直線運動されて冷媒ガスの圧縮が行わ れる斜板式圧縮機であって、前記第 1シユーと前記第 2シユーとの間において、前記 第 1斜板の外周部と前記第 2斜板の外周部との間には、前記第 2斜板を前記第 1斜 板に対して相対回転可能に支持するスラスト軸受が配置されており、前記第 1斜板の 内周部と前記第 2斜板の内周部との間には、前記第 2斜板を前記第 1斜板に対して 相対回転可能に支持するラジアル軸受が配置されている斜板式圧縮機を提供する。

[0013] 従って、第 1斜板と第 2斜板との間に滑りが生じ易くなり、第 2斜板とシユーとの相対 回転速度を、シユーと斜板との相対回転速度よりも大きく低下させることが容易となる 。よって、第 2斜板を備えることによる効果 (機械損失の低減等）を、十分に発揮する こと力 Sできる。

[0014] なお、前記「ラジアル軸受」とは、第 2斜板に作用するラジアル荷重を好適に受承可 能な構成を有した軸受のことを指し、「スラスト軸受」とは、第 2斜板に作用するスラスト 荷重を好適に受承可能な構成を有した軸受のことを指す。従って、ラジアル軸受は、 ラジアル荷重のみならずスラスト荷重も受けられる構成であってもよいし、スラスト軸受 は、スラスト荷重のみならずラジアル荷重も受けられる構成であってもよい。

[0015] 好適な例では、前記第 1斜板には、前記ラジアル軸受を介して前記第 2斜板を回転 可能に支持する支持部が突設されており、前記第 1斜板において前記支持部の基 部周りには、前記ラジアル軸受の一部を収容する収容溝が形成されている。従って、 軸受を支持部の基部側に寄せて配置することができ、該軸受つまりは支持部の斜板 力 の突出具合を小さくできて、斜板を小型することができる。

[0016] 好適な例では、前記第 1斜板と前記第 2斜板との間の摩擦係数が、前記第 2シユー と前記第 2斜板との間の摩擦係数よりも小さく設定されている。従って、第 2斜板と第 1 斜板との間の滑りをさらに良好とすることができる。

[0017] 好適な例では、前記第 2斜板において前記外周部の板厚は、前記第 1斜板におけ る前記外周部の板厚の 1/3以上でかつ該第 1斜板の前記外周部の板厚よりも薄くさ れている。

[0018] ピストンの大型化つまりは容量可変型斜板式圧縮機の大型化を避けようとすると、 第 1シユーと第 2シユーとの間のスペースが限られることとなる。この限られたスペース において、第 1斜板の外周部の板厚を厚くすると第 2斜板の外周部の板厚を薄くする 必要があり、逆に第 2斜板の外周部の板厚を厚くすると第 1斜板の外周部の板厚を 薄くする必要がある。圧縮反力の受承の観点からは、前記第 1及び第 2斜板ともでき るだけ外周部の板厚を厚くして強度を確保する必要があるが、駆動軸から動力が伝 達される第 1斜板において外周部の板厚の確保は、第 1斜板に対して滑ればよい第 2斜板における外周部の板厚の確保よりも優先すべきである。そういった意味におい て好適なのが、第 2斜板において外周部の板厚を、第 1斜板における外周部の板厚 の半分以上でかつ第 1斜板の外周部の板厚よりも薄く設定することなのである。

[0019] 好適な例では、前記第 2斜板は円環状をなしており、該第 2斜板は、前記ラジアル 軸受による支持を受ける内周部の板厚が、前記第 1斜板と前記第 2シユーとの間に介 在される外周部の板厚よりも大きくされている。従って、厚い内周部によって、軸受に よる第 2斜板の支持が安定し、第 2斜板と第 1斜板との間の滑りをさらに良好とするこ とができる。

[0020] 好適な例では、前記第 2斜板において前記外周部の板厚は、前記第 1斜板の前記 外周部の板厚よりも薄くされており、前記第 2斜板において前記内周部の板厚は、前 記第 1斜板の前記外周部の板厚よりも厚くされている。

[0021] 従って、第 2斜板の薄い外周部によって、該第 2斜板よりも強度的に厳しい第 1斜板 の外周部の板厚確保が容易となる。また、前記第 2斜板において前記内周部の板厚 は、前記第 1斜板の前記外周部の板厚よりも厚くされている。従って、ラジアル軸受に よる第 2斜板の支持がさらに安定する。

[0022] 好適な例では、前記第 2斜板の前記内周部は、前記第 1斜板側に突設された円筒 状の第 1突状部及び前記第 1斜板と反対側に突設された円筒状の第 2突状部を備え ることで、前記第 2斜板の前記外周部よりも板厚が厚くされており、前記第 2突状部の 外径は前記第 1突状部の外径よりも小さくされている。

[0023] 前記第 2突状部は、例えば、容量可変型斜板式圧縮機の吐出容量が最大の状態 にて、下死点位置にあるピストンに対して一部が至極接近する。従って、第 2突状部 を第 1突状部よりも小径としてピストン力 離間させることは、第 2斜板とピストンとの干 渉を回避することと、第 2斜板の内周部の板厚を厚くすることとを両立する上で有効と なる。

[0024] 好適な例では、前記ラジアル軸受は転がり軸受よりなり、該ラジアル軸受の転動素 子としてはコ口が用いられている。転動素子としてコロを用いた転がり軸受は、例えば 転動素子としてボールを用いた場合と比較して耐荷重性に優れることとなる。これは ラジアル軸受の小型化ひいては斜板式圧縮機の小型化につながる。

[0025] 好適な例では、前記スラスト軸受は転がり軸受よりなり、該スラスト軸受の転動素子 と前記第 1斜板との間にはレースが介在されており、該レースは前記第 1斜板に対し て相対回転可能となっている。

[0026] ここで、例えば、前記スラスト軸受の転動素子を第 1斜板上で直接転動させる構成 の場合、該第 1斜板の一部（上死点位置付近にあるピストンに対応する部分）に集中 して大きな圧縮反力が作用されることとなり、当該部位が局部的に摩耗劣化する問題 力ある。しかし、本発明においては、転動素子と第 1斜板との間にレースが介在され ており、転動素子に作用する大きな圧縮反力は、レースを介することで面圧を低くし て第 1斜板に作用するため、該第 1斜板が局部的に摩耗劣化することを抑制できる。 また、第 1斜板に対して相対回転するレースにおいては、大きな圧縮反力が転動素 子を介して作用する部位が順次入れ替わり、該レースが局部的に摩耗劣化すること を防止できる。

[0027] 好適な例では、前記第 1斜板の前記外周部には、前記第 2斜板側に向かって係止 部が突設されており、該係止部との当接によって前記レースが径方向外側で前記第 1斜板に係止されている。

[0028] ここで、例えば、前記第 1斜板の内周部に係止部を設けることで、レースを径方向 内側で第 1斜板に係止する構成では、第 1斜板に付着された潤滑油 (冷凍機油）が 遠心力の作用によって径方向外側に移動する際、該潤滑油の第 1斜板とレースとの 間への入り込みが係止部で阻害されてしまう。しかし、レースを径方向外側で第 1斜 板に係止する本発明によれば、第 1斜板とレースとの間への潤滑油の入り込みが係 止部によって阻害されることを防止でき、第 1斜板とレースとの間の滑りを良好とする こと力 Sできる。

[0029] 好適な例では、前記係止部は円環状をなしている。従って、係止部によるレースの 係止が安定して行われ、該レースと第 1斜板との間の滑りがさらに良好となる。

好適な例では、前記第 2斜板の前記内周部は、前記第 1斜板と反対側に突設され た円筒状の突状部を備えることで前記第 2斜板の前記外周部よりも板厚が厚くされて おり、前記突状部において先端面の外周角には傾斜面（面取り）が設けられている。 傾斜面（面取り）は、第 2斜板の軽量化をもたらす。

[0030] 好適な例では、前記第 2斜板には肉取り孔が板厚方向に貫通形成されている。肉 取り孔は、第 2斜板の軽量化をもたらす。

好適な例では、前記第 2斜板の前面と後面との少なくとも一方には肉取り凹部が設 けられている。肉取り凹部は、第 2斜板の軽量化をもたらす。

[0031] 好適な例では、前記第 1斜板及び第 2斜板の少なくとも一方には、第 1斜板と第 2斜 板との間に外部からオイルを導入するためのオイル導入通路が設けられている。従つ て、オイルの介在によって、第 2斜板と第 1斜板との間の滑りをさらに良好とすることが できる。

[0032] 好適な例では、前記オイル導入通路は、第 1斜板又は第 2斜板に貫通形成された 貫通孔を含んでなる。

好適な例では、斜板式圧縮機は、前記第 1及び第 2斜板の傾斜角度が変更される ことによって吐出容量が変更される容量可変型斜板式圧縮機である。

[0033] 好適な例では、前記ガスは冷凍回路に用いられる冷媒ガスであって、該冷媒ガス は二酸化炭素よりなっている。

二酸化炭素冷媒を用いた場合には、フロン冷媒 (例えば R134a)を用いた場合より も冷凍回路内の圧力が非常に高くなる。従って、斜板式圧縮機においてもピストンに 作用する圧縮反力が大きくなり、よって第 1斜板に対する第 2斜板の圧接力が強くな る。このような態様において、第 1斜板と第 2斜板との間にスラスト軸受及びラジアノレ 軸受を配置して第 1斜板と第 2斜板との間に滑りを生じ易くすることは、特に有効であ る。

図面の簡単な説明

[0034] [図 1]本発明を具体化した第 1実施形態の斜板式圧縮機の縦断面図。

[図 2]図 1の要部拡大図。

[図 3]本発明の第 2実施形態を示す断面部分図。

[図 4]本発明の第 3実施形態の容量可変型斜板式圧縮機の縦断面図。

[図 5]図 4の要部拡大図であり、第 1及び第 2斜板を断面とせず（一部破断）、一部の 第 1及び第 2シユーを断面とした図。 [図 6]本発明の第 4実施形態の斜板構造を示す要部拡大図。

[図 7]本発明の第 5実施形態の斜板構造を示す要部拡大図。

[図 8]図 7に示される第 2斜板の後面図。

[図 9]本発明の第 6実施形態の斜板構造を示す要部拡大図。

[図 10]本発明の第 7実施形態の斜板構造を示す要部拡大図。

[図 11]従来の容量可変型斜板式圧縮機の縦断面図。

[図 12]従来の技術を示す断面部分図。

発明を実施するための最良の形態

[0035] 以下、本発明を、車両用空調装置の冷凍回路を構成する容量可変型の斜板式圧 縮機に具体化した第 1一第 7の実施形態について説明する。

[0036] 第 1実施形態について、図 1及び図 2を参照して説明する。図 1は、容量可変型の 斜板式圧縮機 (以下単に圧縮機 10とする）の縦断面図を示す。図 1において左方を 圧縮機 10の前方とし、右方を圧縮機の後方とする。

[0037] 図 1に示すように、圧縮機 10のハウジングは、シリンダブロック 11と、シリンダブロッ ク 11の前端に接合固定されたフロントノ、ウジング 12と、シリンダブロック 11の後端に 弁 ·ポート形成体 13を介して接合固定されたリャハウジング 14とを備えている。

[0038] 圧縮機 10のハウジング内において、シリンダブロック 11とフロントハウジング 12との 間には、クランク室 15が区画形成されている。シリンダブロック 11とフロントハウジング 12との間には、クランク室 15を揷通するようにして、駆動軸 16が回転可能に配設さ れている。駆動軸 16には、車両の走行駆動源であるエンジン E力 クラッチレスタイプ (常時伝達型）の動力伝達機構 PTを介して作動連結されている。従って、エンジン E の稼動時においては、該エンジン Eから動力の供給を受けて駆動軸 16が常時回転さ れる。

[0039] クランク室 15内において駆動軸 16には、ロータ 17がー体回転可能に固定されてい る。クランク室 15内には、実質的に円盤状をなす第 1斜板 18が収容されている。第 1 斜板 18は、鉄系の金属材料 (純鉄又は鉄合金のことを指す)よりなつている。第 1斜 板 18の中央部には、揷通孔 18aが貫通形成されている。第 1斜板 18の揷通孔 18a には駆動軸 16が挿通されている。第 1斜板 18は、揷通孔 18aを介して駆動軸 16に、 スライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。ロータ 17と第 1斜板 18との間に はヒンジ機構 19が介在されている。

[0040] ヒンジ機構 19は、ロータ 17の後面に突設された二つ（紙面手前側の一方は図示さ れていなレ、）のロータ側突起 41と、第 1斜板 18の前面においてロータ 17側に向かつ て突設された斜板側突起 42とからなっている。斜板側突起 42は、先端側が二つの口 ータ側突起 41間に入り込んでいる。従って、ロータ 17の回転力は、ロータ側突起 41 及び斜板側突起 42を介して第 1斜板 18に伝達される。

[0041] ロータ側突起 41の基部にはカム部 43が形成されている。カム部 43において第 1斜 板 18を臨む後端面にはカム面 43aが形成されている。斜板側突起 42の先端は、力 ム部 43のカム面 43aに対して摺動可能に当接されている。従って、ヒンジ機構 19は、 斜板側突起 42の先端がカム部 43のカム面 43a上を駆動軸 16に対する接離方向へ 移動されることで、第 1斜板 18の傾動を案内する。

[0042] シリンダブロック 11におレ、て駆動軸 16の軸線 L周りには、複数のシリンダボア 22が 等角度間隔で前後方向（紙面左右方向）に貫通形成されている。片頭型のピストン 2 3は、各シリンダボア 22内に前後方向へ移動可能に収容されている。シリンダボア 22 の前後開口は、弁'ポート形成体 13の前端面及びピストン 23によって閉塞されており 、このシリンダボア 22内にはピストン 23の前後方向への移動に応じて容積変化する 圧縮室 24が区画されている。

[0043] ピストン 23は、シリンダボア 22に挿入される円柱状の頭部 37と、シリンダボア 22の 外方でクランク室 15に位置する首部 38とが前後方向に連接されてなる。頭部 37及 び首部 38は、アルミニウム系の金属材料（純アルミニウム又はアルミニウム合金のこと を指す）よりなつている。首部 38の内側には、一対のシュ一座 38aが凹設されている 。首部 38内には、半球状をなす第 1シユー 25Aと第 2シユー 25Bとが内装されている 。第 1シユー 25Aと第 2シユー 25Bとは鉄系の金属材料よりなっている。なお、本明細 書において「半球」とは、球体を二等分したもののみを意味するものではなぐ球面の 一部を備えたもののことを指す。

[0044] 第 1シユー 25Aと第 2シユー 25Bとは、それぞれ半球面 25aを以てシュ一座 38aによ つて球面受けされている。第 1シユー 25Aの半球面 25aと第 2シユー 25Bの半球面 2 5aとは、各半球面 25aの曲率中心点 Pを中心とした同一球面上に存在する。各ピスト ン 23は、第 1シユー 25Aと第 2シユー 25Bとを介して第 1斜板 18及び第 2斜板 51の 外周部に係留されている。従って、駆動軸 16の回転によって第 1斜板 18が回転する と、ピストン 23が前後方向に往復直線運動される。

[0045] 圧縮機 10のハウジング内において、弁.ポート形成体 13とリャハウジング 14との間 には、吸入室 26及び吐出室 27がそれぞれ区画形成されている。弁'ポート形成体 1 3には、圧縮室 24と吸入室 26との間に位置するように、吸入ポート 28及び吸入弁 29 がそれぞれ形成されている。弁 ·ポート形成体 13には、圧縮室 24と吐出室 27との間 に位置するように、吐出ポート 30及び吐出弁 31がそれぞれ形成されている。

[0046] 冷凍回路の冷媒としては二酸化炭素が用いられている。図示しない外部回路から 吸入室 26に導入された冷媒ガスは、各ピストン 23の上死点位置から下死点位置側 への移動により、吸入ポート 28及び吸入弁 29を介して圧縮室 24に吸入される。圧縮 室 24に吸入された冷媒ガスは、ピストン 23の下死点位置から上死点位置側への移 動により所定の圧力にまで圧縮され、吐出ポート 30及び吐出弁 31を介して吐出室 2 7に吐出される。吐出室 27の冷媒ガスは外部回路へと導出される。

[0047] 圧縮機 10のハウジング内には、抽気通路 32及び給気通路 33並びに制御弁 34が 設けられている。抽気通路 32は、クランク室 15と吸入室 26とを接続する。給気通路 3 3は、吐出室 27とクランク室 15とを接続する。給気通路 33の途中には、電磁弁よりな る周知の制御弁 34が配設されてレ、る。

[0048] 制御弁 34の開度を、外部からの給電制御によって調節することで、給気通路 33を 介したクランク室 15への高圧な吐出ガスの導入量と、抽気通路 32を介したクランク室 15からのガス導出量とのバランスが制御され、クランク室 15の内圧が決定される。ク ランク室 15の内圧の変更に応じてクランク室 15の内圧と圧縮室 24の内圧との差が変 更され、第 1斜板 18の傾斜角度が変更される結果、ピストン 23のストローク即ち圧縮 機 10の吐出容量が調節される。

[0049] 例えば、制御弁 34の弁開度が減少すると、クランク室 15の内圧が低下される。従つ て、第 1斜板 18の傾斜角度が増大してピストン 23のストロークが増大し、圧縮機 10の 吐出容量が増大される。逆に、制御弁 34の弁開度が増大すると、クランク室 15の内 圧が上昇される。従って、第 1斜板 18の傾斜角度が減少してピストン 23のストローク が減少し、圧縮機 10の吐出容量が減少される。

[0050] さて、図 2に示すように、第 1斜板 18の後面中央部には、実質的に円筒状をなす支 持部 39が、駆動軸 16を取り囲むようにして突設されている。第 1斜板 18において支 持部 39の外側には、円環状をなす第 2斜板 51が、その中央部に貫通形成された支 持孔 51aに支持部 39が揷通された状態で配置されている。支持部 39の外周面と第 2斜板 51の支持孔 51aの内周面との間には、軸受としてのボールベアリング 52が介 在されている。ボールベアリング 52はラジアル軸受であり、第 2斜板 51のラジアル荷 重はボールベアリング 52を介して第 1斜板 18 (支持部 39)に支持されている。ボール ベアリング 52は、実質的に円筒状をなす内輪 52aと、内輪 52aの外側に配置された 実質的に円筒状をなす外輪 52bと、内輪 52aと外輪 52bとの間に介在された、転動 素子としての複数のボール 52cとからなっている。

[0051] 第 1斜板 18の後面において支持部 39の基部周りの円環状領域には、収容溝 18b が穿設されている。ボールベアリング 52は、内輪 52a及び外輪 52bのそれぞれの一 部が収容溝 18b内に位置するようにして支持部 39に外嵌配置されている。支持部 3 9の先端外周面には、サークリップ 53がスナップ係合されている。ボールベアリング 5 2は、サークリップ 53に内輪 52aが当接することで支持部 39からの抜けが防止されて いる。第 2斜板 51の支持孔 51a内には、ボールベアリング 52が外輪 52bを以て圧入 されている。従って、第 2斜板 51は、ボールベアリング 52の外輪 52bと一体回転可能 つまり支持部 39 (第 1斜板 18)に対して相対回転可能となっている。

[0052] 第 2斜板 51の外周部 51bは、第 1斜板 18と圧縮室 24側 (圧縮反力を受ける側）の 第 2シユー 25Bとの間において、第 1斜板 18及び第 2シユー 25Bに対して摺動可能 に配設されている。第 2斜板 51において、ボールベアリング 52の支持を直接受ける 内周部 51cの板厚は、第 1斜板 18と第 2シユー 25Bとの間に介在される外周部 51b の板厚よりも大きくなつている。

[0053] 第 2斜板 51は、第 1斜板 18と摺動される前面については、外周部 51b側の領域 51 b-1と内周部 51c側の領域 51c-lとが面一とされている。従って、第 2斜板 51の後 面において、内周部 51c側の領域 51c_2を、第 2シユー 25Bと摺動される外周部 51 b側の領域 51b-2よりも後方側に平行にずらして配置することで、第 2斜板 51の内周 部 51cは外周部 51bよりも板厚が大きくされている。領域 51b_2と領域 51c-2とは、 両者間の接続部分への応力集中を緩和するために、傾斜面によって滑らかに接続さ れている。

[0054] 第 2斜板 51の基材としては、 SPC (みがき材)や SPHC (酸洗材)等の軟鋼が用いら れている。第 2斜板 51の前面、つまり外周部 51b側の領域 51b_l及び内周部 51c側 の領域 51c-lには、固体潤滑剤よりなる被膜 54が形成されている（被膜 54は、図 2 の拡大円中において領域 51b— 1部分のみを膜厚を誇張して示す)。固体潤滑剤とし ては、例えば、二硫化モリブデンや、 PTFE (ポリテトラフルォロエチレン）等のフッ素 樹脂が挙げられる。

[0055] 第 2斜板 51の前面 (領域 51b_l及び領域 51c_l)には、第 2斜板 51の円環中心を 中心とした放射状に、複数のオイル溝 51dが形成されている。オイル溝 51dは、クラ ンク室 15に存在するオイル (冷凍機油）を第 1斜板 18と第 2斜板 51との摺動部分へ 導入するためのオイル導入通路として機能する。

[0056] 第 1斜板 18と第 2斜板 51との摺動部分は、固体潤滑剤よりなる被膜 54の介在及び オイル溝 51dを介したオイルの導入等により、第 2シユー 25Bと第 2斜板 51との摺動 部分よりも摩擦係数が小さくなつている。

[0057] そして、第 1斜板 18が回転すると、第 1斜板 18と第 2斜板 51との間に滑りが生じ、第

2斜板 51の回転速度は第 1斜板 18の回転速度よりも低下される。従って、第 2斜板 5 1と第 2シユー 25Bとの相対回転速度（第 2シユー 25Bに対する第 2斜板 51の相対回 転速度） 1 第 2シユー 25Bと第 1斜板 18との相対回転速度（第 2シユー 25Bに対す る第 1斜板 18の相対回転速度）よりも低下される。よって、第 2斜板 51と第 2シユー 25 Bとの相対回転に起因する、 自身の軸線 S (半球面 25aの曲率中心点 Pを通りかつ第 1斜板 18と摺動する平面に垂直な線）を中心とした第 2シユー 25Bの回転運動を抑 制することができ、該回転運動に起因した機械損失や不具合の発生を抑制すること ができる。

[0058] 上記構成の本実施形態においては次のような効果を奏する。

(1-1)第 2斜板 51は、第 1斜板 18にボールベアリング 52を介して相対回転可能に 支持されている。従って、第 1斜板 18と第 2斜板 51との間に滑りが生じ易くなり、第 2 斜板 51と第 2シユー 25Bとの相対回転速度（第 2シユー 25Bに対する第 2斜板 51の 相対回転速度）を、第 2シユー 25Bと第 1斜板 18との相対回転速度（第 2シユー 25B に対する第 1斜板 18の相対回転速度）よりも大きく低下させることが容易となる。よつ て、第 2斜板 51を備えることによる効果 (機械損失の低減等）を、十分に発揮すること ができる。

[0059] (1-2)ピストン 23は片頭型である。従って、圧縮反力を受ける側の第 2シユー 25B は、反対側の第 1シユー 25Aと比較してピストン 23に対して強く押し付けられるため、 第 2シユー 25Bとピストン 23との間の摺動環境が厳しい。このような態様において、第 1斜板 18と、圧縮反力を受ける側の第 2シユー 25Bとの間に第 2斜板 51を介在させる ことは、第 2斜板 51を備えることによる効果 (機械損失の低減等）を奏するのに特に有 効となる。

[0060] (1 3)本実施形態は、冷凍回路を構成する圧縮機 10において具体化されており、 冷凍回路の冷媒としては二酸化炭素が用いられている。二酸化炭素冷媒を用いた 場合には、フロン冷媒 (例えば R134a)を用いた場合よりも冷凍回路内の圧力が非常 に高くなる。従って、圧縮機 10においてもピストン 23に作用する圧縮反力が大きくな り、よって第 1斜板 18に対する第 2斜板 51の圧接力が強くなる。このような態様にお レ、て本発明を具体化して、第 1斜板 18と第 2斜板 51との間に滑りを生じ易くすること は、特に有効である。

[0061] (1 4)第 2斜板 51は、ボールベアリング 52による支持を受ける内周部 51cの板厚 、第 1斜板 18と第 2シユー 25Bとの間に介在される外周部 51bの板厚よりも大きくさ れている。従って、厚い内周部 51cによって、ボールベアリング 52による第 2斜板 51 の支持が安定し、第 2斜板 51と第 1斜板 18との間の滑りをより良好とすることができる 。特に、本実施形態においては、第 2斜板 51とボールベアリング 52 (外輪 52b)との 固定に圧入を採用している。従って、ボールベアリング 52が圧入される第 2斜板 51 の内周部 51cを厚くすることは、該圧入に起因した応力を直接受けることとなる内周 部 51cの耐久性向上につながる。

[0062] また、前記第 2斜板 51の外周部 51bを薄くすることで、ピストン 23 (首部 38)が大型 化することを抑制しつつ、第 1斜板 18と第 2シユー 25Bとの間に第 2斜板 51を介在さ せる態様を実現できる。

[0063] ピストン 23の首部 38の大型化は、圧縮機 10の胴径 (圧縮機 10のハウジングの横 断面径）の大型化につながる。特に、二酸化炭素冷媒を用いた冷凍回路において圧 縮機 10は、例えばフロン冷媒を用いた冷凍回路の圧縮機と比較して、ピストン 23の 頭部 37の径が小さくなりがちであり、首部 38の大型化は圧縮機 10 (胴径）の大型化 に直結してしまう。

[0064] つまり、例えば、第 2斜板 51の外周部 51bが図 1の場合よりも厚いと、第 1斜板 18の 外周部の厚みを薄くするか、第 1シユー 25Aと第 2シユー 25Bとを小型化する（図 1の 態様から半球面 25aの面積を減らす）か、或いは第 1シユー 25Aと第 2シユー 25Bと の半球面 25aが存在する仮想球体の半径を大きくする必要がある。しかし、第 1斜板 18の外周部の厚みを薄くすること、及び第 1シユー 25Aと第 2シユー 25Bとを小型化 することは、それぞれの耐久性低下を招いて好ましくない。従って、第 1シユー 25Aと 第 2シユー 25Bとの半球面 25aが存在する仮想球体の半径を大きくして対応せざるを 得ず、それに応じてピストン 23 (首部 38)が大型化してしまうのである。

[0065] (1-5)第 2斜板 51の後面において、内周部 51c側の領域 51c— 2を、第 2シユー 25 Bと摺動される外周部 51b側の領域 51b - 2よりも後方側に平行にずらして配置するこ とで、第 2斜板 51の内周部 51cは外周部 51bよりも板厚が大きくされている。従って、 第 2斜板 51は、第 1斜板 18と摺動される前面については、外周部 51b側の領域 51b -1と内周部 51c側の領域 51c-lとを面一とすることができ、その加工が容易となるし 、第 1斜板 18との摺動面積を広く確保することができる。よって、前述した作用効果（ 1-4)を奏しつつ、第 1斜板 18及び第 2斜板 51の摺動摩耗を抑制することができる。

[0066] (1-6)第 1斜板 18において支持部 39の基部周りには収容溝 18bが形成されてお り、収容溝 18bにはボールベアリング 52の一部が収容されている。従って、ボールべ ァリング 52を支持部 39の基部側に寄せて配置することができ、第 1斜板 18における ボールベアリング 52つまりは支持部 39の後方側への突出具合を小さくできて、第 1 斜板 18を小型することができる。これは圧縮機 10の小型化につながる。

[0067] (1一 7)第 1斜板 18と第 2斜板 51との間の摩擦係数を、第 2シユー 25Bと第 2斜板 51 との間の摩擦係数よりも小さく設定した。従って、第 2斜板 51と第 1斜板 18との間の 滑りをさらに良好とすることができる。

[0068] (1-8)第 2斜板 51には、第 2斜板 51と第 1斜板 18との間にクランク室 15からオイル を導入するためのオイル溝 51dが設けられている。従って、オイルの介在によって、 第 2斜板 51と第 1斜板 18との間の滑りをさらに良好とすることができる。

[0069] (1一 9)第 2斜板 51において、第 1斜板 18と摺動する外周部 51b側の領域 51b_l 及び内周部 51c側の領域 51c— 1には、固体潤滑剤よりなる被膜 54が形成されてい る。被膜 54は、スラスト軸受としての滑り軸受である。従って、第 2斜板 51と第 1斜板 1 8との間の滑りをさらに良好とすることができる。

[0070] 次に、本発明の第 2実施形態について、図 3を参照して説明する。なお、本実施形 態では、第 1実施形態との相違点についてのみ説明し、同一又は相当部材には同じ 符号を付して詳細な説明を省略する。

[0071] 本実施形態においては上記第 1実施形態からオイル溝 51dが削除されており、第 2 斜板 51の外周部 51bにおいて板厚方向に貫通形成された貫通孔 51eが、オイル導 入通路を構成している。貫通孔 51eは、第 2斜板 51の外周部 51b (領域 51b_l)と第 1斜板 18との摺動部分を、クランク室 15に開放するようにして設けられている。貫通 孔 51eは、第 2斜板 51の円環中心周りに等角度間隔で複数（図面には一つのみ示 す）が備えられている。

[0072] なお、図 3において貫通孔 51eは、クランク室 15への開口が第 2シユー 25Bによつ て塞がれた状態が示してある。しかし、該開口は、第 2シユー 25Bによって常時塞が れている訳ではなぐ第 2シユー 25Bと第 2斜板 51との相対回転によって第 2シユー 2 5Bに対してずれることで、クランク室 15に開放されることとなる。

[0073] 次に、本発明の第 3実施形態について、図 4及び図 5を参照して説明する。なお、 本実施形態では、第 2実施形態との相違点についてのみ説明し、同一又は相当部 材には同じ符号を付して詳細な説明を省略する。

[0074] 第 1シユー 25A及び第 2シユー 25Bにおいて、ヒンジ機構 19側つまり圧縮室 24と反 対側に位置する第 1シユー 25Aは、半球面 25aと反対側の摺接面 25bにおいて、第 1斜板 18の外周部 18-1の前面に対して摺動可能に当接されている。また、ヒンジ機 構 19と反対側つまり圧縮室 24側であって圧縮反力を受ける側の第 2シユー 25Bは、 半球面 25aと反対側の摺接面 25bにおいて、第 2斜板 51の外周部 51-2の後面に対 して摺動可能に当接されている。第 1シユー 25Aの摺接面 25bは、中央部が第 1斜 板 18側に突出された中高形状をなしている（図 5参照。図 5において中高形状は誇 張して描いてある）。第 2シユー 25Bの摺接面 25bは平面状をなしている。

[0075] 第 1斜板 18の内周部を構成する支持部 39と第 2斜板 51の内周部 51—1との間、詳 しくは支持部 39の外周面と第 2斜板 51の支持孔 51aの内周面との間には、転がり軸 受よりなるラジアル軸受 52Aが介在されている。ラジアル軸受 52Aは、第 2斜板 51に おいて支持孔 51aの内周面に取り付けられた外側レース 52eと、第 1斜板 18におい て支持部 39の外周面に取り付けられた内側レース 52fと、外側レース 52eと内側レー ス 52fとの間に複数介在された、転動素子としてのコロ 52gとからなっている。

[0076] 第 1シユー 25Aと第 2シユー 25Bとの間において第 1斜板 18の外周部 18—1と第 2 斜板 51の外周部 51-2との間には、転がり軸受よりなるスラスト軸受 58が介在されて いる。スラスト軸受 58は、転動素子としてのコロ 58aを複数有しており、複数のコロ 58 aは保持器 58bによって自転可能に保持されている。スラスト軸受 58においてコロ 58 aと第 1斜板 18との間には、円環状をなすレース 55が介在されている。レース 55は、 SPC等の軟鋼よりなる基材に浸炭熱処理が施されてなる。コロ 58aにおいて両端の 角部には面取りが施されており、コロ 58aが第 2斜板 51及びレース 55に角当たりして 第 2斜板 51及びレース 55を損傷しないようになっている。

[0077] 第 1斜板 18の後面において外周部 18-1の最外周には、第 2斜板 51側に向かって 円環状をなす係止部 18eが突設されている。レース 55は係止部 18eの内側に配置さ れており、レース 55はその外周縁と係止部 18eとの当接によって径方向外側で第 1 斜板 18に係止されている。レース 55は、係止部 18eに案内されることで、第 1斜板 18 に対して相対回転可能となっている。

[0078] 第 2斜板 51は、ラジアル軸受 52A及びスラスト軸受 58を介することで、第 1斜板 18 と相対回転可能でかつ一体的に傾動可能となるように、第 1斜板 18によって支持さ れている。従って、第 1斜板 18が回転すると、ラジアル軸受 52A及びスラスト軸受 58 の作用によって、第 1斜板 18と第 2斜板 51との間に転がりが生じ、面同士の滑りに起 因した機械損失が転がりによる機械損失に換わり、圧縮機における機械損失の発生 を大幅に抑制することができる。

[0079] 第 2斜板 51においてラジアル軸受 52Aの支持を受ける内周部 51-1の板厚 Y1は、 第 2斜板 51においてスラスト軸受 58の支持を受ける外周部 51—2の板厚 Y2よりも厚 くされてレ、る。詳しくは、第 2斜板 51の外周部 51—2の板厚 Y2は、第 1斜板 18の外周 部 18—1の板厚 Xの 1/3以上でかつ第 1斜板 18の外周部 18—1の板厚 Xよりも薄く 設定されている。また、第 2斜板 51の内周部 51— 1の板厚 Y1は、第 1斜板 18の外周 部 18—1の板厚 Xよりも厚くされている。

[0080] 第 2斜板 51の内周部 51— 1は、第 1斜板 18側に突設された円筒状の第 1突状部 56 、及び第 1斜板 18と反対側に突設された円筒状の第 2突状部 57を備えることで、第 2 斜板 51の外周部 51—2よりも板厚が厚くされている（Y1 >Y2)。第 1突状部 56及び 第 2突状部 57は支持孔 51aと同軸位置に配置されており、第 1突状部 56及び第 2突 状部 57の内周面は支持孔 51aの内周面の一部を構成する。第 2突状部 57の外径 Z 2は、第 1突状部 56の外径 Z1よりも小さくされている。また、第 2突状部 57において 先端面の外周角 57aには、全体にテーパ形状の傾斜面（面取り）が設けられてレ、る。

[0081] 支持部 39は、第 1斜板 18の中心軸線 Mlに対して、上死点位置にあるピストン 23 A側に偏心して設けられている。従って、第 2斜板 51及びラジアル軸受 52A並びに スラスト軸受 58 (レース 55も含む）は、第 1斜板 18に対して、上死点位置にあるピスト ン 23A側に偏心されている。よって、第 2斜板 51及びラジアル軸受 52A並びにスラス ト軸受 58の中心軸線 M2は、第 1斜板 18の中心軸線 Mlに対して、上死点位置にあ るピストン 23Aに対応した第 1及び第 2シユー 25A, 25Bの中心点 P側に若干量 (例 えば、 0. 05 5mm)だけ平行にずれている。

[0082] 第 1斜板 18の外周縁において、上死点位置にあるピストン 23Aに対応する部分及 び該部分に対して周方向前後に位置する部分には、第 2斜板 51と反対側の凸角部 18cに傾斜面（面取り）が設けられている。凸角部 18cの傾斜面（面取り）は、上死点 位置にあるピストン 23Aに対応する部分が最も大きぐ該部分から周方向へ離れるに つれて徐々に小さくなるようにして設けられている。凸角部 18cの傾斜面（面取り）は、 上死点位置にあるピストン 23Aに対応する部分を中間とした、四半周領域一半周領 域の範囲内で設けられている。

[0083] 第 1斜板 18の外周縁において、下死点位置にあるピストン 23Bに対応する部分及 び該部分に対して周方向前後に位置する部分には、第 2斜板 51側の凸角部 18dに 傾斜面（面取り）が設けられている。該傾斜面（面取り）は、下死点位置にあるピストン 23Bに対応する部分が最も大きぐ該部分から周方向へ離れるにつれて徐々に小さ くなるようにして設けられている。凸角部 18dの傾斜面（面取り）は、下死点位置にあ るピストン 23Bに対応する部分を中間とした、四半周領域一半周領域の範囲内で設 けられている。なお、凸角部 18dの傾斜面（面取り）は、第 1斜板 18の中心軸線 Ml 周りでの重量バランスを考慮して、凸角部 18cの傾斜面（面取り）とほぼ同じ大きさで 設けられている。

[0084] 上記構成の本実施形態においては次のような効果を奏する。

(3—1)第 1シユー 25Aと第 2シユー 25Bとの間において第 1斜板 18の外周部 18—1 と第 2斜板 51の外周部 51-2との間には、第 2斜板 51を第 1斜板 18に対して相対回 転可能に支持するスラスト軸受 58が配置されている。第 1斜板 18の内周部（支持部 3 9)と第 2斜板 51の内周部 51-1との間には、第 2斜板 51を第 1斜板 18に対して相対 回転可能に支持するラジアル軸受 52Aが配置されている。

[0085] 従って、スラスト軸受 58及びラジアル軸受 52Aの作用によって、第 1斜板 18の外周 部 18-1と第 2斜板 51の外周部 51-2との間、及び第 1斜板 18の内周部（支持部 39) と第 2斜板 51の内周部 51— 1との間に生じる回転抵抗を効果的に低減することができ る。よって、二酸化炭素を冷媒とする冷凍回路に用レ、られる圧縮機 10であっても、第 1斜板 18と第 2斜板 51との間の滑りを転がりによる機械損失とすることができる。その 結果、機械損失や焼付き等の不具合の発生を効果的に抑制することができる。

[0086] (3—2)第 2斜板 51において外周部 51—2の板厚 Y2は、第 1斜板 18における外周 部 18—1の板厚 Xの 1/3以上でかつ外周部 18—1の板厚 Xよりも薄くされてレ、る。ピ ストン 23の大型化つまりは圧縮機の大型化を避けようとすると、第 1シユー 25Aと第 2 シユー 25Bとの間のスペースが限られることとなる。この限られたスペースにおいて、 第 1斜板 18の外周部 18— 1の板厚 Xを厚くすると第 2斜板 51の外周部 51—2の板厚 Y2を薄くする必要があり、逆に第 2斜板 51の外周部 51—2の板厚 Y2を厚くすると第 1斜板 18の外周部 18-1の板厚 Xを薄くする必要がある。

[0087] 圧縮反力の受承の観点からは、第 1斜板 18及び第 2斜板 51ともできるだけ外周部 18-1, 51-2の板厚 X, Y2を厚くして強度を確保する必要がある力 駆動軸 16から 動力が伝達される第 1斜板 18において、外周部 18— 1の板厚 Xの確保は、第 1斜板 1 8に対して滑ればよい第 2斜板 51における、外周部 51—2の板厚 Y2の確保よりも優 先すべきである。そういった意味において好適なの力 第 2斜板 51において外周部 5 1—2の板厚 Y2を、第 1斜板 18における外周部 18— 1の板厚 Xの 1Z3以上でかつ外 周部 18—1の板厚 Xよりも薄く設定することなのである。

[0088] 本願発明者は、第 1斜板 18を錡鉄製とし、第 2斜板 51を軸受鋼製として、第 2斜板 51において外周部 51—2の板厚 Y2を、第 1斜板 18における外周部 18—1の板厚 X の 1Z3で、かつ外周部 18— 1の板厚 Xよりも薄くした構成にて、吐出圧が高い高負荷 (吐出容量 100%)のもとで、 100時間の試験運転を行なった。外周部 18— 1の板厚 Xは、 5— 6mmの範囲とした。この試験運転では、問題（例えば、第 2斜板 51の変形 )は発生せず、実用に耐え得る結果が得られた。

[0089] (3—3)第 2斜板 51は、内周部 51— 1の板厚 Y1が外周部 51—2の板厚 Y2よりも厚く されている。厚い内周部 51-1によって、ラジアル軸受 52Aによる第 2斜板 51の支持 が安定し、第 1斜板 18と第 2斜板 51との間の滑りをさらに良好とすることができる。ま た、内周部 51— 1に対して相対的に薄い第 2斜板 51の外周部 51-2によって、第 2斜 板 51よりも強度的に厳しい第 1斜板 18の外周部 18-1の板厚確保が容易となる。

[0090] (3— 4)第 2斜板 51の外周部 51-2の板厚 Y2は、第 1斜板 18の外周部 18— 1の板 厚 Xよりも薄くされている。従って、第 2斜板 51の薄い外周部 51 - 2によって、第 2斜 板 51よりも強度的に厳しい第 1斜板 18の外周部 18-1の板厚確保が容易となる。第 2斜板 51において内周部 51—1の板厚 Y1は、第 1斜板 18の外周部 18— 1の板厚 X よりも厚くされている。従って、ラジアル軸受 52Aによる第 2斜板 51の支持がさらに安 定する。

[0091] (3— 5)第 2斜板 51の内周部 51— 1を構成する第 1突状部 56及び第 2突状部 57に おいて、第 2突状部 57の外径 Z2は第 1突状部 56の外径 Z1よりも小さくされている。 第 2突状部 57は、例えば、圧縮機 10の吐出容量が最大の状態（図 1の状態）にて、 下死点位置にあるピストン 23Bに対して一部が至極接近する。従って、第 2突状部 5 7を第 1突状部 56よりも小径としてピストン 23から離間させることは、第 2斜板 51とビス トン 23との干渉を回避することと、第 2斜板 51の内周部 51— 1の板厚 Y1を厚くするこ ととを両立する上で有効となる。

[0092] (3—6)第 2斜板 51の内周部 51—1を構成する第 2突状部 57において、先端面の外 周角 57aに傾斜面が設けられている。第 2突状部 57は、例えば、圧縮機の吐出容量 が最大の状態にて、下死点位置にあるピストン 23Bに対して先端面の外周角 57aの 一部が至極接近する。従って、第 2突状部 57の先端面の外周角 57aに傾斜面を設 けることは、第 2斜板 51とピストン 23との干渉を回避することと、第 2斜板 51の内周部 51—1の板厚 Y1を厚くすることとを両立する上で有効となる。

[0093] (3—7)第 1斜板 18の外周縁において、上死点位置にあるピストン 23Aに対応する 部分には、第 2斜板 51と反対側の凸角部 18cに傾斜面が設けられている。従って、 ピストン 23の耐久性低下及び大型化を抑制しつつ第 1斜板 18及び第 2斜板 51を大 径ィ匕すること力 Sできる。よって、第 2斜板 51と第 2シユー 25Bとの接触摺動性が良好と なり、ピストン 23の耐久性低下及び大型化を抑制しつつ、第 2斜板 51及び第 2シュ 一 25Bの耐久性を向上させることができる。

[0094] 即ち、駆動軸 16に対して傾斜する第 1斜板 18は、上死点位置にあるピストン 23A に対応する外周縁において、第 2斜板 51と反対側の凸角部 18c (傾斜面無しの状態 )が、駆動軸 16の径方向へ向かって大きく突出することとなる。第 1斜板 18において 第 2斜板 51と反対側の凸角部 18cが径方向へ大きく突出すると、該突出部分との干 渉を回避するために、ピストン 23において該突出部分に対応する首部 38の肉厚を 薄くするか、首部 38を径方向に大型化することが考えられる。しかし、首部 38の薄肉 化はピストン 23の耐久性低下につながるし、首部 38の大型化は圧縮機が大型化す ることにつながってしまう。

[0095] このような問題を解決するために、第 1斜板 18の半径を小さくして、前述した凸角部 18cとピストン 23との干渉を回避することが考えられる。しかし、第 1斜板 18の半径を 小さくすると、第 1斜板 18による支持が必要な第 2斜板 51の半径も小さくせざるを得 ない。従って、特に、上死点位置付近 (圧縮行程）にあるピストン 23において、大きな 圧縮反力を受ける第 2シユー 25Bと第 2斜板 51との接触面積が狭くなり、第 2斜板 51 及び第 2シユー 25Bの耐久性が低下する問題がある。

[0096] (3-8)ラジアル軸受 52Aの転動素子として、コロ 52gが用いられている。転動素子 としてコロ 52gを用いた転がり軸受は、例えば転動素子としてボールを用いた場合と 比較して耐荷重性に優れることとなる。これはラジアル軸受 52Aの小型化ひレ、ては 圧縮機 10の小型化につながる。

[0097] (3—9)スラスト軸受 58のコロ 58aと第 1斜板 18との間にはレース 55が介在されてい る。レース 55は、第 1斜板 18に対して相対回転可能となっている。

[0098] ここで、例えば、スラスト軸受 58のコロ 58aを第 1斜板 18上で直接転動させる構成 の場合、第 1斜板 18の一部（上死点位置付近にあるピストン 23に対応する部分）に 集中して大きな圧縮反力が作用されることとなり、当該部位が局部的に摩耗劣化する 問題がある。しかし、本実施形態においては、コロ 58aと第 1斜板 18との間にレース 5 5が介在されており、コロ 58aに作用する圧縮反力は、レース 55を介することで面圧 を低くして第 1斜板 18に作用するため、第 1斜板 18が局部的に摩耗劣化することを 抑制できる。また、第 1斜板 18に対して相対回転するレース 55においては、大きな圧 縮反力がコロ 58aを介して作用する部位が順次入れ替わり、レース 55が局部的に摩 耗劣化することを防止できる。

[0099] (3-10)第 1斜板 18の外周部 18-1には、第 2斜板 51側に向かって係止部 18eが 突設されており、係止部 18eとの当接によってレース 55が径方向外側で第 1斜板 18 に係止されている。

[0100] ここで、例えば、第 1斜板 18の内周部に係止部を設けることで、レース 55を径方向 内側で第 1斜板 18に係止する構成では、第 1斜板 18に付着された潤滑油（冷凍機 油）が遠心力の作用によって径方向外側に移動する際、該潤滑油の第 1斜板 18とレ ース 55との間への入り込みが係止部で阻害されてしまう。し力し、レース 55を径方向 外側で第 1斜板 18に係止する本実施形態によれば、第 1斜板 18とレース 55との間 への潤滑油の入り込みが係止部 18eによって阻害されることを防止でき、第 1斜板 18 とレース 55との間の滑りを良好とすることができる。

[0101] (3—11)係止部 18eは円環状をなしている。従って、係止部 18eによるレース 55の 係止が安定して行われ、レース 55と第 1斜板 18との間の滑りがさらに良好となる。

[0102] (3-12)第 2斜板 51は第 1斜板 18に対して、上死点位置にあるピストン 23A側に偏 心して配置されている。つまり、第 2斜板 51は、上死点位置付近にあるピストン 23の 第 2シユー 25B側にずらして配置されている。従って、第 1斜板 18及び第 2斜板 51を 大径化しなくとも、上死点位置付近 (圧縮行程）にあるピストン 23の第 2シユー 25Bと 第 2斜板 51との接触面積を広くできる。よって、第 2斜板 51と第 2シユー 25Bとの接触 摺動性が良好となり、ピストン 23の耐久性低下及び大型化を抑制しつつ、第 2斜板 5 1及び第 2シユー 25Bの耐久性を向上させることができる。

[0103] このように、第 2斜板 51を第 1斜板 18に対して偏心させた場合、駆動軸 16に対して 傾斜する第 1斜板 18は、下死点位置にあるピストン 23Aに対応する外周縁において 、第 2斜板 51側の凸角部 18d (傾斜面無しの状態）が、駆動軸 16の径方向へ向かつ て第 2斜板 51よりも大きく突出することとなる。従って、本実施形態においては、第 1 斜板 18の外周縁において、下死点位置にあるピストン 23Bに対応する部分には、第 2斜板 51側の凸角部 18dに傾斜面が設けられている。これは、ピストン 23の耐久性 低下及び大型化を抑制しつつ第 1斜板 18及び第 2斜板 51を大径化できることにつ ながり、第 2斜板 51及び第 2シユー 25Bの耐久性を向上させることができる。

[0104] (3-13)第 1斜板 18の回転運動における慣性力（遠心力）は、第 1斜板 18の傾斜 角度を小さくする方向に働くが、ピストン 23の往復運動における慣性力も、第 1斜板 1 8の傾斜角度に影響を与える。つまり、ピストン 23の往復運動における慣性力は、容 量制御の速さ（高速制御性）に対して影響を与える。

[0105] 第 1斜板 18が回転すると、第 1斜板 18と第 2斜板 51との間に滑りが生じ、第 2斜板 5 1の回転速度は第 1斜板 18の回転速度よりも低下する。第 1斜板 18と第 2斜板 51と の間にスラスト軸受 58が介在されているので、第 2シユー 25Bに対する第 2斜板 51の 相対回転速度は、第 2シユー 25Bに対する第 1斜板 18の相対回転速度よりもかなり 小さくなる。つまり、第 2斜板 51は、第 1斜板 18よりもゆっくりと回転しながら、あるいは 全く回転しないで駆動軸 16の軸線 Lの方向へ揺動する。このような揺動運動（ピスト ン 23を往復させる運動）を行なう第 2斜板 51の揺動における慣性力は、ピストン 23の 往復運動における慣性力と同様に、高速制御性に対して影響を与える。 [0106] 第 2斜板 51の軽量化は、第 2斜板 51の揺動における慣性力を小さくして、高速制 御性に対する第 2斜板 51の揺動運動における慣性力の影響の低減をもたらす。つま り、第 2斜板 51の軽量ィ匕を図れば、高速制御性が向上する。

[0107] 第 2突状部 57の外周角 57aは、テーパ形状の傾斜面（面取り）が設けられている。

このような面取り構造は、第 2斜板 51の軽量ィ匕をもたらす。

[0108] 次に、本発明の第 4実施形態について、図 6を参照して説明する。なお、本実施形 態では、第 3実施形態との相違点についてのみ説明し、同一又は相当部材には同じ 符号を付して詳細な説明を省略する。

[0109] 本実施形態では、支持部 39が第 1斜板 18の中心軸線 Mlに対して偏心されてい なレ、。つまり、第 2斜板 51及びラジアル軸受 52A並びにスラスト軸受 58 (レース 55も 含む）が第 1斜板 18に対して偏心されていなレ、。この場合、第 1斜板 18の外周縁に おいて、下死点位置にあるピストン 23Bに対応する部分は、第 2斜板 51側の凸角部 18dが径方向へ第 2斜板 51よりも大きく突出することがないため、図 6に示すように、 凸角部 18dに傾斜面（面取り）を設けなくても差し支えはない。

[0110] また、本実施形態においては、スラスト軸受 58の PCD力 第 1斜板 18及び第 2斜 板 51の中心軸線 Ml, M2を中心として第 1シユー 25A及び第 2シユー 25Bの中心点 Pを通る仮想円筒の直径よりも大きくされている。このようにすれば、スラスト軸受 58 ( コロ 58a)は、第 2斜板 51を介して伝達される圧縮反力を好適に受承することができ、 耐久性が向上されることとなる。なお、スラスト軸受 58の「PCD」とは、スラスト軸受 58 の中心（第 1斜板 18及び第 2斜板 51の中心軸線 Ml , M2)を中心軸線とし、コロ 58a において自転中心軸線上の中間点を通る仮想円筒の直径のことを指す。

[0111] 次に、本発明の第 5実施形態について、図 7及び図 8を参照して説明する。なお、 本実施形態では、第 4実施形態との相違点についてのみ説明し、同一又は相当部 材には同じ符号を付して詳細な説明を省略する。

[0112] 第 2斜板 51には複数の肉取り孔 59が板厚方向に貫通して形成されている。肉取り 孔 59は、第 2斜板 51の円環中心周りに等角度間隔で設けられている。複数の肉取り 孔 59は、スラスト軸受 58における円環状に配列されたコロ 58aの配列領域よりも内側 に設けられており、コロ 58aと肉取り孔 59とが干渉することはない。 [0113] 複数の肉取り孔 59は、第 2斜板 51の軽量化に寄与する。複数の肉取り孔 59を第 2 斜板 51に設けた構成は、第 3の実施形態における（3— 13)項と同様の効果をもたら す。

[0114] 次に、本発明の第 6実施形態について、図 9を参照して説明する。なお、本実施形 態では、第 4実施形態との相違点についてのみ説明し、同一又は相当部材には同じ 符号を付して詳細な説明を省略する。

[0115] 第 2斜板 51の前面には円環状の肉取り凹部 60が内周部 51— 1の周りに形成されて おり、第 2斜板 51の後面には円環状の肉取り凹部 61が内周部 51— 1の周りに形成さ れている。肉取り凹部 60， 61は、スラスト軸受 58における円環状に配列されたコロ 5 8aの配列領域よりも内側に設けられており、コロ 58aと肉取り凹部 60とが干渉すること はない。

[0116] 肉取り凹部 60, 61は、第 2斜板 51の軽量ィ匕に寄与する。肉取り凹部 60, 61を第 2 斜板 51に設けた構成は、第 3の実施形態における（3— 13)項と同様の効果をもたら す。

[0117] 次に、本発明の第 7実施形態について、図 10を参照して説明する。なお、本実施 形態では、第 4実施形態との相違点についてのみ説明し、同一又は相当部材には同 じ符号を付して詳細な説明を省略する。

[0118] 本実施形態においては、スラスト軸受 58の PCDは、第 1斜板 18及び第 2斜板 51の 中心軸線 Ml , M2を中心として第 1シユー 25A及び第 2シユー 25Bの中心点 Pを通 る仮想円筒 C1の直径よりも小さくしてある。このようにすれば、スラスト軸受 58 (コロ 5 8a)は、第 2斜板 51を介して伝達される圧縮反力を好適に受承することができ、耐久 性が向上されることとなる。なお、スラスト軸受 58の「PCD」とは、スラスト軸受 58の中 心（第 1斜板 18及び第 2斜板 51の中心軸線 Ml， M2)を中心軸線とし、コロ 58aにお いて自転中心軸線上の中間点を通る仮想円筒 C2の直径のことを指す。

[0119] 本願発明者は、斜板（第 1斜板 18及び第 2斜板 51)の傾斜角度〔駆動軸 16の軸線 Lに対する中心軸線 Ml， M2の傾角 Θ (図 10に図示）〕を 18. 1° 、吐出圧 13. 5M Pa、シリンダボア 22の径 15. 3mm、ピストン 23の個数 9、コロ 58aの個数 36、コロ 58 aの長さ 6. 8mm、コロ 58aの径 3mmの条件のもとに、 100時間の試験運転を行なつ た。仮想円筒 C2の半径が仮想円筒 CIの半径よりも 3. 4mm小さい場合 (コロ 58aが その長さ 6. 8mmの 5割だけスラスト軸受 58の半径方向において外側から内側へず れている場合）には、フレーキングは生じなかった。しかし、仮想円筒 C2の半径が仮 想円筒 C1の半径よりも 4. 08mm小さい場合（コロ 58aがその長さ 6. 8mmの 6割だ けスラスト軸受 58の半径方向において外側から内側へずれている場合）には、フレ 一キングが生じた。

[0120] なお、本願発明者は、仮想円筒 C2の半径が仮想円筒 C1の半径よりも 3. 4mm大 きい場合（コロ 58aがその長さ 6. 8mmの 5割だけスラスト軸受 58の半径方向におい て内側から外側へずれている場合）、及び仮想円筒 C2の半径が仮想円筒 C1の半 径よりも 4. 08mm大きい場合（コロ 58aがその長さ 6. 8mmの 6割だけスラスト軸受 58 の半径方向において内側から外側へずれている場合）についても、前記した条件の もとに、 100時間の試験運転を行なった。仮想円筒 C2の半径が仮想円筒 C1の半径 よりも 3. 4mm大きい場合には、フレーキングは生じなかった力 仮想円筒 C2の半径 が仮想円筒 C1の半径よりも 4. 08mm大きい場合には、フレーキングが生じた。

[0121] 以上の結果からすると、コロ 58aの長さの 5割だけスラスト軸受 58の半径方向にお いて内側から外側へ、又は外側から内側へコロ 58aをずらす構成が好ましい。

[0122] なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で、例えば以下の態様でも実施可能であ る。

(1)上記第 1実施形態を変更し、図 2に二点鎖線で示すように、第 2斜板 51の内周 部 51cにおいて各オイル溝 51dの内端に対応する位置に、第 2斜板 51の板厚方向 へ貫通する貫通孔 5 Ifを形成し、オイル溝 51 dの內端ちクランク室 15に直接開放す ること。このようにすれば、クランク室 15からオイル溝 51dへのオイルの導入量が増え 、第 2斜板 51と第 1斜板 18との間の滑りをより良好とすることができる。

[0123] (2)上記第 2実施形態を変更し、図 3において二点鎖線で示すように、第 1斜板 18 において板厚方向に貫通形成された貫通孔 5 lgが、オイル導入通路を構成するよう にしてもよい。

[0124] (3)上記第 2実施形態の貫通孔 51eと、上記第 1実施形態のオイル溝 51dとを併用 すること。 (4)上記第 2実施形態の貫通孔 51eと、図 3において二点差線で示す貫通孔 51gと を併用すること。

[0125] (5)図 3において二点鎖線で示す貫通孔 51gと、上記第 1実施形態のオイル溝 5 Id とを併用すること。

[0126] (6)上記各実施形態において第 2斜板 51の前面 (領域 51b— 1及び領域 51c— 1) には、固体潤滑剤よりなる被膜 54が形成されていた。これを変更し、被膜 54を削除 するとともに、第 2斜板 51の前面 (領域 51b— 1及び領域 51c— 1)に焼結金属を吹き 付けるようにしてもよレ、。このようにすれば、第 2斜板 51の前面 (領域 51b— 1及び領 域 51c— 1)が焼結金属によって微小な凹凸を有する面となり、該面のオイル保持力 が向上して、第 1斜板 18と第 2斜板 51との摺動部分の摩擦係数を小さくすることがで きる。

[0127] (7)第 1斜板 18と、圧縮反力を受ける側とは反対側の第 1シユー 25Aとの間にも第

2斜板 51と同様の摺動板を介在させること。

(8)第 1斜板 18において第 2斜板 51を回転可能に支持する軸受は、上記各実施 形態で用いられていたボールベアリング 52に限定されるものではなぐ例えば、転が り軸受以外にも滑り軸受を用いるようにしてもよい。

[0128] (9)両頭ピストンを備えた圧縮機に本発明を適用すること。

(10)本発明は、冷凍回路に用いられる冷媒圧縮機に適用することに限定されるも のではなぐ例えばエア圧縮機に適用してもよい。

(11)第 3実施形態を変更し、例えば図 6に示すように、第 1シユー 25Aの摺接面 25 bを平面状とすること。

[0129] (12)第 3実施形態を変更し、例えば図 6に示すように、第 2シユー 25Bの摺接面 25 bを、中央部が窪んだ中凹状とすること。このようにすれば、ピストン 23とともに往復直 線運動する第 2シユー 25Bを軽量化することができ、第 2シユー 25Bの慣性力を低減 できて、第 1斜板 18及び第 2斜板 51の傾斜角度の変更つまり圧縮機の吐出容量の 変更をスムーズに行レ、得る。

[0130] (13)図 4, 5の第 3実施形態又は図 6の第 4実施形態においてラジアル軸受 52Aを 、転動素子としてのボールを備えた転がり軸受に変更すること。 (14)第 3, 4実施形態においてラジアル軸受 52Aを、滑り軸受に変更すること。

[0131] (15)第 3, 4実施形態においてスラスト軸受 58を、転動素子としてのボールを備え た転がり軸受に変更すること。

(16)第 3, 4実施形態においてスラスト軸受 58を、滑り軸受に変更すること。

[0132] (17)第 3, 4実施形態においてラジアル軸受 52Aは、第 2斜板 51に作用するラジ アル荷重（中心軸線 M2と直交方向の荷重）のみを受ける構成であった。これを変更 し、例えばコロ 52gを第 2斜板 51の中心軸線 M2に対して傾斜させて配置することで 、ラジアル軸受 52Aを、ラジアル荷重のみならずスラスト荷重（中心軸線 M2に沿う方 向の荷重)も受けられる構成とすること。

[0133] (18)第 3, 4実施形態においてスラスト軸受 58は、第 2斜板 51に作用するスラスト 荷重のみを受ける構成であった。これを変更し、例えばコロ 58aを第 2斜板 51の盤面 に対して傾斜させて配置することで、スラスト荷重のみならずラジアル荷重も受けられ る構成とすること。

[0134] (19)第 3, 4実施形態においてレース 55を削除し、スラスト軸受 58のコロ 58aを第 1 斜板 18上で直接転動させる構成とすること。

(20)第 3, 4実施形態において、第 2斜板 51の内周部 51— 1の板厚 Y1は、第 1斜 板 18の外周部 18-1の板厚 Xよりも厚くされていた。これを変更し、第 2斜板 51の内 周部 51 - 1の板厚 Y1を、第 1斜板 18の外周部 18 - 1の板厚 Xと同じか板厚 Xよりも薄 くすること。

[0135] (21)第 3, 4実施形態において第 2斜板 51は、内周部 51— 1の板厚 Y1が外周部 5 1-2の板厚 Y2よりも厚くされていた。これを変更し、内周部 51-1の板厚 Y1と外周部 51— 2の板厚 Y2を同じとすること。このようにすれば、第 2斜板 51の形状がシンプル となり、該第 2斜板 51の製作が容易となる。

[0136] (22)第 3, 4実施形態において、第 2斜板 51の内周部 51— 1を構成する第 1突状部 56及び第 2突状部 57は、第 2突状部 57の外径 Z2が第 1突状部 56の外径 Z1よりも 小さくされているとともに、第 2突状部 57において先端面の外周角 57aには傾斜面が 設けられていた。これを変更し、第 2突状部 57の外径 Z2を第 1突状部 56の外径 Z1よ りも小さくすること、及び第 2突状部 57において先端面の外周角 57aにテーパ形状の 傾斜面（面取り）を設けることのいずれか一方のみを採用すること。或いは両方を採 用しないこと。つまり、内部スペースに比較的余裕がある圧縮機であれば、前述した 手法の一方或いは両方を採用しなくとも、第 2斜板 51とピストン 23との干渉を回避し つつ、第 2斜板 51の内周部 51— 1の板厚 Y1を厚くすることは容易だからである。

[0137] (23)第 3, 4実施形態において、第 2斜板 51の内周部 51— 1は、第 1突状部 56及 び第 2突状部 57を備えることで、外周部 51— 2よりも板厚が厚くされていた。これを変 更し、第 2斜板 51の内周部 51 - 1を、第 1突状部 56及び第 2突状部 57のいずれか一 方のみを備えることで、外周部 51— 2よりも板厚を厚くすること。

[0138] (24)第 3, 4実施形態において、係止部 18eを削除するとともに、第 1斜板 18の内 周部に係止部を設ける（例えば支持部 39の基部に係止部を兼ねさせる）ことで、レー ス 55を径方向内側で第 1斜板 18に係止すること。

[0139] (25)第 3実施形態において、第 2斜板 51は、その中心軸線 M2が第 1斜板 18の中 心軸線 Mlに対して、上死点位置にあるピストン 23Aに対応した第 1及び第 2シユー 2 5A, 25Bの中心点 P側に平行にずらされていた。つまり、第 2斜板 51の中心軸線 M 2は、第 1斜板 18の中心軸線 Ml、及び上死点位置にあるピストン 23Aに対応した第 1及び第 2シユー 25A, 25Bの中心点 Pで決定される平面上に存在されていた。

[0140] しかし、「第 2斜板を、第 1斜板に対して上死点位置にあるピストン側に偏心させて 配置する」とは、第 3実施形態に限定されるものではない。つまり、第 2斜板 51の中心 軸線 M2は、第 1斜板 18の中心軸線 Ml、及び上死点位置にあるピストン 23Aに対 応した第 1及び第 2シユー 25A, 25Bの中心点 Pで決定される平面に中心軸線 Mlで 直交する平面に対して、上死点位置にあるピストン 23A側にずれて存在すればよい 。しかし、上死点位置付近にあるピストン 23の第 2シユー 25Bと、第 2斜板 51との接触 面積を確実に広くするには、上死点位置にあるピストン 23Aに対応した第 1シユー 25 A及び第 2シユー 25Bの中心点 Pを中心軸線 Ml周りにおける 0° の位置とすると、土 45° の範囲内の点を中心軸線 M2が通過するように、第 2斜板 51を第 1斜板 18に対 して偏心させるとよい。

[0141] 上記実施形態又は別例から把握できる技術的思想にっレ、て記載する。

〔1〕前記第 1斜板には、前記軸受を介して前記第 2斜板を回転可能に支持する支 持部が突設され、前記第 2斜板は、その中央部に貫通形成された支持孔に前記支 持部が挿通された状態で配置されており、前記軸受は、外輪を以て前記第 2斜板の 前記支持孔に圧入されている請求項 5に記載の斜板式圧縮機。

[0142] 〔2〕前記第 1斜板には、前記第 2斜板側に向かって係止部が突設されており、該係 止部との当接によって前記レースが径方向で前記第 1斜板に係止されている請求項 9に記載の斜板式圧縮機。

[0143] 〔3〕前記係止部は円環状をなしてレ、る前記技術的思想〔2〕に記載の斜板式圧縮機

[0144] 〔4〕前記第 1及び第 2シュ一はそれぞれ半球状をなすとともに該第 1及び第 2シユー の曲率中心点は一致され、該曲率中心点は前記ピストンの中心軸線上に存在されて おり、前記スラスト軸受の PCDを、前記第 1斜板の中心軸線を中心軸線として前記第 1及び第 2シユーの曲率中心点を通る仮想円筒の直径よりも大きくした請求項 1一 15 のレ、ずれか 1項又は前記技術的思想〔1〕乃至〔3〕に記載の斜板式圧縮機。

[0145] 〔5〕前記第 1及び第 2シュ一はそれぞれ半球状をなすとともに該第 1及び第 2シユー の曲率中心点は一致され、該曲率中心点は前記ピストンの中心軸線上に存在されて おり、前記スラスト軸受の PCDを、前記第 1斜板の中心軸線を中心軸線として前記第 1及び第 2シユーの曲率中心点を通る仮想円筒の直径よりも小さくした請求項 1一 15 のレ、ずれか 1項又は前記技術的思想〔1〕乃至〔3〕に記載の斜板式圧縮機。

[0146] 〔6〕駆動軸には第 1斜板が一体回転可能に連結され、前記第 1斜板には第 2斜板 が支持されており、前記第 1及び第 2斜板には、前記第 1斜板に当接する第 1シユー 、及び前記第 2斜板に当接する圧縮反力を受ける側の第 2シユーを介してピストンが 係留されており、前記駆動軸の回転にともなう前記第 1斜板の回転によって、前記ピ ストンが往復直線運動されて冷媒ガスの圧縮が行われる斜板式圧縮機において、 前記第 2斜板は、前記第 1斜板に軸受を介して相対回転可能に支持されていること を特徴とする斜板式圧縮機。

なお、ここにおける軸受とは、スラスト軸受及びラジアル軸受の少なくとも一方である

Claims

請求の範囲

[1] 駆動軸には第 1斜板が一体回転可能に連結され、前記第 1斜板には第 2斜板が支 持されており、前記第 1及び第 2斜板には、前記第 1斜板に当接する第 1シユー、及 び前記第 2斜板に当接する圧縮反力を受ける側の第 2シユーを介してピストンが係留 されており、前記駆動軸の回転にともなう前記第 1斜板の回転によって、前記ピストン が往復直線運動されて冷媒ガスの圧縮が行われる斜板式圧縮機において、 前記第 1シユーと前記第 2シユーとの間において、前記第 1斜板の外周部と前記第 2斜板の外周部との間には、前記第 2斜板を前記第 1斜板に対して相対回転可能に 支持するスラスト軸受が配置されており、前記第 1斜板の内周部と前記第 2斜板の内 周部との間には、前記第 2斜板を前記第 1斜板に対して相対回転可能に支持するラ ジアル軸受が配置されている斜板式圧縮機。

[2] 前記第 1斜板には、前記ラジアル軸受を介して前記第 2斜板を回転可能に支持す る支持部が突設されており、前記第 1斜板において前記支持部の基部周りには、前 記ラジアル軸受の一部を収容する収容溝が形成されている請求項 1に記載の斜板 式圧縮機。

[3] 前記第 1斜板と前記第 2斜板との間の摩擦係数を、前記第 2シユーと前記第 2斜板 との間の摩擦係数よりも小さく設定した請求項 1及び請求項 2のいずれ力 4項に記載 の斜板式圧縮機。

[4] 前記第 2斜板において前記外周部の板厚は、前記第 1斜板における前記外周部の 板厚の 1Z3以上でかつ該第 1斜板の前記外周部の板厚よりも薄くされている請求項 1乃至請求項 3のいずれ力 4項に記載の斜板式圧縮機。

[5] 前記第 2斜板は円環状をなしており、該第 2斜板は、前記ラジアル軸受による支持 を受ける内周部の板厚が、前記第 1斜板と前記第 2シユーとの間に介在される外周部 の板厚よりも大きくされている請求項 1乃至請求項 4のいずれ力、 1項に記載の斜板式 圧縮機。

[6] 前記第 2斜板において前記外周部の板厚は、前記第 1斜板の前記外周部の板厚 よりも薄くされており、前記第 2斜板において前記内周部の板厚は、前記第 1斜板の 前記外周部の板厚よりも厚くされている請求項 5に記載の斜板式圧縮機。

[7] 前記第 2斜板の前記内周部は、前記第 1斜板側に突設された円筒状の第 1突状部 及び前記第 1斜板と反対側に突設された円筒状の第 2突状部を備えることで、前記 第 2斜板の前記外周部よりも板厚が厚くされており、前記第 2突状部の外径は前記第 1突状部の外径よりも小さくされている請求項 5及び請求項 6のいずれか 1項に記載 の斜板式圧縮機。

[8] 前記ラジアル軸受は転がり軸受よりなり、該ラジアル軸受の転動素子としてはコ口が 用いられている請求項 1乃至請求項 7のいずれか 1項に記載の斜板式圧縮機。

[9] 前記スラスト軸受は転がり軸受よりなり、該スラスト軸受の転動素子と前記第 1斜板と の間にはレースが介在されており、該レースは前記第 1斜板に対して相対回転可能 となっている請求項 1乃至請求項 8のいずれ力 4項に記載の斜板式圧縮機。

[10] 前記第 1斜板の前記外周部には、前記第 2斜板側に向かって係止部が突設されて おり、該係止部との当接によって前記レースが径方向外側で前記第 1斜板に係止さ れてレ、る請求項 9に記載の斜板式圧縮機。

[11] 前記係止部は円環状をなしている請求項 10に記載の斜板式圧縮機。

[12] 前記第 2斜板の前記内周部は、前記第 1斜板と反対側に突設された円筒状の突状 部を備えることで前記第 2斜板の前記外周部よりも板厚が厚くされており、前記突状 部において先端面の外周角には傾斜面が設けられている請求項 5及び請求項 6の いずれか 1項に記載の斜板式圧縮機。

[13] 前記第 2斜板には肉取り孔が板厚方向に貫通形成されている請求項 1乃至請求項

12のいずれか 1項に記載の斜板式圧縮機。

[14] 前記第 2斜板の前面と後面との少なくとも一方には肉取り凹部が設けられている請 求項 1乃至請求項 12のいずれか 1項に記載の斜板式圧縮機。

[15] 前記斜板式圧縮機は、前記第 1及び第 2斜板の傾斜角度が変更されることによって 吐出容量が変更される容量可変型斜板式圧縮機である請求項 1乃至請求項 14のい ずれか 1項に記載の斜板式圧縮機。

[16] 前記ガスは冷凍回路に用いられる冷媒ガスであって、該冷媒ガスは二酸化炭素より なっている請求項 1乃至請求項 15のいずれ力 4項に記載の斜板式圧縮機。