WO2005009921A2 - Structure composite thermostructurale a gradient de composition et son procede de fabrication - Google Patents

Structure composite thermostructurale a gradient de composition et son procede de fabrication Download PDF

Info

Publication number
WO2005009921A2
WO2005009921A2 PCT/FR2004/001876 FR2004001876W WO2005009921A2 WO 2005009921 A2 WO2005009921 A2 WO 2005009921A2 FR 2004001876 W FR2004001876 W FR 2004001876W WO 2005009921 A2 WO2005009921 A2 WO 2005009921A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
ceramic
preform
structure according
stiffeners
intermediate layers
Prior art date
Application number
PCT/FR2004/001876
Other languages
English (en)
Other versions
WO2005009921A3 (fr
Inventor
Jacques Thebault
Laurent David
Original Assignee
Snecma Propulsion Solide
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Snecma Propulsion Solide filed Critical Snecma Propulsion Solide
Priority to JP2006520857A priority Critical patent/JP4903563B2/ja
Priority to CN200480020563.1A priority patent/CN1822952B/zh
Priority to EP04767700.0A priority patent/EP1651435B8/fr
Priority to CA2532822A priority patent/CA2532822C/fr
Publication of WO2005009921A2 publication Critical patent/WO2005009921A2/fr
Publication of WO2005009921A3 publication Critical patent/WO2005009921A3/fr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/009—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone characterised by the material treated
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B18/00—Layered products essentially comprising ceramics, e.g. refractory products
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/71—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/71—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents
    • C04B35/78—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents containing non-metallic materials
    • C04B35/80—Fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like
    • C04B35/83—Carbon fibres in a carbon matrix
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
    • C04B41/52—Multiple coating or impregnating multiple coating or impregnating with the same composition or with compositions only differing in the concentration of the constituents, is classified as single coating or impregnation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/80—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone of only ceramics
    • C04B41/81—Coating or impregnation
    • C04B41/89—Coating or impregnation for obtaining at least two superposed coatings having different compositions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/00241—Physical properties of the materials not provided for elsewhere in C04B2111/00
    • C04B2111/00405—Materials with a gradually increasing or decreasing concentration of ingredients or property from one layer to another
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/00474—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00
    • C04B2111/00612—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 as one or more layers of a layered structure
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/40—Porous or lightweight materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
    • C04B2111/80—Optical properties, e.g. transparency or reflexibility
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/52—Constituents or additives characterised by their shapes
    • C04B2235/5208—Fibers
    • C04B2235/5216—Inorganic
    • C04B2235/524—Non-oxidic, e.g. borides, carbides, silicides or nitrides
    • C04B2235/5244—Silicon carbide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/60—Aspects relating to the preparation, properties or mechanical treatment of green bodies or pre-forms
    • C04B2235/602—Making the green bodies or pre-forms by moulding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/65—Aspects relating to heat treatments of ceramic bodies such as green ceramics or pre-sintered ceramics, e.g. burning, sintering or melting processes
    • C04B2235/658—Atmosphere during thermal treatment
    • C04B2235/6587—Influencing the atmosphere by vaporising a solid material, e.g. by using a burying of sacrificial powder
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
    • C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
    • C04B2237/32—Ceramic
    • C04B2237/36—Non-oxidic
    • C04B2237/365—Silicon carbide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
    • C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
    • C04B2237/32—Ceramic
    • C04B2237/36—Non-oxidic
    • C04B2237/368—Silicon nitride
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
    • C04B2237/30—Composition of layers of ceramic laminates or of ceramic or metallic articles to be joined by heating, e.g. Si substrates
    • C04B2237/32—Ceramic
    • C04B2237/38—Fiber or whisker reinforced
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
    • C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
    • C04B2237/58—Forming a gradient in composition or in properties across the laminate or the joined articles
    • C04B2237/582—Forming a gradient in composition or in properties across the laminate or the joined articles by joining layers or articles of the same composition but having different additives
    • C04B2237/584—Forming a gradient in composition or in properties across the laminate or the joined articles by joining layers or articles of the same composition but having different additives the different additives being fibers or whiskers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
    • C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
    • C04B2237/74—Forming laminates or joined articles comprising at least two different interlayers separated by a substrate
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249953—Composite having voids in a component [e.g., porous, cellular, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249953—Composite having voids in a component [e.g., porous, cellular, etc.]
    • Y10T428/249955—Void-containing component partially impregnated with adjacent component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249953—Composite having voids in a component [e.g., porous, cellular, etc.]
    • Y10T428/249961—With gradual property change within a component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249953—Composite having voids in a component [e.g., porous, cellular, etc.]
    • Y10T428/249962—Void-containing component has a continuous matrix of fibers only [e.g., porous paper, etc.]
    • Y10T428/249964—Fibers of defined composition
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249953—Composite having voids in a component [e.g., porous, cellular, etc.]
    • Y10T428/249967—Inorganic matrix in void-containing component
    • Y10T428/249969—Of silicon-containing material [e.g., glass, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249953—Composite having voids in a component [e.g., porous, cellular, etc.]
    • Y10T428/249971—Preformed hollow element-containing
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249953—Composite having voids in a component [e.g., porous, cellular, etc.]
    • Y10T428/249971—Preformed hollow element-containing
    • Y10T428/249974—Metal- or silicon-containing element
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249953—Composite having voids in a component [e.g., porous, cellular, etc.]
    • Y10T428/249981—Plural void-containing components
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249953—Composite having voids in a component [e.g., porous, cellular, etc.]
    • Y10T428/249987—With nonvoid component of specified composition
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249953—Composite having voids in a component [e.g., porous, cellular, etc.]
    • Y10T428/249987—With nonvoid component of specified composition
    • Y10T428/249988—Of about the same composition as, and adjacent to, the void-containing component
    • Y10T428/249989—Integrally formed skin

Definitions

  • Thermostructural composite materials are known for their good mechanical properties and their ability to retain these properties at elevated temperatures. They include carbon / carbon composite materials (C / C) formed of a carbon fiber reinforcement densified by a carbon matrix and ceramic matrix composite materials (CMC) formed of a refractory fiber reinforcement (carbon or ceramic ) densified by an at least partially ceramic matrix.
  • CMCs are C / SiC composites (carbon fiber reinforcement and silicon carbide matrix), C / C- SiC composites (carbon fiber reinforcement and matrix comprising a carbon phase, generally as close as possible to the fibers , and a silicon carbide phase) and the SiC / SiC composites (reinforcing fibers and matrix in silicon carbide).
  • thermostructural composite materials find applications in various fields, for producing parts which must be subjected to significant thermomechanical stresses, for example in the aeronautical and space fields.
  • thermomechanical stresses for example in the aeronautical and space fields.
  • composite materials already make it possible to produce parts having good mechanical strength for a reduced weight in comparison with metals for example, the mass of these parts is not negligible and influences the performance of systems. Therefore, there is always a demand for lighter thermostructural parts or assemblies without degrading mechanical performance.
  • One solution is to form lightweight thermostructural structures, for example of the cell type such as honeycombs, rather than massive structures in order to maintain good mechanical strength with less material.
  • thermostructural composite structures of complex shape with thin walls.
  • the procedure is generally as follows.
  • a preform is produced by shaping the fibrous reinforcement.
  • the preform optionally kept in shape by means of a tool, is then densified.
  • a piece of rigid composite material of a determined shape is thus obtained.
  • the usual densification methods are the liquid method and the gas method.
  • the liquid method consists in previously impregnating the preform with a liquid composition containing a precursor of the matrix material.
  • the precursor is usually in the form of a polymer, such as a resin, optionally diluted in a solvent.
  • liquid carbon precursors can be relatively high coke resins, such as phenolic resins
  • liquid ceramic precursors in particular based on SiC or Si3N 4
  • PCS polycarbosilane
  • PTCS polytitanocarbosilane
  • gaseous carbon precursors can be hydrocarbons giving carbon by cracking
  • a gaseous ceramic precursor, in particular of SiC can be methyltrichlorosilane (MTS) giving SiC by decomposition of MTS.
  • MTS methyltrichlorosilane
  • the present invention aims to remedy the aforementioned drawbacks and to manufacture a thermostructural composite structure which makes it possible to produce complex shapes with thin walls which are both stiff and light. These aims are achieved thanks to a thermostructural composite structure with a composition gradient formed by a porous core of refractory material having a volume ratio of porosity greater than or equal to 80%, the core being located between two intermediate layers comprising a part of the material. refractory, a ceramic phase as well as a refractory solid charge, two outer skins in monolithic ceramic covering the intermediate layers.
  • the structure of the invention has the advantage of being light while having a significant stiffness whatever its dimensions. This is because the structure has a density gradient in thickness.
  • the structure has a very low density at its center and a much higher density near its surface. Consequently, the structure has on the surface the stiffness of a ceramic while having an average density much lower than that of a pure ceramic or of a composite material with a ceramic matrix.
  • the structure has good mechanical strength since the part having the highest Young's modulus, namely the ceramic skin, is on the surface and this skin is firmly implanted in the intermediate layer which is itself hooked. on a part of the soul.
  • the couple average density / stiffness of the structure can be adjusted by playing on the different thicknesses of the layers.
  • the structure of the invention has an apparent density of less than 1.
  • the structure according to the invention can be used for all kinds of embodiments. It may include cells, the walls of which form stiffeners to form a light and resistant structure.
  • the stiffeners can have a wall thickness of less than 1 mm and up to 0.5 mm. In order to further lighten the structure, the stiffeners may have recessed portions.
  • the constituent material of the core can be any type of refractory material provided that it is porous and machinable.
  • the materials used can be, for example carbon, silicon carbide, alumina, etc.
  • the fibers can be in different forms such as a foam or a composite material comprising a fibrous reinforcement consolidated by a matrix.
  • the fibers are preferably carbon fibers of the ex-rayon type, which makes it possible to limit the stresses due to differential dimensional variations due to the presence in the structure of materials having different coefficients of thermal expansion. Cracking of monolithic ceramic skins can thus be avoided.
  • the structure may further include a polished surface integrally formed with the stiffeners. An ultra-light mirror is thus obtained having a very low inertia.
  • the skin ceramic can be composed, among other things, of silicon carbide (SiC), boron (B) or boron carbide (B 4 C).
  • the invention also relates to a method for manufacturing a laminated thermostructural composite structure comprising the following steps: a) machining a preform in a piece of porous refractory material, the preform having a volume ratio of porosity greater than or equal to 80%, b) application to all accessible surfaces of the preform of a liquid composition containing a ceramic precursor polymer and a refractory solid filler and transformation of the precursor polymer into ceramic to reduce the porosity on the surface of the preform, c) formation of a ceramic deposit by chemical vapor infiltration so as to form a ceramic skin on all the surfaces of the preform.
  • a method for manufacturing a laminated thermostructural composite structure comprising the following steps: a) machining a preform in a piece of porous refractory material, the preform having a volume ratio of porosity greater than or equal to 80%, b) application to all accessible surfaces of the preform of a liquid composition containing a ceramic precursor polymer and a refractory
  • the starting composite material can be easily machined in very small dimensions and precisely.
  • the intermediate layer not only serves as a barrier to preserve the porosity of the core of the structure during gas infiltration but also as an implantation layer for anchoring the ceramic deposit and make a mechanical connection between the ceramic skin and the porous core.
  • the preform is machined according to the shape and dimensions of the part that one wishes to produce.
  • the machining can include the recess of cells in the part made of composite material to form stiffeners.
  • the machining operation may further comprise the formation of a substantially planar surface which is then polished after the chemical vapor infiltration step to form an optical surface.
  • the material constituting the preform can be any type of refractory material provided that it is porous and machinable.
  • the materials used can be, for example carbon, silicon carbide, alumina, etc. They can be in different forms such as a foam or a composite material comprising a fibrous reinforcement consolidated by a matrix.
  • the fibers of the reinforcement may be carbon fibers of the ex-rayon type, which makes it possible to limit the stresses due to differential dimensional variations due to the presence in the structure of materials having different coefficients of thermal expansion.
  • the liquid composition preferably comprises a polymeric solvent for the ceramic precursor, the amount of solvent being chosen in particular to adjust the viscosity of the composition.
  • the liquid composition can be applied by brush, or paintbrush, or by other method, for example by spray-gun. It can be applied in several successive layers. After each layer, an intermediate crosslinking of the ceramic precursor polymer can be carried out.
  • the ceramic material obtained by the liquid route can be SiC, the ceramic precursor polymer then being able to be chosen from PCS and PTCS, SiC precursors or also from silicones.
  • Other ceramic materials can be obtained by the liquid route such as silicon nitride Si 3 N 4 from polysilazane pyrolysis under ammonia gas or boron nitride BN from polyborazine.
  • the solid filler can comprise a refractory powder, in particular a ceramic powder such as a carbide powder (in particular of
  • the particle size of the powder is chosen so that the grains have an average size preferably less than 100 microns, for example between 5 and 50 microns.
  • the particle size is in fact chosen so that the powder grains have a dimension small enough to penetrate into the surface porosity of the composite material, but nevertheless not too small to allow a surface diffusion of gas in the preform during the subsequent step d chemical vapor infiltration. In this way, good adhesion of the coating formed during this subsequent step of chemical vapor infiltration can be obtained by anchoring in the surface porosity of the material.
  • a mixture of ceramic powders is used having at least two different average particle sizes in order to meet these conditions.
  • the quantity by mass of solid filler in the liquid composition is preferably between 0.4 and 4 times the quantity by mass of ceramic precursor polymer.
  • the deposit formed by chemical vapor infiltration can be silicon carbide (SiC) but also boron (B) or boron carbide (B 4 C). Chemical vapor infiltration can be carried out at constant temperature.
  • FIGS. 2 and 3 are perspective views of an example of a preform according to a first embodiment of a structure according to the invention
  • - Figure 4 is a sectional view of a first type of stiffener of a structure according to the invention
  • - Figure 5 is a sectional view of a second type of stiffener of a structure according to the invention
  • - FIG. 6 is a partial schematic representation in section of the structure according to the invention
  • FIG. 7A, 7B and 7C are curves showing respectively the evolution of the density, of the silicon carbide content and of the rate of carbon encountered in the thickness of the structure of FIG. 6, -
  • FIG. 8 is a photograph showing on a scale an example of a mirror module obtained according to the process of the invention, - FIG.
  • FIG. 9 is a photograph showing to scale another example of a mirror module obtained according to the method of the invention
  • - Figure 10 is a schematic representation of a second embodiment of a structure according to the invention
  • - Figure 11 is a perspective view of a third mode of sheave reading of a structure according to the invention
  • - Figure 12 is a partial sectional view of the structure of Figure 11 showing a machining operation
  • - Figure 13 is a partial sectional view of a fourth mode of realization of a structure according to the invention.
  • an embodiment of a method of manufacturing a structure according to the invention comprises the following steps.
  • the first stage (stage SI) consists in machining a preform in a thermostructural composite material of departure of very low density but which has a sufficient rigidity to allow its machining.
  • Many materials can be used to make the preform. In general, any refractory, porous, low density and machinable material can be used.
  • C / C or C / SiC composite materials formed from a fibrous reinforcement or else carbon or silicon carbide foams which have a volume ratio of porosity greater than or equal to 80 %.
  • a carbon / carbon composite material (C / C) is used formed of a carbon fiber reinforcement pre-densified or consolidated by a carbon matrix. This material can be machined easily, for example by milling, which makes it possible to produce complex shapes and thin walls.
  • the reinforcement is formed from a fiber felt having a relatively low fiber content.
  • the fibers are preferably carbon fibers of the ex-rayon type which limit the stresses due to differential dimensional variations due to the presence, in the final structure, of materials having different coefficients of thermal expansion.
  • This type of material can be supplied in the form of rigid felt plates such as, for example, the CVD 40 insulation material distributed by the company Calcarb Limited.
  • the fibers are linked together by a carbon matrix.
  • Consolidation of the reinforcement can be carried out by the liquid route by impregnating it with a liquid composition containing a carbon precursor and then carbonizing it at a controlled temperature and pressure.
  • consolidation can be carried out by gas. In this case, the reinforcement is placed in an oven in which a reaction gas phase is admitted.
  • the pressure and the temperature prevailing in the oven and the composition of the gas phase are chosen so as to allow the diffusion of the gas phase within the porosity of the preform to form the matrix by deposition, in contact with the fibers, d a solid material resulting from a decomposition of a constituent of the gas phase or from a reaction between several constituents.
  • the densification must be adjusted to mechanically bond the fibers of carbon at least at their intersections by the matrix while maintaining a volume rate of porosity of the resulting material greater than or equal to 80%.
  • a porous C / C composite material is thus obtained, such as CVD 40 distributed by the company Calcarb Limited, which at this stage has a very low density of between 0.2 and 0.4 while having sufficient rigidity to be machined. .
  • Such a material makes it possible to machine walls having a thickness of less than 1 mm and which can range up to 0.5 mm.
  • the preform is machined directly in the composite material.
  • Figures 2 and 3 show a first example of a preform 1 for the manufacture of an ultra light mirror. First, the general shape of the part is machined from the composite material C / C described above. Next, recesses 2 are machined in the material in order to lighten the structure and form triangular cells (FIG. 2).
  • stiffeners 3 have a length ⁇ of between 25 and 50 mm and a thickness e of between 0.3 and 1 mm.
  • Figure 4 shows a sectional view of the stiffeners 3 of the preform of Figure 2.
  • the stiffeners 3 have a height h between 15 and 40 mm, the surface 4 having a thickness ⁇ _ between 1 and 5 mm.
  • stiffeners 30, as illustrated in FIG. 5 can be machined in place of the simple stiffeners of FIG. 4.
  • a coating composition is prepared (step S2) comprising a refractory solid filler in the form a powder, in particular ceramic, a ceramic precursor polymer and an optional solvent for the polymer.
  • the powder is a powder of
  • SiC silicon carbide
  • nitride or boride powders powders of different natures which can be mixed.
  • the thermostructural material being a C / C composite
  • the use of a powder having a lower coefficient of expansion than SiC, for example a powder of Si 3 N 4 can be envisaged in order to adapt to the underlying material and limit the risk of cracking.
  • the particle size is chosen to be fine enough to allow the powder grains to penetrate the surface porosity to be filled with the composite material of the preform.
  • the particle size is however not chosen too fine to allow the diffusion of the gases in the surface porosity of the composite material during a subsequent chemical vapor infiltration step.
  • the average grain size is then chosen to be less than 100 microns, for example between 5 microns and 50 microns. It will be possible to use powders of different particle sizes, the smaller grains contributing to a good reduction of the surface porosity and the larger grains contributing to leaving passages for the diffusion of gases.
  • the ceramic precursor polymer is chosen according to the nature of the coating desired.
  • the polymer is chosen, for example, from polycarbosilane (PCS) and polytitanocarbosilane (PTCS).
  • Ceramic precursor polymers can be used, for example silicones which are precursors of SiC (or SiC + C, with excess carbon), polysilazanes which, pyrolyzed under ammonia gas, make it possible to obtain Si 3 N 4 and polyborazines, precursors of BN. It will be noted that the ceramic constituting the solid fillers and that of which the polymer is a precursor are preferably, but not necessarily, of the same nature.
  • the solvent is determined according to the ceramic precursor polymer used. In the case of PCS, for example, the solvent can be xylene. Other solvents can be used for other polymers, for example heptane, hexane or ethanol for silicones.
  • the amount of solid filler, relative to that of the ceramic precursor polymer, is chosen to ensure satisfactory filling of the surface porosity of the thermostructural composite material, while allowing the composition to penetrate to a certain depth.
  • the quantity by mass of solid filler is preferably between 0.4 times and 4 times the quantity by mass of ceramic precursor polymer.
  • the amount of solvent used is chosen to confer the appropriate viscosity on the liquid composition for application to the surface of the part. It also makes it possible to adjust the penetration rate of the liquid composition.
  • a typical composition for a composition intended for the formation of an SiC coating can be chosen within the following limits:
  • SiC powder (average particle size between 5 and 50 microns): between 2 and 7 parts by weight
  • PCS SiC precursor
  • Xylene solvent for PCS
  • step S3 Xylene (solvent for PCS): between 2 and 5 parts by weight
  • the liquid composition is applied to all the accessible surfaces of the part (step S3) in order to completely cover the latter.
  • the application can be simply carried out with a brush, or with a brush. Other methods can be used, for example pistollettage.
  • step S4 After drying (step S4), for example in air or in an oven, to remove the solvent, the ceramic precursor polymer is crosslinked (step S5).
  • Cross-linking can be achieved by treatment thermal. In the case, for example, of the PCS, the temperature is gradually raised up to a level of approximately 350 ° C.
  • the crosslinked polymer is subjected to a heat treatment for ceramization purposes (step S6).
  • the transformation into SiC is carried out by gradually raising the temperature to a plateau of approximately 900 ° C.
  • Several successive layers of liquid composition can be applied. After each layer has been applied, the composition is preferably dried at least and the cross-linking of the ceramic precursor polymer is carried out. Ceramization can be carried out simultaneously for all layers.
  • a mechanical pre-polishing (abrasion) can be carried out after each application between two crosslinks (step S51) or ceramizations (step S61) so that each layer has a uniform thickness.
  • the crosslinking and ceramization conditions may be different with other ceramic precursors, these conditions having no original character.
  • the preform then comprises on all of its external surfaces a coating layer which at least partially blocks the macro-porosities of the material of the preform over a limited depth from the surface of the part.
  • the part thus comprises a layer of lower porosity in the vicinity of its surface in comparison with its initial porosity which is always present at the heart of the part and which forms the core of the structure.
  • This intermediate coating layer constitutes a barrier which will limit the diffusion of gases to preserve the porosity of the core and allow the formation of a deposit on the surface during the chemical infiltration step.
  • a ceramic deposition is carried out by chemical vapor infiltration (step S7) on all the external surfaces of the part.
  • This deposit gradually fills the residual porosity, consolidates the assembly formed by the phase resulting from the crosslinking of the precursor and the solid filler, and forms a uniform coating of ceramic which forms a ceramic skin on all the external surfaces of the room.
  • This skin gives the necessary stiffness to the entire structure.
  • the infiltration is carried out in an oven into which a gaseous ceramic precursor, in particular SiC, such as methyltrichlorosilane (MTS), is admitted, giving SiC by decomposition of MTS.
  • MTS methyltrichlorosilane
  • the monolithic SiC thus obtained has a Young's modulus of approximately 420 GPa which makes it possible to have a significant stiffness at the surface of the part.
  • other gaseous ceramic precursors can be used depending on the desired stiffness or other properties.
  • This thickness is preferably less than 100 microns, for example between 50 microns and 100 microns.
  • the chemical vapor infiltration process makes it possible to obtain a deposit of uniform, controllable thickness, hence the possibility of precisely controlling the final dimension of the part. As shown very diagrammatically in FIG. 6 which takes up the sectional view of FIG.
  • a laminated structure which comprises a core 5 essentially of porous composite C / C material sandwiched between two intermediate layers 6a and 6b comprising mainly a part of the composite material C / C whose matrix is further composed of a ceramic phase and the solid filler, and two ceramic layers or skins 7a and 7b.
  • the structure has a density gradient which increases from its core to its surface as shown in Figure 7A which shows the evolution of the density d of the structure as a function of the nature of the layers encountered in the thickness e of the structure.
  • the core 5 has an average density of 0.5 and a modulus of
  • the intermediate layer 6 has an average density of around 2 for a Young's modulus of 200 GPa.
  • the ceramic skin 7 has an average density of 3.2 and a Young's modulus of
  • the structure obtained has a composition gradient in the direction of the thickness e.
  • FIGS. 7B and 7C show the evolution of the rate of SiC and of carbon encountered in the direction of the thickness e of the structure of the embodiment described here.
  • the structure thus obtained has a low apparent density, less than or equal to 1, while having a significant stiffness imparted by the ceramic skin.
  • the density / stiffness of the structure can be adjusted by modifying the thickness of each of the layers.
  • the ease of machining the starting material allows complex and varied shapes to be produced without the need for special tools. Very thin stiffeners can be made thanks to this choice of material.
  • the structure according to the invention makes it possible to manufacture very thin walls which are both stiff and light. In the example of FIG.
  • the preform comprises a substantially planar surface which is intended to form an optical surface.
  • step S7 After chemical vapor infiltration (step S7), a uniform ceramic deposit of smooth appearance is obtained on the surface considered here corresponding to layer 7b.
  • step S8 The surface of layer 7b is then polished (step S8) to give it a mirror appearance.
  • a surface finish of the order of 5 ⁇ after polishing can be obtained.
  • step S5 after crosslinking (step S5) or ceramization (step S6), the surface can be leveled
  • step S51 or S61 to return to the initial geometry thereof.
  • FIG. 8 shows a first type of mirror 50 which has an optical surface 51 obtained by polishing the ceramic deposit and which comprises, on the opposite side, simple stiffeners 52 having a thickness close to a millimeter.
  • FIG. 9 illustrates another type of mirror 60 also comprising an optical surface 61 but which differs in that it comprises stiffeners 62 in the form of a T such as those illustrated in FIG. 5.
  • mirrors with a diameter of the order of a meter having a mass of only 6 kg, including stiffeners can be produced. Due to the high thermal conductivity imparted by ceramic skins, in particular SiC, the deformations remain homothetic in the presence of temperature changes ensuring precise guidance of the mirror despite conditions of use that vary in temperature. According to the same manufacturing method, very large mirrors, such as those intended for observation, can be produced. As shown in Figure 10, such mirrors are made from a structure 10 which corresponds to a multiplication of the structure shown in Figure 2. For this, we can machine triangular cells 12 to form stiffeners 13 having a length and a thickness adapted to the final dimensions of the mirror.
  • the large mirror can be obtained by assembling a plurality of small modules, such as those in FIG. 2, which are fixed to each other by PCS and co-infiltration.
  • the ease of machining of the starting C / C material makes it possible to produce varied and complex shapes.
  • Figures 11 and 12 illustrate the production of a preform 100 of a honeycomb structure beam manufactured in accordance with the structure of the invention.
  • the operation machining consists of hollowing out the material with a cutter 104 to form a plurality of triangular cells 101 and flaring the interior of these cells to form stiffeners 103 of the double T 102 type.
  • a light beam of material is thus obtained nevertheless retains a good stiffness.
  • the implementation of the following stages of manufacture, namely application of the coating layer, drying, crosslinking, ceramization and chemical vapor infiltration, is the same as that described above. Many other embodiments can be envisaged, such as the production of honeycombs with a hexagonal structure for example.
  • the structure of the present invention has still other advantages. Indeed, the structure is waterproof thanks to the ceramic skin which envelops it. In addition, the structure constitutes a good thermal conductor.
  • FIG. 13 illustrates an example of a heat exchanger 200 which comprises a hot wall and a cooled wall respectively formed by two panels 210 and 220 composed of the structure according to the invention.
  • the panels 210 and 220 are coupled by a thermal conductor 230, made of C / C composite materials for example, which is fixed to the panels by brazing.
  • each panel 210 comprises a porous core 215, respectively 225, sandwiched between two intermediate layers 216a and 216b, respectively 226a and 226b, and two ceramic skins 217a and 217b, 227a and 227b respectively.
  • the heat source can be confined by the panel 210 while a cooling fluid circulates on the wall of the panel 220.
  • a cooling fluid circulates on the wall of the panel 220.
  • other specific deposits can be realized according to the envisaged applications. For example, reflective coatings based on metals or coatings even harder than ceramic, such as diamond, can be deposited on the structure of the invention.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)

Abstract

Structure composite thermostructurale à gradient de composition formée d'une âme poreuse (5) en un matériau réfractaire ayant un taux volumique de porosité supérieur ou égal à 80%. L'âme (5) est située entre deux couches intermédiaires (6a, 6b) comprenant le renfort en fibres de carbone densifié par une matrice composée de la phase carbone et d'une phase céramique ainsi qu'une charge solide réfractaire. Deux peaux en céramique monolithique (7a, 7b) recouvrent les couches intermédiaires pour conférer la raideur à l'ensemble de la structure.

Description

Structure composite thermostructurale à gradient de composition et son procédé de fabrication
Arrière plan de l'invention
Les matériaux composites thermostructuraux sont connus pour leurs bonnes propriétés mécaniques et leur capacité à conserver ces propriétés à température élevée. Ils comprennent les matériaux composites carbone/carbone (C/C) formés d'un renfort en fibres de carbone densifîé par une matrice en carbone et les matériaux composites à matrice céramique (CMC) formés d'un renfort en fibres réfractaires (carbone ou céramique) densifiés par une matrice au moins partiellement céramique. Des exemples de CMC sont les composites C/SiC (renfort en fibres de carbone et matrice en carbure de silicium), les composites C/C- SiC (renfort en fibres de carbone et matrice comprenant une phase carbone, généralement au plus près des fibres, et une phase carbure de silicium) et les composites SiC/SiC (fibres de renfort et matrice en carbure de silicium). Une couche d'interphase peut être interposée entre fibres de renfort et matrice pour améliorer la tenue mécanique du matériau. En raison de leurs propriétés, les matériaux composites thermostructuraux trouvent des applications dans divers domaines, pour réaliser des pièces devant être soumises à des contraintes thermomécaniques importantes, par exemple dans les domaines aéronautique et spatial. Toutefois, dans tels domaines, bien que les matériaux composites permettent déjà de réaliser des pièces ayant une bonne résistance mécanique pour un poids réduit en comparaison avec les métaux par exemple, la masse de ces pièces n'est pas négligeable et influe sur les performances des systèmes. Par conséquent, il existe toujours une demande pour des pièces ou assemblages thermostructuraux plus légers sans.dégradation des performances mécaniques. Une solution consiste à former des structures thermostructurales allégées, par exemple de type cellulaire comme des nids d'abeille, plutôt que des structures massives afin de conserver une bonne tenue mécanique avec moins de matière. Ceci implique de pouvoir fabriquer des structures composites thermostructurales de forme complexe avec des parois minces. Lorsque l'on souhaite obtenir une pièce de forme particulière en matériau composite thermostructural, on procède en général de la façon suivante. Une préforme est réalisée par mise en forme du renfort fibreux. La préforme, éventuellement maintenue en forme au moyen d'un outillage, est ensuite densifiée. On obtient ainsi une pièce en matériau composite rigide d'une forme déterminée. Les procédés usuels de densification sont le procédé par voie liquide et le procédé par voie gazeuse. Le procédé par voie liquide consiste à imprégner préalablement la préforme d'une composition liquide contenant un précurseur du matériau de la matrice. Le précurseur se présente habituellement sous forme d'un polymère, tel qu'une résine, éventuellement dilué dans un solvant. La transformation du précurseur en carbone ou céramique est réalisée par traitement thermique, après élimination du solvant éventuel et réticulation du polymère. Plusieurs cycles d'imprégnation successifs peuvent être réalisés pour parvenir au degré de densification souhaité. A titre d'exemple, des précurseurs liquides de carbone peuvent être des résines à taux de coke relativement élevé, telles que des résines phénoliques, tandis que des précurseurs liquides de céramique, notamment à base de SiC ou Si3N4, peuvent être des résines de type polycarbosilane (PCS) ou polytitanocarbosilane (PTCS). Le procédé par voie gazeuse consiste dans l'infiltration chimique en phase vapeur. La préforme fibreuse correspondant à une pièce à réaliser est placée dans un four dans lequel est admise une phase gazeuse réactionnelle. La pression et la température régnant dans le four et la composition de la phase gazeuse sont choisies de manière à permettre la diffusion de la phase gazeuse au sein de la porosité de la préforme pour y former la matrice par dépôt, au contact des fibres, d'un matériau solide résultant d'une décomposition d'un constituant de la phase gazeuse ou d'une réaction entre plusieurs constituants. A titre d'exemple, des précurseurs gazeux du carbone peuvent être des hydrocarbures donnant le carbone par craquage, et un précurseur gazeux de céramique, notamment de SiC, peut être du méthyltrichlorosilane (MTS) donnant du SiC par décomposition du MTS. Dans ce cas, les outillages éventuellement utilisés pour maintenir la préforme dans une configuration déterminée doivent être adaptés pour laisser passer les gaz dans la préforme à traiter. Cependant, ces méthodes de fabrication ne permettent pas d'obtenir directement des pièces complexes comportant des parties très minces de forme et de dimensions précises. Les parties de détail peuvent être usinées dans la pièce après densification. Dans ce cas, pour conserver une raideur suffisante dans les parties minces, le matériau composite utilisé doit être très résistant, c'est- à-dire avoir une densité importante. A cet effet, on peut utiliser des composites à matrice céramique telle que du carbure de silicium qui confère une raideur importante au matériau même lorsqu'il présente une faible épaisseur. Toutefois, le gain de poids obtenu par enlèvement de matière est limité par la densité requise du matériau utilisé. D'autre part, l'usinage de matériaux très durs tels que le carbure de silicium nécessite l'utilisation d'outils spécifiques capables d'attaquer de tels matériaux avec précision, ce qui augmente les difficultés et les coûts de fabrication.
Obiet et résumé de l'invention
La présente invention vise à remédier aux inconvénients précités et à fabriquer une structure composite thermostructural qui permet de réaliser des formes complexes avec des parois minces à la fois raides et légères. Ces buts sont atteints grâce à une structure composite thermostructurale à gradient de composition formée d'une âme poreuse en matériau réfractaire ayant un taux volumique de porosité supérieur ou égal à 80%, l'âme étant située entre deux couches intermédiaires comprenant une partie du matériau réfractaire, une phase céramique ainsi qu'une charge solide réfractaire, deux peaux extérieures en céramique monolithique recouvrant les couches intermédiaires. Ainsi, la structure de l'invention présente l'avantage d'être légère tout en présentant une raideur importante quelles que soient ses dimensions. Cela vient du fait que la structure présente un gradient de densité en épaisseur. En effet, la structure présente une densité très faible en son centre et une densité beaucoup plus importante au voisinage de sa surface. Par conséquent, la structure présente en surface la raideur d'une céramique tout en ayant une densité moyenne bien inférieure à celle d'une céramique pure ou d'un matériau composite à matrice céramique. De plus, la structure présente une bonne tenue mécanique puisque la partie présentant le module de Young le plus élevé, à savoir la peau de céramique, se trouve en surface et que cette peau est solidement implantée dans la couche intermédiaire qui est elle-même accrochée sur une partie de l'âme. Les couches intermédiaires et l'âme poreuse, d'une part, et les peaux en céramique et les couches intermédiaires, d'autre part, s'interpénétrent partiellement de manière à encrer les couches intermédiaires dans l'âme poreuse et les peaux en céramique dans lesdites couches intermédiaires. Le couple densité moyenne/raideur de la structure peut être ajusté en jouant sur les différentes épaisseurs des couches. Typiquement, la structure de l'invention présente une densité apparente inférieure à 1. La structure selon l'invention peut être utilisée pour toutes sortes de réalisations. Elle peut comprendre des alvéoles dont les parois forment des raidisseurs pour former une structure allégée et résistante. Les raidisseurs peuvent avoir une épaisseur de paroi inférieure à 1 mm et jusqu'à 0,5 mm. Afin d'alléger encore la structure, les raidisseurs peuvent présenter des portions évidées. Le matériau constitutif de l'âme peut être tout type de matériau réfractaire à condition que celui-ci soit poreux et usinable. Les matériaux utilisés peuvent être par exemple du carbone, du carbure de silicium, de l'alumine... Ils peuvent se présenter sous différentes formes telles qu'une mousse ou un matériau composite comprenant un renfort fibreux consolidé par une matrice. Dans le cas d'un renfort en fibres de carbone, les fibres sont de préférence des fibres de carbone de type ex-rayonne, ce qui permet de limiter les contraintes dues aux variations dimensionnelles différentielles en raison de la présence dans la structure de matériaux ayant différents coefficients de dilatation thermique. La fissuration des peaux céramiques monolithiques peut être ainsi évitée. La structure peut en outre comprendre une surface polie intégralement formée avec les raidisseurs. On obtient ainsi un miroir ultra- léger ayant une inertie très faible. De plus, en raison de la nature des matériaux, le miroir a une inertie thermique faible et une conductivité thermique élevée en raison de la présence de SiC en surface, ce qui permet d'éviter la présence de points chauds dans la structure et d'avoir des déformations homothétiques garantissant un guidage précis même en cas de variation de température. Des miroirs de très grandes dimensions et d'une masse relativement faible peuvent être ainsi fabriqués. La céramique de la peau peut être composée, entre autre, de carbure de silicium (SiC), de bore (B) ou bien de carbure de bore (B4C). L'invention a également pour objet un procédé de fabrication d'une structure composite thermostructurale stratifiée comprenant les étapes suivantes: a) usinage d'une préforme dans une pièce de matériau réfractaire poreux, la préforme ayant un taux volumique de porosité supérieur ou égal à 80%, b) application sur toutes les surfaces accessibles de la préforme d'une composition liquide contenant un polymère précurseur de céramique et une charge solide réfractaire et transformation du polymère précurseur en céramique pour réduire la porosité à la surface de la préforme, c) formation d'un dépôt de céramique par infiltration chimique en phase vapeur de manière à former une peau de céramique sur toutes les surfaces de la préforme. Ainsi, grâce au procédé de l'invention, des structures rigides de formes complexes avec des éléments très minces peuvent être facilement réalisées. En effet, du fait de sa porosité importante, le matériau composite de départ peut être facilement usiné dans de très petites dimensions et de façon précise. On dispose ainsi dès l'origine d'une préforme ayant une forme voisine de la forme finale de la pièce à réaliser. La couche intermédiaire sert non seulement de barrière pour préserver la porosité de l'âme de la structure lors de l'infiltration gazeuse mais aussi de couche d'implantation pour ancrer le dépôt de céramique et réaliser une liaison mécanique entre la peau de céramique et l'âme poreuse. L'usinage de la préforme est réalisée suivant la forme et les dimensions de la pièce que l'on souhaite réaliser. L'usinage peut comprendre l'évidement d'alvéoles dans la pièce en matériau composite pour former des raidisseurs. L'opération d'usinage peut en outre comprendre la formation d'une surface sensiblement plane qui est ensuite polie après l'étape d'infiltration chimique en phase vapeur pour former une surface optique. On obtient ainsi un miroir ultra léger dont la surface peut être intégralement formée avec des raidisseurs, ce qui lui confère une masse très faible. Le matériau constitutif de la préforme peut être tout type de matériau réfractaire à condition que celui-ci soit poreux et usinable. Les matériaux utilisés peuvent être par exemple du carbone, du carbure de silicium, de l'alumine... Ils peuvent se présenter sous différentes formes telles qu'une mousse ou un matériau composite comprenant un renfort fibreux consolidé par une matrice. Dans le cas d'un matériau comprenant à renfort fibreux, les fibres du renfort peuvent être des fibres de carbone de type ex-rayonne, ce qui permet de limiter les contraintes dues aux variations dimensionnelles différentielles en raison de la présence dans la structure de matériaux ayant différents coefficients de dilatation thermique. La composition liquide comprend de préférence un solvant polymère du précurseur de céramique, la quantité de solvant étant choisie notamment pour ajuster la viscosité de la composition. La composition liquide peut être appliquée à la brosse, ou pinceau, ou par autre procédé, par exemple par pistolettage. Elle peut être appliquée en plusieurs couches successives. Après chaque couche, on peut procéder à une réticulation intermédiaire du polymère précurseur de céramique. Le matériau céramique obtenu par voie liquide peut être SiC, le polymère précurseur de céramique pouvant alors être choisi parmi le PCS et le PTCS, précurseurs de SiC ou encore parmi des silicones. D'autres matériaux céramiques peuvent être obtenus par voie liquide tels que du nitrure de silicium Si3N4 à partir de polysilazane pyrolyse sous gaz ammoniac ou du nitrure de bore BN à partir de polyborazine. La charge solide peut comporter une poudre réfractaire, notamment une poudre de céramique telle qu'une poudre de carbure (notamment de
SiC), de nitrure ou de borure. La granulométrie de la poudre est choisie de manière que les grains aient une dimension moyenne de préférence inférieure à 100 microns, par exemple comprise entre 5 et 50 microns. La granulométrie est en effet choisie de manière que les grains de poudre aient une dimension suffisamment petite pour pénétrer dans la porosité superficielle du matériau composite, mais toutefois pas trop petite pour permettre une diffusion superficielle de gaz dans la préforme lors de l'étape subséquente d'infiltration chimique en phase vapeur. De la sorte, un bon accrochage du revêtement formé lors de cette étape ultérieure d'infiltration chimique en phase vapeur peut être obtenu par ancrage dans la porosité superficielle du matériau. Selon une particularité avantageuse du procédé, on utilise un mélange de poudres céramiques ayant au moins deux granulometries moyennes différentes afin de répondre à ces conditions. La quantité en masse de charge solide dans la composition liquide est de préférence comprise entre 0,4 et 4 fois la quantité en masse de polymère précurseur de céramique. Le dépôt formé par infiltration chimique en phase vapeur peut être du carbure de silicium (SiC) mais aussi du bore (B) ou du carbure de bore (B4C). L'infiltration chimique en phase vapeur peut être réalisée à température constante.
Brève description des dessins
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante de modes particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est un ordinogramme illustrant des étapes successives d'un mode de mise en œuvre d'un procédé conforme à l'invention; - les figures 2 et 3 sont des vues en perspective d'un exemple d'une préforme selon un premier mode de réalisation d'une structure selon l'invention, - la figure 4 est une vue en coupe d'un premier type de raidisseur d'une structure conforme à l'invention, - la figure 5 est une vue en coupe d'un deuxième type de raidisseur d'une structure conforme à l'invention, - la figure 6 est une représentation schématique partielle en coupe de la structure selon l'invention, - les figures 7A, 7B et 7C sont des courbes montrant respectivement l'évolution de la densité, du taux de carbure de silicium et du taux de carbone rencontrés dans l'épaisseur de la structure de la figure 6, - la figure 8 est une photographie montrant à l'échelle un exemple de module de miroir obtenu suivant le procédé de l'invention, - la figure 9 est une photographie montrant à l'échelle un autre exemple de module de miroir obtenu suivant le procédé de l'invention, - la figure 10 est une représentation schématique d'un deuxième mode de réalisation d'une structure selon l'invention, - la figure 11 est une vue en perspective d'un troisième mode de réalisation d'une structure selon l'invention, - la figure 12 est une vue en coupe partielle de la structure de la figure 11 montrant une opération d'usinage, - la figure 13 est une vue en coupe partielle d'un quatrième mode de réalisation d'une structure selon l'invention.
Description détaillée d'un mode de réalisation
Suivant les applications envisagées, la forme et les dimensions des pièces qui peuvent être obtenues avec la structure de la présente invention sont variées. Par souci de simplification, les réalisations décrites ci-dessous ne sont que quelques exemples d'applications possibles de l'invention. L'homme de l'art envisagera sans difficulté d'autres réalisations dans lesquelles les caractéristiques structurelles des pièces obtenues selon l'invention pourront être avantageusement utilisées. En référence à la figure 1, un mode de mise en oeuvre d'un procédé de fabrication d'une structure conforme à l'invention comprend les étapes suivantes. La première étape (étape SI) consiste à usiner une préforme dans un matériau composite thermostructural de départ de très faible densité mais qui présente une rigidité suffisante pour permettre son usinage. De nombreux matériaux peuvent être utilisés pour réaliser la préforme. D'une manière générale, tout matériau réfractaire, poreux, de faible densité et usinable peut être utilisé. A titre d'exemple, on peut citer les matériaux composites C/C ou C/SiC formé à partir d'un renfort fibreux ou bien des mousses de carbone ou de carbure de silicium qui présente un taux volumique de porosité supérieur ou égale à 80%. Dans l'exemple qui va être décrit, on utilise un matériau composite carbone/carbone (C/C) formé d'un renfort de fibres de carbone pré- densifié ou consolidé par une matrice en carbone. Ce matériau peut être usiné facilement, par fraisage par exemple, ce qui permet de réaliser des formes complexes et des parois fines. Le renfort est formé d'un feutre de fibres ayant un taux de fibre relativement faible. Les fibres sont de préférence des fibres de carbone de type ex-rayonne qui limitent les contraintes dues aux variations dimensionnelles différentielles en raison de la présence, dans la structure finale, de matériaux ayant différents coefficients de dilatation thermique. Ce type de matériau peut être approvisionné sous forme de plaques de feutre rigide comme par exemple le matériau d'isolation CVD 40 distribué par la société Calcarb Limited. Les fibres sont liées entre elles par une matrice carbone. La consolidation du renfort peut être réalisée par voie liquide en imprégnant celui-ci d'une composition liquide contenant un précurseur de carbone et en le carbonisant ensuite à une température et une pression contrôlées. Alternativement, la consolidation peut être réalisée par voie gazeuse. Dans ce cas, le renfort est placé dans un four dans lequel est admise une phase gazeuse réactionnelle. La pression et la température régnant dans le four et la composition de la phase gazeuse sont choisies de manière à permettre la diffusion de la phase gazeuse au sein de la porosité de la préforme pour y former la matrice par dépôt, au contact des fibres, d'un matériau solide résultant d'une décomposition d'un constituant de la phase gazeuse ou d'une réaction entre plusieurs constituants. Quel que soit le procédé utilisé pour consolider le renfort fibreux, la densification doit être ajustée pour lier mécaniquement les fibres de carbone au moins à leurs intersections par la matrice tout en conservant un taux volumique de porosité du matériau résultant supérieur ou égal à 80%. On obtient ainsi un matériau composite C/C poreux, tel que le CVD 40 distribué par la société Calcarb Limited, qui présente à ce stade une densité très faible comprise entre 0,2 et 0,4 tout en ayant une rigidité suffisante pour être usiné. Un tel matériau permet d'usiner des parois ayant une épaisseur inférieure à 1 mm et pouvant aller jusqu'à 0,5 mm. L'usinage de la préforme est réalisée directement dans le matériau composite. Les figures 2 et 3 montrent un premier exemple d'une préforme 1 destinée à la fabrication d'un miroir ultra léger. On usine tout d'abord la forme générale de la pièce dans le matériau composite C/C décrit précédemment. On usine ensuite des évidements 2 dans le matériau afin d'alléger la structure et de former des alvéoles triangulaires (figure 2). Les parois verticales restantes forment des raidisseurs 3 tandis que la partie non évidée restante forme une surface 4 sensiblement plane qui deviendra la surface optique (figure 3). A titre d'exemple, les raidisseurs ont une longueur Ç comprise entre 25 et 50 mm et une épaisseur e comprise entre 0.3 et 1 mm. La figure 4 montre une vue en coupe des raidisseurs 3 de la préforme de la figure 2. Les raidisseurs 3 ont une hauteur h comprise entre 15 et 40 mm, la surface 4 présentant une épaisseur ρ_ comprise entre 1 et 5 mm. Afin d'optimiser la raideur géométrique de la structure, des raidisseurs 30, tels qu'illustrés à la figure 5, peuvent être usinés à la place des raidisseurs simples de la figure 4. Une bande de matériau 31 est conservée à l'extrémité des raidisseurs 30 qui présentent alors une section en forme de T. D'autre part, les raidisseurs peuvent également être partiellement évidés afin d'alléger encore la préforme. Dans ce cas, comme illustré en figure 2, les parois qui forment les raidisseurs 3 peuvent présenter des ouvertures 8. Une fois l'usinage de la préforme terminé, on prépare une composition de revêtement (étape S2) comprenant une charge solide réfractaire sous forme d'une poudre, notamment en céramique, un polymère précurseur de céramique et un solvant éventuel du polymère. Dans le mode de réalisation décrit ici, la poudre est une poudre de
SiC. Toutefois, d'autres poudres notamment en céramique peuvent être utilisées, ayant sensiblement la même granulométrie, par exemple choisies parmi des poudres de carbure (autre que SiC), nitrure ou borure, des poudres de différentes natures pouvant être mélangées. Le matériau thermostructural étant un composite C/C, l'utilisation d'une poudre ayant un coefficient de dilatation plus faible que SiC, par exemple une poudre de Si3N4 peut être envisagée afin de s'adapter au matériau sous-jacent et limiter le risque de fissuration. La granulométrie est choisie suffisamment fine pour permettre aux grains de poudre de pénétrer dans la porosité superficielle à combler du matériau composite de la préforme. La granulométrie n'est toutefois pas choisie trop fine pour permettre la diffusion des gaz dans la porosité superficielle du matériau composite lors d'une étape ultérieure d'infiltration chimique en phase vapeur. De la sorte, un bon accrochage du dépôt formé lors de cette étape ultérieure d'infiltration chimique en phase vapeur peut être obtenu par ancrage dans la porosité superficielle du matériau tout en limitant la profondeur de diffusion de l'infiltration dans le matériau. De préférence, la taille moyenne des grains est alors choisie inférieure à 100 microns, par exemple comprise entre 5 microns et 50 microns. On pourra utiliser des poudres de granulometries différentes, les grains plus petits contribuant à une bonne réduction de la porosité superficielle et les grains plus gros contribuant à laisser des passages pour la diffusion des gaz. Par exemple, on peut utiliser des grains de taille moyenne comprise entre 5 microns et 15 microns en association avec des grains de taille moyenne comprise entre 25 microns et 50 microns, la proportion en masse de grains de plus grande taille moyenne étant par exemple au moins égale à celle des grains de plus petite taille moyenne. Le polymère précurseur de céramique est choisi en fonction de la nature du revêtement désiré. Dans le cas d'un revêtement en SiC, le polymère est choisi par exemple parmi le polycarbosilane (PCS) et le polytitanocarbosilane (PTCS). D'autres polymères précurseurs de céramique sont utilisables, par exemple des silicones qui sont des précurseurs de SiC (ou SiC+C, avec carbone en excès), des polysilazanes qui, pyrolyses sous gaz ammoniac, permettent d'obtenir Si3N4 et des polyborazines, précurseurs de BN. On notera que la céramique constitutive des charges solides et celle dont le polymère est précurseur sont de préférence, mais non nécessairement, de même nature. Le solvant est déterminé en fonction du polymère précurseur de céramique utilisé. Dans le cas du PCS, par exemple, le solvant peut être du xylène. D'autres solvants sont utilisables pour d'autres polymères, par exemple l'heptane, l'hexane ou l'éthanol pour des silicones. La quantité de charge solide, par rapport à celle du polymère précurseur de céramique est choisie pour assurer un comblement satisfaisant de la porosité superficielle du matériau composite thermostructural, tout en permettant à la composition de pénétrer sur une certaine profondeur. Ainsi, la quantité en masse de charge solide est de préférence comprise entre 0,4 fois et 4 fois la quantité en masse de polymère précurseur de céramique. La quantité de solvant utilisé est choisie pour conférer la viscosité appropriée à la composition liquide en vue de son application à la surface de la pièce. Elle permet également de régler le taux de pénétration de la composition liquide. A titre d'exemple, une composition typique pour une composition destinée à la formation d'un revêtement SiC peut être choisie dans les limites suivantes :
Poudre de SiC (granulométrie moyenne comprise entre 5 et 50 microns) : entre 2 et 7 parties en poids
PCS (précurseur de SiC) : entre 1 et 3 parties en poids
Xylène (solvant du PCS) : entre 2 et 5 parties en poids La composition liquide est appliquée sur toutes les surfaces accessibles de la pièce (étape S3) afin de recouvrir entièrement cette dernière. L'application peut être simplement réalisée à la brosse, ou au pinceau. On pourra utiliser d'autres méthodes, par exemple le pistollettage. Après séchage (étape S4), par exemple à l'air ou en étuve, pour éliminer le solvant, on procède à la reticulation du polymère précurseur de céramique (étape S5). La reticulation peut être réalisée par traitement thermique. Dans le cas par exemple du PCS, la température est progressivement élevée jusqu'à un palier d'environ 350°C. Le polymère réticulé est soumis à un traitement thermique aux fins de céramisation (étape S6). Dans le cas du PCS, la transformation en SiC est réalisée en élevant progressivement la température jusqu'à un palier d'environ 900°C. Plusieurs couches successives de composition liquide peuvent être appliquées. Après application de chaque couche, on procède de préférence au moins au séchage de la composition et à la reticulation du polymère précurseur de céramique. La céramisation peut être réalisée simultanément pour toutes les couches. D'autre part, un pré-polissage mécanique (abrasion) peut être réalisé après chaque application entre deux réticulations (étape S51) ou céramisations (étape S61) afin que chaque couche présente une épaisseur uniforme. Bien entendu, les conditions de reticulation et de céramisation pourront être différentes avec d'autres précurseurs de céramiques, ces conditions ne présentant aucun caractère original. La préforme comprend alors sur toutes ses surfaces externes une couche de revêtement qui obture au moins partiellement les macro- porosités du matériau de la préforme sur une profondeur limitée à partir de la surface de la pièce. La pièce comprend ainsi une couche de porosité plus faible au voisinage de sa surface en comparaison avec sa porosité initiale qui est toujours présente au cœur de la pièce et qui forme l'âme de la structure. Cette couche de revêtement intermédiaire constitue une barrière qui va limiter la diffusion des gaz pour préserver la porosité de l'âme et permettre la formation d'un dépôt en surface lors de l'étape d'infiltration chimique. Après céramisation, on procède à un dépôt de céramique par infiltration chimique en phase vapeur (étape S7) sur toutes les surfaces externes de la pièce. Ce dépôt permet de combler progressivement la porosité résiduelle, de consolider l'ensemble formé par la phase issue de la reticulation du précurseur et la charge solide, et de former un revêtement uniforme de céramique qui forme une peau de céramique sur toutes les surfaces externes de la pièce. Cette peau confère la raideur nécessaire à l'ensemble de la structure. L'infiltration est réalisée dans un four dans lequel est admis un précurseur gazeux de céramique, notamment de SiC tel que du méthyltrichlorosilane (MTS) donnant du SiC par décomposition du MTS. Le SiC monolithique ainsi obtenu a un module d'Young d'environ 420 GPa ce qui permet d'avoir une raideur importante à la surface de la pièce. Toutefois, d'autres précurseurs gazeux de céramiques peuvent être utilisés en fonction de la raideur souhaitée ou d'autres propriétés. Les natures des phases gazeuses réactionnelles et conditions de pression et de température nécessaires pour obtenir des dépôts de céramiques diverses par infiltration chimique en phase vapeur sont bien connues en elles-mêmes. La diffusion du précurseur gazeux dans la préforme pour y former la matrice par dépôt, au contact des fibres, se fait essentiellement au niveau de la couche de revêtement. En effet, en raison de leur faible taille et de leur nombre réduit à cet endroit, les porosités sont rapidement colmatées par le dépôt de matrice. Par conséquent, la diffusion des gaz plus profondément dans le matériau est entravée et un dépôt se forme alors à la surface de la pièce. Ce dépôt est solidement ancré dans la porosité initiale de la couche de revêtement, elle-même ancrée dans le matériau de l'âme de la structure. Du fait que la rugosité initiale de la pièce a été en grande partie compensée, on peut obtenir un revêtement d'aspect lisse sans nécessiter une épaisseur importante de dépôt. Cette épaisseur est de préférence inférieure à 100 microns, par exemple comprise entre 50 microns et 100 microns. En outre, le processus d'infiltration chimique en phase vapeur permet l'obtention d'un dépôt d'épaisseur uniforme contrôlable, d'où la possibilité de maîtriser précisément la dimension finale de la pièce. Comme le montre très schématiquement la figure 6 qui reprend la vue en coupe de la figure 4, on obtient alors une structure stratifiée qui comprend une âme 5 essentiellement en matériau composite C/C poreux en sandwich entre deux couches intermédiaires 6a et 6b comprenant principalement une partie du matériau composite C/C dont la matrice est composée en outre d'une phase céramique et la charge solide, et deux couches ou peaux en céramique 7a et 7b. La structure présente un gradient de densité qui augmente de son âme vers sa surface comme représenté par la figure 7A qui montre l'évolution de la densité d de la structure en fonction de la nature des couches rencontrées dans l'épaisseur e de la structure. Dans l'exemple considéré, l'âme 5 présente une densité moyenne de 0,5 et un module de
Young autour de 1 GPa. La couche intermédiaire 6 présente une densité moyenne d'environ 2 pour un module de Young de 200 GPa. La peau céramique 7 a une densité moyenne de 3,2 et un module de Young de
420 GPa . La structure obtenue présente un gradient de composition dans le sens de l'épaisseur e. Les figures 7B et 7C montrent l'évolution du taux de SiC et de carbone rencontrés dans le sens de l'épaisseur e de la structure du mode de réalisation décrit ici. La structure ainsi obtenue présente une densité apparente faible, inférieure ou égale à 1, tout en ayant une raideur importante conférée par la peau en céramique. Le couple densité/raideur de la structure peut être ajusté en modifiant l'épaisseur de chacune des couches. La facilité d'usinage du matériau de départ permet de réaliser des formes complexes et variées sans avoir besoin de recourir à des outillages spéciaux. Des raidisseurs très minces peuvent être réalisés grâce à ce choix de matériau. Ainsi, la structure selon l'invention permet de fabriquer des parois très minces qui sont à la fois raides et légères. Dans l'exemple de la figure 2, la préforme comprend une surface sensiblement plane qui est destinée à former une surface optique. Après l'infiltration chimique en phase vapeur (étape S7), on obtient un dépôt de céramique uniforme d'aspect lisse sur la surface considérée correspondant ici à la couche 7b. La surface de la couche 7b est alors polie (étape S8) pour lui donner un aspect miroir. Un état de surface de l'ordre de 5 Â après polissage peut être obtenu. De façon optionnelle, après la reticulation (étape S5) ou la céramisation (étape S6), on peut procéder à un arasage de la surface
(étape S51 ou S61) pour revenir à la géométrie initiale de celle-ci.
L'arasage peut être réalisé par polissage, le revêtement étant friable à ce stade de la fabrication. Ainsi, conformément à la présente invention, il est possible de réaliser des miroirs optiques ultra-légers performants qui comprennent une surface optique intégralement formée avec le reste de la structure, notamment les raidisseurs. Les figures 8 et 9 montrent des exemples de miroirs ultra légers réalisés à partir du procédé de l'invention décrit précédemment. La figure 8 montre un premier type de miroir 50 qui présente une surface optique 51 obtenue par polissage du dépôt de céramique et qui comprend, du côté opposé, des raidisseurs simples 52 ayant une épaisseur voisine du millimètre. La figure 9 illustre un autre type de miroir 60 comprenant également une surface optique 61 mais qui diffère en ce qu'il comprend des raidisseurs 62 en forme de T tels que ceux illustrés à la figure 5. A titre d'exemple, grâce à la structure selon l'invention, des miroirs d'un diamètre de l'ordre du mètre ayant une masse de seulement 6 kg, raidisseurs compris, peuvent être réalisés. Du fait de la conductivité thermique élevée conférée par les peaux en céramique, notamment en SiC, les déformations restent homothétiques en présence de changements de températures garantissant un guidage du miroir précis malgré des conditions d'utilisation variables en température. Suivant la même méthode de fabrication, des miroirs de très grandes dimensions, tels que ceux destinés à l'observation, peuvent être réalisés. Comme le montre la figure 10, de tels miroirs sont fabriqués à partir d'une structure 10 qui correspond à une multiplication de la structure représentée en figure 2. Pour cela, on peut usiner des alvéoles triangulaires 12 pour former des raidisseurs 13 ayant une longueur et une épaisseur adaptées aux dimensions finales du miroir. Alternativement, le miroir de grande dimension peut être obtenu par assemblage d'une pluralité de petits modules, tels que ceux de la figure 2, qui sont fixés les uns aux autres par PCS et co-infiltration. A titre d'exemple, il est possible de fabriquer des miroirs d'une largeur L supérieure au mètre qui présente une masse volumique de l'ordre de 8 kg/m2, ce qui permet d'obtenir une masse totale relativement faible tout en ayant une bonne tenue mécanique malgré des dimensions importantes. La facilité d'usinage du matériau C/C de départ permet de réaliser des formes variées et complexes. Les figures 11 et 12 illustrent la réalisation d'une préforme 100 d'une poutre à structure alvéolaire fabriquée conformément à la structure de l'invention. L'opération d'usinage consiste à évider le matériau avec une fraise 104 pour former une pluralité d'alvéoles triangulaires 101 et à évaser l'intérieur de ces alvéoles pour former des raidisseurs 103 de type double T 102. On obtient ainsi une poutre allégée en matière qui conserve néanmoins une bonne raideur. La mise en œuvre des étapes suivantes de la fabrication, à savoir application de la couche de revêtement, séchage, reticulation, céramisation et infiltration chimique en phase vapeur, est la même que celle décrite précédemment. De nombreuses autres réalisations peuvent être envisagées, comme la réalisation de nids d'abeille à structure hexagonale par exemple. En outre de sa raideur et de sa légèreté, la structure de la présente invention présente encore d'autres avantages. En effet, la structure est étanche grâce à la peau de céramique qui l'enveloppe. De plus, la structure constitue un bon conducteur thermique. Par conséquent, la structure de l'invention peut être utilisée pour la fabrication d'échangeurs thermiques à paroi refroidie par circulation de fluide comme par exemple des éléments de parois de tuyère de propulseur fusée ou des éléments de parois de chambre de combustion de turbines à gaz, ou encore des éléments de parois de chambre de confinement de plasma dans un réacteur de fusion nucléaire. La figure 13 illustre un exemple d'échangeur thermique 200 qui comprend une paroi chaude et une paroi refroidie respectivement formées par deux panneaux 210 et 220 composés de la structure selon l'invention. Les panneaux 210 et 220 sont couplés par un conducteur thermique 230, en matériaux composite C/C par exemple, qui est fixé sur les panneaux par brasage. Conformément à la structure de l'invention, chaque panneau 210, respectivement 220, comprend une âme poreuse 215, respectivement 225, en sandwich entre deux couches intermédiaires 216a et 216 b, respectivement 226a et 226b, et deux peaux en céramique 217a et 217b, respectivement 227a et 227b. Grâce à l'étanchéité et à la bonne tenue en température du matériau, la source de chaleur peut être confinée par le panneau 210 tandis qu'un fluide de refroidissement circule en paroi du panneau 220. On obtient ainsi des échangeurs thermiques légers et performants. En outre du dépôt de céramique qui forme les peaux externes de la structure selon l'invention, d'autres dépôts spécifiques peuvent être réalisés suivants les applications envisagées. Par exemple, des revêtements réfléchissants à base de métaux ou des revêtements encore plus durs que la céramique, comme du diamant, peuvent être déposés sur la structure de l'invention.

Claims

REVENDICATIONS
1. Structure composite thermostructurale à gradient de composition caractérisée en ce qu'elle est formée en partie d'une âme poreuse (5) en matériau réfractaire ayant un taux volumique de porosité supérieur ou égal à 80%, ladite âme étant située entre deux couches intermédiaires (6a, 6b) comprenant une partie du matériau réfractaire, une phase céramique et une charge solide réfractaire, deux peaux extérieures en céramique (7a, 7b) recouvrant lesdites couches intermédiaires, et en ce que les couches intermédiaires forment chacune une barrière entre l'âme poreuse (5) et les peaux extérieures en céramique (7a, 7b) et présentent un gradient de composition dans le sens de l'épaisseur de la structure.
2. Structure selon la revendication 1, caractérisée en ce que le matériau réfractaire de l'âme poreuse (5) est constitué d'un renfort en fibres réfractaire consolidé par une matrice.
3. Structure selon la revendication 2, caractérisée en ce que le renfort comprend des fibres de carbone de type ex-rayonne liées entre elles par une matrice carbone.
4. Structure selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que les couches intermédiaires et l'âme poreuse, d'une part, et les peaux en céramique et lesdites couches intermédiaires, d'autre part, s'interpénétrent partiellement de manière à encrer les couches intermédiaires dans l'âme poreuse et les peaux en céramique dans les couches intermédiaires.
5. Structure selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'elle présente une densité apparente inférieure à 1.
6. Structure selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce qu'elle comprend une pluralité d'alvéoles (2) dont les parois forment des raidisseurs (3).
7. Structure selon la revendication 6, caractérisée en ce que les raidisseurs ont une épaisseur de paroi allant jusqu'à 1 mm.
8. Structure selon la revendication 6 ou 7, caractérisée en ce que les raidisseurs (3) présentent des portions évidées (8).
9. Structure selon l'une quelconque des revendications 6 à 7, caractérisée en ce qu'elle comprend une surface optique intégralement formée avec les raidisseurs.
10. Structure selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que la céramique est composée de carbure de silicium.
11. Procédé de fabrication d'une structure composite thermostructurale à gradient de composition comprenant les étapes suivantes: a) usinage d'une préforme dans une pièce de matériau réfractaire poreux, la préforme ayant un taux volumique de porosité supérieur ou égale à 80%, b) application sur toutes les surfaces accessibles de la préforme d'une composition liquide contenant un polymère précurseur de céramique et une charge solide réfractaire, reticulation du polymère et transformation du polymère réticulé en céramique par traitement thermique pour réduire la porosité à la surface de la préforme, c) formation d'un dépôt de céramique par infiltration chimique en phase vapeur de manière à former une peau de céramique sur toutes les surfaces externes de la préforme.
12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé en ce que la préforme est formée d'un renfort de fibres de carbone de type ex-rayonne consolidé par une matrice carbone.
13. Procédé selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que l'étape a) d'usinage de la préforme comprend l'évidement d'alvéoles (2) dans la pièce en matériau composite pour former des raidisseurs.
14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce l'étape d'usinage de la préforme comprend en outre la formation d'une surface sensiblement plane (4), ladite surface étant polie après l'étape d'infiltration chimique en phase vapeur pour former une surface optique.
15. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 à 14, caractérisé en ce que la composition liquide comprend un solvant du polymère précurseur de céramique.
16. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, caractérisé en ce que la charge solide comprend au moins une poudre réfractaire dont la granulométrie moyenne est inférieure à 100 microns.
17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que la granulométrie moyenne de la poudre est comprise entre 5 microns et
50 microns.
18. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 à 17, caractérisé en ce que la charge solide comprend au moins deux poudres de granulometries moyennes différentes.
19. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 à 18, caractérisé en ce que l'infiltration chimique en phase vapeur est réalisée à température constante.
20. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 à 19, caractérisé en ce que le dépôt formé par infiltration chimique en phase vapeur est du carbure de silicium.
PCT/FR2004/001876 2003-07-18 2004-07-16 Structure composite thermostructurale a gradient de composition et son procede de fabrication WO2005009921A2 (fr)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006520857A JP4903563B2 (ja) 2003-07-18 2004-07-16 組成勾配のある熱構造複合材料構造体およびその製造のための方法
CN200480020563.1A CN1822952B (zh) 2003-07-18 2004-07-16 组分梯度热结构复合材料结构及其制造方法
EP04767700.0A EP1651435B8 (fr) 2003-07-18 2004-07-16 Structure composite thermostructurale a gradient de composition et son procede de fabrication
CA2532822A CA2532822C (fr) 2003-07-18 2004-07-16 Structure composite thermostructurale a gradient de composition et son procede de fabrication

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0308787A FR2857660B1 (fr) 2003-07-18 2003-07-18 Structure composite thermostructurale a gradient de composition et son procede de fabrication
FR0308787 2003-07-18

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2005009921A2 true WO2005009921A2 (fr) 2005-02-03
WO2005009921A3 WO2005009921A3 (fr) 2005-05-19

Family

ID=33548245

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2004/001876 WO2005009921A2 (fr) 2003-07-18 2004-07-16 Structure composite thermostructurale a gradient de composition et son procede de fabrication

Country Status (7)

Country Link
US (2) US7063886B2 (fr)
EP (1) EP1651435B8 (fr)
JP (1) JP4903563B2 (fr)
CN (1) CN1822952B (fr)
CA (1) CA2532822C (fr)
FR (1) FR2857660B1 (fr)
WO (1) WO2005009921A2 (fr)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1676824A1 (fr) * 2004-12-31 2006-07-05 General Electric Company Procédé de fabrication d'un article composite à matrice céramique
FR2912515A1 (fr) * 2007-02-12 2008-08-15 Europ De Systemes Optiques Sa Procede d'allegement d'un substrat de miroir et substrat obtenu par un tel procede.

Families Citing this family (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20070093587A1 (en) * 2005-10-25 2007-04-26 Starfire Systems Silicon carbide precursors and uses thereof
DE102008039042B4 (de) * 2008-08-21 2011-04-14 Schott Ag Substrat für einen Spiegelträger mit reduziertem Gewicht sowie Spiegel mit gewichtsreduziertem Spiegelträger
US20110151248A1 (en) * 2009-12-23 2011-06-23 Paul Stephen Manicke Ceramic Matrix Composite Precursor Slurry Compositions And Sheet Molding Compound
US8899939B2 (en) * 2009-12-23 2014-12-02 General Electric Company Process for producing a ceramic matrix composite article and article formed thereby
RU2013135445A (ru) 2010-12-31 2015-02-10 Сэнт-Гобэн Керамикс Энд Пластикс, Инк. Абразивное изделие (варианты) и способ его формования
US9388086B2 (en) 2011-03-04 2016-07-12 Raytheon Company Method of fabricating optical ceramics containing compositionally tailored regions in three dimension
FR2974751B1 (fr) * 2011-05-06 2013-06-14 Roxel France Nouvelles protections thermiques obtenues par procede d'enroulement filamentaire et leur utilisation
EP2726248B1 (fr) 2011-06-30 2019-06-19 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Particules abrasives au carbure de silicium fritté à phase liquide
CN108262695A (zh) 2011-06-30 2018-07-10 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 包括氮化硅磨粒的磨料制品
US9103214B2 (en) 2011-08-23 2015-08-11 United Technologies Corporation Ceramic matrix composite vane structure with overwrap for a gas turbine engine
US9517546B2 (en) 2011-09-26 2016-12-13 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Abrasive articles including abrasive particulate materials, coated abrasives using the abrasive particulate materials and methods of forming
KR20140106737A (ko) 2011-12-30 2014-09-03 생-고뱅 세라믹스 앤드 플라스틱스, 인코포레이티드 형상화 연마입자들 형성
WO2013102170A1 (fr) 2011-12-30 2013-07-04 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Particules abrasives de forme composite et procédé de formation de celles-ci
EP2797715A4 (fr) 2011-12-30 2016-04-20 Saint Gobain Ceramics Particule abrasive façonnée et procédé de formation de celle-ci
US9663404B2 (en) 2012-01-03 2017-05-30 General Electric Company Method of forming a ceramic matrix composite and a ceramic matrix component
WO2013106602A1 (fr) 2012-01-10 2013-07-18 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Particules abrasives ayant des formes particulières et procédés de mise en forme de telles particules
WO2013106597A1 (fr) 2012-01-10 2013-07-18 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Particules abrasives dotées de formes complexes et leur procédé de formation
US9242346B2 (en) 2012-03-30 2016-01-26 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive products having fibrillated fibers
WO2013177446A1 (fr) 2012-05-23 2013-11-28 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Particules abrasives mises en forme et leurs procédés de formation
EP2866977B8 (fr) 2012-06-29 2023-01-18 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Particules abrasives ayant des formes particulières et procédés de formation de telles particules
EP2906392A4 (fr) 2012-10-15 2016-07-13 Saint Gobain Abrasives Inc Particules abrasives présentant des formes particulières et procédés permettant de former lesdites particules
WO2014106173A1 (fr) 2012-12-31 2014-07-03 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Matières particulaires et leurs procédés de formation
PL2978566T3 (pl) 2013-03-29 2024-07-15 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Cząstki ścierne o określonych kształtach i sposoby formowania takich cząstek
TW201502263A (zh) 2013-06-28 2015-01-16 Saint Gobain Ceramics 包含成形研磨粒子之研磨物品
JP5963720B2 (ja) * 2013-08-08 2016-08-03 三菱電機株式会社 軽量化ミラー
WO2015041823A1 (fr) * 2013-09-20 2015-03-26 General Electric Company Composites à matrice céramique formés par infiltration chimique en phase vapeur et leurs procédés de fabrication
RU2643004C2 (ru) 2013-09-30 2018-01-29 Сен-Гобен Серэмикс Энд Пластикс, Инк. Формованные абразивные частицы и способы их получения
US9566689B2 (en) 2013-12-31 2017-02-14 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Abrasive article including shaped abrasive particles
US9771507B2 (en) 2014-01-31 2017-09-26 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Shaped abrasive particle including dopant material and method of forming same
EP3131705A4 (fr) 2014-04-14 2017-12-06 Saint-Gobain Ceramics and Plastics, Inc. Article abrasif comprenant des particules abrasives mises en forme
WO2015160854A1 (fr) 2014-04-14 2015-10-22 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Article abrasif comprenant des particules abrasives façonnées
US9902045B2 (en) 2014-05-30 2018-02-27 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Method of using an abrasive article including shaped abrasive particles
US9707529B2 (en) 2014-12-23 2017-07-18 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Composite shaped abrasive particles and method of forming same
US9914864B2 (en) 2014-12-23 2018-03-13 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Shaped abrasive particles and method of forming same
US9676981B2 (en) 2014-12-24 2017-06-13 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Shaped abrasive particle fractions and method of forming same
JP6054997B2 (ja) * 2015-02-12 2016-12-27 三菱電機株式会社 プレート構成体
TWI634200B (zh) 2015-03-31 2018-09-01 聖高拜磨料有限公司 固定磨料物品及其形成方法
US10196551B2 (en) 2015-03-31 2019-02-05 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Fixed abrasive articles and methods of forming same
US10472976B2 (en) * 2015-06-05 2019-11-12 Rolls-Royce Corporation Machinable CMC insert
US10465534B2 (en) 2015-06-05 2019-11-05 Rolls-Royce North American Technologies, Inc. Machinable CMC insert
US10458653B2 (en) * 2015-06-05 2019-10-29 Rolls-Royce Corporation Machinable CMC insert
CA2988012C (fr) 2015-06-11 2021-06-29 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Article abrasif comprenant des particules abrasives profilees
EP3455320A4 (fr) 2016-05-10 2019-11-20 Saint-Gobain Ceramics&Plastics, Inc. Particules abrasives et leurs procédés de formation
EP4071224A3 (fr) 2016-05-10 2023-01-04 Saint-Gobain Ceramics and Plastics, Inc. Méthodes de formation de particules abrasives
US11230653B2 (en) 2016-09-29 2022-01-25 Saint-Gobain Abrasives, Inc. Fixed abrasive articles and methods of forming same
JP6493348B2 (ja) * 2016-09-30 2019-04-03 日亜化学工業株式会社 発光装置
US10759024B2 (en) 2017-01-31 2020-09-01 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Abrasive article including shaped abrasive particles
US10563105B2 (en) 2017-01-31 2020-02-18 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Abrasive article including shaped abrasive particles
JP7427860B2 (ja) * 2017-03-29 2024-02-06 パリデュス インク ＳｉＣ体積形状物およびブール（ＢＯＵＬＥ）の形成方法
US10865148B2 (en) 2017-06-21 2020-12-15 Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. Particulate materials and methods of forming same
CN107824764B (zh) * 2017-10-26 2019-09-27 洛阳西格马炉业股份有限公司 一种金属包覆陶瓷碎片型材料的制备方法
CN108218435B (zh) * 2018-01-16 2020-09-11 贵州师范大学 一种皮芯结构碳化硅陶瓷纤维的制备方法
CN108794068B (zh) * 2018-06-28 2020-07-14 航天材料及工艺研究所 一种多孔材料表层梯度过渡层的制备方法
JP7197696B2 (ja) * 2018-11-20 2022-12-27 ユーティー－バットル，リミティド ライアビリティ カンパニー 一体型核燃料要素及びその製造方法
WO2021106557A1 (fr) * 2019-11-28 2021-06-03 京セラ株式会社 Miroir
EP4081369A4 (fr) 2019-12-27 2024-04-10 Saint-Gobain Ceramics & Plastics Inc. Articles abrasifs et leurs procédés de formation
CN112876257B (zh) * 2021-01-27 2022-05-17 中国核动力研究设计院 一种SiCf/SiC复合材料两层复合包壳管及其制备方法
CN115231936B (zh) * 2022-07-12 2023-11-17 山东工业陶瓷研究设计院有限公司 一种复合隔热材料及其制备方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2512597A1 (de) * 1975-03-18 1976-09-30 Schneider & Co Aus schaumkeramik bestehender baukoerper und verfahren zu seiner herstellung
US4856887A (en) * 1987-04-01 1989-08-15 Hughes Aircraft Company Lightweight silicon carbide mirror
EP0735387A1 (fr) * 1995-03-29 1996-10-02 AEROSPATIALE Société Nationale Industrielle Procédé d'élaboration d'une structure allegée en SiC, du type sandwich à âme en nid d'abeilles et structure ainsi obtenue
EP1184356A1 (fr) * 1999-05-26 2002-03-06 Kureha Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha Calorifuge carbone composite

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0710754B2 (ja) * 1990-04-12 1995-02-08 東芝セラミックス株式会社 炭化珪素質部材及びその製造方法
JPH04175283A (ja) * 1990-11-07 1992-06-23 Sumitomo Electric Ind Ltd 被覆ＳｉＣ繊維強化セラミックス複合材料
JPH0570267A (ja) * 1991-09-12 1993-03-23 Mitsubishi Electric Corp Ｘ線反射用ミラーおよびその製法
JPH09118566A (ja) * 1995-10-25 1997-05-06 Oji Paper Co Ltd 炭化珪素繊維構造体の製造方法
JPH1045485A (ja) * 1996-07-31 1998-02-17 Toshiba Ceramics Co Ltd 炭化珪素質部材及びその製造方法
CA2320258C (fr) * 1998-02-09 2009-09-01 Textron Systems Corporation Preforme de carbone partiellement densifiee
JP4104096B2 (ja) * 1998-12-21 2008-06-18 東海カーボン株式会社 多孔質ＳｉＣ成形体及びその製造方法
CN1164524C (zh) * 2001-01-12 2004-09-01 北京科技大学 一种制备碳化硅/碳，碳化硼/碳功能梯度材料的方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2512597A1 (de) * 1975-03-18 1976-09-30 Schneider & Co Aus schaumkeramik bestehender baukoerper und verfahren zu seiner herstellung
US4856887A (en) * 1987-04-01 1989-08-15 Hughes Aircraft Company Lightweight silicon carbide mirror
EP0735387A1 (fr) * 1995-03-29 1996-10-02 AEROSPATIALE Société Nationale Industrielle Procédé d'élaboration d'une structure allegée en SiC, du type sandwich à âme en nid d'abeilles et structure ainsi obtenue
EP1184356A1 (fr) * 1999-05-26 2002-03-06 Kureha Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha Calorifuge carbone composite

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1676824A1 (fr) * 2004-12-31 2006-07-05 General Electric Company Procédé de fabrication d'un article composite à matrice céramique
FR2912515A1 (fr) * 2007-02-12 2008-08-15 Europ De Systemes Optiques Sa Procede d'allegement d'un substrat de miroir et substrat obtenu par un tel procede.

Also Published As

Publication number Publication date
EP1651435B8 (fr) 2015-10-28
FR2857660B1 (fr) 2006-03-03
FR2857660A1 (fr) 2005-01-21
CN1822952B (zh) 2014-11-12
CA2532822A1 (fr) 2005-02-03
US7560139B2 (en) 2009-07-14
US7063886B2 (en) 2006-06-20
JP4903563B2 (ja) 2012-03-28
CA2532822C (fr) 2012-10-30
EP1651435A2 (fr) 2006-05-03
WO2005009921A3 (fr) 2005-05-19
US20070042121A1 (en) 2007-02-22
CN1822952A (zh) 2006-08-23
US20050013985A1 (en) 2005-01-20
EP1651435B1 (fr) 2015-09-02
JP2006528126A (ja) 2006-12-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1651435B1 (fr) Structure composite thermostructurale a gradient de composition et son procede de fabrication
EP2356085B1 (fr) Procede pour le lissage de la surface d'une piece en materiau cmc
EP1587773B1 (fr) Procede pour le traitement de surface d une piece en materiau composite thermostructural et application au brasage de pieces en materiau composite thermostructural
EP3830056B1 (fr) Procédé de fabrication d'une piece en cmc
EP2785665B1 (fr) Procede de fabrication de piece en materiau cmc
EP2815118B1 (fr) Cône d'echappement avec systeme d'attenuation acoustique
EP2340238B1 (fr) Procede de fabrication de pieces en materiau composite thermostructural.
EP2414305B1 (fr) Procede pour le lissage de la surface d'une piece en materiau cmc.
WO2016001026A1 (fr) Piece revêtue par un revêtement de surface et procedes associes
FR2852003A1 (fr) Procede de realisation d'une piece multiperforee en materiau composite a matrice ceramique
EP0482994A1 (fr) Pièce en matériau composite carboné, protégée contre l'oxydation et son procédé de fabrication
WO2019220057A1 (fr) Procede de fabrication d'une piece cmc
WO2024189276A1 (fr) Fabrication de pièces en matériau composite par infiltration chimique modulée puis densification dune préforme fibreuse consolidée
WO2011042666A1 (fr) Dispositif de support pour chargement de plaques
EP4192690A1 (fr) Procédé de fabrication d'une structure par fabrication additive
WO2024110703A1 (fr) Ebauche fibreuse avec une variation d'epaisseur presentant des croisements de fils
FR3145934A1 (fr) Procédés de jonction de composants composites pour former un composant composite unitaire
EP0482968A1 (fr) Composite à matrice carbure de silicium utilisable comme couche pare-flamme

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200480020563.1

Country of ref document: CN

AK Designated states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BR BW BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DK DM DZ EC EE EG ES FI GB GD GE GH GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MW MX MZ NA NI NO NZ OM PG PH PL PT RO RU SC SD SE SG SK SL SY TJ TM TN TR TT TZ UA UG UZ VC VN YU ZA ZM ZW

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): BW GH GM KE LS MW MZ NA SD SL SZ TZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ MD RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR BF BJ CF CG CI CM GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 6178/DELNP/2005

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2004767700

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2532822

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2006520857

Country of ref document: JP

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2004767700

Country of ref document: EP