JPH04175283A - 被覆ＳｉＣ繊維強化セラミックス複合材料 - Google Patents
被覆ＳｉＣ繊維強化セラミックス複合材料Info
- Publication number
- JPH04175283A JPH04175283A JP2301617A JP30161790A JPH04175283A JP H04175283 A JPH04175283 A JP H04175283A JP 2301617 A JP2301617 A JP 2301617A JP 30161790 A JP30161790 A JP 30161790A JP H04175283 A JPH04175283 A JP H04175283A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sic
- composition
- composite material
- coating layer
- base material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 239000011226 reinforced ceramic Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title claims description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 33
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 30
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 10
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims abstract description 5
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 34
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 5
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 11
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 11
- 230000035939 shock Effects 0.000 abstract description 5
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 10
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 6
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 4
- 239000011825 aerospace material Substances 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 238000004453 electron probe microanalysis Methods 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- -1 5ick Substances 0.000 description 1
- HRPVXLWXLXDGHG-UHFFFAOYSA-N Acrylamide Chemical compound NC(=O)C=C HRPVXLWXLXDGHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical group [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
- 239000002759 woven fabric Substances 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐酸化性及び耐熱衝撃性に優れた被覆ＳｉＣ
繊維強化セラミックス複合材料に関する。
繊維強化セラミックス複合材料に関する。
Ｓ１０やＴ１０などの耐熱性セラミックス、特に周期律
表の４Ａ族元素（Ｔ１． Ｚｒ、 ａｆ）又はＢの炭化
物、窒化物又は炭窒化物をマトリックスとし、このマト
リックス中に強化材としてＳｉＣ繊維を含むＳｉＣ繊維
強化セラミックス複合材料（Ｓ１Ｃ／セラミツクスフン
ポジツト）は、１０００Ｃ以上の高温でも優れた強度特
性を示すこと、及び破壊靭性値が大きく信頼性が高い等
の理由により、航空宇宙材料として近年注目を集めてい
る。
表の４Ａ族元素（Ｔ１． Ｚｒ、 ａｆ）又はＢの炭化
物、窒化物又は炭窒化物をマトリックスとし、このマト
リックス中に強化材としてＳｉＣ繊維を含むＳｉＣ繊維
強化セラミックス複合材料（Ｓ１Ｃ／セラミツクスフン
ポジツト）は、１０００Ｃ以上の高温でも優れた強度特
性を示すこと、及び破壊靭性値が大きく信頼性が高い等
の理由により、航空宇宙材料として近年注目を集めてい
る。
しかしながら、ＳｉＣ／セラミックスフンポジットを航
空宇宙材料として用いるためには耐酸化性が不足するた
め、ＣＶＤ法などにより耐酸化性に優れたＳ１Ｃ被覆層
を表面にコーティングしていた。
空宇宙材料として用いるためには耐酸化性が不足するた
め、ＣＶＤ法などにより耐酸化性に優れたＳ１Ｃ被覆層
を表面にコーティングしていた。
しかし、基材であるＳｔＣ／セラミックスフンポジット
とＳｉＣ被覆層との間には熱膨張係数の不整合、例えば
ｓ１ｃ／Ｔ１ｃフンゲジットの熱膨張係数は６．４Ｘ１
０１Ｋ”−’であるのに対しＳ１Ｃ被覆層では４．５Ｘ
１０”Ｋ であるという問題があった。
とＳｉＣ被覆層との間には熱膨張係数の不整合、例えば
ｓ１ｃ／Ｔ１ｃフンゲジットの熱膨張係数は６．４Ｘ１
０１Ｋ”−’であるのに対しＳ１Ｃ被覆層では４．５Ｘ
１０”Ｋ であるという問題があった。
即ち、ＣＶＤ法等によりＳｉＣを被覆した後全体を室温
まで冷却すると、基材と被覆層との熱膨張係数の差によ
りＳｉＯ被覆層に熱応力が発生し、被覆層の熱亀裂や剥
離が起こりやすかった。
まで冷却すると、基材と被覆層との熱膨張係数の差によ
りＳｉＯ被覆層に熱応力が発生し、被覆層の熱亀裂や剥
離が起こりやすかった。
このため、従来の被覆ＳｉＯ繊維強化セラミックス複合
材料では、高温酸化雰囲気中で被覆層の熱亀裂や剥離個
所を通して基材のマ） ＩＪフックス酸化され、満足す
べき耐酸化性が得られなかった。
材料では、高温酸化雰囲気中で被覆層の熱亀裂や剥離個
所を通して基材のマ） ＩＪフックス酸化され、満足す
べき耐酸化性が得られなかった。
〔発明が解決しようとするＷｉｔ）
本発明はかかる従来の事情に鑑み、被覆層の熱亀裂や剥
離をなりシ、優れた耐酸化性と耐熱衝撃性を備えた被覆
ＳｉＣＩＲ維強化セラミックス複合材料を提供すること
を目的とする。
離をなりシ、優れた耐酸化性と耐熱衝撃性を備えた被覆
ＳｉＣＩＲ維強化セラミックス複合材料を提供すること
を目的とする。
上記目的を達成するため、本発明の被覆ＳｉＣ繊維強化
セラミックス複合材においては、周期律表の４Ａ族元素
又はＢの炭化物、窒化物又は炭窒化物からなるマトリッ
クス中に、強化材としてＳｉＣ繊維を含むＳｉＯ繊維強
化セラミックス複合材料の基材と、基材の表面に設けた
被覆層とからなり、該被覆層の組成が基材との界面部で
の４Ａ族元素又はＢの炭化物若しくはこれら炭化物とＳ
ｉＣの複合相から、表面部でのＳｉＣまでほぼ連続的に
変化した傾斜組成をなし、全体の熱膨張係数が前記基材
から被覆層表面までほぼ連続的に減少していることを特
徴とする。
セラミックス複合材においては、周期律表の４Ａ族元素
又はＢの炭化物、窒化物又は炭窒化物からなるマトリッ
クス中に、強化材としてＳｉＣ繊維を含むＳｉＯ繊維強
化セラミックス複合材料の基材と、基材の表面に設けた
被覆層とからなり、該被覆層の組成が基材との界面部で
の４Ａ族元素又はＢの炭化物若しくはこれら炭化物とＳ
ｉＣの複合相から、表面部でのＳｉＣまでほぼ連続的に
変化した傾斜組成をなし、全体の熱膨張係数が前記基材
から被覆層表面までほぼ連続的に減少していることを特
徴とする。
上記の傾斜組成を有する被覆層は、公知のＣＶＤ法やＰ
ＶＤ法を用いて形成可能であるが、傾斜組成の制御が容
易なＣＶＤ法が好ましい。
ＶＤ法を用いて形成可能であるが、傾斜組成の制御が容
易なＣＶＤ法が好ましい。
本発明の被覆層は、Ｔｉ（ｉ −ＳｉＣ系、ＺｒＣ−Ｓ
ｉＣＥ、ＨｆＣ−ＳｉＣ！糸又はＢｅ−３ｉＣ系の複合
相であり、外部に露出する表面部の組成を耐酸化性に優
れたＳｉＣとし、基材との界面部の組成は熱膨張係数が
基材とほぼ一致するようにＴｉＣ，ＺｒＣ，ＨｆＣ，Ｂ
Ｃ又はこれらとＳｉＣの複合相から選択し、且つ基材
との界面部から表面部までほぼ連続的に変化した傾斜組
成になっている。
ｉＣＥ、ＨｆＣ−ＳｉＣ！糸又はＢｅ−３ｉＣ系の複合
相であり、外部に露出する表面部の組成を耐酸化性に優
れたＳｉＣとし、基材との界面部の組成は熱膨張係数が
基材とほぼ一致するようにＴｉＣ，ＺｒＣ，ＨｆＣ，Ｂ
Ｃ又はこれらとＳｉＣの複合相から選択し、且つ基材
との界面部から表面部までほぼ連続的に変化した傾斜組
成になっている。
例えば、図１に示すようにＳｉＣ／ＴｉＣコンボジント
の基材にＴｉＧ！ −ＳｉＣ系の被Ｎ＃を設ける場合、
基材の熱膨張係Ｗｉ（α）は６．４Ｘ１０ Ｋ で
あるから、被覆層の基材との界面部を熱膨張係数が基材
とほぼ一致するように、例えば７５ ｍｏ１％Ｔｉｃ
−ＳｉＯの組成とし、この界面部の組成から表面部のｓ
ｉｃまでＴｉＣの含有率をほぼ連続的に減少させた傾斜
組成とすれば、全体の熱膨張係数を基材から被覆層表面
までほぼ連続的に減少させることが出来る。尚、基材中
のマトリックスである４Ａ族元素又はＢの炭化物、窒化
物又は炭窒化物と、被覆層である４Ａ族元素又はＢの炭
化物との組み合わせが上記以外の場合であっても、同様
に熱膨張係数を考慮して被覆層の組成を定めれば良い。
の基材にＴｉＧ！ −ＳｉＣ系の被Ｎ＃を設ける場合、
基材の熱膨張係Ｗｉ（α）は６．４Ｘ１０ Ｋ で
あるから、被覆層の基材との界面部を熱膨張係数が基材
とほぼ一致するように、例えば７５ ｍｏ１％Ｔｉｃ
−ＳｉＯの組成とし、この界面部の組成から表面部のｓ
ｉｃまでＴｉＣの含有率をほぼ連続的に減少させた傾斜
組成とすれば、全体の熱膨張係数を基材から被覆層表面
までほぼ連続的に減少させることが出来る。尚、基材中
のマトリックスである４Ａ族元素又はＢの炭化物、窒化
物又は炭窒化物と、被覆層である４Ａ族元素又はＢの炭
化物との組み合わせが上記以外の場合であっても、同様
に熱膨張係数を考慮して被覆層の組成を定めれば良い。
従って、本発明の被覆ＳｉＣ繊維強化セラミックス複合
材料では、熱膨張係数が基材から被覆層表面までほぼ連
続的に減少するので、熱サイクル下で被覆層に発生する
熱応力が減少緩和され、被覆層に剥離や熱亀裂が発生す
ることがなくなり、優れた耐酸化性と耐熱衝撃性が得ら
れる。
材料では、熱膨張係数が基材から被覆層表面までほぼ連
続的に減少するので、熱サイクル下で被覆層に発生する
熱応力が減少緩和され、被覆層に剥離や熱亀裂が発生す
ることがなくなり、優れた耐酸化性と耐熱衝撃性が得ら
れる。
実施例１
マトリックスとして平均粒径２μｍのＴｉＣ粉末を泪い
、これに微量のＡＩ Ｏ粉末を混合した後アクリルアマ
イド系樹脂と混練し、ＳｉＣ繊維の織布上に塗布してＳ
ｉＣ繊維とＴｉＣ粉末からなる複合体シートを得た。こ
の複合体シートを３０枚積層し、５００ ｔ：’で３時
間加熱して揮発物を除去した後、２０００ Ｃにおいて
２００ ｋｇＡｍ”の圧力で２時間加圧焼結し、寸法５
０Ｘ５０Ｘ５ｍ、繊維含有率４０ｖｏ１％のＳｉＧ繊維
強化ＴｉＣ複合材料（ＳｉＣ／Ｔｉｅフンポジット）を
製造した。この基材の熱膨張係数は６．４Ｘ１０Ｋ で
あった。
、これに微量のＡＩ Ｏ粉末を混合した後アクリルアマ
イド系樹脂と混練し、ＳｉＣ繊維の織布上に塗布してＳ
ｉＣ繊維とＴｉＣ粉末からなる複合体シートを得た。こ
の複合体シートを３０枚積層し、５００ ｔ：’で３時
間加熱して揮発物を除去した後、２０００ Ｃにおいて
２００ ｋｇＡｍ”の圧力で２時間加圧焼結し、寸法５
０Ｘ５０Ｘ５ｍ、繊維含有率４０ｖｏ１％のＳｉＧ繊維
強化ＴｉＣ複合材料（ＳｉＣ／Ｔｉｅフンポジット）を
製造した。この基材の熱膨張係数は６．４Ｘ１０Ｋ で
あった。
次に、上記基材と熱膨張係数がほぼ一致する被覆層界面
部の組成を求めるため、原料ガスとして５ｉｃｋ 、
ＴｉＣ１、ＯＨ、Ｈを用いたＣＶＤ法により被覆温度１
５００Ｃ及び被覆圧力１００ ｔｏｒｒで、黒鉛基板上
に種々の組成のＴｉｃ！ −ＳｉＣ系複合相をそれぞれ
約５００μｍの厚さに被覆した。基板を除去した後各試
料について、組成並びに試料面と平行方向の熱膨張係数
を測定した。測定結果をＣＶＤ法での原料ガス流量と共
に表１に示した。
部の組成を求めるため、原料ガスとして５ｉｃｋ 、
ＴｉＣ１、ＯＨ、Ｈを用いたＣＶＤ法により被覆温度１
５００Ｃ及び被覆圧力１００ ｔｏｒｒで、黒鉛基板上
に種々の組成のＴｉｃ！ −ＳｉＣ系複合相をそれぞれ
約５００μｍの厚さに被覆した。基板を除去した後各試
料について、組成並びに試料面と平行方向の熱膨張係数
を測定した。測定結果をＣＶＤ法での原料ガス流量と共
に表１に示した。
表 １
表１の結果から、熱膨張係数が６．４Ｘ１０ Ｋ
である基材に接する被覆層界面部の組成として試料１−
ｂの組成を採用し、ＣＶＤ法の原料ガス流量を次の如く
変化させて、基材上にＴｉｅ −ＳｉＣ系傾斜被覆層を
約２００μｍの厚さに形成した。
である基材に接する被覆層界面部の組成として試料１−
ｂの組成を採用し、ＣＶＤ法の原料ガス流量を次の如く
変化させて、基材上にＴｉｅ −ＳｉＣ系傾斜被覆層を
約２００μｍの厚さに形成した。
５ｔｃ１（１／ｍ１ｎ） ： ０．１０→０．４０ （
０，１５／ｈｒの割合で増加）Ｔｌｃｌ（１／ｍ１ｎ）
： ０．２４→Ｏ（０，１２／ｈｒの割合で減少）Ｃ
Ｈ（１／ｍ１ｎ） ： ０．１５ （一定）Ｈ（１／
ｍ１ｎ） ： ３．００ （一定）得られた被覆層の
断面組成を、エレクトロンプローブ微量分析法（ＫＰＭ
Ａ）により分析した結果を図２に示した。
０，１５／ｈｒの割合で増加）Ｔｌｃｌ（１／ｍ１ｎ）
： ０．２４→Ｏ（０，１２／ｈｒの割合で減少）Ｃ
Ｈ（１／ｍ１ｎ） ： ０．１５ （一定）Ｈ（１／
ｍ１ｎ） ： ３．００ （一定）得られた被覆層の
断面組成を、エレクトロンプローブ微量分析法（ＫＰＭ
Ａ）により分析した結果を図２に示した。
上記の如く製造した本発明材料（被覆ＳｉＣ繊維強化Ｔ
ｉＣ複合材料）について、大気中において１７００ Ｃ
で２時間加熱した後水中に投入し、加熱前後の重量から
酸化の度合を判断する目安として重量増加を測定し、ま
た被覆層の熱亀裂の有無を調べ、結果を表２に示した。
ｉＣ複合材料）について、大気中において１７００ Ｃ
で２時間加熱した後水中に投入し、加熱前後の重量から
酸化の度合を判断する目安として重量増加を測定し、ま
た被覆層の熱亀裂の有無を調べ、結果を表２に示した。
比較のため、同じ基材にＣＶＤ法によりＳｉＣ単層を約
２００μｍ被覆した比較材料を製造し、上記と同様の試
験を行った。結果を表２に合わせて示した。
２００μｍ被覆した比較材料を製造し、上記と同様の試
験を行った。結果を表２に合わせて示した。
表 ２
実施例２
マトリックスとしてＢＣを用いた以外、実施例１と同様
にして繊維含有率４５ ｖｏ１％のＳ１ａ繊維強化Ｂ４
Ｃ複合材料を製造した。この基材の熱膨張係次に、原料
ガスとして５ｉｌｌ 、 ＨｆＣ１、ＣＨ、Ｈを用いた
ＣＶＤ法により被覆温度１６００ Ｃ及び被覆圧力８０
ｔｏｒｒで、黒鉛基板上に種々の組成のＨｆＯ−Ｓｉ
Ｏ系復合相をそれぞれ約５００μｍの厚さに被覆し、基
板を除去した各試料について実施例１と同様に、組成並
びに試料面と平行方向の熱膨張係数を測定し、結果を原
料ガス流量と共に表３に示した。
にして繊維含有率４５ ｖｏ１％のＳ１ａ繊維強化Ｂ４
Ｃ複合材料を製造した。この基材の熱膨張係次に、原料
ガスとして５ｉｌｌ 、 ＨｆＣ１、ＣＨ、Ｈを用いた
ＣＶＤ法により被覆温度１６００ Ｃ及び被覆圧力８０
ｔｏｒｒで、黒鉛基板上に種々の組成のＨｆＯ−Ｓｉ
Ｏ系復合相をそれぞれ約５００μｍの厚さに被覆し、基
板を除去した各試料について実施例１と同様に、組成並
びに試料面と平行方向の熱膨張係数を測定し、結果を原
料ガス流量と共に表３に示した。
表３の結果から、熱膨張係数が５．６Ｘ１０ Ｋ
である基材に接する被覆層界面部の組成として試料２−
ｃの組成を採用し、ＣＶＤ法の原料ガス流量を次の如く
変化させて、基材上にＨｆＣ−ＳｉＣ系傾斜被覆層を約
２００μｍの厚さに形成した。
である基材に接する被覆層界面部の組成として試料２−
ｃの組成を採用し、ＣＶＤ法の原料ガス流量を次の如く
変化させて、基材上にＨｆＣ−ＳｉＣ系傾斜被覆層を約
２００μｍの厚さに形成した。
５ｉｌｌ （４／ｍ１ｎ） ： ０．２．３”０．４
０ （０，０８５／ｈｒの割合で増加）ａｒｃｌ（１／
ｍｔｎ） ：０．２０→Ｏ（０，１／ｈｒの割合で減少
）ＯＨ（１／ｍｔｎ） ：０．１５ （一定）Ｈ（１
／ｍ１ｎ） ： ３．００ （一定）得られた被覆層
の断面組成を、エレクトロンプローブ微量分析法（ｇ
Ｐ Ｍ Ａ）により分析した結果を図３に示した。
０ （０，０８５／ｈｒの割合で増加）ａｒｃｌ（１／
ｍｔｎ） ：０．２０→Ｏ（０，１／ｈｒの割合で減少
）ＯＨ（１／ｍｔｎ） ：０．１５ （一定）Ｈ（１
／ｍ１ｎ） ： ３．００ （一定）得られた被覆層
の断面組成を、エレクトロンプローブ微量分析法（ｇ
Ｐ Ｍ Ａ）により分析した結果を図３に示した。
上記の如く製造した本発明材料（被覆ＳｉＣ繊維強化Ｈ
ｆＯ複合材料）について、大気中において１３００ Ｃ
で１０時間加熱後水中で急冷するサイクルを１０回繰返
し、加熱前後の重量から酸化の度合を判断する目安とし
て重量増加を測定し、又被覆層の剥離の有無を調べ、結
果を表４に示した。
ｆＯ複合材料）について、大気中において１３００ Ｃ
で１０時間加熱後水中で急冷するサイクルを１０回繰返
し、加熱前後の重量から酸化の度合を判断する目安とし
て重量増加を測定し、又被覆層の剥離の有無を調べ、結
果を表４に示した。
比較のため、同じ基材にＣＶＤ法によりＳｉＣ単層を約
２００μｍ被覆した比較材料を製造し、上記と同様の試
験を行った。結果を表４に合わせて示した。
２００μｍ被覆した比較材料を製造し、上記と同様の試
験を行った。結果を表４に合わせて示した。
表 ４
尚、炭化物以外のマトリックスの場合においても、実施
例１又は２と同様にして基材とほぼ等しい熱膨張係数を
有する被覆層界面部の組成を選択することが出来る。例
えば、繊維含有率４０ ｖｏｗ％のＴｉＮをマトリック
スとする熱膨張係Ｗ１．７．４×１０Ｋ のｓ１ａ／Ｔ
ｕｒフンポジットの場合、表１の結果から試料１− ａ
（Ｔｉｅ １００ ｍｏ１％）を界面部組成として選
択し、被覆層をＴｉＣ！ １００ ｍｏｂ％から表面部
のＳｉＣＺｏｏ ｍｏｂ％まで傾斜組成とすれば良い。
例１又は２と同様にして基材とほぼ等しい熱膨張係数を
有する被覆層界面部の組成を選択することが出来る。例
えば、繊維含有率４０ ｖｏｗ％のＴｉＮをマトリック
スとする熱膨張係Ｗ１．７．４×１０Ｋ のｓ１ａ／Ｔ
ｕｒフンポジットの場合、表１の結果から試料１− ａ
（Ｔｉｅ １００ ｍｏ１％）を界面部組成として選
択し、被覆層をＴｉＣ！ １００ ｍｏｂ％から表面部
のＳｉＣＺｏｏ ｍｏｂ％まで傾斜組成とすれば良い。
本発明によれば、ＳｉＣ！被覆層の熱亀裂や剥離がなく
、優れた耐酸化性と耐熱衝撃性を備え、航空宇宙材料と
して好適な被Ｎ ＳｉＣ繊維強化セラミックス複合材料
を提供することが出来る。
、優れた耐酸化性と耐熱衝撃性を備え、航空宇宙材料と
して好適な被Ｎ ＳｉＣ繊維強化セラミックス複合材料
を提供することが出来る。
図１は本発明の被覆ＳｉＯＩｃ維強化セラミックス複合
材料の具体例について、基材と被覆層の組成と熱膨張係
数の関係を説明するための模式図であり、図２は実施例
１の及び図３は実施例２の本発明材料における被覆層の
ＥＰＭＡ組成分析図である。 出願人 住友電気工業株式会社 図２ 図３ 暴枢 ＨｆＣ＋ＳｊＣ５ＬＣ （ＳＬＣ／Ｂ４Ｃ）
材料の具体例について、基材と被覆層の組成と熱膨張係
数の関係を説明するための模式図であり、図２は実施例
１の及び図３は実施例２の本発明材料における被覆層の
ＥＰＭＡ組成分析図である。 出願人 住友電気工業株式会社 図２ 図３ 暴枢 ＨｆＣ＋ＳｊＣ５ＬＣ （ＳＬＣ／Ｂ４Ｃ）
Claims (1)
- （１）周期律表の４Ａ族元素又はＢの炭化物、窒化物又
は炭窒化物からなるマトリツクス中に、強化材としてＳ
ｉＣ繊維を含むＳｉＣ繊維強化セラミツクス複合材料の
基材と、基材の表面に設けた被覆層とからなり、該被覆
層の組成が基材との界面部での４Ａ族元素又はＢの炭化
物若しくはこれら炭化物とＳｉＣの複合相から、表面部
でのＳｉＣまでほぼ連続的に変化した傾斜組成をなし、
全体の熱膨張係数が前記基材から被覆層表面までほぼ連
続的に減少していることを特徴とする被覆ＳｉＣ繊維強
化セラミツクス複合材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2301617A JPH04175283A (ja) | 1990-11-07 | 1990-11-07 | 被覆ＳｉＣ繊維強化セラミックス複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2301617A JPH04175283A (ja) | 1990-11-07 | 1990-11-07 | 被覆ＳｉＣ繊維強化セラミックス複合材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04175283A true JPH04175283A (ja) | 1992-06-23 |
Family
ID=17899102
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2301617A Pending JPH04175283A (ja) | 1990-11-07 | 1990-11-07 | 被覆ＳｉＣ繊維強化セラミックス複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04175283A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006528126A (ja) * | 2003-07-18 | 2006-12-14 | スネクマ・プロピュルシオン・ソリド | 組成勾配のある熱構造複合材料構造体およびその製造のための方法 |
-
1990
- 1990-11-07 JP JP2301617A patent/JPH04175283A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006528126A (ja) * | 2003-07-18 | 2006-12-14 | スネクマ・プロピュルシオン・ソリド | 組成勾配のある熱構造複合材料構造体およびその製造のための方法 |
| JP4903563B2 (ja) * | 2003-07-18 | 2012-03-28 | スネクマ・プロピュルシオン・ソリド | 組成勾配のある熱構造複合材料構造体およびその製造のための方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DiCarlo et al. | SiC/SiC composites for 1200 C and above | |
| Cairo et al. | Functionally gradient ceramic coating for carbon–carbon antioxidation protection | |
| Lamouroux et al. | Oxidation-resistant carbon-fiber-reinforced ceramic-matrix composites | |
| Xu et al. | Three‐dimensional carbon/silicon carbide composites prepared by chemical vapor infiltration | |
| US5254397A (en) | Carbon fiber-reinforced composite material having a gradient carbide coating | |
| Yang et al. | Mechanical properties of SiCf/SiC composites with PyC and the BN interface | |
| Cheng et al. | Oxidation behavior of three dimensional C/SiC composites in air and combustion gas environments | |
| Wang et al. | Thermal shock behavior of two‐dimensional woven fiber‐reinforced ceramic composites | |
| Besmann et al. | A method for rapid chemical vapor infiltration of ceramic composites | |
| JPH0551268A (ja) | 繊維強化傾斜機能材料 | |
| Ly et al. | Carbon fibre-reinforced CMCs by PCS infiltration | |
| CN110096731B (zh) | 一种陶瓷基复合材料在应力氧化环境下质量变化预测方法 | |
| Mei et al. | Damage mechanisms of C/SiC composites subjected to constant load and thermal cycling in oxidizing atmosphere | |
| Domnanovich et al. | Determination of interface parameters for carbon/carbon composites by the fibre-bundle pull-out test | |
| JP3583812B2 (ja) | セラミックコーティング部材とその製造方法 | |
| Liu et al. | Preparation and oxidation resistance of 2D C/SiC composites modified by partial boron carbide self-sealing matrix | |
| EP0435039B1 (en) | Carbon fiber-reinforced composite material | |
| Guo et al. | Temperature dependence of tensile strength for a woven Boron‐Nitride‐Coated Hi‐Nicalon™ SiC fiber‐reinforced silicon‐carbide‐matrix composite | |
| JPH04175283A (ja) | 被覆ＳｉＣ繊維強化セラミックス複合材料 | |
| JPH03290375A (ja) | 被覆炭素繊維強化複合材料 | |
| JP4707854B2 (ja) | 高強度ＳｉＣ繊維／ＳｉＣ複合材料の製造方法 | |
| Kim et al. | High-temperature cyclic fatigue in air of SiC f/SiC ceramic matrix composite with a pyrolytic carbon interface. | |
| JP3031853B2 (ja) | 耐熱・耐酸化性炭素材料 | |
| Guo et al. | Effect of matrix modification on tensile mechanical behavior of Tyranno® Si-Ti-CO fiber-reinforced SiC matrix minicomposite at room and elevated temperatures | |
| JPH0312377A (ja) | 被覆構造材料 |