WO2003024556A1 - Verfahren zur prozessführung der trennung von mehrstoffgemischen - Google Patents

Verfahren zur prozessführung der trennung von mehrstoffgemischen Download PDF

Info

Publication number
WO2003024556A1
WO2003024556A1 PCT/EP2002/009969 EP0209969W WO03024556A1 WO 2003024556 A1 WO2003024556 A1 WO 2003024556A1 EP 0209969 W EP0209969 W EP 0209969W WO 03024556 A1 WO03024556 A1 WO 03024556A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
column
concentration
process model
measured
feed
Prior art date
Application number
PCT/EP2002/009969
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Frank Meeuwssen
Franz Ferdinand Rhiel
Torsten Hauschild
Martin Gerlach
Original Assignee
Bayer Technology Services Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE10156720A external-priority patent/DE10156720A1/de
Application filed by Bayer Technology Services Gmbh filed Critical Bayer Technology Services Gmbh
Priority to JP2003528647A priority Critical patent/JP4113121B2/ja
Priority to CNB028184424A priority patent/CN100337711C/zh
Priority to EP02764873A priority patent/EP1429857B1/de
Priority to US10/490,006 priority patent/US8078323B2/en
Priority to DE50214807T priority patent/DE50214807D1/de
Publication of WO2003024556A1 publication Critical patent/WO2003024556A1/de
Priority to HK05104794A priority patent/HK1071862A1/xx

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/42—Regulation; Control
    • B01D3/4211—Regulation; Control of columns
    • B01D3/4255—Head-, side-, bottom- and feed stream
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
    • B01D3/146—Multiple effect distillation
    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
    • G05B17/00—Systems involving the use of models or simulators of said systems
    • G05B17/02—Systems involving the use of models or simulators of said systems electric
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T436/00—Chemistry: analytical and immunological testing
    • Y10T436/25—Chemistry: analytical and immunological testing including sample preparation

Definitions

  • the invention relates to a process for the process control of the separation of multicomponent mixtures of known composition in distillation columns.
  • the invention relates to the separation of multicomponent mixtures with closely spaced boiling points, e.g. Mixtures of isomers that are separated into their isomeric components with high product purity.
  • the technical task is to separate the isomers o-, m- and p-nitrotoluene from this mixture of substances and to obtain them in high purity of at least 99.70%. This takes place in a series of distillation columns connected in series, some of which are connected to one another by means of circulating streams. Due to the small boiling point differences of the nitrotoluene isomers to be obtained, distillation columns with a high number of plates and a high reflux ratio are required for the separation. In particular, the separation of m- and p-nitrotoluene, whose boiling point difference is only about 3 K, requires a high number of plates.
  • the invention is based on the idea of installing the analysis device in the product stream between the two columns. If the analyzer is then integrated into a control loop, the concentration in the product flow between the two column parts can be kept constant. However, this does not guarantee that the concentration of the end product drawn off at the bottom of the second column section remains constant. The reason for this is that the separation performance of the second column section, which is located between the and the column sump is subject to constant changes due to manipulation and interference.
  • the object of the invention is achieved in that the online analysis device is coupled to an online process model in the arrangement described above.
  • the invention relates to a process for process control of distillation columns with a lower column part and an upper column part with regulation of the bottom concentration, several components A, B preferably being separated from one another with boiling points lying close to one another, and the substance component obtained at the bottom of the lower column part with high purity is obtained, characterized in
  • the method can also be used for a column divided into at least two partial columns, the concentration measurement a) taking place in the area between the partial columns.
  • a variant of the process with partial columns is preferred, characterized in that instead of the temperatures and flow rates of feed and return and the heating energy, in particular the amount of steam, also the
  • the analysis device is preferably arranged in the region between the top fifth and the bottom fifth of the length of the entire column.
  • the measured value of the liquid flow between the two sub-columns can be used together with the heating energy in the process model.
  • other analytical devices can also be used, for example gas chromatographs, UV-VIS spectrometers, liquid chromatographs.
  • the concentration is preferably determined via a temperature and pressure measurement.
  • the combination of online analysis and process model can also be used to control the concentration of the header product.
  • the process is used in particular for the isomer separation of nitrotoluene and is preferably carried out as follows.
  • the analyzer measures the concentration of one component (e.g. p-nitrotoluene) in the product flow between the two column parts and passes this information on to the process model. Based on this information, the model calculates e.g. using quantities measured directly on the column. Flow rates, steam supply and temperatures the p-nitrotoluene concentration in the bottom product.
  • the value determined by the model is treated as the actual value of the controlled variable.
  • the difference between the setpoint and actual value is the input variable in the controller, especially in a PID controller module of the process control system. If there are deviations between the setpoint and actual value, the controller changes the manipulated variable, i.e. the Danipfzucht.
  • the value for the sump concentration calculated by the online process model has a predictive character. Faults caused, for example, by a change in the volume flow or concentration in the inlet are at the point of the device connection captured between the two columns before they reach the swamp.
  • the model uses the currently measured concentration value and calculates the resulting new concentration value for the bottom product on the basis of the separation power that is currently available. This value is the concentration that would result in the bottom product after about 20 to 30 minutes if no action was taken.
  • the controller changes the steam supply before the concentration disturbance reaches the sump.
  • the change in the amount of steam occurs only to such an extent that it compensates for the change in concentration in the product flow between the column parts with a changed separation performance of the second column part.
  • the concept implements an inherent manipulated variable limitation. The early detection of the fault as well as the timely and dosed control intervention make the process control work precisely and robustly.
  • FIGS. 1 a and 1 b it can be seen that the measured values of the inflow quantity and the inflow temperature, as well as the return quantity, the return flow and the head temperature are included in the process model and thus a feed forward strategy is also implemented.
  • the process model uses the liquid / vapor ratio and the theoretical number of stages of the second column section to calculate the bottom concentration, which depends on the column internals such as trays or packing. Since the theoretical number of stages can change, for example due to contamination, the output signal of the process model must be checked at certain time intervals, e.g. every 24 hours, using analysis data. If there are deviations between the model and analysis values, the model parameters are changed automatically. In the present case, the model parameter to be adjusted is the theoretical number of separation stages. This is a physically interpretable quantity. Their value and change indicate the condition of the column internals and can be used, for example, as information for determining maintenance intervals.
  • the numerics of the process model allow it to be integrated into closed control loops.
  • the model calculates the new concentration values in the interval times of up to 0.5 s required by the control technology.
  • the advantage of the process model is that its algorithm is robust and does not contain an iteration method, as is the case, for example, in US Pat. No. 5,260,865.
  • the present process model is based on concentration measurements at the points of the column where the sensitivity is highest.
  • the present process control also has the advantage that the plant operator explicitly specifies the desired concentration in the end product as the setpoint of the controlled variable.
  • Fig. La shows the process scheme of a distillation plant with two
  • Fig. Lb shows the process diagram of a distillation plant with a
  • FIG. A process diagram for isomer separation is shown in FIG. A mixture with a 70% portion of isomer A (p-nitrotoluene) is separated into a top product with 30% and a bottom product with 99.70% isomer portion A.
  • the substance mixture (p-nitrotoluene A, m-nitrotoluene B) is fed to the upper column part 10 of a two-part distillation column 9, 10 via a feed line 15, the inlet is in the lower third of the column part 10.
  • the sensor 1 detects the temperature and Sensor 2 the feed quantity of the mixture A, B.
  • the low boiler fraction A, B is condensed via line 21 to a condenser 16 and partly removed via line 13.
  • the other part is returned to the head part 30 as a return line 22 via a valve with a quantity regulator 12 and a temperature measuring device 11.
  • a measuring point 29 with a near-infrared spectrometer 3 is arranged in the region of the connecting lines between the upper column part 10 and the lower column part 9.
  • a bottom removal line 14 is attached, from which part of the bottom product is returned to the column part 9 via the evaporator 17 and the line 20.
  • the evaporator 17 is supplied with steam from the steam line 18 via the control valve 19.
  • the measured values of sensors 1, 2, 24, 11, 12, 18 and analyzer 3 are sent to computer 6.
  • the sample of the bottom product is analyzed for its composition at certain time intervals (for example, once a day) and with the calculated value of the sump concentration compared (comparator 8 of the process control system 28, which includes the computer 6).
  • the online process model 6 used here, for the binary material system A, B, has been derived from the stationary laws of thermodynamics and hydrodynamics and has been simplified in such a way that on the one hand this reflects the process behavior in the intended work area with the accuracy required for the process control and on the other hand runs through a simplified numerics in the process control system 28 and can deliver the results required for the control within the predetermined interval time.
  • the result of the online process model has a predictive character.
  • the model in the output section 9 gives a an increase in the low boiler concentration in the feed and the expected increase in the bottom product with a lead time of about 20 minutes.
  • the model calculates the bottom concentration of component A from the concentration of A measured by analyzer 3 at measuring point 29 according to: Equation 1:
  • the concentration of component A of the product stream emerging from the bottom corresponds to the bottom concentration X Aj Su .
  • the separation efficiency of the model are, inter alia, the liquid to Steam ratio a and the theoretical number of plates between measuring point 29 and column bottom 23 n are available. The following equations 2 to 6 are also used for this:
  • Equation 5 ⁇ , Feed m Fee, int - Fee (»ol, Fe ⁇ Feed x Feed
  • the liquid to vapor ratio a is to be calculated from the feed quantity 2 in combination with the temperature difference determined from temperatures 1 and 27, the return flow quantity 12 in combination with the temperature difference determined from temperatures 11 and 24 and the amount of steam8.
  • the number of separation stages n depends on the hydrodynamics determining the mass transfer as well as on the condition of the packing and the liquid distributor.
  • the number of plates is adjusted using laboratory analysis using equation 7:
  • Samples 5 are taken at longer intervals in order to determine the concentration in the product stream 14 which corresponds to the bottom concentration.
  • the concentration is compared 8 with the calculated concentration 25 from the process model. If there are deviations between the measured and calculated concentration, the number of separation stages of the process model is adjusted (model adjustment 4).
  • the model combines the increased low boiler content (low boiler here is component B) at the measuring point with the separating power that was present, which was sufficient to maintain the bottom concentration before the fault, a higher low boiler content in the bottom concentration is calculated, which is not yet available and would only be achieved in equilibrium, ie after about 20 minutes.
  • the value 25 determined by the model is fed to the controller as the actual value of the controlled variable.
  • the controller 7 immediately increases the amount of steam 18 until the increased low boiler content at the measuring point 29 together with the reduced liquid to steam ratio leads again to the setpoint 26 of the bottom concentration. Since the change in the steam quantity 18 is fed back to the controller 7 via the model without a time delay, robust control results. This is supported by the fact that the controller 7 intervenes before the fault has reached the sump 23 and that, due to the early intervention, the manipulated variable changes 19 can take place in a metered manner.
  • Measuring point 29 and sump 23 F Liquid flow in the column section between measuring point 29 and sump

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Es wird ein Verfahren zur Prozessführung der Trennung von Mehrstoffgemischen bekannter Zusammensetzung in Destillationskolonnen beschrieben. Im Besonderen betrifft die Erfindung die Trennung von Mehrstoffgemischen mit eng beieinander liegenden Siedepunkten, z.B. von Isomerengemischen. Diese werden hierbei in ihre isomeren Stoffkomponenten mit hoher Produktreinheit aufgetrennt.

Description

Verfahren zur Prozessfuhrung der Trennung von Mehrstoffgemischen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Prozessführung der Trennung von Mehr- stoffgemischen bekannter Zusammensetzung in Destillationskolonnen. Im Beson- deren betrifft die Erfindung die Trennung von Mehrstoffgemischen mit eng beieinander liegenden Siedepunkten, z.B. Isomerengemische, die in ihre isomeren Stoffkomponenten mit hoher Produktreinheit aufgetrennt werden.
Bei der Nitrierung von Toluol erhält man aus der Reaktionsstufe ein Isomeren- gemisch bestehend aus ortho-, meta- und para-Nitrotoluol sowie Di-Nitrotoluol-
Isomere und weiteren Stoffkomponenten. Die technische Aufgabe besteht darin, die Isomeren o-, m- und p-Nitrotoluol aus diesem Stoffgemisch abzutrennen und in hoher Reinheit von mindestens 99,70 % zu gewinnen. Dies geschieht in einer Reihe hintereinander geschalteter Destillationskolonnen, die zum Teil auch über Kreis- laufströme miteinander verbunden sind. Infolge der geringen Siedepunktsdifferenzen der zu gewinnenden Nitrotoluol-Isomeren sind zur Trennung Destillationskolonnen mit einer hohen Trennstufenzahl und hohem Rücklaufverhältnis erforderlich. Im Besonderen erfordert die Trennung von m-, und p-Nitrotoluol, deren Siedepunktdifferenz nur etwa 3 K beträgt, eine hohe Trennstufenzahl. Aus diesem Grund erfolgt die Trennung dieser Isomeren in einer Kolonne, die apparativ in zwei nebeneinanderstehende Kolonnenteile mit insgesamt einem Verdampfer und einem Kondensator aufgeteilt ist. Aufgrand der geringen Temperatursensitivität ist es nicht möglich, die Konzentration von p-Nitrotoluol, das am Sumpf des zweiten Kolonnenteils anfällt, über eine Kolonnentemperatur als Hilfsregelgröße zu regeln.
Da Kolonnentemperaturen als Hilfsregelgrößen zur Einhaltung der Produktspezifikation von p-Nitrotoluol nicht verwendet werden können, bietet sich der Einsatz von Online-Nahinfrarot-Spektroskopie-Geräten zur Prozessführung an. Allerdings zeigt sich, dass deren Einsatz zur Analyse des Endproduktes, d.h. am Sumpfausgang oder Kolonne zwei wesentliche Nachteile hat. Dies sind: Bei der Messung der Konzentration des Endproduktes (p-Nitrotoluol) liefert die NTR- Analyse Messwerte, die aufgrund der hohen Konzentration von p-Nitrotoluol nicht die erforderliche Genauigkeit aufweisen.
Selbst wenn es gelänge, mit der Analyse die für die Prozessfuhrung erforderliche
Genauigkeit zu erzielen, so ist die Anbringung des Messgeräts im Endproduktstrom nicht sinnvoll, da dort Konzentrationsabweichungen zu spät erfasst werden und damit zu spät entgegen gesteuert wird.
Im Endproduktstrom ist auf Grund der Produkteigenschaft während der Anfahrprozesse des Verfahrens mit erheblichen Verunreinigungen und Verfärbungen zu rechnen. Damit ist die Anwendung der Spektroskopie als Messverfahren für die Regelung des Prozesses ausgeschlossen.
Eigene Untersuchungen haben gezeigt, dass im Produktstrom zwischen den beiden
Kolonnenteilen die höchste Sensitivität bei Konzentrationsänderungen des Sumpfproduktes vorliegt. In dem genannten Produktstrom ist die Konzentrationsänderung um den Faktor 10 höher als die sich daraus ergebende Konzentrationsänderung im Sumpfprodukt. Darüber hinaus liegt in dem Produktstrom zwischen den Kolonnen eine gegenüber dem Endprodukt niedrigere p-Nitrotoluol-Konzentration vor. In diesem Produktstrom wird mit dem Analysengerät daher eine höhere Genauigkeit erzielt. Sie ist etwa doppelt so hoch wie bei einer Messung im Endprodukt.
Der Erfindung liegt die Idee zugrunde, das Analysengerät in den Produktstrom zwischen den beiden Kolonnen anzubringen. Bindet man das Analysengerät dann in einen Regelkreis ein, so kann man damit die Konzentration in dem Produktstrom zwischen den beiden Kolonnenteilen konstant halten. Es ist damit jedoch nicht gewährleistet, dass auch die Konzentration des am Sumpf des zweiten Kolonnenteils abgezogenen Endprodukts konstant bleibt. Der Grund dafür liegt darin, dass die Trennleistung des zweiten Kolonnenteils, das zwischen der Stelle der Gerätean- bringung und dem Kolonnensumpf liegt, aufgrund von Stelleingriffen und Störeinflüssen ständigen Änderungen unterliegt.
Die Aufgabe der Erfindung wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass das Online- Analysengerät bei der oben beschriebenen Anordnung mit einem Online-Prozessmodell gekoppelt wird.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Prozessführung von Destillationskolonnen mit einem unteren Kolonnenteil und einem oberen Kolonnenteil unter Regelung der Sumpfkonzentration, wobei mehrere Komponenten A, B vorzugsweise mit eng beieinander liegenden Siedepunkten von einander getrennt werden und wobei die am Sumpf des unteren Kolonnenteils anfallende Stoffkomponente mit hoher Reinheit gewonnen wird, dadurch gekennzeichnet,
a) dass die Konzentration der Komponenten A, B an einer Stelle der Kolonne außerhalb des Sumpf- oder Kopfbereiches der Kolonne insbesondere an einer Stelle die im mittleren Bereich zwischen dem obersten Zehntel und dem untersten Zehntel der Länge der Gesamtkolonne angeordnet ist mit einem Analysengerät, insbesondere einem Nahinfrarot-Spektrometer online ge- messen wird,
b) dass die nach a) gemessene Konzentration mindestens einer der Komponenten A oder B von einem Online-Prozessmodell in einer Rechnereinheit eines Prozessleitsystems übernommen und benutzt wird, und dass das Prozess- modell unter Verwendung des Messwertes und weiteren direkt an der
Kolonne gemessenen Größen ausgewählt aus Temperatur, Druck und Stoff- Mengenströme, insbesondere von Zulauf, Heizmittelzufuhr, insbesondere Dampfzufuhr und Rücklauf, eine Sumpfkonzentration XASU berechnet innerhalb einer durch das Prozessleitsystem und die Regelungstechnik bedingten Intervallzeit, c) dass die unter Verwendung des Prozessmodells berechnete Sumpfkonzentration XASU zur Regelung verwendet wird, indem die vom Modell berechnete Sumpfkonzentration XASU regelungstechnisch wie der Istwert der Regelgröße der Sumpfkonzentration behandelt wird,
d) dass bestimmte Parameter des Prozessmodells physikalisch interpretierbare Größen, insbesondere die theoretische Stufenzahl bezogen auf Packungen oder Füllkörper und/oder den Bodenwirkungsgrad darstellen, die in größeren Zeitintervallen insbesondere von mehreren Stunden, gegebenenfalls auch mehreren Tagen dem jeweiligen Kolonnenzustand, z.B. dem Verschmutzungsgrad, angepasst werden auf der Basis von Analysen des Endproduktes und Eingabe der Analysendaten in das Prozessmodell.
In einer bevorzugten Variante kann das Verfahren auch für eine in mindestens zwei Teilkolonnen geteilte Kolonne angewendet werden, wobei die Konzentrationsmessung a) im Bereich zwischen den Teilkolonnen erfolgt.
Bevorzugt ist eine Variante des Verfahrens mit Teilkolonnen, dadurch gekennzeichnet, dass anstelle der Temperaturen und Mengenströme von Zulauf und Rücklauf sowie der Heizenergie insbesondere der Dampfmenge auch die
Mengenströme zwischen den beiden Teilkolonnen sowie deren Temperaturen im Prozessmodell verwendet werden.
Bevorzugt ist in dem Verfahren das Analysengerät im Bereich zwischen dem obersten Fünftel und dem untersten Fünftel der Länge der Gesamtkolonne angeordnet.
Alternativ kann der Messwert des Flüssigkeitsstromes zwischen den beiden Teilkolonnen zusammen mit der Heizenergie im Prozessmodell verwendet werden. Anstelle eines NIR-Spektrometers können auch andere Analysengeräte eingesetzt werden, z.B. Gaschromatographen, UV-VIS-Spektrometer, Flüssigkeitschromatographen.
In den Verfahren werden bevorzugt Stoffgemische mit höchstens 20 K insbesondere
10 K auseinander liegenden Siedepunkten getrennt.
Die Konzentration wird bei gegebener Temperatursensitivität bevorzugt über eine Temperatur- und Druckmessung ermittelt.
In einer alternativen Variante des Verfahrens kann die Kombination von Online- Analytik und Prozessmodell auch zur Konzentrationsregelung des Kopfproduktes verwendet werden.
Das Verfahren wird insbesondere für die Isomerentrennung von Nitrotoluol verwendet und bevorzugt wie folgt durchgeführt.
Das Analysengerät misst die Konzentration von einer Komponente (z.B. p- Nitrotoluol) im Produktstrom zwischen den beiden Kolonnenteilen und gibt diese In- formation an das Prozessmodell weiter. Aufbauend auf dieser Information berechnet das Modell unter Nutzung von direkt an der Kolonne gemessenen Größen z.B. Mengenströmen, Dampfzufuhr und Temperaturen die p-Nitrotoluol-Konzentration im Sumpfprodukt. Der vom Modell ermittelte Wert wird als Istwert der Regelgröße behandelt. Die Differenz zwischen Soll- und Istwert ist Eingangsgröße in den Regler, insbesondere in einen PID-Regler-Baustein des Prozessleitsystems. Bei Abweichungen zwischen Soll- und Istwert ändert der Regler die Stellgröße, d.h. die Danipfzufuhr.
Der vom Online-Prozessmodell berechnete Wert für die Sumpfkonzentration hat prädiktiven Charakter. Störungen, eingeleitet z.B. durch eine Änderung von Mengenstrom oder Konzentration im Zulauf, werden an der Stelle des Geräteanschlusses zwischen den beiden Kolonnen erfasst, bevor sie den Sumpf erreichen. Das Modell benutzt den aktuell gemessenen Konzentrationswert und berechnet anhand der gerade vorliegenden Trennleistung den sich daraus ergebenden neuen Konzentrationswert für das Sumpfprodukt. Dieser Wert ist die Konzentration, die sich nach ca. 20 bis 30 Minuten im Sumpfprodukt einstellen würde, wenn nicht eingegriffen werden würde.
Aufgrund der direkten Kopplung von Modell und Regler ändert der Regler die Dampfzufuhr, bevor die Konzentrationsstörung den Sumpf erreicht. Durch die Rückkopplung der Dampfmengenänderung über das Modell zum Regler erfolgt die Änderung der Dampfinenge nur soweit, dass sie die Konzentrationsänderung im Produktstrom zwischen den Kolonnenteilen mit einer geänderten Trennleistung des zweiten Kolonnenteils ausgleicht. Das Konzept verwirklicht damit gleichzeitig eine inhärente Stellgrößenbeschränkung. Durch das f ühzeitige Erkennen der Störung sowie den rechtzeitigen und dosierten Reglereingriff wird die Arbeitsweise der Prozessführung genau und robust. In Fig. la und lb ist erkennbar, dass die Messwerte der Zulaufmenge und der Zulauftemperatur, sowie die Rücklaufmenge, die Rücklaufund die Kopftemperatur in das Prozessmodell eingehen und damit auch eine Feedforward-Strategie verwirklicht wird.
Das Prozessmodell benutzt zur Berechnung der Sumpfkonzentration das Flüssig- keits/- Dampfverhältnis sowie die theoretische Stufenzahl des zweiten Kolonnenteils, die von den Kolonneneinbauten wie z.B. Böden oder Packung abhängt. Da sich die theoretische Stufenzahl z.B. durch Verschmutzung ändern kann, muss das Ausgangssignal des Prozessmodells in bestimmten Zeitabständen von z.B. je 24 Stunden anhand von Analysendaten überprüft werden. Bei Abweichungen zwischen Modell- und Analysenwert werden die Modellparameter automatisch geändert. Im vorliegenden Fall ist der anzupassende Modellparameter die theoretische Trennstufenzahl. Dies ist eine physikalisch interpretierbare Größe. Deren Wert und Änderung zeigt den Zustand der Kolonneneinbauten an und kann z.B. als Information zur Festlegung von Instandhaltungsintervallen genutzt werden. Die Numerik des Prozessmodells erlaubt dessen Einbindung in geschlossene Regelkreise. In den regelungstechnisch notwendigen Intervallzeiten bis zu 0,5 s berechnet das Modell die neuen Konzentrationswerte. Der Vorteil des Prozessmodells liegt darin, dass dessen Algorithmus robust ist und kein Iterationsverfahren enthält, wie dies z.B. in US-A-5,260,865 der Fall ist. Im Vergleich zu dem in dieser Druckschrift beschriebenen Verfahren, das auf der im Zulauf gemessenen Konzentration aufbaut, geht das vorliegende Prozessmodell von Konzentrationsmessungen an den Stellen der Kolonne aus, wo die Sensitivität am höchsten ist.
Gegenüber anderen Prozessführungskonzepten, in denen die Sollwerte von Hilfsregelgrößen wie z.B. Temperaturen eingestellt werden, hat die vorliegende Prozessführung auch den Vorteil, dass der Anlagenfahrer die gewünschte Konzentration im Endprodukt als Sollwert der Regelgröße explizit vorgibt.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Figuren la und lb durch die Beispiele, welche jedoch keine Beschränkung der Erfindung darstellen, näher erläutert.
Fig. la zeigt das Verfahrensschema einer Destillationsanlage mit zwei
Teilkolonnen Fig. lb zeigt das Verfahrensschema einer Destillationsanlage mit einer
Kolonne
Beispiel
In der Figur la ist ein Verfahrensschema für eine Isomerentrennung dargestellt. Ein Gemisch mit 70 %-Anteil des Isomers A (p-Nitrotoluol) wird in ein Kopfprodukt mit 30 % und ein Sumpfprodukt mit 99,70 % Isomeranteil A aufgetrennt.
Über eine Zuleitung 15 wird das Stoffgemisch (p-Nitrotoluol A, m-Nitrotoluol B) dem oberen Kolonnenteil 10 einer zweiteiligen Destillationskolonne 9, 10 zugeführt, der Einlass befindet sich im unteren Drittel des Kolonnenteils 10. Der Sensor 1 er- fasst die Temperatur und Sensor 2 die Zulaufmenge des Gemisches A, B.
Am Kopf 30 der Kolonne 10 mit Temperaturfühler 24 wird die Leichtsiederfraktion A, B über die Leitung 21 an einen Kondensator 16 kondensiert und zum Teil über die Leitung 13 entnommen. Der andere Teil wird als Rücklauf 22 über ein Ventil mit Mengenregler 12 und Temperaturmessgerät 11 zum Kopfteil 30 zurückgeführt.
Zwischen dem oberen Kolonnenteil 10 und unterem Kolonnenteil 9 ist im Bereich der Verbindungsleitungen eine Messstelle 29 mit einem Nahinfrarot-Spektrometer 3 angeordnet.
Am Sumpf 23 des unteren Kolonnenteiles 9 ist eine Sumpfentnahmeleitung 14 angebracht, von der ein Teil des Sumpfproduktes über den Verdampfer 17 und die Leitung 20 zum Kolonnenteil 9 zurückgeführt wird. Der Verdampfer 17 wird über das Regelventil 19 aus der Dampfleitung 18 mit Dampf beaufschlagt.
Die Messwerte der Sensoren 1, 2, 24, 11, 12, 18 und des Analysengerätes 3 werden dem Rechner 6 zugeleitet.
An der Entnahmestelle 5 wird die Probe des Sumpfproduktes in bestimmten Zeitabständen (z.B . einmal täglich) auf ihre Zusammensetzung analysiert und mit dem berechneten Wert der Sumpfkonzentration verglichen (Vergleicher 8 des Prozessleitsystems 28, das den Rechner 6 umfasst).
Das hier eingesetzte Online-Prozessmodell 6, für das binäre Stoffsystem A, B, ist aus den stationären Gesetzmäßigkeiten der Thermo- und Hydrodynamik hergeleitet und so vereinfacht worden, dass dies einerseits das Prozessverhalten im vorgesehenen Arbeitsbereich in der für die Prozessführung notwendigen Genauigkeit wiedergibt und andererseits durch eine vereinfachte Numerik im Prozessleitsystem 28 abläuft und die für die Regelung erforderlichen Ergebnisse innerhalb der vorgegebenen Intervallzeit liefern kann.
Das Ergebnis des Online-Prozessmodells hat prädiktiven Charakter. So gibt das Modell im Abtriebsteil 9 bei einer Störung z.B. einem Anstieg der Leichtsiederkonzentration im Zulauf dessen zu erwartenden Anstieg im Sumpfprodukt mit einer Vorlaufzeit von ca. 20 Minuten wieder. Das Modell berechnet die Sumpfkonzentration der Komponente A aus der vom Analysengerät 3 an der Messstelle 29 gemessenen Konzentration von A gemäß: Gleichung 1:
Aj Su - 1
Figure imgf000011_0001
Die Konzentration der Komponente A des aus dem Sumpf austretenden Produktstroms entspricht der Sumpfkonzentration X Aj Su . Diese ergibt sich aus der mit dem Online- Analysengerät gemessenen Konzentration der Komponente A an der Messstelle 29 X A> onUne-Anaiyse und der Trennleistung zwischen dieser Messstelle und dem Kolonnensumpf 23. Zur Berechnung der Trennleistung stehen dem Modell u.a. das Flüssigkeits- zu Dampf -Verhältnis a sowie die theoretische Trennstufenzahl zwischen Messstelle 29 und Kolonnensumpf 23 n zur Verfügung. Hierzu werden noch die folgenden Gleichungen 2 bis 6 verwendet:
Gleichung 2:
F = —
D
Gleichung 3:
F = R^ int +m Feeiint
Gleichung 4:
R,„, = R 1 + ^°- (SH -SR)
AKo
Gleichung 5: ι , Feed mFee , int — Fee (» ol,Fe ^Feed xFeed
Gleichung 6:
Figure imgf000012_0001
Das Flüssigkeits- zu Dampf- Verhältnis a ist zu berechnen aus der Zulaufmenge 2 in Kombination mit der Temperaturdifferenz ermittelt aus den Temperaturen 1 und 27, der Rücklaufmenge 12 in Kombination mit der Temperaturdifferenz ermittelt aus den Temperaturen 11 und 24 und der Dampfmengel8.
Die Trennstufenzahl n ist abhängig von der den Stoffaustausch bestimmenden Hydrodynamik sowie vom Zustand der Packung und des Flüssigkeitsverteilers. Die Trennstufenzahl wird angepasst mittels Laboranalysen unter Verwendung von Gleichung 7:
Figure imgf000013_0001
In größeren Zeitabständen werden Proben 5 gezogen, um die Konzentration im Produktstrom 14 zu bestimmen, die der Sumpfkonzentration entspricht. Die Konzentration wird verglichen 8 mit der berechneten Konzentration 25 aus dem Prozessmodell. Bei Abweichungen zwischen gemessener und berechneter Konzentration wird die Trennstufenzahl des Prozessmodells angepasst (Modellanpassung 4).
Da das Modell den erhöhten Leichtsiederanteil (Leichtsieder ist hier die Komponente B) an der Messstelle mit der gerade vorhandenen Trennleistung, die vor der Störung zur Einhaltung der Sumpfkonzentration ausreichte, verbindet, wird ein höherer Leichtsiederanteil in der Sumpfkonzentration errechnet, der noch nicht vorhanden ist und erst im Gleichgewichtszustand erreicht werden würde, d.h. nach ca. 20 Minuten.
Der vom Modell ermittelte Wert 25 wird dem Regler als Istwert der Regelgröße zugeführt. Der Regler 7 erhöht sofort die Dampfinenge 18 soweit, bis der erhöhte Leichtsiederanteil an der Messstelle 29 zusammen mit dem erniedrigten Flüssigkeits- zu Dampf-Verhältnis wieder zum Sollwert 26 der Sumpfkonzentration führt. Da die Änderung der Dampfinenge 18 über das Modell ohne Zeitverzug zum Regler 7 zurückgeführt wird, ergibt sich eine robuste Regelung. Dies wird unterstützt durch die Tatsache, dass der Regler 7 eingreift, bevor die Störung den Sumpf 23 erreicht hat und dass infolge des frühzeitigen Eingreifens die Stellgrößenänderungen 19 dosiert erfolgen können.
Im Falle einer Verringerung des Leichtsiederanteils an der Messstelle 29 wird die Dampfinenge nur soweit zurückgefahren bis der erniedrigte Leichtsiederanteil zusammen mit dem erhöhten Flüssigkeits- zu Dampf- Verhältnis zum Sollwert der Sumpfkonzentration führt. Mit der direkten Rückführung der Dampfmenge 18 über das Modell zurück zum Regler 7 wird die Dampfinenge 18 nur soweit reduziert, wie dies mit dem erniedrigten Leichtsiederanteil an der Messstelle 29 verträglich ist. Dies kann als eine inhärente Stellgrößenbeschränkung betrachtet werden. Die Praxis hat gezeigt, dass sich das System selbst bei starken Störungen robust verhält bei nur geringen Abweichungen des Istwertes vom Sollwert in der Übergangsphase.
Nachfolgend ist eine Liste der in den Gleichungen benutzten Symbole aufgeführt:
ι9H Temperatur am Kopf der Kolonne
&R Temperatur der Rücklaufmenge
^Feed Temperatur des Zulaufs κoi, Fe Temperatur der Kolonne an der Zulaufstelle
Cpeed Spezifische Wärme des Stoffsystems im Zulauf c o Spezifische Wärme des Stoffsystems am Kopf der Kolonne fFeed Verdampfungswärme des Stoffsystems im Zulauf rκo Verdampfungswärme des Stoffsystems am Kopf der Kolonne rSu Verdampfungswärme des Stoffsystems im Sumpf der Kolonne rrj Verdampfungswärme des der Kolonne zugeführten Heizdampfes m Steigung der Tangente an die Gleichgewichtskurve des für das
Stoffsystem und den Druck maßgebenden McCabe-Thiele-Diagramms am unteren linken Punkt (Leichtsiederanteil gleich Null) a Flüssigkeits- zu Dampf-Verhältnis im Kolonnenteil zwischen
Messstelle 29 und Sumpf 23 F Flüssigkeitsstrom im Kolonnenteil zwischen Messstelle 29 und Sumpf
23 D Dampfstrom im Kolonnenteil zwischen Messstelle 29 und Sumpf 23
R Rücklaufmenge, (extern) gemessen bei 11
Rint Interner Flüssigkeitsstrom im obersten Kolonnenteil. Dieser ergibt sich aus der gemessenen Rücklaufmenge und dem kondensierten Dampfanteil der in der Kolonnen aufsteigenden Dämpfe, dessen Kondensationsenergie zur Anhebung der Rücklauftemperatur auf die Kolonnentemperatur benötigt wird. ιhFeed Zulaufmenge, (extern) gemessen bei 2 ώpccd.ύu Flüssigkeitsstrom, der sich aus der gemessenen Zulaufmenge 2 und dem kondensierten Dampfanteil der aufsteigenden Dämpfe ergibt, dessen Kondensationsenergie zur Anhebung der Zulauftemperatur auf die Kolonnentemperatur an der Zulaufstelle benötigt wird. mD Dampfstrom 18 zur Kolonne n Theoretische Trennstufenzahl zwischen Messstelle 29 und
Kolonnensumpf 23 XA, SU Vom Prozessmodell berechnete Konzentration der Komponente A im
Produktstrom 14 in Molanteilen (entspricht der Konzentration im Sumpf) XA, onime-AnaiySe Vom online- Analysengerät gemessene Konzentration der Komponente
A an der Messstelle 29 in Molanteilen XA, boranalyse Mittels Laboranalyse gemessene Konzentration der Komponente A des Produktstroms 14 in Molanteilen

Claims

Patentansprtiche
1. Verfahren zur Prozessführung von Destillationskolonnen mit einem unteren Kolonnenteil (9) und einem oberen Kolonnenteil (10) unter Regelung der Sumpfkonzentration, wobei mehrere Komponenten A, B vorzugsweise mit eng beieinander liegenden Siedepunkten von einander getrennt werden und wobei die am Sumpf (23) des unteren Kolonnenteils (9) anfallende Stoffkomponente mit hoher Reinheit gewonnen wird, dadurch gekennzeichnet,
a) dass die Konzentration der Komponenten A, B an einer Stelle (29) der
Kolonne außerhalb des Sumpf- (23) oder Kopfbereiches (30) der Kolonne (9; 10) insbesondere an einer Stelle (29), die im mittleren Bereich zwischen dem obersten Zehntel und dem untersten Zehntel der Länge der Gesamtkolonne (9,10) angeordnet ist, mit einem Analysengerät (3), insbesondere einem Nahinfirarot-Spektrometer online gemessen wird,
b) dass die nach a) gemessene Konzentration mindestens einer der Komponenten A oder B von einem Online-Prozessmodell in einer Rech- nereinheit (6) eines Prozessleitsystems (28) übernommen und benutzt wird, und dass das Prozessmodell unter Verwendung des Messwertes und weiteren direkt an der Kolonne (9, 10) gemessenen Größen ausgewählt aus Temperatur, Druck und Stoff-Mengenströme, insbesondere von Zulauf (15), Rücklauf (22) und Heizmittelzufuhr, insbesondere Dampfzufuhr (18), eine Sumpfkonzentration XASU berechnet innerhalb einer durch das Prozessleitsystem (28) und die Regelungstechnik bedingten Intervallzeit,
c) dass die unter Verwendung des Prozessmodells berechnete Sumpf- konzentration XAsu zur Regelung verwendet wird, indem die vom Mo- dell berechnete Sumpfkonzentration XASU regelungstechnisch wie der Istwert der Regelgröße der Sumpfkonzentration behandelt wird,
d) dass bestimmte Parameter des Prozessmodells physikalisch interpre- tierbare Größen, insbesondere die theoretische Stufenzahl bezogen auf
Packungen oder Füllkörper und/oder den Bodenwirkungsgrad darstellen, die in größeren Zeitintervallen insbesondere von mehreren Stunden dem jeweiligen Kolonnenzustand, z.B. dem Verschmutzungsgrad, angepasst werden auf der Basis von Analysen des Endpro- duktes und Eingabe der Analysendaten in das Prozessmodell.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Kolonne in mindestens zwei Teilkolonnen (9) und (10) aufgeteilt ist, und dass die Konzentrationsmessung a) zwischen den Teilkolonnen (9) und (10) erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass anstelle der Temperaturen und Mengenströme von Zulauf (15) und Rücklauf (22) sowie der Heizenergie, insbesondere der Dampfmenge (18) auch die Mengenströme zwischen den beiden Kolonnenteilen (9, 10) sowie deren Temperaturen im Prozessmodell verwendet werden.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Analysengerät zwischen dem obersten Fünftel und dem untersten Fünftel der Länge der Gesamtkolonne (9, 10) angeordnet ist.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass als Analysengerät ein NTR-Spektrometer, UV-VT.S Spektrometer, Flüssigkeitschromatograph oder Gaschromatograph eingesetzt wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass als weitere Größen die Temperatur im Kopf (24) der Kolonne und im Zulaufbereich (27) der Kolonne (10) für das Prozessmodell verwendet wird.
7. Verfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass Stoffgemische A, B mit höchstens 20 K, insbesondere höchstens 10 K auseinander liegenden Siedepunkten getrennt werden.
8. Verfahren nach Ansprach 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Kombination von Online- Analytik und Prozessmodell auch zur
Konzentrationsregelung des Kopfproduktes verwendet werden kann.
PCT/EP2002/009969 2001-09-19 2002-09-06 Verfahren zur prozessführung der trennung von mehrstoffgemischen WO2003024556A1 (de)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2003528647A JP4113121B2 (ja) 2001-09-19 2002-09-06 複数の物質を含有する混合物の分離処理の制御法
CNB028184424A CN100337711C (zh) 2001-09-19 2002-09-06 分离多种物质混合物的过程控制方法
EP02764873A EP1429857B1 (de) 2001-09-19 2002-09-06 Verfahren zur prozessführung der trennung von mehrstoffgemischen
US10/490,006 US8078323B2 (en) 2001-09-19 2002-09-06 Method for controlling the process of separating mixtures containing several substances
DE50214807T DE50214807D1 (de) 2001-09-19 2002-09-06 Verfahren zur prozessführung der trennung von mehrstoffgemischen
HK05104794A HK1071862A1 (en) 2001-09-19 2005-06-08 Method for controlling the process of separating mixtures containing several substances

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10146103.8 2001-09-19
DE10146103 2001-09-19
DE10156720.0 2001-11-19
DE10156720A DE10156720A1 (de) 2001-09-19 2001-11-19 Verfahren zur Prozessführung der Trennung von Mehrstoffgemischen

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2003024556A1 true WO2003024556A1 (de) 2003-03-27

Family

ID=26010178

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2002/009969 WO2003024556A1 (de) 2001-09-19 2002-09-06 Verfahren zur prozessführung der trennung von mehrstoffgemischen

Country Status (5)

Country Link
US (1) US8078323B2 (de)
EP (1) EP1429857B1 (de)
JP (1) JP4113121B2 (de)
CN (1) CN100337711C (de)
WO (1) WO2003024556A1 (de)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10304615A1 (de) * 2003-02-05 2004-08-19 Bayer Ag Verfahren zur Überwachung und Führung von Nitrierprozessen mit Hilfe von Online-Spektrometern
CN100346856C (zh) * 2005-10-14 2007-11-07 清华大学 精馏塔的一种自动控制和优化方法
PL1901142T3 (pl) * 2006-09-18 2018-07-31 Abb Research Ltd. Optymalizacja procesu rozdzielania materiałów
CN100440081C (zh) * 2006-12-26 2008-12-03 浙江大学 空分塔的广义预测控制系统及方法
CN102039059B (zh) * 2009-10-10 2012-11-07 中国石油化工股份有限公司 一种精丙烯塔顶的控制方法
JP2011173844A (ja) * 2010-02-25 2011-09-08 Teijin Ltd 精製ラクチドの製造方法
EP3493888A1 (de) * 2016-08-04 2019-06-12 Covestro Deutschland AG Verfahren zur regelung einer rektifikationskolonne
EP3643376A1 (de) * 2018-10-24 2020-04-29 Covestro Deutschland AG Thermisches trennverfahren mit soft-sensor
US20240175858A1 (en) * 2022-11-28 2024-05-30 Halliburton Energy Services, Inc. Multi-column gas chromatography for analysis of a formation sample

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4127536A1 (de) * 1991-08-21 1993-02-25 Henkel Kgaa Modellgestuetztes verfahren zum regeln einer rektifikationskolonne
US5260865A (en) * 1991-04-01 1993-11-09 Beauford Martin H Nonlinear model based distillation control

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3208230A (en) * 1960-02-29 1965-09-28 Phillips Petroleum Co Automatic continuous feedback process control
US4784677A (en) * 1987-07-16 1988-11-15 The Boc Group, Inc. Process and apparatus for controlling argon column feedstreams
US5437179A (en) * 1993-07-07 1995-08-01 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Fast gas chromatography method, apparatus and applications
US5464504A (en) * 1993-12-02 1995-11-07 Phillips Petroleum Company Inferential correction of composition for a distillation analyzer
CN1048642C (zh) * 1996-06-25 2000-01-26 抚顺石油化工公司石油二厂 气体分馏塔多参数在线优化控制方法
US6006546A (en) * 1998-04-29 1999-12-28 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen purity control in the air separation unit of an IGCC power generation system

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5260865A (en) * 1991-04-01 1993-11-09 Beauford Martin H Nonlinear model based distillation control
DE4127536A1 (de) * 1991-08-21 1993-02-25 Henkel Kgaa Modellgestuetztes verfahren zum regeln einer rektifikationskolonne

Also Published As

Publication number Publication date
EP1429857A1 (de) 2004-06-23
US8078323B2 (en) 2011-12-13
JP2005503251A (ja) 2005-02-03
JP4113121B2 (ja) 2008-07-09
CN1556727A (zh) 2004-12-22
US20040249512A1 (en) 2004-12-09
EP1429857B1 (de) 2010-12-08
CN100337711C (zh) 2007-09-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69402572T2 (de) Verfahren zur Maximierung der Rückgewinnung von Argon bei der Zerlegung von Luft
EP0670490B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Messen eines Gasmediums mit einem chemischen Sensor
DE2931145A1 (de) Verfahren und system zum regeln des oeffnens und schliessens eines ablassventils
EP2173447A2 (de) Verfahren zum regeln und kühlen einer destillationskolonne
EP1429857B1 (de) Verfahren zur prozessführung der trennung von mehrstoffgemischen
DE19547450A1 (de) Verfahren zur Regelung einer Trennwandkolonne oder einer thermisch gekoppelten Destillationskolonne
DE1444484A1 (de) Verfahren zur Abtrennung saurer Bestandteile aus einer Mischung
EP2046493A1 (de) Vorrichtung und verfahren zur handhabung von multikomponenten-gemischen
DE3249029C2 (de) Verfahren zur automatischen Steuerung einer Maischedestilliervorrichtung
DE1277811B (de) Verfahren und Vorrichtung zur Konstanthaltung der Zusammensetzung des Kopf- oder Bodenprodukts in einer Fraktionierkolonne
EP0460037B1 (de) Modellgestützte diagnose- und regeleinrichtung für rektifikationskolonnen
DE10156720A1 (de) Verfahren zur Prozessführung der Trennung von Mehrstoffgemischen
DE69809904T2 (de) Prozessleituerfahren fürventilierte polymerisationsvorichtung
EP0017774B1 (de) Verfahren zur Regelung der einer Extraktivdestillationskolonne am Sumpf zugeführten Wärmemenge
EP1112769A1 (de) Verfahren zur Extraktivdestillation und Kolonne zur Durchführung des Verfahrens
EP3421574A1 (de) Betrieb von anlagen für das katalytische reforming
DE10144239A1 (de) Verfahren zur Prozeßführung einer Extraktivdestillationsanlage, Prozeßleitsystem und Extraktivdestillationsanlage
DE2523900B2 (de) Verfahren zum regeln einer atmosphaerischen rohoeldestillationskolonne
DE1803991C3 (de) Vorrichtung zur selbsttätigen Regelung einer Fraktionierkolonne mit Seitenproduktabnahme
DE1901088A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Prozesssteuerung
EP0514717A1 (de) Verfahren zum Trennen von Mehrstoffsystemen mit zwischensiedenden Substanzen in Trenn-kolonnen mit Seitenabzug
DD298417A5 (de) Prozessregelungssystem fuer die herstellung von russ
EP3870330A1 (de) Thermisches trennverfahren mit soft-sensor
DE1519691A1 (de) Verfahren und Einrichtung zum Regeln eines kontinuierlichen Destillationsprozesses
EP1685381B1 (de) Vorrichtung zum abtrennen flüchtiger organischer kohlenstoffverbindungen von einer prozessflüssigkeit

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AE AG AL AM AT AU AZ BA BB BG BY BZ CA CH CN CO CR CU CZ DE DM DZ EC EE ES FI GB GD GE GH HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR LC LK LR LS LT LU LV MA MD MG MN MW MX MZ NO NZ OM PH PL PT RU SD SE SG SI SK SL TJ TM TN TR TZ UA UG US UZ VC VN YU ZA ZM

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): GH GM KE LS MW MZ SD SL SZ UG ZM ZW AM AZ BY KG KZ RU TJ TM AT BE BG CH CY CZ DK EE ES FI FR GB GR IE IT LU MC PT SE SK TR BF BJ CF CG CI GA GN GQ GW ML MR NE SN TD TG AE AG AL AM AT AZ BA BB BG BR BY BZ CA CH CN CO CR CZ DE DK DM DZ EC EE ES FI GB GD GE GM HR HU ID IL IN IS JP KE KG KP KR KZ LK LR LS LT LU LV MA MD MG MK MN MX MZ NO NZ OM PH PL PT RO RU SD SE SI SK SL TJ TM TN TR TT TZ UA UG UZ VC YU ZA ZM ZW GH GM KE LS MW MZ SL SZ TZ UG ZM ZW

DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2002764873

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2003528647

Country of ref document: JP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 10490006

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 20028184424

Country of ref document: CN

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2002764873

Country of ref document: EP

REG Reference to national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: 8642