WO2001023177A1

WO2001023177A1 - Feuille composite superabsorbante, et procede de preparation correspondant

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Publication number: WO2001023177A1
Application number: PCT/JP2000/006696
Authority: WO
Inventors: Migaku Suzuki; Ryoichi Matsumoto
Original assignee: Japan Absorbent Technology Institute
Priority date: 1999-09-29
Filing date: 2000-09-28
Publication date: 2001-04-05
Also published as: CN1833623B; BRPI0007177B8; BRPI0017573B1; DE60044010D1; WO2001023177A9; ATE460914T1; CA2350950A1; CN1833623A; EP1088537A2; EP1088537B1; BRPI0017573B8; EP2189139A2; JP3196933B2; JP2001096654A; BRPI0017573A2; EP1088537A3; CN1278662C; ES2342918T3; BRPI0007177B1; US6790798B1

Description

明細高吸水性複合体シートおよびその製造方法技術分野

本発明は高吸収性複合体シートに関し、特に、不織布基材シートに固形の高吸水性樹脂が担持された高吸水性複合体シート、およびその製造法に関する。本発明はまた、この高吸収性複合体シ一卜を用いた吸収休物品にも関する。

本明において、高吸水性樹脂として、粒子状、顆粒状、フィルム状、あるいは不織布状を含むあらゆる形態の固形物も使用可能である。これらすベての形態の高吸水性樹脂を包含する総称として、この明細書においては、用語「固形高吸水性樹脂」もしくは「固形

S A P」が使用される。背景技術

不織布基材シートと、その表面に担持された固形 S A P とを備えた高吸水性複合体シートは、例えば子供用ォムッ、大人用ォムヅ、生理用ナプキン、血液吸収剤、および母乳パッドのような吸収体製品の吸収体として広く用いられてきた。このような高吸水性複合体シートは、例えば U . S . patent No . 5 , 147， 343その他のいくつかの特許に記載されている。

従来から、このような高吸水性複合体シートにおいて、不織布基材シートに対する固形 S A Ρの固定は、ホットメルト接着剤の粘着性によってなされてきた。あるいは、固形 S A Pのサスペンジョン、または固形 S A P とパルプとの混合物からなるサスペンジョンを不織布基材シートに塗布する形態も適用されてきた。固形 S A P / パルプの混合系の場合、固形 S A Pの不織布基材シートに対する固定は、パルプの自着作用に依存している。

固形 S A Pを含有するサスペンジョンを使用する場合、熱易溶性バインダー繊維（例えばバイコンポーネント繊維）が添加されサスペンジョンが使用されることもある。このサスペンジョンは、不織布基材シートに塗布された後、加熱し、ついで冷却されることにより、固形 S A P、およびもし存在すればパルプが、熱易溶性バィンダー繊維により不織布基材シートに固定される。

固形 S A Pを不織布基材シートに固定する別の方策では、易熱融着繊維またはこれを含有する繊維ウェブに固形 S A P を包持させ、熱処理により前記繊維ウェブを構成する繊維同士を融着させて、その結果として固形 S A Pが基材に固定される。

しかし、上に述べたような従来の技術では、特に、固形 S A P / パルプ混合系では、固形 S A P /パルプ比（以下 " S A P比" という）を大幅に高めることは困難であり、 5 0 重量％付近に限界があつた。また、バインダーで固形 S A P を基材に固定した系では、固形 S A Pの膨潤力と固形 S A Pのバインダ一による拘束力とが拮抗的に作用する。すなわち、固形 S A Pの拘束力が増すにしたがって固形 S A Pの膨潤が阻害され、逆に、固形 S A Pの膨潤が阻害されないようにすると、固形 S A Pの拘束が困難になる。

したがって本発明の主な目的は、固形 S A Pが膨潤するにつれて基材も同時に膨張する構造体、すなわち、一方では固形 S A Pの自由度を保てるような緩やかな結合状態を保ちながら、他方では膨潤した固形 S A Pが基材から離脱しないように包持する構造体を提供することである。発明の開示

本発明によれば、不織布基材、固形 S A Pおよび熱融着成分からなる高吸収性複合体シー卜であって、

前記不織布基材は嵩高構造を有しており、

前記固形 S A Pの一部は前記嵩高構造内部に包持され、残部は前記不織布基材の表面に露出しており、

前記熱融着成分はホットメルト接着剤であり、

前記ホットメルト接着剤は繊維状ネットワークを形成しており、前記繊維状ネットワークは、前記固形 S A Pと、この固形 S A P に接している前記微細セルロース繊維とをカバーリングし、それにより前記固形 S A Pをその位置に保持している、

ことを特徴とする前記高吸収性複合体シート

が提供される。

前記ホットメルト接着剤のコーティング量の好ましい範囲は、 0 . 2〜： L 0 g/m²である。

前記ホヅ卜メルト接着剤は、ノンタック性であることが望ましく、例えばエチレン一酢酸ビニル共重合体を主成分とする接着剤が好適である。エチレン一酢酸ビニル共重合体の酢酸ビニル含量は、好ましくは 2 0〜 4 0重量％であり、 5 0〜： L 5 0 g/ 1 0分の熱流動性係数を有するものが好ましい。

本発明によれば、高吸収性複合体シートを製造する方法であって不織布基材、 S A P層、および前記 S A P層をカバ一する繊維状ネットワークを形成するホットメルト接着剤層を備え、前記ホッ卜メルト接着剤層が前記 S A P層をカバ一する繊維状ネッ卜ワークを構成している 2 つの複合吸収体（ M ) および（ Μ ' ) を備え、前記複合吸収体（ Μ ) が前記複合吸収体（ Μ ' ) 上に、前記ホットメルト接着剤層が互いに接触し、その接着性により互いに結合されて複合構造（ Μ / Μ ' ) を構成している高耐水性複合吸収体の製造方法が提供される。

起毛は、種々の方法で行うことが可能であるが、不織布基材の表面を加熱ロールと接触させ、ついで引き離したのち冷却ロールと接触させることにより行われるのが好ましい。

固形 S A Ρはすべて前記不織布基材の持つ嵩高構造、すなわち、繊維の空隙中に包持されるのが望ましい。しかし、添加される固形 S A P ¾および使用されるウェブの嵩高性によっても異なるが、一部は不織布基材の表面に露出してくることは、本発明の目的達成の妨げとはならない。

しかしながら、このような露出固形 S A Pは、乾燥状態でも静置状態では一見安定状態を保っていてもスリット加工や製品への組合せ加工等の加工中の摩擦や屈曲により、粉塵化する原因となる場合もある。また湿潤膨潤時には簡単に複合体から脱離してしまうことになる。このような乾燥状態、湿潤状態を不織布基材のみの包持効果によって安定化をはかるためには、不織布基材の嵩を高くし、しかも包持すべき SAPの量を制限することが望まれる。すなわち一般的にいえば、不織布のみで添加された SAP 70 %以上を包持することはなかなか難しいし、 SAP添加量も 300g/m ²を超えることは難しい本発明のようにホットメルトの繊維状ネットワークを利用することにより、今まで脱離が多いために使用できなかった不織布基材、例えばポリプロピレン製のスパンボンド（一般に「 SB」と称されている）やスパンボンド /メルトブローン/スノンボンド複合体（一般に「SMS」と称されている）も吸収体基材としての使用が可能になる。

本発明の他の態様において、不織布基材、 S A P層、および前記 S A P層をカバ一する繊維状ネッ卜ワークを形成するホットメルト接着剤層を備えた複合吸収体（ M) 、および前記ホッ卜メルト接着剤層上に位置するシート材料（N) を備え、前記シート材料（N) は、前記複合吸収体（M) および前記シート材料（N) は前記ホットメルト接着剤層により互いに結合されて複合構造（M/N) を構成している高耐水性複合吸収体が提供される。

シート材料（ N) に代えて、上記の複合吸収体と同じ構造を有する他の複合吸収体（Μ' ) を使用することができる。複合吸収体（ Μ) は、ホットメルト接着剤が互いに接触するように、複合吸収体 ( Μ， ) の上に重ねられ、ホットメル卜接着剤そ接着性により結合されて、（Μ/Μ， ) の複合構造を形成する。

あるいは、他のシート材料（ Ν) が上記の複合吸収体（Μ) および（ Μ ' ) 間に介装されてもよく、ホットメルト接着剤の接着性により結合されて（Μ/Ν/Μ³ ) の構造を形成してもよい。

本発明の他の形態において、不織布基材の片表面側に固形高吸水性樹脂が一部は不織布の空隙中に、他の一部は不織布から表面に露出した状態でほぼ全面に層状で分布している高吸水性シートにおいて、

前記露出した固形高吸水性樹脂層の表面が、ホットメルト接着剤からなるメッシュの密な第 1 の繊維状ネヅトワークと、前記第 1 の繊維状ネットワーク上に位置し、かつ前記第 1 の繊維状ネットヮークに対して相対的にメッシュの粗なホットメルト層からなる第 2 の繊維状ネヅトワークとの 2 重の繊維状ネットワークによってカバ一リングされていること、

を特徴とする、固形高吸水性樹脂の脱落性の少ない高吸水性複合体シートが提供される。

2 重の繊維状ネットワークでカバリングされた高吸収性複合体シ — 卜では、固形高吸水性樹脂は、必ずしも微細セルロース繊維で相互に結合されていなくてもよい。

上記の構成では、第 1 の繊維状ネッ卜ワークのメッシュが密であり、その上に位置する第 2 の繊維状ネットワークのメッシュが粗であるが、この関係は逆であってもよい。すなわち、第 1 の繊維状ネヅ卜ワークのメッシュが粗であり、その上に位置する第 2 の繊維状ネットワークのメッシュが密であってもよい。

好ましくは、メッシュの密なホットメルト層の繊維が、メッシュの粗なホットメルト層の繊維よりも細い。

本発明によれば、不織布基材の片表面側に層状に固形高吸水性樹脂が分布している高吸水性複合体シートの表面を加工する方法であつて、

前記固形高吸水性樹脂が分布している表面に、ホットメルト接着剤からなるメッシュの密な第 1 の繊維状ネットワークを形成するホットメルト供給装置（A ) によりホットメルト加工を行う第一段ホットメルト加工工程と、

前記第 1 の繊維状ネットワークに対して相対的にメッシュの粗なホットメルト接着剤からなる第 2の繊維状ネットワークを形成するホットメルト供給装置（B ) 【こよりホットメルト加工を行う第二段ホットメルト加工工程と、

の組み合わせからなる、ことを特徴とする高吸水性複合体シー卜の製造方法が提供される。本発明の好ましい態様において、前記第一段ホットメルト加工は、塗布量が 0 . 3g/m ² ~ 2g/m ²の範囲で行つてメッシュが密な第 1 の繊維状ネットワークを形成し、前記第二段ホットメルト加工を、塗布量が lg/m ²〜 10g/m ²の範囲で行って前記第一段ホットメルト加工に対して相対的にメッシュが粗な第 2の繊維状ネットワークを形成する。

さらに好ましくは、前記第一段ホットメルト加工が、 l g/m ²〜10g /m ²の範囲の塗布 ¾で行われ、かつ前記第二段ホットメルト加工が、 0 . 3g/m ²〜2g/m ²の範囲の塗布量で行われ、前記第一段ホットメルト加ェに対して相対的にメッシュが密な第 2の繊維状ネットワークが形成される。

本 ¾明に好適な前記ホットメル卜供給装置は、比較的密なメッシュの得られる力一テンスプレー型のホットメルト供給装置 2基を前記不織布基材の移動方向に関して前後に組み合わせたものである。前記第--段のホットメルト供給装置として、カーテンスプレー型のホットメルト供給装置を用いて密なメッシュの第 1 の繊維状ネットワークを形成し、前記第二段のホットメルト供給装置として、スパイラルコート型のホットメルト供給装置を用いて前記第 1 のホットメル卜層に対して相対的に粗なメッシュの第 2 の繊維状ネットヮ —クを形成することができる。

あるいは、前記第一段のホットメルト供給装置として、スパイラルコート型のホットメルト供給装置を用いて粗なメッシュの第 1 のホットメルト層を形成し、前記第二段のホットメルト供給装置として、力一テンスプレー型のホットメル卜供給装置を用いて前記第 1 の繊維状ネットワークに対して相対的に密なメッシュの第 2のホットメル卜層を形成することもできる。

さらに、前記第一段のホットメルト供給装置として、カーテンスプレー型のホットメルト供給装置を用いて密なメッシュの第 1 の繊維状ネットワークを形成し、前記第二段のホッ卜メル卜供給装置として、ラインコート型のホットメルト供給装置を用いて前記第 1 の繊維状ネットワークに対して相対的に粗なメッシュの第 2 の繊維状ネッ卜ワークを形成することも可能である。

あるいは、前記第一段のホットメルト供給装置として、ラインコ — ト型のホットメルト供給装置を用いて粗なメッシュの第 1 の繊維状ネットワークを形成し、前記第二段のホットメルト供給装置として、力一テンスプレー型のホットメルト供給装置を用いて前記第 1 の繊維状ネッ卜ワークに対して相対的に密なメッシュの第 2 の繊維状ネットワークを形成することが好ましい場合もある。

本発明の高吸収性複合体シートは、液透過性を有する表面シートと、液吸水性と液保持性とを有する吸収体と、不透過性を有する裏面シートとを具備する吸収体物品において、前記液吸水性と液保持性とを有する吸収体として有効的に応用される。図面の簡単な説明

第 1 図は、本発明の高吸収性複合体シートを概念的に示す平面図第 2図は、第 1 図の A— A ' 線に沿った断面図；

第 3図は、繊維ウェブを起毛処理するために本発明で使用され得る装置の概略的断面図；

第 4図は、本発明の高吸収性複合体シートにおける S A P粒子と

S A P粒子の表面に接する M F C被膜の部分の顕微鏡写真（倍率： 2 4 0倍）；

第 5図は、本発明の方法にしたがって高吸収性複合体シートを製造する装置の一例を示すフローシート；

第 6図は、第 5図の装置に適用され得るカーテンスプレー装置を概略的に示す断面図；

第 7 a図は、ホットメルト接着剤で表面処理加工を行っていないシートの表面の顕微鏡写真（倍率： 3 0倍）；

第 7 b図は、ホットメルト接着剤で表面処理加工を行ったシートの表面の顕微鏡写真（倍率： 3 0倍）；

第 8 A— 1 図は、ホットメルト接着剤のコーティング！:が 1 g / m ² の場合にフィルム表面上に形成された繊維状ネッ卜ワークの状態を示す顕微鏡写真（倍率： 3 0倍）；

第 8 A— 2 図は、不織布基材上に固形 S A P層を設けた試料の表面に、第 8 A— 1 図の場合と同条件で形成された繊維状ネットヮ一クの状態を示す顕微鏡写真（倍率： 3 0倍）；

第 8 B— 1 図は、ホットメルト接着剤のコーティング量が 2 g / m ² の場合にフィルム表面上に形成された繊維状ネッ卜ワークの状態を示す顕微鏡写真（倍率： 3 0倍）；

第 8 B— 2 図は、不織布基材上に固形 S A P層を設けた試料の表面に、第 8 A— 1 図の場合と同条件で形成された維ネットワークの状態を示す顕微鏡写真（倍率： 3 0倍）；

第 8 C— 1 図は、ホットメルト接着剤のコーティング量が 5 g / m ² の場合にフィルム表面上に形成された繊維状ネットワークの状態を示す顕微鏡写真（倍率： 3 0倍）；

第 8 C— 2 図は、不織布基材上に固形 S A P層を設けた試料の表面に、第 8 A— 1 図の場合と同条件で形成された維ネットワークの 0 状態を示す顕微鏡写真（倍率： 3 0倍）；

第 9 a図は、本発明に適用される、不織布基材上における S A P 粒子の支持形態のモデル例を示す断面図；

第 9 b図は本発明に適用される、不織布基材上における S A P粒子の支持形態の他のモデル例を示す断面図；

第 1 0図は頻度（％ ) とホットメルト繊維の太さ（ m ) の関係の実測値をプロッ卜して得たグラフ；

第 1 1 図は、第一段、第二段のホットメルト層のいくつかの組み合わせの例と、それによる高吸収体シー卜の表面被覆状態を示す概略的平面図。

第 1 2 a図は S A P粒子の安定性を評価するための試験機を示す正面図；

第 1 2 b図は第 1 2 a図に示した試験機の側面図；

第 1 2 c 図は第 1 2 a図に示した試験機でテス卜されるサンプルの平面図；

第 1 2 d図は第 1 2 c 図に示したサンプルの斜視図；第 1 3図は、テストサンプルの走行時間と脱落量の関係を示すグラフ；

第 1 4 a図は、組み立てられた吸収体評価ユニットの平面図；第 1 4 b図は、第 1 4 a図に示した吸収体評価ユニットの断面図第 1 5図は、時間の経過に対する S A P粒子の脱落率の変化をプロッ卜して示すグラフ；

第 1 6図は本発明の変形例の高吸収性複合体シートの製造工程を示す図；

第 1 7図は本発明の他の変形例の高吸収性複合体シートの製造ェ程を示す図；および

第 1 8図は本発明のさらに他の変形例の高吸収性複合体シ一トの製造工程を示す図である。発明を実施するための最良の形態

本発明の高吸収性複合体シートについて、図面を参照して説明する。

第 1 図は、本発明の高吸収性複合体シートの平面図を示し、第 2 図は、第 1 図の A— A ' 線に沿った断面図を示す。各図において、参照符号 1 は不織布基材、 2は固形 S A P 、 3は熱融着成分（ホットメル卜接着剤）で構成された繊維状ネッ卜ワークを表わす。

本発明の高吸収性複合体シートに使用される不織布基材 1 は、天然繊維、化合繊繊維、木材パルプ、発泡フォーム等を構成素材としたもので、嵩高で、空隙率が高く、かつ液拡散性に優れた不織布からなっていることが好ましい。このような不織布としては、カードウェブ法、ニードルパンチ法、スノンレース法、およびウェブの折りたたみ法のような公知の方法により加工された、バルク化ウェブ等が挙げられる。中でも特に好ましいのは、繊維ウェブを起毛処理して得られる不織布であって、均一な起毛のある嵩高構造を有するものである。具体的には、目付 10g/m ² ~ 100g/ m ²、目掛け比重 0. 2g /πι ²以下の比較的目付が低くて、しかも嵩高な不織布が望ましい。

第 3図は、繊維ウェブを起毛処理することにより均一に起毛された、嵩高構造を有する不織布を製造するための装置の一例を示している o

第 3図において、原反となる繊維ウェブ 4は、必要に応じて、予熱装置 5で予熱される（予熱ゾーン）。つぎに、繊維ウェブ 4は、その構成繊維を軟化させ得る温度に加熱され、図の矢印方向に回転駆動されている加熱ロール 6の表面に圧着され、その状態のまま、この表面とともに移動し、その間に加熱される（加熱 · 圧着ゾーン ) 。加熱 ' 圧着された繊維ウェブ 4は、加熱ロール 6 とは逆の方向に回転している冷却ロール 7の表面に接触し、加熱ロール 6の加熱面から引き剥がされる（引き剥がしゾーン）。繊維ウェブ 4は、ついで冷却ロール 7の表面とともに移動する間に冷却される。加熱口ール 6の加熱面に半溶融状態で圧着されていた繊維ゥェブ 4は、口ール 7 と接触することにより、冷却され、同時に剥離される。これにより、加熱ロール 6 の表面に隣接していた繊維ゥヱブ 4の衷面に起毛が形成される。冷却ロール 7 上を通過した繊維ウェブ 4は、グリツドロール 8、 8 ' を経て系外へ案内される。

つぎに、固形 S A Pについて説明する。 S A P として、カルボキシメチルセルロース、ポリアクリル酸およびその塩類、アクリル酸塩重合体架橋物、澱粉一アクリル酸グラフト共重合体、澱粉ーァクリロニトリルグラフト共重合体の加水分解物、ポリオキシエチレン架橋物、カルボキシメチルセルロース架橋物、ポリスルフォン酸系化合物、ポリエチレンオキサイド、ポリアクリルアミド等の水膨潤性ポリマーを部分架橋したポリマー、またはイソプチレンとマレイン酸との共重合体等の水和ゲル形成能を持つ高分子樹脂が挙げられる。これらの樹脂を乾燥してベースとなる高分子樹脂が得られる。つぎに、一般には、さらに粒子状樹脂表面の架橋密度を高めるために後処理が施され、同時に吸湿による粉体のブロッキング性を抑制するためにプロッキング防止剤が添加される。

この他に、生分解性のあるポリアスパラギン酸のアミノ酸架橋物またはアル力リゲネス属ラ夕 M A lca l igenes La tus) f?らの培養生成物である微生物を起源とする高吸水性高分子樹脂等もまた、本発明において S A P として使用され得る。

S A Pの形状の好ましい例は、粒子状、顆粒状、フィルム状、繊維状あるいは不織布状を含む。中でも、分散媒体中で均一に分散可能な粒子状、顆粒状、フレーク状、ペレツト状、繊維状（10mm以下 ) および短針状のものが、より好ましい。この明細書においては、これら種々の形態の S A Pを包含する用語として、便宜上「 S A P 粒子」と呼ぶ。さらに、 S A P粒子のサイズは、球形の場合には直径で、それ以外の形状の場合にはその最も長い部分の長さで表される。本発明において、 S A P粒子のサイズの好ましい範囲は、 1 0 0〜 1 0 0 O Ai mである。

S A P粒子は、そのすべてが、前記不織布基材の持つ嵩高構造、すなわち、繊維間の空隙内に包蔵されるのが望ましい。しかし、添加される樹脂量およびウェブの嵩高性によっても異なるが、一部は不織布基材の表面に露出してくることは妨とならない。なぜならば、このような露出樹脂は、乾燥状態では、微細セルロース繊維の水素結合を通じて結合状態を保っているからである。しかしながら、加工中の摩擦や屈曲によって粉塵の原因ともなり、湿潤時には脱離の原因になる可能性も皆無ではないので、不織布基材中に包持する樹脂量は少なくとも 5 0重量％以上、好ましくは 7 0重量％以上に保つことが望ましい。このような観点から、包蔵される樹脂の濃度が高いことを望むならば、それに応じた嵩高度合いの不織布基材のすることが望ましいと言える。

また、近年、 S A Pに関して、ゲル安定度の高い、いわゆるドラィな高分子樹脂が重要視され、その評価の目安として、加重下吸収量（ A U L ) 、加重下能力（ P U P ) または膨潤ゲルの液透過性（ S F C) という測定値をもって、 S A Pの機能を評価することが議論されている（U.S. patent No. 5 , 599, 335 to Goldman et al. )。しかし、本発明に使用される S A Pの場合は、人尿や動物の尿、血液に対して安定であれば、架橋度の低い通常の高分子樹脂でも十分であり、 A U L換算で 1 5 g/g以上のものであれば十分である。

つぎに、微細セルロース繊維について説明する。微細セルロース繊維としては、微粉砕パルプをはじめ、各種のサイズのものが使用できるが、好ましくは少なくとも 2 5 0重量％の保水率を有するミクロフイブリルィ匕セルロース（Microfibrillated Cellulose, 以下「 M F C」という）である。

微細セルロース繊維は、本発明の高吸収性複合体シートの製造過程においては、 S A P粒子の沈降を防止し、また S A P粒子同士の凝集を防ぐ分散安定剤としての役割を果たすとともに、高吸収性複合体シートの製造完了後には、 S A P粒子相互および S A P粒子と不織布基材とを結合するバインダーとしての役割を果たす。

本発明において好ましい微細セルロース繊維は、平均繊維長が 0. 01〜 0.1 m m、平均直径が約 0.1 mの繊維である。見掛けデニ一ル 0.01 d以下の極微細繊維であって、高剪断力で木材パルプを解繊して得られる M F C、この MF Cをさらに解繊して得られる、より改良された極微細繊維（Super Microf ibrillated Cellulose: S -M F C) 、微生物を原料とする微生物繊維（Bacterial Cellulos e: B C ) および、これらを希釈した状態のものを離解処理して得られたもの等が挙げられる。これらの微細繊維は、繊維サイズが小さく、かつ、含水状態で高い保水率を保つという特長をもち、タツピ一（Tappi)テスト法で測定して、少なくとも 2 5 0 %の保水率を有するものが、本発明において好ましく使用される。それらの詳細については、特開平 0 8 — 2 8 4 0 9 0号公報、特開平 1 1 — 1 7 0 4 1 4号公報等に記載されている。

つぎに、本発明において、 S A P粒子に M F Cを接合する方法の一例を説明する。

S - M F C (特殊製紙（株）製、商品名「スーパーミクロフイブリルセルロース」）の 2. 1 5重量％水分散液に、水およびェ夕ノールを添加して、 M F C濃度が 0. 8 6重量％である水/エタノ一ル分散液（水/エタノール = 6 0重量部/ 4 0重量部）を調整する。なお、用ぃた S _M F Cの保水率は 3 2 0 %でぁる。

この分散液に S A P (三 II化学（株）製、商品名「アクアパール U S - 4 0 J ) を添加して、 S A Pが 3 0重量％、 MF Cが 0. 6 重量％の 2成分系スラリーを調製する。

つぎに、 S A Pの付着量が 1 5 0 g / m ² になるように、前記したスラリーをコ一夕一で不織布基材の、嵩高構造を持つ方の面に塗布する。ついで吸引脱液した後、直ちに 1 8 0 °Cの加熱ロールで数秒間の熱プレスを行う。さらにこれを熱風乾燥して、不織布基材の嵩高構造内部に S A P粒子が包持された複合体を得た。

第 4図は、代表的な S A P粒子とその表面に接する M F Cの被膜状態がよく表された顕微鏡写真である。第 4図に見られるように、上記の方法で得られた複合体では、 M F Cが S A P粒子の表面に、これをカバ一する、一部毛羽状を呈する膜の形態で接していることがわかる。

つぎに、本発明に使用される熱融着成分について説明する。

本発明においては、熱融着成分から繊維状ネットワークが成形される。この繊維状ネットワークによるカバ一リングの効果を以下に示す。まず第一に、この繊維状ネットワークで S A P粒子をカバーすることにより、 S AP粒子が複合体の不織布基材上にさらに安定に保持され、また、複合体からの、 S A P粒子の剥離、離脱が防止される。例えば、繊維状ネットワークは、 S A Pが乾燥している場合では、複合体の製造工程、スリット工程、巻取り工程または吸収体への組み込み工程で、 S A P粒子が複合体から剥離、離脱するのが防止される。また、繊維状ネットワークは、 S A Pが湿潤 · 膨張している場合は、 S AP粒子が膨潤し、かつ、不織布基材が膨張しても、不織布基材の捕捉能力を維持し、その結果、複合体から S A P粒子が剥離、離脱するのを防止する。さらにまた、複合体をロール卷きしたり、ロール状態で保存する場合、繊維状ネットワークは、複合体の吸収体層（ S A P層）と隣接する複合体の不織布基材背面との接触面でブロッキングが生じないようにする効果もある。

本発明の熱融着成分はホットメル卜接着剤である。前記したように熱融着成分は薄くて細いフィルム状、繊維状、好ましくは細かいフィブリル状繊維に成形され、 S A P粒子表面をカバーする。これらの好ましい形状を「繊維状」と称することにする。

本発明において、ホットメルト接着剤の曳糸性及び伸長性を改良するために、エチレン一酢酸ビニル共重合体（ E VA) 、スチレン ' イソブチレン ' スチレン共重合体（ S I S ) 、スチレン ' ェチレン · ブタジエン ' スチレン共重合体（ S E B S ) 等のエラストマ一成分を添加することができる。その結果、さらに S A P粒子のカバ一リング効果が向上する。すなわち、 S A P粒子の膨潤に応じて繊維状ホットメルト接着剤が糸曳き状に伸長する。その結果、 S A P 粒子の膨潤を妨げることがなく、しかも膨潤した S A P粒子が複合体から離脱するのが防止される。この場合、ホットメルト接着剤として、ノンタック性であり、かつ繊維化しやすく、さらにフィブリル化しやすいものが好ましく使用される。特に、エチレン一酢酸ビニル共重合体を主体としたものが好ましい。

エチレン一酢酸ビニル共重合体の酢酸ビニル含量は、曳糸性ゃ繊維化にとって重要であり、また酢酸ビニルの分子量は、吐出性と繊維化に大きく影響する。エチレン一酢酸ビニル共重合体中の酢酸ビニル含量は多い方が好ましく、例えば、 1 5 重量％以上、好ましくは 2 0 〜 4 0 重量％である。分子量は、液の吐出性を示す熱流動性係数（単位 M F R ( g / 1 0分） ) で表現すると、通常のエチレン一酢酸ビニル共重合体系ホットメルト接着剂では 2 0 0 〜 4 0 0 g / 1 0分であるが、本発明では 2 0 0 g / 1 0分以下、好ましくは 5 0〜 1 5 0 / 1 0分のものが好まれる。

つぎに、本発明にしたがって高吸収性複合体シートを製造する方法の一つの具体例について第 5 図を参照しながら説明する。

不織布基材すなわち繊維ウェブは、アンワインダー 9 から繰り出される。繰り出された繊維ウェブは、必要に応じて、予熱装置 1 0 で熱風ライン 1 1 を通じて供給された熱風を吹き付けられ、予熱される。圧縮状態にあった繊維ウェブは、予熱により膨張して嵩高くなる（予熱ゾーン）。

予熱された繊維ウェブは、加熱ロール 1 2 と接触している間に加熱され、ついで冷却ロール 1 3 との接触により冷却される。前記した第 3 図の場合と同様に、この加熱ロール 1 2の表面に接触した繊維ウェブ面に起毛が形成される（加熱 · 冷却ゾーン）。

起毛が形成された繊維ゥヱブは、コ一夕一 1 4へ送られ、そこで S A Pスラリーライン 1 5 を通じて供給された S A Pスラリーが、起毛を有する繊維ウェブ表面に塗布される。引き続き、吸引ライン 1 6 を通じて雰囲気ガスとともに液体が吸引され、未乾燥状態の高吸収性複合体シートとなる（塗布ゾーン）。なお S A Pスラリーは

、前記した方法で調製される。

未乾燥状態の高吸収性複合体シートは、つぎに一連の乾燥ロール 1 7 — 1 〜 1 7 — 5 上を順に通過する間に加熱され、蒸発した水、溶剤などの蒸気は排気ライン 1 8 を通じて系外へ排出される（熱風乾燥ゾーン）。

ホットメルトライン 1 9 から供給されるホッ卜メルト接着剤は、熱風で乾燥された高吸収性複合体シ一卜の S A P粒子を包蔵する表面に、力一テンスプレー装置 2 0 を用いて吹き付けられ、これによりホットメルト接着剤の繊維状ネットワークが形成される。カバ一リングされた高吸収性複合体シートはワインダー 2 1 で口一ル卷きされる。

本発明において、ホットメル卜接着剤のコーティング装置として、少 fiのホットメルト接着剤から微細な繊維を形成し、この繊維をシート状吸水性複合体の S A P粒子包持面に吹き付け、繊維状ネッ卜ワークで S A P適用面をカバ一リングできるものが好ましい。具体的には、非接触型の装置であり、例えばスプレー方式、スパイラルスプレー方式、メルトブロー方式などの装置が挙げられる。より好ましくは、ノズルにより細流化されたホットメルト接着剤をホヅトエアーにより引き伸ばし、繊維状にするメルトブロー方式の装置である。このメル卜ブロー方式のコ一ティング装置は、力一テンスプレー装置またはスロットスプレー装置とも呼ばれている。

ここで、ホットメルト接着剤のためのカーテンスプレー装置 2 0 の一例を第 6図に示す。この装置は、ホットメルト接着剤の導入口 2 2および導入管 2 2 ' 、ホットメルト接着剤導入バルブ 2 3、ホットメルト分配ノズル (図示しない）、複数のエア一導入口 2 4 — 1、 2 4 — 2、導入管 2 4 - 1 ' 、 2 4 — 2 ，、および繊維/エア一混合流排出口 2 5 を備えている。

ホットメル卜接着剤導入バルブ 2 3は、ホットメル卜接着剤導入管 2 2 ' の先端に位置し、ホットメルト接着剤導入管 2 2 ' から供給されたホッ卜メルト接着剤の流量を制御する。

ホットメルト分配ノズルは、ホットメルト接着剤導入バルブ 2 3 に隣接して位匿し、前記ホットメルト接剤導入バルブ 2 3 から供給された前記ホットメルト接着剤をカバーリング幅方向に分割 · 供給して、前記ホットメルト接若剂の膜を形成する。

ホットメルト分配ノズルを挾んで配置された複数のエアー導入管 2 4 - 1 ' 、 2 4 - 2 ' は、ホットメルト接着剤の膜の対向する面に向けて複数のエア一導入^ 2 4 — 1 ' 、 2 4 - 2 ' からホットェァーを吹き付けることにより ^状化し、ついで繊維化するように働

< o

このようにして繊維化されたホットメルト接着剤は、ノズル幅方向と平行なカーテン状となり、繊維ウェブ 4に着地する。

第 7 a図は、ホットメルト接着剤で表面処理加工を行っていない吸水性複合体を示す顕微鏡写真であり、第 7 b図は、ホットメルト接着剤で表面処理加工を行った吸水性複合体にホットメルト接着剤が着地した状態を示す顕微鏡写真である。

ホットメルト接着剤のコ一ティング量と、得られた繊維状ネットワークの状態との関係を調べるためのいくつかの実験が行われた。コーティング量が 1 g/m² の場合が第 8 A— 1 図に、 2 g/m² の場合が第 8 B — 1 図に、 5 g /m² の場合が第 8 C — 1 図にそれそれ示されている。繊維状ネットワークが複合体の S A Pコーティング面にコーティングされた場合には、 1 g / m ² では第 8 A— 2 図、 2 g/m² では第 8 B — 2 図、 5 g/m² の場合には第 8 C— 2図にそれぞれ示されるような状態となる。

ホヅトメルト接着剤のコーティング量が増加するのにしたがって、繊維状ネットワークの繊維の密度が高くなり、また繊維径も太くなる。ホットメルト接着剤のコーティング量は通常 0 . 2 〜 1 0 g /m² であり、好ましくは 0 . 2 ~ 5 g /m² である。 0 . 2 g / m² より少ない場合、ネッ卜の構成繊維の存在がまばらになり、逆に、 1 0 g / m ² を越える場合フィルム化した部分が現れる。

再び第 1 図に戻って説明すると、本発明の高吸収性複合体シートでは、 S A P粒子は基材表面を隙間なく覆っているのではなく、基材表面が S A P粒子で覆われている部分（複数）と、覆われていない部分（複数）とが混在している。ホッ卜メルト接着剤が繊維状化されたものである繊維状ネットワークは、基材表面が露出している部分と、 S A P粒子と基材とが複合体を形成している部分とを共に覆っている。

一般には、基材とホットメルト接着剤との間の接合力が、 S A P 粒子とホットメルト接着剤との間の接合力を上回る。その結果、湿潤時に S A P粒子が膨潤していくにつれて、ホットメルト繊維も引き延ばされていくが、基材とホットメルト接着剤が接合して形成されたアンカー部が、 S A P粒子をより安定に保持する。すなわち、 S A P粒子が膨潤するとき、 S A P粒子のある程度の移動が許容されるように、ホットメルト繊維が S A P粒子を保持する。ただし、この場合、ホットメルト接着剤と基材との親和性が重要な要素となる。すなわち、ホットメルト接着剤と不織布基材の親和性の大きさにより S A P粒子の保持効果が異なる。ホットメルト接着剤がェチレン一酢酸ビニル共重合体系の場合、基材としてポリエチレンテレフタレート（ P E T ) 、ポリエチレン（ P E ) /ポリエチレンテレフタレート（ P E T ) および、レーヨン等が好まれる。

つぎに、本発明の他の突施の形態について説明する。

この実施の形態では、本発明の高吸水性複合体シートは、前述のように不織布基材の片表面に固形 S A Pの層を複合させた形態のものであり、その構造には 2つのモデルが存在する。

第 9図は、本発明に適用される、不織布基材上における S A P粒子の支持形態のモデル例を示したものである。

< モデル 1 >

第 9 a図に示すモデル No . 1 は、大部分の S A P粒子が不織布の繊維問隙中に包み込まれて存在している状態であり、不織布基材の繊維層を構成する繊維の一部が表面に存在するともに、 S A P粒子の一部も表面に露出している。このような嵩高な不織布基材の場合には、一般には 50%以上の S A P粒子が繊維間に包持されている。

< モデル 2 >

一方、第 9 b図に示すモデル No. 2では、大部分の S A P粒子が不織布表面に露出しており、 S A P粒子層と S A P粒子の存在しなぃ不織布のみの部分とが共存している。このような不織布基材は比較的フラットであり、一般には繊維間に包持されている S A P量は 50%以下にすぎない。

これらのモデル No. 1 とモデル 2 との間で、繊維化されたホッ卜メルト材料の存在状態は異なっている。すなわちモデル No. 1の場合では、繊維化されたホットメルト材料は、 S A P粒子を被覆した状態で、不織布基材の繊維層を構成する繊維のうちの、表面に存在繊維と安定に結合する。一方、モデル No . 2の場合では、繊維化されたホッ卜メルト材料は、露出している S A P粒子を被覆するとともに、 S A P粒子の存在しない不織布部分と安定に結合しており、したが被覆状態の安定度は、ホットメルト層と不織布基材との接合性に影響される。

本発明は、これら 2 つのモデルのいずれの形態についても適用可能である。いずれの形態においても、不織布基材の、 S A P粒子が存在する側の表面力、メッシュの密な繊維状ネッ卜ワークの第 1 のホヅ卜メソレ卜層と、この第 1 のホッ卜メルト層に対して相対的にメッシュの粗な繊維状ネットワークの第 2のホットメル卜層との 2 重の繊維状ネッ卜ワークホットメル卜層によって、単一層のホットメルトよりもより効果的に被覆される。

つぎに、本発明に適用されるホッ卜メルト層の諸条件について検討する。

① 繊維状ネットワークホットメルト層のメッシュサイズの粗密について。

本究明において、「繊維状ネットワーク」という用語は、一般のホッ卜メルト加工のようにフィルム状に隙間なく被覆するのではなく、ホットメルト層が、互いに絡み合った多数の繊維で構成されたネッ卜ワークを意味するものとして使用される。このような繊維状ネットワークは、液の透過と S A P粒子の膨潤を妨げることなく、均一に被覆する状態を意味する。

繊維状ネットワークの粗密の好ましい程度は、使用されている S A Pの粒子のサイズおよびその存在状態によって異なってくる。すなわち、用いられた S A Pの種類と、 S A P粒子がドライの状態であるか、あるいはゥエツ卜な状態であるかによって異なってくる。ドライ時の S A P粒子の粒径は、逆相懸濁重合によって製造された球状 S A P粒子や、ゲルを粉砕して得られた粒子状 S A Pでは小さく、通常 50〃 m〜 300 〃 m程度であり、またフレーク状の S A P粒子や造粒成形された S A P粒子では、 300〃 m〜 1 000〃 m程度である。この範囲の粒径の S A P粒子が、例えば尿を吸液して膨潤すると、直径が 3倍程度に拡大する。したが球状 S A P粒子では直径が 1 50〃 m〜 1000〃 m、フレーク状、造粒 S A P粒子では直径が 1 00 O JLL m〜 3000 mになる。

ドライ時の表面安定化、すなわちシートの摩擦や屈曲で生ずる、表面部分に存在する粒径の小さい S A P粒子の脱落の防止のためには、ホットメルト層の繊維の強度が大きいことよりも、むしろ、繊維が細くてメッシュが密な繊維状ネットワーク構造であることの方がより有効である。一方、ウエット時の膨潤 S A P粒子の脱落を防ぐためには、 S A P粒子の膨潤力によるホットメルト層の繊維の破断を防ぐために、繊維状ネットワークは、メッシュが粗であっても、繊維が太い、すなわち強度が大きいことお方がより重要になる。

このような 2 つの異なった要件を 1 回のホットメルト加工で達成することは容易でない。そこで本発明では、細い繊維を密なメヅシュに加工するホットメルト供給装置（A ) と、太い繊維で粗なメッシュに加工するホットメルト供給装置（B ) とを組み合わせることによって、上記の 2つの異なった要件をクリャ一しており、これによりドライ時にもゥエツト時にも脱落の少ない表面加工が可能となる。ホットメルト繊維状ネットワークの繊維の太さ、およびメッシュ構造の粗密は、ホットメルト材料を吐出するノズルの径、その間隔、および吐出量によって決まってくる。ノズル径と間隔を同じとすれば、吐出量（塗布量）と供給空気量によってに決まる。

メッシュが密で細い繊維からなる繊維状ネットワークを形成するのに適した形態の供給装置（以下「装置（ A ) 」と記す）の場合には、塗布量が 0.3g/m²〜 / m²、好ましくは 0.5g/m² ~lg/m²程度である。 0.3g/m²より低いと、均一な塗布ができないし、 2g/m²を越えると太い繊維状ネッ卜ワークになりやすい。

一方、メッシュが粗で太い繊維からなる繊維状ネットワークを形成するのに適した形態の供給装置（以下「装置（ B ) 」と記す）の場合には、塗布 fiが lg/！^〜 10g/m²、好ましくは lg/n！²〜 5g/m²である。 10g/m²を越えるとホットメルト材料の ¾が多くなり過ぎ、 S A P粒子の膨潤を阻害する埸合がある。

第 1 0図は、同じホットメルト材料を同一条件で添加したときの、ホットメルト材料の塗布！：と、得られたホットメル卜繊維の、[∑均太さの関係の実測値をプロッ卜して得たグラフである。第 1 0図において、縦軸の「頻度（％ ) 」は、単位長さにおける繊維の存在頻度を意味し、これはホットメルト材料の塗布量にほぼ比例する。横軸は各塗布量における H Mの繊維径（〃 m) を示す。

実測値から、ホットメルト材料の塗布量が増加するにしたがつて、得られたホットメルト繊維の太さが増大していることが分かる。

本発明における「細い繊維状ネットワーク」とは、顕微鏡で拡大して測定するときに、繊維の太さが直径で 3 π！〜 1 0 m程度のものを指し、また「太い繊維状ネットワーク」とは、繊維の太さが直径で 1 0 ^ m〜 5 0 〃 m程度のものを指す。しかし、このネットワーク状の繊維は、紡出された合成繊維と異なり、均一な直径を持つものではなく、また直径分布も広いもので、上に示した直径の値は、平均的な値である。 ② 第一段、第二段ホットメルト表面加工の役割

ホットメルト供給装置（A ) , ( B ) の組み合わせによるホットメルト表面加工の効果について説明してきたが、このような加工は、勿論、 3段またそれ以上の多段加工とすることによって、より完壁を期することもできる。しかし経済効率を考えると、二段加工で十分である場合が多い。

ホットメルト供給装置（A ) , ( B ) の組み合わせにおいて、第一段加工で繊維が細くてメッシュの密な繊維状ネットワーク表面加ェを行うのか、それとも繊維が太くてメッシュの粗な繊維状ネッ卜ワーク表 ίΠί加工を行うのかについて、その粗密の組み合わせの順序は、不織布基材の条件、ホットメルトの性状等によって異なり、どちらの組み合わせがよいかは、種々の条件を勘案して適宜選択する

③ 使用されるホットメルト材料

使用されるホットメルト材料に要求される条件は、繊維ネット化しゃすいことが第 1 で、第 2 はタック性の問題であり、第 3 は不織布基材やその構成成分との接合性である。

繊維化の容易さは、ポリマーの重合度やメルトインデックス等の要因によって決まるので、適切なポリマーの選択が重要である。夕ック性の問題は、このプロセス特有の問題で、タック性があると、複数の高吸収性複合体シートが重ね合わされたときに、隣接する高吸収性複合体シートの不織布基材の背面と接合する、いわゆるプロッキングを起こしてしまう。したが好適には、タック性の少ないホットメルト材料が選択される。しかし第一段加工と第二段加工の組み合わせにおいて、第二段のホットメルト層はタック性の少ないことが望まれるが、第一段のホットメルト層については、第二段のホットメルト層によって表面がカバーされるので、若干タック性があつても差し支えがない。

タック性の少ないホットメルト材料の代表的なものは、 E . V . A.系 (エチレン酢酸ビニル共重合体）のものである。酢酸ビニル含量は、曳糸性や繊維化にとって重要であり、また、酢酸ビニルの分子量は、吐出性と繊維化に大きく影響する。エチレン一酢酸ビニル共重合体中の酢酸ビニル含量は多い方が好ましく、例えば 15重量％以上、好ましくは 20〜40重量％である。分子 ¾は、液の吐出性を示す熱流動性係数（MFR (g/10分） ) で表現すると、通常のエチレン—酢酸ビニル共重合休系ホットメルト材料では 200~400g/10分であるが、本発明では 200g/10分以下、好ましくは 50〜150g/10分のものが適している。

タック性があってよいホットメルトについては、非品形ポリェチレン、ポリプロピレン等のォレフィン類や、 S.E.B.S. (スチレン、エチレン、ブタジエンスチレンブロック共重合ポリマー）、 S . I . S . (スチレン、イソプレン、スチレンブロック共重合ポリマー）等のゴム成分を添加してもよい。

④ 基材不織布とホットメルト層との親和性

本発明において、 2 重ホットメルト層による表面加工の目標は、まず第一に、高吸水性シート表面を繊維化ホットメルト層で均一に被覆すること、第二に、被覆されたホットメルト層と基材不織布面、あるいは不織布を構成する繊維とを良好に接合すること、である第一の目標を達成するには、上述してきたように、細かいメッシュと粗なメッシュの 2重のネッ卜ワーク構造を形成すればよい。第二の目標を達成するには、ホットメルト層と不織布基材、あるいは基材を構成する繊維成分との親和性が重要である。理想的な接合状態を得るには、ホットメルト材料の成分と繊維成分が同じであることがよい。例えばポリプロピレン系のホッ卜メルト材料をポリプロピレン不織布基材に用いるような場合である。

しかし、ホットメルト材料の成分と繊維成分とは異なるのが一般的であるので、種々の組み合わせの中から、相性のよい組み合わせを選択することが望ましい。例えば、 E . V . A .系のホッ卜メル卜材料であればポリエステル繊維、ナイロン繊維等がよく接合する。ポリプロピレン繊維との組み合わせでも、ある程度の強度が保たれるが、ポリエチレン繊維やセルロース繊維との接合になると、圧着を充分にしないと弱くなりやすい。その場合には、ポリエチレン繊維やセルロース繊維にポリエステル繊維を混合することによって、接合状態を安定化するような手段を講じることが望ましい。

つぎに、ホッ卜メルト繊維パターンの組み合わせの具体例を示す第一段、第二段のホットメルト層の組み合わせの例と、それによる高吸収体シートの表面被覆状態の模式図を、第 1 1 の例 1 、例 2 、例 3 にそれぞれ示した。

例 1 は、第一段、第二段ともカーテンスプレーを用いて、第- 段は細いホットメルト繊維を密に、第二段では太いホットメルト繊維を粗に組み合わせて表面加工を行った例である。

例 2 は、第一段が細かく密な力一テンスプレーを、第二段は太くて粗なスパイラルコートを組み合わせた例である。

例 3 は、第一段が線状コートによりまずホットメルト繊維の補強ラインを作り、ついで第二段で細、密なカーテンスプレーを組み合わせた例である。 S A P , 不織布、複合吸収体のホットメルト表面加工について説明してきたが、表面加工に利用されたホットメルト接着剤をさらに他の素材との接合一体化に応用することも本発明の重要な実施態様の一つである。この実施態様を示す第 1 の例としては、本発明のような高吸収性複合体シートを吸収体製品へのコンパ一ティング工程において、 S A Pの存在面に他の素材、例えばティッシュ、拡散シート、ァクイジシヨン層、トップシートあるいはバックシートを接合一体化させるための接合手段として利用できる。その場合には、ノンタック性ホットメル卜ですでに処理されている S A P存在面に、ヒ記のような素材を重ね合わせ、加熱圧若することによって接合体化を達成できる。このような接合体化処理は、場合によっては複合吸収体の製造工程の中で、ホットメルト表面加工時に行うこともできる。その場合には、それに用いられるホットメルトはノンタック性である必要はなく、粘着性を持ったゴム系のホットメルトも使用可能である。

このような第 1 の例を説明するための図が第 1 6 図である。すなわち、複合吸収体（ M ) に例えばティッシュ（ N ) を接合一体化すると、（ M ) の表面に存在するホットメルトを利用して（ M / N ) という構造を持つようになる。

第 2の例としては、本発明の表面ホットメルト加工を施された複合吸収体層を、そのホットメルト、 S A P存在面で接合一体化して、より S A P含有量の高く、機能を高機能化した高吸収性複合体シートを調製できる。すなわち、第 1 7 図に示すように、 1 層目の複合吸収体（ M ) を 2層目の複合吸収体（ Μ ' ) とを、表面に存在するホットメルトを利用して加熱あるいは粘着圧着して一体化すると、 ( Μ / Μ ' ) のような構成を持つ高吸収性複合体シートが得られる。（ M) と（ Μ' ) とは、その構成要素である S A Ρゃ不織布基材が同じものであってもよいし、異なった性能を持ったものでもよい。

さらにまた、第 1 8図に示すように、第 1 の複合吸収体（M) と第 2の複合吸収体（ M ' ) を一体化する際に、両層の中央に拡散シ — トゃティッシュ（ N ) を介在させて接合一体化させて、（M/N /M ' ) の構成とすることも可能である。

本発明にしたがって表面加工された高吸収性複合体シートについて、担持されている S A P粒子が種々の条件のドで、脱落することなく安定に保持されているという程度を客観的に確認するために、本 ¾明者は、第 1 2 a図〜第 1 2 d図に示すような安定性試験機を作製し、この試験機を使用して、 S A P粒子の安定性を評価した。後述する実施例において、「 S A Pの安定性」として示される数値は、この安定性試験機を用いて得られた実測値である。

第 1 2 a図〜第 1 2 c図において、符号 2 6はモー夕、 2 7は評価すべき高吸収性シートのサンプル、 2 8は駆動ベルト、 2 9は駆動ローラ一、 3 0はテープ、 3 1 はサンプルの塗布液塗布面、 3 2はその裏面、 3 3はテンション口一ラーである。

1 . サンプルの準備

1 ) サンプルサイズ

基本サイズとして 1 0 c m幅 X 8 0 c m長に切断する。

幅はサンプルに応じてストライプ柄等の繰返し単位とする。幅としては約 1 0〜 3 0 c mである。

2 ) 予備乾燥

評価時の水分含量を一定にするため、水分含量が 1 0重量％以下になるまで予備乾燥を行う。但し、サンプルの変質を防ぐため、乾燥温度は 6 0 °C以下とする。

3 ) シーズニング

水分含量が 1 0重量％となる温湿度条件で少なくとも 1 2時間放置する。恒温恒湿室又は容器内にて塗布面を開放しておく。

2 . 試験機による S A P粒子の固着性評価

1 ) サンプルの重量測定（感量 1 m gの電子天秤使用）

サンプル重量から基材重量を差し引いてサンプルに塗布されている S A P量を算出する（W。）。

2 ) 前記試験機にサンプルを装着する。塗布面を外側にして、サンプルの両端の基材面を粘着テープ 3 0で接続する（第 1 2 d図）

3 ) テンションローラ一で荷重を掛ける。荷重は 1 kg/ 1 0 c m 幅とする。

4 ) 起動

脱落した S A P粒子を集めるために、予めサンプル走行箇所の下側に黒紙を敷き、モー夕のスィッチを入れる。走行速度は 3 0 m / 分に設定する。

5 ) 1 分後の S A P粒子の脱落量を調べる。

付着が不十分である S A P粒子の量（ Aゾーン）として、起動後

1分間の S A P粒子の脱落量を調べる。

第 1 3 図は走行時間と脱落量の関係を示す図である。

1 分間の S A P粒子の脱落量を調べる（ W 1 ) 。

6 ) 再起動 4分後の S A P粒子の脱落量を調べる。

屈曲摩擦による経時的な S A P粒子の脱落量（ B ゾーン）として

、再起動後 4分間の S A P粒子の脱落量を調べる（W 2 ) 。 7 ) S A P粒子の脱落量の算出

起動後 1分間の脱落量（付着が不十分である S A P粒子量）

起動後 5分間の脱落量（脱落した全 S A P粒子量）

= [ ( W , + W ) /W_Q] X 1 0 0 本発明の実施例が以下に記載される。実施例 1

シート状複合体の作製

下記のような手順で、ホットメルト接若剤の表面加ェを施すための、 S A P層を貝-備するシート状 S A P複合休を作製した。

く嵩高い不織布基材の作製 >

レーヨン繊維（ 1. 5 d x 4 2 mm) からなる 2 0g/m²の力一ドウエブ（ P層）、 P E T繊維（ 6 d x 5 l mm) からなる 3 0g /m²のカードウェブ（ Q層）、 2 0g/m²の N材パルプからなるテツシュペーパー（R層）の 3層を P層/ Q層/ R層の順に重ねて、 R M側からニードリングを行って、繊維ウェブを作製した。この繊維ゥヱブでは、 P層/ Q層問で繊維が交絡し、 Q層の中に R層の繊維が混在しており、見掛け比重は 0. 0 7であり、嵩高い不織布の形状であった。

< S A Pの添加による複合化 >

三洋化成製のフレーク状の S A P (サンゥエツト I M— 5 0 0 ) を使用した。基材を振動板上で振動させながら、前記ウェブの R層側へ S A P重量が 2 0 0 g/ m ²になるように均一に添加した。 S A P粒子をウェブ中に包含させ、 S A P含量が 3 0〜 4 0重量％になるように水を噴霧した後、ゥヱブを圧着、安定化させてブランクサンプル 1 を得た。

繊維化ホットメルト表面処理加工

くホットメルトアプリケ一夕一〉

第 6 図に示すような、カーテンコート式アプリケ一夕一（サンッール社製）を用いた。前記シート状複合体の S A P適用表面側に、下記組成のエチレン—酢酸ビニル共重合体（以下、 E V A という）系ホッ卜メルト接着剤を 1 g/ m ²になるように被覆した。ホットメルト処理する前の構造が第 7 a図で示される構造、また、ホットメルト処理加工した後の構造が第 7 b図で ^される構造であるようなシート状複合体をサンプル 2 として得た。

く使用されたホッ卜メルト接着剤〉

使用した接着剤は E V Aを主成分とする松村石油研究所製のモレスコメルト S — 1 3 9 6 Dであり、その性状は表 1 のとおりであった。タック性はほとんどなかった。

表 1 主成分酢酸ビニル含量 M F R 軟化点溶融粘度（mPa ' S)

E VA 29.5〜34.5wt% 60±11 85。C 180°C 11,000

160°C 22,000 140°C 48,000

性能評価

前記の方法にしたがって得られた複合体は、前記の方法によって評価される。下に掲げる表 2に、乾燥状態での安定性および湿潤状態での保持性の測定結果が示されている。この結果から、ホットメルト接着剤による被覆効果が非常に高いことが実証された。

実施例 2

シート状複合体の作製

ホットメル卜接着剤の表面加工を施す S A P層を備えたシート状 S A P複合体を以下のとおりの手順で作製した。

く嵩高い不織布基材の作製〉

レーヨン繊維（ 1 . 5 d x 4 2 mm) 5 0重量％と P E /P E Tシースコ一ァ型バイコンポーネント繊維（ 3 d x 5 l mm) 5 0 重 fi %からなる力一ドウエブ 3 5 g / m ²に高圧水流を吹き付けて繊維を交絡させ、乾燥したスパンレース不織布を得た。

第 3図で示したような加熱ロール、冷却ロールを備えた装置で前記スパンレース不織布を加工処理した。加重を 0 . 1 g / m ²とした場合の厚みが 2 . 5 m mであり、見掛け比重が 0 . 0 3 g / c m ³である不織布を得た。

く S A Pの添加による複合化〉

三菱化学製の粒子状 S A P (アクアパール 2 1 1 D ) を用いて、一方、特殊製紙製の M F C ( S — M F C ) の 4重量％水分散ゲルをエタノールで希釈して、 M F C濃度 0 . 8重量％、エタノール/水比が 7 0 / 3 0 (重量比）である M F C分散液を調製した。なお、用いた S — M F Cの保水率は 3 0 0 %であった。

この分散液に前記 S A Pを分散させ、 S A P含量 2 5重量％の 3 A P、 M F C共分散スラリーを調整した。前記 S A P、 M F C共分散スラリーを攪拌しつつ、薄層クロマトグラフィー用コ一夕一を用いて、前記不織布上に塗布した。得られた被覆シートを風乾、脱溶媒、アイロニング乾燥して、シート状複合体としてブランクサンプル 3 を得た。前記複合体の S A P含量は 2 0 O g/ m ²であった。繊維化ホットメル卜表面処理加工実施例 1 と同様の力一テンコート式アプリケ一夕一（サンツール社製）と松村石油研究所のホットメルト接着剤を用いて、複合体の S A P適用表面面にホットメルト接着剤を 1 g / m ²、 2 g / m ²、 5 g / m ²の 3水 ' ;で被 Sした。

ホットメルト接着剤の繊維化およびネッ卜状体の状態は、それぞれ、第 8 A— 1 図、第 8 B— 1 図、第 8 C— 1 図で示したとおりであった。また、 S A P表面を被覆した状態は、それぞれ、第 8 A— 2図（サンプル 4 ) 、第 8 B— 2 図（サンプル 5 ) 、第 8 C— 2 図 (サンプル 6 ) で示したとおりであった。性能評価

前記の方法にしたがって得られた複合体を前記の方法によって評価した。表 2 に乾燥状態での安定性および湿潤状態での保持性を記載した。ブランクサンプル 3 に比べて、サンプル 4、サンプル 5、サンプル 6 では、乾燥時の表面安定性が大幅に向上しており、かつ、湿潤時の S A P粒子の保持性を示す固着率が大幅に向上した。表 2

実験サンプル番号

実施例 1

ブランクサンプル 1

Workingサンプル

龍例 2

ブランクサンプル 3

プランクサンプル 4

Workingサンプル 5

Workingサンプル 6

実施例 3

<不織布基材の調製 >

ポリエステル繊維（6d X 51mm) を使った 20g/m²の力一ドウエブを上層にし、ビスコースレーヨン繊維（1.5d X 38mm) を使った 20 g/m²の力一ドウエブを下層にした 2層ウエッブを高圧水流で処理して得られた 2層構造の不織布を基材として用意した。上層は嵩高で、下層は比較的密度が高く、平均的な見掛け密度は 0.06g/cm³であつた。 <高吸水性シートの調製〉

特種製紙（株）製の MFC (S- MFCスーパ一ミクロフィブリルセル口ース）の 2.5%水溶液に水およびエタノールを添加して MFC濃度 0.67% の水エタノール分散液（水/エタノールの重量比率が 60/40 ) を調製した。この分散液に三菱化学（株）製の平均粒子サィズ 200〃 m の粒子状 S A P (商品名「アクアパール AP- 211D」 ) を加えて、 S A Pが 25重量％のスラリーを調製した。このスラリーを上記の 2層構造の不織布の基材のポリエステル繊維で構成されている嵩高の上層面にコート部分が 7mm幅で非コート部分が 3腿幅のストライプ状のラインコートとなる様にコ一夕一で塗布し、 S A Pの平均的なコート :として 200g/m²の高吸水性シートを作成した。

くホットメル卜層による表面加工 >

上記高吸水性シー卜の S A P コート面に E . V . A.系のホットメルト材料（松村石油研究所製、商品名「モレスコメルト S-1396D」）を第一段、第二段ともカーテンスプレ一方式を用い、ホットメルト材料の添加量を変えて表面加工を行った。第一段、第二段のホッ卜メルト材料の添加量は 0.5g/m²、 1.0g/m²を組み合わせ、 3種のサンプル 1， 2， 3 を作製した。また比較例として 3 g/m²—段加工の比較サンプルを作製し、二段加工との比較を試みた。なお、本実施例で用いたホットメルト材料の主な組成は下記のとおりである。

E.V.A. 45¾

ワックス 5%

夕ツキフアイャ 50%

< 安定性の評価結果 > 上記第一段、第二段の表面加工した高吸水性シートについて前述したような方法によって乾燥時の安定性と吸収時の安定性について評価した。ドライ時の安定性としては、第 1 2 a図〜第 1 2 d図に示した装置を用いて絰時的に脱落率（％ ) を測定し、時間の経過に対する脱落率の変化をプロッ卜して第 1 5 図に示す。またその 1分値と 5分値を表示することとした。湿潤吸収時の安定性については保持率（％ ) で示した。その結果を表 3 に示す。

表 3

サンプルホット卜表面安定性の評価

ト'ライ時の安定性吸収後の安第一段加ェ脱落率（％ ) 定性保持率 (力-テンスプレ- 1分後 5分後 _ (%) 方式）

サンプル 1 0.5 g/m² 0 0 80 サンプル 2 0.5 g/m² 0 0.01 90 サンプル 3 1.0 g/m² 0 0.02 95 比較サ

ンプル 3.0 g/m^: 0.05 0.10 50

ドライ時の安定性については、二段加工したものはいずれも一段加工よりもよい結果を示すが、その中でも第一段 0.5 g/ 第二段 0.5 g/m²の組み合わせが最も優れていることがわかる。 3 g/m²を一段で使用した方法が最悪である。このことはドライ時の安定性には S A P粒子の細かい部分も逃さないような細くて密なメッシュ状ネヅ卜が重要であって、そのため 3 g/m²の場合にはむしろ太くて粗なメッシュになってしまうことを示している。

湿潤吸収時の安定性についても、一段加工に比較して、二段加工がいずれもホットメルト材料の添加量が少ないのにかかわらず保持率が高いが、第一段 1 g/m²、第二段 1 g/m²が最も優れた結果となつている。このことは、膨潤によって S A P粒子のサイズが増大するため、繊維が細くて密な構造に比較して、膨潤に対して簡準に破れない繊維状ホットメル卜の繊維の太さも、吸収後の安定性には B要な要素であることを示している。実施例 4

く不織布基材の調製〉

セルロース系の不織布として、二村化学工業製の商品名「TCF404 」（目付 40g/m²、見掛け密度 0.14g/cm³ ) を基材とした。

く高吸水性シートの調製 >

上記の基材を使用してこの表面に三菱化学製の S A P (商品名「アクアパール 211D」）のスラリー（ S A P 20%、 S-MFCO.6%, ェ夕ノ —ル /水の重量比率が 70/30の分散液）をコ一夕一でコ一ト部分が 1 0mm幅で非コート部分が 5mm幅のストライプ状ラインコートとなる様に塗布した。 S A Pのコ一卜量として 150g/m²の高吸水性シートを調製した。

くホットメルト層による表面加工〉

本実施例ではセルロース系の基材を用いている。セルロース系基 Table 8

Formulation No. 8 9 10 11 12 13

Adhesive

Main component A SBR SBR SBR SBR SBR SBR

Functional Mod. Mod. Mod. Mod. Mod. Mod.

polymer B SBS²) SBS²¹ SBS²¹ SBS²¹ SBS²¹ SBS²¹

A:B (by wt. ) 8:2 8:2 8:2 8:2 8:2 7:3

Tackif ier Alkyト Alkyl- Alkyl- Alky Alkyト Alkyl- phenol phenol phenol phenol phenol phenol resm resm resm resm resm resm

Solvent Cyclohexane/ toluene

Foaming agent VdC-A VdC-AN VdC-AN VdC-AN VdC-AN VdC-AN

(% based on copolymer⁵¹ copolymer⁵¹ copolymer⁵¹ copolymer⁵¹ copolymer⁵¹ copolymer⁵¹ adhesive) Type:F20D Type:F20D Type:F30D Type： F30D Type:F30D Type:F30D

(5 %) (7 %) (3 %) (5 %) (7 %) (3 %)

Antioxidant 2, 6-di-tert .一 butyl - p - cresol

Curing agent Crude MDI Crude MDI Crude MDI Crude MDI Crude MDI Crude MDI

(per 100 wt . parts (5 parts) (5 parts) (5 parts) (5 parts) (5 parts) (3 parts) of main component A)

Def attting of skin No No No No No No material

TP〇 skin layer Yes Yes Yes Yes Yes Yes

TPO foam layer Yes Yes Yes Yes Yes Yes

Table 8 (continued)

Notes： 2) Maleic anhydride-modified SBS .

4) Alkyl - phenol resin having free carboxyl groups and phenyl ester

(Alresen® 500R manufactured by Hoechst) .

5) MICROPEARL® manufactured by Matsumoto Fat & Oil, Co., Ltd.

そのホットメルト層と第二段のホットメルト層が安定に接合するため、ドライ時の脱落量も湿潤時の保持性にも優れたものが得られる

実施例 5

く基材不織布の調製〉

レーョン寒冷紗（ネヅト状織物） 50g/m²にポリエステル繊維（5d X 65mm) 50 とポリエチレン、ポリエステルの鞘芯状複合体繊維 ( 3d X 41匪） 50%を均一混合して得られたウェブ 40g/m²を重ねて二 ― ドルパンチによって結合した起毛状の不織布を用意した。この不織布は目付 80g/m²で見掛け密度 O. lg/cm³の極めて嵩高いものであつた。

く高吸水シ一卜の調製 >

担持させる S A P粒子として 2種類のものを用意した。 S A P1 として三菱化学製の平均粒径 200〃 mの粒子状 S A P (商品名「ァクァパール 211D」）、 S A P 2 として三洋化成製の平均粒径 400 mのフレーク状 S A P (商品名「サンゥエツト IM-5000」 ) を使用した。

上記基材を振動板上で振動させながら、 S A P 1 をできるだけ均一に 150g/m²相当分を添加し、ついで S A P 2 を S A P 1 の上に重なるように 200g/m²相当分を添加して、 S A P 350g/m² を担持する高吸水性シートとした。大部分の S A P粒子は起毛状のウェブの中に埋まり込んではいたが、 S A P粒子担持面を下に向けるとほとんどの S A P粒子が脱落した。吸収時の安定性を評価すべく生理食塩水につけ、膨潤をはじめるとすぐにほとんどの S A P粒子が脱落したので、標準法の測定に使用することはできなかった。これを比較サンプル 3 とした。

< ホットメノレト材料による表面加工〉

上記高吸水性シ一卜の担持された S A Pコ一ト側に実施例 3 と同じ E . V . A .系のホットメルト材料（「モレスコメルト S13960」 ) を使用して、力一テンスプレー式ホットメル卜添加装置を二段に組み合わせて表面加工を行って得たものをサンプル 5 とした。

比較のために、第一段加工（力一テンスプレ一方式）のみを施した比較サンプル 4を作製し、同様にテス卜した

これらのサンプルおよび比較サンプルについて突施例 3 と同様の安定性試験を行い、その結果を表 5に示した。この結果、第一段加ェに比較して第段、第二段を組み合わせた方が、トータルに使用

¾不

されるホットメルト材料の : ftが少ないのにかかわ oらず、はるかに優れた安定性効果を示した。測不 6 9 表 5 o o

サンプル安定性の評価

ドライ時の安定性吸収後の安脱落率（％ ) 定性保持率

1分後！ 5分後 (%)

サンプル 5 0

比較サ測定

ンプル 3 不能

比較サ

ンプル 4 0.01 0.02

実施例 6

<不織布基材の調製 >

ポリエステル繊維（3d X 51mm) 60 とビスコースレーヨン繊維（ 1.5 d X35龍）を 40 混合したカードウェブ 40g/m²を高圧水流で処理して得られた不織布を基材として用意した。この不織布の見掛け密度は O.OSg/cm³であつた。

く高吸水性シー卜の調製〉

80重量％のァクリル酸水溶液 125重量部に、 48.5重量％の水酸化ナトリウム水溶液 57.3重量部、水 6.4重量部、架橋剤（N， N' ーメチレンビスアクリルアミド） 0.15重量部と、さらに酸化剤として 30重 1 %の過酸化水素水溶液 5.0重量部を加えて溶液 Aを調製した。溶液 A のモノマー濃度は 60重量％、中和度は 50モル％であった。

これとは別に、 80重量％のァクリル酸水溶液 125重量部に、 48.5重量％の水酸化ナトリウム水溶液 57.3重量部、水 9.9重量部、架橋剤 (N, N' ーメチレンビスアクリルアミド） 0.15重量部とさらに還元剤として Lーァスコルビン酸 1.5重量部を加えて溶液 Bを調製した。溶液 Bのモノマー濃度、中和度は溶液 Aと同様であった。

ィケゥチ社製の内径 0.13mmの 2本のノズルを使用し、ノズル間角度を 30度、ノズルの先端の間の距離を 4mmとし、一方のノズルより前記 A液、他方のノズルより前記 B液を、それぞれ液温 40°Cに加温し、それぞれ流速 5m/秒となるようにポンプで供給した。

A液および B液はノズルを出たところで合流し、約 10mmほどの液柱を形成した後、液滴となって空気（60°C) の上昇気流中を落下した。この液滴をノズルの先端より下方 100cmに設置した上記不織布基材上に受け、 120°Cの飽和水蒸気を 10秒間吹き付け、スチーム処理を行ったのち、含水率が 10%程度になるまで乾燥し S A P粒子が 220 g/m²担持した高吸水性シートを得た。

くホットメルト材料による表面加工 >

高吸水性シ一卜の S A P粒子担持側に第一段として力一テンスプレー型ホヅトメル卜添加装置（サンツール社製）により 0.5g/m²の E .V.A.系ホットメルト材料（モレスコメルト S ) をスプレーした後、スパイラルコート型ホットメルト添加装置（サンツール社製）を用いて同じホッ卜メルト材料を 2g/m²になるようにホットメルト加ェを ί亍った。

得られたホットメルト加ェ後の高吸水性複合休シートは、電子顕微鏡の^而写 ϊ¾で観察すると、第 1 1 図の例 2で示したような表而構造を持っていた。このシートはドライ時のテストでも粉塵の散布なく、吸収後の S A Ρ粒子保持率も 85 以上を示した。実施例 7

ホットメルト表面加工された複合吸収体（ M ) の調製

不織布基材として、スパンレース法によるレーヨン不織布（大和紡製、 1.5d、 30g/m² ) を用意する。

この不織布基材に、バイブレー夕を備えた多岐チューブ状の S A Pフィーダ一から S A P (三菱化学製、 AP50X) を幅 8 mm、間隔 3 mmのライン状になるように添カ卩した。そのラインゾーン状 S A Pの上部から S A Pを被覆するように、前記カーテンスプレー装置から粘着性を持つホットメルト（商品名 "Moresco TN-288" ) を 5 g / m ²になるように添加し、冷却シリコーンロールで圧着して、第 1 8図の（ M ) に相当する構造の複合吸収体を調製した。 S A Pの目付量は 150g/m²であった。

ホットメルト表面加工された実施例吸収（ M， ) の調製表面親水化、中空のバイコンポーネントポリエステル繊維 8 d X 5 1 mmより、 5 0 g/m²の低密度でニードルパンチされた嵩高不織布（東洋紡製）を不織布基材として用意する。

この不織布基材に、上記チューブ状 S A P フィーダ一を用いて S A P (三菱化学製 AP211D) を幅 1 0 mm、間隔 5 mmのライン状になるように添加した。そのラインゾーン状 S A Pの上部から S A P を被覆するように、前記カーテンスプレー装置から粘着性を持つホヅトメルト（商品名 "Moresco TN-288" ) を 1 0 g /m²になるように添加、圧着して、第 1 8 図の（ M ' ) に相当する構造の複合吸収体を調製した。 S A Pの目付量は 200 g / m²であった。

木材パルプティッシュ（ N ) の用意

吸収体のラッピングに使用される 3 0 g / m ²の市販のティッシュを用意する。

高次高吸収性複合休シート（ Μ/Ν /Μ ' ) の調製

上記（ Μ ) 、（ Μ ' ) 、（ Ν ) を、（ Ν ) が（ Μ ) および（ Μ ' ) の問になるように、第 1 8 図のように積層して、熱アイロンで加圧して、（ Μ/Ν/Μ ' ) 構造の高次高吸収性複合体シートを得た。この高次高吸収性複合体シートは、全体の目付 410 g/m S A P含有量が 300 g / m²であり、ァクイジシヨン機能と拡散機能を併せ持った高吸収性複合体シートであることが確認された。

Claims

請求の範囲

1 . 不織布基材、固形 S A Pおよび熱融着成分からなる高吸収性複合体シー卜であって、

前記不織布基材は嵩高構造を有しており、

前記熱融着成分はホットメルト接着剤であり、

前記ホットメルト接着剤は繊維状ネットワークを形成しており、前記繊維状ネットワークは、前記固形 S A P と、この固形 S A P に接している前記微細セルロース繊維とをカバーリングし、それにより f]iJ記固形 S A Pをその位置に保持している、

ことを特徴とする前記高吸収性複合体シ一ト。

2 . 前記固形 S A Pは微細セルロース繊維でカバ一されている請求項 1 に記載の高吸収性複合体シート。

3 . 前記ホットメルト接着剤のコーティング量が、 0 . 2 〜 1 0 g / m ²である請求項 1 または 2 に記載の高吸収性複合体シート。

4 . 前記ホットメルト接着剤が、エチレン—酢酸ビニル共重合体を主成分とし、かつノンタック性である請求項 1 〜 3のいずれかに記載の高吸収性複合体シート。

5 . 前記ホットメルト接着剤の主成分であるエチレン—酢酸ビニル共重合体の酢酸ビニル含量が 2 0 〜 4 0重量％であり、前記ホットメルト接着剤の熱流動性係数が 5 0 〜 1 5 0 g / 1 0分である請求項 4に記載の高吸収性複合体シート。

6. 前記不織布基材が、起毛加工処理により形成された嵩高構造を有している請求項 1〜 5のいずれかに記載の高吸収性複合体シー卜

7. 不織布基材、 S A P層、および前記 S AP層をカバーする繊維状ネットワークを形成するホットメルト接着剤層を備えた複合吸収体（ M ) 、および前記ホットメルト接着剤層上に位置するシート材料（ N) を備え、前記シート材料（N) は、前記複合吸収休（M) および前記シート材料（ N ) は前記ホットメル卜接着剤層により II いに結合されて複合構造（M/N) を構成している高耐水性複合吸収体。

8. 不織布基材、 S A P層、および前記 S A P層をカバ一する繊維状ネットワークを形成するホットメルト接着剤層を備え、前記ホットメルト接着剤層が前記 S A P層をカバーする繊維状ネットワークを構成している 2つの複合吸収体（M) および（Μ' ) を備え、前記複合吸収体（Μ) が前記複合吸収体（Μ' ) 上に、前記ホッ卜メルト接着剤層が互いに接触し、その接着性により互いに結合されて複合構造（Μ/Μ， ) を構成している高耐水性複合吸収体の製造方法。

9. 前記複合吸収体（Μ) および（Μ' ) の間に別のシート材料（ Ν ) が介装され、かつ前記複合吸収体（Μ) および（Μ， ) の前記ホットメルト接着剤層により結合されて複合構造（Μ/Ν/Μ' ) を構成している請求項 8に記載の高耐水性複合吸収体の製造方法。

1 0 . 高吸収性複合体シートを製造する方法であって、不織布基材の表面を起毛させて嵩高構造を形成する工程と、前記不織布基材の起毛された表面に、固形 S A Pを含有するスラリ一を塗布し、ついで液体の除去、および乾燥を行い、これにより固形 S A Pの一部が前記嵩高構造内部に包持され、残部は前記不織布基材の表面に露出している状態とする工程と、

ホヅトメルト接着剤を力一テンスブレー装置で繊維化し、ついで力一テン状に吹き出し、前記不織布基材、前記固形 S A P上に、繊維状ネットワークを形成すること、

を特徴とする前記高吸収性複合体シ一卜の製造方法。

1 1 . 前記起毛が、前記不織布基材の表面を加熱ロールと接触させ、ついで引き離したのち冷却ロールと接触させることにより行われる求項 1 0 に記載の方法。

1 2 . 液透過性を有する表面シートと、液吸水性と液保持性とを有する吸収体と、不透過性を有する裏面シートとを具備する吸収体物品において、前記液吸水性と液保持性とを有する吸収体が、請求項

1 0 または 1 1 に記載の方法によって得られた前記高吸収性複合体シー卜からなる前記吸収体物品。

1 3 . 不織布基材の片表面側に固形高吸水性樹脂が一部は不織布の空隙中に、他の一部は不織布から表面に露出した状態でほぼ全面に層状で分布している高吸水性シートにおいて、

前記露出した固形高吸水性樹脂層の表面が、ホットメルト接着剤からなるメッシュの密な第 1 の繊維状ネットワークと、前記第 1 の繊維状ネットワーク上に位置し、かつ前記第 1 の繊維状ネットヮークに対して相対的にメッシュの粗なホットメルト層からなる第 2 の繊維状ネヅトワークとの 2 重の繊維状ネヅトワークによってカバーリングされていること、

を特徴とする、固形高吸水性樹脂の脱落性の少ない高吸水性複合体シー卜。

1 4 . 不織布基材の片表面側に固形高吸水性樹脂が一部は不織布の ' 隙中に、他の一部は不織布から表面に露出した状態でほぼ全面に層状で分布している S吸水性シ一卜において、

前記露出した固形高吸水性樹脂の層の表面が、ホットメルト接着剤からなるメッシュの粗な第 1 の繊維状ネットワークと、前記第 1 の繊維状ネットワーク上に位置し、かつ前記第 1 の繊維状ネッ卜ヮ —クに対して相対的にメッシュの密な第 2 の繊維状ネットワークとの 2 茁の繊維状ネットワークによってカバ一リングされていることを特徴とする、固形高吸水性樹脂の脱落性の少ない高吸水性複合体シ一卜。

1 5 . 前記メッシュの密なホットメル卜層の繊維が、前記メッシュの粗なホットメルト層の繊維よりも細い請求項 1 3 または 1 4に記載の高吸水性複合体シート。

1 6 . 不織布基材の片表面側に層状に固形高吸水性樹脂が分布している高吸水性複合体シートの表面を加工する方法であって、前記固形高吸水性樹脂が分布している表面に、ホットメル卜接着剤からなるメッシュの密な第 1 の繊維状ネヅトワークを形成するホットメルト供給装置（A) によりホットメルト加工を行う第一段ホットメルトカ卩ェ工程と、

前記第 1 の繊維状ネットワークに対して相対的にメッシュの粗なホッ卜メルト接着剤からなる第 2の繊維状ネットワークを形成するホットメルト供給装置（B) によりホットメルト加工を行う第二段ホットメルト加工工程と、

の組み合わせからなる、

ことを特徴とする高吸水性複合体シートの製造方法。

1 7 . 前記第一段ホットメルト加工を、塗布量が 0.3g/m²〜2g/m²の範囲で行ってメッシュが密な第 1 のホットメルト層を形成し、前記第二段ホットメルト加工を、塗布量が lg/m²〜10g/m²の範囲で行つて前記第-一段ホットメル卜加工に対して相対的にメッシュが粗な第 2の繊維状ネットワークを形成する請求項 1 6 に記載の方法。

1 8 . 前記第一段ホットメルト加工が、 lg/m²~10g/m²の範囲の塗布量で行われ、かつ前記第二段ホットメルト加工が、 0.3g/m²〜2g/ m²の範囲の塗布量で行われ、前記第一段ホットメルト加工に対して相対的にメッシュが密な第 2の繊維状ネットワークが形成される、請求項 1 6 に記載の方法。

1 9 . 前記ホットメルト供給装置として、比較的密なメッシュの得られるカーテンスプレー型のホットメルト供給装置 2基を前記不織布基材の移動方向に関して前後に組み合わせて用いる請求項 1 6〜 1 8のいずれか 1項に記載の高吸水性複合体シー卜の方法。

2 0 . 前記第一段のホットメルト供給装置として、カーテンスプレ一型のホットメルト供給装置を用いて密なメッシュの第 1 の繊維状ネットワークが形成され、前記第二段のホットメルト供給装置として、スパイラルコート型のホットメルト供給装置を用いて前記第 1 のホッ卜メルト層に対して相対的に粗なメッシュの第 2の繊維状ネットワークが形成される請求項 1 6〜 1 8 のいずれか 1項に記載の方法 o

2 1 . 前記第-一段のホットメル卜供給装-匿として、スパイラルコ一ト型のホットメルト供給装置を用いて粗なメッシュの第 1 のホットメルト層を形成し、前記第二段のホットメルト供給装置として、力一テンスプレー型のホットメル卜供給装置を用いて前記第 1 の繊維状ネットワークに対して相対的に密なメッシュの第 2 のホヅトメルト層を形成する請求項 1 6 〜 1 8のいずれか 1項に記載の高吸水性複合体シ一卜の方法。

2 2 . 前記第一段のホットメルト供給装置として、力一テンスプレ一型のホットメルト供給装置を用いて密なメッシュの第 1 の繊維状ネットワークが形成され、前記第二段のホットメルト供給装置として、ラインコート型のホットメルト供給装置を用いて前記第 1 の繊維状ネットワークに対して相対的に粗なメッシュの第 2の繊維状ネットワークが形成される、請求項 1 6 〜 1 8 のいずれか 1項に記載の方法。

2 3 . 前記第一段のホットメルト供給装置として、ラインコート型のホットメルト供給装置を用いて粗なメッシュの第 1 の繊維状ネットワークが形成され、前記第二段のホットメルト供給装置として、カーテンスプレー型のホットメルト供給装置を用いて前記第 1 の繊維状ネッ卜ワークに対して相対的に密なメッシュの第 2の繊維状ネットワークが形成される請求項 1 6 ~ 1 8 のいずれか 1項に記載の方法。