WO2000075705A1

WO2000075705A1 - Separateur pour cable a fibres optiques, procede de fabrication correspondant et cable a fibres optiques utilisant ce separateur

Info

Publication number: WO2000075705A1
Application number: PCT/JP2000/003536
Authority: WO
Inventors: Toku Ishii; Kazunori Watanabe; Kenji Ito
Original assignee: Ube-Nitto Kasei Co., Ltd.
Priority date: 1999-06-03
Filing date: 2000-06-01
Publication date: 2000-12-14
Also published as: TW571141B; DE60034873D1; EP1146373A4; CN1152271C; CA2339009C; EP1146373A1; US6795625B1; DE60034873T2; CN1310805A; JP3402472B2; US6915051B2; KR100387154B1; KR20010072008A; US20050031275A1; EP1146373B1; CA2339009A1

Description

明細書光ファイバケーブル用スぺーサおよびその製造方法、同スぺーサを用いた光ファイバケーブル技術分野

本発明は光フアイバケーブル用 S Zラセン溝付きスぺ一サ、同スぺーサを用いた光ファイバケ一プル、及び同スぺーサの製造方法に係り、特に最小リブ厚みが 1 . 0 m m以下でありながら反転部の溝傾斜が抑制され、これにより細径化された S Zラセン溝付きスぺ一ザに関する。背景技術

光ファイバケ一ブルの価格や布設コストを低減するため、ケーブルの細径化、軽量化、光高密度化の検討が進められており、光ファイバを収納するポリエチレン（P E ) 製スぺ一サに関しても細径化の要求が厳しくなってきている。

一方最近の架空光ファイバケーブルには、光高密度化に加えて光ファィバの中間後分岐性能が必要とされはじめ、光ファイバ収納溝のラセン方向が S Z状に交互反転する P E スぺ一サ（ S Z スベーサ）を使用し、かつ各溝に複数のテープ状光ファィバを収納した S Z型光ファイバケーブルが多く使用されてきている。

ここで、 S Zスぺ一サに剛直な光テープを収納する場合、収納溝の寸法としては必然的に光テープが捻れるだけのスペースを確保する必要がある。またリブを構成するポリエチレン樹脂は、押出成形時に 3次元的な成形収縮（固化時の再結晶化による収縮と樹脂温度が下がることによる体積収縮の和）を生じるが、長手方向にリブの収縮する余裕がない一方向撚りスぺ一サと異なり、 S Zスぺ一サの場合には反転部においてのみ、反転カーブをショートカツトする形でのリブの長手収縮が可能であり、結果的に反転カーブの内側に対するリブの倒れ込みが生じてしまう。この現象はリブの根本厚みが薄い場合に助長されるため、先に述べた溝スペース確保の問題と相俟って、 S Zスロットを細径化する場合の阻害要因となっていた。

ちなみにこのリブ倒れ込みについては、樹脂の成形収縮以外として、口金から押出被覆する際、樹脂の引落し等の違いによって被覆樹脂同士に引張り合いが生じる場合もあるものと思われる。

そして、リブ根元等の最小リブ厚みが薄い細径の S Zスぺ一サを使用した光ファイバケーブルでは、光ファイバの余長をとるために反転ピッチを短くする必要があり、その結果、反転部での溝傾斜角度が大きくなり、伝送損失の増加を余儀なくされる。

本発明は、光ファイバケ一ブル用 s Zラセン溝付きスぺ一ザの反転部における溝傾斜を抑制した、伝送損失の増加の少ない s Z スぺ一サ及びこれを用いた光ファイバケ一ブルを提供し、光ファイバケーブルの細径化を実現することを目的とする。発明の開示

上記目的を達成するため、本発明は、中心抗張力体の周囲にポリェチレンと相溶性を有する熱可塑性樹脂で中間被覆層を施し、前記中間被覆層の外周に長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファィバ収納用のラセン溝を有する本体被覆をポリエチレン樹脂で形成したポリエチレン製光ファイバケーブル用スぺ一ザにおいて、前記ラセン溝を画成するリブの最小リブ厚みが 1 . O m m以下であり、かつ反転部のスぺーサ断面における溝傾斜角度を 1 8 ° 以下とした。

また、本発明は、中心抗張力体の周囲に、長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光フアイバ収納用のラセン溝を有する本体被覆をポリエチレン樹脂で形成したポリエチレン製光ファイバケ一ブル用スぺーサにおいて、前記ラセン溝を画成するリブの最小リブ厚みが 1 .

O m m以下であり、かつ反転部のスぺ一サ断面における溝傾斜角度を 1 8 ⁰ 以下とした。上記構成のスぺーサにおいては、前記ラセン溝を画成するリブの略根本部分の樹脂密度が、リブ先端部やリブ中央部のそれと比較して最も小さくすることができる。

上記構成のスぺ一サは、前記ラセン溝の溝底の平均粗さを 1 . 2 /Z m 以下にすることができる。

上記構成のスベーサは、外径を d 、ラセン溝の反転角度を θ 、ラセン溝の反転ピッチを ρ とした時に、

t a η /3 = ( ά Χ π Χ θ / 3 6 0 ) / ρ

の式で求められるラセン進行角 ( β ) が 5〜 1 5 ° の範囲内に設定することができる。

また、本発明では、上記構成のスぺ一サを使用し、少なくとも 1 ケ以上のラセン溝に複数枚のテープ状光フアイバを収納して光ファイバケーブルとすることができる。

また、本発明では、上記構成のスぺ一サを使用し、少なくとも 1 ケ以上のラセン溝に単心光ファイバを収納して光ファイバケ一ブルとすることができる。

さらに、本発明は、中心抗張力体の周囲にポリエチレンと相溶性を有する熱可塑性樹脂で中間被覆層を施し、前記中間被覆層の外周に、長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファイバ収納用のラセン溝を有するポリエチレン製のスぺ一サ本体被覆を形成する光ファィバケーブル用スぺ一サの製造方法において、前記スぺ一サ本体被覆を施した後に、前記スぺーサの走行方向に対して、所定の角度で斜交するようにその外周から冷却媒体を吹き付けるようにした。

また、本発明は、中心抗張力体の周囲に、長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファィバ収納用のラセン溝を有するポリェチレン製のスぺ一サ本体被覆を形成する光フアイバケーブル用スぺ一サの製造方法において、前記スぺーサ本体被覆を施した後に、前記スぺーサの走行方向に対して、所定の角度で斜交するようにその外周から冷却媒体を吹き付けるようにした。さらに、本発明は、中心抗張力体の周囲に、長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファイバ収納用のラセン溝を有するポリエチレン製のスぺ一サ本体被覆を形成する光ファイバゲ一ブル用スぺ

—ザの製造方法において、前記抗張力体を構成する補強繊維束に未硬化状の熱硬化性樹脂を含浸して絞り成形し、これを溶融押出成形ダイに揷通して、ポリエチレン樹脂を外周に押出して被覆し、次いで、表面の被覆樹脂を冷却した後に、内部の熱硬化性樹脂を硬化させ、引続いて、前記被覆樹脂の外周に前記スぺ一サ本体被覆を施した後に、前記スぺーサの走行方向に対して、所定の角度で斜交するようにその外周から冷却媒体を吹き付けるようにした。

上記構成の光ファイバケーブル用スぺ一サの製造方法においては、冷却媒体が界面活性剤を添加した 4 0 °C以上の温水とすることができる。

また、上記構成の光ファィバケ一ブル用スぺーザの製造方法においては、冷却媒体が乾燥エア一もしくはミストを含めた湿潤エア一とすることができる。

さらに、上記製造方法では、前記所定の角度を 3 0 ° から 1 5 0 ° 以内の角度に設定することができる。

また、上記光ファイバケーブル用スぺーサの製造方法においては、前記冷却媒体の吹き付けにより前記スぺーサ本体被覆を冷却固化した後に、前記ラセン溝に光ファイバを収納して、その外周に不織布の押さえ巻きを介在させてシース被覆を施すことで光ファイバケーブルの製造方法とすることができる。

この光ファイバケ一ブルの製造方法においては、さらにラセン溝の傾斜を抑制したスぺ一サを得たい場合には、スぺーサ本体被覆を施した後に得られるスぺーサに、テンションを掛けつつ 6 0 °C以上、融点以下の温度で再加熱し、ピンなどを挿入するサイジング装置などをラセン溝に挿入する方法が有効である。

本発明に使用できる中心抗張力体は、単鋼線、撚鋼線、 F R P単線状物、 F R P撚線、高分子抗張力体等、光ファイバケーブルとして要求される抗張力に応じた引張強力、可撓性、軽量性、経済性等に応じて選択され、特に限定されない。

抗張力線の外周の熱可塑性樹脂による中間被覆層は、抗張力線が単線状の場合は、該抗張力線と接着あるいは強固に密着させる必要があり、撚線状の抗張力体の場合は、撚構造によるアンカ一接着が期待できる場合は、接着までは必要ない場合もある。

中間被覆層に使用する熱可塑性樹脂は、その外周に被覆して溝を形成するポリエチレン樹脂（「スぺーサ本体被覆用樹脂」という）と相互に相溶性を有するものが選択される。

ここにおいて、相溶性を有するとは、中間被覆層の熱可塑性樹脂とスぺ一サ本体被覆用の樹脂とが、相互に相溶度が高く、溶融接着が可能な関係にあるか、接着剤、溶剤等を介してある程度接着できる関係にあることをいう。

スぺーサ本体被覆用樹脂に、高密度、中密度、低密度のポリエチレンを選択した場合、中間被覆層の樹脂としては、これらと同種の樹脂あるいは、これらの変性榭脂等が使用される。

また、本発明にかかるポリエチレン製光ファイバスぺ一サにおいて、ポリエチレン樹脂に、公知の耐熱安定剤，老化防止剤，耐候安定剤，塩酸吸収剤，滑剤，有機系あるいは無機系顔料，力一ボンブラック，目やに防止剤，難燃剤，帯電防止剤，充填剤などを添加することができる。

さらに、必要に応じて環状ォレフィンとエチレンとの共晶性共重合樹脂，ァロイ樹脂，変性ポリエチレン樹脂，および架橋性ポリエチレン樹脂を混合することができる。

長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファィバ収納用のラセン溝は、ポリエチレン樹脂を溶融押出し被覆して形成される力 S、ラセン溝の反転角度 ( Θ ) 及び反転の周期（反転ピッチ p ) は、光ファイバ一ケーブルの仕様により設計される。

一般に反転角度（ Θ ) は、特公平 7— 1 3 6 8 7 号公報に示されるように 2 7 5 ° ± 5 ° が好ましいとされており、本発明においても、この反転角度を中心に 2 0 0 〜 3 7 5 ° の範囲で選択される。

本発明の細径の光ファィバケ一ブル用スぺーサにおいて、ラセン溝を画成するリブの最小リブ厚みは、 1 m m以下であり、 1 m mを超えるとスぺーサの断面における溝部の比率が小となって、細径化、高密度化が達成し難くなり、この点から、最小リブ厚みは、 0 . 9 m m以下が一層望ましい。

溝傾斜角度とは、第 4図に示すように、スぺ一サの横断面において、 S Zスぺ一サの反転部断面における、スぺーサ中心 Oと溝底中心部 Aを結んだ直線 L 1と、溝底中心部 Aと溝外幅中心部 Bを結んだ直線 L 2 との狭角 αで表される角度を言い、スぺーザの断面の拡大写真から測定する。反転部の溝傾斜角度 _αが、 1 8 ° を超えると、光ファイバを収納した場合に、伝送損失が増加する傾向があり、許容できる範囲として、 1 8 ° 以下に限定した。

また、本発明のスぺーサにおいて、ラセン溝を画成するリブの略根本部分の樹脂密度を、リブ先端部やリブ中央部のそれと比較して最も小さぃ光フアイバケ一ブル用スぺ一サとすることが、反転部の溝傾斜角度 α を 1 8 ° 以下に抑える点で好ましい。

根本部分の樹脂密度を、リブの先端部分やリブの中央部分より小さくすることは、根本部分の冷却、固化を早期に行うことにより達成され、この結果として、徐冷される中央部分やリブ先端部分より低い結晶化度となって、樹脂の密度が相対的に低くなる。

このため、本発明の製造方法では、抗張力線を被覆する中間被覆層の外周に長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファィバ収納用のラセン溝を有するスぺーサ本体被覆を施すに際して、スぺーサの走行方向に対して、所定の角度で斜交するように冷却媒体を吹き付けるようにした。

スぺ一サ本体被覆において、溝及びリブを有する所定の形状で溶融押出しされたスぺーサは、溶融樹脂温度と雰囲気温度との温度勾配を有する高温の鞘に包まれた状態にあると考えられ、冷却媒体を吹き付けることで、この温度鞘を早期に引き剥がし、冷却を促進させて固化させる必要があることに鑑み、この温度鞘の引き剥がしを溝部分で早期に行うようにするため、スぺ一サの外周から冷却媒体を吹き付けるようにした。このためには、ダイから溶融押出しされた後に冷却媒体が、気体、ミスト等においては、溝の底部に吹き付けられるカ液体においては、溝に接触するようにする必要がある。

溝底に冷却媒体が吹き付けられると、溝底の両側に位置するリブの根元部分が、リブの中間部分よりも早期に、かつ、優先的に冷却される。このようにしてリブの根元部分が冷却されると、リブの形状が早期に安定して、その傾斜を効果的に防止することができる。

冷却媒体は、液体としては、事後の洗浄処理等が不要で経済的であることから界面活性剤を添加した 4 0 °C以上の温水が好適である。

界面活性剤を添加するのは、界面活性剤を添加しないで温水のみとした場合は、スぺーサ本体の表面に気泡が付着して、冷却固化後にその痕跡がいわゆる痘痕状に残るので、これを防ぐためである。

温水の温度を 4 0 °C以上とするのは、 4 0 °Cに達しない温度では、急冷却となって、スぺ一サ本体に真空ボイド等が生成し好ましくないからである。

冷却媒体は、乾燥エア一もしくはミストを含めた湿潤エアーであっても良い。ミストを使用する場合は、ミスト濃度を調整して、溝壁等にミストが凝集せず、気化し得る様な濃度や、ミストの粒径も冷却効果があつて、付着痕跡が目立たないような範囲とすることが望ましい。

ラセン溝の溝底に冷却媒体を吹き付けるあるいは、接触させるには、走行するスぺーサの長手軸に対して、 3 0。から 1 5 0。以内の角度で斜交するように所定の速度で吹き付ける。

3 0 ° 未満あるいは 1 5 0 ° を超える角度での吹き付けでは、冷却媒体の流れがスぺーザと平行な随伴流あるいは抗流となって、溝部に冷却媒体を効果的に流すことが出来ず、スぺーサ本体の周囲に形成された高温鞘を引き剥がす作用が極めて少なくなり、反転部の溝傾斜角度 αを 1 8 ° 以下に抑えることが困難となる。

なお、本発明の光ファイバケーブル用スぺ一サの製造方法においては、引き落とし率を 7 0 %以上に設定することが望ましい。ここで、引き落とし率は、スぺ一サ本体被覆において、形成されるスぺーサ本体の断面積 S b と、ダイノズルの樹脂吐出実断面積（ノズル開口面積から被覆抗張力線の断面積を引いた断面積） S n b とすると、（[S n b Z S b ] X l 0 0 ) と定義される。

引き落とし率を 7 0 %以上、さらに好ましくは、 9 0 %以上に設定し、ダイランド長さを所定長に設定すると、メルトフラクチャ一を防止し、吐出時の樹脂の引落しが原因で生じる樹脂同士の引張り合いを緩和する等の点からより好ましい。

さらに、ケーブルの細径化に伴い、リブ厚みが薄くなることによるリブ変形を防止するためには、スぺーサ本体被覆用樹脂の機械的特性として、曲げ弾性率が 4 9 0 M p a以上であることが望ましい。

光ファイバケーブル用スぺ一サを用いた光ケーブルを実際に敷設する際には、取り扱い性を容易にするために、所定の可撓性を有していることが重要になる。

例えば、架空線用の光ケーブルに用いる場合には、特開平 7 - 1 1 3 9 3 2号公報にも提案されているように、光ファイバケ一ブル用スベーザの可撓性が劣っていると、光ケーブルの製造に影響を及ぼすだけでなく、光ケーブルの敷設が困難になるなどの影響がでてくる。

したがって、中間被覆用樹脂の機械的特性として、曲げ弾性率を 9 8 〜 4 9 0 M p a とすることにより、このような影響を排除することができる。

また、本発明のスぺ一サでは、ラセン溝の溝底の平均粗さを 1 . 2 μ m以下にすることが望ましレ、。この理由は、スぺ一サのラセン溝内に収納された光ファイバやテープ心線は、溝底に直接接するため、溝の表面粗さが大きいと、光ファイバにマイクロベンディングが発生し、特に、長波長領域（ λ = 1 . 5 5 μ m) での伝送損失の増加に繫がるが、表面粗さを 1 . 2 μ πα以下にするとこの問題を解消することができる。図面の簡単な説明

第 1 図は、本発明の実施例 1 で使用した冷却装置の説明図である。第 2図は、本発明の実施例 2で使用した冷却装置の説明図である。第 3図は、本発明の実施例 1 〜 4の S Ζスぺ一サにおける回転の断面図である。

第 4図は、 S Zスぺーザの反転部の断面における溝傾斜角度 αの説明図である。

第 5図は、実施例 5〜 7の S Ζスぺ一サにおける回転部の断面図である。

第 6図は、本発明のスぺ一サの他の実施例の断面形状を示す図である。第 7図は、本は名のスぺ一サのさらに別の例の断面形状を示す図である。発明を実施するための最良の形態

以下に、本発明の実施の形態について具体的な実施例により詳細に説明する。

実施例 1

外径 0 2. O mmの単鋼線を抗張力体としてクロスへッドダイに導入し、この抗張力体の外周にエチレン一ェチルァクリレート共重合体樹脂 (G A 0 0 6 ：日本ュニカー製）を予備被覆内層 1 2 a、 L L D P E樹脂（NU C G 5 3 5 0 ：日本ュニ力一製）を予備被覆外層 1 2 b として 2 0 0 °Cで共押出被覆して、エチレン一ェチルァクリレート樹脂層外径が 0 2. 8 mm、その外周の L L D P E樹脂被覆外径が Φ 6. 3 mmの被覆抗張力線 1 2を得た。

この被覆抗張力線 1 2を 6 0 °Cに予熱してスぺーサの断面形状に対応した回転ダイに導入し、スぺーサ本体樹脂 1 3 として M l = 0. 0 3 (g / 1 0 m i n)の高密度ポリエチレン樹脂（ハイゼックス 6 6 0 0 M :三井化学製、曲げ弾性率 8 3 3 M p a ) を押出温度 1 7 0 °C、 1 0 m/m i nの速度で回転押出被覆した後、第 1 図に示した冷却装置 1 内に導入して、ポリエチレン樹脂を冷却固化した。

本実施例で用いた冷却装置 1 は、ノズル支持部 2 と、このノズル支持部 2内に設けられた環状空間部 3 と、環状空間部 3 の内周に、周回するようにしてスリット状に開口し、先端開口部がリング状に内方に突出する冷却ノズル部 4 とを備え、環状空間部 3の外周側から冷却媒体としての乾燥エアーが供給される。

スぺ一サは、冷却ノズル 4の中央に挿通され、第 1図に示した矢印方向に所定の引き取り速度で走行する。環状空間部 3 内に供給された乾燥エア一は、冷却ノズル 4から、スぺ一サに対して垂直に（直交して） 1 0 m/ s e c の風速で吹き出し、スぺ一サの溝底に吹き付けられて、リブの根元部分を中間部分よりも優先的に冷却し、このような冷却処理を施すことで、外径 0 1 1 . 4 mmの P Eスぺーサ 1 0を得た。

なお、回転ダイの樹脂吐出ノズルは、穴断面積が、目標とする P Eスぺーサの断面積 S s から被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S b を、ノズル穴断面積 S nから被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S n bで除した値 S b / S n bの百分率（以下引き落とし率）が 9 5 %になるよう設計されたものを使用した。

得られた P Eスぺ一サ 1 0は、溝深さ 2. 4 mm、溝外蝠 2. 4 mm、溝内幅 1 . 2 mmの台形溝を円周方向に 1 0 ケ均等配置し、さらにこれらの溝が反転ピッチ 2 3 0 mm、反転角度 2 5 0 ° で S Z状に撚られたラセン構造を有しており、リブ根本における最小リブ厚みは約 0. 8 m mのものであり、目標の寸法形状を有し、各種の仕様を満足するものであった。

この S Zスぺーサ 1 0の反転部断面における、スぺ一サ中心 oと溝底幅中心部 Aを結んだ直線 L 1 と、溝底幅中心部 Aと溝外幅中心部 Bを結んだ直線 L 2 との狭角で表される溝傾斜角 _α を測定したところ、約 1 4 ° と溝傾斜を十分に抑制することができていた（第 4図参照）。なお、得られたスぺーサ 1 0の溝底の平均表面粗さ R a ( μ m) は、 J I S B 0 6 0 1 の方法で測定したところ、 0. 4 0 /z mであった。さらに、本体樹脂で形成された S Zスぺーサ 1 0の 1つのリブを切り取り、第 3図に示すように、根本から先端にかけて 4分割（ a〜 d ) した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。次に、この S Zスぺ一サに厚さ 0. 3 2 mm、幅 1 . 1 mmの 4心テ —プ状光ファイバを各 5枚ずつ積層しながら収納し、不織布の押さえ巻きを介してシース被覆を行い、 2 0 0心の S Z型光ファイバケーブルを得た _c この光フアイバケ一ブルについて光伝送性能を測定したところ、 0. 2 1 d BZk mと良好な性能を確認することができた。

実施例 2

スぺ一サ本体樹脂の冷却方法として、第 2図に示すように、内径 1 3 mm、長さ 2 5 0 mmで中央部に、球状に広がる冷却媒体導入口 5を設けたパイプ 6 に挿通させながら、冷却媒体として、常温のエア一を 5 0 m³/ h r の流量で冷却媒体導入口 5内に導入して冷却固化したこと以外は、実施例 1 と同様な方法で、外径 0 1 1 . 4 mmの P Eスぺーサ 1 0を得た。

この S Zスぺ一サ 1 0の断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 1 と同等であり、また反転部断面における溝傾斜角度ひを測定したところ、約 1 2° であった。

なお、このスぺ一サ 1 0の溝底の平均表面粗さは、実施例 1 と同様な方法で測定したところ、 0. 6 2 μ mであった。

さらに、本体樹脂で形成された S Zスぺーサ 1 0の 1 つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次いで、実施例 1 と同様に、各溝に 4心テープ状光ファイバを 5枚ずつ収納して 2 0 0心の S Z型光フアイバケ一ブルとし、伝送性能を測定したところ、これも 0. 2 0 d B Z k mと良好な性能を示していた。実施例 3 スぺ一サ本体樹脂の冷却媒体を、界面活性剤（マーボン 6 0 ：松本油脂製）を 0. 1質量％濃度になるように添加した 4 0 °Cの温水とした以外は、実施例 2 と同様の方法で外径 0 1 1 . 4 mmの S Z型 P Eスぺ一サ 1 0 を得た。

この S Zスぺ一サの断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 1 と同等であり、また反転部断面における溝傾斜角度 _αを測定したところ、約 1 0 ° であった。

なお、このスぺ一サ 1 0の溝底の平均表面粗さは、実施例 1 と同様な方法で測定したところ、 0. 5 4 μ mであった。

さらに、本体樹脂で形成された S Zスぺーサの 1つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次いで、実施例 1 と同様に、各溝に 4心テープ状光ファイバを 5枚ずつ収納して 2 0 0心の S Z型光ファイバケーブルとし、伝送性能を測定したところ、これも 0. 1 9 d BZk mと良好な性能を示した。

実施例 4

スぺ一サ本体樹脂の冷却媒体を、界面活性剤（マーボン 6 0 ：松本油脂製）を 0. 1質量％濃度になるように添加した 4 0 °Cの温水として実施例 1 と同一の冷却装置 1 を用い、実施例 1 と同様の方法で外径 0 1 1 . 4 mmの S Z型 P Eスぺ一サ 1 0を得た。

この S Zスぺ一サ 1 0の断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 1 と同等であり、また反転部断面における溝傾斜角度 α を測定したところ、約 1 1 ° であった。

なお、このスぺ一サ 1 0の溝底の平均表面粗さは、実施例 1 と同様な方法で測定したところ、 0. 5 0 μ mであった。

さらに、本体樹脂で形成された S Zスぺ一サの 1つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次いで、実施例 1 と同様に、各溝に 4心テ一プ状光ファイバを 5枚ずつ収納して 2 0 0心の S Z型光フアイバケ一ブルとし、伝送性能を測定したところ、これも 0. 2 0 d B Z k mと良好な性能を示していた。

実施例 5

外径 φ 1 . 6 mmの単鋼線を抗張力体 2 1 としてクロスへッドダイに導入し、この抗張力体の外周にエチレン一ェチルァクリレート共重合体樹脂（G A— 0 0 6 ：日本ュニカー製）を 2 0 0 °Cで押出被覆して、外径 Φ 2. 8 m mの被覆抗張力線 2 2を得た。

この被覆抗張力線 2 2を 6 0 °Cに予熱して回転ダイに導入し、スぺ一サ本体樹脂として M l = 0. 0 3 ( g / 1 0 m i n )の高密度ポリエチレン樹脂（ハイゼックス 6 6 0 0 M ：三井化学製、曲げ弾性率 8 3 3 M p a ) を押出温度 1 7 0 °C、 1 0 m/m i nの速度で回転押出被覆した後、第 3図に示す構造で內径 9 mm、長さ 2 5 O mmで中央部に冷却媒体導入口 5を設けたパイプ 6に挿通させながら、 3 0 m³Zh rのエアーをこの冷却媒体導入口 5 に導入して冷却し、外径 φ 8. O mmの P Eスぺ一サ 2 0 を得た。

ここで使用したノズル部の穴断面積は、目標とする P Eスぺーサの断面積 S s から被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S b を、ノズル穴断面積 S nから被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S n bで除した値 S b / S n b による引落し率が 1 0 0 <½になるよう設計されたものを使用した。

得られた P Eスぺ一サ 2 0は、溝深さ 2. 3 mm、溝外幅 2. 4 mm、溝內幅 1 . 2 mmの台形溝を円周方向に 5 ケ均等配置し、さらにこれらの溝が反転ピッチ 1 6 0 mm、反転角度 2 5 0 ° で S Z状に撚られたラセン構造を有するものであり、リブ根本における最小リブ厚みは約 0. 8 mmで、仕様を満足するものであった。

この S Zスぺーザの反転部断面における溝傾斜角度 αを測定したところ、約 1 5 ° と溝傾斜を十分に抑制することができていた。

なお、このスぺーサ 2 0の溝底の平均表面粗さは、実施例 1 と同様な方法で測定したところ、 0. 6 6 /X mであった。さらに、本体樹脂で形成された S Zスぺーザの 1 つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次いで、この S Zスぺ一サに厚さ 0. 3 2 mm、幅 1 . 1 mmの 4心テープ状光ファイバを各 5枚ずつ積層しながら収納し、不織布の押さえ卷きを介してシース被覆を行い、 1 0 0心の S Z型光ファイバケ一ブルを得た。この光フアイバケ一ブルについて光伝送性能を測定したところ、 0. 2 1 d Bノ k mと良好な性能を確認することができた。

実施例 6

スぺーサ本体樹脂の冷却方法として、実施例 1 で使用した冷却装置 1 と同一構造の冷却装置に挿通させながらスぺーサに対して垂直に乾燥ェァ一を 1 0 mZ s e cの風速で吹き付けて冷却固化した以外は、実施例 5 と同様の方法で外径 ø 8. O mmの P Eスぺ一サ 2 0を得た。

この S Zスぺーザの断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 5 と同等であり、また反転部断面における溝傾斜角度 _αを測定したところ、約 1 7 ° であった。

なお、このスぺ一サ 2 0の溝底の平均表面粗さは、実施例 1 と同様な方法で測定したところ、 0. 7 0 μ mであった。

さらに、本体樹脂で形成された S Zスぺーサの 1 つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次いで、実施例 1 と同様に、各溝に 4心テープ状光ファイバを 5枚ずつ収納して 1 0 0心の S Z型光ファイバケーブルとし、伝送性能を測定したところ、これも 0. 2 2 d B Z k mと良好な性能を示した。

実施例 7

スぺーサ本体樹脂の冷却方法として、スプレー用ノズル（スプレーィングシステムジャパン製）を走行中心から 5 c mの半径で、内側に向けた状態で 5 ケ円形配置した中心にスぺーサを導入し、スぺーザの進行方向から見て 1 2 0 ° の方向から乾燥エア一を 1 O m/ s e c の風速で吹き付けて冷却固化した以外は、実施例 5 と同様の方法で外径 φ 8. 0 m mの P Eスぺ一サ 2 0を得た。

この S Zスぺーザの断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 5 と同等であり、また反転部断面における溝傾斜角度 _αを測定したところ、約 1 6 ° であった。

なお、このスぺーサ 2 0の溝底の平均表面粗さは、実施例 1 と同様な方法で測定したところ、 0. 6 4 μ mであった。

さらに、本体樹脂で形成された S Zスぺーザの 1 つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次いで、実施例 1 と同様に、各溝に 4心テープ状光ファイバを 5枚ずつ収納して 1 0 0心の S Z型光ファィバケ一ブルとし、伝送性能を測定したところ、これも 0. 22 d BZk mと良好な性能を示した。

実施例 8

外径 φ 1 . 8 mmの単鋼線を 7本撚り合わせた鋼撚り線を抗張力体として、この抗張力体を 1 0 0 °Cに予備加熱してスぺーサの断面形状に対応した回転ダイに導入し、スぺ一サ本体樹脂として M I = 0. 0 3 (g / 1 0 m i n )の高密度ポリエチレン樹脂（ハイゼックス 6 6 0 0 M ：三井化学製、曲げ弾性率 8 3 3 M p a ) を、押出温度 1 7 0 °C、 1 0 m/m i nの速度で回転押出被覆した後、第 1 図に示した冷却装置 1 内に導入して、ポリエチレン樹脂を冷却固化した。

スぺ一サは、冷却ノズル 4の中央に挿通され、第 1 図に示した矢印方向に所定の引き取り速度で走行する。環状空間部 3 内に供給された乾燥エア一は、冷却ノズル 4から、スぺ一ザに対して垂直に（直交して） 1 O m/ s e c の風速で吹き出され、このような冷却処理を施すことで、外径 ø 1 1. 4 mmの P Eスぺーサを得た。

ここで使用した回転ダイの樹脂吐出ノズルは、穴断面積が、目標とする P Eスぺ一ザの断面積 S s から被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S b を、ノズル穴断面積 S nから被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S n bで除した値 S b / S n b による引き落とし率が 9 5 %になるよう設計されたものを使用した。

得られた P Eスぺーサは、溝深さ 2. 4 mm, 溝外幅 2. 4 mm, 溝内幅 1 . 2 mmの台形溝を円周方向に 1 0 ケ均等配置し、さらにこれらの溝が反転ピッチ 2 3 O mm (スぺ一サ長手方向の変動範囲 2 2 0〜 2 4 O mm)、反転角度 2 5 0° で S Z状に撚られたラセン構造を有しており、リブ根本における最小リブ厚みは約 0. 8 mmのものであり、目標の寸法形状を有し、各種の仕様を満足するものであった。

また、この S Zスぺ一ザの反転部断面における、溝傾斜角 αを測定したところ、約 1 5 ° と溝傾斜を十分に抑制することができていた。なお、このスべ一サの溝底の平均表面粗さは、実施例 1 と同様な方法で測定したところ、 0. 7 2 z mであった。

さらに、本体樹脂で形成された S Zスぺーサ 1 0の 1つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次に、この S Zスぺ一サに厚さ 0. 3 2 mm、幅 1 . 1 mmの 4心テ —プ状光ファイバを各 5枚ずつ積層しながら収納し、不織布の押さえ巻きを介してシース被覆を行い、 2 0 0心の S Z型光ファイバケーブルを得た。この光ファイバケーブルについて光伝送性能を測定したところ、 0. 2 2 d B / k mと良好な性能を確認することができた。

実施例 9

実施例 1 のスぺーサに外径 1 2 5 /z mのコア · クラッドからなる光フアイバに、厚さ 6 2. 5 /z mのコーティング層を施した単心光ファイバを各ラセン溝内に 1 0本ずつ収納し、不織布の押さえ巻きを介してシ一ス被覆を行い、 1 0 0心の S Z型光ファイバケーブルを得た。この光フアイバケ一ブルについて光伝送性能を測定したところ、 0. 2 2 d BZ k mと良好な性能を確認することができた。

実施例 1 0

ァラミド繊維（ケブラ一 3 1 2 0 d t e x ：東レデュポン社製）を補強繊維とし、これにビニルエステル樹脂（H 6 4 0 0 ：三井化学製）を含浸して外径 Φ 2. 1 mmに絞り成形し、これを溶融押出機のクロスへッドダイに導入し、 L L D P E樹脂（NU C G 5 3 5 0 ：日本ュニ力一製）を押出被覆し、表面の被覆樹脂を冷却した後、 1 4 5 °Cの蒸気硬化槽中で、内部のポリエステル樹脂を硬化させて、外径が 0 2. 8 mmの被覆抗張力線を得た。

この被覆抗張力線を 6 0 °Cに予熱してスぺーザの断面形状に対応した回転ダイに導入し、スぺーサ本体樹脂として M l = 0. 0 3 (g / 1 0 m i n )の高密度ポリェチレン樹脂（ハイゼックス 6 6 0 0 M : 三井化学製、曲げ弾性率 8 3 3 M p a ) を押出温度 1 7 0 °C、 l O m/m i nの速度で回転押出被覆した後、第 1 図に示した冷却装置 1 内に導入して、ポリエチレン樹脂を冷却固化した。

冷却装置 1 では、冷却媒体としての乾燥エアーは、冷却ノズル 4から、スぺ一サに対して垂直に（直交して） 1 O m/ s e cの風速で吹き出され、スぺーザの溝底に吹き付けられて、リブの根元部分を中間部分よりも優先的に冷却し、このような冷却処理を施すことで、外径 0 8. 0 m mの S Z型 P Eスぺ一サを得た。

ここで使用したノズル部の穴面積は、目標とする P Eスべ一ザの断面積 S s から被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S bを、ノズル穴断面積 S nから被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S n bで除した値 S bノ S n b による引き落とし率が 9 5 %になるよう設計されたものを使用した。

得られた P Eスぺーサは、溝深さ 2. 4 mm、溝外幅 2. 7 mm、溝内幅 1 . 2 mmの台形溝を円周方向に 5 ケ均等配置し、さらにこれらの溝が反転ピッチ 1 7 5 mm (スぺ一サ長手方向変動範囲 1 6 7〜 1 8 3 mm)、反転角度 2 5 0 ° で S Z状に撚られたラセン構造を有しており、リブ根本における最小リブ厚みは約 0. 8 mmのものであり、目標の寸法形状を有し、溝底の平均表面粗さ R a ( μ m) は、 0. 6 8 μ η であつて、各種の仕様を満足するものであった。この S Zスぺーサ 1 0の反転部断面における、溝傾斜角度 _αを測定したところ、約 1 5 ° と溝傾斜を十分に抑制することができていた（第 4 図参照）。

さらに、本体樹脂で形成された S Ζスぺ一サの 1つのリブを切り取り、第 2図に示すように、根本から先端にかけて 4分割（ a〜 d ) した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次に、この S Zスぺーサに厚さ 0. 3 2 mm、幅 1. 1 mmの 4心テ —プ状光ファイバを各 5枚ずつ積層しながら収納し、不織布の押さえ巻きを介してシース被覆を行い、 1 0 0心の S Z型光ファイバケーブルを得た。この光フアイバケーブルについて光伝送性能を測定したところ、 0. 2 2 d B Z k mと良好な性能を確認することができた。

実施例 1 1

実施例 1 0で得られた外径 0 8. O mmの S Z型 P Eスぺ一サに、連続した工程で、厚さ 0. 3 2 mm、幅 1 . 1 mmの 4心テープ状光ファィバを各 5枚ずつ積層しながら収納し、不織布の押さえ巻きを介してシ —ス被覆を行い、 1 0 0心の S Z型光ファイバケ一ブルを得た。この光ファイバケーブルについて光伝送性能を測定したところ、 0. 2 2 d B Z k mと良好な性能を確認することができた。

このような光ファイバケ一ブルの製造方法を採用することにより、 S Z型 P Eスぺ一サを一旦巻き取りドラムに巻き取る作業で懸念されるリブ変形を防止することができるとともに、巻き取り作業時に必要となる層間紙の挿入作業を省くことができる。

実施例 1 2

外径 0 2. 0 mmの単鋼線を抗張力体としてクロスへッドダイに導入し、この抗張力体の外周にエチレン一ェチルァクリレート共重合体樹脂 (G A— 0 0 6 '· 日本ュニカー製）を予備被覆内層、 L L D P E樹脂（N U C G 5 3 5 0 ：日本ュニカー製、曲げ弾性率 3 5 3 M p a ) を予備被覆外層として、 2 0 0 °Cで共押出被覆して、エチレン一ェチルァクリレ — ト共重合体樹脂層外径が ø 2. 8 mm、その外周の L L D P E樹脂被覆外層が 0 4. 4 mmの被覆抗張力線を得た。

この被覆抗張力線を 6 0 °Cに予熱して回転ダイに導入し、スぺーサ本体樹脂として M I = 0. 0 3 (_{g /} l 0 m i n )の高密度ポリエチレン樹脂（ハイゼックス 6 6 0 0 M : 三井化学製）を押出温度 1 7 0 °C、 1 0 m/m i nの速度で回転押出被覆した後、第 1図に示す冷却装置 1 に導入して、実施例 1 と同一条件で冷却固化して、外径 Φ 8. 5 mmの P E スぺ一サを得た。

ここで使用したノズル部の穴断面積は、目標とする P Eスぺ一ザの断面積 S s から被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S b を、ノズル穴断面積 S nから被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S n b で除した値 S b / S n b による引き落し率が 9 5 %になるよう設計されたものを使用した。

得られた P Eスぺ一サは、溝深さ 1 . 7 mm、溝外幅 3 . O mmの略 U字状溝を円周方向に 6 ケ均等配置し、さらにこれらの溝が反転ピッチ 1 2 5 mm (スぺ一サ長手方向変動範囲 1 2 2〜 1 2 7 mm)、反転角度 2 7 5 ° で S Z状に撚られたラセン構造を有しており、仕様を満足するものであった。また下式で近似されるラセン進行角 /3は、 9. 2 6 ° であった。

ラセン進行角（ /3 ) ： t a n J3 = ( ά Χ π Χ θ / 3 6 0 ) / p

ただし、スぺ一サの外径を d、ラセン溝の反転角度を θ 、ラセン溝の反転ピッチを Ρ とする。

この S Ζスぺ一サの反転部断面における溝傾斜角を測定したところ、約 1 4 ° と溝傾斜を十分に抑制することができていた。

比較例 1

スぺ一サ本体樹脂の冷却方法として、内径 0 7 5 mm、長さ 4 mのァクリルパイプに挿通させながら、リング状ノズルを使用してパイプの出口方向（スぺーサの引取り側）からスぺ一サに対して平行に乾燥エアーを 1 ◦ m/ s e c の風速で吹き付けて冷却固化した以外は、実施例 1 と同様の方法で外径 Φ 1 1 . 4 mmの P Eスぺーサを得た。この S Zスぺ一サの断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 1 と同等であつたが、反転部断面における溝傾斜角度 _αを測定したところ、約 2 0 ° と傾斜していた。

さらに、本体樹脂で形成された S Ζスぺーサの 1つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 Uこ示す。

次いで、実施例 1 と同様に、各溝に 4心テープ状光ファィバを 5枚ずつ収納して 2 0 0心の S Ζ型光ファイバケーブルとし、伝送性能を測定したところ、 0. 2 5〜 0. 4 2 d B/ k mと性能にバラツキが生じていた。

比較例 2

スぺ一サ本体樹脂の冷却方法として、出口側に穴径 φ 1 2 mmのパッキンを有する内径 Φ 7 5 mm、長さ 1 mの S U Sパイプに挿通させながら、パイブ內に界面活性剤（マーボン 6 0 _: 松本油脂製）を 0. 1質量％濃度になるように添加した 4 0 °Cの温水を下方から導入し、上方よりォーバ—フローさせることにより冷却固化した以外は、実施例 i と同様の方法で外径 0 1 1 . 4 m mの P Eスぺーサを得た。

この S Zスぺ一サの断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 1 と同等であつたが、反転部断面における溝傾斜角度 ctを測定したところ、約 2 2 ° と傾斜していた。

次いで、実施例 1 と同様に、各溝に 4心テープ状光ファイバを 5枚ずつ収納して 2 0 0心の S Z型光フ了ィバケーブルとし、伝送性能を測定したところ、これも 0. 2 5〜 0. 6 2 d Bノ k mと性能にバラツキが生じていた。

比較例 3

スぺーサ本体樹脂の冷却方法として、内径 0 7 5 mm、長さ 4 mのァクリルパイプに挿通させながら、リング状ノズルを使用してパイプの出口（引取り側）方向からスぺ一サに対して平行に乾燥エア一を 1 0 m/ s e c の風速で吹き付けて冷却固化した以外は、実施例 5 と同様の方法で外径 Φ 8. O mmの P Eスぺ一サを得た。

この S Zスぺーサの断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 5 と同等であつたが、反転部断面における溝傾斜角度 αを測定したところ、約 2 8 ° と大きく傾斜していた。

さらに、本体樹脂で形成された S Ζスぺ一サの 1 つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次に実施例 5 と同様に、各溝に 4心テープ状光ファイバを 5枚ずっ収納して 1 0 0心の S Ζ型光ファィバケ一ブルとし、伝送性能を測定したところ、これも 0. 30〜0. 7 5 d BZk mと性能にバラツキが生じていた。

比較例 4

スぺ一サ本体樹脂の冷却方法として、出口側に穴径 φ 9 mmのバツキンを有する内径 ø 7 5 mm、長さ 1 mの S U Sパイプに挿通させながら、パイプ内に界面活性剤（マーボン 6 0 ：松本油脂製）を 0. 1 質量。 /₀濃度になるように添加した 4 0 °Cの温水を導入、オーバ一フローさせることにより冷却固化した以外は、実施例 5 と同様の方法で外径 0 8. 0 m mの P Eスぺ一サを得た。

この S Zスぺ一サの断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 5 と同等であつたが、反転部断面における溝傾斜角度 _αを測定したところ、約 3 0° と大きく傾斜していた。

さらに、本体樹脂で形成された S Ζスぺーサの 1 つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次に実施例 5 と同様に、各溝に 4心テープ状光ファイバを 5枚ずっ収納して 1 0 0心の S Ζ型光ファイバケ一ブルとし、伝送性能を測定したところ、 0. 3 0〜 0. 9 5 d BZkmと性能にバラツキが生じていた。比較例 5

スぺーサ本体樹脂の冷却方法として、走行スぺ一ザの中心から半径 5 c mでスプレー用ノズル（スプレ一イングシステムジャパン製）を内側に向けた状態で 5 ケ円形配置し、スぺ一サの進行方向から見て 1 7 0 ° の方向から乾燥エア一を 1 O mZ s e c の風速で吹き付けて冷却固化した以外は、実施例 5 と同様の方法で外径 0 8. O mmの P Eスぺ一サを得た。

この S Zスぺ一サの断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 5 と同等であつたが、反転部断面における溝傾斜角度ひを測定したところ、約 2 4 ° と傾斜していた。

さらに、本体樹脂で形成された S Zスぺ一ザの 1 つのリブを切り取り、根本から先端にかけて 4分割した後、密度勾配管により樹脂密度を測定した。測定結果を表 1に示す。

次に実施例 5 と同様に、各溝に 4心テープ状光ファイバを 5枚ずっ収納して 1 0 0心の S Z型光ファイバケ一ブルとし、伝送性能を測定したところ、 0. 2 6〜 0. 6 4 d BZk mと性能にバラツキが生じていた。比較例 6

スベーサ本体樹脂の冷却方法として、スべ一サの走行中心から半径 5 c mでスプレー用ノズル（スプレーイングシステムジャパン製）を内側に向けた状態で 5 ケ円形配置し、スぺ一ザの進行方向から見て 2 0 ° の方向から乾燥エア一を 1 0 m/ s e c の風速で吹き付けて冷却固化した以外は、実施例 5 と同様の方法で外径 0 8. O mmの P Eスぺ一サを得た。

この S Zスぺ一ザの断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは実施例 5 と同等であつたが、反転部断面における溝傾斜角度 _αを測定したところ、約 2 3 ° と傾斜していた。

次いで、実施例 5 と同様に、各溝に 4心テープ状光ファイバを 5枚ずつ収納して 1 0 0心の S Z型光ファィバケ一ブルとし、伝送性能を測定したところ、 0. 2 6〜 0. e Z d BZ k mと性能にバラツキが生じていた。

比較例 7

スぺーサ本体樹脂として M l = 0. 4 (g / 1 0 m i n)の高密度ポリエチレン樹脂（ハイゼックス 5 3 0 0 B ：三井化学製）を用い、押出温度 1 5 0 °Cとしたこと以外は、実施例 3 と同様な方法で、外径 φ 1 1 . 4 mmの S Zスぺーサを得た。

このスぺ一ザの断面寸法、反転ピッチ、反転角度などは、実施例 3 と同等であり、溝底の平均表面粗さは、 1 . 5 μ παであった。このスぺ一サを用いた光ケーブルの伝送損失は、 0. 2 5〜 0. 3 6 d B Z k mと性能にバラツキが生じていた。

比較例 8

回転ダイの樹脂吐出ノズルの穴断面積は、目標とする P Eスぺーザの断面積 S s から被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S b を、ノズル穴断面積 S nから被覆抗張力線の断面積 S t を差し引いた断面積 S n b で除した値 S b / S n b による引き落とし率が 6 5 %になるよう設計されたものを使用したこと以外は、実施例 1 と同様の条件として、外径 ø 1 1 . 4 mmの S Zスぺ一サを得た。

この S Zスぺーサの溝傾斜角度 αは、約 3 5 ° であり、所定枚数のテープ状光ファイバを収納することができなかった。

比較例 9

外径 0 2. 8 mmの被覆抗張力体を一旦巻き取りドラムに巻き取った後、別工程でスぺーサ本体被覆を形成したこと以外は、実施例 1 0 と同様な工程で外径 Φ 8. 0 mmの S Z型スぺーサを得た。

この S Zスぺーサの反転ピッチは、被覆抗張力体の巻癖による影響を受けて、スぺーサ長手方向の変動範囲は、 1 4 5〜 2 0 5 mmとバラッキが大きく、実施例 1 0 と同様な方法で 1 0 0心の光フアイバケーブルとして、伝送性能を測定したところ、 0. 2 7〜 0. 3 5 d Bノ k mと性能にバラツキが生じていた。

比較例 1 0

ラセン溝の反転ピッチを 7 5 mm ( 7 3〜 7 7 mm) としたこと以外は、実施例 1 2 と同様の方法で外径 Φ 8. 5 mmの P Eスぺーサを得た。得られたスぺーサのラセン進行角を実施例 1 2 と同様に求めたところ、 1 5. 2 2 ° であった。

また、このスぺーサの溝反転部における溝傾斜角度を測定したところ、約 2 0° と実施例 1 2に比べて大きく傾斜していた。

以上の実施例、比較例の溝傾斜角度 α、リブの部位毎の樹脂密度、 S Ζスぺ一サにテープ心線を実装して光ケーブルとした場合の伝送損失の測定結果をまとめて以下の表 1、 2に示す。

【表 1 】

樹脂密度（gん c)

傾斜角度 α 伝送損失 ( ) リブ根本リブ中央リプ中央リブ先端

a (根） b (先） c d 実施例 1 14 0. 9501 0. 9506 0. 9508 0. 9506 0. 21

1

実施例 2 12 0. 9498 0. 9506 0. 9503 0. 9501 0. 20 rd

実施例 3 10 0. 9463 0. 9477 0. 9477 0. 9467 0. 1 9 実施例 4 1 1 0. 9461 0. 9470 0. 9476 0. 9462 0. 20 実施例 5 15 0. 9502 0. 9510 0. 951 1 0. 9509 0. 21 実施例 6 17 0. 9500 0. 9505 0. 9512 0. S508 0. 22 実施例 7 16 0. 9499 0. 9507 0. 9507 0. S504 0. 22 実施例 8 15 0. 9497 0. 9504 0. 9505 0. 9502 0. 22 実施例 9 0. 22 実施例 10 15 0. 9497 0. 9504 0. 9505 0. 9502 0. 22 実施例 11 0. 22 比較例 1 20 0. 9507 0. 9506 0. 9505 0. S501 0. 25~

0. 42 比較例 2 22 0. 9473 0. 9475 0. 9477 0. 9464 0. 25 n fiク比較例 3 28 0. 9512 0. 9510 0. 9509 0. 9508 0. 30

0. 75 比較例 4 30 0. 9484 0. 9485 0. 9486 0. 9480 0. 30

0. 95 比較例 5 24 0. 9507 0. 9505 0. 9507 0. 9508 0. 26

0. 64 比較例 6 23 0. 9508 0. 9507 0. 9506 0. 9505 0. 26

0. 62 【表 2】

なお、本発明のスぺ一サは、第 1図または第 5図に示した断面形状のものに限定されることはなく、例えば、第 6図に示した、ラセン溝の断面が略 U字状のスぺ一サゃ、第 7図に示した、ラセン溝の断面形状において、側面が平行に形成されたスぺーサにも適用することができる。以上、実施例および比較例に基づいて詳細に説明したように、本発明の S Ζスぺーサは、細径化され最小リブ厚みが小さく設計されものであつても反転部での溝傾斜を抑制することができるので、光ファイバを実装した場合の伝送損失の増加が少ない極めて実用的なスぺーサである。

また、本発明のスぺーサは、ケーブル敷設時の作業性向上を目的として、ラセン溝内に収納した光ファイバに余長を持たせて、引出しの容易性を確保しつつ、収納したラセン溝内からの脱落を防止するために必要とされる心線引き抜き力を同時に確保するための、反転ピッチを短くする設計が可能になる。

さらに、本発明のスぺーサでは、光ケーブルの伝送特性の安定化に重要なファクタ一となるラセン溝の軌跡について、被覆樹脂と抗張力体との供回り現象を抑制することができるので、正規のサインカーブとすることが可能になる。

また、本発明の細径化された S Zラセン溝付きスぺ一サは、電話局内の光配線モジュールなど、限られた空間での高密度化 ' 多心化配線を可能にする光テープコードを収納した光ファイバケーブルにきわめて効果的に用いられる。すなわち、 1 0 0心局内光ファイバケーブルの用途では、ケーブル外径を小さくできるので、同じ収容心数の従来ケーブルと比較して、ケーブル断面積を大幅に低減できると供に、可撓性も向上するので敷設作業も効率化できる。

従って、本発明の光ファイバケーブルは、結果的に細径化した S Z型光ファイバケーブルを実現することができる。

また、本発明の製造方法によれば、 S Zスぺ一サの反転部での溝傾斜を抑制した S Z スぺ一サを提供できる。

さらに、本発明の製造方法では、スぺーサ本体被覆用樹脂が高めのメルトインデックス値（M l ) を有していてもラセン溝の傾斜を抑制できるため、再生樹脂のような高 M I 樹脂も使用できる利点がある。

また、ラセン溝のリブ傾斜を抑制することができるので、スぺーサ長手方向の外径精度が向上し、これにより、光ファイバの集合化速度の向上が見込まれ、光フアイバ敷設時の伝送損失の増加も防ぐことができる。産業上の利用可能性

本発明の S Zラセン溝付きスぺーサは、細径化することができるので、電話局内の光配線モジュールなど、限られた空間での高密度化 · 多心化配線をする際の光ファィバケ一ブルにきわめて効果的に用いられる。

Claims

請求の範囲

1. 中心抗張力体の周囲にポリエチレンと相溶性を有する熱可塑性樹脂で中間被覆層を施し、前記中間被覆層の外周に長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファィバ収納用のラセン溝を有する本体被覆をポリエチレン樹脂で形成したポリエチレン製光フアイバケープル用スぺーサにおいて、

前記ラセン溝を画成するリブの最小リブ厚みが 1. O mm以下であり、かつ反転部のスぺ一サ断面における溝傾斜角度を 1 8° 以下としたことを特徵とする光フアイバケーブル用スぺーサ。

2. 中心抗張力体の周囲に、長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファィバ収納用のラセン溝を有する本体被覆をポリェチレン樹脂で形成したポリエチレン製光ファイバケーブル用スぺーサにおいて、

前記ラセン溝を画成するリブの最小リブ厚みが 1 . O mm以下であり、かつ反転部のスぺ一サ断面における溝傾斜角度を 1 8° 以下としたことを特徴とする光フアイバケ一ブル用スぺーサ。

3. 特許請求の範囲第 1項または第 2項記載のスぺ一サにおいて、前記ラセン溝を画成するリブの略根本部分の樹脂密度が、リブ先端部ゃリブ中央部のそれと比較して最も小さいことを特徴とする光ファイバケープル用スぺーサ。

4. 特許請求の範囲第 1項ないし第 3項記載のスぺーサは、前記ラセン溝の溝底の平均粗さを 1 . 2 iu m以下にすることを特徴とする光ケ一ブル用スぺーサ。

5. 特許請求の範囲第 1項ないし第 3項記載のスぺーサは、外径を d、ラセン溝の反転角度を 0、ラセン溝の反転ピッチを p とした時に、 t a η |3 = ( ά Χ π Χ Θ / 3 6 0 ) / ρ

の式で求められるラセン進行角（ ) が 5〜 1 5° の範囲内に設定されることを特徴とする光ケーブル用スぺーサ。

6. 特許請求の範囲第 1項ないし第 5項記載のスぺ一サを使用し、少なくとも 1 ケ以上のラセン溝に複数枚のテープ状光ファイバを収納したことを特徴とする光フアイバケーブル。

7 . 特許請求の範囲第 1項ないし第 5項記載のスぺーサを使用し、少なくとも 1 ケ以上のラセン溝に単心光ファイバを収納したことを特徴とする光フアイバケーブル。

8 . 中心抗張力体の周囲にポリエチレンと相溶性を有する熱可塑性樹脂で中間被覆層を施し、前記中間被覆層の外周に、長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光フアイバ収納用のラセン溝を有するポリエチレン製のスぺーサ本体被覆を形成する光フアイバケーブル用スぺーサの製造方法において、

前記スぺーサ本体被覆を施した後に、前記スぺ一サの走行方向に対して、所定の角度で斜交するようにその外周から冷却媒体を吹き付けることを特徴とする光フアイバケーブル用スぺーサの製造方法。

9 . 中心抗張力体の周囲に、長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファィバ収納用のラセン溝を有するポリエチレン製のスぺ一サ本体被覆を形成する光ファイバケーブル用スぺ一ザの製造方法において、

前記スぺ一サ本体被覆を施した後に、前記スぺ一ザの走行方向に対して、所定の角度で斜交するようにその外周から冷却媒体を吹き付けることを特徴とする光ファィバケーブル用スぺーザの製造方法。

1 0 . 中心抗張力体の周囲に、長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファイバ収納用のラセン溝を有するポリエチレン製のスぺーサ本体被覆を形成する光ファイバケーブル用スぺーザの製造方法において、

前記抗張力体を構成する補強繊維束に未硬化状の熱硬化性樹脂を含浸して絞り成形し、これを溶融押出成形ダイに挿通して、ポリエチレン樹脂を外周に押出して被覆し、次いで、表面の被覆樹脂を冷却した後に、内部の熱硬化性樹脂を硬化させ、

引続いて、前記被覆樹脂の外周に前記スぺーサ本体被覆を施した後に、前記スぺーザの走行方向に対して、所定の角度で斜交するようにその外周から冷却媒体を吹き付けることを特徴とする光ファイバケーブル用スぺーサの製造方法。

1 1 . 特許請求の範囲第 8項ないし第 1 0項記載の光ファイバケーブル用スぺ一ザの製造方法において、冷却媒体が界面活性剤を添加した 4 以上の温水であることを特徴とする光フアイバケ一ブル用スぺーサの製造方法。

1 2 . 特許請求の範囲第 8項ないし第 1 0項記載の光ファイバケーブル用スぺ一サの製造方法において、冷却媒体が乾燥エアーもしくはミストを含めた湿潤エアーであることを特徴とする光ファイバケーブル用スぺ一ザの製造方法。

1 3 . 前記所定の角度を 3 0 ° から 1 5 0 ° 以内の角度に設定することを特徵とする特許請求の範囲第 9項ないし第 1 1項記載の光ファイバケ一ブル用スぺーサの製造方法。

1 4 . 特許請求の範囲第 8項ないし第 1 3項記載の光フアイバケーブル用スぺ一サの製造方法において、

引き落とし率を 7 0 %以上に設定することを特徴とする光ファイバケ一ブル用スぺ一サの製造方法。

1 5 . 特許請求の範囲第 9項記載の光ファイバケーブル用スぺ一サの製造方法において、前記冷却媒体の吹き付けにより前記スぺーサ本体被覆を冷却固化した後に、前記ラセン溝に光ファイバを収納して、その外周に不織布の押さえ卷きを介在させてシース被覆を施すことを特徴とする光フアイバケ一ブルの製造方法。