WO1994012737A1 - Swing hydraulic circuit in construction machine - Google Patents

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WO1994012737A1
WO1994012737A1 PCT/JP1993/001758 JP9301758W WO9412737A1 WO 1994012737 A1 WO1994012737 A1 WO 1994012737A1 JP 9301758 W JP9301758 W JP 9301758W WO 9412737 A1 WO9412737 A1 WO 9412737A1
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control valve
pressure
valve
pilot
hydraulic circuit
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PCT/JP1993/001758
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French (fr)
Inventor
Masaharu Kon
Original Assignee
Kabushiki Kaisha Komatsu Seisakusho
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    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
    • E02F9/00—Component parts of dredgers or soil-shifting machines, not restricted to one of the kinds covered by groups E02F3/00 - E02F7/00
    • E02F9/08—Superstructures; Supports for superstructures
    • E02F9/10—Supports for movable superstructures mounted on travelling or walking gears or on other superstructures
    • E02F9/12—Slewing or traversing gears
    • E02F9/121—Turntables, i.e. structure rotatable about 360°
    • E02F9/123—Drives or control devices specially adapted therefor
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
    • E02F9/00—Component parts of dredgers or soil-shifting machines, not restricted to one of the kinds covered by groups E02F3/00 - E02F7/00
    • E02F9/08—Superstructures; Supports for superstructures
    • E02F9/10—Supports for movable superstructures mounted on travelling or walking gears or on other superstructures
    • E02F9/12—Slewing or traversing gears
    • E02F9/121—Turntables, i.e. structure rotatable about 360°
    • E02F9/128—Braking systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
    • F16H61/38—Control of exclusively fluid gearing
    • F16H61/40—Control of exclusively fluid gearing hydrostatic
    • F16H61/4061—Control related to directional control valves, e.g. change-over valves, for crossing the feeding conduits

Definitions

  • the present invention relates to an improvement in a swing hydraulic circuit of a construction machine such as a hydraulic shovel or a hydraulic crane. Background technology
  • FIG. 5 shows a swing hydraulic circuit of a hydraulic power shovel that has been generally used in the past.
  • the discharge passageway 102 of the main hydraulic pump 101 is connected to the work implement boom via a main relief valve 103 and a pipe-type directional control valve (hereinafter referred to as a directional control valve) 104.
  • Hydraulic motor 1 0 5 for rotating revolving unit 1 2 1 on which 1 2 0 is mounted 1 0 5 On both sides of flow path 1 0 6 a, 1 0 6 b and return oil flow 1 0 8 to tank 1 0 7 , Are connected to be switchable.
  • the both-side flow passages 106a and 106b are switchably connected to a return oil flow passage 109 to the tank 107 via a directional control valve 104.
  • the turning remote control valve 130 has a pair of variable pressure reducing valves 13 1 a and 13 1 b and an operating lever 13 2.
  • a pilot hydraulic pump 140 is connected to the primary side of both variable pressure reducing valves 13 1a and 13 1b, while both pilot flow paths 13 3a .13 33 are connected to the secondary side. b is connected.
  • the both pilot flow paths 13 3 a. 13 3 b are connected to pilot sections 104 a, 104 b at both ends of the directional control valve 104.
  • a relief valve 11 ia is provided between the return oil flow path 110 and the flow path 106a to the oil tank 107, and the return oil flow path 1 i to the tank 107 is provided.
  • a relief valve 1 lib is provided between 0 and the flow path 106b.
  • check valves 112a and 112b for preventing cavitation are provided in parallel with the relief valves 111a and 112b, respectively.
  • the pilot pressure is guided from the variable pressure control valve 1311a to the pilot flow path 133a, and the pilot pressure
  • the port pressure is guided to the pilot portion 104a of the directional control valve 104, and the directional control valve 104 is also switched from the neutral position N to the position L.
  • the discharge oil of the hydraulic pump 101 flows into the oil passage 106a through the directional control valve 104, and rises to the set pressure of the relief valve 111a. , To the hydraulic motor 105.
  • the oil discharged from the hydraulic motor 105 passes through the passage 106 b and the directional control valve 104, and returns to the oil tank 107 via the return oil passage 109. As a result, the hydraulic motor 105 is driven to accelerate, and the revolving superstructure 121 is accelerated.
  • the present invention solves such a problem by avoiding a shock when the revolving unit starts and stops even if the reach of the work machine is small, and turning even if the reach of the work machine is large.
  • the purpose is to provide a swing hydraulic circuit for construction machinery that has no delay when the body starts and stops.
  • the present invention relates to a remote control valve for turning, in which a pilot pressure to the secondary side is controlled by lever operation, and both pilots of the remote control valve for turning,
  • a directional control valve connected to the flow path, a hydraulic motor for turning in which the supplied flow rate from the hydraulic pump is controlled by the directional control valve, and a relief valve provided on both side flow paths of the hydraulic motor for turning
  • a set pressure control means for making the set pressure of both relief valves variable according to the posture of the working machine of the construction machine.
  • the set pressure control means receives the signals of the pressure switches provided at the ends of the branch flow paths of both the pilot flow paths from the turning remote control valve, the signals of the pressure switches, and the work equipment. It consists of a controller that receives a signal corresponding to the attitude of the motor, and electromagnetic proportional valves that control the set pressure of both relief valves in accordance with commands from the controller.
  • each proportional solenoid valve is connected to both relief valves via a pilot flow path, and the other end is connected to an oil tank.
  • the other end of each proportional solenoid valve may be connected to a hydraulic pump.
  • the set pressure of the relief valve can be set low, so that when the revolving superstructure starts and stops, the shot is taken. No cracks occur. Also, the work equipment boom has a small inclination When the reach of the industrial equipment is large, the set pressure of the relief valve can be set high, so that there is no delay when the revolving unit starts and stops.
  • FIG. 1 is a swing hydraulic circuit diagram of a hydraulic shovel according to a first embodiment of the present invention
  • FIG. 2 is a diagram showing a relationship between a current value and a set pressure
  • FIG. 3 is a diagram showing reach and relief valves in a right turn.
  • FIG. 4 is a swing hydraulic circuit diagram of a hydraulic shovel according to the second embodiment
  • FIG. 5 is a swing hydraulic circuit diagram of a conventional hydraulic shovel
  • FIG. FIG. 6B is a diagram showing a shock at the time of turning start and stop when the reach is maximum
  • FIG. 6B is a diagram showing a shock at the time of turning start and stop.
  • the discharge passage 2 of the main hydraulic pump 1 is connected to a hydraulic hydraulic motor 5 for rotating a revolving unit 21 on which a work implement boom 20 is mounted via a main relief valve 3 and a directional control valve 4.
  • 6b and the return oil flow path 8 to the oil tank 7 are switchably connected.
  • the two-side flow paths 6 a and 6 b are connected to the return oil flow path 9 to the oil tank 7 via the directional control valve 4 so as to be switchable.
  • the turning remote control valve 30 has a pair of variable pressure reducing valves 31a and 31b and an operation lever 32 thereof.
  • a pilot hydraulic pump 40 is connected to the primary side of both variable pressure reducing valves 3 la and 31 b, while both pilot flow paths 33 a and 33 b are connected to the secondary side. I have.
  • the two pilot flow paths 33a, 33b are connected to the pilot sections 4a, 4b at both ends of the directional control valve 4 and each pressure switch 34a. 34 b is attached, and the signal of each pressure switch 34 a. 34 b is transmitted to the controller 35.
  • a potentiometer 22 is attached to the pivot of the boom 20. This As a result, the tilt angle 0 of the boom 20 is measured, and this measured value is transmitted to the controller 35 as an electric signal.
  • a relief valve 11a is provided between the return oil flow path 10 to the oil tank 7 and the flow path 6a, and a relief valve 11a is provided between the return oil flow path 1Q to the tank 7 and the flow path 6b.
  • Leaf valve 11b is provided.
  • check valves 12a and 12b are provided in parallel with the two relief valves 11a and 11b, respectively, for preventing the cavity from being caught.
  • both pilot passages 14a and 14b are connected to both pilot sections 13a and 13b of both relief valves 11a and 11b. It is connected to oil tank 7 via proportional valve 15a.15b.
  • the set pressure of each of the solenoid proportional valves 15a and 15b is controlled by the current value of the controller 35, and the characteristics of the current value and the set pressure are inversely proportional as shown in FIG. Because of this characteristic, the set pressure is high even in the event of an electrical failure such as disconnection, so it is safe.
  • the controller 35 receives an electric signal of the inclination angle ⁇ of the boom 20 by the potentiometer 22 and, when the electric signal is equal to or smaller than a predetermined value (hereinafter, the reach is large), the electric signal is transmitted to the electromagnetic proportional valve 1. 5 sent to a, and controls the pie lots pressure of pilot Urabe 1 3 a of Hidariri leaf valve 1 1 a, the set pressure of Hidariri leaf valve 1 1 a to 2 7 0 kg / cm 2 Set: Left relief valve 1 1 a Even if the set pressure is as low as 270 kgc, the shock is small due to the large reach, and the set pressure is as high as 270 kg / cm, so the start-up is delayed even if the reach is large. Absent.
  • the controller 35 transmits this electric signal to the electromagnetic proportional valve 15a, and the left relief valve 11
  • the pilot pressure of pilot section 13a of a is controlled to set the initial pressure to 100 kc and gradually to STO kg / cn ⁇ .
  • the directional control valve 4 is switched to the position L, the discharge oil of the hydraulic pump 1 flows into the oil passage 6a via the directional control valve 4, and if the reach is small, the left relief valve 11a is set. The pressure rises to 100 k gZc m 2 and flows into the hydraulic motor 5.
  • set pressure rie switch is small at a left - relief valve be 1 1 a as low as 1 0 0 kg / cm 2, shock at the time of startup is small. After the start, the set pressure of the left relief valve 11a gradually increases to 2700 kg / cm 2 , so that the hydraulic motor 5 is driven to accelerate.
  • the controller 35 cancels the control of the left relief valve 1 la (acceleration side) to a set pressure of 270 kg / cm 2 and controls the right relief valve 1 lb (high speed side). . That is, when the reach is minimum, the controller 35 sends an electric signal to the solenoid proportional valve 15b, and controls the pilot pressure of the pilot section 13b of the right relief valve 11b to control the right relief. set the set pressure of the valve 1 1 b to 5 0 kg / c, set Bok pressure increases in proportion to reach the amount of control so rie Chi becomes 2 7 0 k gZ cm 2 at the maximum I do. Hidariri set pressure of the re-safe valve 1 1 a is 2 7 0 kg / cm 2 and to have Runode, Ru can be like working Shi overlooked soil at the side of the bucket Bok by utilizing a swirling force.
  • the hydraulic motor 5 rotates for a very short time due to the inertia force of the revolving superstructure 21, and oil is supplied from the oil tank 7 via the flow path 6 a, the check valve 12 a, and the return oil flow path 10.
  • the suction pressure reaches the set pressure of the right relief valve 11b, it is returned to the tank 7 via the return oil flow path 10.
  • the set pressure of the right relief valve 11b is low when the reach is small, so the shock at stop is small.
  • the set pressure is high, so there is no delay in stopping.
  • the controller 35 when the controller 35 can control only one of the two relief valves 11a and 11b, the controller 35 stops by controlling the set pressure of the right relief valve 11b. I have. Next, an example of stopping when the controller 35 can simultaneously control the set pressures of the two relief valves 11a and 11b will be described.
  • the controller 5 controls both the left relief valve 11a (acceleration side) and the right relief valve (high speed side).
  • Set pressure of both Li Li Ichifuben 1 1 a, 1 1 b is set to 5 0 kcm 2 when reach the minimum, and rather large in proportion to reach weight, 2 7 when rie Chi maximum Set to 0 kcm '.
  • the set pressure of the left relief valve 11a is also changed in proportion to the amount of reach, if the right turn is suddenly stopped, the left turn will be counter-acted and the left turn will be stopped suddenly. Then, it turns right again by the recoil, preventing the so-called swing back.
  • the second embodiment differs from the first embodiment only in the means for setting the set pressure of both leaf valves 11a and 11b, and the other components are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted.
  • Both pilot passages 14a and 14b are connected to both pilot sections 13a and 13b of both relief valves 11a and lib. a, pie through 1 6b
  • the outlet hydraulic pump is diverted to 40.
  • the pilot pressure of each of the solenoid proportional valves 16a and 16b changes according to the current value of the controller 35.When this current value is zero, the pilot pressure becomes maximum, and when the current value increases, the pilot pressure increases. Pressure becomes lower. Accordingly, the current value of the controller 35 and the set pressure of the two relief valves 11a and 11b have an inversely proportional relationship as shown in FIG. As a result, even when the controller 35 fails and cannot transmit an electric signal, the set pressure of both the relief valves 11a and 11b is maximized. Shock occurs when stopping, but stopping is not delayed when reach is large. The set pressure is maximum even when the slope is stopped, but the working machine does not fall abnormally and is safe. Industrial applicability

Description

明 細 書 建設機械の旋回油圧回路 技 術 分 野
本発明は、 油圧シ ョベルや油圧ク レーン等の建設機械の旋回油圧回路の改良に 関する。 背 景 技 術
従来、 一般に行われている油圧式パワーシ ョベルの旋回油圧回路を図 5 に示す 。 主油圧ポンプ 1 0 1 の吐出流路 1 0 2 は、 メ イ ンリ リ ーフ弁 1 0 3およびパイ 口ッ 卜式方向制御弁 （以下方向制御弁という） 1 0 4 を介して作業機ブーム 1 2 0を搭載する旋回体 1 2 1 を旋回させる油圧モータ 1 0 5の両側流路 1 0 6 a , 1 0 6 b と、 タ ンク 1 0 7への戻り油流路 1 0 8 とに、 切換自在に接続されてい る。 また、 両側流路 1 0 6 a, 1 0 6 bは、 方向制御弁 1 0 4を介してタ ンク 1 0 7への戻り油流路 1 0 9に、 切換自在に接続されている。
旋回用リモー ト コン 卜ロール弁 1 3 0 は、 一対の可変減圧弁 1 3 1 a， 1 3 1 bおよび操作レバー 1 3 2を有している。 両可変減圧弁 1 3 1 a , 1 3 1 bの一 次側にはパイロッ 卜油圧ポンプ 1 4 0が接続され、 他方、 二次側には両パイロッ ト流路 1 3 3 a . 1 3 3 bが接続されている。 両パイロッ ト流路 1 3 3 a . 1 3 3 bは、 方向制御弁 1 0 4の両端のパイロ ッ ト部 1 0 4 a , 1 0 4 bに接続され ている。
油タ ンク 1 0 7への戻り油流路 1 1 0 と流路 1 0 6 aの間にリ リ ーフ弁 1 1 i aが設けられ、 タ ンク 1 0 7への戻り油流路 1 i 0 と流路 1 0 6 bの間にリ リ一 フ弁 1 l i bが設けられている。
また、 これら リ リーフ弁 1 1 1 a , 1 1 2 b と並列に、 キヤ ビテーシヨ ン防止 用のチェ ッ ク弁 1 1 2 a , 1 1 2 bがそれぞれ設けられている。 このよ うな構成において、 例えば操作レバー 1 3 2を中立位置 Nから R方向に 操作すると、 可変减圧弁 1 3 1 aからパイ ロッ ト流路 1 3 3 aにパイロッ 卜圧が 導かれ、 そのパイ 口ッ 卜圧が方向制御弁 1 0 4のパイロ ッ ト部 1 0 4 aに導かれ て方向制御弁 1 0 4 も中立位置 Nから位置 Lに切替えられる。 すると、 油圧ボン プ 1 0 1 の吐出油が、 方向制御弁 1 0 4 を経て油路 1 0 6 aに流入してリ リ一フ 弁 1 1 1 aのセッ ト圧まで上昇するとと もに、 油圧モー夕 1 0 5に流入する。 油 圧モータ 1 0 5からの排出油は、 流路 1 0 6 b と方向制御弁 1 0 4 を経て戻り油 流路 1 0 9を介して油タ ンク 1 0 7 に戻される。 これによつて、 油圧モータ 1 0 5 は加速駆動され、 旋回体 1 2 1 が旋回加速する。
次に、 操作レバー 1 3 2を中立位置 Nに戻すと、 方向制御弁 1 0 4のパイロッ ト部 1 0 4 aに導かれているパイ 口ッ ト圧は遮断され、 方向制御弁 1 0 4 は中立 位置 Nに戻る。 すると、 油圧ポンプ 1 0 1 の吐出油は戻り油流路 1 0 8を介して 油タ ンク 1 0 7 に戻され、 油圧モータ 1 0 5には流入しなく なる。 しかし、 旋回 体 1 2 1 の慣性力のため油圧モータ 1 0 5 は、 ごく短時間回転して流路 1 0 6 a 、 チヱ ッ ク弁 1 1 2 a、 戻り油流路 1 1 0を介して油タ ンク 1 0 7 より油を吸込 む。 この圧油は、 リ リーフ弁 i 1 1 bのセッ 卜圧まで上昇すると、 流路 1 0 6 b 、 リ リーフ弁 1 1 1 b、 戻り油流路 1 1 0を介して油タンク 1 0 7 に戻される。 このとき、 この圧油はリ リ ーフ弁 1 1 1 bのセッ 卜圧に抗して油夕 ンク 1 0 7 に 戻されので、 油圧モータ 1 0 5の回転の抵抗となる。 従って、 旋回体 1 2 1 の慣 性力が吸収され、 油圧モータ 1 0 5の回転は停止する。
しかし、 旋回体 1 2 1上に設けられている作業機のブーム 1 2 0の傾斜角 Θが が小さ くて作業機のリーチが最大のときと、 この傾斜角 0が大き く て作業機のリ ーチが最小のときを比較すると、 慣性力には大きな相違がある。 リ リ ーフ弁 1 1 1 bのセッ 卜圧が一定であると、 作業機 1 2 0のリーチが最小のと きは油圧モー 夕 1 0 5の起動 卜ルクおよび停止時の トルク （ リ リーフ弁 1 1 1 bのセッ ト圧に より油圧モータ 1 0 5の回転を停止させる トルク） が旋回体 1 2 1 の慣性力に比 較して大き過ぎるため、 図 6 Aに示すように起動時および停止時にシ ョ ッ クが大 き く なつてしまう。 他方、 シ ョ ッ クを小さ くするためにリ リ ーフ弁 1 1 1 bのセ ッ ト圧を作業機 1 2 0のリ ーチが小さい状態に合わせて低くすると、 作業機 1 2 0のリーチが最大のときは、 旋回体 1 2 1 の慣性力が大き過ぎて、 図 6 Bに示す ように起動および停止が遅れるという問題点がある。 発 明 の 開 示
本発明はかかる問題点を解消するために、 作業機のリ ーチが小さ く ても旋回体 が起動 · 停止するときシ ョ ックが発生せず、 作業機のリーチが大き くても旋回体 が起動 · 停止するとき遅れがない建設機械の旋回油圧回路を提供することを目的 と している。
本発明は、 レバー操作によって二次側へのパイロッ 卜圧が制御される旋回用リ モー 卜 コ ン 卜ロール弁と、 この旋回用リ モー ト コ ン ト ローノレ弁カヽらの両パイ ロ ッ ト流路に接続された方向制御弁と、 この方向制御弁によって油圧ポンプからの供 袷流量が制御される旋回用油圧モータと、 この旋回用油圧モータの両側流路にリ リーフ弁を備えた建設機械の旋回油圧回路において、 建設機械の作業機の姿勢に 応じて両リ リーフ弁のセッ 卜圧を可変とするセッ ト圧制御手段を設けている。 このセッ 卜圧制御手段は、 旋回用リモー トコン 卜ロール弁からの両パイロッ ト 流路の分岐流路の先端に設けた各圧力スィ ツチと、 各圧力スィ ッチの信号を受け ると共に作業機の姿勢に応じた信号を受けるコ ン トローラと、 このコ ン ト ローラ の指令により両リ リーフ弁のセッ 卜圧を制御する各電磁比例弁とから構成されて いる。
また、 各電磁比例弁は、 パイロ ッ 卜流路を介して一端を両リ リーフ弁に接続す ると共に、 他端を油タンクに接铳している。 各電磁比例弁の他端は油圧ポンプに 接続してもよい。
かかる構成により、 作業機のブームの傾斜角が大き くて作業機のリーチが小さ いときに、 リ リーフ弁のセッ ト圧を低く設定できるので、 旋回体が起動および停 止するときシ ョ ックが発生しない。 また、 作業機のブームの傾斜角が小さ くて作 業機のリ ーチが大きいときには、 リ リーフ弁のセッ ト圧を高く設定できるので、 旋回体が起動および停止するとき遅れることがない。 図面の簡単な説明
図 1 は本発明の第 1実施例に係る油圧シ ョベルの旋回油圧回路図、 図 2 は電流 値とセッ 卜圧の関係を示す図、 図 3 は右旋回における リーチと リ リ ーフ弁のセッ 卜圧の関係を示す図、 図 4 は第 2実施例に係る油圧ショベルの旋回油圧回路図、 図 5 は従来の油圧シ ョベルの旋回油圧回路図、 図 6 Aはリ ーチ最小の場合の旋回 起動、 停止時のシ ョ ッ クを示す図、 図 6 Bはリーチ最大の場合の旋回起動、 停止 時のシ ョ ッ クを示す図である。 発明を実施するための最良の形態
本発明に係る建設機械の旋回油圧回路の第 1実施例を、 図 1 -図 3により説明 する。
主油圧ポンプ 1 の吐出流路 2 は、 図 1 に示すようにメ イ ンリ リーフ弁 3および 方向制御弁 4を介して作業機ブーム 2 0を搭載する旋回体 2 1 の旋回用油圧モー 夕 5 の両側流路 6 a . 6 b と、 油タ ンク 7への戻り油流路 8 とに切換自在に接続 されている。 また、 両側流路 6 a， 6 bは方向制御弁 4 を介して油タンク 7への 戻り油流路 9 と切換自在に接続されている。
旋回用リモー ト コン トロール弁 3 0は、 一対の可変減圧弁 3 1 a . 3 1 b とそ の操作レバー 3 2を有している。 両可変減圧弁 3 l a , 3 1 bの一次側にはパイ ロッ 卜油圧ポンプ 4 0が接铳され、 他方、 二次側には両パイロッ ト流路 3 3 a , 3 3 bが接続されている。 両パイロッ ト流路 3 3 a , 3 3 bは、 方向制御弁 4 の 両端のパイロッ ト部 4 a , 4 bに接続されると共に、 それぞれの分岐回路の先端 に各圧力スィ ツチ 3 4 a . 3 4 bが取付けられており、 各圧力スィ ツチ 3 4 a . 3 4 bの信号はコ ン トローラ 3 5 に発信される。
ブーム 2 0の回動支点には、 ポテンシ ョ メータ 2 2が取りつけられている。 こ れにより、 ブーム 2 0の傾斜角 0が測定され、 この測定値が電気信号と してコン 卜ローラ 3 5 に発信される。
油タ ンク 7への戻り油流路 1 0 と流路 6 aの間にリ リーフ弁 1 1 aが設けられ 、 タ ンク 7への戻り油流路 1 Q と流路 6 bの間に リ リ ーフ弁 1 1 bが設けられて いる。 また、 両リ リ ーフ弁 1 1 a， 1 1 b と並列にキヤ ビテーシ ヨ ン防止用のチ ヱ ッ ク弁 1 2 a , 1 2 bがそれぞれ設けられている。
加えて、 両リ リ ーフ弁 1 1 a , 1 1 bの両パイ ロッ ト部 1 3 a , 1 3 bには、 両パイロッ ト流路 1 4 a , 1 4 bが接続され、 各電磁比例弁 1 5 a . 1 5 bを介 して油タ ンク 7 に接続されている。 各電磁比例弁 1 5 a , 1 5 bは、 コン トロー ラ 3 5の電流値によりセッ 卜圧が制御され、 この電流値とセッ 卜圧の特性は図 2 のように反比例の関係にある。 この特性のため、 断線等電気的な故障時でもセッ ト圧が高く なつているので、 安全である。
このような構成で、 例えば右旋回時の作用について、 図 3により説明する。 先ず、 （ 1 ) 静止時では操作レバー 3 2 は中立位置 Nにあり、 パイ口ッ ト流路 3 3 a , 3 3 bの何れの流路もパイ口ッ ト圧が導かれず、 圧力スィ ツチ 3 4 a , 3 4 bは O F Fであり、 コン トローラ 3 5の左リ リ ーフ弁 1 1 a、 右リ リ ーフ弁 1 1 bの制御がされていないキャ ンセルの状態である。
( 2 ) 右旋回起動時では、 操作レバー 3 2を R方向に操作し、 両パイロッ 卜圧 がパイ口ッ ト油路 3 3 aに導かれ、 そのパイ口ッ ト圧が方向制御弁 4のパイ口 ッ ト部 4 aに導かれて方向制御弁 4 を位置 Lに切替える。 このとき、 パイロ ッ 卜油 路 3 3 aの分岐回路の先端に設けられた各圧力スィ ツチ 3 4 aが 0 Nとなり、 電 気信号をコン 卜ローラ 3 5に発信する。 コ ン ト口一ラ 3 5 は、 この電気信号によ り左リ リーフ弁 1 1 aを制御する作動をする。 また、 コン トローラ 3 5 はポテン シ ョ メータ 2 2 によりブーム 2 0の傾斜角 Θの電気信号を受信し、 所定値以下 （ 以下リーチが大という） であると、 この電気信号を電磁比例弁 1 5 aに発信し、 左リ リーフ弁 1 1 aのパイロッ 卜部 1 3 aのパイ ロッ ト圧を制御して、 左リ リー フ弁 1 1 aのセッ ト圧を 2 7 0 k g / c m2 に設定する： 左リ リ ーフ弁 1 1 aの セッ 卜圧力く 2 7 0 k g c であっても リーチが大きいのでショ ッ クが小さい , また、 セッ ト圧が 2 7 0 k g / c m と高いので、 リーチが大であっても起動 の遅れは起こらない。
コン トローラ 3 5は、 傾斜角 Θの電気信号が所定値以上 （以下リーチが小とい う） であると、 この電気信号を電磁比例弁 1 5 aに発信し、 左リ リ ーフ弁 1 1 a のパイロ ッ ト部 1 3 aのパイロ ッ 卜圧を制御してセッ ト圧を最初は 1 0 0 k c と し、 徐々に S T O k g/ c n^ とする。 方向制御弁 4が位置 Lに切替え られると、 油圧ポンプ 1の吐出油が方向制御弁 4を経て油路 6 aに流入し、 リー チが小であると左リ リーフ弁 1 1 aのセッ ト圧は 1 O O k gZc m2 に上昇して 油圧モータ 5に流入する。 リ ーチが小であっても左リ リーフ弁 1 1 aのセッ ト圧 が 1 0 0 k g / c m2 と低いので、 起動時のショ ッ クは小さい。 また、 起動して からは左リ リーフ弁 1 1 aのセッ 卜圧は徐々に上昇して 2 7 0 k g/ c m2 とな るので、 油圧モータ 5は加速駆動される。
( 3 ) 定常旋回時では、 圧力スィ ツチ 3 4 aは ONであるが所定時間経過して いる。 そこで、 コン トローラ 3 5は左リ リーフ弁 1 l a (加速側） の制御をキヤ ンセルしてセッ ト圧 2 7 0 k g/ c m2 と し、 右リ リーフ弁 1 l b (减速側） を 制御する。 即ち、 リーチが最小のときにコン トローラ 3 5は電磁比例弁 1 5 bに 電気信号を発信し、 右リ リーフ弁 1 1 bのパイロッ 卜部 1 3 bのパイロッ ト圧を 制御して右リ リーフ弁 1 1 bのセッ ト圧を 5 0 k g/ c に設定し、 リーチ量 に比例してセッ 卜圧が高く なり、 リ ーチが最大のとき 2 7 0 k gZ c m2 となる ように制御する。 左リ リ ーフ弁 1 1 aのセッ ト圧は 2 7 0 k g/ c m2 と してい るので、 旋回力を利用してバケツ 卜の側面で土落と し作業などをすることができ る。
( 4 ) 停止時では、 操作レバー 3 2を R方向とは反対の方向に操作する。 パイ 口ッ 卜流路 3 3 aにパイ ロッ ト圧は導かれなく なり、 圧力スィ ッチ 3 4 aは O F Fになる。 しかし、 コン トローラ 3 5は 2秒間作動を維持するので （ 3 ) の定常 旋回時と同様の制御をして （ 1 ) の静止時の状態に戻る。 また、 方向制御弁 4の パイロッ ト部 4 a にもパイ口 ッ 卜圧は導かれなく なり、 方向制御弁 4 は中立位置 Nに Mり、 油圧ポンプ ] の吐出油は戻り油流路 8 を介して油タ ンク 7に戻され、 油圧モータ 5 に流入していた圧油は停止する。 しかし、 旋回体 2 1 の慣性力で油 圧モータ 5 はごく短時間回転し、 流路 6 a , チェ ッ ク弁 1 2 a , 戻り油流路 1 0 を介して油タ ンク 7 より油を吸込み、 右リ リーフ弁 1 1 bのセッ ト圧になると戻 り油流路 1 0を介してタ ンク 7 に戻される。 右リ リーフ弁 1 1 bのセッ 卜圧は、 リーチ量が小さいときは低いので停止時のショ ッ クは小さい。 また、 リーチ量が 大きいときはセッ ト圧が高いので、 停止遅れはない。
この例では、 コン トローラ 3 5が両リ リ ーフ弁 1 1 a , 1 1 bのうち片方のみ を制御できる場合に、 右リ リーフ弁 1 1 bのセッ 卜圧を制御して停止している。 次に、 コン トローラ 3 5が両リ リ ーフ弁 1 1 a , 1 1 bのセッ 卜圧を同時に制 御できる場合の停止例を説明する。
( 5 ) 停止時では、 コ ン トローラ 5 は左リ リーフ弁 1 1 a (加速側） と右リ リ —フ弁 （减速側） の両方を制御している。 両リ リ 一フ弁 1 1 a , 1 1 bのセッ ト 圧は、 リーチ最小のとき 5 0 k c m 2 に設定し、 リーチ量に比例して大き く して、 リ ーチ最大のとき 2 7 0 k c m ' に設定する。 このように左リ リーフ 弁 1 1 aのセッ ト圧もリ ーチ量に比例して変化させると、 右旋回を急に停止する と反動で逆に左旋回し、 この左旋回を急に停止すると反動でまた右旋回する、 い わゆる揺れ戻しを防止でぎる。
以上、 右旋回の場合を中心に説明してきたが、 左旋回の場合は右旋回と逆にな るだけなので、 左旋回の説明は省略する。
次に、 第 2実施例について図 4 により説明する。 なお、 第 2実施例は両リーフ 弁 1 1 a , 1 1 bのセッ ト圧を設定する手段が第 1実施例と異なるだけなので、 その他の構成は同じ符号を付して説明を省略する。
両リ リ ーフ弁 1 1 a , l i bの両パイロッ ト部 1 3 a ， 1 3 bには、 両パイ口 ッ 卜流路 1 4 a , 1 4 bが接続され、 各電磁比例弁 1 6 a , 1 6 bを介してパイ 口ッ ト油圧ポンプ 4 0に連結さそれている。 各電磁比例弁 1 6 a , 1 6 bのパイ ロッ ト圧は、 コン トローラ 3 5の電流値によって変化し、 この電流値が零のとき パイロッ 卜圧は最大となり、 電流値が大き く なるとパイロッ ト圧は低く なる。 し てがつて、 コ ン トローラ 3 5の電流値と両リ リーフ弁 1 1 a , 1 1 bのセッ ト圧 は、 図 2 に示すような反比例の関係となる。 これにより、 コン トローラ 3 5が故 障して電気信号を発信できない場合でも、 両リ リ ーフ弁 1 1 a . 1 1 bのセッ ト 圧は最大となり、 リーチが小さいときは旋回の起動、 停止のときショ ッ クを発生 するが、 リーチが大きいときに停止が遅れることはない。 また、 坂道の停止時で もセッ ト圧は最大であるが、 作業機が異常落下することもなく 、 安全である。 産業上の利用可能性
本発明は、 作業機のリーチが小さ くても旋回体が起動 · 停止するときショ ック が発生せず、 作業機のリーチが大き くても旋回体が起動 ·停止するとき遅れがな い建設機械の旋回油圧回路と して有用である。

Claims

請求の範囲
1 . レバー操作によつて二次側へのパイ口 ッ 卜圧が制御される旋回用リ モー トコ ン 卜 ロール弁と、 この旋回用リモー ト コ ン ト ロール弁からの両パイ 口 ッ 卜流路に 接铳された方向制御弁と、 この方向制御弁によつて油圧ポンプからの供袷流量が 制御される旋回用油圧モータと、 この旋回用油圧モータの両側流路にリ リ ーフ弁 を備えた建設機械の旋回油圧回路において、 前記建設機械の作業機の姿勢に応じ て前記両リ リーフ弁のセッ ト圧を可変とするセッ 卜圧制御手段を設けたことを特 徵とする建設機械の旋回油圧回路。
2 . 前記セッ 卜圧制御手段は、 前記旋回用リモー ト コ ン ト ロール弁からの両パイ ロッ 卜流路の分岐流路の先端に設けた各圧力スィ ッチと、 各圧力スィ ッチの信号 を受けると共に前記建設機械の作業機の姿勢に応じた信号を受けるコン トローラ と、 このコン トローラの指令により前記両リ リーフ弁のセッ ト圧を制御する各電 磁比例弁とからなることを特徴とする請求の範囲 1記載の建設機械の旋回油圧回 路。
3 . 前記各電磁比例弁は、 パイロッ ト流路を介して一端を前記両リ リーフ弁に接 铳すると共に、 他端を油タンクに接続したことを特徴とする請求の範囲 2記載の 建設機械の旋回油圧回路。
4 . 前記各電磁比例弁は、 パイロッ 卜流路を介して一端を前記両リ リーフ弁に接 続すると共に、 他端をパイロッ 卜油圧ポンプに接続したことを特徴とする請求の 範囲 2記載の建設機械の旋回油圧回路。
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