JPS61165432A - 建設機械の慣性質量駆動用油圧回路 - Google Patents
建設機械の慣性質量駆動用油圧回路Info
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- JPS61165432A JPS61165432A JP485585A JP485585A JPS61165432A JP S61165432 A JPS61165432 A JP S61165432A JP 485585 A JP485585 A JP 485585A JP 485585 A JP485585 A JP 485585A JP S61165432 A JPS61165432 A JP S61165432A
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- pressure
- pipe line
- inertial mass
- valve
- hydraulic
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- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02F—DREDGING; SOIL-SHIFTING
- E02F9/00—Component parts of dredgers or soil-shifting machines, not restricted to one of the kinds covered by groups E02F3/00 - E02F7/00
- E02F9/20—Drives; Control devices
- E02F9/22—Hydraulic or pneumatic drives
- E02F9/2217—Hydraulic or pneumatic drives with energy recovery arrangements, e.g. using accumulators, flywheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Operation Control Of Excavators (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、油圧ショベルの旋回体を駆動する油圧モータ
などのように、大きな慣性質量を駆動するアクチュエー
タを備えた建設機械の慣性質量駆動用油圧回路に関する
。
などのように、大きな慣性質量を駆動するアクチュエー
タを備えた建設機械の慣性質量駆動用油圧回路に関する
。
従来の慣性質量駆動用油圧回路の一例を示す第２図にお
いて、１は大きな慣性質量を駆動するアクチュエータ、
例えば油圧ショベルの旋回体を駆動する油圧モータ、２
はこの油圧モータ１に圧油を供給する油圧ポンプ、３は
この油圧ポンプ２を駆動する原動機である。４はクロウ
ズドセンタ型の三位置切換弁、５は油圧ポンプ２の吐出
側に連絡した管路で、該吐出側を切換弁４の中立位置Ｎ
で該切換弁４のタンクボートＴを介してタンク連絡管路
６に連通させる。７は管路５から分岐して ゛切換弁
４の一方の入力ポートａに連通する管路。
いて、１は大きな慣性質量を駆動するアクチュエータ、
例えば油圧ショベルの旋回体を駆動する油圧モータ、２
はこの油圧モータ１に圧油を供給する油圧ポンプ、３は
この油圧ポンプ２を駆動する原動機である。４はクロウ
ズドセンタ型の三位置切換弁、５は油圧ポンプ２の吐出
側に連絡した管路で、該吐出側を切換弁４の中立位置Ｎ
で該切換弁４のタンクボートＴを介してタンク連絡管路
６に連通させる。７は管路５から分岐して ゛切換弁
４の一方の入力ポートａに連通する管路。
８は逆流を防止するために管路７に介設された逆上弁、
９は切換弁４の他方の入力ポートｂとタンク連絡管路６
とを連通させる管路である。１０は管路５の最高圧力を
設定するリリーフ弁で、管路５とタンク連絡管路６とを
連通させる管路１１に介設しである。１２は油圧モータ
１の第１のボートすなわち一方の吸排口と切換弁４の一
方の出力ポートＣとを連通させる管路、１３は油圧モー
タ１の第２ポートすなわち他方の吸排口と切換弁４の他
方の出力ポートｄとを連通させる管路である。
９は切換弁４の他方の入力ポートｂとタンク連絡管路６
とを連通させる管路である。１０は管路５の最高圧力を
設定するリリーフ弁で、管路５とタンク連絡管路６とを
連通させる管路１１に介設しである。１２は油圧モータ
１の第１のボートすなわち一方の吸排口と切換弁４の一
方の出力ポートＣとを連通させる管路、１３は油圧モー
タ１の第２ポートすなわち他方の吸排口と切換弁４の他
方の出力ポートｄとを連通させる管路である。
１４は管路１２の最高圧力を設定する差圧型リリーフ弁
で、管路１２と管路１３とを連通させる管路１５に介設
しである。１６は管路１３の最高圧力を設定する差圧型
リリーフ弁で、管路１２と管路１３とを連通させる管路
１７に介設しである。
で、管路１２と管路１３とを連通させる管路１５に介設
しである。１６は管路１３の最高圧力を設定する差圧型
リリーフ弁で、管路１２と管路１３とを連通させる管路
１７に介設しである。
１８および１９は逆止弁で、管路６に連通する管路２０
から分岐した管路２１および管路２２にそれぞれ介設さ
れ、管路１２および管路１３にタンク２３からの油を補
給する。２４はタンク連絡管路６に背圧をたてる背圧弁
１例えばリリーフ弁で。
から分岐した管路２１および管路２２にそれぞれ介設さ
れ、管路１２および管路１３にタンク２３からの油を補
給する。２４はタンク連絡管路６に背圧をたてる背圧弁
１例えばリリーフ弁で。
タンク連絡管路６に介設しである。
このような従来の慣性質量駆動用油圧回路にあって、慣
性質量を駆動するために、操作レバーによって切換弁４
をＢ位置に切換えると、油圧ポンプ２の吐出側の管路５
は、管路７と切換弁４の入力ポートａおよび入力ポート
Ｃを介して管路１２に連通し、油圧ポンプ２とタンク連
絡管路６との連通は切換弁４によって遮断されるにれに
よって、油圧ポンプ２の圧力は油圧モータ１に導かれ、
油圧モータ１を介して慣性質量を動作させようとする。
性質量を駆動するために、操作レバーによって切換弁４
をＢ位置に切換えると、油圧ポンプ２の吐出側の管路５
は、管路７と切換弁４の入力ポートａおよび入力ポート
Ｃを介して管路１２に連通し、油圧ポンプ２とタンク連
絡管路６との連通は切換弁４によって遮断されるにれに
よって、油圧ポンプ２の圧力は油圧モータ１に導かれ、
油圧モータ１を介して慣性質量を動作させようとする。
しかし、油圧モータ１には慣性質量による慣性力が作用
しているため、油圧モータ１の回転数は急には上昇せず
、管路１２に高圧が発生する。
しているため、油圧モータ１の回転数は急には上昇せず
、管路１２に高圧が発生する。
この高圧は、リリーフ弁１４の設定値以上になると、リ
リーフ弁１４および管路１５を介して管路１３にリリー
フする。そして、油圧モータ１は加速状態が終了すると
定常速度状態となり、一定の速度で動作する。
リーフ弁１４および管路１５を介して管路１３にリリー
フする。そして、油圧モータ１は加速状態が終了すると
定常速度状態となり、一定の速度で動作する。
この状態から操作レバーによって切換弁４を第２図の状
態である中立位ｆｆｌ！Ｎに戻すと、管路１２および管
路１３は切換弁４によって閉鎖状態となる。この時、油
圧モータ１は慣性質量の慣性力によって動作状態を継続
し、管路１２から吸収した油を管路１３に排出する。こ
のために管路１３は高圧となり、この高圧がリリーフ弁
１６の設定値以上になると、リリーフ弁１６および管路
１７を介して管路１２に圧油をリリーフする。また油圧
モータ１は管路１３の高圧によって徐々に減速する。
態である中立位ｆｆｌ！Ｎに戻すと、管路１２および管
路１３は切換弁４によって閉鎖状態となる。この時、油
圧モータ１は慣性質量の慣性力によって動作状態を継続
し、管路１２から吸収した油を管路１３に排出する。こ
のために管路１３は高圧となり、この高圧がリリーフ弁
１６の設定値以上になると、リリーフ弁１６および管路
１７を介して管路１２に圧油をリリーフする。また油圧
モータ１は管路１３の高圧によって徐々に減速する。
なお二のような動作は、切換弁４を第２図に示すＡ位置
に切換え、油圧モータ１を上記と逆方向に回転させてい
る場合の減速に際しても同様である。
に切換え、油圧モータ１を上記と逆方向に回転させてい
る場合の減速に際しても同様である。
ところで、かかる油圧回路では、駆動中の油圧モータ１
を減速させるべく、第２図のＢ位置にある切換弁４を中
立位置Ｎにもどした場合、一般に両タンクボート’Ｉ”
、Ｔは、一方の入力ポートｂと出力ポートｄおよび他方
の入力ポートａと出力ポートＣとが閉じる以前に連通し
、このときの油圧ポンプ２と連通する管路５の圧力はタ
ンク圧となる。したがって管路１２と管路１３が閉じら
れ。
を減速させるべく、第２図のＢ位置にある切換弁４を中
立位置Ｎにもどした場合、一般に両タンクボート’Ｉ”
、Ｔは、一方の入力ポートｂと出力ポートｄおよび他方
の入力ポートａと出力ポートＣとが閉じる以前に連通し
、このときの油圧ポンプ２と連通する管路５の圧力はタ
ンク圧となる。したがって管路１２と管路１３が閉じら
れ。
油圧モータ１にブレーキをかけた際における管路１２の
圧力はタンク圧となり、また、このときの管路１３の圧
力はタンク圧とリリーフ弁１６の設定圧力を加えたもの
となる、 なお、このように油圧モータｌと管路１２゜１３とによ
って構成される回路を閉鎖状態にした場合、一般に油圧
モータ１等の機能上、当該回路の外部に対しての油の漏
洩（リーク）は必ず発生する。したがって、回路内の油
量は不足し、油圧モータ１の吸入量が不足し、このまま
の状態ではキャビテーションが発生することになる。
圧力はタンク圧となり、また、このときの管路１３の圧
力はタンク圧とリリーフ弁１６の設定圧力を加えたもの
となる、 なお、このように油圧モータｌと管路１２゜１３とによ
って構成される回路を閉鎖状態にした場合、一般に油圧
モータ１等の機能上、当該回路の外部に対しての油の漏
洩（リーク）は必ず発生する。したがって、回路内の油
量は不足し、油圧モータ１の吸入量が不足し、このまま
の状態ではキャビテーションが発生することになる。
そこで、上述した従来の油圧回路にあっては。
このようなキャビテーションを防止するために。
管路２０，２１．２２および逆止弁１８．１９を設けて
あり、タンク２３からの油を管路２１゜２２により逆止
弁ｔ８．１９を介して補給できるようになっており、さ
らに、このときの補給を十分なものにするために、リリ
ーフ弁２４を設けてタンク連絡管路６に背圧が発生する
ようになっている。すなわち、上述のように管路１２の
油量が不足し、管路１２の圧力がタンク圧以下になると
、当該不足油量が逆上弁１８を介して管路１２に補給さ
れるが、一般に、タンク圧は大気圧よりわずかにしか高
くできない場合が多く、管路１２とタンク圧との圧力差
は大きくできないため、リリーフ弁２４がない場合は逆
止弁１８の圧力損失等に起因して、十分に不足油量を補
給できないことがあり、キャビテーションの防止に必ず
しも十分に対応することができなくなる。そこで、タン
ク連絡管路６に介設したリリーフ弁２４による背圧で。
あり、タンク２３からの油を管路２１゜２２により逆止
弁ｔ８．１９を介して補給できるようになっており、さ
らに、このときの補給を十分なものにするために、リリ
ーフ弁２４を設けてタンク連絡管路６に背圧が発生する
ようになっている。すなわち、上述のように管路１２の
油量が不足し、管路１２の圧力がタンク圧以下になると
、当該不足油量が逆上弁１８を介して管路１２に補給さ
れるが、一般に、タンク圧は大気圧よりわずかにしか高
くできない場合が多く、管路１２とタンク圧との圧力差
は大きくできないため、リリーフ弁２４がない場合は逆
止弁１８の圧力損失等に起因して、十分に不足油量を補
給できないことがあり、キャビテーションの防止に必ず
しも十分に対応することができなくなる。そこで、タン
ク連絡管路６に介設したリリーフ弁２４による背圧で。
管路１２に閉じ込む圧力をタンク圧よりも高く設定可能
とし、これにより、キャビテーションを確実に防止でき
るようにしていた。
とし、これにより、キャビテーションを確実に防止でき
るようにしていた。
しかしながら、かかる従来の油圧回路にあっては、リリ
ーフ弁２４の設定している圧力を常時油圧ポンプ２によ
つ゛Ｃ発生させているため、油圧ポンプ２のエネルギー
ロスになっている。また、リリーフ弁２４の設定してい
る圧力は、高ければそれだけキャビテーションには有利
となるが、その分エネルギーのロスは大となり、特に、
油圧モータ１を油圧ポンプ２によって駆動させて慣性質
量を加速しているときには、リリーフ弁２４による背圧
は必要ないため、背圧による消費エネルギーの増加は無
駄となる。さらに、背圧によって管路の最高圧力は上乗
せされるため、管路の寿命に悪影響をおよぼす二とにな
る。
ーフ弁２４の設定している圧力を常時油圧ポンプ２によ
つ゛Ｃ発生させているため、油圧ポンプ２のエネルギー
ロスになっている。また、リリーフ弁２４の設定してい
る圧力は、高ければそれだけキャビテーションには有利
となるが、その分エネルギーのロスは大となり、特に、
油圧モータ１を油圧ポンプ２によって駆動させて慣性質
量を加速しているときには、リリーフ弁２４による背圧
は必要ないため、背圧による消費エネルギーの増加は無
駄となる。さらに、背圧によって管路の最高圧力は上乗
せされるため、管路の寿命に悪影響をおよぼす二とにな
る。
本発明の目的は、上記従来技術の欠点を除き。
キャビテーションの発生を確実に防止でき、かつ油圧ポ
ンプの消費エネルギーのロスｆ＆低減できる建設機械の
慣性質量駆動用油圧回路を提供するにある。
ンプの消費エネルギーのロスｆ＆低減できる建設機械の
慣性質量駆動用油圧回路を提供するにある。
二の目的を達成するために、本発明は、ポンプ圧力によ
って背圧弁のセット圧力を変更する手段を設け、慣性質
量を加速しているときには、油圧ポンプからの吐出圧に
より背圧弁にセット圧を低下できるようにした点に特徴
がある。
って背圧弁のセット圧力を変更する手段を設け、慣性質
量を加速しているときには、油圧ポンプからの吐出圧に
より背圧弁にセット圧を低下できるようにした点に特徴
がある。
以下１本発明の実施例を図面により説明する。
第１図は本発明による建設機械の慣性質量駆動用油圧回
路の一実施例を示す回路図であり、２５はピストン、２
６はシリンダ、２７はばね、２８はパイロット管路であ
って、第２図に対応する部分には同一符号を付けである
。
路の一実施例を示す回路図であり、２５はピストン、２
６はシリンダ、２７はばね、２８はパイロット管路であ
って、第２図に対応する部分には同一符号を付けである
。
第１図において、リリーフ弁２４のセット圧力を可変と
するピストン２５は、ばね２７とともにシリンダ２６に
内蔵されており、シリンダ２６にはパイロット管路２８
を介して油圧ポンプ２のポンプ圧力が常時導かれるよう
になっている。かがるポンプ圧力がばね２７の圧力より
勝ると、ピストン２５はシリンダ２６の内の圧油により
図示右方向へ移動し、これにより、リリーフ弁２４のセ
ット圧力は下がる。反対に、ばね２７の圧力がポンプ圧
力より勝ると、ピストン２５はばね２７により図示左方
へ移動し、これにより、リリーフ弁２４のセット圧力は
上昇する。なお、リリーフ弁２４の最高セット圧力をＰ
ｌ、ピストン２５がポンプ圧力によりばね２７に抗して
作動するときのシリンダ２６内の圧力をＰ２．管路５の
最高、圧力を設定するリリーフ弁１０のセット圧力をＰ
：Ｉ。
するピストン２５は、ばね２７とともにシリンダ２６に
内蔵されており、シリンダ２６にはパイロット管路２８
を介して油圧ポンプ２のポンプ圧力が常時導かれるよう
になっている。かがるポンプ圧力がばね２７の圧力より
勝ると、ピストン２５はシリンダ２６の内の圧油により
図示右方向へ移動し、これにより、リリーフ弁２４のセ
ット圧力は下がる。反対に、ばね２７の圧力がポンプ圧
力より勝ると、ピストン２５はばね２７により図示左方
へ移動し、これにより、リリーフ弁２４のセット圧力は
上昇する。なお、リリーフ弁２４の最高セット圧力をＰ
ｌ、ピストン２５がポンプ圧力によりばね２７に抗して
作動するときのシリンダ２６内の圧力をＰ２．管路５の
最高、圧力を設定するリリーフ弁１０のセット圧力をＰ
：Ｉ。
管路１２および１３の最高圧力を設定するリリーフ弁１
４および１６のセット圧力をＰ４とすると。
４および１６のセット圧力をＰ４とすると。
Ｐ、：の圧力は、Ｐｘよりも高＜、Ｐｉ＋ＰｉとＰｘ＋
Ｐａとのいずれか低い方の値より低く設定されている。
Ｐａとのいずれか低い方の値より低く設定されている。
このように構成された油圧回路にあって、慣性質量を駆
動するために、操作レバーによって切換弁４をＢ位置に
切換えると、油圧ポンプ２の吐出側の管路５は、管路７
と切換弁４の入力ポートａおよび入力ポートｃを介して
管路１２に連通し。
動するために、操作レバーによって切換弁４をＢ位置に
切換えると、油圧ポンプ２の吐出側の管路５は、管路７
と切換弁４の入力ポートａおよび入力ポートｃを介して
管路１２に連通し。
油圧ポンプ２とタンク連絡管路６との連通は切換弁４に
よって遮断される。これによって、油圧ポンプ２の圧油
は油圧モータｌに導かれ、油圧モータ１を介して慣性質
量を動作させようとする。しかし、油圧モータｌには慣
性質量による慣性力が作用しているために、油圧モータ
１の回転数は急には上昇せず、管路１２に高圧が発生す
る。この高圧は、リリーフ弁１４の設定値以上になると
。
よって遮断される。これによって、油圧ポンプ２の圧油
は油圧モータｌに導かれ、油圧モータ１を介して慣性質
量を動作させようとする。しかし、油圧モータｌには慣
性質量による慣性力が作用しているために、油圧モータ
１の回転数は急には上昇せず、管路１２に高圧が発生す
る。この高圧は、リリーフ弁１４の設定値以上になると
。
リリーフ弁１４および管路１５を介して管路１３にリリ
ーフする。そして、油圧モータ１は加速状態が終了する
と定常速度状態となり、一定の速度で動作する。
ーフする。そして、油圧モータ１は加速状態が終了する
と定常速度状態となり、一定の速度で動作する。
なお、かかる慣性質量の加速時に、管路１２に連通して
高圧となっている管路５の圧力が、パイロット管路２８
を介してシリンダ２６に導かれるため、シリンダ２６内
のピストン２５は当該圧力により図示右方へ移動し、こ
れにより、リリーフ弁２４のセット圧力は最高セット圧
力Ｐ１から最低セット圧力Ｐ′１（はとんど零）へと変
化するｔなわち、かかる状態では、タンク連絡管路６に
背圧をたてるリリーフ弁２４を取り除いたと同じ状態と
なり、油圧ポンプ２の消費エネルギーはその分だけ低下
する。
高圧となっている管路５の圧力が、パイロット管路２８
を介してシリンダ２６に導かれるため、シリンダ２６内
のピストン２５は当該圧力により図示右方へ移動し、こ
れにより、リリーフ弁２４のセット圧力は最高セット圧
力Ｐ１から最低セット圧力Ｐ′１（はとんど零）へと変
化するｔなわち、かかる状態では、タンク連絡管路６に
背圧をたてるリリーフ弁２４を取り除いたと同じ状態と
なり、油圧ポンプ２の消費エネルギーはその分だけ低下
する。
この状態から操作レバーによって切換弁４を第１図の状
態である中立位ＭＮに戻すと、管路１２および管路１３
は切換弁４によって閉鎖状態となる。この時、油圧モー
タｌは慣性質量の慣性力によって動作状態を継続し、管
路１２から吸入した油を管路１３に排出する。このため
に管路１３は高圧となり、この高圧がリリーフ弁１６の
設定値以上になると、リリーフ弁１６および管路１７を
介して管路１２に圧油をリリーフする。また油圧モータ
１は管１！４１３の高圧によって徐々に減速する。
態である中立位ＭＮに戻すと、管路１２および管路１３
は切換弁４によって閉鎖状態となる。この時、油圧モー
タｌは慣性質量の慣性力によって動作状態を継続し、管
路１２から吸入した油を管路１３に排出する。このため
に管路１３は高圧となり、この高圧がリリーフ弁１６の
設定値以上になると、リリーフ弁１６および管路１７を
介して管路１２に圧油をリリーフする。また油圧モータ
１は管１！４１３の高圧によって徐々に減速する。
かかる慣性質量の減速時は、管路５の圧力はタンク圧と
なっているため、シリンダ２６内のピストン２５はばね
２７の圧力によって図示左方へ移動し、リリーフ弁２４
のセット圧は最低セット圧Ｐ’ｌから最高セット圧Ｐ１
へと変化する。すなわち、タンク連絡管路６にはリリー
フ弁２４により背圧がたてられる。
なっているため、シリンダ２６内のピストン２５はばね
２７の圧力によって図示左方へ移動し、リリーフ弁２４
のセット圧は最低セット圧Ｐ’ｌから最高セット圧Ｐ１
へと変化する。すなわち、タンク連絡管路６にはリリー
フ弁２４により背圧がたてられる。
したがって、油圧モータ１と管路１２．１３とによって
構成される回路を閉鎖状態にした場合、リリーフ弁２４
による背圧で、管路１２に閉じ込む圧力をタンク圧力よ
り高く設定でき、それ故。
構成される回路を閉鎖状態にした場合、リリーフ弁２４
による背圧で、管路１２に閉じ込む圧力をタンク圧力よ
り高く設定でき、それ故。
リークにより当該回路内の油量が減少して不足するまで
には時間がかかるようになり、しかも、油量が不足した
場合でも管路２１，２２から十分な油量の補給が可能と
なり、キャビテーションは発生しなくなる。
には時間がかかるようになり、しかも、油量が不足した
場合でも管路２１，２２から十分な油量の補給が可能と
なり、キャビテーションは発生しなくなる。
［発明の効果〕
以上説明したように１本発明によれば、アクチュエータ
を油圧ポンプによって駆動させて慣性質量を加速してい
るときには、背圧弁のセット圧力を最低セット圧力にし
、また、慣性質量の減速時には背圧弁のセット圧力を最
高セット圧力にそれぞれ変更できるため、油圧ポンプの
消費エネルギーのロスに低減できるばかりでなく、キャ
ビテーションの発生を確実に防止でき、かつ管路や油圧
機器の寿命を向上することが可能となる。
を油圧ポンプによって駆動させて慣性質量を加速してい
るときには、背圧弁のセット圧力を最低セット圧力にし
、また、慣性質量の減速時には背圧弁のセット圧力を最
高セット圧力にそれぞれ変更できるため、油圧ポンプの
消費エネルギーのロスに低減できるばかりでなく、キャ
ビテーションの発生を確実に防止でき、かつ管路や油圧
機器の寿命を向上することが可能となる。
第［図は本発明によるＦＩ！設機械の慣性ｆ置駒動用油
圧回路の一実施例を示す回路図、第２図は従来の建設機
械の慣性質量駆動用油圧回路の一例を示す回路図である
。 ！・・・・・・油圧モータ（アクチュエータ）、２・・
目・・油圧ポンプ、３・・・・・・原動機、４・・・・
・・切換弁（方向切換弁）、５．１２，１３，１５．１
７・・・・・・管路、６・・・・・・タンク連絡管路、
１０．１４．１６・・・・・・リリーフ弁、２３・・・
山タンク、２４・・・・・・リリーフ弁（背圧弁）、２
５・・・・・・ピストン、２６・・・用シリンダ、２７
・・・・ばね、２８・・・・・・パイロット管路。 第１図
圧回路の一実施例を示す回路図、第２図は従来の建設機
械の慣性質量駆動用油圧回路の一例を示す回路図である
。 ！・・・・・・油圧モータ（アクチュエータ）、２・・
目・・油圧ポンプ、３・・・・・・原動機、４・・・・
・・切換弁（方向切換弁）、５．１２，１３，１５．１
７・・・・・・管路、６・・・・・・タンク連絡管路、
１０．１４．１６・・・・・・リリーフ弁、２３・・・
山タンク、２４・・・・・・リリーフ弁（背圧弁）、２
５・・・・・・ピストン、２６・・・用シリンダ、２７
・・・・ばね、２８・・・・・・パイロット管路。 第１図
Claims (1)
- 原動機によつて駆動される油圧ポンプと、大きな慣性質
量を駆動するアクチュエータと、それらを連通する管路
に介設された方向切換弁と、アクチュエータに負圧が生
じるのを防止するための補給管路と、補給管路に介設さ
れた背圧弁と、アクチュエータと方向切換弁との間の管
路の最高圧力を設定する手段とを備えた建設機械の慣性
質量駆動用油圧回路において、ポンプ圧力によつて前記
背圧弁のセット圧力を変更する手段を設けたことを特徴
とする建設機械の慣性質量駆動油圧回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP485585A JPS61165432A (ja) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | 建設機械の慣性質量駆動用油圧回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP485585A JPS61165432A (ja) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | 建設機械の慣性質量駆動用油圧回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61165432A true JPS61165432A (ja) | 1986-07-26 |
| JPH0437886B2 JPH0437886B2 (ja) | 1992-06-22 |
Family
ID=11595291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP485585A Granted JPS61165432A (ja) | 1985-01-17 | 1985-01-17 | 建設機械の慣性質量駆動用油圧回路 |
Country Status (1)
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