UA80308C2 - Method for making an abrasion resistant steel plate, and plate made by this method - Google Patents
Method for making an abrasion resistant steel plate, and plate made by this method Download PDFInfo
- Publication number
- UA80308C2 UA80308C2 UAA200505979A UA2005005979A UA80308C2 UA 80308 C2 UA80308 C2 UA 80308C2 UA A200505979 A UAA200505979 A UA A200505979A UA 2005005979 A UA2005005979 A UA 2005005979A UA 80308 C2 UA80308 C2 UA 80308C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- steel
- equal
- content
- less
- differs
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 65
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 65
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 title abstract description 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 51
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 20
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 2
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 14
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 6
- -1 titanium carbides Chemical class 0.000 description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000000260 Warts Diseases 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000009415 formwork Methods 0.000 description 1
- 210000003736 gastrointestinal content Anatomy 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- UMUKXUYHMLVFLM-UHFFFAOYSA-N manganese(ii) selenide Chemical class [Mn+2].[Se-2] UMUKXUYHMLVFLM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical class [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 description 1
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 1
- 201000010153 skin papilloma Diseases 0.000 description 1
- 150000004772 tellurides Chemical class 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
Опис винаходу
Даний винахід стосується сталі, що має абразивну стійкість, та способу її виготовлення.
Сталі, що мають абразивну стійкість, добре відомі і, як правило, є сталями підвищеної твердості (яка складає від 400 до 500 одиниць за Бринелем), що мають мартенситну структуру та містять від 0,1295 до 0,390 вуглецю. Звичайно вважається, що для підвищення зносостійкості досить підвищити твердість, але це відбувається за рахунок зниження інших властивостей, таких, наприклад, як здатність до зварювання або формування гнуттям. Тому, щоб одержати сталі, що одночасно мають дуже гарну зносостійкість та гарну 70 поведінку при застосуванні, були проведені пошуки інших засобів, крім підвищення твердості.
Так, в (ЕР 0527276 та 05 5393358) було запропоновано поліпшити абразивну стійкість сталі, що містить від 00595 до 0,4596 вуглецю, до 190 кремнію, до 290 марганцю, до 2905 міді, до 1090 нікелю, до Зо хрому, до 390 молібдену, бор, ніобій і ванадій, шляхом додавання від 0,01595 до 1,595 титану, щоб сприяти утворенню крупних карбідів титану. Ця сталь проходить загартування і в результаті набуває мартенситної структури, при цьому 12 підвищення абразивної стійкості досягається за рахунок присутності крупних карбідів титану. Однак, зокрема, коли сталь відливають у вигляді зливків, таке підвищення обмежене, тому що при абразивній дії карбіди оголюються та не виконують своєї функції. Крім того, у таких сталях присутність крупних карбідів титану погіршує їхню ковкість. Звідси випливає, що виготовлені з таких сталей листи важко піддаються виправленню та гнуттю, що обмежує сферу їхнього застосування.
Задачею даного винаходу є усунення цих недоліків шляхом створення листової сталі, що має абразивну стійкість, яка, при всіх інших рівних параметрах, має гарну площинність та кращу абразивну стійкість у порівнянні з відомими сталями.
У цьому зв'язку об'єктом даного винаходу є спосіб виготовлення деталі, зокрема, листа зі сталі, що має абразивну стійкість, при цьому до хімічного складу такої сталі входять, у 95 мас: с щі 6) (ее) «в) (зе) «в) с - . и? (ее) («в) (95) («в)
ІЧ е) іме) 60 б5
0,35:00508 -
Ох 52
О«А1:2 0,3555і1кА|х2 5 О Мп х 2,5 0-Мі55 «Сг: 5 се о -- Мо 55 0,50 ге)
Ос УМ «1,00 (ее) 0,15 Мо я Му/2 хх 0,50 о
Ге) 05хби1,5 о (ее) 0-85:50,02 « 0-52 2 с . в» ' Ох гх4 , с Обі нимМ2 52 (ав) м О0х5:х015 (ав) со
М «0,03 - при необхідності, щонайменше, один елемент, вибраний з групи, до якої входять МБ, Та та М з таким 29 вмістом, щоб МБ/2 я Та/4 М « 0,5; (ФІ - при необхідності, щонайменше, один елемент, вибраний з групи, до якої входять зе, Ті, Са, Ві, РЬ з вмістом, меншим або рівним 0,1, о при цьому решту складають залізо та домішки, що утворюються при виготовленні, при цьому хімічний склад додатково, при С" - С - Ті/4 - 2/8 - 7.М/8, відповідає таким співвідношенням: 60 0,10«с150,55 та:
Ті 22 - 7.М/2 » 0,05 та: 1,05.Мп -- 0,54.Мі я- 0,50.Стг - 0,34(Мо я- УУ/23772 я К » 1,8, або, краще, 2, при К - 0,5, якщо В » 0,0005, та К -
О, якщо В « 0,0005. 65 Відповідно до цього способу, деталь або лист піддають термічній обробці шляхом загартування, здійснюваній в нагрівальній установці для гарячого деформування, такого як прокатка, або після аустенізації шляхом нагрівання в печі, яка полягає у здійсненні таких операцій: - лист охолоджують із середньою швидкістю охолодження, що перевищує 0,59С/с, між температурою, що перевищує АСз, та температурою від Т - 800 -270хС" - 90хМп - З7хМі - 702«Ст - 83Х(ІМо ж- МУ/2) і приблизно до
Т-509С, при цьому температура виражена в 2С, а вміст С", Мп, Мі, Ст, Мо та Му виражений у 95 мас; - потім лист охолоджують із середньою швидкістю наскрізного охолодження Мг « 1150 х товщина" (у ес), що перевищує 0,12С/с від температури Т до 1002С, при цьому товщина є товщиною листа в мм; - лист охолоджують до температури навколишнього повітря і, при " необхідності, здійснюють виправлення.
При необхідності, після загартування здійснюють відпускання при температурі, меншій 350 С, краще, меншій 70. 2506.
Даний винахід стосується також деталі, зокрема, листа, виготовленого відповідно до цього способу, при цьому сталь має структуру, що складається на 5905-2090 із залишкового аустеніту, а решта структури є мартенситною або мартенситно-бейнітною та містить карбіди. Якщо деталь є листом, то його товщина може знаходитися в межах від 2мм до 150мм, а його площинність відрізняється прогином, меншим або рівним 12 мм/м, краще, меншим бмм/м.
Якщо вміст вуглецю такий, що: 0,190 « С - Ті/4 - 2/8 - 7хМ/8 « 0,290, то твердість краще становить від 280 до 450 за Бринелем.
Якщо вміст вуглецю такий, що: 0,296 « С - ТІ/4 - 7/8 я 7ХМ/8 « 0,396, то твердість краще становить від 380 до 550 за Бринелем.
Якщо вміст вуглецю такий, що:
ОЗ « С - Ті/4 - 2/8 - 7ХМ/8 « 0,596, ря то твердість краще становить від 450 до 650 за Бринелем. см
Далі йде більше детальний опис даного винаходу, що не є обмежувальним і проїлюстрований двома о прикладами.
Для виготовлення листа відповідно до даного винаходу одержують сталь такого хімічного складу, у бо мас: - від 0,35 до 0,8 вуглецю, краще, більше 0,45, і навіть більше 0,5, від О до 2 титану, від 0 до 4 со цирконію, причому цей вміст повинен бути таким, щоб 0,05 « Ті ї- 2/2 « 2. Вуглець призначений, з одного боку, для одержання досить твердої мартенситної структури і, з іншого боку, для утворення карбідів титану та/або («в») цирконію. Сума Ті ї- 2/2 повинна перевищувати 0,05, краще, перевищувати 0,10, і ще краще - 0,3, і навіть со перевищувати 0,5, щоб забезпечити утворення мінімуму карбідів, але повинна залишатися менше 2, краще, менше або дорівнювати 0,9, тому що за межами цих значень погіршується в'язкість та придатність до (ав) з Застосування; со - від 0 (або слідів) до 2 кремнію та від 0 (або слідів) до 2 алюмінію, при цьому сума Зі ж АЇ знаходиться в межах від 0,35 до 2, краще, перевищує 0,5, і ще краще - перевищує 0,7. Ці елементи, що є розкиснювачами, додатково сприяють одержанню метастабільного залишкового аустеніту з високим вмістом вуглецю, перетворення якого на мартенсит супроводжується значним розбуханням, що сприяє закріпленню карбідів « 70 титану; -о - від 0 (або слідів) до 2 або навіть 2,5 марганцю, від 0 (або слідів) до 4 або навіть 595 нікелю та від 0 с (або слідів) до 4 або навіть 596 хрому, щоб одержати достатню загартовуваність і скорегувати механічні або :з» споживчі характеристики. Зокрема, присутність нікелю благотворно позначається на в'язкості, але цей елемент є дорогим. Хром також формує дрібні карбіди в мартенситі або Сейніті; - від О (або слідів) до 0,5095 молібдену. Цей елемент підвищує загартовуваність та утворює у мартенситі о або в бейніті дрібні зміцнювальні карбіди, зокрема, шляхом осадження при самовідпуску під час охолодження.
Не обов'язково перевищувати вміст 0,5095 Мо для досягнення бажаної дії, зокрема, що стосується осадження о зміцнювальних карбідів. Молібден може бути замінений повністю або частково подвійною вагою вольфраму. о Проте, на практиці до такої заміни не прагнуть, тому що вона не дає переваги в порівнянні з молібденом та обходиться дорожче; («в») - при необхідності, від О до 1,595 міді. Цей елемент може забезпечити додаткове підвищення твердості, не «со погіршуючи при цьому здатності до зварювання. За межами 1,590 він уже не дає значного ефекту та породжує складнощі при гарячій прокатці, будучи до того ж невиправдано дорогим; - від 0 до 0,0295 бору. Цей елемент можна додавати варіантно, щоб підвищити загартовуваність. Для забезпечення такої дії вміст бору, краще, повинен перевищувати 0,0005 або навіть 0,001, і не повинен істотно перевищувати 0,01905; (Ф; - до 0,1595 сірки. Цей елемент є залишковим і, як правило, обмежений вмістом 0,00595 або менше, але його
ГІ вміст може бути довільно підвищений для поліпшення оброблюваності різанням. Необхідно відзначити, що в присутності сірки, щоб уникнути складнощів при гарячій обробці тиском, вміст марганцю повинен бути більш ніж воВ 7 разів вище вмісту сірки; - при необхідності, щонайменше, один елемент, вибраний з групи, до якої входять ніобій, тантал і ванадій з таким вмістом, щоб сума МБ/2 т Та/4 ї- М залишалася нижче 0,595, для формування відносно крупних карбідів, що підвищують абразивну стійкість. Але утворені цими елементами карбіди менш ефективні, ніж карбіди, утворені титаном або цирконієм, тому їхнє використання є варіантним, і їх додають в обмеженій кількості; 65 - при необхідності, один або кілька елементів, вибраних з групи, до якої входять селен, телур, кальцій, вісмут і свинець з вмістом менше 0,195 кожний. Ці елементи призначені для поліпшення оброблюваності різанням. Необхідно відзначити, що, коли сталь містить Зе та/або Ті, вміст марганцю повинен бути достатнім з урахуванням вмісту сірки, щоб він міг утворювати селеніди або телуриди марганцю; - решту складають залізо та домішки, що з'являються при варінні сталі. Серед домішок можна, зокрема, указати азот, вміст якого залежить від способу одержання, але не перевищує 0,0395. Цей елемент може реагувати з титаном або цирконієм з утворенням нітридів, які не повинні бути занадто крупними, щоб не погіршувати в'язкість. Щоб уникнути утворення крупних нітридів, титан та цирконій можна додавати в рідку сталь дуже поступово, наприклад, шляхом контактування рідкої сталі з окисленою фазою, такою як шлаки, що містить оксиди титану або цирконію, потім шляхом розкислення ріДкої сталі, щоб змусити повільно дифундувати /0 титан або цирконій з окисленої фази в рідку сталь.
Крім того, щоб одержати задовільні властивості, вміст вуглецю, титану, цирконію та азоту вибирають таким чином, щоб: 0,196 « С - Ті/4 - 2/8 - 7хМ/8 « 0,5590.
Вираз С - Ті/4 - 7/8 ж- 7хМ/8 - С" відповідає вмісту вільного вуглецю після осадження карбідів титану та 75 цирконію з урахуванням утворення нітридів титану та цирконію. Цей вміст вільного вуглецю С" повинен перевищувати 0,195, і краще, повинен перевищувати або дорівнювати 0,2296, щоб одержати мартенсит мінімальної твердості, але за межами 0,5590о в'язкість та здатність до застосування занадто погіршуються.
Крім того, хімічний склад вибирають таким чином, щоб одержати достатню загартовуваність сталі з урахуванням товщини виготовлюваного листа. Для цього хімічний склад повинен відповідати співвідношенню: загартовуваність - 1,05хМп - 0,54хМі - 0,5О0хСт - О,З3х(Мо - МУ/2372 ж К » 1,8 або навіть 2, при К - 0,5, якщо В » 0,0005905, і К - 0, якщо В « 0,0005905.
Необхідно відзначити, що, зокрема, якщо загартовуваність знаходиться в межах від 1,8 до 2, вміст кремнію, краще, перевищує 0,595, щоб сприяти утворенню залишкового аустеніту.
Крім того, щоб вміст карбідів був достатнім, вміст Ті, 2г та М, краще, повинен бути таким, щоб Ті ж 2/2 - Ге!
ТХМ/2 » 0,0595, або навіть перевищувало 0,1 і навіть 0,395. (5)
Нарешті, щоб одержати гарну абразивну стійкість, мікроструктура сталі повинна складатися з мартенситу або бейніту або із суміші цих двох структур та з 5950-2095 залишкового аустеніту. Крім того, ця структура містить крупні карбіди титану або цирконію та навіть карбіди ніобію, танталу або ванадію, утворені при високій температурі. Автори винаходу дійшли висновку, що на ефективності крупних карбідів для підвищення абразивної 00 стійкості могло негативно позначитися їхнє передчасне оголення і що цього оголення можна було уникнути за о рахунок присутності метастабільного аустеніту, що трансформується у свіжий мартенсит під дією абразивних явищ. Оскільки перетворення метастабільного аустеніту на свіжий мартенсит відбувається при розбуханні, це со перетворення в підданому абразивному впливу підшарі підвищує опір оголенню карбідів і, таким чином, о підвищує абразивну стійкість.
З іншого боку, підвищена твердість сталі та присутність карбідів титану, що приводять до окрихчування, г) змушують максимально обмежити операції виправлення. Із цього погляду автори винаходу констатували, що при уповільненні в достатньому ступені охолодження в області бейнітно-мартенситного перетворення зменшуються залишкові деформації продуктів, що дозволяє обмежити операції виправлення. Автори винаходу дійшли « висновку, що, охолоджуючи деталь або лист при швидкості охолодження Мг « 1150 х товщина" "(у цій формулі товщина є товщиною листа в мм, а швидкість охолодження виражається в 2С/с) при температурі нижче Т - 800 в) с - 270хС" - 90хМп - з37хМі -70хСт - 83Х(Мо я МУ/2) (вираженій в 2С), з одного боку, сприяли одержанню значного з» вмісту залишкового аустеніту і, з іншого боку, знижували залишкові напруги, породжувані фазовими змінами.
Для виготовлення листа з гарною абразивною стійкістю та гарною площинністю варять сталь, відливають Її у вигляді сляба або зливка. Сляб або зливок піддають гарячій прокатці для одержання листа, який проходить термічну обробку, що одночасно дозволяє одержати необхідну структуру та гарну площинність без подальшого
Ме виправлення або з обмеженим виправленням. Термічну обробку можна проводити безпосередньо в нагрівальній ав) установці для виробництва прокату або, можливо, згодом після холодного або напівгарячого виправлення.
Для здійснення термічної обробки: о - сталь нагрівають до температури вище точки АСз, щоб надати їй повністю аустенітної структури; ав | 20 - потім її охолоджують при середній швидкості охолодження, що перевищує критичну швидкість бейнітного перетворення, до температури, рівній або трохи меншій (щонайменше, рівній приблизно 5002С) температури Т - со 800 - 270хС" -90хМп - 37хМІі - 7ОхСт - 83ЗХ(Мо - МУ/2) (вираженій в 2С); - потім у межах від визначеної в такий спосіб температури (тобто, приблизно від Т до Т-502С) і приблизно до 1002С охолоджують лист із середньою швидкістю наскрізного охолодження Мг від 0,1 «С/с для одержання достатньої твердості та до 1150 х товщина" щі для одержання необхідної структури; іФ) - лист охолоджують до температури навколишнього повітря, краще, але не обов'язково, при повільній ко швидкості.
Крім того, можна здійснювати термообробку для зняття внутрішніх напружень при температурі, меншій або 6о рівній 3502С, краще, меншій або рівній 25020.
Таким чином, одержують лист, товщина якого може знаходитися в межах від 2мм до 15Омм, що відрізняється відмінною площинністю, який характеризується прогином, меншим 12мм на метр, без здійснення виправлення або при помірному виправленні. Лист має твердість від 280 до 650 за Бринелем. Ця твердість, в основному, залежить від вмісту вільного вуглецю С7-С - Ті/4 - 2/8 - 7хМ/8. 65 Залежно від вмісту вільного вуглецю С" можна визначити кілька діапазонів, що відповідають зростаючим рівням твердості, зокрема:
а) 0,195 х С" « 0,295, твердість становить приблизно від 280 до 450 за Бринелем; б) 0,296 « С" « 0,395, твердість становить приблизно від 380 до 550 за Бринелем; в) 0,396 «С «, 0,595, твердість становить приблизно від 450 до 650 за Бринелем.
Оскільки твердість залежить від вмісту вільного вуглецю С", то таку ж твердість можна одержати при зовсім різних значеннях вмісту титану або цирконію. При однаковій твердості абразивна стійкість тим вище, чим більше вміст титану або цирконію. Так само, при однаковому вмісті титану або цирконію абразивна стійкість тим краще, чим вище твердість. Крім того, застосування сталі тим легше, чим менше вміст вільного вуглецю, але при однаковому вмісті вільного вуглецю ковкість тим краще, чим менше вміст титану. Сукупність цих висновків 70 дозволяє вибирати значення вмісту вуглецю та титану або цирконію, що забезпечують сукупність властивостей, найбільш придатних для кожної області застосування.
Відповідно до рівнів твердості можна вказати варіанти застосування, наприклад: - 280-450 за Бринелем: ковші, кузови вантажівок і вагонеток, кожухи центрифуг, бункери, опалубки; - 380-550 за Бринелем: кожухи ударних дробарок, робочі ножі бульдозерів, робочі вилки навантажувачів, 75 грати грохотів; - 450-650 за Бринелем: пластини валкової дробарки, підсилювачі ковшів, підсилювачі під робочі ножі, захист хвилерізів, робочі кромки.
Як приклад розглянемо сталеві листи, позначені від А до 0 - відповідно до даного винаходу, та від Н до - 8 попереднього рівня техніки. Хімічний склад сталей, виражений в 103 95 мас, а також твердість, вміст залишкового аустеніту структури та показник зносостійкості Киз представлені в Таблиці 1.
Тетеря мем | ог моря | т Вркртвв/ варт нов, дзвовко 50 1300 509 705 100509 5002/5360 10142. сч
Воблоівво Бо (400 1500 700 110 аБо|620 3/7 БББ ля 272 о сввовго|5ло | вво зго пвво3то| (вяо| 750 12224.
Го тов|во|вво ово. (зво гав яв роо вав | т | во /з(вля,
Свою зв то зом аво те бо 10 яз
СЕ знов зо 1205 270 зво зво 16026 50 (в 152 со зо Свято зв о ово зло зво ов|в |в 495 11177 о ною зво зо ово 470 во зо моз 6 475 (1 086 1 в'візяо ов 123 180 зво ев 652 655207 Фо о зет|зив|зо 1215 |і «звяов! Зазо2/ в) вою 2101 о
Показник зносостійкості Кив міняється, як логарифм зворотної величини втрати ваги призматичного зразка, (ее) який обертається в чані, що містить калібровані гранули кварциту.
Всі листи мають товщину ЗОмм, при цьому листи, виготовлені зі сталей А-о відповідно до даного винаходу, пройшли загартування після аустенізації при 90090. «
Після аустенізації виконують такі умови охолодження: - листи зі сталі В и О: охолоджують із середньою швидкістю 0,72С/с до температури вище температури Т, т с визначеної раніше, та із середньою швидкістю 0,132С/с до температури нижче цього значення, відповідно до "» винаходу; " - листи зі сталі А, С, Е, Е, б: охолоджують із середньою швидкістю 6беС/с до температури вище температури
Т, визначеної раніше, та із середньою швидкістю 1,42С/с до температури нижче цього значення, відповідно до со 75 винаходу; - листи зі сталі Н, І, у, узяті для порівняння: аустенізують при 900 2С, а потім охолоджують із середньою (ав) швидкістю 202С/с до температури, що перевищує температуру Т, визначену раніше, та із середньою швидкістю сю 122С)/с до температури нижче цього значення.
Листи відповідно до даного винаходу мають мартенситно-бейнітну структуру, що містить від 595 до 2095 о залишкового аустеніту, тоді як листи, узяті для порівняння, мають повністю мартенситну структуру, тобто со мартенситну, що містить не більше 2 або 395 залишкового аустеніту. Всі листи містять карбіди.
Порівняння значень зносостійкості показує, що при близьких значеннях твердості та вмісту титану листи відповідно до даного винаходу мають коефіцієнт Киз, який перевищує в середньому на 0,5 цей показник для листів з попереднього рівня техніки. Зокрема, поріоняння прикладів А та Н, які, по суті, відрізняються структурою (вміст залишкового аустеніту 10906 для А, повністю мартенситна структура для Н), показує вплив (Ф) присутності залишкового аустеніту в структурі. Необхідно відзначити, що різниця у вмісті залишкового
ГІ аустеніту зв'язана одночасно з розбіжностями в термічній обробці та розбіжностями у вмісті кремнію.
Крім того, можна помітити, що при всіх інших рівних параметрах карбіди титану грають набагато більшу роль во У забезпеченні зносостійкості, коли їхня присутність поєднується з наявністю залишкового аустеніту, відповідно до винаходу, ніж коли ці карбіди осаджуються усередині матриці, яка, по суті, .не містить залишкового аустеніту. Так, для аналогічних розбіжностей у вмісті титану (і, отже, ТіС, оскільки вуглець завжди знаходиться в надлишку) пара сталей РЕ, СО (відповідно до винаходу) явно відрізняється від пари сталей
Ї, У у плані зносостійкості, забезпечуваної титаном. Для Е, б виграш у зносостійкості Киз, забезпечуваний в5 вмістом Ті 0,24595, становить 0,46, тоді як він дорівнює усього 0,31 для різниці у вмісті титану в 0,26595 у випадку пари і, 3.
Це спостереження можна віднести на рахунок зрослої здатності закріплення карбідів титану навколишньою матрицею, коли вона містить залишковий аустеніт, здатний перетворюватися на твердий мартенсит при абразивних впливах.
Крім того, деформація після охолодження, без виправлення, для листів зі сталі відповідно до даного винаходу має значення менше 10 мм/м, а для листів зі сталі Н становить приблизно 15мм/м.
Звідси випливає, що можна або поставляти продукти без виправлення, або здійснювати виправлення, щоб задовольнити більш суворі вимоги з площинності (наприклад, 5мм/м), але більш легке, яке потребує менших напруг за рахунок меншої деформації, властивої продуктам відповідно до даного винаходу.
Claims (28)
1. Спосіб виготовлення деталі, зокрема листа зі сталі, що має абразивну стійкість, при цьому до хімічного складу такої сталі входять, мас. 9о: С більше або дорівнює 0,35 і менше або дорівнює 0,8, і не більше 2, АЇ не більше 2, причому Зі ї- АІ більше або дорівнює 0,35 і менше або дорівнює 2, Мп не більше 2,5, Мі не більше 5, Сг не більше 5, Мо не більше 0,50, МУ не більше 1,00, причому сч Мо ї- М/2 більше або дорівнює 0,1 і менше або дорівнює 0,50, В не більше 0,02, о Ті не більше 2, 7 не більше 4, причому Ті ї- 2/2 більше 0,05 і менше або дорівнює 2, со зо М менше 0,03, при цьому решту складають залізо та домішки, утворені при виготовленні сталі, а хімічний склад додатково (2 відповідає таким співвідношенням: со С - Ті/4 - 7/8 я 7.М/8 більше або дорівнює 0,55 і менше або дорівнює 01, Ті - 22 - 7.М/2 більше або дорівнює 0,05, о 1,05. Мп ж 0,54. Мі ж 0,50. Сг ж 0,3.(Мо ж УуУ/2)772 4 К більше 1,8, со де К- коефіцієнт, величина якого залежить від вмісту бору, К-0О,5, якщо В » 0,0005,їК - 0, якщо В « 0,0005, причому заготовку деталі, зокрема листа, піддають термічній обробці шляхом загартування, яку здійснюють в « нагрівальній установці для гарячого деформування, такого як прокатка, або після аустенізації шляхом нагрівання в печі, яка полягає у здійсненні таких операцій: - с заготовку листа охолоджують із середньою швидкістю охолодження, що перевищує 0,5 оС/с, між ч температурою, що перевищує АС», і температурою ,» т - 800 - 270.27 - 90.Мп - 37.МІі - 70.Ст- 83.(Мо - МУ/2), при С" - С - Т/4 - 2/8 - 7.М/8, і Т - 50 С, де С" - це вміст вільного вуглецю, потім заготовку листа охолоджують зі швидкістю охолодження Мг «х 1150.ер"!7, що перевищує 0,1 еС/с в со інтервалі від температури Т до 100 С, при цьому ер- товщина заготовки листа в мм, заготовку листа (ав) охолоджують до температури навколишнього середовища і одержують деталь, зокрема лист. сю
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що сталь додатково містить 5 не більше 0,15 мас. 95.
3. Спосіб за будь-яким з пп. 1, 2, який відрізняється тим, що сталь додатково містить до 1,5 мас. 95 Си. (ав) 50
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, який відрізняється тим, що сталь додатково містить щонайменше один со елемент, вибраний з групи, до якої входять: МБ, Та і М, з таким сумарним вмістом, щоб співвідношення МБ/2 Ж Та/4 ї М було менше або дорівнювало 0,5 мас. 95.
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, який відрізняється тим, що сталь додатково містить щонайменше один елемент, вибраний з групи, до якої входять: 5е, Ті, Са, Ві, РБЬ, з їх сумарним вмістом меншим або рівним 0,1 мас. 95. ГФ)
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, який відрізняється тим, що співвідношення г 1,05.Мп -- 0,54.Мі -- 0,50.Стг ж 0,34(Мо я УМ/2)772 я К більше 2.
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, який відрізняється тим, що сталь містить С більше 0,45 мас. 95. во
8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, який відрізняється тим, що вміст у сталі 5і ї- АІ більше 0,5 мас. 95.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, який відрізняється тим, що вміст у сталі Ті ї- 7/2 більше 0,10 мас. 95.
10. Спосіб за будь-яким з пп. 1-9, який відрізняється тим, що вміст у сталі Ті - 7/2 більше 0,30 мас. 95.
11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, який відрізняється тим, що вміст у сталі С" більше або дорівнює 0,22 мас. 95. 65
12. Спосіб за будь-яким з пп. 1-11, який відрізняється тим, що одержану деталь, зокрема лист, додатково рихтують.
13. Спосіб за будь-яким з пп. 1-12, який відрізняється тим, що додатково здійснюють відпуск деталі, зокрема листа, при температурі, меншій або рівній 350 20.
14. Спосіб за будь-яким з пп. 1-13, який відрізняється тим, що титан вводять в склад сталі шляхом контакту рідкої сталі зі шлаком, що містить титан, і забезпечують повільну дифузію титану зі шлаку в рідку сталь.
15. Деталь, зокрема лист зі сталі, що має абразивну стійкість, до хімічного складу якої входять, мас. 90: С більше або дорівнює 0,35 і менше або дорівнює 0,8, і не більше 2, АЇ не більше 2, причому 70 Зі ї- АІ більше або дорівнює 0,35 і менше або дорівнює 2, Мп не більше 2,5, Мі не більше 5, Сг не більше 5, Мо на більше 0,50, МУ не більше 1,00, причому Мо ї- М/2 більше або дорівнює 0,1 і менше або дорівнює 0,50, В не більше 0,02, Ті не більше 2, 7 не більше 4, причому Ті ї- 2/2 більше 0,05 і менше або дорівнює 2, М менше 0,03, при цьому решту складають залізо та домішки, утворені при виготовленні, а хімічний склад додатково відповідає таким співвідношенням: С - Ті/4 - 7/8 я 7. М/8 більше або дорівнює 0,55 та менше або дорівнює 0,1, с Ті - 22 - 7.М/2 більше або дорівнює 0,05, о 1,05.Мп -- 0,54.Мі -- 0,50.Сг ж 0,34(Мо - М//2)72 я К більше 1,8, де К- коефіцієнт, величина якого залежить від вмісту бору, К-0О,5, якщо В » 0,0005,їК - 0, якщо В « 0,0005, площинність якої характеризується прогином, меншим 12 мм/м, причому сталь має мартенситну або со мартенситно-бейнітну структуру, при цьому згадана структура додатково містить від 5 до 20 95 залишкового о аустеніту та карбіди.
16. Деталь за п. 15, яка відрізняється тим, що сталь додатково містить 5 не більше 0,15 мас. 95. о
17. Деталь за будь-яким з пп. 15, 16, яка відрізняється тим, що сталь додатково містить до 1,5 мас. 95 Си. о
18. Деталь за будь-яким з пп. 15-17, яка відрізняється тим, що сталь додатково містить щонайменше один елемент, вибраний з групи, до якої входять: МБ, Та і М, з таким вмістом, щоб співвідношення МБ/2 - Та/4 - М (2,0) було менше або дорівнювало 0,5 мас. 95.
19. Деталь за будь-яким з пп. 15-18, яка відрізняється тим, що сталь додатково містить щонайменше один елемент, вибраний з групи, до якої входять: 5е, Ті, Са, Ві, РБ, з їх сумарним вмістом меншим або рівним 0,1. «
20. Деталь за будь-яким з пп. 15-19, яка відрізняється тим, що співвідношення 1,05.Мпи ж 0,54. Мі - 0,50. Ст 0,3(Мо з Уу/237? 4 К більше 2. 8 с
21. Деталь за будь-яким з пп. 15-20, яка відрізняється тим, що сталь містить С більше 0,45 мас. 95. з»
22. Деталь за будь-яким з пп. 15-21, яка відрізняється тим, що вміст у сталі і - АЇ більше 0,5 мас. 95.
23. Деталь за будь-яким з пп. 15-22, яка відрізняється тим, що вміст у сталі Ті ж 7/2 більше 0,10 мас. 95. бо
24. Деталь за будь-яким з пп. 15-23, яка відрізняється тим, що вміст у сталі ав | Ті ї- 2/2 більше 0,30 мас. 905.
25. Деталь за будь-яким з пп. 15-24, яка відрізняється тим, що вміст у сталі С" більше або дорівнює 0,22 о мас. 95. ав | 20
26. Деталь за будь-яким з пп. 15-25, яка відрізняється тим, що виконана у вигляді листа, товщина якого становить від 2 мм до 150 мм і площинність якого характеризується прогином, меншим 12 мм/м. со
27. Деталь за будь-яким з пп. 15-26, яка відрізняється тим, що її твердість знаходиться в межах від 280 до 450 за Бринелем та виконується наступне співвідношення, мас. 90: 0,1 « С- Ті/4- 2/8 - 7.М/8 « 0,2.
28. Деталь за будь-яким з пп. 15-26, яка відрізняється тим, що її твердість знаходиться в межах від 380 до 25 550 за Бринелем та виконується наступне співвідношення, мас. 90: 0,2 « С- Ті/4- 2/8 - 7. М/8 « 0,3. ГФ) 29. Деталь за будь-яким з пп. 15-26, яка відрізняється тим, що її твердість знаходиться в межах від 450 до ГФ 650 за Бринелем і виконується наступне співвідношення, мас. бо: 0,3 « С- Ті/4- 2/8 7. М/8 « 0,5. Офіційний бюлетень "Промислова власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних бо . Щ . . . с. . . мікросхем", 2007, М 14, 10.09.2007. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і науки України. б5
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0214424A FR2847270B1 (fr) | 2002-11-19 | 2002-11-19 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| PCT/FR2003/003359 WO2004048620A1 (fr) | 2002-11-19 | 2003-11-13 | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tôle obtenue |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA80308C2 true UA80308C2 (en) | 2007-09-10 |
Family
ID=32187695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA200505979A UA80308C2 (en) | 2002-11-19 | 2003-11-13 | Method for making an abrasion resistant steel plate, and plate made by this method |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US7459041B2 (uk) |
| EP (1) | EP1563104B1 (uk) |
| JP (1) | JP4535877B2 (uk) |
| KR (1) | KR101010570B1 (uk) |
| CN (1) | CN100350061C (uk) |
| AR (1) | AR042071A1 (uk) |
| AT (1) | ATE400667T1 (uk) |
| AU (1) | AU2003290188B2 (uk) |
| BR (2) | BR0315697B1 (uk) |
| CA (1) | CA2506351C (uk) |
| DE (1) | DE60322092D1 (uk) |
| ES (1) | ES2309377T3 (uk) |
| FR (1) | FR2847270B1 (uk) |
| PE (1) | PE20040487A1 (uk) |
| PL (1) | PL204080B1 (uk) |
| RU (1) | RU2327802C2 (uk) |
| SI (1) | SI1563104T1 (uk) |
| UA (1) | UA80308C2 (uk) |
| WO (1) | WO2004048620A1 (uk) |
| ZA (1) | ZA200504005B (uk) |
Families Citing this family (58)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2847274B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2005-08-19 | Usinor | Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication |
| FR2847272B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| US8669491B2 (en) | 2006-02-16 | 2014-03-11 | Ravi Menon | Hard-facing alloys having improved crack resistance |
| JP4894297B2 (ja) * | 2006-02-28 | 2012-03-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板 |
| JP4894296B2 (ja) * | 2006-02-28 | 2012-03-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板 |
| US20080073006A1 (en) * | 2006-09-27 | 2008-03-27 | Henn Eric D | Low alloy steel plastic injection mold base plate, method of manufacture and use thereof |
| US8137483B2 (en) * | 2008-05-20 | 2012-03-20 | Fedchun Vladimir A | Method of making a low cost, high strength, high toughness, martensitic steel |
| CN101775545B (zh) * | 2009-01-14 | 2011-10-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低合金高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
| CN102134682B (zh) * | 2010-01-22 | 2013-01-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐磨钢板 |
| CN102199737B (zh) * | 2010-03-26 | 2012-09-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种600hb级耐磨钢板及其制造方法 |
| DE102010048209C5 (de) | 2010-10-15 | 2016-05-25 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten pressgehärteten Metallbauteils |
| DE102010050499B3 (de) * | 2010-11-08 | 2012-01-19 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Verwendung eines verschleißfesten Stahlbauteils |
| RU2458177C1 (ru) * | 2010-12-03 | 2012-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Прокат полосовой из борсодержащей марганцовистой стали |
| CN103620075B (zh) * | 2011-06-10 | 2016-02-17 | 株式会社神户制钢所 | 热压成形品、其制造方法和热压成形用薄钢板 |
| US8869972B2 (en) * | 2011-08-20 | 2014-10-28 | Caterpillar Inc. | Bimaterial flight assembly for an elevator system for a wheel tractor scraper |
| UA109963C2 (uk) | 2011-09-06 | 2015-10-26 | Катана сталь, яка затвердіває внаслідок виділення часток після гарячого формування і/або загартовування в інструменті, яка має високу міцність і пластичність, та спосіб її виробництва | |
| US9028745B2 (en) * | 2011-11-01 | 2015-05-12 | Honeywell International Inc. | Low nickel austenitic stainless steel |
| CN102560272B (zh) * | 2011-11-25 | 2014-01-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法 |
| CN102433505A (zh) * | 2011-12-14 | 2012-05-02 | 虞海盈 | 一种生产滚动轴承的材料 |
| CN103205639B (zh) * | 2013-03-14 | 2015-02-18 | 长安大学 | 一种装载机铲刀刃及其制备方法 |
| EP3006586B1 (en) * | 2013-06-07 | 2019-07-31 | Nippon Steel Corporation | Heat-treated steel material and method for producing same |
| CN103320695B (zh) * | 2013-06-19 | 2016-04-13 | 侯宇岷 | 一种大直径耐磨钢球及其生产工艺 |
| US20150037198A1 (en) * | 2013-07-30 | 2015-02-05 | Caterpillar Inc. | Wear resistant high toughness steel |
| EP2789699B1 (en) * | 2013-08-30 | 2016-12-28 | Rautaruukki Oy | A high-hardness hot-rolled steel product, and a method of manufacturing the same |
| CN103757552B (zh) * | 2013-12-17 | 2016-01-20 | 界首市华盛塑料机械有限公司 | 一种切削工具用合金钢材料及其制备方法 |
| RU2546262C1 (ru) * | 2014-01-09 | 2015-04-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Износостойкая сталь и изделие, выполненное из нее |
| CN103898299B (zh) * | 2014-04-04 | 2016-04-13 | 北京科技大学 | 一种2400MPa级低成本纳米贝氏体钢的制备方法 |
| CN104032216A (zh) * | 2014-06-27 | 2014-09-10 | 张家港市佳威机械有限公司 | 一种复合锰钢合金 |
| CN104152820A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-11-19 | 安徽省三方耐磨股份有限公司 | 一种新型合金衬板 |
| CN104131224A (zh) * | 2014-07-25 | 2014-11-05 | 合肥市东庐机械制造有限公司 | 一种耐磨抗冲击性合金钢及其制造方法 |
| CN104099534B (zh) * | 2014-08-01 | 2016-08-17 | 宁国市南方耐磨材料有限公司 | 一种球磨机用耐磨钢球 |
| CN104152808B (zh) * | 2014-08-24 | 2017-02-15 | 长兴德田工程机械股份有限公司 | 一种含硼高硅贝氏体耐磨耐蚀合金及其制造方法 |
| CN104213041B (zh) * | 2014-08-28 | 2016-08-17 | 南京赛达机械制造有限公司 | 汽轮机叶片用耐磨损钢及其生产工艺 |
| RU2556189C1 (ru) * | 2014-09-15 | 2015-07-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Легкообрабатываемая конструкционная среднеуглеродистая хромомарганцевоникельмолибденовая сталь |
| RU2557860C1 (ru) * | 2014-09-15 | 2015-07-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Легкообрабатываемая конструкционная хромомарганцевомолибденовая сталь |
| CN105506481B (zh) * | 2014-09-29 | 2018-03-20 | 铜陵有色金神耐磨材料有限责任公司 | 一种耐冲击合金磨球的制作方法 |
| DE102014017273A1 (de) * | 2014-11-18 | 2016-05-19 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Hochfester lufthärtender Mehrphasenstahl mit hervorragenden Verarbeitungseigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl |
| RU2586933C1 (ru) * | 2015-06-08 | 2016-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) | Мартенситная коррозионно-стойкая хромсодержащая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием |
| RU2606825C1 (ru) * | 2015-06-24 | 2017-01-10 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Высокопрочная износостойкая сталь для сельскохозяйственных машин (варианты) |
| CN105039864A (zh) * | 2015-07-13 | 2015-11-11 | 江苏曜曜铸业有限公司 | 一种用于主轴箱模具的合金 |
| CN105018863A (zh) * | 2015-07-13 | 2015-11-04 | 江苏曜曜铸业有限公司 | 一种用于离合器壳模具的合金 |
| CN105316572A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-02-10 | 怀宁县明月矿山开发有限责任公司 | 一种矿山机械用耐磨钢板 |
| CN105568142B (zh) * | 2016-03-09 | 2017-07-28 | 桂林电子科技大学 | 一种高强韧性低合金耐磨钢挖掘机斗齿及其制备方法 |
| DE102016203969A1 (de) * | 2016-03-10 | 2017-09-14 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zur Wärmebehandlung eines Flachproduktes aus Stahl, wärmebehandeltes Flachprodukt aus Stahl sowie seine Verwendung |
| CN105886946B (zh) * | 2016-04-15 | 2018-06-08 | 芜湖德业摩擦材料有限公司 | 一种刹车片摩擦块的制备方法 |
| CN105779891B (zh) * | 2016-04-15 | 2018-01-05 | 芜湖德业摩擦材料有限公司 | 一种用于刹车片的高硬度摩擦块的制备方法 |
| WO2017183060A1 (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
| CN106636919A (zh) * | 2016-12-09 | 2017-05-10 | 天长市天龙泵阀成套设备厂 | 耐磨合金钢 |
| CN106811680A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-06-09 | 芜湖市永帆精密模具科技有限公司 | 一种低合金抗冲击耐磨钢球及其制备方法 |
| RU2660786C1 (ru) * | 2017-12-19 | 2018-07-09 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сплав на основе железа |
| KR102507276B1 (ko) * | 2018-09-12 | 2023-03-07 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 강재 및 그의 제조 방법 |
| KR102314432B1 (ko) * | 2019-12-16 | 2021-10-19 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 고경도 내마모강 및 이의 제조방법 |
| CN111647820B (zh) * | 2020-06-15 | 2022-01-11 | 山东建筑大学 | 一种先进高强度钢及其分段制备方法与应用 |
| CN111690880B (zh) * | 2020-08-08 | 2021-11-19 | 湖南长重机器股份有限公司 | 一种斗轮机料斗耐冲击衬板 |
| KR102498144B1 (ko) * | 2020-12-18 | 2023-02-08 | 주식회사 포스코 | 저온 충격인성이 우수한 고경도 방탄강 및 이의 제조방법 |
| CN112695253B (zh) * | 2020-12-22 | 2021-12-03 | 江西耐普矿机股份有限公司 | 一种含碳化物高强韧性贝氏体耐磨钢及其制备方法 |
| CN112899571B (zh) * | 2021-01-19 | 2022-03-08 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种耐疲劳耐腐蚀锻压用圆钢及其制备方法 |
| CN113444985B (zh) * | 2021-05-24 | 2022-10-21 | 北京中永业科技有限公司 | 一种钢铁材料及其制备方法 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE426177B (sv) * | 1979-12-03 | 1982-12-13 | Uddeholms Ab | Varmarbetsstal |
| US4348800A (en) * | 1980-04-14 | 1982-09-14 | Republic Steel Corporation | Production of steel products with medium to high contents of carbon and manganese and superior surface quality |
| JPS5861219A (ja) * | 1981-09-28 | 1983-04-12 | Nippon Steel Corp | 耐遅れ破壊性にすぐれた高張力強靭鋼 |
| JPH075970B2 (ja) * | 1989-12-18 | 1995-01-25 | 住友金属工業株式会社 | 高炭素薄鋼板の製造方法 |
| JPH0441616A (ja) * | 1990-06-06 | 1992-02-12 | Nkk Corp | 低硬度で且つ耐摩耗性および曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼の製造方法 |
| US5284529A (en) * | 1990-06-06 | 1994-02-08 | Nkk Corporation | Abrasion-resistant steel |
| US5393358A (en) * | 1990-12-03 | 1995-02-28 | Nkk Corporation | Method for producing abrasion-resistant steel having excellent surface property |
| JP3273391B2 (ja) * | 1993-12-16 | 2002-04-08 | 新日本製鐵株式会社 | 良加工性耐摩耗鋼厚板の製造方法 |
| FR2726287B1 (fr) * | 1994-10-31 | 1997-01-03 | Creusot Loire | Acier faiblement allie pour la fabrication de moules pour matieres plastiques ou pour caoutchouc |
| FR2729974B1 (fr) * | 1995-01-31 | 1997-02-28 | Creusot Loire | Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation |
| FR2733516B1 (fr) | 1995-04-27 | 1997-05-30 | Creusot Loire | Acier et procede pour la fabrication de pieces a haute resistance a l'abrasion |
| JPH09249935A (ja) * | 1996-03-13 | 1997-09-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物応力割れ性に優れる高強度鋼材とその製造方法 |
| GB9608108D0 (en) * | 1996-04-19 | 1996-06-26 | Naco Inc | Steel Castings |
| CN1074468C (zh) * | 1997-01-28 | 2001-11-07 | 山东工业大学 | 多元微合金化空冷贝氏体钢 |
| US5865385A (en) * | 1997-02-21 | 1999-02-02 | Arnett; Charles R. | Comminuting media comprising martensitic/austenitic steel containing retained work-transformable austenite |
| DE19710125A1 (de) * | 1997-03-13 | 1998-09-17 | Krupp Ag Hoesch Krupp | Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit |
| JP3475706B2 (ja) * | 1997-03-28 | 2003-12-08 | 住友金属工業株式会社 | 被削性に優れた高強度高靱性調質鋼材 |
| DZ2530A1 (fr) * | 1997-12-19 | 2003-02-01 | Exxon Production Research Co | Procédé de préparation d'une tôle d'acier cette tôle d'acier et procédé pour renforcer la resistanceà la propagation des fissures d'une tôle d'acier. |
| FR2796966B1 (fr) * | 1999-07-30 | 2001-09-21 | Ugine Sa | Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues |
| JP2003027181A (ja) * | 2001-07-12 | 2003-01-29 | Komatsu Ltd | 高靭性耐摩耗用鋼 |
| FR2847272B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
-
2002
- 2002-11-19 FR FR0214424A patent/FR2847270B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-11-13 AU AU2003290188A patent/AU2003290188B2/en not_active Expired
- 2003-11-13 DE DE60322092T patent/DE60322092D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 ES ES03782551T patent/ES2309377T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 CA CA2506351A patent/CA2506351C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 SI SI200331362T patent/SI1563104T1/sl unknown
- 2003-11-13 KR KR1020057009068A patent/KR101010570B1/ko active IP Right Grant
- 2003-11-13 EP EP03782551A patent/EP1563104B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 AT AT03782551T patent/ATE400667T1/de active
- 2003-11-13 PL PL375544A patent/PL204080B1/pl unknown
- 2003-11-13 UA UAA200505979A patent/UA80308C2/uk unknown
- 2003-11-13 BR BRPI0315697-4B1A patent/BR0315697B1/pt active IP Right Grant
- 2003-11-13 WO PCT/FR2003/003359 patent/WO2004048620A1/fr active IP Right Grant
- 2003-11-13 RU RU2005119208/02A patent/RU2327802C2/ru active
- 2003-11-13 JP JP2004554595A patent/JP4535877B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 US US10/535,418 patent/US7459041B2/en active Active
- 2003-11-13 CN CNB2003801036477A patent/CN100350061C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-13 BR BR122013002046A patent/BR122013002046B8/pt active IP Right Grant
- 2003-11-18 AR ARP030104257A patent/AR042071A1/es not_active Application Discontinuation
- 2003-11-18 PE PE2003001170A patent/PE20040487A1/es not_active Application Discontinuation
-
2005
- 2005-05-18 ZA ZA200504005A patent/ZA200504005B/en unknown
-
2008
- 2008-06-17 US US12/140,437 patent/US20080247903A1/en not_active Abandoned
- 2008-06-17 US US12/140,433 patent/US8709336B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA80308C2 (en) | Method for making an abrasion resistant steel plate, and plate made by this method | |
| JP4535876B2 (ja) | 耐摩耗性鋼板を作製するための方法および得られた板 | |
| JP6691219B2 (ja) | 耐水素誘起割れ（ｈｉｃ）性に優れた圧力容器用鋼材及びその製造方法 | |
| KR101010593B1 (ko) | 내마모성 강판 제조 방법 및 제조된 강판 | |
| JP7240486B2 (ja) | 優れた硬度と衝撃靭性を有する耐摩耗鋼板及びその製造方法 | |
| CN111479945B (zh) | 具有优秀硬度和冲击韧性的耐磨损钢及其制造方法 | |
| KR20120070603A (ko) | 고인성 내마모강 및 그 제조 방법 | |
| JP2006506526A5 (uk) | ||
| CA3113056C (en) | Abrasion resistant steel having excellent hardness and impact toughness and manufacturing method therefor | |
| JP2023506822A (ja) | 低温衝撃靭性に優れた高硬度耐摩耗鋼及びその製造方法 | |
| WO2020039485A1 (ja) | 鋼板およびその製造方法 | |
| WO2017208329A1 (ja) | 低温靭性に優れた高張力鋼板 | |
| JP2000144337A (ja) | 高耐食性および高強度を有する低Ｃ高Ｃｒ合金鋼及びその製造方法 | |
| JP5287183B2 (ja) | 浸炭用鋼の製造方法 | |
| KR100770572B1 (ko) | 소입 열처리특성이 우수한 고탄소 강판 및 그 제조방법 |