UA118790C2 - Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям, який має покращену міцність, штампованість, і одержаний лист - Google Patents

Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям, який має покращену міцність, штампованість, і одержаний лист Download PDF

Info

Publication number
UA118790C2
UA118790C2 UAA201613236A UAA201613236A UA118790C2 UA 118790 C2 UA118790 C2 UA 118790C2 UA A201613236 A UAA201613236 A UA A201613236A UA A201613236 A UAA201613236 A UA A201613236A UA 118790 C2 UA118790 C2 UA 118790C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
sheet
temperature
coating
redistribution
steel
Prior art date
Application number
UAA201613236A
Other languages
English (en)
Inventor
Дунвей Фань
Хунь Цзо Цзюнь
Рашмі Ранджан Моханті
Паван К. С. Венкатасурія
Original Assignee
Арселорміттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=52014172&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=UA118790(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Арселорміттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA118790C2 publication Critical patent/UA118790C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/285—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath for remelting the coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Abstract

Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям, який має покращену пластичність і штампованість, хімічний склад сталі якого містить, мас. %: 0,13(С(0,22, 1,9( Si(2,3, 2,4(Μn(3, Αl(0,5, Ті(0,05, Nb(0,05, решта – Fe і неминучі домішки. Лист піддають відпалу при температурі ТА, вищій за Ас3, але нижче 1000 °C, протягом часу більшого 30 с, гартуванню охолодженням до температури гартування QT між 200 і 280 °C, щоб одержати структуру, яка складається з аустеніту і щонайменше 50 % мартенситу, вміст аустеніту такий, що кінцева структура може містити між 3-15 % залишкового аустеніту і між 85-97 % суми мартенситу і бейніту, без фериту, нагріванню до температури перерозподілу РТ між 430 і 490 °C і витримкою при цій температурі протягом часу Pt між 10-100 с, гарячому покриванню і охолодженню до кімнатної температури.

Description

Винахід належить до способу одержання високоміцного сталевого листа з покриттям, який має покращену міцність, пластичність і штампованість і до листів, одержаних за допомогою цього способу.
Для виготовлення різного устаткування, як-то, деталей конструктивних елементів кузовів і панелей кузовів для автомобільної техніки зазвичай використовують оцинковані або відпалені оцинковані листи, виготовлені з ОР (двофазних) сталей або ТКІР (пластичність, наведена перетворенням) сталей.
Наприклад, такі сталі, які включають мартенситну структуру і/або залишковий аустеніт і які містять близько 0,2 мас. 95 С, близько 2 мас. 96 Мп, близько 1,7 мас. 95 5і, мають границю міцності на розрив близько 750 МПа, границю міцності на розтяг близько 980 МПа, загальне подовження більше 8 95. Ці листи виробляються на лінії безперервного відпалу охолодженням від температури відпалу вищої температури перетворення Асз, до перестарівання вище точки перетворення М5 і витримуванням листа при температурі протягом заданого часу. Потім лист оцинковують або оцинковують і відпалюють.
Для зниження маси автомобілів з метою підвищення їх ефективності використання палива з урахуванням глобальної охорони навколишнього середовища бажано мати листи з покращеною плинністю і межею міцності на розтяг. Але такі листи також повинні мати відповідну пластичність і штампованість і більш конкретну придатну здатність до відбортовування внутрішніх кромок.
У зв'язку з цим, бажано мати листи з межею міцності на розрив У5 щонайменше 800 МПа, межею міцності на розтяг Т5 близько 1180 МПа, загальним подовженням щонайменше 14 95 і коефіцієнтом збільшення отворів НЕК відповідно до стандарту ІЗО 16630: 2009 більше 25 9б, і навіть більше 30 95. Слід підкреслити, що через відмінності в методах вимірювання, коефіцієнта збільшення отворів НЕК відповідно до стандарту І5О дуже різні і не порівнювані з величинами коефіцієнта збільшення отворів А відповідно до УЕЗ Т 1001 (стандарт Федерації чорної металургії Японії).
Таким чином, метою цього винаходу є створення такого листа і способу його виготовлення.
Тому винахід стосується способу виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям, який має покращену пластичність і штампованість листа, який має границю міцності на розрив
Зо УЗ щонайменше 800 МПа, границю міцності на розтяг Т5 щонайменше 1180 МПа, загальне подовження щонайменше 14 95 і коефіцієнт збільшення отворів НЕК, виміряні відповідно до стандарту ІЗО щонайменше 3095, шляхом термічної обробки та нанесення покриття на сталевий лист, причому хімічний склад сталі містить мас. 90: 0,132:С:0,22 1,9«5іх2,3 2,45Мп:З3
Аїк0,5 95
Ті«0,05 96
Мр20,05 9 решта - Ее та неминучі домішки, термічна обробка і нанесення покриття включають наступні стадії: - відпал листа при температурі відпалу ТА вищої АСз, але нижчої 1000 "С протягом часу більше 30 с, - загартування листа шляхом охолодження до температури гартування ОТ між 200 С і 280 "С при швидкості охолодження, достатньої для одержання структури, яка складається з аустеніту їі щонайменше 50 95 мартенситу, з таким вмістом аустеніту, що кінцева структура, тобто після обробки, нанесення покриття та охолодження до кімнатної температури, може містити 3-15 95 залишкового аустеніту і 85-97 95 суми мартенситу і бейніту, без фериту, - нагрівання листа до температури перерозподілу РТ між 430 "С ї 490 "С і витримку листа при цій температурі перерозподілу РІ протягом часу між 10 с і 100 с, ця стадія є стадією перерозподілу, - гаряче покриття листа зануренням і, - охолодження листа до кімнатної температури.
Переважно температура перерозподілу РТ може задовольняти щонайменше одній з таких умов: РТ»2455 "С і РТх485 76.
В ході перерозподілу температура листа може залишатися в межах між РТ -20"С і РТ 20 С або лінійно знижуватися від температури повторного нагрівання до температури між 455 С і 465 76.
Переважно хімічний склад сталі може задовольняти, щонайменше, одній з таких умов мас. (510) до: С20,16, Сх0,20, 5і22,0, 5ік2,2, Мп22,6 і Мп:х2,8.
Переважно після охолодження листа до температури гартування ОТ і до нагрівання листа до температури перерозподілу РТ лист витримують при температурі гартування ОТ протягом часу між 2 с і 8 с, переважно між З с і 7 с.
Переважно температура відпалу вища Асз «15 "С, переважно вище 875 "С.
Переважно стадія гарячого покриття є стадією цинкування або стадією цинкування з відпалом при температурі сплаву ТОА між 490 "С і 530 "С або задовольняє щонайменше одній з таких умов ТОА» 515 "С і ТА «525 76.
Переважно час перерозподілу РІ становить 10-90 с.
Винахід також належить до сталевого листа з покриттям з хімічним складом сталі у мас. 90: 0,132:С:0,22 1,9«5іх2,3 24-МпиЗ
АкО,5
Ті«0,05
Мо-0,05 решта - Бе та неминучі домішки. Структура сталі складається з 3-15 905 залишкового аустеніту і 85-97 95 суми мартенситу і бейніту, без фериту. Щонайменше, одна поверхня листа має металеве покриття. Лист має границю міцності на розрив щонайменше 800 МПа, границю міцності на розтяг щонайменше 1180 МПа, загальне подовження щонайменше 14 95 і коефіцієнт збільшення отворів НЕК щонайменше 30 95. Коефіцієнт збільшення отворів НЕК може бути навіть більший 40 95.
Необов'язково хімічний склад сталі може задовольнити щонайменше одній з таких умов мас.
Фо:
С20,16
Сх0,20 5і22,0 5і«к2,2
Мп22,6 і
Коо) Мпх2,8.
Переважно щонайменше одна сторона з покриттям була оцинкована або оцинкована і відпалена.
Переважно вміст С в залишковому аустеніті становить щонайменше 0,9 мас. 95, ще краще щонайменше 1,0 мас. 95 і до 1,6 мас. 95.
Середній розмір аустенітного зерна, тобто середній розмір зерна аустеніту, переважно становить 5 або менше мкм.
Середній розмір зерна або блоків мартенситу і бейніту, переважно становить 10 мкм.
Винахід далі буде детально описаний, але без введення обмежень і ілюструється єдиною фігурою, яка є ілюстрацією прикладу 1 відповідно до винаходу.
Відповідно до винаходу, лист одержують гарячим вальцюванням і необов'язково холодним вальцюванням напівпродукту, виготовленого з ТКІР або двофазної сталі, хімічний склад якої містить у мас. 905: - 0,13-0,22 і переважно більш 0,16, переважно менше 0,20 вуглецю для забезпечення задовільної міцності і покращеної стабільності залишкового аустеніту, що необхідно для одержання достатнього подовження. Якщо вміст вуглецю занадто високий, то гарячекатаний лист, занадто твердий для холодного вальцювання і його зварюваність є недостатньою. - 1,9-2,3, переважно більше 2 і менше 2,2 95 кремнію з метою стабілізації аустеніту, щоб забезпечити зміцнення твердого розчину і затримувати формування карбідів під час перестарівання без формування оксидів кремнію на поверхні листа, які погіршують вкриваність.
Підвищена кількість Зі покращує коефіцієнт збільшення отворів і забезпечує досягнення більш високих температур цинкування без погіршення внутрішньої мікроструктури шляхом затримки формування карбідів. - 2,4-3, переважно більш 2,6, і переважно менше 2,8 марганцю, щоб мати достатню прожарюваність щоб одержати структуру, яка містить, щонайменше, 85 96 мартенситу або мартенситу і бейніту, мартенсит є кращим, але часто буває важко розрізнити мартенсит і бейніт за оптичною мікрографією, границя міцності на розрив більш ніж 1150 МПа і уникнути проблем сегрегації, які Є шкідливими для пластичності. Крім того, 2,4-3 Мп може стабілізувати аустеніт під час цинкування.
- до 0,5 алюмінію, який зазвичай додають до рідкої сталі для розкислювання, переважно вміст АІЇ обмежується 0,05. Якщо вміст АЇ перевищує 0,5, температура аустенізації буде занадто високою, щоб її досягти і буде важко переробляти сталь в промисловому масштабі. - вміст МО обмежений 0,05, тому що вище такого значення будуть формуватися виділення великого розміру і штампованість буде зменшуватися, ускладнюючи досягнення загального подовження 14 95. - вміст Ті обмежений 0,05, тому що вище такого значення будуть формуватися виділення великого розміру і штампованість буде зменшуватися, ускладнюючи досягнення загального подовження 14 95.
Решта є залізом і залишковими елементами, які з'являються при виробництві сталі. В цьому відношенні Мі, Ст, Мо, Си, М, В, 5, Р ї М щонайменше розглядаються як залишкові елементи, які є неминучими домішками. Таким чином, їх вміст складає мас. 95 менше 0,05 для Мі, 0,05 для Ст, 0,02 для Мо, 0,03 для Си, 0,007 для М, 0,0010 для В, 0,007 для 5,0, 02 для РіО,010 для М.
Лист одержують гарячим вальцюванням і необов'язково холодним вальцюванням у відповідності зі способами, відомими фахівцям в даній галузі техніки.
Після вальцювання листи травлять або очищують, потім піддають термообробці і гарячому покриттю.
Термічна обробка, яку переважно виконують на об'єднаній лінії безперервного відпалу і гарячого покриття, включає такі стадії: - відпал листа при температурі відпалу ТА вищої температури перетворення сталі Асз і переважно вищої Асз 4-15 "С, тобто вище 875 "С для сталі відповідно до винаходу, щоб бути впевненим, що структура повністю аустенітна але нижча 1000С, щоб надмірно не укрупнювати аустенітне зерно. Лист витримують при температурі відпалу, тобто підтримують між ТА -5 7С їі ТА «10 "С, протягом часу, достатнього для гомогенізації хімічного складу. Цей час переважно становить понад 60 с, але не повинний бути більшим 300 с, - загартування листа шляхом охолодження до температури гартування ОТ нижче температури перетворення М5 зі швидкістю охолодження достатньою, щоб уникнути формування фериту, тобто мати структуру вільну від фериту. Температура гартування становить 200-280 "С, щоб мати структуру, яка містить 3-15 95 залишкового аустеніту і 85-97 95
Зо суми мартенситу і бейніту. Зокрема, різке охолодження листа до температури гартування 200- 280 7С має вирішальне значення для одержання міцності на розрив щонайменше 1180 МПа, загального подовження щонайменше 14 95, і коефіцієнта збільшення отворів НЕР відповідно до стандарту ІБО 16630: 2009 більш 30 95. Зокрема, автори винаходу встановили, що температура гартування більша 280 С призводить до значного зменшення загального подовження і коефіцієнта збільшення отворів нижче цільових значень. Як зазначалося раніше, кращим є мартенсит, але мартенсит і бейніт часто важко розрізнити. Але, тому, що температура гартування нижча Ме, структура обов'язково містить мартенсит. Завдяки одержаної межі міцності на розрив, кількість мартенситу в кінцевій структурі може бути оцінена більше 50 95.
Швидкість охолодження вища 30 "С/с є достатньою, - повторне нагрівання листа від температури гартування до температури перерозподілу РТ між 430 "С і 490 С і переважно між 455 "С і 485 "С. Наприклад, температура перерозподілу може дорівнювати температурі, до якої лист повинен бути нагрітий для гарячого покриття, тобто між 455 "С і 465 "С. Повторне нагрівання може бути вище, коли повторне нагрівання робиться шляхом індукційного нагрівача, але ця швидкість повторного нагрівання не має помітного впливу на кінцеві властивості листа. Переважно між стадією гартування і стадією повторного нагрівання листа до температури перерозподілу РТ, лист витримують при температурі гартування протягом часу між 2 с і 8 с, переважно міжЗ сі7с, - витримування листа при температурі перерозподілу РТ протягом часу між 10 сі 100 с, наприклад, 90 с. Витримування листа при температурі перерозподілу означає, що під час перерозподілу температура листа залишається між РТ -207С і РТ 420"С або температура лінійно зменшується від температури повторного нагрівання до температури між 4557 і 465 "С, - необов'язково коригування температури листа охолодженням або нагріванням для того, щоб була рівною температурі, до якої лист має бути нагрітий для гарячого покриття, - гаряче покриття листа його цинкуванням або його цинкуванням з відпалом. При цинкуванні листа воно виконується за звичайних умов. При цинкуванні і відпалі листа температура сплаву
ТОА не повинна бути занадто високою, щоб одержати відповідні кінцеві механічні властивості.
Ця температура переважно становить 490-530 "С і переважно 515-525 76.
Зазвичай після покриття лист обробляють відповідно з відомим рівнем техніки. Зокрема, лист охолоджують до кімнатної температури зі швидкістю охолодження переважно вищою 1 "С/с, зазвичай між 2 "С/с і 4 "С/с.
Така обробка дозволяє одержати остаточну структуру, тобто після перерозподілу, покриття і охолодження до кімнатної температури, яка містить між З 95 і 15 96 залишкового аустеніту і між 85 95 і 97 95 суми мартенситу і бейніту, без фериту.
Крім того, ця обробка дозволяє одержати підвищений вміст С у залишковому аустеніті, який становить щонайменше 0,9 мас. 956, переважно щонайменше 1,0 мас. 95 і до 1,6 мас. 95.
Крім того, середній розмір аустенітного зерна переважно становить 5 мкм або менше, і середній розмір блоків бейніту або мартенситу переважно становить 10 мкм або менше.
Кількість залишкового аустеніту становить, наприклад, щонайменше, 11 95.
При такій обробці може бути одержаний лист з покриттям, який має границю міцності на розрив У5 щонайменше 800 МПа, границю міцності на розтяг щонайменше 1180 МПа, загальне подовження щонайменше 14 95 і коефіцієнт збільшення отворів НЕК відповідно до стандарту
ІБО 16630: 2009 щонайменше 30 9.
Як приклад лист 1,2 мм завтовшки, який має наступний склад мас. 90:
С-0,19, 5і-2,1, Мп-2,7, решта - Ре і домішки, був виготовлений шляхом гарячого і холодного вальцювання. Теоретична температура перетворення М5 (за формулою Ендрюса) цієї сталі складає 363 "С, а точка Асз, виміряна експериментально становить 856 "С.
Зразки листа піддавалися термообробці відпалом при 880 "С, загартуванню до температур гартування 2507, 300 С і 350 С і перерозподілу шляхом нагрівання до 480 "С і лінійного зниження температури до 460 "С. Потім їх оцинковували і сплавляли при 520 "С, 550 "С або 5706.
Умови термообробки і одержані властивості наведені в таблиці І.
Таблиця
ВА вм роз- | Сов | роз-
При-| ТА, ОТ," Ю РТ, РІ, У5, ОЕ, | ТЕ, ІНЕВ,| ВА, | мір | в | мір клад! «СО | С О| ес 00) с | Покриття )уда Т5,МПа) 55 | 95 | 95 | 90 | зер- ВА, зер- на, | Фо | на,
Мкм МКМ 250 Зо |бА, 550 с|854 1141 | 7 19 -В0- ЗА, вто сі ВБІІ 2-8 9 5 - - вв аводво ВО Свв о | 6171111 -В0- ЗА, вто са --- 6 | 6о|7 вя| пил 7 17| | її її 1 -В0- ЗА, вто сі 8 | (во|7 870| 13998. | 6 ї16
У цій таблиці, ТА це температура відпалу, ОТ температура гартування, РТ температура перерозподілу, РІ час витримки при температурі перерозподілу, СА відноситься до цинкування з відпалом і пов'язана з температурою сплаву, 5 границя міцності на розрив, Т5 границя міцності на розтяг ШЕ однорідне подовження, ТІ загальне подовження і НЕК коефіцієнт збільшення отворів, виміряний у відповідності зі стандартом ІБО. КАб;» є кількістю залишкового аустеніту в мікроструктурі, середній розмір КА є середнім розміром аустенітного зерна, С9о в КА є вмістом С у залишковому аустеніті і розмір зерна ВМ є середнім розміром зерна або блоків мартенситу і бейніту.
Всі приклади належать до листів, які були оцинковані і відпалені. Лише приклад 1, задовольняє необхідним умовам для властивостей. Для інших (приклади 2-8) пластичність недостатня, за винятком прикладу 5, в якому недостатня границя міцності на розрив. Ці результати показують, що температура гартування 300 С або 350 С не дає задовільного результату. Коли температура гартування становить 2507С і якщо температура сплаву становить 550 "С або 570 "С, результати теж не є задовільними.
Випробування, проведені зі сталевими листами відповідно до винаходу, показали, що зварюваність листів є задовільною. Зокрема, випробування на зварюваність, зроблені на листах, з'єднаних зварюванням, відповідно до винаходу дають міцність у поперечному перерізі близько 6 кН, яка може бути підвищена до близько 12 кН, проведенням термообробки після зварювання.
Виміряна границя міцності на розтяг становить близько 25 кН.

Claims (18)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям, який має покращену пластичність і штампованість, при цьому лист має межу міцності на розрив У5 щонайменше 800 Мпа, межу міцності на розтяг Т5 щонайменше 1180 МПа, загальне подовження щонайменше 1495 ії коефіцієнт збільшення отворів НЕК щонайменше 30 95, шляхом термічної обробки і нанесення покриття на сталевий лист, при цьому сталь має такий хімічний склад, мас. 9о: 013-022, 1,955і2,3, 2,А-МпЗ, АїсО,5, Ті«0,05, МЬ-0,05, решта - Ре та неминучі домішки, при цьому термічна обробка і покриття включають наступні етапи: відпал листа при температурі відпалу ТА, вищій за Ас3, але нижче 1000 "С, протягом часу більше 30 с, гартування листа шляхом його охолодження до температури гартування ОТ між 200 "С і 28070 при швидкості охолодження, достатній для одержання структури, що складається з аустеніту і щонайменше 50 95 мартенситу, з таким вмістом аустеніту, що кінцева структура, тобто після обробки, нанесення покриття та охолодження до кімнатної температури, може містити від З до 15 95 залишкового аустеніту і від 85 до 97 95 сумарно мартенситу і бейніту, без фериту, нагрівання листа до температури перерозподілу РТ між 430 і 490 "С і витримування листа при цій температурі протягом часу перерозподілу Рі між 10 с ії 100 с, ця стадія є стадією перерозподілу, гаряче покриття листа зануренням і Зо охолодження листа до кімнатної температури.
2. Спосіб за п. 1, в якому виконується принаймні одна з наступних умов: РТ»45576 і РтТ«485 76.
3. Спосіб за п. 1 або 2, в якому під час перерозподілу температура листа знаходиться між РТ - 20"СіРТ 2076.
4. Спосіб за п. 1 або 2, в якому під час перерозподілу температура листа лінійно зменшується від температури повторного нагрівання до температури між 455 і 465 "С.
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, в якому хімічний склад сталі задовольняє щонайменше одній з наступних умов, мас. 9о: С»0,16, Се0,20, зі»2,0, зЗіс2,е, Мп»2,6 і Мп-2,8.
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, в якому після загартування листа до температури гартування ОТ ії перед нагріванням листа до температури перерозподілу РТ, лист витримують при температурі гартування ОТ протягом часу від 2 до 8 с, переважно від З до 7 с.
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, в якому температура відпалу вища 875 "С.
8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, в якому час перерозподілу Рі становить 10-90 с.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, в якому стадія гарячого покриття є стадією цинкування.
10. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, в якому стадія гарячого покриття являє собою стадію цинкування з температурою сплаву ТОА від 490 до 530 "С.
11. Спосіб за п. 10, в якому температура сплаву задовольняє щонайменше одній з наступних умов: тТаА»Бб157С і таА«525 76.
12. Сталевий лист з покриттям, хімічний склад сталі якого містить, мас. 90: 013-022, 2,0х5ік2,2, 2,4 Мп-З, АїсО,5, ТікО0,05, МЬ-0,05, решта - Ее і неминучі домішки, при цьому структура складається з 3-15 96 залишкового аустеніту і сумарно 85-97 95 мартенситу і бейніту, без фериту, при цьому щонайменше одна поверхня листа має металеве покриття, причому лист має межу міцності на розрив щонайменше 800 Мпа, межу міцності на розтяг щонайменше 1180 МПа, загальне подовження щонайменше 14 95 і коефіцієнт збільшення отворів НЕК щонайменше 30 95, при цьому середній розмір зерен або блоків бейніту і мартенситу становить 10 або менше мкм.
13. Лист з покриттям за п. 12, в якому коефіцієнт збільшення отворів НЕК перевищує 40 95.
14. Лист з покриттям за пп. 12-13, хімічний склад сталі якого задовольняє щонайменше одній з наступних умов, мас. 90: С»0,16, Се0,20, зі»2,0, зЗіс2,е, Мп22,6 і Мп-2,8.
15. Лист з покриттям за будь-яким з пп. 12-14, в якому щонайменше одна поверхня листа, яка має металеве покриття, є оцинкованою.
16. Лист з покриттям за будь-яким з пп. 12-14, в якому щонайменше одна поверхня листа має металеве покриття, яке є відпаленим цинковим покриттям.
17. Лист з покриттям за будь-яким з пп. 12-16, в якому вміст С в залишковому аустеніті становить щонайменше 0,9 956, переважно щонайменше 1,0 95.
18. Лист з покриттям за будь-яким з пп. 12-17, в якому середній розмір залишкового зерна становить 5 мкм або менше.
сш Око пивАя ПУ ЗВ Ж В сс остео св в вки ен а Ен им ОН НУ Й и м Б во вок УВО ж р ее Я У Же ж, о. В о 5 ак а вні пе шо й. їй ї г к со о ше я не і м Кв пня нн а ша кос ше де кн ок п ке Б пт пін м Я их БУХ В НЕ Си а нн зак а с ОВ о, ЕВ о кн НН нн кан ан а о оо о НН оо о ЗК ОВК 0. Ом а ет х я кН г пе та ння ек ша кн тона нн по Ме р кн нт п А НН с не сн ОМ о се и ВО В попе о В Я я Ж Ко Ки нм ВУ оо М НК КВ МО хх У СК М В ІК В ВН о КК в 0. СОН п НН, в фовя ко ож зв жо о у ОО З ВН ВК Он В ех же ях сяк Ко Ак яму Б оо хм В КК ех С в не о ОО 5 5 п нн НИ с і В В В КО В В не б ше вч 3 ; 0 пн и я сш нн У КА А ВК ТК Кох Как М КО се щу ВХ ща с Еге Ве Б п ки кт нні а ок я тк шо в ОО ОНА Б вЬ Ен жа х ее її кІЯ З СХ, й : шо НН її ПО по Ко ссао врвВВо Я і о ї КК В о в ов Я ок КК ВК ее о вн ОА ок» по кН нн КО і в і М С КК В ОК КК Кн ан -- п. ее З пн ік: ОМ в НК В м кт ОО о я я: : о в п З ж КК ВЕ су пн о Зх КАХ ОН Кв и В В ОО В У в о ЗО ВВ Ж а В ох ВИКО Вес мимо о и и нн нн
ФІГ. 1
UAA201613236A 2014-07-03 2015-03-07 Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям, який має покращену міцність, штампованість, і одержаний лист UA118790C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2014/002392 WO2016001708A1 (en) 2014-07-03 2014-07-03 Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, formability and obtained sheet
PCT/IB2015/055041 WO2016001897A2 (en) 2014-07-03 2015-07-03 Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, formability and obtained sheet

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA118790C2 true UA118790C2 (uk) 2019-03-11

Family

ID=52014172

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201613236A UA118790C2 (uk) 2014-07-03 2015-03-07 Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям, який має покращену міцність, штампованість, і одержаний лист

Country Status (15)

Country Link
US (2) US10907232B2 (uk)
EP (2) EP3722445A1 (uk)
JP (2) JP6621769B2 (uk)
KR (2) KR102512602B1 (uk)
CN (1) CN106574315B (uk)
BR (1) BR112016029457B1 (uk)
CA (1) CA2954139C (uk)
ES (1) ES2856021T3 (uk)
HU (1) HUE054280T2 (uk)
MA (2) MA40197B1 (uk)
MX (2) MX2016016423A (uk)
PL (1) PL3164519T3 (uk)
RU (1) RU2686324C2 (uk)
UA (1) UA118790C2 (uk)
WO (2) WO2016001708A1 (uk)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017109539A1 (en) * 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability, and obtained high strength steel sheet
EP3585916B1 (en) 2017-02-27 2021-01-06 Nucor Corporation Thermal cycling for austenite grain refinement
JP6477955B1 (ja) * 2018-04-24 2019-03-06 東洋インキＳｃホールディングス株式会社 映像信号変換装置、映像信号変換方法、及び映像信号変換プログラム
KR102348744B1 (ko) 2019-11-27 2022-01-10 한국생산기술연구원 생체신호 감지 시스템
WO2023095870A1 (ja) * 2021-11-26 2023-06-01 日本製鉄株式会社 亜鉛めっき鋼板
CN115233092B (zh) * 2022-06-24 2023-04-14 马鞍山钢铁股份有限公司 900MPa级具有优异塑韧性的高强钢及提高其残余奥氏体含量的热处理方法

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19936151A1 (de) 1999-07-31 2001-02-08 Thyssenkrupp Stahl Ag Höherfestes Stahlband oder -blech und Verfahren zu seiner Herstellung
JP3840864B2 (ja) 1999-11-02 2006-11-01 Ｊｆｅスチール株式会社 高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP3873642B2 (ja) 2001-03-21 2007-01-24 Ｊｆｅスチール株式会社 錫めっき鋼板
AU2003270334A1 (en) * 2002-09-04 2004-03-29 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
FR2844281B1 (fr) 2002-09-06 2005-04-29 Usinor Acier a tres haute resistance mecanique et procede de fabrication d'une feuille de cet acier revetue de zinc ou d'alliage de zinc
JP4367300B2 (ja) 2004-09-14 2009-11-18 Ｊｆｅスチール株式会社 延性および化成処理性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
CN100510141C (zh) * 2004-12-28 2009-07-08 株式会社神户制钢所 耐氢脆化特性优良的超高强度薄钢板
CA2531615A1 (en) * 2004-12-28 2006-06-28 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength thin steel sheet having high hydrogen embrittlement resisting property
JP4821365B2 (ja) * 2006-02-28 2011-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 塗装後耐食性に優れた高張力冷延鋼板の製造方法
EP1990431A1 (fr) 2007-05-11 2008-11-12 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites
JP5402007B2 (ja) * 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5365112B2 (ja) 2008-09-10 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5221270B2 (ja) 2008-10-09 2013-06-26 株式会社東芝 金属部品およびその製造方法
JP5315956B2 (ja) * 2008-11-28 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
BRPI1010678A2 (pt) 2009-05-27 2016-03-15 Nippon Steel Corp chapade aço de alta resistência, chapa de aço banhada a quente e chapa de aço banhada a quente de liga que têm excelentes características de fadiga, alongamento e colisão, e método de fabricação para as ditas chapas de aço
JP5883211B2 (ja) * 2010-01-29 2016-03-09 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP5807368B2 (ja) 2010-06-16 2015-11-10 新日鐵住金株式会社 圧延方向に対して４５°の方向の均一伸びが極めて高い高強度冷延鋼板及びその製造方法
JP5136609B2 (ja) 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5021108B2 (ja) 2010-09-16 2012-09-05 新日本製鐵株式会社 延性と伸びフランジ性に優れた高強度鋼板、高強度亜鉛めっき鋼板およびこれらの製造方法
JP5821260B2 (ja) * 2011-04-26 2015-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
JP2012240095A (ja) 2011-05-20 2012-12-10 Kobe Steel Ltd 高強度鋼板の温間成形方法
US9745639B2 (en) 2011-06-13 2017-08-29 Kobe Steel, Ltd. High-strength steel sheet excellent in workability and cold brittleness resistance, and manufacturing method thereof
JP5664482B2 (ja) 2011-07-06 2015-02-04 新日鐵住金株式会社 溶融めっき冷延鋼板
JP5764549B2 (ja) 2012-03-29 2015-08-19 株式会社神戸製鋼所 成形性および形状凍結性に優れた、高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、ならびにそれらの製造方法
JP5835129B2 (ja) 2012-06-29 2015-12-24 トヨタ自動車株式会社 表面処理方法
JP2014019928A (ja) * 2012-07-20 2014-02-03 Jfe Steel Corp 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法
WO2014020640A1 (ja) * 2012-07-31 2014-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法
RU2524743C2 (ru) 2012-11-06 2014-08-10 Закрытое акционерное общество "Вибро-прибор" Способ бездемонтажной поверки пьезоэлектрического вибропреобразователя на месте эксплуатации
JP6179461B2 (ja) 2014-05-27 2017-08-16 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法
WO2017109539A1 (en) 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability, and obtained high strength steel sheet

Also Published As

Publication number Publication date
US20170137908A1 (en) 2017-05-18
US11718888B2 (en) 2023-08-08
WO2016001897A2 (en) 2016-01-07
CN106574315B (zh) 2018-08-31
KR20170026393A (ko) 2017-03-08
JP7082963B2 (ja) 2022-06-09
RU2686324C2 (ru) 2019-04-25
HUE054280T2 (hu) 2021-08-30
EP3164519A2 (en) 2017-05-10
ES2856021T3 (es) 2021-09-27
MX2016016423A (es) 2017-04-06
WO2016001897A3 (en) 2016-03-10
MA40197A (fr) 2017-05-10
KR20230004902A (ko) 2023-01-06
CN106574315A (zh) 2017-04-19
MA51084A (fr) 2020-10-14
WO2016001708A1 (en) 2016-01-07
KR102525258B1 (ko) 2023-04-25
JP2017525847A (ja) 2017-09-07
KR102512602B1 (ko) 2023-03-21
JP2020045572A (ja) 2020-03-26
JP6621769B2 (ja) 2019-12-18
CA2954139A1 (en) 2016-01-07
BR112016029457A2 (pt) 2017-08-22
MA40197B1 (fr) 2021-03-31
EP3164519B1 (en) 2021-03-03
US20200224287A1 (en) 2020-07-16
RU2016151758A3 (uk) 2018-12-10
CA2954139C (en) 2022-06-21
PL3164519T3 (pl) 2021-08-02
US10907232B2 (en) 2021-02-02
RU2016151758A (ru) 2018-06-28
BR112016029457B1 (pt) 2021-03-30
EP3722445A1 (en) 2020-10-14
MX2021015145A (es) 2022-01-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2967196C (en) Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained
KR101660607B1 (ko) 냉연 강판 및 냉연 강판의 제조 방법
KR101766567B1 (ko) 열연 강판 및 그 제조 방법
JP6225988B2 (ja) ホットスタンプ成形体、冷延鋼板、及びホットスタンプ成形体の製造方法
KR102455942B1 (ko) 향상된 강도, 연성 및 성형성을 갖는 고강도 피복 강 시트의 제조 방법
EP2716773B1 (en) Process for producing high-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent material-quality stability, processability, and deposit appearance
UA118790C2 (uk) Спосіб виготовлення високоміцного сталевого листа з покриттям, який має покращену міцність, штампованість, і одержаний лист
KR102084867B1 (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법
KR20180095529A (ko) 강도 및 성형성이 개선된 고강도 강 시트의 제조 방법 및 얻어진 고강도 강 시트
KR20140102309A (ko) 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR102423654B1 (ko) 성형성이 개선된 고강도 강 시트의 제조 방법 및 얻어진 시트
JP6274360B2 (ja) 高強度亜鉛めっき鋼板、高強度部材及び高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法
US20180195143A1 (en) High-strength thin steel sheet and method of producing the same
JP6075516B1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
JP5637530B2 (ja) 高延性で、化成処理性に優れる７８０ＭＰａ以上の引張強度を有する超高強度冷延鋼板
JP5391801B2 (ja) 溶融めっき熱延鋼板およびその製造方法
WO2019097600A1 (ja) 高強度冷延鋼板
JP6044576B2 (ja) 成形性および耐水素脆性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法
WO2013022010A1 (ja) 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP6123958B1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
WO2013022008A1 (ja) 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP6048440B2 (ja) 成形性および耐水素脆性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法
JP6945545B2 (ja) マンガン鋼中間材の熱処理方法およびそのような方法によって熱処理される鋼中間材