TWI803245B - 紡黏不織布及積層不織布、此等之製造方法以及衛生材料 - Google Patents

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Abstract

為了提供一種不損害機械強度，可兼顧對於使用作為衛材用不織布而言優異的彎曲柔軟性之紡黏不織布及積層不織布，本發明之紡黏不織布係藉由包含以丙烯系聚合物為主成分的第1成分與以共聚合α-烯烴而成的丙烯系共聚物為主成分的第2成分之捲曲複合纖維所構成之紡黏不織布，於前述捲曲複合纖維之剖面中，在捲曲之最內側配置前述第2成分，第2成分之配向參數(I2)為5.0以上。又，本發明之積層不織布係積層此紡黏不織布與至少1層的彈性體層而成者。

Description

紡黏不織布及積層不織布、此等之製造方法以及衛生材料
本發明係關於彎曲柔軟性優異，尤其適合衛生材料用途之紡黏不織布；及在其上積層至少1層的彈性體層而成之積層不織布。
近年來，於紙尿布或衛生棉等之衛生材料中，對於穿著舒適性提升的要求係提高。尤其於覆蓋腰部或大臀部的構件中，較佳為吻合具有凹凸的身體之形狀，故於所使用的不織布構件要求彎曲柔軟性之提升。
以往，在這樣的部位，廣泛使用包含直線狀的纖維之聚丙烯紡黏不織布。然而，由於構成聚丙烯紡黏不織布的纖維本身沒有伸縮性，而在彎曲薄片時於熱熔接點間纖維會緊繃，因此彎曲柔軟性不充分。
對於此課題，專利文獻1中提案包含2種的丙烯系聚合物成分之捲曲複合纖維的不織布。又，專利文獻2中提案對包含捲曲多成分纖維的不織網施予特定的預壓密處理之製造紡黏高膨鬆(high-loft)不織網之方法，該捲曲多成分纖維包含聚丙烯均聚物、及聚丙烯與聚乙烯的共聚物。
再者，專利文獻3中提案藉由熱處理，使熱收縮率不同的複數之樹脂形成相結構的複合纖維展現細的捲曲而成之不織布。 [先前技術文獻] [專利文獻]
專利文獻1：日本特開2007-308868號公報 專利文獻2：日本特開2018-024965號公報 專利文獻3：日本特開2012-012758號公報
[發明欲解決之課題]
於紡黏不織布中，在纖維形成如彈簧的捲曲結構之情況，由於在彎曲薄片時纖維的捲曲結構可緩和地伸縮，而得到優異的彎曲柔軟性。再者，不織布內的纖維之捲曲結構愈細，亦即相鄰的捲曲之山與山之間隔愈小、纖維的伸展空間愈充分地變大，則可使此效果愈大。
於專利文獻1之技術中，藉由將2個丙烯系聚合物成分之熔點差與複合成分比率設為規定之範圍內，而使纖維展現捲曲。再者，於專利文獻2之技術中，藉由使用規定的原料，並且施予特定的預壓密處理，而使纖維展現捲曲。然而，於此等技術中，由於無法使纖維的捲曲結構充分地變細，就結果而言不能得到優異的彎曲柔軟性。
另一方面，專利文獻3之技術係藉由對不織布施予熱處理而促進纖維的捲曲展現，因此可得到細的捲曲。然而，為了成為理想的捲曲形態，熱處理不可或缺，因此在熱處理時於不織布面內容易形成單位面積質量不均，機械強度差。尤其於作為衛生材料使用的薄質(大概100g/m 2以下)不織布之情況，因如上述的單位面積質量不均所造成的強度降低係更顯著地出現，因此不佳。再者，專利文獻3之技術，由於為實質聚酯系的不織布，而與廣泛使用於衛生材料的聚丙烯紡黏不織布之接著性係成為大的課題。
因此，本發明之目的係鑒於上述情事而完成者，為提供一種不損害機械強度，可兼顧對於使用作為衛材用不織布而言優異的彎曲柔軟性之紡黏不織布及積層不織布。 [用以解決課題之手段]
本發明者們為了達成上述目的而重複專心致力的檢討，結果得到以下的知識見解：於構成紡黏不織布的捲曲複合纖維中，藉由使用特定的原料，進一步控制該等的分子配向，可得到不損害機械強度，具有對於使用作為衛材用不織布而言優異的彎曲柔軟性之紡黏不織布。
本發明係基於此等的知識見解而完成者，依據本發明，可提供以下之發明。
本發明之紡黏不織布係藉由包含以丙烯系聚合物為主成分的第1成分與以共聚合α-烯烴而成的丙烯系共聚物為主成分的第2成分之捲曲複合纖維所構成之紡黏不織布，於前述捲曲複合纖維之剖面中，在捲曲之最內側配置前述第2成分，第2成分之配向參數(I2)為5.0以上。
依據本發明之紡黏不織布的較佳態樣，前述第1成分的丙烯系聚合物為丙烯均聚物，第1成分之配向參數(I1)為6.0以下。
依據本發明之紡黏不織布的較佳態樣，於前述捲曲複合纖維之橫剖面中，第2成分之面積比率為1～80%。
依據本發明之紡黏不織布的較佳態樣，在不織布表面所觀察的前述捲曲複合纖維之捲曲數為50個/25mm以上。
而且，本發明之積層不織布係積層包含前述紡黏不織布之紡黏不織布層與至少1層的彈性體層而成。
依據本發明之積層不織布的較佳態樣，前述彈性體層係包含彈性體不織布的層。
本發明之衛生材料係至少一部分由前述紡黏不織布或前述積層不織布所構成而成。
又，本發明之紡黏不織布之製造方法較佳為：將前述第1成分與熔融黏度比前述第1成分的熔融黏度高1.20倍以上之前述第2成分各自熔融，從複合紡嘴吐出複合聚合物流而紡出後，在從空氣牽引單元到捕集帶之間，以在捲曲之最內側配置第2成分之方式展現捲曲而形成前述捲曲複合纖維，將該捲曲複合纖維捕集在捕集帶上。
依據本發明之紡黏不織布之製造方法的較佳態樣，吐出將前述第1成分與前述第2成分的質量設為20:80～99:1之複合聚合物流。
再者，本發明之積層不織布之製造方法較佳為包含：將前述第1成分與熔融黏度比前述第1成分的熔融黏度高1.20倍以上之前述第2成分各自熔融，從複合紡嘴吐出複合聚合物流而紡出後，在從空氣牽引單元到捕集帶之間，以在捲曲之最內側配置第2成分之方式展現捲曲而形成前述捲曲複合纖維，將該捲曲複合纖維捕集在捕集帶上，形成紡黏不織布層之步驟；及積層至少1層的彈性體層之步驟。
依據本發明之積層不織布之製造方法的較佳態樣，以紡黏法形成前述彈性體層。
依據本發明之積層不織布之製造方法的較佳態樣，以熔噴法形成前述彈性體層。 [發明之效果]
依據本發明，可得到一種能兼顧對於使用作為衛材用不織布而言充分的強度與優異的彎曲柔軟性之紡黏不織布；及在其上積層至少1層的彈性體層而成之積層不織布。
[用以實施發明的形態]
本發明之紡黏不織布係藉由包含以丙烯系聚合物為主成分的第1成分與以共聚合α-烯烴而成的丙烯系共聚物為主成分的第2成分之捲曲複合纖維所構成之紡黏不織布，於前述捲曲複合纖維之剖面中，在捲曲之最內側配置前述第2成分，第2成分之配向參數(I2)為5.0以上。以下，詳細地說明其構成要素，但本發明只要不超出其要旨，則完全不受以下說明的範圍所限定。
[丙烯系聚合物] 首先，本發明之紡黏不織布的丙烯系聚合物意指以丙烯作為主要結構單元成分的聚合物。作為如此的丙烯系聚合物，可舉出丙烯均聚物；或將丙烯當作主要結構單元成分，且為其與乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、1-癸烯、3-甲基-1-丁烯、3-甲基-1-戊烯、3-乙基-1-戊烯、4-甲基-1-戊烯、4-甲基-1-己烯等之α-烯烴的1種或2種以上之共聚物。此處所言之「以丙烯作為主要結構單元成分」，通常為在構成捲曲複合纖維的各聚合物成分中，包含80質量%以上的聚丙烯的主鏈結構者。再者，於上述丙烯系聚合物中，亦可包含其它的丙烯系聚合物或乙烯系聚合物。再者，於上述丙烯系聚合物中，可包含氧化鈦、氧化矽、氧化鋇等之無機質、碳黑、染料或顏料等之著色劑、阻燃劑、螢光增白劑、抗氧化劑或者紫外線吸收劑等之各種添加劑。
於本發明之紡黏不織布中，藉由設為以丙烯系聚合物為主成分而成的捲曲複合纖維，當使用作為衛生材料時，可提升與其它構件的接著性。
此外，本發明所言之「主成分」，通常為於構成各成分捲曲複合纖維的各聚合物成分中佔80質量%以上之成分。
於本發明之丙烯系聚合物中，較佳為其至少一部分含有脂肪酸醯胺化合物。脂肪酸醯胺化合物之含量較佳係設為0.5質量%以上，更佳係設為0.7質量%以上，進一步較佳係設為1.0質量%以上，藉此而脂肪酸醯胺化合物係在纖維表面發揮作為助滑劑的作用，故可成為觸感優異的紡黏不織布。此外，本發明中的脂肪酸醯胺化合物之含量的上限沒有特別的限制，但從成本或生產性之觀點來看，較佳為5.0質量%以下。
本發明之丙烯系聚合物含有前述脂肪酸醯胺化合物時，脂肪酸醯胺化合物之碳數較佳為15以上50以下。作為碳數為15以上50以下的脂肪酸醯胺化合物，可舉出飽和脂肪酸單醯胺化合物、飽和脂肪酸二醯胺化合物、不飽和脂肪酸單醯胺化合物及不飽和脂肪酸二醯胺化合物等。本發明中的碳數，意指分子中所包含的碳數。脂肪酸醯胺化合物具體而言可舉出棕櫚酸醯胺、棕櫚油酸醯胺、硬脂酸醯胺、油酸醯胺、反油酸醯胺、牛油酸醯胺、亞麻油酸醯胺、次亞麻油酸醯胺、松油酸(pinolenic acid)醯胺、油硬脂酸醯胺、硬脂四烯酸(stearidonic acid)醯胺、二十碳五烯酸(bosseopentaenoic acid)醯胺、花生酸醯胺、鱈油酸醯胺、二十烯酸醯胺、二十碳二烯酸醯胺、米德酸(Mead acid)醯胺、二十碳三烯酸醯胺、花生四烯酸醯胺、二十碳四烯酸醯胺、二十碳五烯酸醯胺、二十一酸(heneicosylic acid)醯胺、蘿酸醯胺、芥子酸醯胺、二十二碳二烯酸醯胺、腎上腺酸(adrenic acid)醯胺、二十二碳五烯酸(Osbond acid)醯胺、鰶油酸醯胺、二十二碳六烯酸醯胺、二十四酸醯胺、二十四烯酸醯胺、二十四碳五烯酸醯胺、鯡酸醯胺、蠟酸醯胺、二十八酸醯胺、蜜蠟酸醯胺、伸乙基雙癸酸醯胺、伸乙基雙月桂酸醯胺、亞甲基雙月桂酸醯胺、伸乙基雙硬脂酸醯胺、伸乙基雙油酸醯胺、伸乙基雙羥基硬脂酸醯胺、伸乙基雙蘿酸醯胺、伸乙基雙芥子酸醯胺、六亞甲基雙硬脂酸醯胺、六亞甲基雙蘿酸醯胺、六亞甲基羥基硬脂酸醯胺、二硬脂基己二酸醯胺、二硬脂基癸二酸醯胺及六亞甲基雙油酸醯胺等，可將此等複數組合而使用。藉由將脂肪酸醯胺化合物之碳數較佳係設為15以上，更佳係設為23以上，進一步較佳係設為30以上，而抑制脂肪酸醯胺化合物過度析出至纖維表面，紡絲性與加工穩定性優異，可保持高的生產性。又，藉由將脂肪酸醯胺化合物之碳數較佳係設為50以下，更佳係設為45以下，進一步較佳係設為42以下，由於脂肪酸醯胺化合物適度地析出至纖維表面，而成為觸感優異的積層不織布。脂肪酸醯胺化合物之碳數較佳為15～50，更佳為23～45，進一步較佳為30～42。
[捲曲複合纖維] 本發明之捲曲複合纖維為如具有一定的捲曲之複合纖維。作為如此的捲曲複合纖維，可舉出並列型複合纖維、偏心芯鞘型複合纖維。
此等複合纖維由於在單纖維之橫剖面中各成分的重心點分開，而於紡絲步驟中從張力釋放時，對應於各成分的彈性回復量之差而纖維彎曲，且其在纖維軸方向上連續，因此可展現捲曲。
於本發明之紡黏不織布中，從纖維可展現細的捲曲、能提升彎曲柔軟性之觀點來看，較佳為並列型複合纖維，其可將影響捲曲的重心點間距離設定為大的。
本發明之捲曲複合纖維包含以丙烯系聚合物為主成分的第1成分與以共聚合α-烯烴而成的丙烯系共聚物為主成分的第2成分，於此捲曲複合纖維之剖面中，在捲曲之最內側配置前述第2成分。
此處所言之「於捲曲複合纖維之剖面中，捲曲之最內側」為以下所示的部位，使用圖1來說明。
圖1係以掃描型電子顯微鏡(SEM)等觀察本發明之捲曲複合纖維時所見到的捲曲複合纖維之示意側面圖，圖1A為並列型複合纖維之示意側面圖，圖1B為偏心芯鞘型複合纖維之示意側面圖。本發明之捲曲複合纖維係藉由捲曲而彎曲，進一步於纖維內部中，可觀察成分(S1)與成分(S2)之間的界面(B1)。此時，於捲曲複合纖維之剖面中，配置於彎曲形狀之內側的捲曲之最內側的成分(S2)係本發明所言之「於捲曲複合纖維之剖面中，捲曲之最內側」的成分(第2成分)，配置於彎曲形狀之外側的捲曲之最外側的成分(S1)係本發明所言之「於捲曲複合纖維之剖面中，捲曲之最外側」的成分(第1成分)。
偏心芯鞘型複合纖維中芯成分完全被鞘成分被覆之情況，如圖1B所示，於偏心芯鞘型複合纖維之纖維內部有觀察到2個界面(B1、B1’)，亦即成分(S1)與成分(S2)之間的界面及成分(S1’)與成分(S2)之間的界面之情況。此時，在捲曲之最內側表面存在薄的鞘成分之成分(S1’)，但相對於鞘成分的成分(S1、S1’)，芯成分的成分(S2)係藉由更收縮而將S2彎曲到內側，產生捲曲，因此將芯成分的成分(S2)當作捲曲之最內側的成分(第2成分)。
本發明之捲曲複合纖維，重要的要件為：在捲曲之最內側配置以共聚合α-烯烴而成的丙烯系共聚物為主成分的第2成分。
共聚合α-烯烴而成的丙烯系共聚物由於比起丙烯均聚物而結晶性低，可增大捲曲展現時的彈性回復量。因此，於本發明之捲曲複合纖維中，藉由將第2成分配置於捲曲之最內側，可減小捲曲形態的曲率半徑，故可將捲曲控制為細的，可提升紡黏不織布的彎曲柔軟性。
作為本發明可適用的α-烯烴，可舉出乙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯、1-癸烯、3-甲基-1-丁烯、3-甲基-1-戊烯、3-乙基-1-戊烯、4-甲基-1-戊烯、4-甲基-1-己烯。又，亦可組合此等而使用。此等α-烯烴之共聚合比率可舉出設為0.5mol%以上當作較佳的範圍。由於將共聚合比率設為該範圍，可增大彈性回復量。另一方面，若增大共聚合比率，則彈性回復量變大而較佳，但若過度增大則結晶性顯著地降低，紡絲變得不穩定，因此共聚合比率較佳係設為20.0mol%以下。更佳為0.5～20.0mol%。
於本發明之捲曲複合纖維之剖面中，在捲曲之最內側配置第2成分之狀態，例如可藉由顯微拉曼分光法進行評價。本發明之第2成分由於共聚合α-烯烴，而於第2成分的拉曼光譜中，檢測出在丙烯均聚物之拉曼光譜所沒有的波峰。藉由利用此，可判別捲曲複合纖維內之第2成分的配置。例如，於共聚合乙烯之情況中，可在730cm -1附近觀察到乙烯單元特有的拉曼譜帶。以下顯示測定手法之一例。
首先，從紡黏不織布中切出捲曲的單纖維(捲曲複合纖維)，以能判別纖維的彎曲之方式載置於載玻片之上。以能觀察1條單纖維之倍率來觀察纖維側面，對於配置於捲曲之最內側的聚合物成分，使用顯微拉曼分光法計測拉曼光譜。此時，測定光的光束點徑較佳為相對於纖維直徑而言充分地小，例如較佳為1μm～2μm。藉由比較如此所得之拉曼光譜與丙烯均聚物之拉曼光譜，而判別捲曲內側之成分。
再者，本發明之捲曲複合纖維係前述第2成分之配向參數(I2)為5.0以上。藉由成為如此，可使第2成分的彈性回復量成為更顯著者。
此處所言之第2成分之配向參數，係藉由顯微拉曼分光法所測定者。於丙烯系聚合物之情況，已知810cm -1與840cm -1附近的拉曼譜帶對於入射光的偏光顯示強的異向性。因此，從810cm -1與840cm -1附近的拉曼譜帶之強度，可評價分子配向。
此第2成分之配向參數係藉由以下說明的手法所測定者。 (1)從紡黏不織布中採集捲曲複合纖維，以能判別纖維的彎曲之方式載置於載玻片上。 (2)對於在捲曲複合纖維的捲曲之最內側所配置的聚合物成分，係藉由下述入射光來計測拉曼光譜：光束點徑係相對於纖維直徑而言充分地小，且對於纖維軸平行地偏光之入射光。 (3)對於所得之拉曼光譜，在750cm -1～900cm -1之範圍中實施波峰擬合，算出在800cm -1～815cm -1之間具有極大點的波峰之最大強度當作I2 (810)，算出在840～855cm -1之間具有極大點的波峰之最大強度當作I2 (840)。 (4)使用此等之值，求出I2 (810)相對於I2 (840)之比(I2 (810)/I2 (840))。 (5)求出對於不同的10條纖維進行與(1)～(4)同樣的動作之結果的單純之數平均，將小數點第2位四捨五入。此值為第2成分之配向參數(I2)。
第2成分之配向參數(I2)係值愈高，則表示第2成分的分子配向愈高。因此，I2愈高，則配置於捲曲內側的第2成分之配向愈高，可增大彈性回復量，故可形成更細的捲曲，得到具有極良好的彎曲柔軟性之紡黏不織布。從如此的觀點來看，I2更佳係設為5.2以上，特佳係設為5.5以上。又，配向參數之上限沒有特別的限定，但作為丙烯系聚合物纖維能製造的極限，頂多8.0左右。
另一方面，於本發明之捲曲複合纖維中，從使各成分的彈性回復量之差成為顯著之觀點來看，第1成分較佳為丙烯均聚物。丙烯均聚物由於結晶性高，可減小紡絲步驟中的彈性回復量，同時可提升強度。
再者，於本發明之捲曲複合纖維中，為了擴大各成分的彈性回復量之差，第1成分之配向參數較佳為6.0以下。只要第1成分之配向參數為該範圍，則顯示第1成分的配向充分地低，可將彈性回復量限制為小的。另一方面，若第1成分之配向參數顯著地變小，則纖維強度降低，因此更佳係設為4.0以上。
此處所言之第1成分之配向參數係藉由以下說明的手法所測定者。 (1)從紡黏不織布中採集捲曲複合纖維，以能判別纖維的彎曲之方式載置於載玻片上。 (2)對於在捲曲複合纖維的捲曲之最外側所配置的聚合物成分，係藉由下述入射光來計測拉曼光譜：光束點徑係相對於纖維直徑而言充分地小，且對於纖維軸平行地偏光之入射光。 (3)對於所得之拉曼光譜，在750cm -1～900cm -1之範圍中實施波峰擬合，算出在800cm -1～815cm -1之間具有極大點的波峰之最大強度當作I1 (810)，算出在840～855cm -1之間具有極大點的波峰之最大強度當作I1 (840)。 (4)使用此等之值，求出I1 (810)相對於I1 (840)之比(I1 (810)/I1 (840))。 (5)求出對於不同的10條纖維進行與(1)～(4)同樣的動作之結果的單純之數平均，將小數點第2位四捨五入。此值為第1成分之配向參數(I1)。
於本發明之捲曲複合纖維中，在此捲曲複合纖維之橫剖面中，第2成分之面積比率較佳為1%～80%。只要第2成分之面積比率為該範圍，則可充分地確保重心間距離，可形成細的捲曲。從更擴大重心間距離之觀點來看，第2成分之面積比率更佳係設為50%以下，特佳係設為40%以下。就下限而言，更佳係設為10%以上，特佳係設為20%以上。
此處所言之纖維之橫剖面，係在與單纖維的纖維長度方向呈正交的面切斷纖維，而意指該切剖面。
此處所言之橫剖面中之第2成分之面積比率，係如以下地求得者。
從紡黏不織布(積層不織布之情況為紡黏不織布層)中切出捲曲的單纖維(捲曲複合纖維)，進行包埋處理，以能觀察單纖維之橫剖面之方式，藉由切片機製作切片，載置於載玻片之上。然後，以裝有100倍的物鏡之拉曼分光裝置中所內藏的顯微鏡來觀察纖維剖面，對於構成纖維剖面的2個成分，實施顯微拉曼分光測定。藉由比較所得之拉曼光譜與事先計測的構成第2成分的丙烯系共聚物之拉曼光譜，而將光譜一致的成分當作第2成分，進行鑑定。
然後，將上述測定中使用的切片，藉由透射型顯微鏡，以能觀察1條單纖維之剖面的倍率來拍攝影像。從所拍攝的SEM影像，使用影像解析軟體(例如三谷商事(股)製「WinROOF2015」)，測定纖維的剖面積(Af)及第2成分的面積(A2)，藉由式1算出第2成分之面積比率。
(第2成分之面積比率)=100×A2/Af　式(1) 求出對於不同的20條捲曲複合纖維進行與此同樣的動作之結果的單純之數平均，將小數點第1位四捨五入而得之值即為本發明所言之橫剖面中的第2成分之面積比率。
於本發明之捲曲複合纖維中，藉由達成如上述的要件，可形成迄今沒有的細捲曲。而且，以此纖維所構成的紡黏不織布係彎曲柔軟性極優異。於本發明之捲曲複合纖維中，捲曲數較佳為50個/25mm以上。
此處所言之捲曲數係如以下地求出者。
將紡黏不織布之表面，以掃描型電子顯微鏡(SEM)，設為能觀察10條以上的捲曲複合纖維之倍率來拍攝影像。使用所拍攝的影像來測定測定範圍中的捲曲複合纖維之表觀長度。計數表觀長度之中存在的捲曲複合纖維之山與谷全部之數，將該山與谷之合計數除以2。將其合計數變換成每25mm之數。求出對於不同的20條纖維進行與此同樣的動作之結果的單純之數平均，將小數點第1位四捨五入而得之值即為本發明所言之捲曲數。
此捲曲數係值愈大，則表示捲曲複合纖維的伸長性愈高，於成為紡黏不織布時，可抑制熱固定點間的纖維之緊繃，因此可使彎曲柔軟性成為良好。從如此的觀點來看，捲曲數更佳為80個/25mm以上，可舉出100個/25mm以上當作特佳的範圍。又，由於取決於捲曲複合纖維的纖維直徑而不同，而對於捲曲數沒有特別限定上限，但例如較佳為1000個/25mm以下，更佳為750個/25mm以下。
再者，於本發明之捲曲複合纖維中，捲曲徑較佳為400μm以下。本發明中所言之捲曲徑，可如以下地求得，使用圖2進行說明。
圖2係說明在觀察本發明之紡黏不織布的一例之表面的掃描型電子顯微鏡(SEM)影像上，測定捲曲徑之方法之圖。與前述捲曲數之測定同樣地，拍攝紡黏不織布之表面的影像。使用所拍攝的SEM影像，對於測定範圍中的捲曲複合纖維，畫出相切於相鄰的2個捲曲的山(P1)與捲曲的山(P2)之切線(L)。對於從在P1與P2之間的谷(V)到切線(L)為止之垂直距離(D)，將單位設為μm，作為整數值計測。求出對於不同的20條纖維進行與此同樣的動作之結果的單純之數平均，將小數點第1位四捨五入而得之值即為本發明所言之捲曲徑。
藉由將此捲曲徑控制為小的，可減薄紡黏不織布的厚度，得到良好的柔軟性。從如此的觀點來看，捲曲徑更佳為300μm以下。
於本發明之捲曲複合纖維中，纖維直徑沒有特別的限定，但纖維直徑愈細，則愈可減小捲曲的曲率半徑，得到細的捲曲，因此較佳係設為25.0μm以下。另一方面，若纖維直徑過小，則有強度降低之掛慮，因此更佳為5.0μm以上。
[紡黏不織布] 本發明之紡黏不織布，由於由如前述的特徵性捲曲複合纖維所構成，而具有極良好的彎曲柔軟性。
因此，本發明之紡黏不織布較佳係使硬挺度成為0.50mN・cm以下。藉由硬挺度為該範圍，可成為適合衛生材料用途的良好彎曲柔軟性。
此外，本發明中的硬挺度係基於JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」之「6.7.3 41.5°懸臂法」進行測定者。
又，作為衛生材料用途使用時，本發明之紡黏不織布係每單位面積質量的拉伸強度較佳為0.40(N/5cm)/(g/m 2)以上。若不織布強度為該範圍，則能成為可耐受製造紙尿布等時的步驟通過性及作為製品之使用者。
此外，本發明中的強度係藉由拉伸試驗，將正交的2個方向之拉伸強度(樣品斷裂時的強度)之平均除以單位面積質量而得之值，該拉伸試驗係依照JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」之「6.3 拉伸強度及伸長率(ISO法)」的「6.3.1 標準時」實施，夾具間隔為至少5cm。
本發明之紡黏不織布係單位面積質量較佳為10g/m 2以上150g/m 2以下。藉由單位面積質量為10g/m 2以上，可使紡黏不織布容易成為適合衛生材料用途之厚度，可成為具有能供實用的機械強度之紡黏不織布。另一方面，藉由為150g/m 2以下，更佳為120g/m 2以下，進一步較佳為100g/m 2以下，可成為通氣性優異的紡黏不織布。
此外，本發明中的紡黏不織布之單位面積質量(g/m 2)係基於JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」之「6.2 每單位面積的質量」進行測定者。
本發明之紡黏不織布係厚度較佳為2.00mm以下。藉由將厚度控制在該範圍，可得到良好的彎曲柔軟性。從如此的觀點來看，厚度更佳為1.50mm以下。另一方面，因降低厚度而纖維密度上升，從有損彎曲柔軟性來看，較佳係設為0.01mm以上。
此外，本發明中的紡黏不織布之厚度沒有特別的限定，例如指以形狀測定機(例如，KEYENCE股份有限公司製「VR3050」)所測定之無荷重下的厚度。
[紡黏不織布之製造方法] 其次，具體地說明製造本發明之紡黏不織布的較佳態樣。
本發明之紡黏不織布之製造方法較佳為下述方法：將前述第1成分與熔融黏度比前述第1成分的熔融黏度高1.20倍以上之前述第2成分各自熔融，從複合紡嘴吐出複合聚合物流而紡出後，在從空氣牽引單元到捕集帶之間，以在捲曲之最內側配置第2成分之方式展現捲曲而形成前述捲曲複合纖維，將該捲曲複合纖維捕集在捕集帶上之方法。
紡黏法，一般而言為下述不織布之製造方法：將原料之熱塑性樹脂熔融，從紡嘴紡絲後，對於經冷卻固化而得的紗條，以噴射器(ejector)等之空氣牽引單元牽引並延伸，捕集在移動的捕集帶上而不織纖維網化後，需要熱接著之步驟的不織布之製造方法。於本發明之紡黏不織布中，藉由採用紡黏法，由於可藉由空氣牽引而促進分子配向，同時藉由熱接著而強固地固定纖維彼此，而可得到用以使用作為衛生材料的充分的強度。
作為本發明之紡黏不織布之製造方法中所適用的複合紡嘴，較佳為具備能形成並列型複合剖面或偏心芯鞘複合剖面之機構。又，噴嘴之吐出孔形狀只要不損害本發明的效果，自由地選擇即可，但從紡絲穩定性之觀點來看，較佳係設為圓孔。
於本發明之紡黏不織布之製造方法中，較佳為將前述第1成分與熔融黏度比前述第1成分的熔融黏度高1.20倍以上之前述第2成分各自熔融，從前述複合紡嘴作為複合聚合物流而吐出。
本發明所言之熔融黏度，意指紡絲溫度下的剪切速度為31.4s -1之熔融黏度，係藉由以下說明之手法所測定者。 (1)使用旋轉式流變儀(例如UBM公司製「Rheosol-G3000」)，升溫到相當於紡絲溫度的溫度為止。 (2)於ϕ20mm的平行板之間夾住聚合物，進行熔融後，將板間的間隙設定在0.5mm。 (3)以如成為31.4rad/s -1的速度給予應變。 (4)於如上述的條件下，將單位設為Pa・s，計測熔融黏度。
紡黏法係將所吐出的聚合物流一邊冷卻一邊以高速使其變形之製造法，因此對應於高剪切時的熔融黏度，而所製造的纖維之分子配向變化。特別地，於複合纖維之製造中，在各成分間於高剪切時的熔融黏度具有差異時，對於高黏度的成分施加高的應力，因此可提高分子配向。本發明中，發現藉由比較此現象與剪切速度31.4s -1時之熔融黏度，可進行評價。
於本發明之紡黏不織布之製造方法中，較佳係將前述第2成分相對於前述第1成分的熔融黏度之比設為1.20倍以上，更佳為1.30倍以上。藉由將熔融黏度之比設為該範圍，而成為本發明之紡黏不織布所希望的態樣，可使第2成分高度地分子配向，可形成更細的捲曲。熔融黏度比愈大，則捲曲愈變得更細而較佳，但過度變大時，在成分間的變形行為發生大的差異，成為斷紗之原因，因此更佳係設為3.00倍以下。
又，於本發明之紡黏不織布之製造方法中，為了能提高第2成分的配向且提升吐出穩定性，較佳為吐出將前述第1成分與前述第2成分的質量設為20:80～99:1之複合聚合物流。又，從將吐出時各成分的吐出速度設為相同程度，可穩定地吐出之觀點來看，前述第1成分與前述第2成分的質量更佳係設為50:50～90:10，特佳係設為40:60～80:20。
又，本發明中的紡絲溫度，在將第1成分與第2成分內之熔解溫度高者的熔解溫度當作Tm時，較佳係設為(Tm+10℃)以上、(Tm+100℃)以下。藉由將紡絲溫度設為上述範圍內，可成為穩定的熔融狀態，得到優異的紡絲穩定性。
所紡出的紗條係隨後被冷卻，但作為將所紡出的紗條進行冷卻之方法，例如可舉出將冷風強制地噴吹到紗條之方法、以紗條周圍的氣體環境溫度進行自然冷卻之方法、及調整紡嘴與空氣牽引單元間的距離之方法等，或者可採用組合此等方法之方法。又，冷卻條件可考慮紡嘴之每單孔的吐出量、紡絲溫度及氣體環境溫度等，適宜調整而採用。
其次，經冷卻固化的紗條係藉由從空氣牽引單元所噴射出的壓縮空氣來牽引、延伸。於紡絲速度中，較佳為2000m/分鐘以上，更佳為3000m/分鐘以上。藉由將紡絲速度設2000m/分鐘以上，而變得具有高的生產性，且纖維的配向結晶化係進展，可得到更高強度的纖維。
如此地藉由空氣牽引所延伸的紗條，係被捕集在移動的捕集帶上，藉此而薄片化後，供於熱接著之步驟。
此時，於本發明之紡黏不織布之製造方法中，較佳為在空氣牽引單元與捕集帶間，以在捲曲之最內側配置第2成分之方式展現捲曲，而形成前述捲曲複合纖維。在空氣牽引單元與捕集帶之間，由於纖維間的距離係相對於捲曲尺寸而言充分地大，可無纖維彼此的干渉而展現捲曲，因此有利於形成細的捲曲。再者，藉由在薄片化之前完成捲曲展現，可減小薄片的變形量，可防止因單位面積質量不均所造成的強度降低。
於本發明之紡黏不織布之製造方法中，作為將前述捕集帶所捕集的薄片進行一體化之方法，可採用：藉由上下一對的在輥表面上分別施有雕刻(凹凸部)的熱壓花輥、包含一個輥表面為平坦(平滑)的輥與另一個在輥表面上施有雕刻(凹凸部)的輥之組合的熱壓花輥、及包含上下一對的平坦(平滑)輥之組合的熱壓延輥等各種輥來進行加熱・加壓而接著之方法；或藉由焊頭(horn)的超音波振動而使薄片熔接之方法等。
特別地，使用如上述的輥，將薄片加熱・加壓而一體化時，不織布層充分地接著，因此紡黏不織布的機械強度增加而較佳。
另一方面，作為將前述薄片一體化之方法，亦可舉出噴吹經加熱的空氣或氮等而使薄片熔接之手法的所謂熱風法(air through method)。
以此熱風法製造本發明之紡黏不織布時，由於膨鬆度高、手感優異而較佳。
[積層不織布] 本發明之積層不織布較佳係積層包含前述紡黏不織布的紡黏不織布層與至少1層的彈性體層而成。藉由將前述紡黏不織布作為紡黏不織布層，並在其上積層至少1層的彈性體層，而與彈性體特有的低剛性相互結合，可達成優異的彎曲柔軟性。
首先，本發明之積層不織布的彈性體，係指常溫下具有硬鏈段與軟鏈段的高分子化合物。作為其特性，可舉出因弱的力而變形，但於本發明中，作為表示其之指標，彎曲彈性模數較佳為500MPa以下。此外，本發明中的彎曲彈性模數係基於JIS K7171：2016「塑膠-彎曲特性之求法」而測定者，評價原料本身的柔軟性。於本發明之積層不織布中，藉由積層使用如此的彈性體之彈性體層，可得到高的彎曲柔軟性。
又，從生產性之觀點來看，彈性體較佳為熱塑性樹脂。藉由彈性體為熱塑性樹脂，而變得容易控制纖維剖面及表面之形態。此外，構成此彈性體層的熱塑性樹脂係指若加熱到熔點以上則顯示熱塑性之性質，另一方面，在常溫下可因弱的力而變形之聚合物。具體而言，為聚胺基甲酸酯系彈性體、聚丙烯系彈性體、聚乙烯系彈性體、聚酯系彈性體、聚苯乙烯系彈性體、聚丁二烯系彈性體等。
如此的熱塑性樹脂可為1種類，也可為包含複數的熱塑性樹脂者。於本發明之積層不織布中，可考慮與紡黏不織布層或其之構成纖維的接著性，從此等之中適宜選擇而使用。
於本發明之積層不織布中，彈性體層係指包含前述彈性體的層，其形態可舉出薄膜狀、「梭織物、針織物、不織布」等之布帛狀、在布帛中含浸有彈性體樹脂之複合材料、此等的積層體等之薄片狀的形態。其中，較佳為不織布的形態。纖維重疊而成的不織布之層，與薄膜相較，可大幅降低剖面2次力矩。因此，藉由積層彈性體層的形態為不織布之層，可使積層不織布的彎曲柔軟性更良好。
作為如此之不織布的形態，可從紡黏不織布、熔噴不織布、短纖維不織布等眾所周知的不織布中選擇，但從生產性之觀點來看，較佳為紡黏不織布、熔噴不織布。
本發明之積層不織布係如前述，積層紡黏不織布層與至少1層的彈性體層而成。亦即，作為其積層構成，若將紡黏不織布層表示為(S)，將彈性體層表示為(E)，則例如：若2層則為(S)/(E)、若3層則為(S)/(E)/(S)等、若4層則為(S)/(E)/(E)/(S)等、為(S)/(E)/(S)/(E)/(S)等。其中，更佳為在彈性體層之表裡兩面積層紡黏不織布層而成之形態，亦即(S)/(E)/(S)或(S)/(E)/(S)/(E)/(S)等之形態。此積層構成係因應使用目的等而選擇。
本發明之積層不織布較佳為此等紡黏不織布層與彈性體層一體化。此處所言之一體化，係此等之層藉由纖維彼此的交纏、利用接著劑等成分的固定、構成各自之層的熱塑性樹脂彼此的熔接而接合。
[積層不織布之製造方法] 本發明之積層不織布之製造方法包含：將前述第1成分與熔融黏度比前述第1成分的熔融黏度高1.20倍以上之前述第2成分各自熔融，從複合紡嘴吐出複合聚合物流而紡出後，在從空氣牽引單元到捕集帶之間，以在捲曲之最內側配置第2成分之方式展現捲曲而形成前述捲曲複合纖維，將該捲曲複合纖維捕集在捕集帶上，形成紡黏不織布層之步驟；及積層至少1層的彈性體層之步驟。此外，其中形成紡黏不織布層之步驟係與前述紡黏不織布之製造方法同樣。
而且，積層至少1層的彈性體層之步驟，具體而言，例如可採用：在如上述地形成於捕集帶上的紡黏不織布層之上，依據包含眾所周知方法的通常方法，將彈性體層藉由在線內(in-line)連續地捕集來積層，進行加熱・加壓而一體化之方法；或將分別所得之紡黏不織布層與彈性體層在離線(off-line)積層，進行加熱・加壓等而一體化之方法等。其中從生產性優異來看，較佳為在形成於捕集帶上的紡黏不織布層之上，將彈性體層藉由在線內連續地捕集來積層，進行加熱・加壓而一體化之方法。此外，作為一體化之方法，亦可舉出藉由針扎等之方法使纖維彼此交纏之方法、使用接著劑等來接著之方法。
作為本發明之積層不織布之製造方法中的較佳態樣之一，可舉出以紡黏法形成前述彈性體層。藉由採用紡黏法，可得到強度高的積層不織布，因而較佳。
又，作為本發明之積層不織布之製造方法中的另一較佳態樣，可舉出以熔噴法形成前述彈性體層。此係因為藉由採用熔噴法，可比起紡黏法而更穩定地形成薄片。又，由於可比紡黏法更減小纖維直徑，而亦具有可使彎曲柔軟性進一步提升之優點。
此外，本發明之積層不織布之製造方法，只要積層前述紡黏不織布層與至少1層的彈性體層即可，關於其層數或組合，可因應目的而採用任意的構成。
[衛生材料] 本發明之衛生材料係至少一部分由前述紡黏不織布或前述積層不織布所構成，得到優異的彎曲柔軟性。此外，本發明之衛生材料係醫療・照護等健康相關之目的所使用之主要為拋棄式的物品，可舉出紙尿布、衛生棉、紗布、繃帶、口罩、手套、絆創膏等，其構成構件例如亦包含紙尿布的表層(top sheet)、底層(back sheet)、側部摺襉(side gather)等。 [實施例]
其次，基於實施例具體地說明本發明。惟，本發明不僅限於此等之實施例。此外，於各物性之測定中，沒有特別的記載者係基於前述方法進行測定。
[測定方法] (1)捲曲之最內側成分之鑑定 於測定裝置使用RENISHAW公司製的拉曼分光裝置「inVia」。測定條件係如以下而實施。 光束點徑：1μm 光源：532nm 雷射功率：10mW 繞射光柵：Single 1800gr/mm、3000(-1)gr/mm 狹縫：65μm
從紡黏不織布(積層不織布之情況為紡黏不織布層)中切出捲曲的單纖維(捲曲複合纖維)，以能判別纖維的彎曲之方式載置於載玻片之上。然後，以能觀察1條的單纖維之方式，以裝有100倍的物鏡之拉曼分光裝置中所內藏的顯微鏡從纖維側面來觀察。對於從纖維側面來看而配置於彎曲的內側之成分，實施顯微拉曼分光測定。藉由比較所得之拉曼光譜與事先計測的丙烯均聚物之拉曼光譜，進行配置於捲曲之最內側的成分之鑑定。
(2)第2成分之面積比率 從紡黏不織布(積層不織布之情況為紡黏不織布層)中切出捲曲的單纖維(捲曲複合纖維)，進行包埋處理，以能觀察單纖維之橫剖面之方式，藉由切片機製作切片，載置於載玻片之上。然後，以裝有100倍的物鏡之拉曼分光裝置中所內藏的顯微鏡來觀察纖維剖面。對於構成纖維剖面的2個成分，實施顯微拉曼分光測定。藉由比較所得之拉曼光譜與事先計測的丙烯系共聚物之拉曼光譜，將光譜一致的成分當作第2成分進行鑑定。
然後，將上述測定中使用的切片，藉由透射型顯微鏡，以能觀察1條單纖維之剖面的倍率來拍攝影像。從所拍攝的SEM影像，使用影像解析軟體(三谷商事(股)製「WinROOF2015」)，測定纖維的剖面積(Af)及第2成分的面積(A2)，藉由式1算出第2成分之面積比率。
(第2成分之面積比率)=100×A2/Af　式(1) 求出對於不同的20條捲曲複合纖維進行與此同樣的動作之結果的單純之數平均，將小數點第1位四捨五入而得之值當作橫剖面中的第2成分之面積比率。
(3)配向參數 於測定裝置使用RENISHAW公司製的拉曼分光裝置「inVia」。測定條件係如以下而實施。 測定模式：顯微拉曼(偏光測定) 偏光方向：對於纖維軸而言為平行方向 光束點徑：1μm 光源：532nm 雷射功率：10mW 繞射光柵：Single 1800gr/mm、3000(-1)gr/mm 狹縫：65μm
從紡黏不織布中切出捲曲的單纖維，以能判別纖維的彎曲之方式載置於載玻片之上。然後，對於捲曲複合纖維，以50倍的物鏡從纖維側面來觀察。對於從纖維側面來看而配置於彎曲的最內側及最外側之聚合物成分，實施拉曼分光測定實施。以所得之拉曼光譜為基礎，如前述地測定各成分之配向參數。
(4)捲曲數 將紡黏不織布之表面，藉由掃描型電子顯微鏡(SEM，KEYENCE股份有限公司製「VHX6000」)，以能觀察10～50個的構成的捲曲複合纖維之捲曲的山之倍率來拍攝影像。惟，於10mm×10mm之視野內捲曲的山僅能確認少於10個時，該纖維之捲曲數係當作0。計數每25mm的纖維之山與谷全部之數，將其合計除以2者當作該纖維之捲曲數，對於不同的20條纖維同樣地測定，將其單純的數平均小數點第1位四捨五入而得之值當作每25mm的捲曲數。
(5)單位面積質量 單位面積質量係基於JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」之「6.2 每單位面積的質量」進行測定。
(6)硬挺度 硬挺度係基於JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」之「6.7.3 41.5°懸臂法」進行測定。
(7)每單位面積質量的拉伸強度 使用拉伸試驗機(ORIENTEC股份有限公司製「坦司隆(TENSILON) UCT-100」)，基於JIS L1913：2010「一般不織布試驗方法」之「6.3 拉伸強度及伸長率(ISO法)」的「6.3.1 標準時」進行測定。從測定的數據，藉由將正交的2個方向之拉伸強度(樣品斷裂時的強度)的平均除以單位面積質量，算出每單位面積質量的拉伸強度。
[實施例1] 作為第1成分，使用剪切速度31.4s -1下的熔融黏度為153Pa・s的均聚丙烯(以後，包含表1等，有時簡稱為「均PP」)，作為第2成分，使用剪切速度31.4s -1下的熔融黏度為270Pa・s之共聚合有2.7mol%的乙烯之乙烯共聚合聚丙烯(以後，包含表1等，有時簡稱為「coPP」)。以個別的擠壓機將此等熔融，使紡絲溫度為230℃，從可得到並列型複合剖面的矩形噴嘴，將每單孔的吐出量設為0.55g/(min・孔)，將吐出質量比率設為成分1:成分2=50:50而進行吐出。將所紡出的紗條冷卻固化後，於矩形噴射器中藉由噴射器之將壓力設為0.10MPa的壓縮空氣，進行牽引・延伸，捕集在移動的捕集帶上而得到不織纖維網。此時，不織纖維網內的纖維具有細的捲曲。在上輥使用正圓形之凸部在MD及CD之兩方向上以相同間距所交錯配置的金屬製壓花輥，在下輥使用以金屬製平坦輥所構成之具有上下一對的加熱機構之壓花輥，而將如此所得之不織纖維網於線壓為300N/cm、壓花輥之表面溫度為125℃之溫度下加熱・加壓而使其一體化，得到單位面積質量為20g/m 2的紡黏不織布。對於所得之紡黏不織布，評價捲曲之最內側成分、配向參數、捲曲數、單位面積質量、硬挺度、拉伸強度。表1中顯示結果。
[實施例2] 除了作為第1成分，使用剪切速度31.4s -1下的熔融黏度為220Pa・s的均PP以外，與實施例1同樣地得到紡黏不織布。對於所得之紡黏不織布，評價捲曲之最內側成分、配向參數、捲曲數、單位面積質量、硬挺度、拉伸強度。表1中顯示結果。
[實施例3] 除了將吐出質量比率設為成分1:成分2=80:20而進行吐出以外，與實施例1同樣地得到紡黏不織布。對於所得之紡黏不織布，評價捲曲之最內側成分、配向參數、捲曲數、單位面積質量、硬挺度、拉伸強度。表1中顯示結果。
[實施例4] 除了作為第2成分，使用剪切速度31.4s -1下的熔融黏度為280Pa・s且共聚合有5.3mol%的乙烯之乙烯共聚合聚丙烯以外，與實施例1同樣地得到紡黏不織布。對於所得之紡黏不織布，評價捲曲之最內側成分、配向參數、捲曲數、單位面積質量、硬挺度、拉伸強度。表1中顯示結果。
[實施例5] 除了將吐出質量比率設為成分1:成分2=99:1而進行吐出以外，與實施例1同樣地得到紡黏不織布。對於所得之紡黏不織布，評價捲曲之最內側成分、配向參數、捲曲數、單位面積質量、硬挺度、拉伸強度。表1中顯示結果。
[比較例1] 除了作為第1成分，使用剪切速度31.4s -1下的熔融黏度為280Pa・s的均PP以外，與實施例1同樣地得到紡黏不織布。
[比較例2] 除了作為第2成分，使用剪切速度31.4s -1的熔融黏度為270Pa・s的均PP以外，與實施例1同樣地得到紡黏不織布。
[表1]
實施例 1 實施例 2 實施例 3 實施例 4 實施例 5 比較例 1 比較例 2
第1成分 聚合物種類 均PP 均PP 均PP 均PP 均PP 均PP 均PP
熔融黏度[Pa･s] 153 220 153 153 153 250 153
第2成分 聚合物種類 coPP coPP coPP coPP coPP coPP 均PP
共聚合比率[mol%] 2.7 2.7 2.7 5.3 2.7 2.7 -
熔融黏度[Pa･s] 270 270 270 280 270 270 270
熔融黏度比 (第2成分/第1成分)[-] 1.76 1.23 1.76 1.83 1.76 1.08 1.76
第2成分之面積比率[%] 50 50 20 50 1 50 50
捲曲之最外側成分 第1成分 第1成分 第1成分 第1成分 第1成分 第2成分 第1成分
捲曲之最內側成分 第2成分 第2成分 第2成分 第2成分 第2成分 第1成分 第2成分
第1成分之配向參數[-] 4.8 6.6 4.5 5.0 4.8 6.9 6.0
第2成分之配向參數[-] 5.6 5.0 6.0 5.8 5.7 4.3 4.9
捲曲數[個/25mm] 124 78 148 138 90 34 22
單位面積質量[g/m 2] 20 20 20 20 20 20 20
硬挺度[mN･cm] 0.18 0.35 0.09 0.13 0.31 0.52 0.57
拉伸強度[(N/5cm)/(g/m 2)] 1.04 1.10 0.98 0.79 1.18 0.62 1.38
如表1所示，關於實施例1～4之紡黏不織布，可知彎曲柔軟性與強度之兩者優異。特別地，關於實施例1、實施例3及實施例4，顯示極優異的彎曲柔軟性。另一方面，關於比較例1～2之不織布，紡黏不織布表面上纖維的捲曲係寬鬆，為彎曲柔軟性低之結果。
[實施例6] (紡黏不織布層) 使用剪切速度31.4s -1下的熔融黏度為153Pa・s的均聚丙烯，作為第2成分，使用剪切速度31.4s -1下的熔融黏度為270Pa・s且共聚合有2.7mol%的乙烯的乙烯共聚合聚丙烯。以個別的擠壓機將此等熔融，使紡絲溫度為230℃，從可得到並列型複合剖面的矩形噴嘴，將每單孔的吐出量設為0.55g/(min・孔)，將吐出質量比率設為成分1:成分2=50:50而進行吐出。將所紡出的紗條冷卻固化後，於矩形噴射器中藉由噴射器之將壓力設為0.10MPa的壓縮空氣，進行牽引・延伸，捕集在移動的捕集帶上，得到單位面積質量10g/m 2的紡黏不織布層(表2中標記為「PP/coPP-SB」)。此時，紡黏不織布層內的纖維具有細的捲曲。
(彈性體層) 使用熔融黏度423Pa・s、彎曲彈性模數13MPa之共聚合有15wt%的乙烯成分之聚丙烯系彈性體(表2中標記為「PP系」)，以紡黏法形成彈性體層。亦即，以擠壓機將熔融黏度423Pa・s的聚丙烯系彈性體進行熔融，紡絲溫度設為230℃，從矩形噴嘴，以每單孔的吐出量為0.20g/(min・孔)進行紡出。將所紡出的紗條冷卻固化後，於矩形噴射器中藉由噴射器之將壓力設為0.10MPa的壓縮空氣，進行牽引・延伸，捕集在移動的捕集帶上，得到單位面積質量30g/m 2的彈性體層(紡黏法)。
(積層不織布) 於上述所得之紡黏不織布層上，藉由上述方法補集彈性體層，更在其上補集與前述紡黏不織布層同樣的紡黏不織布層，以與實施例1同樣之加壓・加熱條件，進行所積層的不織布層之一體化，得到紡黏不織布層-彈性體層(紡黏法)-紡黏不織布層之3層結構(關於積層構成，表2中標記為S/E S1/S)的積層不織布。對於所得之積層不織布，評價單位面積質量、硬挺度、拉伸強度。表2中顯示結果。
[實施例7] 除了如以下地以熔噴法製作彈性體層以外，與實施例6同樣地，得到紡黏不織布層-彈性體層(熔噴法)-紡黏不織布層之3層結構(關於積層構成，表2中標記為S/E M/S)積層不織布。對於所得之積層不織布，評價單位面積質量、硬挺度、拉伸強度。表2中顯示結果。
(彈性體層) 以擠壓機將熔融黏度423Pa・s、彎曲彈性模數13MPa的聚丙烯系彈性體進行熔融，紡絲溫度為255℃，孔徑ϕ為0.25mm，以單孔吐出量為0.12g/(min・孔)紡出後，在溫度為275℃、壓力為0.15MPa之條件下噴射空氣，得到單位面積質量30g/m 2的彈性體層(熔噴法)。
[實施例8] 除了作為彈性體層，使用包含實施例6所使用的聚丙烯系彈性體之單位面積質量30g/m 2的薄膜以外，與實施例+同樣地，得到積層不織布(關於積層構成，表2中標記為S/E F/S)。對於所得之積層不織布，評價單位面積質量、硬挺度、拉伸強度。表2中顯示結果。
[實施例9] 除了於彈性體層中，使用熔融黏度252Pa・s、彎曲彈性模數23MPa的聚乙烯系彈性體(表2中標記為PE系)以外，與實施例6同樣地，得到積層不織布(關於積層構成，表2中標記為S/E S2/S)。對於所得之積層不織布，評價單位面積質量、硬挺度、拉伸強度。表2中顯示結果。
[參考例1] 除了將彈性體層設為如以下所示之通常的紡黏不織布層(非彈性體層)以外，與實施例6同樣地，得到積層不織布(關於積層構成，表2中標記為S/S/S)。對於所得之積層不織布，評價單位面積質量、硬挺度、拉伸強度。表2中顯示結果。
(紡黏不織布層) 以擠壓機將熔融黏度290Pa・s、彎曲彈性模數1550MPa之非彈性體的均聚丙烯進行熔融，紡絲溫度設為230℃，從矩形噴嘴以單孔吐出量為0.45g/(min・孔)紡出。將所紡出的紗條冷卻固化後，於矩形噴射器中藉由噴射器之將壓力設為0.10MPa的壓縮空氣，進行牽引・延伸，捕集在移動的捕集帶上，得到單位面積質量30g/m 2的紡黏不織布層。
[表2]
實施例 6 實施例 7 實施例 8 實施例 9 參考例 1
積層構成 S/E S1/S S/E M/S S/E F/S S/E S2/S S/S/S
紡黏不織布層 種類 PP /coPP-SB PP /coPP-SB PP /coPP-SB PP /coPP-SB PP /coPP-SB
熔融黏度比 (第2成分/第1成分)[-] 1.76 1.76 1.76 1.76 1.76
第2成分之面積比率[%] 50 50 50 50 50
捲曲之最外側成分 第1成分 第1成分 第1成分 第1成分 第1成分
捲曲之最內側成分 第2成分 第2成分 第2成分 第2成分 第2成分
第1成分的 配向參數[-] 4.8 4.8 4.8 4.8 4.8
第2成分的 配向參數[-] 5.6 5.6 5.6 5.6 5.6
捲曲數[個/25mm] 124 124 124 124 124
單位面積質量[g/m 2] 10 10 10 10 10
在紡黏不織布層間 所積層的層 彈性體層 彈性體層 彈性體層 彈性體層 紡黏不織布層
形態 紡黏不織布 熔噴不織布 薄膜 紡黏不織布 紡黏不織布
原料 PP系 PP系 PP系 PE系 均PP
原料之彎曲彈性模數[MPa] 13 13 13 23 1550
單位面積質量[g/m 2] 30 30 30 30 30
總單位面積質量[g/m 2] 50 50 50 50 50
硬挺度[mN･cm] 0.08 0.06 0.28 0.07 0.52
拉伸強度[(N/5cm)/(g/m 2)] 0.82 0.64 0.98 0.60 1.52
如表2所示，關於實施例6～9之積層不織布，可知彎曲柔軟性與強度優異。另一方面，關於參考例1之不織布，由於在紡黏不織布層間所積層的紡黏不織布層硬，而為積層不織布之彎曲柔軟性亦變低之結果。
S1:成分 S1’:成分 S2:成分 B1:界面 B1’:界面 P1,P2:捲曲之山 L:相切於P1與P2之切線 V:在P1與P2之間的谷 D:從在P1與P2之間的谷V到切線L為止的垂直距離
圖1係以掃描型電子顯微鏡(SEM)等觀察本發明之捲曲複合纖維時所見到的捲曲複合纖維之示意側面圖，圖1A為並列型複合纖維之示意側面圖，圖1B為偏心芯鞘型複合纖維之示意側面圖。 圖2係說明在觀察本發明之紡黏不織布的一例之表面的掃描型電子顯微鏡(SEM)影像上，測定捲曲徑之方法之圖。
無。

Claims (13)

  1. 一種紡黏不織布，其係藉由包含以丙烯系聚合物為主成分的第1成分與以共聚合α-烯烴而成的丙烯系共聚物為主成分的第2成分之捲曲複合纖維所構成之紡黏不織布，於前述捲曲複合纖維之剖面中，在捲曲之最內側配置前述第2成分，第2成分之配向參數(I2)為5.0以上，前述第1成分的丙烯系聚合物為丙烯均聚物。
  2. 如請求項1之紡黏不織布，其中前述第1成分之配向參數(I1)為6.0以下。
  3. 如請求項1之紡黏不織布，其中於前述捲曲複合纖維之橫剖面中，第2成分之面積比率為1%~80%。
  4. 如請求項2之紡黏不織布，其中於前述捲曲複合纖維之橫剖面中，第2成分之面積比率為1%~80%。
  5. 如請求項1至4中任一項之紡黏不織布，其中在不織布表面所觀察的前述捲曲複合纖維之捲曲數為50個/25mm以上。
  6. 一種積層不織布，其係積層包含如請求項1至5中任一項之紡黏不織布的紡黏不織布層與至少1層的彈性體層而成。
  7. 如請求項6之積層不織布，其中前述彈性體層係包含彈性體不織布的層。
  8. 一種衛生材料，其係至少一部分由如請求 項1至5中任一項之紡黏不織布、或者如請求項6或7之積層不織布所構成而成。
  9. 一種如請求項1至5中任一項之紡黏不織布之製造方法，其係：將前述第1成分與熔融黏度比前述第1成分的熔融黏度高1.20倍以上之前述第2成分各自熔融，從複合紡嘴吐出複合聚合物流而紡出後，在從空氣牽引單元到捕集帶之間，以在捲曲之最內側配置第2成分之方式展現捲曲而形成前述捲曲複合纖維，將該捲曲複合纖維捕集在捕集帶上。
  10. 如請求項9之紡黏不織布之製造方法，其中吐出將前述第1成分與前述第2成分的質量設為20：80~99：1之複合聚合物流。
  11. 一種如請求項6或7之積層不織布之製造方法，其包含：將前述第1成分與熔融黏度比前述第1成分的熔融黏度高1.20倍以上之前述第2成分各自熔融，從複合紡嘴吐出複合聚合物流而紡出後，在從空氣牽引單元到捕集帶之間，以在捲曲之最內側配置第2成分之方式展現捲曲而形成前述捲曲複合纖維，將該捲曲複合纖維捕集在捕集帶上，形成紡黏不織布層之步驟；及積層至少1層的彈性體層之步驟。
  12. 如請求項11之積層不織布之製造方法，其中以紡黏法形成前述彈性體層。
  13. 如請求項11之積層不織布之製造方法，其中以熔噴法形成前述彈性體層。
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