TWI770253B - 制振用粒狀體、制振體、及頂棚構造 - Google Patents
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Abstract
一種制振用粒狀體，係被載置到具有複數樓層的樓板之建築物中的下樓層的天花板上；其特徵為：在組成中，包含利用從合成樹脂及合成橡膠在內選擇至少1種所組成的主材料；比重為0.9～2.5；粒徑為0.5mm～6.0mm。
Description
本發明有關制振用粒狀體、制振體、及頂棚構造。
於具有複數樓層的樓板之建築物中，追求盡可能抑制上樓層的地板衝擊音放射到下樓層。
在此，地板衝擊音區分為：在上樓層因為小孩蹦蹦跳跳或是跑來跑去等，「咕咚」、「咚咚」之大聲傳到下樓層之沉悶低沉的重量地板衝擊音；以及在上樓層在湯匙等掉落到地板之際發出的「鏗鏘」、「鏮」的聲音、或是穿拖鞋走發出的「吧嗒吧嗒」、「啪嗒啪嗒」的音等比較輕且是高音域的輕量地板衝擊音。
特別是重量地板衝擊音，對住在下樓層的人來說是非常不愉快的聲音，從以往也做了種種的努力。例如，在專利文獻1揭示出：橫跨樑枋間來載置制振體在天花板之上的構成。專利文獻1揭示出的制振體係在袋子中收納有粒狀體。接著，在專利文獻1中，作為粒狀體，揭示出可以採用波來鐵、砂、天然玻璃發泡體等。
[專利文獻1]日本特開2014-37678號專利公報
但是，有關抑制在具有複數樓層的樓板之建築物中從上樓層傳到下樓層的地板衝擊音的放射，被要求有進一步的改善。特別是，有關抑制重量地板衝擊音的放射方面，對下樓層的居住者來說會有較強烈的不舒適感的緣故，所以被要求有更進一步的改善。
本發明係為了圖求解決上述般的問題而為之的創作，目的在於提供一種制振用粒狀體、制振體、及頂棚構造，其係可以抑制具有複數樓層的樓板的建築物中從上樓層傳到下樓層的重量地板衝擊音的放射。
有關本發明的其中一樣態的制振體，係被載置到具有複數樓層的樓板之建築物中的下樓層的天花板上；其特徵為：該制振體具備：閉合了邊緣部之袋子；以及被填充到前述袋子的內部之制振用粒狀體；前述制振用粒狀體，係在其組成中，包含利用從合成樹脂及合成橡膠在內選擇至少1種所組成的主材料，比重為0.9~2.5，粒徑為0.5mm~6.0mm；在前述袋子，設置有比起前述制振用粒狀體的粒徑還要小口徑的通氣孔；前述制振用粒狀體相對於前述袋子的填充率，為30體積%~73體積%。
以下，有關本發明的實施方式，一邊參酌圖面一邊說明之。尚且，在以下說明的型態是本發明的其中一例，本發明係除了其本質上的構成外，並不被限定在以下任何的型態。
[實施方式1]
1.頂棚構造
有關實施方式1的頂棚構造，使用圖1說明之。
如圖1表示，有關本實施方式的頂棚構造，係構成上樓層的地板之地板構造體1與構成下樓層的頂棚之天花板7，在彼此之間隔有空間(閣樓(attic))9做配置。在地板構造體1植設有吊架螺栓3，設置成朝向Z方向下側下垂。
設置在吊架螺栓3的末端的螺絲部分，被螺固到卡止在樑枋承受件2的吊具5。接著，用於與吊具5的位置固定的螺帽4被螺固到吊架螺栓3。
樑枋承受件2延伸在X方向。接著，在樑枋承受件2的Z方向下側，以在X方向隔有間隔的狀態，安裝複數個樑枋6。對樑枋承受件2的樑枋6的安裝，係利用夾持構件(省略圖示。)來達成。
複數個樑枋6中的各個樑枋，係朝向與樑枋承受件2延伸的方向(X方向)正交的方向(與紙面垂直的方向)做延伸。接著，天花板7被安裝在樑枋6的Z方向下側。尚且，在圖1，表示出把在樑枋6的下側安裝1片天花板7的型態作為其中一例；該天花板7可以是石膏板，也可以是重疊石膏板與木製的板材之構成。
於閣樓9收容有制振體8，載置在天花板7的Z方向上側的面。制振體8被配置成，橫跨在X方向相鄰的樑枋6之間。尚且，在圖1，圖示出了在天花板7之上載置了1個制振體8之型態，但實際上，是在天花板7之上，沿該天花板7的上表面收容複數個制振體8。
2.制振體8的構造
有關制振體8的構造，使用圖2及圖3說明之。圖2為表示制振體8的外觀構造之示意立體圖；圖3為表示圖2的III-III剖面之圖，為表示制振體8的內部構造的一部分之示意剖視圖。
如圖2及圖3表示，制振體8具有：袋子80、以及填充到該袋子80的內部之制振用粒狀體81。袋子80，係利用熱熔著封閉樹脂製的筒的兩端開口部，構成邊緣部80a。袋子80的組成材料並沒有特別限定，例如是，聚乙烯、聚丙烯、聚對苯二甲酸乙酯的膜。其中，有柔軟性的聚乙烯特別適合。更進一步，袋子80也可以是不織布製。
如圖2表示，在袋子80的收容部80b，設置有比填充在裡面的制振用粒狀體81的粒徑還要小口徑的通氣孔80c。通氣孔80c係設置複數個，透過該通氣孔80c，空氣可以流通在袋子8的內外。
尚且，通氣孔80c的口徑，只要是比制振用粒狀體81的粒徑還小者即可，通常，0.5～2.0mm左右者為佳。
3.制振用粒狀體81的構成
被填充到袋子80的內部之制振用粒狀體81，係在其組成中，包含利用從合成樹脂及合成橡膠在內所選擇出至少1種所組成的主材料，比重調整成0.9～2.5(更佳為1.2～2.2)，粒徑為0.5mm～6.0mm(更佳為1.0mm～5.0mm)。
在此，作為合成樹脂，可以採用PVC(聚氯乙烯)、PP(聚丙烯)、LDPE(低密度聚乙烯)、HDPE(高密度聚乙烯)、PS(聚苯乙烯)、ABS(丙烯腈・丁二烯・苯乙烯共聚合)樹脂、PET(聚對苯二甲酸乙酯)、軟質PVC、烯烴系合成橡膠、苯乙烯系合成橡膠、聚酯系合成橡膠、胺基甲酸乙酯系合成橡膠，聚丁二烯系合成橡膠、聚醯胺系合成橡膠等。
而且，作為合成橡膠，可以採用苯乙烯丁二烯橡膠(SBR)、丁二烯橡膠(BR)、丁基橡膠(IIR)、腈橡膠(NBR)、乙烯丙烯橡膠(EPDM)等。
而且，制振用粒狀體81，係除了上述般的主材料之外，還可以包含可塑劑、填充劑(比重調整用的填充劑)、纖維材料等作為副材料。
在此，在本實施方式所用的填充劑，是比重調整用的填充劑，例如，可以採用碳酸鈣、滑石、氧化鋁、高嶺土、矽酸鈣等的無機系填充劑。
而且，作為纖維材料，可以採用纖維素纖維、紙或紙漿等的有機纖維、玻璃纖維、碳纖維等的無機物纖維等。
尚且，在本實施方式，「主材料」一定要是以配合比例為基準者為佳。亦即，把利用從合成樹脂及合成橡膠在內所選擇出至少1種所組成的材料，作為「主材料」。
接著，在本實施方式，把對袋子80的內部之制振用粒狀體81的填充率，調整成30體積%～90體積%(更佳為40體積%～80體積%)。尚且，上述填充率，乃是相對於袋子80的最大容積，制振用粒狀體81所占的容積比例。
4.效果
在有關本實施方式的制振用粒狀體81中，把比重調整成0.9～2.5(更佳為1.2～2.2)，把粒徑調整成0.5mm～6.0mm(更佳為1.0mm～5.0mm)，經此，對發生在上樓層的地板衝擊音(特別是重量地板衝擊音)，經由袋子80內的制振用粒狀體81彼此相互碰撞、摩擦來吸收能量，可以抑制朝下樓層的衝擊音(特別是，重量地板衝擊音)的放射。亦即，在天花板7之上載置填充了制振用粒狀體81的袋子80(制振體8)，經此，可以抑制透過了天花板7之朝下樓層的重量地板衝擊音的放射。
而且，在有關本實施方式的制振用粒狀體81中，除了主材料(利用從合成樹脂及合成橡膠在內所選擇出至少1種所組成的材料)之外，還可以包含有副材料(從可塑劑、填充劑、及纖維材料在內所選擇出至少1種的材料)。如此，經由配合主材料與副材料的方式，可以更簡易地實施比重的調整，對抑制朝下樓層的重量地板衝擊音的放射是更進一步有效果的。
而且，在有關本實施方式的制振用粒狀體81中，作為合成樹脂及合成橡膠採用上述般的軟質性的樹脂及合成橡膠，經此，可以提高相互碰撞、摩擦之際的能量吸收效率，對抑制朝下樓層的重量地板衝擊音的放射是更進一步有效果的。
而且，在本實施方式中，以把制振用粒狀體81填充到袋子80的內部的方式來構成制振體8，並把該制振體8載置到天花板7之上的緣故，可以提高施工時的作業性。
而且，在袋子80設置有複數個通氣孔80c，透過該通氣孔80c可以促進空氣的流通的緣故，朝天花板7之上的載置時體積不會過大，可以確保高施工性。
而且，在本實施方式中，把設在袋子80的通氣孔80c的口徑決定為比制振用粒狀體81的粒徑還要小口徑的緣故，可以防止從袋子80掉出制振用粒狀體81。
而且，在有關本實施方式的制振體8中，把袋子80內的制振用粒狀體81的填充率調整成30體積%～90體積%(更佳為40體積%～80體積%)的緣故，可以實現在袋子80內制振用粒狀體81更容易運動的狀態，可以提高相互碰撞、摩擦下的能量吸收效率。因此，在本實施方式中，可以更高效率地抑制從上樓層朝下樓層的重量地板衝擊音的放射。
5.效果確認
(1)用在確認的試樣
在確認方面，使用了與在接下來的表1表示之具有各個構成的實施例1～4及比較例1相關的制振用粒狀體。
接著，把與實施例1～4及比較例1相關的制振用粒狀體，填充到了俯視為40cm×40cm，體積為約12000cm3
的聚乙烯(polyethylene)製的袋子。分別把此時的制振體決定為實施例11～14及比較例11者，把體積及填充率表示在表2。
尚且，表1的「網眼(mm)(粒徑)」的欄位中，「2.0」係表示1.93mm～2.07mm的範圍。關於這部分，在本說明書皆同。
(2)確認1
如表2表示，把各制振用粒狀體填充到了體積約12000cm3
的袋子的情況下的填充率，係實施例12成為最小的31體積%，實施例13成為第二小的43體積%。接著，在實施例11及實施例14，填充率成為73體積%，可以確保在袋子內空氣可以進出的間隙，了解到在載置到天花板上之際的施工性為優異。
另一方面，在比較例11的制振體，可惜填充率大到167體積%。無法在袋子內確保間隙，了解到從載置到天花板上之際的施工性這樣的觀點來看是不適合實用的。
(3)確認2
有關上述實施例1～4及比較例1的各制振用粒狀體的真比重(真密度)，使用圖4說明之。
如圖4表示，在實施例1～4的各制振用粒狀體中，真比重(真密度)為0.9～2.5的範圍，更具體方面，為0.9～2.1的範圍內。相對於此，在比較例1的制振用粒狀體中，真比重(真密度)為未達0.9的0.73。
(4)確認3
接著，有關實施例11～14及比較例11的各制振體，實施地板衝擊音測定，把關於其減低量的結果表示在圖5。尚且，實施過的地板衝擊音測定，係進行依據JIS A 1418所規定的試驗方法之試驗所測定出的。具體方面，從圖1表示的地板構造體1之上使用重量地板衝擊音發生裝置(沖擊機器)進行打擊，把隨著該打擊所發生的地板衝擊音，於天花板7的下方進行收音，依各頻率帶域測定出所收音到的地板衝擊音的音壓位準。
在此，在本確認所採用的地板構造體1的具體的構成，如以下所述。
・RC(鐵筋混凝土)造
・平板厚：200mm
・平板面積：20m2
(5m×4m)
・頂棚：吊架螺栓+鋼製樑枋承受件(間距：900mm)+鋼製樑枋(間距：300mm)+石膏板(厚度：9.5mm)
・頂棚懷尺寸：200mm
・配置方法：每1m2
配置1.6個
尚且，在圖5，表示有頻率63Hz的音壓位準的減低量(dB)，表示出數值越大越可以抑制地板衝擊音的放射。
如圖5表示，實施例11～14的各減低量測定結果(63Hz)，分別為“9.5dB”、“12.1dB”、“11.2dB”、“8.8dB”。用在實施例11～14的制振體之制振用粒狀體，係如圖4表示，皆落在比重(真比重)為0.90～2.50的範圍內，粒徑為0.5mm～6.0mm的範圍內的2.0mm。
另一方面，在使用了比重(真比重)為0.73的制振用粒狀體之比較例11的制振體方面，減低量測定結果(63Hz)為“2.8dB”，表示出比實施例11～14中的任一個還低的值。
如圖4與圖5表示，比較看看實施例11～14的話，揭示出了使用了比重(真比重)為最高的2.08的實施例2的制振用粒狀體之實施例12為最高的減低量測定結果(63Hz)。
(5)確認4
接著，把有關實施例11～14及比較例11的各制振體的總體積(總密度)的測定結果表示於圖6。
如圖6表示，比較例11的制振體，係總體積(總密度)是“0.2”，為最小。
另一方面，在實施例11及實施例14的制振體中，總體積(總密度)為“0.5”，在實施例13的制振體中為“0.85”，在實施例12的制振體中為“1.18”。
有關總體積(總密度)，係在其值未達“0.5”之低的值的情況下，可惜袋子內的制振用粒狀體的填充率係如表2表示般的大，從施工性的觀點來看是不適合實用的。
在實施例11～14中，如使用表2做了說明般，袋子的填充率為31～73體積%，與其對應的總體積(總密度)為“0.5”～“1.18”的範圍的話，從施工性的觀點來看是不會產生問題。
(6)確認5
於圖7表示，假定在把實施例1～4及比較例1的各制振用粒狀體，以填充率70體積%填充到寬度40cm的袋子的情況下的袋子的長度。
尚且，作為實施例21使用了上述實施例1的制振用粒狀體，作為實施例22使用了上述實施例2的制振用粒狀體，作為實施例23使用了上述實施例3的制振用粒狀體，作為實施例24使用了上述實施例4的制振用粒狀體。
而且，作為比較例21，使用了上述比較例1的制振用粒狀體。
如圖7表示，在使用了比較例1的制振用粒狀體之比較例21中，在以填充率70體積%填充到寬度40cm的袋子的情況下，袋子的長度為100.0cm(1.000m)，從朝天花板上載置之際的施工性的觀點來看，了解到不適合實用的。
另一方面，在實施例21及實施例24中，假定的袋子的長度為40.0cm，朝天花板上載置之際的施工性優異。
而且，在實施例22中，假定的袋子的長度為16.0cm，在實施例23中，假定的袋子的長度為24.0cm。在這些實施例22、23的情況下，袋子的假定長度比實施例21、24還短，朝天花板上載置之際的施工性比起比較例21還優異。
[實施方式2]
有關實施方式2的頂棚構造，使用圖8說明之。
如圖8表示，有關本實施方式的頂棚構造，具備：地板構造體1、配置在地板構造體1的下方之格子狀的頂棚基底20、作為連結頂棚基底20與地板構造體1的連結構件之吊架螺栓3、以及被固定在頂棚基底20的下表面之天花板7；構成在地板構造體1與天花板7之間形成空間(閣樓)之雙重頂棚(吊架頂棚)。接著，有關本實施方式的頂棚構造，具備：被頂棚基底20支撐而被載置到天花板7之上之複數個制振體8。
地板構造體1乃是建物的軀體部分。有關本實施方式的地板構造體1，為鐵筋混凝土造材。不過，地板構造體1不限定於鐵筋混凝土造材。
頂棚基底20，具備：複數個樑枋6，其係沿水平方向平行配置；以及複數個樑枋承受件2，其係被配設在樑枋6的上表面，沿與樑枋6正交的水平方向平行延伸。尚且，在以下的說明中，假設樑枋承受件2的縱長方向為X方向，假設樑枋6的縱長方向為Y方向。
樑枋6乃是在X方向隔著恆定的間隔Px(例如，Px=303mm)而平行配置在Y方向的鋼材，例如，JISA6517建築用鋼製基底材(壁、頂棚)所規定的鋼製基底材，或一般使用的角型間柱等的鋼製基底材。當然，構成樑枋6的材料的形狀沒有限定，例如，可以使用唇形鋼、輕量槽形鋼、L字形鋼等。圖示的例子中的樑枋6，乃是唇槽形鋼，其剖面形狀為具有：一對側板部、與兩側板部的下端連續成水平的底板部、以及與底板部平行並從各側板部的上端突出成對並相互地在水平方向隔有間隙而對向之上板部。而且，樑枋6的材質也沒有限定，例如可以是鋁合金或不鏽鋼、木材等。
樑枋承受件2乃是在Y方向隔著恆定的間隔而平行配置在X方向的鋼材，例如，JISA6517建築用鋼製基底材(壁、頂棚)所規定的鋼製基底材，或一般使用的角型間柱等的鋼製基底材。當然，構成樑枋承受件2的材料的形狀沒有限定，例如，可以使用L字形鋼、矩形剖面的型材的鋼材、或是輕溝鋼或者是唇槽形鋼。而且，樑枋承受件2的材質也沒有限定，例如可以是鋁合金或不鏽鋼或木材等。經由固定樑枋6到該樑枋承受件2，樑枋6與樑枋承受件2係構成交叉狀的頂棚基底2。樑枋6與樑枋承受件2的固定方法沒有限定，例如，可以直接利用螺絲等的緊固用零件來固定，也可以利用熔接來固定。頂棚基底20，係透過連結到該樑枋承受件2之吊架螺栓3來保持水平。
吊架螺栓3，係其上端被固定到地板構造體1的下部，下端係透過吊具5被固定到樑枋承受件2，整體上係垂直地延伸到地板構造體1的下方。吊具5乃是配置成上下方向為長的鈑金構件。吊具5的上端部彎曲成直角，使吊架螺栓3的下端插通到其平板部分。另一方面，一對螺帽4螺合在吊架螺栓3的下端。吊架螺栓3係藉由這些螺帽6，經由挾壓前述平板部分來與吊具5連結。而且，吊具5的下端係彎曲成鉤狀(U字形狀)來承受樑枋承受件2的下部。具體方面沒有圖示，是用固定金屬具連結樑枋承受件2與吊具5，也可以用螺栓固定。
尚且，樑枋承受件2、樑枋6、吊架螺栓3的根數或配置並沒有限定，可以配合天花板7的重量等適宜設定。
天花板7被固定在樑枋6的下表面，覆蓋頂棚基底20的下表面。天花板7的材質沒有限定，但是，期望輕量，且隔音性優異者。作為這樣的材質，舉例有石膏板(PB)。第1實施方式中的天花板7的每1m2
(單位面積)的重量(單位重量)為6.5kg。
於天花板7的上部，配置複數個制振體8。本實施方式中，各制振體8係如圖1表示，在鄰接的樑枋6、6之間每隔一個間隔配置一個制振體，架設在對應的樑枋6、6之間，在天花板7之上配置成稀疏。經此，各制振體8，係在個別與縱橫並列鄰接的制振體隔著間隔而散布的位置，被載置在天花板7之上。
制振體8係如在上述實施方式1所說明般，具有：制振用粒狀體81、以及收容制振用粒狀體81之袋子80。
有關本實施方式的制振用粒狀體81，係用與上述實施方式1同樣的材料來構成。
尚且，本實施方式中，作為制振用粒狀體81的形狀，可以採用塊狀體狀、球狀、圓桶狀、角柱體狀、粒塊狀、片狀、片狀體狀、粒狀、粉狀等種種的樣態。而且，有關制振用粒狀體81的尺寸，也可以與上述實施方式1同樣。
有關袋子80，可以採用俯視為正方形、長方形、圓形等種種的型態。本實施方式中，係作為其中一例，用俯視為正方形的袋子來構成。尚且，袋子80不限於砂包狀的袋子，更進一步可以使用其他的型態的袋子狀物。
在本實施方式中，俯視下的袋子80的尺寸係被設定成，寬度W×深度D例如為450mm×450mm，其中一邊沿X方向做配置。袋子80的容積係被設定成，每1個的制振體8的重量(亦即，「個體重量」)例如為2kg～12kg左右的容積。該制振體8的個體重量係如後述般，係以與天花板7的每1m2
的重量(亦即，單位重量。在本實施方式中為6.5kg)的關係，來做決定。若根據本案發明人所進行過的實驗、或機上的計算，制振體8的個體重量係理論上可以設定在2kg～12kg的範圍，但是，在實用方面為3kg～8kg，特別是4kg～6kg為佳。若在這些範圍內的話，可以在未達2個下，達成重量比100%以上的緣故，施工設計或設置變得格外容易。
如圖1表示，制振體8的個數為任意，但是，從制振性能與施工的容易性的觀點來看，適合以下的條件者為佳。
第1要件是，配置在天花板7的制振體8的每單位面積的重量(亦即「單位配置重量」)之與前述單位重量相對的重量比被設定成60%以上這一點。
在本案的開發過程中，從各式各樣的測定值的結果來看，制振體8的單位配置重量為天花板7的單位重量的80%以上的話，可以得到可以把隔音等級至少提升1個等級的地板衝擊音位準的減低量。
但是，若根據本案發明人的真知灼見，從後述的測定試驗可以明白，即便在前述重量比為60%以上的情況下，也可以把重量地板衝擊音減低量降低1個等級以上。為此，本實施方式中的前述重量比，係至少60%以上。
第2要件是，制振體8的個體重量與個數的關係。
當然，配置在天花板7的制振體8的每單位面積的個數(亦即，「單位個數」)，為較少者為佳。但是，在本案的開發過程中，為了得到更高的制振性能，主要，採用了不隔著間隙排列制振體8，且相互地緊黏而鋪的滿構成。而且，為了適合這樣的構成，理想上把各個的制振體8的重量抑制在從1kg頂多到2kg的範圍內。因此，前述單位個數，係一定是5個~6個以上者為佳。
另一方面，若根據本案發明人的真知灼見，從後述的測定試驗可以明白，即便把配置在天花板7之上
的制振體8相互分離獨立，亦即，即便各個的制振體8係使鄰接的彼此隔著間隔而散布，依然可以發揮高的制振性能。更進一步，經由此次的真知灼見，可以明白在制振體8的配置方面具有自由度。為此，也就關於重量，若是可以維持上述重量比的話，即便各個的制振體8的重量重，也不構成妨礙。
因此，在本實施方式中，把制振體8相對於天花板7的單位重量之重量比為60%以上作為條件，是可以設定成前述單位個數成為4個以下的重量。
如本實施方式般，在上樓層的地板構造體1與下樓層的天花板7用複數個吊架螺栓3連結的頂棚構造中，發生在上樓層的地板構造體1的重量地板衝擊音(例如小孩蹦蹦跳跳的聲音等)，係從地板構造體1傳遞到吊架螺栓3及頂棚基底20朝下樓層的天花板7傳播，使天花板7振動。這樣的重量地板衝擊音係伴隨有：從上樓層的地板構造體1透過吊架螺栓3及頂棚基底20傳播到天花板7之固體傳播音、以及在空氣中傳播而到達下樓層的天花板7並使天花板7震動之空氣傳播音。
另一方面，經由把本實施方式般的制振體8設置在頂棚基底20，這些固體傳播音及空氣傳播音所致之振動能量，係因為使載置在頂棚基底20之上的制振體8內的制振用粒狀體81振動而被消耗。為此，分散來自上樓層的振動能量，減少傳遞到天花板7的振動能量，減低天花板7振動的程度。經此，抑制從上樓層朝下樓層傳播的重量地板衝擊音。
特別是在本實施方式中，如上述般設定成重量比為60%以上的緣故，確實減少傳遞到天花板7的振動能量，可以有效率抑制從上樓層朝下樓層的重量地板衝擊音的傳播。經此，提供一種頂棚構造，其係不使用細微的制振材，可以良好地抑制重量地板衝擊音。而且，為了吸收從地板構造體傳播到天花板而發出的固體傳播音而載置制振體，並把重量比設定成60%以上，另一方面在配置上具有自由度，經此，可以減低制振體8的個數。因此，可以盡可能地使用較少個數的制振體8來減低重量地板衝擊音，不會對天花板7施加過度的負載，可以發揮實用的制振效果。
[實施方式3]
有關實施方式3的頂棚構造，使用圖9說明之。
如圖9表示，在有關本實施方式的頂棚構造中，使用與上述實施方式1、2相同的制振體8，把其配置配置成交錯狀者。
如圖9表示，作為制振體8的配置例子，不限於上述實施方式2般的配置型態，也可以如本實施方式般，配置成交錯狀。
[實施方式4]
有關實施方式4的頂棚構造，使用圖10說明之。
如圖10表示，在有關本實施方式的頂棚構造中，制振體8係用與上述實施方式2、3相比形狀為相異的砂包狀的袋子來構成袋子80。袋子80的材質係與上述實施方式1、2、3同樣，例如聚乙烯等的樹脂者為佳，但是，不限於聚乙烯，用其他的樹脂或是其他的原材料來製作也是不要緊的。而且，袋子80不限於砂包狀的袋子，更進一步可以使用其他的型態的袋子狀物。
有關圖10表示的本實施方式中的制振體8的制振用粒狀體81，係可以採用與上述實施方式1同樣者。接著，也於該圖10表示的本實施方式中，每1m2
的制振體8的重量設定成天花板4的重量的60%以上。在設置制振體8之際，在區隔頂棚基底20的空間的中央側配置袋子80者為佳。
在採用了圖10表示的袋子80的情況下，可以在設置制振體8之際，把天花板7部分固定到頂棚基底20，僅反覆進行在已固定的天花板7之上載置制振體8的作業。也在本實施方式中，每1m2
的制振體8的重量設定成天花板7的重量的60%以上，經此，特別是對於重量地板衝擊音，可以發揮有效果的制振效果。
[地板衝擊音測定試驗]
關於有關上述實施方式2的樣態的頂棚構造，把實施例31～33以及比較例31～33設置在圖11及圖12表示的實驗建物，分別就每一個，實施表示在以下的地板衝擊音測定試驗。而且，把尚未採取制振對策的頂棚構造作為基準規格，根據該基準規格的值，檢驗實施例31~33及比較例31~33的地板衝擊音減低效果。
首先，如圖11及圖12表示，實驗建物，係使用依據JIS A1440附屬書C的RC壁式構造的建物所造出。把200mm厚的均質單板平板作為對象，在收音室Ch(內部尺寸W1×L1×H1=4000mm×5000mm×3000mm)的頂棚整個面，施工有各種試驗體頂棚。
地板衝擊音測定係依據JIS A1440-2，激振點P係決定為圖11表示的範圍的5點。就有關在激振地板為平板胚面及乾式雙重地板的情況下，求出了對透過樑枋承受件及樑枋(在圖11及圖12省略。參閱圖8等)利用吊架螺栓懸吊了石膏板(比重0.65，厚度9.5mm)的頂棚規格(以下，稱為「傳統頂棚」)的重量地板衝擊音之減低量。尚且，標準重量衝擊源係使用具有衝擊力特性(1)的輪胎衝擊源，求出了對基準規格的重量地板衝擊音之減低量。
進行實驗的測定物的條件，係如以下所述。
‧袋子：聚乙烯袋子
‧天花板：石膏板
‧單位面積：天花板1m2
‧天花板的單位重量：6.5kg/m2
在此，表3中的各用語，係表示以下的意味。
‧單位重量：每單位面積的重量
‧個體重量：每1個制振體的重量
‧單位配置重量：每單位面積之制振體的重量
‧重量比：單位配置重量相對於單位重量之比
‧設置個數：配置在試驗建物的頂棚之制振體的個數
‧單位個數：配置在每單位面積之制振體的個數
天花板：9.5mm的石膏板1片(6.5kg/m2)。
制振材：不載置。
[實施例31]
天花板：與基準規格相同。
袋子：聚乙烯製容器(450mm×450mm)。
制振用粒狀體：樹脂製粒劑(氯乙烯樹脂與碳酸鈣的混成物，比重2.1的粉碎物。平均粒徑4mm，每1個的平均重量2g)。
1個制振體的重量：4.0kg。
天花板上的載置重量：4.8kg/m2
(重量比：74%)。
制振體的載置型態：把填充了前述制振材到前述袋子體之制振體，以圖8的樣態，鋪設了24個。
[實施例32]
天花板：與基準規格相同。
袋子：與實施例31相同。
制振用粒狀體：與實施例31相同。
1個制振體的重量：4.0kg。
天花板上的載置重量：6.4kg/m2
(重量比：98%)。
制振體的載置型態：把填充了前述制振用粒狀體到前述袋子之制振體，以圖8的樣態，鋪設了32個。
[實施例33]
天花板：與基準規格相同。
袋子：與實施例31相同。
制振用粒狀體：與實施例31相同。
1個制振體的重量：4.0kg。
天花板上的載置重量：12.8kg/m2
(重量比：197%)。
制振體的載置型態：把填充了前述制振用粒狀體到前述袋子之制振體，以圖8的樣態，鋪設了64個。
[比較例31]
天花板：與基準規格相同。
袋子：與實施例31相同。
制振用粒狀體：與實施例31相同。
填充量：4.0kg。
天花板上的載置重量：3.2kg/m2
(重量比：49%)。
制振體的載置型態：把填充了前述制振用粒狀體到前述袋子之制振體，以圖8的樣態，鋪設了16個。
[比較例32]
天花板：與基準規格相同。
袋子：聚乙烯製容器(330mm×180mm)。
制振用粒狀體：與實施例31相同。
1個制振體的重量：1.0kg。
天花板上的載置重量：6.0kg/m2
(重量比：92%)。
制振體的載置型態：把填充了前述制振用粒狀體到前述袋子之制振體緊黏排列成帶狀，在每一行隔著間隔鋪設了120個。
[比較例33]
天花板：與基準規格相同。
袋子：與比較例31相同。
制振用粒狀體：與實施例31相同。
1個制振體的重量：2.0kg。
天花板上的載置重量：10.0kg/m2
(重量比：154%)。
制振體的載置型態：把填充了前述制振用粒狀體到前述袋子之制振體緊黏排列成帶狀，在每一行隔著間隔鋪設了100個。
(地板衝擊音測定試驗的結果)
把測定結果表示在表4以及圖13及圖14。
地板衝擊音減低效果，係於在一般的重量地板衝擊音決定頻率也就是63Hz下的測定值，該衝擊音減低量係每5dB提升隔音等級。
在此，有關地板衝擊音，以尚未採取何等對策的基準規格的測定值(63Hz下90dB，125Hz下64.5dB，250Hz下51.4dB，500Hz下41.8dB)為基準，檢驗了各樣態。
在以下，特別是，說明有關在63Hz下的測定值。
參閱表4以及圖13及圖14，在實施例31，雖然制振體的重量比為74%，但是測定值為82.7dB。因為減低量為7.3dB，也就根據實施例31，隔音等級提升1等級。
在實施例32中，測定值為79.5dB，減低量為10.5dB，所以，隔音等級提升2等級。而且，在與實施例31的比較下，明白了相對於鋪設重量的增量(1.6kg)，提升了1等級以上。
在實施例33中，測定值為79.1dB，減低量為10.9，所以，展現出了最良好的制振性能。但是，在與實施例31的比較下，雖然鋪設重量的增量(8.0kg)係以實施例31為準是實施例32的鋪設重量的增量(1.6kg)的5倍，但是等級的提升係與實施例32為相同位準。
在比較例31中，測定值為87.8dB，減低量卻僅只有2.2dB。比較例31的填充量係與實施例31～33相同，為4kg，推測是重量比低，無法發揮充分的制振性能。
在比較例32中，測定值為82.1dB，減低量為7.9dB。因此，發揮與實施例31同等位準的制振性能。但是，在實施例31中，設置個數為24個，相對於此，在比較例32中，一定要120個，才能發揮與實施例31同等的制振性能，所以，了解到一定要有5倍的制振體。
在比較例33中，測定值為80.1dB，減低量為9.9dB。因此，發揮大致2等級份的位準的制振性能。但是，也在比較例33中，120個的設置個數是為必要。
[測定結果的檢驗]
從比較例31的結果來看，看得出在每1m2
的制振體的重量未達天花板4的重量的60%的情況下，即便1個份的制振體的重量為重，也難以發揮充分的制振性能。因此，推測出上述重量比為至少60%以上是為必要。
而且，從各樣態的結果來看，了解到上述重量比越大，越能提升制振性能。但是，在比較例32、33中，各個的制振體的重量是比較輕的緣故，如表3表示般設置個數變得相當多(分別為120個、100個)，就實用性這一點是有困難的。
相對於此，在實施例31～33中，從表3明白到，雖然比起比較例32、33的設置個數為遠遠較少的個數(分別為24個、32個、64個)，但是可以發揮與這些比較例32、33同等或者是以上的制振性能。因此，只要是在維持特定的重量比(60%以上)的範圍內的話，把各個的制振體的重量設定成較重這一方，是可以圖求施工個數或設置工時的減低，在實現低成本化上是有利的。
更進一步，觀察圖14表示的63Hz帶域下的減低量與制振體的鋪設重量的關係，從實施例31～33的結果來看，看得出隨重量的增加減低量也增加的傾向，但是，在單位重量為6.4kg/m2
以上之下減低量的增加變小，推測出在某恆定的重量下達到極限。因此，在實用性的觀點下，重量比從100%到120%具有最高的成本效益。
根據上述的研究，把可以設定的範圍表示在表3。
從表5了解到，為了把重量比設定成60%以上且減少個數，至少制振體的個體重量，係在每1m2
的重量為6.5kg的天花板的情況下，理想上為1kg以上。使其與天花板的單位重量做對比的話，為15%以上，但是，從使個數更減低的觀點來看，為4kg以上(單位重量的60%以上)者為更佳。
而且，斟酌實用的重量比為90%～120%，且個體重量為4kg以上的範圍的話，理解到每單位面積的個數為2個左右，即便把重量比擴大到200%也頂多可以設定成4個以下。
因此，確認到若是各個的制振體的個體重量被設定成制振體的重量比決定為60%以上且制振體的單位配置個數為4個以下這般的頂棚構造的話，可以得到極其適合的制振效果，並且盡可能地減低制振體的個數，施工可以容易且可以減低成本。
如以上說明，根據上述的各實施方式2～4，為了吸收從地板構造體傳播到天花板7所產生的固體傳播音而載置有制振體8，並且，這些複數個制振體8的重量比係配置成天花板7的單位重量(6.5kg)的60%以上，據此，以比起至今尚未考慮到為必要的重量比(至少80%以上)還要小的重量比，可以圖求重量地板衝擊音的減低。因此，可以盡可能地使用較少個數的制振體8，來減低重量地板衝擊音，不會對天花板7施加過度的負載，可以發揮實用的制振效果。而且，制振體8的個體重量，係在滿足前述重量比的範圍內，設定成單位個數成為4個以下的重量。為此，在上述的各實施方式2～4中，可以在制振方面一方面確保必要的重量比，一方面把其個數減低到必要充分的數目。因此，可以一方面發揮高的制振性能，一方面盡可能以較少的個數來設置制振體的緣故，除了可以減低制振體所需要的成本，還可以讓設置施工容易。
而且，在一部分的實施方式中，前述重量比配置成120%以下。在相關的實施方式中，可以確定制振體8為必要的重量比，抑制制振體8之過剩的配置。亦即，根據本案發明人的真知灼見，鋪設在天花板7的制振體8的重量比越高越可以提高制振效果，但是，重量比一直提高到某位準的話，與重量比的增量相對之重量地板衝擊音減低量達到極限。在此，經由把制振體8的重量比設定在相關的範圍內，可以更容易決定必要的制振體8的總重量或個數，可以進行更實用的施工。
而且在上述的各實施方式2～4中，制振體8可以被設定成單位個數為(作為其中一例，制振體8的個體重量為8Kg的情況)0.5個以上的重量。為此，在各個的實施方式中，用更較少的個數把重量比維持在60%以上(參閱表3)，另一方面，可以以利便性高的實用的範圍的個體重量來得到所需的制振效果。
而且在上述的各實施方式2～4中，制振體8的個體重量被設定成天花板7的單位重量的60%以上(4kg)。為此，在各個的實施方式中，可以更容易決定必要的制振體8的總重量或個數，可以進行更實用的施工。
而且在實施方式2、3中，在鄰接的樑枋6、6之間每隔一個間隔配置一個制振體8。在相關的實施方式中，可以依樑枋6的每個間隔隔著恆定間隔來散布制振體8，一方面可以是較少的個數，另一方面可以發揮均質的高制振性能。
而且，在上述的各實施方式2～4的制振體8中，制振用粒狀體81具有與上述實施方式1同樣的構成的緣故，可以提供可以減低重量地板衝擊音之比重的制振用粒狀體81。
而且在上述的各實施方式2～4的制振體8中，制振用粒狀體81可以包含有樹脂廢材的粉碎物。為此，在各個的實施方式中，可以把樹脂廢材的粉碎物作為再生樹脂材料來回收的緣故，例如，粉碎使用作為建築物的壁紙的樹脂廢材，經此，可以容易構成制振用粒狀體81。為此，可以格外地減低制振用粒狀體81的製造成本，而且，也促進廢材的回收。
[變形例]
在上述實施方式1中，把制振用粒狀體81填充到袋子80內而形成制振體8，把該制振體8載置到天花板7的上表面，但是，本發明不限定於此。例如，也可以把制振用粒狀體81直接載置到天花板7的上表面。
但是，如上述實施方式1，在使用把制振用粒狀體81填充到袋子80內的制振體8的情況下，施工時的作業性優異。
除了上述實施方式2～4，制振體8的配置的樣態更進一步可以是各式各樣的型態。例如，可以把2個的制振體做成一捆，並散布到天花板。而且，也可以斷斷續續地排列複數個制振體。
而且，制振體8係可以用砂包狀的袋子構成袋子80。袋子80的材質例如是聚乙烯等的樹脂者為佳，但是，不限於聚乙烯，用其他的樹脂或是其他的原材料來製作也是不要緊的。而且，袋子體12不限於砂包狀的袋子，更進一步可以使用其他的型態的袋子狀物。
更進一步，而且，也可以把種類相異的制振體8配置到天花板7。
而且，在上述實施方式1中，把制振體8配置成跨在相鄰的樑枋6之間，但是，本發明並不限定於此。例如，在天花板具有某種程度的強度的情況下，也可以不用跨在樑枋之間而直接載置到天花板的上表面。或者是，也可以把制振體載置成跨在3條以上的樑枋之間。
而且，在上述實施方式1中，如圖1表示，把吊頂棚構造作為其中一例並且採用，但是，本發明並不限定於此。例如，也可以使用高剛性的角間柱的樑枋，採用不使用吊架螺栓之頂棚構造。也在這樣的頂棚構造中，經由載置有關本發明的制振用粒狀體或制振體，可以得到與上述同樣的效果。亦即，在使用高剛性的角間柱的樑枋之頂棚構造下，比起透過吊架螺栓來傳遞振動的路徑，是可以防止因為空氣振動平板的搖晃傳遞到天花板的路徑的振動傳遞。
而且，在上述實施例1～4的各制振用粒狀體方面，作為主材料的其中一例，採用了PVC(聚氯乙烯)、PP(聚丙烯)之合成樹脂，但是，本發明並不限定於此。例如，也可以採用LDPE(低密度聚乙烯)、HDPE(高密度聚乙烯)、PS(聚苯乙烯)、ABS樹脂、PET(聚對苯二甲酸乙酯)、烯烴系合成橡膠、苯乙烯系合成橡膠、聚酯系合成橡膠、胺基甲酸乙酯系合成橡膠、聚丁二烯系合成橡膠、聚醯胺系合成橡膠等。
而且，主材料，也可以採用軟質PVC、聚乙烯、AS(丙烯腈苯乙烯)、丙烯酸、PVA(聚乙烯醇)、聚偏二氯乙烯、聚偏二氟乙烯、尼龍6(聚醯胺)、尼龍66(聚醯胺)、尼龍12(聚醯胺)、聚縮醛、聚碳酸酯、聚對苯二甲酸丁二酯、聚苯硫醚、聚醯亞胺樹脂、聚醚醯亞胺、聚碸、聚四氟乙烯、聚氯三氟乙烯、聚醯胺醯亞胺、酚樹脂、脲樹脂、三聚氰胺樹脂、不飽和聚酯、聚胺基甲酸乙酯、二烯丙酞酸酯(diallyl phthalate)、聚矽氧、環氧樹脂、呋喃－甲醛樹脂、醋酸纖維素、硝酸纖維素、丙酸纖維素、乙基纖維素等的合成樹脂。
而且，作為主材料，可以採用混合複數種的合成樹脂者，或是可以採用混合合成樹脂與合成橡膠者。
在此，有關作為主材料的合成樹脂或合成橡膠，也可以使用再生材料。在使用再生材料的情況下，是有益於環境績效，並且，也有益於施工成本。
而且，在本發明中，作為制振用粒狀體的主材料，也可以採用合成橡膠。作為可以採用的合成橡膠，係可以採用苯乙烯丁二烯橡膠、丁二烯橡膠、丁基橡膠、腈橡膠、及乙烯丙烯橡膠等，或是除此以外，還可以採用多硫化系合成橡膠、聚矽氧系合成橡膠、氟元素系合成橡膠、醚系合成橡膠等種種的材料。有關詳細的確認結果係省略記載，但是，即便是採用合成橡膠作為主材料的情況下，也與採用合成樹脂的情況同樣，確認到可以抑制朝下樓層的重量地板衝擊音的放射。
而且，在上述實施例11～14中，是把制振用粒狀體填充到40cm×40cm且體積約12000cm3
的聚乙烯的袋子，但是，本發明並不限定於此。例如，除了聚乙烯製袋子以外，也可以使用聚丙烯聚對苯二甲酸乙酯等的袋子。尚且，具有柔軟性的聚乙烯製的袋子是適合的。更進一步，在袋子方面，也可以使用不織布製的袋子。該情況下，作為不織布，可以使用聚乙烯、聚丙烯、聚對苯二甲酸乙酯製者，特別是，具有柔軟性的聚乙烯是適合的。而且，有關袋子的大小，可以一邊考慮施工上的作業性一邊做適宜選擇。
尚且，從往天花板上載置制振體，來盡可能地抑制地板衝擊音之朝下樓層的放射的觀點來看，是期望天花板的上表面與制振體的袋子儘量接觸。從該觀點來看，有關袋子的材料，具有柔軟性的材料者為佳。
(總結)
制振用粒狀體，係被載置到具有複數樓層的樓板之建築物中的下樓層的天花板上；其特徵為：在組成中，包含利用從合成樹脂及合成橡膠在內選擇至少1種所組成的主材料；比重為0.9～2.5；粒徑為0.5mm～6.0mm。
在上述制振用粒狀體中，經由把比重及粒徑決定為上述範圍，對發生在上樓層的地板衝擊音(特別是重量地板衝擊音)，經由粒狀體彼此相互碰撞、摩擦來吸收能量，可以抑制朝下樓層的衝擊音的放射。亦即，經由把有關上述樣態的制振用粒狀體載置到天花板上，可以抑制透過天花板之朝下樓層的重量地板衝擊音的放射。
從而，關於上述制振用粒狀體，經由將其載置到天花板上，可以抑制具有複數樓層的樓板之建築物中從上樓層朝下樓層的重量地板衝擊音的放射。
在上述制振用粒狀體中，可以採用比重為1.2～2.2，粒徑為1.0mm～5.0mm之構成。
在採用上述構成的制振用粒狀體中，是更進一步如上述般限定比重及粒徑的緣故，可以更有效果地抑制朝下樓層的重量地板衝擊音的放射。
在上述制振用粒狀體中，在其組成中，可以包含從可塑劑、填充劑(比重調整用的填充劑)、及纖維材料在內所選擇出至少1種的副材料。
在採用上述構成的制振用粒狀體中，除了上述主材料之外，還可以包含從可塑劑及碳酸鈣及纖維素在內所選擇出至少1種的副材料的緣故，可以更簡易地實施比重的調整。因此，在上述樣態中，抑制朝下樓層的重量地板衝擊音的放射是更有效果的。
尚且，作為上述中的「填充劑」，例如可以採用碳酸鈣、滑石、氧化鋁、高嶺土、矽酸鈣等的無機系填充劑。而且，作為「纖維材料」，可以採用纖維素纖維、紙或紙漿等的有機纖維、玻璃纖維、碳纖維等的無機物纖維等。
在上述制振用粒狀體中，前述合成樹脂，乃是從PVC、PP、LDPE、HDPE、PS、ABS、PET、軟質PVC、烯烴系合成橡膠、苯乙烯系合成橡膠、聚酯系合成橡膠、胺基甲酸乙酯系合成橡膠、聚丁二烯系合成橡膠、及聚醯胺系合成橡膠在內所選擇出至少1種者；前述合成橡膠，乃是從苯乙烯丁二烯橡膠、丁二烯橡膠、丁基橡膠、腈橡膠、及乙烯丙烯橡膠在內所選擇出至少1種者。
在採用上述構成的制振用粒狀體中，作為合成樹脂及合成橡膠，採用上述般的軟質性的樹脂及合成橡膠，經此，可以提高相互碰撞、摩擦之際的能量吸收效率。因此，在採用上述構成的制振用粒狀體中，抑制朝下樓層的重量地板衝擊音的放射是更有效果的。
關於制振體，在具有複數樓層的樓板之建築物中載置到下樓層的天花板上的制振體中，具備：閉合了邊緣部之袋子、以及被填充到前述袋子的內部之制振用粒狀體，作為前述制振用粒狀體，可以採用有關上述何一樣態的制振用粒狀體。
在上述制振體中，是採用把上述制振用粒狀體填充到袋子內的型態的緣故，可以提高施工時的作業性。
而且，被填充到袋子內的制振用粒狀體，乃是上述制振用粒狀體的緣故，經由朝天花板上的載置，可以抑制具有複數樓層的樓板的建築物中從上樓層朝下樓層的重量地板衝擊音的放射。
在上述制振體中，前述制振用粒狀體相對於前述袋子之填充率，可以是30體積%~90體積%。
在採用上述構成的制振體中，把朝袋子內的制振用粒狀體的填充率決定在上述範圍的緣故，可以實現在袋子內制振用粒狀體更容易運動的狀態，可以提高相互碰撞、摩擦下的能量吸收效率。因此，在採用上述構成的制振體中，可以更高效率地抑制從上樓層朝下樓層的重量地板衝擊音的放射。
在上述制振體中，可以於前述袋子，設置有比起前述制振用粒狀體的粒徑還要小口徑的通氣孔。
在採用上述構成的制振體中，在袋子設置有通氣孔的緣故，可以迴避在袋子內填充過多的空氣，或是相反地袋子內成為真空狀態之事態。因此，在採用上述構成的制振體中，經由以在袋子內的空氣為較少的狀態朝天花板上載置制振體，可以確保高度的作業性，並且，在收容後，經由透過通氣孔進行空氣的流入及流出，而不會阻礙相互的碰撞、摩擦。
而且，在採用上述構成的制振體中，把設在袋子的通氣孔的口徑決定為比制振用粒狀體的粒徑還要小口徑的緣故，可以防止從袋子掉出制振用粒狀體。因此，即便進行朝天花板上的載置作業，也可以防止制振體的制振功能的下降。
頂棚構造具備：地板構造體、與前述地板構造體連結之天花板、以及載置到前述天花板之上之複數個制振體；作為前述制振體，採用上述任一之制振體。因此，與上述同樣，可以施工時的高度的作業性，以及可以抑制從上樓層朝下樓層的重量地板衝擊音的放射。
在上述頂棚構造中也可以是，在把前述天花板的1m2
作為單位面積，把每該單位面積的該天花板的重量作為單位重量，把配置在每前述單位面積的制振體的重量作為單位配置重量之情況下，對該單位配置重量的前述單位重量之重量比，係設定成60%以上；前述制振體之每1個的重量也就是個體重量，係設定成配置在每前述單位面積的該制振體的個數也就是單位個數成為4個以下的重量。
在採用上述構成的頂棚構造中，為了吸收從地板構造體傳播到天花板所產生的固體傳播音而載置有複數個制振體，並且，這些複數個制振體被配置到天花板每1m2
(單位面積)的重量比係配置成天花板的單位重量的60%以上，據此，以比起至今尚未考慮到為必要的重量比(至少80%以上)還要小的重量比，可以圖求重量地板衝擊音的減低。因此，可以盡可能地使用較少個數的制振體，來減低重量地板衝擊音，不會對天花板施加過度的負載，可以發揮實用的制振效果。而且，制振體的個體重量，係在滿足前述重量比的範圍內，設定成單位個數成為4個以下的重量，據此，一方面可以在制振上確保必要的重量比，另一方面可以把其個數減低到必要充分的數目。因此，可以一方面發揮高的制振性能，一方面盡可能以較少的個數來設置制振體的緣故，除了可以減低制振體所需要的成本，還可以讓設置施工容易。作為設置制振體的樣態，係可以配置成使各個的制振體孤立而散布，也可以，把若干程度的制振體予以斷斷續續地相連而配置。
在上述頂棚構造中也可以是，前述重量比，係配置成120%以下。在採用該構成的情況下，可以確定制振體為必要的重量比，可以抑制制振體之過剩的配置。
在有關上述樣態的頂棚構造中也可以是，前述制振體係設定成前述單位個數成為0.5個以上的重量。在採用該構成的情況下，可以以更少的個數得到所需的制振效果。
在上述頂棚構造中也可以是，前述個體重量，係設定成前述單位重量的60%以上。在採用該構成的情況下，可以更容易決定必要的制振體的總重量或個數，可以進行更實用的施工。
在上述頂棚構造中也可以是，更具備：在水平隔著恆定間隔而平行配置之複數個樑枋；前述制振體，係也可以在鄰接的樑枋之間每隔一個間隔配置一個。在採用該構成的情況下，可以依樑枋的每個間隔隔著恆定間隔來散布制振體，一方面可以是較少的個數，另一方面可以發揮均質的高制振性能。
如以上般，在上述的制振用粒狀體、制振體及頂棚構造中，可以抑制具有複數樓層的樓板之建築物中從上樓層朝下樓層的重量地板衝擊音的放射。
1‧‧‧地板構造體
2‧‧‧樑枋承受件
3‧‧‧吊架螺栓
4‧‧‧螺帽
5‧‧‧吊具
6‧‧‧樑枋
7‧‧‧天花板
8‧‧‧制振體
9‧‧‧閣樓
20‧‧‧頂棚基底
80‧‧‧袋子
81‧‧‧制振用粒狀體
80a‧‧‧邊緣部
80b‧‧‧收容部
80c‧‧‧通氣孔
Ch‧‧‧收音室
D‧‧‧深度
P‧‧‧激振點
Px‧‧‧間隔
W‧‧‧寬度
[圖1]為抽出有關實施方式1的頂棚構造的一部分來表示之示意剖視圖。
[圖2]為表示制振體的外觀構造之示意立體圖。
[圖3]為表示圖2的III-III剖面之圖，乃是表示制振體的內部構造的一部分之示意剖視圖。
[圖4]為表示實施例1～4與比較例1的各制振用粒狀體的真比重(真密度)之圖表。
[圖5]為表示實施例11～14與比較例11的各制振體中的減低量測定結果之圖表。
[圖6]為表示實施例11～14與比較例11的各制振體的總體積(bulk volume)(總密度(bulk density))之圖表。
[圖7]為表示實施例21～24與比較例21的各個中的假定的袋子的長度之圖表。
[圖8]為表示與實施方式2有關的頂棚構造之示意立體圖。
[圖9]為表示與實施方式3有關的頂棚構造之示意俯視圖。
[圖10]為表示與實施方式4有關的頂棚構造之示意剖視圖。
[圖11]為表示在地板衝擊音測定試驗所用的實驗建物的構成之示意俯視圖。
[圖12]為表示在地板衝擊音測定試驗所用的實驗建物的構成之示意剖視圖。
[圖13]為表示地板衝擊音的測定結果之圖表。
[圖14]為表示地板衝擊音的測定結果中63Hz下的重量地板衝擊音減低量與鋪設重量的關係之圖表。
1‧‧‧地板構造體
2‧‧‧樑枋承受件
3‧‧‧吊架螺栓
4‧‧‧螺帽
5‧‧‧吊具
6‧‧‧樑枋
7‧‧‧天花板
8‧‧‧制振體
9‧‧‧閣樓
Claims (10)
- 一種制振體，係被載置到具有複數樓層的樓板之建築物中的下樓層的天花板上；其特徵為：該制振體具備：閉合了邊緣部之袋子；以及被填充到前述袋子的內部之制振用粒狀體；前述制振用粒狀體，係在其組成中，包含利用從合成樹脂及合成橡膠在內選擇至少1種所組成的主材料，比重為0.9~2.5，粒徑為0.5mm~6.0mm；在前述袋子，設置有比起前述制振用粒狀體的粒徑還要小口徑的通氣孔；前述制振用粒狀體相對於前述袋子的填充率，為30體積%~73體積%。
- 如請求項1的制振體，其中，比重為1.2~2.2；粒徑為1.0mm~5.0mm。
- 如請求項1或是請求項2的制振體，其中，前述制振用粒狀體，係在其組成中，包含從可塑劑、填充劑、及纖維材料在內選擇至少1種的副材料。
- 如請求項1或是請求項2的制振體，其中， 前述合成樹脂，乃是從PVC、PP、LDPE、HDPE、PS、ABS、PET、軟質PVC、烯烴系合成橡膠、苯乙烯系合成橡膠、聚酯系合成橡膠、胺基甲酸乙酯系合成橡膠、聚丁二烯系合成橡膠、及聚醯胺系合成橡膠在內所選擇出至少1種者；前述合成橡膠，乃是從苯乙烯丁二烯橡膠、丁二烯橡膠、丁基橡膠、腈橡膠、及乙烯丙烯橡膠在內所選擇出至少1種者。
- 一種頂棚構造，具備：地板構造體；與前述地板構造體連結之天花板；以及載置到前述天花板之上之複數個制振體；前述制振體，具有：閉合了邊緣部之袋子、以及被填充到前述袋子的內部之制振用粒狀體；前述制振用粒狀體，係在其組成中，包含利用從合成樹脂及合成橡膠在內選擇至少1種所組成的主材料，比重為0.9~2.5，粒徑為0.5mm~6.0mm；在前述袋子，設置有比起前述制振用粒狀體的粒徑還要小口徑的通氣孔；前述制振用粒狀體相對於前述袋子的填充率，為30體積%~73體積%。
- 如請求項5的頂棚構造，其中， 在把前述天花板的1m2作為單位面積，把每該單位面積的該天花板的重量作為單位重量，把配置在每前述單位面積的制振體的重量作為單位配置重量之情況下，對該單位配置重量的前述單位重量之重量比，係設定成60%以上；前述制振體之每1個的重量也就是個體重量，係設定成配置在每前述單位面積的該制振體的個數也就是單位個數成為4個以下的重量。
- 如請求項6的頂棚構造，其中，前述重量比配置成120%以下。
- 如請求項6或是請求項7的頂棚構造，其中，前述制振體被設定成前述單位個數成為0.5個以上的重量。
- 如請求項6或是請求項7的頂棚構造，其中，前述個體重量被設定成前述單位重量的60%以上。
- 如請求項6或是請求項7的頂棚構造，其中，更具備：在水平隔著恆定間隔而平行配置之複數個樑枋；前述制振體，係在鄰接的樑枋之間每隔一個間隔配置一個。
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