JP6504966B2 - 天井構造 - Google Patents

Description

本発明は、天井構造に関し、特に、建物の上階の床から下階へ伝搬する床衝撃音を低減する制振体を用いた天井構造に関する。

マンションの集合住宅等、複数階の建物においては、上階の床構造体と下階の天井板とが吊りボルトや天井下地などを介して連結されている。

このような天井構造においては、床衝撃音が床構造体から天井板に伝搬しやすくなる。床衝撃音は、衝撃加振するものの重さと柔らかさに応じて、広い周波数成分の振動が発生し、これが伝搬して下階室にて観測される音である。

そのうち、人の飛び跳ね、走り回り、歩行など重くて柔らかい物の衝撃によるものを重量床衝撃音と称し、椅子のひきずりやスプーンの落下など軽くて硬い物の衝撃によるものを軽量床衝撃音という。

多くの場合、重量床衝撃音は６３Ｈｚ帯域が、軽量床衝撃音は１２５Ｈｚ又は２５０Ｈｚ帯域が性能決定周波数となる。

このような床衝撃音、特に重量床衝撃音は、下階の居住者にとっては不快な騒音であるため、従来、床衝撃音を低減する多数の対策が提案されている。

例えば、特許文献１には、野縁を跨いで配置された制振体を有する天井構造が開示されている。制振体は、袋と袋に収容される粒状体とを有している。粒状体としては、パーライト、砂、若しくは天然ガラス発砲体又はこれらの少なくとも二つを選択した混合体が用いられている。

特開２０１４−３７６７８号公報

床衝撃音は、主に、床構造体から連結部材を介して天井板に伝搬する固体伝搬音が原因となっている。固体伝搬音を吸収するためには、制振材の比重を高め、制振体全体の重量を上げることが、一方では重要である。他方、天井板の強度や施工上の実用的な観点等に鑑みると、重量床衝撃音を低減するのに必要な制振体の重量の下限を見極めることが、むしろ実用上の要請は高い。

しかるに従来は、専ら固体伝搬音の吸収のため、制振材の材質について研究が進められており、効果的に遮音等級を向上させることのできる下限の重量については、充分な研究がなされてこなかった。そのため、従来の研究結果に基づくと、過度に重い制振体を採用する傾向が高まり、天井板に大きな荷重をかける必要が生じ、実用性が乏しい内容となっていた。

本発明は上記観点に鑑み、可及的に軽量な制振体を用いて、重量床衝撃音を低減することのできる実用的な天井構造を提供することを課題としている。

上記課題を解決するために、本発明は、床構造体と、前記床構造体と連結される天井板と、前記天井板の上に載置される複数の制振体と、を備え、前記複数の制振体は、天井板１ｍ^２当たりの前記制振体の重量が、１ｍ^２当たりの天井板の重量の９２％以上１５４％未満になるように配置され、前記各制振体は、所定範囲の粒子径をもった多数の粒状体を含む制振材と、前記制振材を収容する袋体と、を備え、前記制振材は、塩化ビニール樹脂と炭酸カルシウムとを混成した混成物を含むことを特徴とする天井構造である。
この態様では、天井板１ｍ ^２ 当たりの制振体の重量が、１ｍ ^２ 当たりの天井板の重量の９２％以上１５４％未満に設定されるので、床構造体から天井板に伝搬し得る固体伝搬音を吸収するために制振体を載置するに当たり、必要最低限の重量の制振体で重量床衝撃音の低減を図ることができる。よって、可及的に軽量な制振体を用いて、重量床衝撃音を低減することが可能となり、天井板に過度な荷重をかけることなく実用的な制振効果を奏することができる。
また、前記制振体として、粒状の制振材とこれを収容する袋体とを備えたものが用いられるので、制振体の設置が容易になるばかりでなく、制振体の搬送や保存が容易になる。これにより、制振体の取扱いが便利になり、より実用的な天井構造を得ることができる。
さらに、制振材は、塩化ビニール樹脂と炭酸カルシウムとを混成した混成物を含むので、重量床衝撃音を比較的効果的に低減することのできる材料で制振材を構成することができる。

好ましい態様の天井構造において、前記制振材に含まれる塩化ビニール樹脂と炭酸カルシウムとの混成物は、塩化ビニール樹脂と炭酸カルシウムとを１００重量部に対し３００重量部で混成したものである。この態様では、上記混成物は、樹脂成分よりも高い比率で炭酸カルシウムを含んでいるので、重量床衝撃音を低減することのできる比重の制振材を提供することができる。

好ましい態様の天井構造において、互いに平行に延びる状態で前記天井板の上面に取り付けられた複数の野縁をさらに備え、前記複数の制振体は、前記野縁の延設方向と直交する方向に延びる互いに独立した複数の制振体の列が形成されるように、各野縁を挟んで隣接しかつ野縁の延設方向に間隔を空けて配置される。

好ましい態様の天井構造において、前記袋体は、前記制振材を収容するトレイ部と、トレイ部の上面を閉じるシート状のカバー部とを備え、前記制振材は、前記カバー部との間に隙間ができる状態で前記トレイ部に収容される。

好ましい態様の天井構造において、前記制振材は、樹脂廃材の粉砕物である。この態様では、樹脂廃材の粉砕物を再生樹脂材料として利用することができるので、例えば、建築物の壁紙として使用された樹脂廃材を粉砕することにより、容易に制振材を構成することができる。そのため、費用の低減に寄与し、廃材のリサイクルも促進される。

好ましい態様の天井構造において、前記複数の制振体は、天井板１ｍ^２当たりの前記制振体の重量が、１ｍ^２当たりの天井板の重量の１００％未満になるように配置される。この態様では、より軽量化を図りつつ、実用的な制振効果を奏することができる。

以上説明したように、本発明では、床構造体から天井板に伝搬し得る固体伝搬音を吸収するために制振体を載置するに当たり、可及的に軽量な制振体を用いて、重量床衝撃音を低減することが可能となり、天井板に過度な荷重をかけることなく実用的な制振効果を奏することができる。

本発明のさらなる特徴、目的、構成、並びに作用効果は、添付図面と併せて読むべき以下の詳細な説明から容易に理解できる。

本発明の実施の一形態に係る天井構造の概略構成を示す斜視図である。 同天井構造の断面部分拡大略図である。 同天井構造の平面部分拡大略図である。 同天井構造に採用されている制振体の斜視図である。 同天井構造の断面部分の要部拡大略図である。 本発明の別の実施形態に係る天井構造の断面部分拡大略図である。

以下、図面に基づいて本発明の実施形態を説明する。

図１〜図３を参照して、本実施形態の天井構造は、床構造体１と、床構造体１の下方に配置される格子状の天井下地２と、天井下地２と床構造体１とを連結する連結部材としての吊りボルト３と、天井下地２の下面に固定される天井板４とを備え、床構造体１と天井板４の間に隙間（ふところ）を形成する二重天井（吊り天井）を構成している。そして、本実施形態の天井構造は、天井下地２に支持されて天井板４の上に載置される制振体１０を備えている。

床構造体１は、建物の躯体部分である。本実施形態の床構造体１は、鉄筋コンクリート造材である。もっとも、床構造体１は、鉄筋コンクリート造材に限定されるものではない。

天井下地２は、水平方向に沿って平行に配置される複数の野縁２１と、野縁２１の上面に配設され、野縁２１と直交する水平方向に沿って平行に延びる複数の野縁受け２２とを備えている。なお、以下の説明では、野縁受け２２の長手方向を仮にＸ方向とし、野縁２１の長手方向を仮にＹ方向とする。

野縁２１は、Ｘ方向に一定の間隔Ｐｘ（例えば、Ｐｘ＝３０３ｍｍ）隔ててＹ方向に平行に配置されている鋼材であり、例えば、ＪＩＳＡ６５１７建築用鋼製下地材（壁・天井）に規定された鋼製下地材や、一般に使用されている角型スタッド等の鋼製下地材である。無論、野縁２１を構成する材料の形状は限定されるものではなく、例えば、リップ形鋼、軽溝形鋼、Ｌ字形鋼等を使用することができる。図示の例における野縁２１は、その断面形状が図５に示すように一対の側板部２１ａと、両側板部の下端と水平に連続する底板部２１ｂと、底板部２１ｂと平行に各側板部２１ａの上端から突出して対をなし、互いに水平方向に隙間２１ｄを隔てて対向する上板部２１ｃとを有するリップ溝形鋼である。また、野縁２１の材質も限定されるものではなく、例えばアルミニウム合金やステンレス鋼、木材等であってもよい。

野縁受け２２は、Ｙ方向に一定の間隔Ｐｙ（例えば、Ｐｙ＝９００ｍｍ〜１２００ｍｍ）隔ててＸ方向に平行に配置されている鋼材であり、例えば、ＪＩＳＡ６５１７建築用鋼製下地材（壁・天井）に規定された鋼製下地材や、一般に使用されている角型スタッド等の鋼製下地材である。無論、野縁受け２２を構成する材料の形状は限定されるものではなく、例えば、Ｌ字鋼、矩形断面の形材の鋼材、又は軽溝鋼若しくはリップ溝形鋼を使用することができる。また、野縁受け２２の材質も限定されるものではなく、例えばアルミニウム合金やステンレス鋼や木材等であってもよい。この野縁受け２２に野縁２１が固定されることにより、野縁２１と野縁受け２２とは、クロス状の天井下地２を構成する。野縁２１と野縁受け２２との固定方法は限定されるものではなく、例えば、直接、ビスなどの締結用部品により固定してもよいし、溶接により固定してもよい。天井下地２は、この野縁受け２２に連結される吊りボルト３を介して水平に保持されている。

吊りボルト３は、その上端が床構造体１の下部に固定され、下端がハンガ５を介して野縁受け２２に固定され、全体的に垂直に床構造体１の下方に延びている。ハンガ５は、上下方向に長く配置される板金部材である。ハンガ５の上端部は、直角に屈曲しており、その平板部分に吊りボルト３の下端を挿通させている。一方、吊りボルト３の下端には、一対のナット６が螺合している。吊りボルト３は、これらのナット６によって、前記平板部分を挟圧することによりハンガ５と連結されている。また、ハンガ５の下端は、フック状（Ｕ字状）に屈曲して野縁受け２２の下部を受けている。具体的には図示していないが、野縁受け２２とハンガ５とを固定金具で連結し、ボルトで固定するようにしてもよい。

なお、野縁受け２２、野縁２１、吊りボルト３の本数や配置は、限定的なものではなく、天井板４の重量等に応じて適宜設定することができる。

天井板４は、野縁２１の下面に固定され、天井下地２の下面を覆っている。天井板４の材質は限定されるものではないが、軽量で、遮音性に優れたものが望ましい。そのような材質としては、プラスタボード（ＰＢ）が例示される。本実施形態における天井板４の１ｍ²当たりの重量は、６．５ｋｇである。天井板４の上部には、天井下地２に取り付けられた制振体１０が配置されている。

制振体１０は、制振材１１と、制振材１１を収容する袋体１２とを有している。

本実施形態の制振材１１は、その形状、寸法、１個あたりの体積、比重、１個あたりの重量、天井板４の上に載置する個数、材質等は特に限定されず、種々の材料で構成することができる。また、制振材１１の比重は、１．０〜２．５が好ましい。また、平均粒子径は、０．５ｍｍ〜５ｍｍが好ましい。そのような材料としては、樹脂、木片、ペレット、パーライト、天然ガラス発泡体、砂、炭、又はこれらのうちの少なくとも２つを混合したもの等を採用することができる。樹脂としては、中実樹脂成型品、中空樹脂成型品、発泡樹脂成型品、又はこれら樹脂成型品の粉砕物が好適である。

本実施形態では、特に、樹脂材料の廃材をリサイクルしたものが採用されている。樹脂材料としては、塩化ビニール樹脂と炭酸カルシウムとを１：３の割合で混成したものが好ましい。また、そのような樹脂材料の廃材としては、壁の化粧材として利用されるクロス材の粉砕物が例示される。

制振材１１の形状は、上記粉砕物の他、ブロック状、球状、円筒状、角柱状、ペレット状、シート状、フレーク状、粒状、粉状等、種々の態様を採用することができる。制振材１１の寸法も特に限定されない。ただし、取り扱いの観点及び袋体１２からの漏れ出しの観点から、制振材１１が過度に微細にならないようにする。例えば平均径が１ｍｍ以上、さらには２ｍｍ以上が好ましい。上限も特に限定されないが、取り扱いの観点からは、例えば１００ｍｍ以下等である。

袋体１２は、フィルム包装材等の軟体の収容物である。袋体１２を構成する材料は限定されるものではないが、振動した際に内部の粒状体が移動することを阻害することない材料であって、不燃性・耐火性の材質が望ましい。そのような材質としては、例えば、ガラスクロス又はポリエチレン樹脂が例示される。袋体１２の平面寸法は、間口Ｗ×奥行Ｄが、例えば３３０ｍｍ×１８０ｍｍの長方形の平面形状に設定されており、その長手方向がＸ方向に沿って配置されている。

図４及び図５を参照して、袋体１２は、制振材１１を収容するトレイ部１４と、トレイ部１４の上面を閉じるカバー部１５と、カバー部１５に固着された、係止手段としてのフック部１６とを有しているフィルム包装材である。

トレイ部１４は、平面視長方形に開く上面１４ａ（図５参照）を有する深皿状に形成された容器である。このトレイ部１４の内部に制振材１１が充填される。トレイ部１４の容積は、制振材１１の種類や、天井板４の上に配置される個数によって適宜変更されるが、制振体１０全体の重量が、例えば、１ｋｇ又は２ｋｇになる程度の容積に設定される。

カバー部１５は、シート状であり、制振材１１が充填されたトレイ部１４の上面１４ａ全体を閉じて、トレイ部１４を封緘する部材として機能する。このカバー部１５の長手方向両側は、平面でみて、トレイ部１４の長手方向両外側に突出するように延設された延設部１５ａ（図５参照）を有している。次に説明するフック部１６は、この延設部１５ａを介してカバー部１５に取り付けられている。延設部１５ａは、可撓性を有し、Ｙ方向に沿う軸回りにフック部１６が回動したり、上下に昇降したりするのを許容する。これらの動作によりフック部１６は、トレイ部１４の両側部で野縁２１に係脱できるようになっている。

フック部１６は、カバー部１５の幅方向全長にわたって延びる板状部材である。フック部１６の幅方向一端側は、カバー部１５の長手方向の端部上面に固着されている。フック部１６の幅方向他端側は、カバー部１５の内側に潜り込むように下向きに湾曲する略Ｊ字形断面形状の鉤状部位を有している。そして、フック部１６は、制振体１０の設置時に延設部１５ａを変形させることによりトレイ部１４の下方に近接し、さらに野縁２１の上板部２１ｃ、２１ｃ間に無理嵌めされることにより、図５に示すように、当該上板部２１ｃの下面に着脱可能に係止可能な剛性を備えている。そのような材質としては、例えばポリエチレンテレフタレートが例示される。

なお、フック部１６は、野縁２１がリップ溝形鋼を用いた場合に特化した一例であり、本発明の係止手段は、フック部１６に限定されない。例えば、係止手段としては、紐状、又はチェーン状の巻回物であってもよい。或いは、係止手段としては、面テープであってもよい。また、カバー部１５の両端に金属製の板材を固定し、この板材をビス止め等で固定してもよい。

図１、図３に示すように、制振体１０は、天井下地２を１ｍ²ごとの領域に分割した場合、各領域に例えば、６個配置されている。制振体１０は、長手方向をＸ方向に沿わせて複数列（図示の例では、２列）に配置されており、それぞれのフック部１６をＸ方向に隣接する野縁２１に係止させている。Ｙ方向において、１列目の制振体１０と２列目の制振体１０の間隔Ｄｙは、例えば、４５５ｍｍである。これにより、１ｍ²ごとに６Ｋｇの制振体１０が配置されることになる。１ｍ²当たりの天井板４の重量は、ＰＢの場合、６．５Ｋｇであるから、１ｍ²当たりの制振体１０の重量は、１ｍ²当たりの天井板４の重量の約９２％に設定されることになる。

本実施形態のように、上階の床構造体１と下階の天井板４とが複数の吊りボルト３で連結されている天井構造において、上階の床構造体１で発生した重量床衝撃音（例えば子供が飛び跳ねる音等）は、床構造体１から吊りボルト３及び天井下地２を伝わって下階の天井板４に伝搬し、天井板４を振動させる。このような重量床衝撃音は、上階の床構造体１から、吊りボルト３、及び天井下地２を介して天井板４に伝搬する固体伝搬音と、空気を伝搬して下階の天井板４に到達し、天井板４を震わせる空気伝搬音とを伴う。

一方、本実施形態のような制振体１０を天井下地２に設けることにより、これら、固体伝搬音及び空気伝搬音による振動エネルギーは、天井下地２の上に載置された制振材１１を振動させるために消費される。そのため、上階からの振動エネルギーが分散し、天井板４に伝わる振動エネルギーが減少し、天井板４が震える程度が低減する。これにより、上階から下階へ伝搬する重量床衝撃音が抑制される。

特に本実施形態では、１ｍ^２当たりの制振体１０の重量が天井板４の重量の９２％以上に設定されるので、天井板４に伝わる振動エネルギーが確実に減少し、上階から下階への重量床衝撃音の伝搬が効率よく抑制される。これにより、微細な制振材を用いることなく、重量床衝撃音を良好に抑制し得る天井構造が提供される。また、床構造体から天井板に伝搬し得る固体伝搬音を吸収するために制振体を載置するに当たり、１ｍ^２当たりの制振体１０の重量を天井板４の重量の９２％以上に設定することにより、必要最低限の重量の制振体１０で重量床衝撃音の低減を図ることができる。よって、可及的に軽量な制振体１０を用いて、重量床衝撃音を低減することが可能となり、天井板４に過度な荷重をかけることなく実用的な制振効果を奏することができる。

本実施形態の天井構造を施工する際には、床構造体１の造成後に、常法により天井下地２を取り付ける。次いで、天井板４を固定する前に、制振体１０を設置する。制振体１０は、設置前は、図４に示すように、長手方向両端側のフック部１６の自由端に形成された鉤状部を野縁２１の上板部２１ｃ、２１ｃ間の隙間２１ｄ内に押し込むことにより、フック部１６の弾性復元力で鉤状部が上板部２１ｃの下面に係止し、容易には抜けなくなる。そして、一つの野縁２１に対し、その両側に配置された制振体１０の各フック部１６を上記の通り係止させることにより、個々のフック部１６の係止力は、高くなる。このようにして、一つの制振体１０の両側のフック部１６を当該フック部１６に隣接する野縁２１に係止させることにより、各制振体１０は、野縁２１間に吊された状態で保持される。

以上のような構成によれば、床構造体から天井板に伝搬し得る固体伝搬音を吸収するために制振体を載置するに当たり、１ｍ^２当たりの制振体１０の重量を天井板４の重量の９２％以上に設定することにより、必要最低限の重量の制振体１０で重量床衝撃音の低減を図ることができる。よって、可及的に軽量な制振体１０を用いて、重量床衝撃音を低減することが可能となり、天井板４に過度な荷重をかけることなく実用的な制振効果を奏することができる。

また本実施形態の制振体１０において、制振材１１は、塩化ビニール樹脂と炭酸カルシウムとを１００重量部に対し３００重量部で混成した混成物又は炭の粉砕物である。このため本実施形態では、重量床衝撃音を比較的効果的に低減することのできる材料で制振材１１を構成することができる。特に、上記混成物は、樹脂成分よりも高い比率で炭酸カルシウムを含んでいるので、重量床衝撃音を低減することのできる比重の制振材１１を提供することができる。

また本実施形態の制振体１０において、制振材１１は、樹脂廃材の粉砕物を含む。このため本実施形態では、樹脂廃材の粉砕物を再生樹脂材料としてリサイクルすることができるので、例えば、建築物の壁紙として使用された樹脂廃材を粉砕することにより、容易に制振材１１を構成することができる。そのため、制振材１１のコストを格段に低減することができ、しかも、廃材のリサイクルも促進される。

（その他の実施形態）
本発明の別の実施形態として、図６に示す制振体１０を採用することも可能である。

図６を参照して、同図に示す制振体１０は、土嚢状の袋で袋体１２が構成されている。袋体１２の材質は、例えば、ポリエチレン等の樹脂が好ましいが、ポリエチレンに限らず、他の樹脂又は他の素材で作製されたものでも構わない。また、袋体１２は、土嚢状の袋に限らず、さらに別の形態の袋状物を使用することもできる。

図６の実施形態における制振材１１については、図１の制振体１０に用いられた制振材１１と同様のものを採用することができる。そして、この図６の例においても、１ｍ^２当たりの制振体１０の重量が天井板４の重量の９２％以上に設定される。制振体１０を設置する際には、天井下地２に仕切られる空間の中央側に袋体１２が配置されることが好ましい。

図６の袋体１２を採用した場合、制振体１０を設置する際には、部分的に天井板４を天井下地２に固定し、固定された天井板４の上に制振体１０を載置する作業を繰り返すだけでよい。本実施形態においても、１ｍ^２当たりの制振体１０の重量が天井板４の重量の９２％以上に設定されることから、特に重量床衝撃音に対し、効果的な制振効果を奏することができる。

なお、上述した各実施形態では、制振体１０の１ｍ^２当たりの重量の下限について特に言及しなかったが、制振体１０の１ｍ ^２ 当たりの重量は、１ｍ^２当たりの天井板の重量の１５４％未満、好ましくは１００％未満に設定される。これにより、より軽量化を図りつつ、実用的な制振効果を奏することができる。加えて、天井板４や天井下地２に対する負担も小さくなるという利点もある。

（床衝撃音測定試験）
図１及び図２に示す天井構造において、以下の実施例１、２を試作し、それぞれについて後述のような床衝撃音測定試験を実施した。なお、実施例１、２の効果を確認するため、以下の比較例１〜３についても、併せて床衝撃音測定試験を実施した。比較例のうち、比較例１は、制振未対策の状態であり、この比較例１の値を基準にして、比較例２、３及び実施例１、２の床衝撃音低減効果を検証した。

［比較例１］
天井板：プラスタボード１枚（６．５ｋｇ／ｍ^２）
制振材：載置せず
［比較例２］
天井板：プラスタボード２枚（１３．０ｋｇ／ｍ^２）
制振材：載置せず
［比較例３］
天井板：プラスタボード１枚（６．５ｋｇ／ｍ^２）
吸音材：グラスウール
天井板上の載置重量：１．５ｋｇ／ｍ^２（比重が小さいためこれ以上ふところに載置できず）
載置形態：カットして敷設
［実施例１］
天井板：プラスタボード１枚（６．５ｋｇ／ｍ^２）
制振材：樹脂製粒剤（塩化ビニール樹脂と炭酸カルシウムの混成物、比重２．１の粉砕物。平均粒子径４ｍｍ、１個あたりの平均重量２ｇ）
天井板上の載置重量：６．０ｋｇ／ｍ^２
載置形態：１ｋｇ／個に制振材が充填された袋体６個を敷設
袋体：ポリエチレン製容器（３３０ｍｍ×１８０ｍｍ）
充填量：１．０ｋｇ
［実施例２］
天井板：プラスタボード１枚（６．５ｋｇ／ｍ^２）
制振材：樹脂製粒剤（実施例１と同様。）
天井板上の載置重量：１０．０ｋｇ／ｍ^２
載置形態：２ｋｇ／個に制振材が充填された袋体５個を敷設
袋体：ポリエチレン製容器（３３０ｍｍ×１８０ｍｍ）
充填量：２．０ｋｇ
（床衝撃音測定試験の結果）
ＪＩＳ Ａ １４１８に規定される試験方法に準拠して床衝撃音測定試験を行った。床構造体１の上から重量床衝撃音発生装置（バングマシン）を用いて打撃を行い、この打撃に伴って発生した床衝撃音を天井板４の下方において受音し、受音した床衝撃音の音圧レベルを周波数帯域毎に測定した。測定結果を表１に示す。

［効果の検証］
比較例１では、床衝撃音について、何等対策が取られていない。その場合の一般的な重量床衝撃音決定周波数である６３Ｈｚでの測定値は、８９．１ｄＢであった。この８９．１ｄＢに対する制振体の床衝撃音低減効果について各態様を検証した。なお、床衝撃音低減効果は、床衝撃音レベルが５ｄＢごとに遮音等級が向上する。そこで、６３Ｈｚで５ｄＢ以上の床衝撃音低減効果を奏するものが望まれる。

まず、比較例２は、単純に天井板４を２枚のプラスタボードで構成した態様である。この比較例２では、天井板４の重量が２倍に増えているにも拘わらず、床衝撃音レベルの低減量は、１．８ｄＢに過ぎなかった。

また、比較例３は、グラスウールを採用した態様である。このグラスウールを採用した場合では、重量の割には床衝撃音低減効果が高いものの、依然、床衝撃音レベルの低減量は、１．２ｄＢに過ぎなかった。

これに対し、実施例１、２では、いずれも７．０ｄＢ以上の床衝撃音レベルの低減量を得ることができた。よって、天井板４の上に、粉砕物を封緘した袋状の制振体１０を載置することにより、大きな床衝撃音低減効果を奏することが確認された。

一方、１ｍ^２当たりの重量について、６Ｋｇ／ｍ^２（天井板４の９２％の重量）の制振体１０を用いた実施例１においては、７．０ｄＢの低減効果が得られた。また、１ｍ^２当たりの重量について、１０Ｋｇ／ｍ^２（天井板４の約１５３．８％の重量）の制振体１０を用いた実施例２においては、９．０ｄＢの低減効果が得られた。これらの結果から、１ｍ^２当たりの制振体１０の重量が天井板４の９２％以上１５４％未満であれば、遮音等級を少なくとも１ランク向上可能な床衝撃音レベルの低減量を得ることができる。

１ 床構造体
４ 天井板
１０ 制振体
１１ 制振材
１２ 袋体
２１ 野縁
２２ 野縁受け

Claims (6)

1. 床構造体と、
   前記床構造体と連結される天井板と、
   前記天井板の上に載置される複数の制振体と、
   を備え、
   前記複数の制振体は、天井板１ｍ^２当たりの前記制振体の重量が、１ｍ^２当たりの天井板の重量の９２％以上１５４％未満になるように配置され、
   前記各制振体は、所定範囲の粒子径をもった多数の粒状体を含む制振材と、前記制振材を収容する袋体と、を備え、
   前記制振材は、塩化ビニール樹脂と炭酸カルシウムとを混成物を含む
   ことを特徴とする天井構造。
2. 請求項１に記載の天井構造において、
   前記制振材に含まれる塩化ビニール樹脂と炭酸カルシウムとの混成物は、塩化ビニール樹脂と炭酸カルシウムとを１００重量部に対し３００重量部で混成したものである、
   ことを特徴とする天井構造。
3. 請求項１又は２に記載の天井構造において、
   互いに平行に延びる状態で前記天井板の上面に取り付けられた複数の野縁をさらに備え、
   前記複数の制振体は、前記野縁の延設方向と直交する方向に延びる互いに独立した複数の制振体の列が形成されるように、各野縁を挟んで隣接しかつ野縁の延設方向に間隔を空けて配置される
   ことを特徴とする天井構造。
4. 請求項１から３のいずれか１項に記載の天井構造において、
   前記袋体は、前記制振材を収容するトレイ部と、トレイ部の上面を閉じるシート状のカバー部とを備え、
   前記制振材は、前記カバー部との間に隙間ができる状態で前記トレイ部に収容されている
   ことを特徴とする天井構造。
5. 請求項１から４のいずれか１項に記載の天井構造において、
   前記制振材は、樹脂廃材の粉砕物である
   ことを特徴とする天井構造。
6. 請求項１から５のいずれか１項に記載の天井構造において、
   前記複数の制振体は、天井板１ｍ^２当たりの前記制振体の重量が、１ｍ^２当たりの天井板の重量の１００％未満になるように配置される
   ことを特徴とする天井構造。
   

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