TWI564307B - 包裝用膜、其製造方法以及包裝用膜製品 - Google Patents

Description

包裝用膜、其製造方法以及包裝用膜製品

本發明是有關於在一般家庭、食品銷售業、飲食提供服務等中，主要於食品的包裝用途中通用的包裝用膜。更詳細而言，是有關於具有優異的橫切性的包裝用膜及包裝用膜的製造法、以及將上述包裝用膜收納至無鋸齒等切割輔助具的收納箱中的包裝用膜製品。

先前以來，包裝用膜是以收納至如圖5所示的長方體的收納箱中的捲繞膜(wound film)的形式提供，自此拉出需要的量，藉由某些方法相對於長度方向而橫向切割並供使用。橫向切割的方法最為普遍的是利用配備於收納箱的掩蓋板等的長條形鋸齒的方法。

但是，鋸齒存在會弄傷手等的安全性問題、紙製收納箱與金屬製鋸齒在廢棄時必須分離的問題，該些問題的解決方法提出有：將黏著不規則金屬粉的片材代替鋸齒而用於切割具的方法(專利文獻1)；在膜的長度方向具有連續的加工傷痕，並在與此加工傷痕區域接觸的收納箱的局部形成切割輔助具的方法(專利文獻2)；在捲繞膜的端部切有裂縫的方法(專利文獻3)等。

但是，先前的保鮮膜是以沿著切割具進行切割為前提，因此針對橫方向的直線切割性的對策並不充分，況且全無針對無鋸齒的化妝箱的切割性的思考，假如無切割具而強行切割，則即便起始切入是沿著橫方向切入，但切割 方向亦往往會自中途逐漸向長度方向回轉，而實用上無法滿足。

[先前技術文獻]

[專利文獻]

[專利文獻1]日本專利特開昭61-217345號公報

[專利文獻2]日本專利特開平11-124133號公報

[專利文獻3]日本專利特開2001-322636號公報

本發明者等人為了獲得橫切性優異的包裝用膜而進行銳意研究，結果發現，包含聚甲基戊烯-1系樹脂組成物、且具有特定物性值的膜可達成上述目的。

即，本發明是一種包裝用膜，其特徵在於：包含聚甲基戊烯-1(polymethylpentene-1)系樹脂組成物，上述聚甲基戊烯-1系樹脂組成物含有

(A)聚甲基戊烯-1(polymethylpentene-1)系樹脂100質量份，以及(B)聚丁烯-1(polybutene-1)系樹脂0.5質量份~60質量份及/或液體石蠟(liquid paraffin)0.1質量份~20質量份，其中成分(B)的總量不超過75質量份，並且滿足下述(1)~下述(3)。

(1)膜切割試驗中的切割偏差量(δ)為10mm以下；(2)膜的長度方向的端部拉伸伸長率(P)與橫方向的端部拉伸伸長率(Q)的比P/Q為0.25以下；(3)膜厚為3μm~30μm； 此處，切割偏差量(δ)是將具有邊α(長度300mm)及邊β(長度220mm)且邊α與膜的長度方向平行的長方形膜作為試驗片，在其中一條邊α的中央部切入長度3mm的切口，用手拉伸切入了切口的邊α側的兩角將膜切割時的切割線，與自切口向另一條邊α垂直降下的基準線的背離的最大值(單位：mm)；比P/Q是將具有邊A(長度60mm)及邊B(長度20mm)且邊A與膜的長度方向平行的長方形膜作為試驗片，以拉伸速度200mm/分鐘拉伸試驗片的其中一條邊A時的試驗片斷裂時的伸長率(P)，與除了試驗片的邊A與膜的橫方向平行外以與上述(P)相同的方式進行拉伸試驗時的試驗片斷裂時的伸長率(Q)的比。

並且，本發明提供一種上述包裝用膜的製造法。上述方法包含：使用T模擠出聚甲基戊烯-1系樹脂組成物而獲得膜厚3μm~30μm的包裝用膜，上述聚甲基戊烯-1系樹脂組成物含有

(A)聚甲基戊烯-1系樹脂100質量份，以及(B)聚丁烯-1系樹脂0.5質量份~60質量份及/或液體石蠟0.1質量份~20質量份，其中成分(B)的總量不超過75質量份；在上述擠出中，T模的唇開度(lip opening degree)R(單位μm)、膜厚t(單位μm)、自模具擠出的樹脂組成物的每1cm模具寬度的噴出速度E(單位cm³/hr)及氣隙(air gap)A(單位cm)滿足下述式1： 15≦(1/t-1/R)‧(E/At)×100≦900...式1。

本發明的包裝用膜由於橫切性優異，因此即便收納所捲繞的膜的箱不具有任何鋸齒等切割輔助具，在自箱拉出膜的需要的量進行切割時，亦可容易且良好地切割，因此可根本上解決弄傷手等的安全性問題、在將紙製收納箱與金屬製鋸齒廢棄時必須分離的問題。

本發明的包裝用膜包含含有(A)聚甲基戊烯-1系樹脂及(B)聚丁烯-1系樹脂及/或液體石蠟的聚甲基戊烯-1系樹脂組成物。

作為成分(A)的聚甲基戊烯-1系樹脂除了4-甲基戊烯-1或3-甲基戊烯-1的均聚物(homopolymer)外，還包括4-甲基戊烯-1及/或3-甲基戊烯-1與其他α-烯烴的共聚物。α-烯烴可為單獨1種，亦可為2種以上的組合。α-烯烴可列舉：乙烯、丙烯、1-丁烯、1-己烯、1-辛烯、1-癸烯、1-十二烯等。

成分(B)為聚丁烯-1系樹脂及/或液體石蠟。上述聚丁烯-1系樹脂除了丁烯-1的均聚物外，還包括丁烯-1與其他α-烯烴的共聚物。α-烯烴可為單獨1種，亦可為2種以上的組合。α-烯烴可列舉：乙烯、丙烯、1-己烯、1-辛烯、1-癸烯、1-十二烯等。上述液體石蠟是以鏈式飽和烴為主體的在常溫下為液體的化學性穩定的物質，市售例(商品名)可列舉：出光興產股份有限公司的Daphne oil CP、日 本松村石油(MORESCO)股份有限公司的MORESCO-WHITE、卡耐達(Kaneda)股份有限公司的HICALLK等。

至於成分(B)的量，相對於成分(A)100質量份，聚丁烯-1系樹脂宜為0.5質量份~60質量份，較佳為1質量份~25質量份，液體石蠟宜為0.1質量份~20質量份，較佳為1質量份~12質量份。其中在使用聚丁烯-1系樹脂及液體石蠟此兩種時，各自的調配量為上述範圍內，且合計的調配量為0.6質量份~75質量份，較佳為2質量份~35質量份，更佳為3質量份~25質量份。若成分(B)的量多於上述上限，則所得的膜的橫切性差。若成分(B)的量小於上述下限，則作為包裝用膜所必需的黏著性差。

在上述聚甲基戊烯-1系樹脂組成物中，在不違反本發明目的之範圍內可添加副原料。藉由該些副原料，可賦予並調節作為包裝用膜所必需的物性、例如黏著性或透明性。副原料可列舉：聚甲基戊烯-1系樹脂以外的熱塑性樹脂(例如聚丙烯及聚乙烯)、液體聚丁烯(氫化聚異丁烯)等液體加工助劑、抗氧化劑、中和劑、防霧劑、光滑劑(slip agent)等添加劑。上述熱塑性樹脂及液體加工助劑的調配量合計相對於聚甲基戊烯-1系樹脂100質量份，較佳為20質量份以下，更佳為10質量份以下。

本發明的膜如後所述般，可藉由使用T模法將上述聚甲基戊烯-1系樹脂組成物進行製膜而獲得。此時，可使用雙軸擠出機、加壓捏合機、混合機等公知的混練裝置將上 述成分(A)及成分(B)以及任意成分進行熔融混練，藉由股線切割(strand cutting)、水下切割(underwater cutting)等公知的方法預先將所得的樹脂組成物製成顆粒，將所得的顆粒投入具有T模的製膜裝置進行製膜，或者可使用雙軸擠出機等將上述成分(A)及成分(B)以及任意成分熔融混練，將所得的產物直接送至T模進行製膜。

本發明的包裝用膜是以下所述的(1)膜切割試驗中的切割偏差量(δ)、(2)長度方向的端部拉伸伸長率(P)與橫方向的端部拉伸伸長率(Q)的比P/Q、及(3)膜厚為特定範圍內的膜。

(1)膜切割試驗中的切割偏差量(δ)

切割偏差量(δ)是直接表示膜的橫切性的物性值。用以測定此物性值的膜切割試驗以圖1所示的方式進行。 即，準備具有邊α(長度300mm)及邊β(長度220mm)的長方形試驗片(此處，邊α與膜的長度方向平行)，在其中一條邊α的中央部切入長度3mm的切口110，用手拉伸切入了切口110的邊α側的兩角而將膜進行切割。切割時的膜的切割線130與自切口110向另一條邊α垂直降下的基準線120的背離的最大值(單位：mm)為切割偏差量(δ)140。

本發明的膜的上述切割偏差量(δ)140為10mm以下。切割偏差量(δ)140大於10mm的膜的橫切性差。當然，對膜進行切割時，較理想的是沿著基準線120進行切入，較佳為上述切割偏差量(δ)140較小。實用上較佳為 8mm以下，更佳為6mm以下，最佳為4mm以下。

(2)長度方向的端部拉伸伸長率(P)與橫方向的端部拉伸伸長率(Q)的比P/Q

膜的端部拉伸伸長率是表示對欲切割膜的力，藉由變形來應對的能力。長度方向(MD方向)的膜端部拉伸伸長率(P)的測定是藉由圖2所示的膜端部拉伸試驗來進行。即，準備具有邊A(長度60mm)及邊B(長度20mm)的長方形試驗片(此處，邊A與膜的長度方向(MD方向)平行)，測定以拉伸速度200mm/分鐘拉伸試驗片的其中一條邊A時的試驗片斷裂時的伸長率，將此伸長率設定為(P)。橫方向(CD方向)的膜端部拉伸伸長率(Q)除了試驗片的邊A與膜的橫方向(CD方向)平行以外，以與上述(P)的測定相同的方式來測定。於上述拉伸試驗中，拉伸部分並非為試驗片的中央而是端部，是因為在實際的膜切割時通常握住端部進行拉伸。在拉伸方向為長度方向(MD)時若注意向橫方向(CD)切入，則MD方向的端部拉伸伸長率(P)與CD方向的端部拉伸伸長率(Q)的比P/Q是橫切與縱切的發生容易性的比，此比P/Q小於1時，值越小表示橫切較縱切越易發生，此比P/Q為1時，表示橫與縱的切性相同，此比P/Q大於1時，值越大表示縱切較橫切越易發生。為了使用無切割輔助具的收納箱，必須使此值為0.25以下。較佳為0.20以下，最佳為0.15以下。

(3)膜厚

膜厚宜為3μm~30μm、較佳為5μm~20μm。若膜厚比上述上限厚，則無法獲得充分的橫切性。另外，若膜比上述上限厚則會成為剛性膜，而滿足不了保鮮時對餐具等的黏著性。若膜厚比上述下限薄，則操作不便，而且難以實施膜製膜或狹縫加工。

另外發現，本發明的包裝用膜可使上述聚甲基戊烯-1系樹脂組成物在特定條件下藉由使用T模的擠出製膜法進行製造而獲得。上述製造法的特徵在於：在流出模具的熔融狀態的膜到達冷卻輥直至成為最終大小的膜為止的膜的變形速度較大的條件下進行使用T模的擠出製膜。即在自模具至冷卻輥為止的氣隙中，必須將熔融狀態的膜大且快地拉下。通常已知，在T模製膜中若增大流出模具的熔融狀態的膜的變形量及變形速度，則所得的膜的縱伸長率變小。本發明者等人為了獲得橫切性佳的包裝用膜而反覆銳意研究，結果發現，若將上述聚甲基戊烯系-1樹脂組成物在減小縱伸長率的特定製造條件下製膜，則可獲得橫切性得到改善的膜。上述製造條件具體可由下述式1而表現。

15≦(1/t-1/R)‧(E/At)×100≦900...式1

此處，R為T模的唇開度(單位μm)，t為所得的膜的膜厚(單位μm)，E為自模具擠出的樹脂組成物的每1cm的模具寬度的噴出速度(單位cm³/hr)，A為氣隙(單位cm)。

以下對上述式1進行說明。T模製膜中自模具至冷卻輥之間的膜的變形中，由於膜的長度方向的變形佔有極大 的比重，因此在考慮變形速度時，可僅針對長度方向的變形進行研究。

長度方向的變形量

若將來自模具(寬度W)的微小時間△t中的樹脂的擠出體積量設定為△E，將此時的擠出長度設定為△x，則由△E=WR△x...式1-1

獲得△x=△E/WR...式1-2。

此處，若以△E為固定的方式設定製膜條件，則W為固定，因此△x=a/R(a為比例常數(a=△E/W))...式1-3。

另一方面，將△E的量的樹脂到達冷卻輥時所得的膜的長度設定為X，將厚度設定為t。此處，橫方向的變形與長度方向相比足夠地小而可忽視，因此，由於膜的寬度為W，因而△E=WtX，根據式1-1，獲得WR△x=WtX

∴X=R△x/t。

因此，根據式1-3獲得X=a/t...式1-4。

因此，長度方向的變形X-△x根據式1-2與式1-4而獲得 X-△x=a/t-a/R=a(1/t-1/R)...式1-5。

變形時間

上述長度方向的變形是在熔融膜流出T模直至與冷卻輥接觸為止之間，即通過氣隙的時間而發生。氣隙通過時間T是氣隙(A)/氣隙間的平均膜捲取速度(V_ave)，但已知上述平均速度(V_ave)近似地與膜到達冷卻輥時的膜捲取速度(V_a)成比例(例如金井俊孝，塑膠老化，32，(10)，168(1986)；金井敏孝，纖維學會志誌，41，T-409(1985)；金井敏孝及舟木章，纖維學會誌，41，T-521(1985)；金井敏孝及舟木章，纖維學會誌，42，T-1(1986))。因此，氣隙通過時間T與氣隙(A)/膜捲取速度(V_a)成比例。 並且，膜捲取速度(V_a)與噴出速度E成比例，與膜的厚度t成反比例。因此，時間T是隨氣隙A越長而越長、噴出速度E越小而越長、並且膜的厚度t越大而越長。因此，時間T可按以下方式表示。

T=b‧At/E(b為比例常數)...式1-6

長度方向的變形速度

長度方向的變形速度是根據式1-5及式1-6而獲得

(X-△x)/T=a(1/t-1/R)/(b‧At/E)=c(1/t-1/R)‧(E/At)(c為比例常數(c=a/b))...式1-7。

此處，t(膜厚)及R(唇開度)的單位為μm，E(噴出速度)的單位為cm³/hr，A(氣隙)的單位為cm，若使用該些單位，則上述式的單位為(1/μm)‧{(cm³/hr)/(cm‧μm)}=(cm²/μm²) ‧(1/hr)=(1/hr)×10⁸。

為了簡便化而將比例常數c設定為1×10⁶的式子為上述式1。即，式1是簡便地表示長度方向變形速度的式子。

為了獲得作為本發明的目的之橫切性佳的包裝用膜，而必須使式1的值為15以上。較佳為25以上。上限是即便使用真空腔室或帶耳噴射器等亦無法確保製膜穩定性的區域，若考慮到目前的製膜機的一般的能力，則為900左右。

為了滿足式1，而使t變薄，具體而言，亦考慮到作為製品的操作性，較佳為設定為5μm~20μm，更佳為設定為8μm~15μm，並縮短A，具體設定為0.5cm~2cm，在可確保製膜穩定性的範圍內增大E，具體亦取決於製膜機的規格，而可設定為100cm³/hr以上。由於R在式1中影響度較小，因此考慮到製膜穩定性或擠出負荷等而可選擇易於製膜的數值，具體亦取決於製膜機的規格，宜為300μm~900μm左右。當然，各參數的值若滿足式1，則並不限定於該些數值，例如可使用實例中所使用的參數值。

本發明的包裝用膜較佳為，除了上述(1)~上述(3)外，還具有下述(4)~下述(6)的特性中的1種以上。

(4)MD方向的端部拉伸伸長率(P)

上述比P/Q是對橫與縱的切性進行相對比較的比，因此比P/Q即便是接近0的值，在P值較大時亦無法容易地切割，從而無法使用無切割輔助具的收納箱。因此，較佳為P值為120%以下。更佳為100%以下，尤佳為50%以下。

(5)MD方向的端部拉伸斷裂力(a)

膜端部的拉伸斷裂力是斷裂以何種程度的力傳播的指標。若上述拉伸斷裂力過小，則不適合用於包裝用途。並且若上述拉伸斷裂力過大，則如以下所述般，將在不具有切割輔助具的箱中所收納的捲繞膜自箱拉出進行切割時較為不利。在使用不具有切割輔助具的箱，即，只不過由厚紙構成的箱作為收納膜的箱時，膜的切割是在掩蓋板的前端部及/或前面板與底面板的脊線部進行(參照圖5)。若膜的強度大大高於實用上所必需的水平，則膜切割時厚紙破裂而損傷收納箱，為了不使厚紙破裂，而將箱強化或增加厚度，但並不經濟。即，膜具有不必要之高強度而欠佳。

本發明的膜較佳為MD方向的端部拉伸斷裂力(a)為1N~15N。更佳為上限為10N。至於下限，根據作為包裝用途的要求，若為1N以上則足夠，更佳為2N以上。

MD方向(長度方向)的端部拉伸斷裂力(a)可藉由上述膜端部拉伸試驗進行測定。即是如圖2所示般，準備具有邊A(長度60mm)及邊B(長度20mm)的長方形試驗片(此處，邊A與膜的長度方向平行)，並以拉伸速度200mm/分鐘拉伸試驗片的其中一條邊A時的試驗片斷裂時的力(單位：N)。

(6)CD方向的端部拉伸斷裂力(b)

CD方向的端部拉伸斷裂力(b)由於與MD方向的端部拉伸斷裂力(a)相同的理由而較佳為15N以下，更佳為10N以下。至於(b)的下限，亦根據作為包裝用途的 要求，若為1N以上則足夠，更佳為2N以上。另外，拉伸斷裂力(b)除了試驗片的邊A與膜的橫方向(CD方向)平行以外，以與上述拉伸斷裂力(a)的測定相同的方式進行測定。

滾花加工、雷射加工

本發明的包裝用膜具有優異的橫切性，容易成為作為膜的強度相對較高的膜，因此為了更容易地向橫方向切割，較佳為具有某些口子。此方法亦有將砂紙等切割輔助具設置於收納箱中的方法，但若根據本發明的目的進行選擇，則最佳為在與膜的長度方向平行的端部實施滾花加工的方法。

滾花加工是藉由利用金屬製等的雕刻輥與金屬製或高硬度橡膠等的雕刻輥或平滑輥夾住膜，或者藉由將該雕刻輥抵接於膜捲，而給予微細的壓紋或傷痕的加工。加工條件可根據膜的材質而適當選擇，通常按壓為10N/m~50N/m左右。將對實施了滾花加工的本發明的膜表面進行照片拍攝而得的圖示於圖3。滾花加工可在整幅製膜時、狹縫加工時、或狹縫加工後設置獨立的步驟而實施。滾花加工是對與膜的長度方向平行的端部的至少一個端部實施，為了可自任一側進行切割，更佳為對兩個端部加以實施。加工寬度通常為0.1mm~10mm，較佳為0.3mm~6mm。

另外，若實施滾花加工，則亦可獲得防止捲繞膜的拉出端與捲體本身強力密接而拉不出的問題的效果。

與滾花加工同樣的效果亦可藉由雷射加工而獲得。雷 射加工是藉由雷射的照射熱使膜在極微細的區域熔融，並在此設置凹形狀或孔的加工。所使用的雷射並無特別限制。例如可列舉：二氧化碳雷射、氦氖雷射、氬離子雷射及準分子雷射等氣體雷射，或將添加鉻的紅寶石結晶用作介質的紅寶石雷射、將添加鈦的藍寶石結晶用作介質的鈦藍寶石雷射、用其他稀土元素置換YAG結晶中的釔的各種YAG雷射及使用添加釹的YAG的Nd：：YAG雷射等固體雷射。另外可使用液體雷射、半導體雷射、自由電子雷射、金屬蒸氣雷射、化學雷射等公知的雷射。照射輸出為0.5W~20W左右，考慮到膜的膜厚或加工速度而進行適當調節。將對實施了雷射加工的本發明的膜表面進行照片拍攝而得的圖示於圖4。雷射加工可在整幅製膜時、狹縫加工時、或狹縫加工後設置獨立的步驟而實施。雷射加工可對與膜的長度方向平行的端部的至少一個端部實施，為了可自任一側進行切割，更佳為對兩個端部加以實施。加工寬度通常為0.1mm~10mm，較佳為0.3mm~6mm。

收納箱

包裝用膜的收納箱大多使用如圖5所示的前面板560、底面板550、後面板520、蓋面板530及掩蓋板510依序經由脊線而連結，並具有兩側面板部的長形化妝箱，先前在掩蓋板510的前端部及/或前面板560與底面板550的脊線部固著有作為切割輔助具的鋸齒。本發明的包裝用膜如上所述般具有優異的橫切性，因此收納箱中無需上述的切割輔助具。

另一方面，若以最終消費者的觀點來考慮，則先前具備金屬製鋸齒作為切割具的收納箱成為完全不具有如上所述的切割具的僅為厚紙的箱時，可產生是否無法進行切割的疑問。因此，預先設置極簡便的切割輔助具不會讓最終消費者抱持疑問，在銷售現場可能較為有利。如上所述的極簡便的切割輔助具較佳為弄傷手等的危險性較少的提高了安全性的切割輔助具，具體可列舉細砂紙等。粗砂紙的研磨粒有可能會剝離，而不適合作為包裝用膜、特別是食品包裝用膜的切割輔助具。研磨粒的剝離可能性簡單來說可藉由180度彎折試驗藉由是否於砂面觀察到龜裂來判斷。例如為市售的砂紙(則武塗附磨具(Noritake Coated Abrasive)股份有限公司製造、耐水型砂紙、商品名C947H)時，粒度(依據JISR6001(1998))為#220及比#220粗的砂紙可觀察到龜裂，#240可觀察到極微細的龜裂，#320及比#320細的砂紙未觀察到龜裂，因此可判斷：應使用粒度為至少#240或比#240細的砂紙，較佳為應使用粒度為#320或比#320細的砂紙。上述市售的砂紙的各種粒度的180度彎折試驗結果示於下述表1。

膜是否可藉由如砂紙般極簡便的切割輔助具進行切割，可藉由後述的研磨粒切割性試驗進行判斷。本發明的膜根據後述的上述試驗的結果可知，可充分適應以砂紙為切割輔助具的收納箱。

在收納箱中設置砂紙的方法並無特別限制，可列舉：在掩蓋板510的前端部及/或前面板560的上端部及/或前面板560與底面板550的脊線部直接塗佈包含研磨粒的塗料並硬化的方法；在紙等基材上塗佈包含研磨粒的塗料並硬化後，再將其貼附於收納箱的上述部分的方法等。另外，可在上述掩蓋板510的前端部及/或前面板560的上端部及/或前面板560與底面板550的脊線部的一端至另一端的全長區域設置砂紙；或可設置於上述全長區域的一部分區域例如僅設置於端部。另外，除了收納箱的上述部分外，還可代替上述部分而在收納箱的其他部分設置砂紙。

[實例]

以下，根據實例對本發明進行具體地說明，但本發明並不限定於以下實例。所使用的材料及測定方法如以下所述。

材料

聚4-甲基戊烯-1系樹脂

MX-021：三井化學股份有限公司製造的聚4-甲基戊烯-1、MFR(260℃、5.00kg)23g/10分鐘

MX-0020：三井化學股份有限公司製造的聚4-甲基戊烯-1、MFR(260℃、5.00kg)21g/10分鐘

MX-004：三井化學股份有限公司製造的聚4-甲基戊烯-1、MFR(260℃、5.00kg)25g/10分鐘

聚丁烯-1系樹脂

PB8640M：LYONDELLBASELL公司製造的聚丁烯-1、MFR(190℃、21.18N)28g/10分鐘

Tafmer BL2000：三井化學股份有限公司製造的聚丁烯-1、MFR(190℃、21.18N)1.0g/10分鐘

液體石蠟

HICALL K-350：卡耐達(Kaneda)股份有限公司製造的液體石蠟

MORESCO-WHITEP-350P：日本松村石油(MORESCO)股份有限公司的液體石蠟

比較用成分

FB3HAT：日本聚丙烯(Japan Polypropylene)股份有限公司製造的聚丙烯、澆鑄膜用等級、MFR(230℃、21.18N)7.5g/10分鐘

DFD0118：日本尤尼卡(Nippon Unicar)股份有限公司製造的低密度聚乙烯、密度923Kg/m³、MFR(190℃、21.18N)2.4g/10分鐘

測定方法

(1)切割偏差量(δ)

將具有邊α(長度300mm)及邊β(長度220mm)且邊α與膜的長度方向(MD方向)平行的長方形膜作為試驗片，在其中一條邊α的中央部切入長度3mm的切口， 用手拉伸切入了切口的邊α側的兩角將膜切割(圖1)。測定自切口向另一條邊α垂直降下的基準線與切割線的背離，將背離的最大值(單位：mm)作為切割偏差量(δ)。 3人各進行3次上述試驗，取得合計9次的平均值。另外，對於實施了滾花加工或雷射加工的膜，以經滾花加工或雷射加工的端部成為切入切口時的上述其中一條邊α的方式製作試驗片。

(2)MD方向的端部拉伸斷裂力(a)

將具有邊A(長度60mm)及邊B(長度20mm)且邊A與膜的長度方向(MD方向)平行的長方形膜作為試驗片，沿著兩條邊B以10mm寬度藉由透明膠帶(Nichiban股份有限公司的Sellotape(註冊商標)、等級名CT15-S)進行強化。進行藉由拉伸試驗機以拉伸速度200mm/min拉伸試驗片的其中一條邊A的拉伸試驗，而測定試驗片斷裂時的力(單位：N)(圖2)。進行5次試驗，取得其平均值。另外，對於實施了滾花加工或雷射加工的膜，以經滾花加工或雷射加工的端部成為上述其中一條邊A的方式製作試驗片。

(3)MD方向的端部拉伸伸長率(P)

進行與上述試驗(2)相同的拉伸試驗，測定試驗片斷裂時的行程量S(單位：mm)，根據下式計算伸長率。進行5次試驗，取得其平均值。

P={S/(60-10×2)}×100(%)

(4)CD方向的端部拉伸斷裂力(b)

在上述(2)的試驗中，除了試驗片的邊A與膜的橫方向(CD方向)平行以外，以與上述(2)相同的方式測定試驗片斷裂時的力(單位：N)。進行5次試驗，取得其平均值。

(5)CD方向的端部拉伸伸長率(Q)

在上述(3)的試驗中，除了試驗片的邊A與膜的橫方向(CD方向)平行以外，以與上述(3)相同的方式測定試驗片斷裂時的行程量S(單位：mm)，並計算伸長率。 進行5次試驗，取得其平均值。

(6)不具有切割輔助具的收納箱內的切割性試驗

在圖5所示形狀的不具有鋸齒等切割輔助具的箱(厚紙的每平方米克重400g/m²、40mm×40mm×310mm)中，收納經捲繞的膜(將寬度300mm、長度20m的膜繞著寬度305mm、內徑27mm、膜厚1.5mm的紙管捲起的膜)，拉出約20cm的膜，在關閉蓋的狀態下，利用箱的前面板與底面板的脊線部嘗試10次切割，將可切割的次數記為切割率(%)。

(7)具有切割輔助具的收納箱內的切割性試驗

收納膜的箱是使用在與上述(6)中所使用的箱相同的箱的掩蓋板前端部貼附砂紙(則武塗附磨具(Noritake Coated Abrasive)股份有限公司製造、耐水型砂紙、商品名C947H)的箱，進行與上述(6)相同的試驗。另外，此試驗中，利用貼附了砂紙的掩蓋板前端部嘗試切割。將寬度2cm×長度310mm的砂紙以覆蓋上述掩蓋板前端部 的表面背面各1cm的方式進行彎折並使用雙面膠帶進行貼附。所使用的砂紙的粒度為#320及#600。

為了使膜適應具有砂紙作為切割輔助具的箱，而必須使上述切割率為至少80%，較佳為至少90%，更佳為100%。另外，若加上上述研磨粒的剝離可能性，則考察需要以#320或比#320細的研磨粒度達成上述切割率。

(8)黏著性試驗(飯糰包裝性)

將常溫(25℃)的冷飯糰(正三角形狀、重量100g、1邊7cm、厚度4cm)以圖6所示的方式用切取成30cm見方的正方形的膜包裝，將膜末端擰緊成紙繩狀。按下述三級評價包裝狀態的保持性。

3：紙繩未散開，一直保持最初的狀態。

2：紙繩稍有鬆開，但並非為飯糰露出的程度。

1：紙繩鬆開而飯糰露出。

(9)透明性(霧度值)

根據JIS K 7105進行測定。

實例1~實例9

使用表2所示的調配量(質量份)的各成分，使用日本製鋼所股份有限公司的T模製膜裝置，製造表2所示的膜厚的膜。製膜條件如以下所述。使用所得的膜進行試驗(1)~試驗(9)。結果示於表2。

冷卻輥溫度25℃

模具出口樹脂溫度290℃

使用真空腔室與帶耳噴射器

氣隙(A)1.5cm

唇開度(R)400μm

自模具擠出的樹脂組成物的每1cm模具寬度的噴出量(E)0.8Kg/hr(899cm³/hr)

另外，在實例3中對與膜的長度方向平行的端部的一個端部實施寬度3mm的滾花加工。

在實例5中，將目標膜厚設定為4μm進行製膜後，存在耳裂，導致作為製品的取膜寬度變窄，但獲得具有特定物性值的膜。

在實例8中，除了將滾花加工寬度設定為0.6mm以外，以與實例3相同的方式獲得膜。在實例9中，除了在實例3中對與膜的長度方向平行的端部的一個端部實施寬度3mm的雷射加工來代替滾花加工以外，以與實例3相同的方式獲得膜。雷射加工條件是使用二氧化碳雷射，輸出為1W、加工寬度為3mm、加工速度為1000mm/秒。

實例10~實例33及比較例1~比較例12

使用表3所示的調配量(質量份)的各成分，以表2所示的條件使用日本製鋼所股份有限公司製造的T模製膜裝置，製造表2所示的膜厚的膜。另外，冷卻輥溫度為25℃，模具出口樹脂溫度為290℃，使用真空腔室與帶耳噴射器。使用所得的膜進行試驗(1)~試驗(5)及試驗(7)~試驗(9)。結果示於表3。

由表3可明白，根據本發明方法而得的膜的橫切性優異。另一方面，膜厚大於本發明的範圍的比較例1的膜全無橫切性。使用成分(B)的量多於本發明的範圍的樹脂組成物的比較例2~比較例4的膜的橫切性差，使用不含成分(B)的樹脂組成物的比較例5的膜的黏著性差。比較例6是在實例28中將噴出速度設定為原來一半的例子，且橫切性差。比較例7是在實例31中使唇開度變窄的例子，且橫切性差。比較例8是在實例31中將噴出速度設定為原來一半的例子，且橫切性差。使比較例8中膜厚大於本發明的範圍的比較例9的膜全無橫切性。比較例10是在實例32中將氣隙延長的例子，且橫切性差。另外，比較例10的製造條件是理研科技(Riken Technos)股份有限公司製造的F.O.R Wrap(商品名)的製造條件，與先前的方法相當。於實例27中使用聚丙烯代替作為(A)成分的聚4-甲基戊烯-1的比較例11及使用聚乙烯的比較例12的膜均在切割偏差量的試驗中產生明顯的縱伸長率，且全無橫切性。

實例34~實例36及比較例13

在實例34中，對與實例10的膜的長度方向平行的端部的一個端部實施寬度3mm的滾花加工。加工條件是按壓量為0.2mm、加工寬度為3mm、加工速度為400m/分鐘。實例35中，將加工寬度設定為0.6mm以外，以與實例34相同的方式實施滾花加工。將對實例34的實施了滾花加工的部分的膜表面進行照片拍攝而得的圖示於圖3。 實例36中，對與實例10的膜的長度方向平行的端部的一個端部實施寬度3mm的雷射加工。加工條件是使用二氧化碳雷射，輸出為1W、加工寬度為3mm、加工速度為1000mm/秒。將對實施了雷射加工的部分的膜表面進行照片拍攝而得的圖示於圖4。比較例13中，對與Saran Wrap(商品名)(旭化成家用產品(Asahi Kasei Home Products)股份有限公司製造、聚偏二氯乙烯系樹脂組成物的保鮮膜)的長度方向平行的端部的一個端部實施寬度3mm的滾花加工。加工條件與實例34相同。對於該些膜，進行上述試驗(6)。另外，對於滾花加工、雷射加工均未實施的實例10的膜亦進行相同的試驗。結果示於表4。

比較例14~比較例17

使用下述市售的包裝用膜進行試驗(1)~試驗(5)及試驗(7)~試驗(9)。試驗(7)中，對具有表5所示 的6種粒度(研磨粒度)的砂紙進行試驗。對實例10的膜亦進行相同的試驗。結果示於表5。

比較例14：Kurewrap(商品名)(吳羽(Kureha)股份有限公司製造、聚偏二氯乙烯系樹脂組成物的保鮮膜)

比較例15：Saran Wrap(商品名)(旭化成家用產品股份有限公司製造、聚偏二氯乙烯系樹脂組成物的保鮮膜)

比較例16：HITACHI Wrap(商品名)(日立化成Filtec(Hitachi Chemical Filtec)股份有限公司製造、聚氯乙烯系樹脂組成物的保鮮膜)

比較例17：Poly Wrap(商品名)(宇部膜(ubefilm)股份有限公司製造、聚乙烯系保鮮膜)

100、200‧‧‧拉伸方向

110‧‧‧長度3mm的切口

120‧‧‧基準線

130‧‧‧切割線

140‧‧‧切割偏差量(δ)

210‧‧‧強化部

220‧‧‧夾具

510‧‧‧掩蓋板

520‧‧‧後面板

530‧‧‧蓋面板

540‧‧‧側面板

550‧‧‧底面板

560‧‧‧前面板

圖1是表示膜切割試驗的圖。

圖2是表示膜端部拉伸試驗的圖。

圖3是對實施了滾花加工的本發明的膜表面進行照片拍攝的圖。

圖4是對實施了雷射加工的本發明的膜表面進行照片拍攝的圖。

圖5是表示用以收納本發明的膜的箱的一個實施形態的斜視圖。

圖6是用以說明膜的黏著性試驗的圖。

100‧‧‧拉伸方向

110‧‧‧長度3mm的切口

120‧‧‧基準線

130‧‧‧切割線

140‧‧‧切割偏差量(δ)

Claims (5)

1. 一種包裝用膜的製造方法，其特徵在於：使用T模擠出聚甲基戊烯-1系樹脂組成物而獲得包裝用膜，上述擠出中，上述T模的唇開度R(單位μm)、上述膜厚t(單位μm)、自模具擠出的樹脂組成物的每1cm模具寬度的噴出速度E(單位cm³/hr)及氣隙A(單位cm)滿足下述式1：15≦(1/t-1/R)‧(E/At)×100≦900...式1；上述聚甲基戊烯-1系樹脂組成物含有：(A)聚甲基戊烯-1系樹脂100質量份，以及(B)聚丁烯-1系樹脂0.5質量份~60質量份及/或液體石蠟0.1質量份~20質量份，其中成分(B)的總量不超過75質量份，且上述包裝用膜滿足下述(1)~下述(3)：(1)膜切割試驗中的切割偏差量(δ)為10mm以下，(2)膜的長度方向的端部拉伸伸長率(P)與橫方向的端部拉伸伸長率(Q)的比P/Q為0.25以下，(3)膜厚為3μm~30μm，此處，上述切割偏差量(δ)是將具有邊α(長度300mm)及邊β(長度220mm)且上述邊α與上述膜的長度方向平行的長方形膜作為試驗片，在其中一條上述邊α的中央部切入長度3mm的切口，用手拉伸在切入了上述切口的上述邊α側的兩角而將上述膜切割時的切割線，與自上述切口向另一條上述邊α垂直降下的基準線的背離的最 大值(單位：mm)；上述比P/Q是將具有邊A(長度60mm)及邊B(長度20mm)且上述邊A與上述膜的長度方向平行的長方形膜作為試驗片，以拉伸速度200mm/分鐘拉伸上述試驗片的其中一條上述邊A時的上述試驗片斷裂時的伸長率(P)，與除了上述試驗片的上述邊A與上述膜的橫方向平行外以與上述(P)相同的方式進行拉伸試驗時的上述試驗片斷裂時的伸長率(Q)的比。
2. 如申請專利範圍第1項所述之包裝用膜的製造方法，其中對與上述膜的長度方向平行的端部的至少一個端部實施寬度0.1mm~10mm的滾花加工及/或雷射加工。
3. 一種由如申請專利範圍第1項或第2項所述之包裝用膜的製造方法所得到的包裝用膜。
4. 一種包裝用膜製品，其特徵在於：將如申請專利範圍第3項所述之包裝用膜的捲繞膜收納至無切割輔助具的收納箱中。
5. 一種包裝用膜製品，其特徵在於：將如申請專利範圍第3項所述之包裝用膜的捲繞膜收納至具有研磨粒徑為#320或小於#320的砂紙的收納箱中。