TWI552796B - 氯分流塵及排氣之處理方法及處理裝置 - Google Patents

氯分流塵及排氣之處理方法及處理裝置 Download PDF

Info

Publication number
TWI552796B
TWI552796B TW100128364A TW100128364A TWI552796B TW I552796 B TWI552796 B TW I552796B TW 100128364 A TW100128364 A TW 100128364A TW 100128364 A TW100128364 A TW 100128364A TW I552796 B TWI552796 B TW I552796B
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
chlorine
exhaust gas
dust
slurry
gas
Prior art date
Application number
TW100128364A
Other languages
English (en)
Other versions
TW201210678A (en
Inventor
寺崎淳一
齋藤紳一郎
Original Assignee
太平洋水泥股份有限公司
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 太平洋水泥股份有限公司 filed Critical 太平洋水泥股份有限公司
Publication of TW201210678A publication Critical patent/TW201210678A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI552796B publication Critical patent/TWI552796B/zh

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/80—Semi-solid phase processes, i.e. by using slurries
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B18/00—Use of agglomerated or waste materials or refuse as fillers for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of agglomerated or waste materials or refuse, specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
    • C04B18/04—Waste materials; Refuse
    • C04B18/16—Waste materials; Refuse from building or ceramic industry
    • C04B18/162—Cement kiln dust; Lime kiln dust
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
    • C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
    • C04B7/436—Special arrangements for treating part or all of the cement kiln dust
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
    • C04B7/60—Methods for eliminating alkali metals or compounds thereof, e.g. from the raw materials or during the burning process; methods for eliminating other harmful components
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
    • F27D17/008—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases cleaning gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2258/00—Sources of waste gases
    • B01D2258/02—Other waste gases
    • B01D2258/0233—Other waste gases from cement factories
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
    • F27D2017/009—Cyclone for separating fines from gas
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
    • Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Toxicology (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)

Description

氯分流塵及排氣之處理方法及處理裝置 發明領域
本發明係有關於一種自附設於水泥製造設備之氯分流設備回收之氯分流塵及氯分流設備所排出之氣體之處理方法及裝置。
迄今，已使用用於去除引起水泥製造設備之預熱器之阻塞等問題之成因之氯之氯分流設備。近年，則已藉廢棄物之水泥原料化或燃料化而促進再利用，並隨著廢棄物之處理量增加，帶入水泥窯之氯等揮發成分之量亦增加，而使氯分流塵之產生量亦增加。因此，需要開發氯分流塵之有效利用方法。
由上述觀點而言，專利文獻1及2所揭露之水泥原料化處理方法即對含氯之廢棄物加水而溶出過濾廢棄物中之氯，再以製得之去鹽泥餅作為水泥原料而加以利用，並調整排水之pH而沈澱回收重金屬，再就重金屬回收後之排水回收鹽份後加以放流，或直接加以放流。
又，專利文獻3所揭露之氯分流塵之處理方法及裝置則對氯分流塵加水而予以貯留作為漿體，再將所貯留之漿體與熟料、石膏及混合材料之至少一種一同供水泥完成步驟使用，而藉水泥製造用之研磨機加以混合磨碎。
另，上述氯分流設備所排出之氣體(以下稱為「氯分流排氣」)含有高濃度之SO2，故需經脫硫處理。因此，舉例言之，專利文獻4及5中，即在回收氯分流塵後，將氯分流排氣送回水泥窯系統而加以處理。
先行技術文獻 專利文獻
專利文獻1：日本專利第3304300號公報
專利文獻2：日本專利第4210456號公報
專利文獻3：日本專利第4434361號公報
專利文獻4：日本特開2010-180063號公報
專利文獻5：日本特開2010-195660號公報
然而，上述專利文獻1及2所揭露之發明中，去鹽泥餅中殘留重金屬，且排水處理所回收之汙泥含有重金屬，故去鹽泥餅及汙泥若送回水泥原料系統，將在水泥焙燒系統中循環濃縮重金屬，故可能使用於排水處理之藥劑費增加，或使熟料中之重金屬濃度增加。
且，專利文獻3所揭露之處理方法係一旦對氯分流塵加水形成漿體，則氯分流塵中之CaO將水化而形成Ca(OH)2。因此，漿體中之鈣化合物未反應而殘留之CaO、Ca(OH)2及CaCO3等將混合存在，一旦供水泥完成步驟使用上述漿體，則將使製成之水泥之CaO、Ca(OH)2含有率不安定，而可能對凝固時間等物性造成影響。
另，一旦將上述氯分流排氣送回水泥窯系統而進行脫硫，將因硫黃部分之濃縮而使水泥窯及預熱器內之結皮問題增加，或因導入來自氯分流設備之低溫排氣而增加預熱器等之熱損失，而有造成水泥窯之熟料生產量降低之問題。
故而，本發明即有鑑於上述習知技術之問題而設計，目的在防止藥劑費及熟料中之重金屬濃度之增加，並確保水泥之品質之安定性同時處理氯分流塵，且避免水泥窯等之結皮問題，防止預熱器等之熱損失，而處理氯分流排氣但不致造成熟料生產量之降低。
為達成上述目的，本發明係一種氯分流塵及排氣之處理方法，其特徵在於，係在可自水泥窯之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分之冷卻，且自前述抽氣氣體回收氯分流塵之氯分流設備中，使前述回收之氯分流塵漿化，並使其與前述氯分流設備之排氣接觸。
其次，依據本發明，使含有氯分流塵之漿體接觸氯分流設備之排氣，即可使漿體中之CaO及Ca(OH)2與前述排氣中之SO2反應形成石膏(CaSO4)，而降低漿體之CaO、Ca(OH)2之含有率。且，與氯分流設備之排氣所含之SO2反應，即可以低成本抑制熱損失並就氯分流設備之排氣中之酸性氣體(SOx)進行脫硫處理。
上述氯分流塵及排氣之處理方法中，前述回收之氯分流塵分級後可予以漿化，並使其與前述氯分流設備之排氣接觸。藉此，即可控制漿化之氯分流塵之CaO含有率，並有效率地控制與氯分流設備之排氣接觸後之漿體之pH。
又，可依據與前述漿體接觸之氯分流設備之排氣中所含之SO2量(氯分流設備之排氣量與前述排氣中之SO2濃度之積)，而控制前述氯分流塵分級時之分級點。藉此，即可有效率地控制與氯分流設備之排氣接觸後之漿體之pH。此時，可將前述分級點設為10μm通過部分占70質量%以上100質量%以下。
進而，上述氯分流塵及排氣之處理方法中，可進而分級自前述抽氣氣體回收氯分流塵前已分級之粗粉，並使其與前述氯分流塵一同漿化，再與前述氯分流設備之排氣接觸。藉此，即便僅有回收之氯分流塵之漿體而難以控制與氯分流設備之排氣接觸後之漿體之pH時，亦可輕易加以對應。
與前述氯分流設備之排氣接觸之漿體之pH可為3.0以上10.5以下。pH若在3.0以下，則氯分流設備之排氣之脫硫效果較差，pH若在10.5以上，則處理上述漿體之裝置中將發生結垢問題而不適用。
又，與前述氯分流設備之排氣接觸後之漿體之pH可為7.0以上10.5以下。上述pH在7.0以下時及10.5以上時，重金屬之不溶解不充分故不適用。
進而，與前述氯分流設備之排氣接觸後之漿體可經固液分離而製得固形物，前述固形物則供水泥完成步驟使用。上述固形物之CaO、Ca(OH)2含有率較低，故即便添加於水泥中，亦可維持水泥品質之安定狀態，且因上述固形物將不送回水泥原料系統，故可防止藥劑費及熟料中之重金屬濃度之增加。
又，上述氯分流塵及排氣之處理方法中，可於前述回收之氯分流塵漿化後，使前述漿體脫水而製得泥餅，再溶解前述泥餅，使前述泥餅再溶解而成之漿體接觸前述氯分流設備之排氣，而進行前述排氣之脫硫。
依據上述方法，由於不將氯分流排氣送回水泥窯系統，故可避免水泥窯及預熱器之結皮問題，並防止預熱器等之熱損失，而可處理氯分流排氣但不致造成熟料生產量之降低。
又，由於使氯分流塵漿化後，加以脫水製得泥餅並使其再溶解，而加以使用於氯分流排氣之脫硫，故可在氯濃度較低之環境下進行脫硫，並可將結垢問題之成因之石膏之溶解控制在最小限度，且抑制使混凝土強度降低之要因之鉀石膏(K2Ca(SO4)2)之生成，同時處理氯分流排氣。
上述氯分流塵及排氣之處理方法中，可進而分級自前述抽氣氣體回收氯分流塵前已分級之粗粉，並使其與前述氯分流塵一同漿化後，脫水前述漿體，再溶解所製得之泥餅，使前述泥餅再溶解而成之漿體接觸前述氯分流設備之排氣，而進行前述排氣之脫硫。藉此，即便僅有回收之氯分流塵之漿體而無法充分進行氯分流排氣之脫硫時，亦可輕易加以對應而無須另購熟石灰等藥劑。
上述氯分流塵及排氣之處理方法中，使前述氯分流塵溶解而成之漿體或/及前述氯分流塵漿化後經脫水而製得之泥餅再溶解而成之漿體之鉀濃度及氯濃度為6%以下，即可抑制減少上述鉀石膏之生成。又，使前述漿體之SO4 2-濃度為10000mg/L以下，可抑制減少上述鉀石膏之生成。
且，可使前述氯分流塵溶解而成之漿體或/及前述氯分流塵漿化後經脫水而製得之泥餅再溶解而成之漿體與前述氯分流設備之排氣接觸而生成之漿體再經固液分離而製得之石膏之純度為75%以上。
又，本發明係一種氯分流塵及排氣處理裝置，其特徵在於，附設於可自水泥窯之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分之冷卻，且自前述抽氣回收氯分流塵之氯分流設備，並包含：溶解反應槽，用於使前述回收之氯分流塵接觸前述氯分流設備之排氣；及，固液分離裝置，可使自前述溶解反應槽排出之漿體固液分離。依據本發明，於溶解槽中，使含氯分流塵之漿體與氯分流設備之排氣相互接觸，即可使漿體中之CaO及Ca(OH)2與排氣中之SO2反應生成CaSO4，再藉固液分離裝置加以固液分離，即製得CaO及Ca(OH)2之含有率較低之固形物。此外，亦可利用氯分流設備之排氣所含之SO2而以低成本抑制熱損失，並處理氯分流設備之排氣中之酸性氣體(SOx)。
進而，本發明係一種氯分流塵及排氣處理裝置，其特徵在於，附設於可自水泥窯之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分之冷卻，且自前述抽氣氣體回收氯分流塵之氯分流設備，並包含：第1溶解槽，可使前述回收之氯分流塵漿化；固液分離裝置，可使前述第1溶解槽中生成之漿體固液分離；第2溶解槽，可使前述固液分離裝置中生成之泥餅再溶解；及，溶解反應槽，用於使前述第2溶解槽中生成之再溶解後之漿體接觸前述氯分流設備之排氣，而進行前述排氣之脫硫。依據本發明，與上述發明相同，可將結垢問題之成因之石膏之溶解控制在最小限度，並抑制鉀石膏之生成同時處理氯分流排氣。
上述氯分流塵及排氣處理裝置中，可包含：鹽類回收裝置，可自前述固液分離裝置所排出之濾液回收鹽類；及，氣-氣加熱器，可將自前述抽氣氣體回收之熱利用於前述鹽類回收裝置之鹽類回收。藉此，即可有效利用抽氣所得之燃燒氣體之熱並進行鹽類回收。
前述氣-氣加熱器可自用於前述抽氣氣體之集塵之高溫集塵機之排氣回收熱，藉自業經除塵之高溫氣體回收熱而提昇熱效率。
如上所述，依據本發明，可防止藥劑費及熟料中之重金屬濃度之增加，而確保水泥品質之安定性同時處理氯分流塵，並避免水泥窯等之結皮問題，防止預熱器等之熱損失，而實現氯分流排氣之處理等但不致造成熟料生產量之降低。
圖式簡單說明
第1圖係顯示本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第1實施例之概略圖。
第2圖係顯示水泥窯抽氣粉塵之10μm通過部分(質量%)與前述粉塵之CaO濃度之關係之圖表。
第3圖係顯示本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第2實施例之概略圖。
第4(a)圖係顯示粗粉之各粒群之Cl貢獻率之圖表。
第4(b)圖係顯示粗粉之粒度分布之圖表。
第5圖係顯示本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第3實施例之流程圖。
第6圖係顯示K+、Cl-及SO4 2-與鉀石膏之生成量之關係之圖表。
第7圖係顯示本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第4實施例之流程圖。
第8圖係顯示本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第5實施例之流程圖。
 用以實施發明之形態
以下，就實施本發明之形態，參照圖示加以詳細說明。
第1圖係顯示具有本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第1實施形態之氯分流設備者，該氯分流設備1包含：可自水泥窯2之窯尾至最下段旋風式分離器(未圖示)之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分G之冷卻之探測器3、可分離探測器3之抽氣所得之抽氣氣體G1所含之粉塵之粗粉D1之旋風式分離器4、可冷卻含有自旋風式分離器4排出之微粉D2之抽氣氣體G2之熱交換器5、可就來自熱交換器5之抽氣氣體G3進行集塵之袋濾器6、可分級自熱交換器5及袋濾器6排出之粉塵(D3+D4)之分級機7、可暫時貯留自分級機7排出之粉塵D5之塵槽8、用於在將自塵槽8排出之粉塵(氯分流塵)D6溶解於水後使其與袋濾器6之排氣G4接觸之溶解反應槽9、可進行自溶解反應槽9排出之漿體S1之pH調整而使重金屬不溶解之調整槽10、可使自調整槽10排出之漿體S2固液分離之固液分離機11等。探測器3~袋濾器6之構造乃與習知之氯分流設備相同之構造，故省略詳細之說明。
分級機7可分級自熱交換器5及袋濾器6排出之粉塵(D3+D4)，並如後述般，調整用於供入溶解反應槽9之粉塵D5之粒度分布以調整用於供入溶解反應槽9之CaO之量。上述分級機7凡慣性力分級機(空氣分離器、薛氏分離器、Hyde型分離器及其它)、離心力分級機(微粉分離機、渦流分級機及其它)等可調整所供給之粉塵之粒度分布之裝置均可使用，亦可分為2段或數段。
溶解反應槽9係設成可使用水(或溫水)而使來自塵槽8之粉塵D6漿化，並朝溶解反應槽9供給來自袋濾器6之含有SO2氣體之排氣G4，而使漿體所含之鈣化合物與SO2氣體反應。另，溶解反應槽9可使用填充塔、多孔層板塔、文氏管洗淨器、噴霧塔、混合型洗滌器或散氣盤等，且，其等可為連續式、批次式之任一種。又，粉塵D6之供給亦可在漿化後，或採用直接朝溶解反應槽9供入粉塵D6，並於槽內進行漿化之方式。
調整槽10係設成可朝自溶解反應槽9排出之漿體S1添加pH調整劑而進行pH調整，並使鉛等重金屬不溶解。pH調整劑則可使用NaOH、Ca(OH)2、CaO、Mg(OH)2，進而可使用硫酸等。
固液分離機11係設成可使自調整槽10排出之漿體S2固液分離，可使用壓濾器、離心分離機、帶濾機等。
以下，就具有上述構造之氯分流設備1之動作參照第1圖加以說明。
來自水泥窯2之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道之燃燒氣體之一部分G在探測器3中係藉來自冷卻扇(未圖示)之冷風而冷卻，並生成氯化合物之微結晶。上述氯化合物之微結晶局限在抽氣氣體G1所含之粉塵之微粉側，經旋風式分離器4分級後之粗粉D1將送回水泥窯系統。
含有已藉旋風式分離器4而分離後之微粉D2之抽氣氣體G2將導入至熱交換器5而進行抽氣氣體G2與媒體之熱交換。已藉熱交換而冷卻之抽氣氣體G3將導入至袋濾器6，而於袋濾器6中回收抽氣氣體G3所含之粉塵D4。袋濾器6所回收之粉塵D4則與自熱交換器5排出之粉塵D3一同經分級機7分級後，暫時貯留於塵槽8，再導入至溶解反應槽9內。另，分級機7之分級點則留待後述。
已導入溶解反應槽9內之粉塵D6則與溶解反應槽9內之水混合形成漿體。在此，漿體中鈣化合物混合存在有CaO、CaCO3及Ca(OH)2，但CaO、Ca(OH)2將與排氣G4所含之SO2反應而轉換為CaSO4。上述CaO及Ca(OH)2與SO2之反應時，將視溶解反應槽9之排氣G4之減少率(SO2氣體之減少率)、溶解反應槽9內之漿體之pH、粉塵D6之化學分析值等，而調整溶解反應槽9內之漿體之滯留時間、粉塵D6之供入量、粉塵D6溶解而成之漿體之供給量。
於溶解反應槽9中將反應槽內之漿體之pH調整為3~10.5，而以3~7之pH為佳，3~6之pH則更佳，如此調整而進行運轉。pH若在3以下，則氯分流設備之排氣脫硫效果將降低，pH若在10.5以上，則將導致處理上述漿體之裝置中發生結垢問題。
又，上述分級機7之分級點係基於導入溶解反應槽9內之排氣G4所含有之SO2量(處理氣體量×處理氣體中之SO2濃度)，以及導入溶解反應槽9內之粉塵D5所含有之CaO之量(濃度×粉塵量)而進行控制。即，若已控制成使溶解反應槽9內之漿體之pH為一定，則導入溶解反應槽9內之SO2量(處理氣體量若為一定，則亦可由SO2濃度取代之)增加時、欲使溶解反應槽9內之漿體之pH昇高時，必須使粉塵D6所含之CaO之量增加，故將改變分級機7之分級點。在此，粉塵D6之10μm通過部分(質量%)與CaO濃度具有第2圖所示之相關關係。可利用該關係而藉10μm通過部分控制分級點，舉例言之，可在70質量%~100質量%之間進行調整。
其次，朝調整槽10供入自溶解反應槽9排出之漿體S1，並對漿體S1添加鹼源而將pH調整為7~10.5，以使鉛、鎘、銅、鋅等重金屬不溶解。溶解反應槽9之排氣G5則導入附設於水泥窯2之預熱器之出口。
接著，於固液分離機11內使自調整槽10排出之漿體S2固液分離，並將所得之固形物C供水泥完成步驟使用。另，自固液分離機11排出之濾液L含有鹽類與重金屬，故可考量產品水泥之品質並對水泥完成步驟予以添加而進行鹽類及重金屬處理。另，無法對水泥完成步驟添加之濾液L則在回收鹽類及重金屬後加以放流。
如上所述，依據本實施例，水泥中有添加時，可能影響產品品質之CaO及Ca(OH)2與SO2反應而生成CaSO4後，脫水而製得之固形物將供水泥完成步驟使用，故可製造CaO及Ca(OH)2之含有率較低之水泥，並確保水泥品質之安定性而不致影響凝固時間等物性。
又，上述固形物將不送回水泥原料系統，故不致於水泥焙燒系統中循環濃縮重金屬，並可減少用於排水處理之藥劑費，亦不致增加熟料中之重金屬濃度。
進而，來自袋濾器6之含有SO2氣體之排氣G4即氯分流設備1之排氣中含有酸性氣體(SOx)，但上述排氣將利用於與上述CaO及Ca(OH)2之反應，故可以低成本抑制熱損失並處理酸性氣體，且不致增加環境負擔。
以下，就本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第2實施例參照第3圖加以說明。本氯分流設備21已刪減配置於熱交換器5及袋濾器6之後段之分級機7，而設有可分級自旋風式分離器4排出之粗粉D1之分級機27，並設有可朝溶解反應槽9導入業經分級機27分級後之微粉側粉塵D7之通道，而與第1圖所示之氯分流設備1不同，其它構造則與氯分流設備1相同。因此，第3圖中已就與第1圖相同之構成要素、物質等附以相同之參照編號而省略其說明。
分級機27係設成可分級自旋風式分離器4排出之粗粉D1，並朝溶解反應槽9供給已分離之微粉側粉塵D7，而將粗粉側粉塵D8送回窯爐系統。上述分級機27可使用與第1圖之分級機7相同者。
其次，就具有上述構造之氯分流設備21之動作參照第3圖加以說明。
來自水泥窯2之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道之燃燒氣體之一部分G在探測器3中係藉來自冷卻扇(未圖示)之冷風而冷卻，並生成氯化合物之微結晶。上述氯化合物之微結晶局限在抽氣氣體G1所含之粉塵之微粉側，故藉旋風式分離器4加以分離成粗粉D1與含有微粉D2之抽氣氣體G2，而朝分級機27供給粗粉D1，並將含有微粉D2之抽氣氣體G2導入熱交換器5內。另，分級機27之動作及分級點則留待後述。
熱交換器5中則進行抽氣氣體G2與媒體之熱交換，已藉熱交換而冷卻之抽氣氣體G3將導入袋濾器6內，而於袋濾器6中回收抽氣氣體G3所含之粉塵D4。袋濾器6所回收之粉塵D4則與自熱交換器5排出之粉塵D3一同暫時貯留於塵槽8，再導入溶解反應槽9內。
已導入溶解反應槽9內之粉塵D5則與溶解反應槽9內之水混合形成漿體。在此，漿體中鈣化合物混合存在有CaO、CaCO3及Ca(OH)2，但CaO、Ca(OH)2將與排氣G4所含之SO2反應而轉換為CaSO4。上述CaO及Ca(OH)2與SO2之反應時，將視溶解反應槽9之排氣G4之減少率(SO2氣體之減少率)、溶解反應槽9內之漿體之pH、粉塵D5之化學分析值等，而調整溶解反應槽9內之漿體之滯留時間、粉塵D5之供入量、粉塵D5溶解而成之漿體之供給量。
分級機27係基於導入溶解反應槽9內之排氣G4所含有之SO2量(處理氣體量×處理氣體中之SO2濃度)，以及導入溶解反應槽9內之粉塵D5所含有之CaO之量(濃度×粉塵量)而進行控制。即，若已控制成使溶解反應槽9內之漿體之pH為一定，則導入溶解反應槽9內之SO2氣體量增加時、欲使溶解反應槽9內之漿體之pH昇高時，必須使粉塵D7所含之CaO之量增加，故將藉分級機27依以下所示之要點分級粗粉D1，再朝溶解反應槽9添加微粉側粉塵D7。
如上所述，探測器3中冷卻生成之氯化合物之微結晶局限在抽氣氣體G1所含之粉塵之微粉側，故就除氯之觀點而言，亦宜朝溶解反應槽9導入含有多量微粉者，即便是業經分級機27分級之微粉側粉塵D7。
第4圖係顯示就業經旋風式分離器4分級後之2種粗粉側粉塵D1(粗粉A及粗粉B)比較其等之粒度分布與氯濃度等之圖表。
第4(a)圖係顯示粗粉A、B之粒群與粗粉中之氯(粗粉C1)之貢獻率者。作成該圖表時，係先(1)就各粒群篩分出粗粉而算出粒度分布(重量比例)，(2)就各粒群測定氯濃度，(3)就各粒群算出氯量(重量×氯濃度)，(4)算出對粗粉氯量之貢獻率(粒群之氯量/總氯量)。由該圖表可知，粒徑32μm以下之粉塵之C1之貢獻率較高。另，第4(b)圖係顯示粗粉A、B之粒度分布者，表1係顯示粗粉A、B個別之氯含有率及CaO含有率、製得各種粗粉時之氯分流塵之氯濃度者。
如上所述，依據本實施例，藉分級機27分級自旋風式分離器4排出之粗粉D1，並將分離後之微粉側粉塵D7供入溶解反應槽9內，則即便在僅自塵槽8朝溶解反應槽9供入粉塵D5而導致CaO之量不足時，亦可彈性加以對應。
另，上述實施例中，雖已例示氯分流設備1、21分別設有分級機7、27之情形，但亦可於氯分流設備同時設置分級機7、27。又，即便構成分級機7、27均不存在，亦可使塵槽8所回收之氯分流塵漿化，並使其與氯分流設備之排氣(袋濾器6之排氣G4)接觸，而使溶解反應槽9內之漿體中之CaO及Ca(OH)2與排氣中之SO2反應生成石膏(CaSO4)，以降低上述漿體之CaO、Ca(OH)2之含有率，並以低成本抑制熱損失且處理氯分流設備之排氣中之酸性氣體(SOx)，而避免在水泥焙燒系統中循環濃縮重金屬，以減少用於排水處理之藥劑費，亦避免熟料中之重金屬濃度之增加。
第5圖係顯示設有本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第3實施形態之氯分流設備者，本氯分流設備31包含：可自水泥窯32之窯尾至最下段旋風式分離器(未圖示)之窯爐排氣流道抽氣並以來自冷卻扇34、35之冷風冷卻燃燒氣體之一部分G之探測器33、可分離探測器33之抽氣所得之抽氣氣體G1所含之粉塵之粗粉D1之旋風式分離器36、可分級由來自旋風式分離器36之粗粉D1分取所得之粗粉D3之分級機40、可冷卻含有自旋風式分離器36排出之微粉D2之抽氣氣體G2之冷卻器37、可就來自冷卻器37之抽氣氣體G3加以集塵之袋濾器38、可貯留自冷卻器37及袋濾器38排出之粉塵(D6+D7)之塵槽39、用於使自塵槽39排出之粉塵(氯分流塵)D8等溶解於來自第2固液分離機47之濾液L2中之第1溶解槽41、用於使自第1溶解槽41排出之漿體S1固液分離之第1固液分離機42、用於使自第1固液分離機42排出之泥餅C再溶解(再漿化)之第2溶解槽44、可使用自第2溶解槽44排出之再漿化漿體R而進行袋濾器38之排氣(氯分流排氣)G4之脫硫之溶解反應槽46、用於使自溶解反應槽46排出之漿體S2固液分離之第2固液分離機47、可自第1固液分離機42所排出之濾液L1回收鹽類之鹽類回收裝置48等。探測器33~塵槽39之構造與習知之氯分流設備為相同之構造，故省略詳細之說明。
分級機40係設成可分級由旋風式分離器36所排出之粗粉D1分取所得之粗粉D3，經分級機40之分級後之微粉D5則供入第1溶解槽41，粗粉D4則送回附設於水泥窯32之預熱器等作為水泥原料。另，旋風式分離器36所排出之粗粉D1中剩餘之部分將不供入分級機40，而當作粗粉D1’直接送回前述預熱器等作為水泥原料。
第1溶解槽41係設成可使用來自第2固液分離機47之濾液L2而使來自塵槽39之粉塵D8及來自分級機40之微粉D5漿化。
第1固液分離機42係設成可使自第1溶解槽41排出之漿體S1固液分離。固液分離後之泥餅C則供入第2溶解槽44，濾液L1則供入鹽類回收裝置48。
第2溶解槽44係設成可使自第1固液分離機42排出之泥餅C再溶解，再漿化後之漿體R將於溶解反應槽46中利用於袋濾器38之排氣G4之脫硫。
溶解反應槽46係設成可利用自第2溶解槽44供入之再漿化後之漿體R而就自袋濾器38經風扇45而供入之排氣G4進行脫硫。含有因脫硫而生成之二水石膏之漿體S2將供入第2固液分離機47，業經脫硫之排氣G5則送回水泥窯32之排氣系統。
第2固液分離機47係設成可使自溶解反應槽46供入之漿體S2固液分離，固液分離後之濾液L2將再利用於第1溶解槽41，二水石膏Gy則回收至固液分離後之泥餅側。
鹽類回收裝置48係設成可回收自第1固液分離機42排出之濾液L1中所含之鹽類。
以下，就具有上述構造之氯分流設備31之動作參照第5圖加以說明。
藉探測器3就來自水泥窯32之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道之燃燒氣體之一部分G進行抽氣，同時藉來自冷卻扇34、35之冷風加以冷卻。藉此而生成氯化合物之微結晶。上述氯化合物之微結晶局限在抽氣氣體G1所含之粉塵之微粉側，故將已藉旋風式分離器36分級之粗粉D1送回附設於水泥窯32之預熱器等作為水泥原料(D1’)，或加以分取(D3)而供入分級機40，再如後述般予以利用於脫硫。
含有已藉旋風式分離器36而分離之微粉D2之抽氣氣體G2將導入冷卻器37內，而進行抽氣氣體G2與媒體之熱交換。已藉熱交換而冷卻之抽氣氣體G3將導入袋濾器38內，而於袋濾器38中回收抽氣氣體G3所含之粉塵D7。袋濾器38所回收之粉塵D7則與自冷卻器37排出之粉塵D6一同暫時貯留於塵槽39，再導入第1溶解槽41內。
另，分取自旋風式分離器36排出之粗粉D1之一部分，並加以供入分級機40以進行分級。未分取之粗粉D1’則直接送回附設於水泥窯32之預熱器等作為水泥原料。經分級機40分級後之微粉D5則供入第1溶解槽41，粗粉D4則送回前述預熱器等。另，關於分級機40之控制方法之細節則留待後述。又，亦可不分取粗粉D1之一部分，而朝分級機40供入粗粉D1之總量。
導入第1溶解槽41內之微粉D5及來自塵槽39之粉塵D8將於第1溶解槽41內，與自第2固液分離機47供入之濾液L2混合而生成漿體S1。
接著，藉第1固液分離機42使自第1溶解槽41排出之漿體S1固液分離。使漿體S1固液分離之同時並水洗固液分離所得之泥餅而去除氯份。除氯後之泥餅C則供入第2溶解槽44而再溶解，並將再漿化後之漿體R供入溶解反應槽46以利用於脫硫。另，脫硫後之排氣G5則導入水泥窯32之排氣系統內。
在此，上述再漿化後之漿體R中鈣化合物混合存在有CaO、CaCO3及Ca(OH)2，但其等將於溶解反應槽46中與袋濾器38之排氣G4所含之SO2反應而轉換為二水石膏(CaSO4‧2H2O)。此時，已於第1固液分離機42中去除鉀份及氯份，故再漿化後之漿體R之氯含有率較低，可將導致結垢問題之石膏之溶解控制在最小限度，並抑制鉀石膏(K2Ca(SO4)2)之生成。
進而，可基於導入溶解反應槽46內之排氣G4所含有之SO2量(處理氣體量×處理氣體中之SO2濃度)，以及導入溶解反應槽46內之再漿化後之漿體R所含有之對脫硫有助益之鈣(CaO、Ca(OH)2、CaCO3)之量(供再漿化後之漿體R使用之固形物中之Ca濃度×再溶解(再漿化)之固形物量)而控制分級機40。即，導入溶解反應槽46內之SO2氣體量增加時，必須使再漿化後之漿體R所含之對脫硫有助益之鈣量增加，故將增加對分級機40供入之粗粉D3，並朝第1溶解槽41添加分級所得之微粉D5。
反之，前述排氣G4所含之SO2量減少時，則減少對分級機40供入之粗粉D3，並朝第1溶解槽41添加已製得之微粉D5，或完全不對分級機40供入粗粉D3，而僅藉粉塵D8進行脫硫。
又，上述分級機40之分級點可基於導入溶解反應槽46內之排氣G4所含有之SO2量(處理氣體量×處理氣體中之SO2濃度)，以及導入溶解反應槽46內之再漿化後之漿體R所含有之對脫硫有助益之鈣量(諸如CaO濃度×粉塵量)而進行控制。即，導入溶解反應槽46內之SO2量(處理氣體量若為一定，則亦可由SO2濃度取代之)增加時，將改變分級機40之分級點以使再漿化後之漿體R所含之CaO量增加。如上所述，探測器33中冷卻生成之氯化合物之微結晶局限在抽氣氣體G1所含之粉塵之微粉側，故就除氯之觀點而言，宜朝溶解反應槽46導入含有多量微粉者，即便是已於分級機40中經分級後之微粉D5。
表2係顯示改變來自塵槽39之粉塵(氯分流塵)D8與水之混合比例而加以供入溶解反應槽46，並使pH為4~6之漿體S2固液分離後之濾液L2之pH及化學分析值，以及泥餅Gy所含之鉀石膏及二水石膏之含有比例者。如該表所示，使供入溶解反應槽46之漿體R即氯分流塵溶解而成之漿體或/及氯分流塵漿化後脫水所得之泥餅再溶解而成之漿體之鉀濃度、氯濃度為6%以下，即可減小鉀石膏之生成量相對於二水石膏之生成量之比例。
又，氯分流塵溶解而成之漿體或/及氯分流塵漿化後脫水所得之泥餅再溶解而成之漿體中所含之K+、Cl-及SO4 2-與鉀石膏之生成量具有第6圖所示之關係，故使漿體R之鉀濃度及氯濃度為6%以下，且使前述漿體R之SO4 2-濃度為10000mg/L以下，即可抑制減少上述鉀石膏之生成。
其次，藉第2固液分離機47使自溶解反應槽46排出之漿體S2固液分離，並將製得之濾液L2再利用於第1溶解槽41，且將二水石膏Gy回收於泥餅側。上述二水石膏Gy之純度在75%以上。
另，朝鹽類回收裝置48供入已藉第1固液分離機42而固液分離所得之濾液L1，並回收鹽類，再經排水處理後加以放流。
以下，就本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第4實施例參照第7圖加以詳細說明。另，第7圖中，已就與第5圖所示之氯分流設備31相同之構成要素附以相同之參照編號而省略詳細之說明。
本氯分流設備61之特徵在於設有氣-氣加熱器62取代氯分流設備31之冷卻器37，其它構成要素則與氯分流設備31相同。
氣-氣加熱器62係設成可藉自旋風式分離器36排出之抽氣氣體G2而加熱自周圍吸入之空氣A1，並將業經氣-氣加熱器62加熱之高溫空氣A2利用於後段之鹽類回收裝置48之鹽類回收。藉此，而可有效利用抽氣所得之燃燒氣體之熱並處理氯分流排氣。且，氣-氣加熱器62所回收之熱亦可利用於溶解反應槽46之排氣G5之昇溫。
以下，就本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第5實施例參照第8圖加以詳細說明。另，第8圖中，已就與第5圖所示之氯分流設備31相同之構成要素附以相同之參照編號而省略詳細之說明。
本氯分流設備71之特徵在設有高溫集塵機72取代氯分流設備31之冷卻器37、袋濾器38及塵槽39，並於高溫集塵機72之後段配置有氣-氣加熱器73，且設有1台固液分離機74取代第1固液分離機42及第2固液分離機47，其它構成要素則與氯分流設備31相同。
高溫集塵機72包含諸如陶瓷濾器，乃具備高達900℃程度之耐熱性之高耐熱型袋濾器或電集塵機，其不冷卻含有自旋風式分離器36排出之微粉D2之抽氣氣體G2即加以集塵，集塵所得之粉塵(氯分流塵)D9則供入第1溶解槽41。
氣-氣加熱器73係設成可藉自高溫集塵機72排出之抽氣氣體G6而加熱自周圍吸入之空氣A3，並將業經氣-氣加熱器73加熱之高溫空氣A4利用於後段之鹽類回收裝置48之鹽類回收。藉此，而可有效利用抽氣所得之燃燒氣體之熱並處理氯分流排氣。且，藉與空氣A3之熱交換，即可調整用於在溶解反應槽46內進行脫硫之排氣G7之溫度，而抑制固結之發生。又，氣-氣加熱器73所回收之熱亦可利用於溶解反應槽46之排氣G5之昇溫。
固液分離機74係設成可分時地進行自第1溶解槽41排出之漿體S1之固液分離，以及自溶解反應槽46供入之漿體S2之固液分離。漿體S1經固液分離所得之泥餅C將供入第2溶解槽44，濾液L1則供入鹽類回收裝置48。又，漿體S2經固液分離所得之濾液L2可再利用於第1溶解槽41，二水石膏Gy則回收至固液分離後之泥餅側。
上述氯分流設備71亦可有效利用抽氣所得之燃燒氣體之熱並處理氯分流排氣，且藉減少固液分離機之台數而降低設備成本。
1．．．氯分流設備
2．．．水泥窯
3．．．探測器
4．．．旋風式分離器
5．．．熱交換器
6．．．袋濾器
7．．．分級機
8．．．塵槽
9．．．溶解反應槽
10．．．調整槽
11．．．固液分離機
21．．．氯分流設備
27．．．分級機
31．．．氯分流設備
32．．．水泥窯
33．．．探測器
34、35．．．冷卻扇
36．．．旋風式分離器
37．．．冷卻器
38．．．袋濾器
39．．．塵槽
40．．．分級機
41．．．第1溶解槽
42．．．第1固液分離機
44．．．第2溶解槽
45．．．風扇
46．．．溶解反應槽
47．．．第2固液分離機
48．．．鹽類回收裝置
61．．．氯分流設備
62．．．氣-氣加熱器
71．．．氯分流設備
72．．．高溫集塵機
73．．．氣-氣加熱器
74．．．固液分離機
A1．．．空氣
A2．．．高溫空氣
A3．．．空氣
A4．．．高溫空氣
C．．．固形物
C．．．泥餅
D1．．．粗粉
D1’．．．粗粉
D2．．．微粉
D3．．．粗粉
D4．．．粗粉
D5．．．微粉
D3、D4、D5、D6、D7、D8、D9．．．粉塵
G．．．燃燒氣體之一部分
G1．．．抽氣氣體
G2．．．抽氣氣體
G3．．．抽氣氣體
G4．．．排氣
G5．．．排氣
G6．．．抽氣氣體
G7．．．排氣
Gy．．．二水石膏
L、L1、L2．．．濾液
R、S1、S2．．．漿體
第1圖係顯示本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第1實施例之概略圖。
第2圖係顯示水泥窯抽氣粉塵之10μm通過部分(質量%)與前述粉塵之CaO濃度之關係之圖表。
第3圖係顯示本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第2實施例之概略圖。
第4(a)圖係顯示粗粉之各粒群之C1貢獻率之圖表。
第4(b)圖係顯示粗粉之粒度分布之圖表。
第5圖係顯示本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第3實施例之流程圖。
第6圖係顯示K+、Cl-及SO4 2-與鉀石膏之生成量之關係之圖表。
第7圖係顯示本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第4實施例之流程圖。
第8圖係顯示本發明之氯分流塵及排氣處理裝置之第5實施例之流程圖。
1．．．氯分流設備
2．．．水泥窯
3．．．探測器
4．．．旋風式分離器
5．．．熱交換器
6．．．袋濾器
7．．．分級機
8．．．塵槽
9．．．溶解反應槽
10．．．調整槽
11．．．固液分離機
C．．．固形物
D1．．．粗粉
D2．．．微粉
D3、D4、D5、D6．．．粉塵
G．．．燃燒氣體之一部分
G1．．．抽氣氣體
G2．．．抽氣氣體
G3．．．抽氣氣體
G4．．．排氣
G5．．．排氣
L．．．濾液
S1、S2．．．漿體

Claims (15)

  1. 一種氯分流塵及排氣之處理方法，其特徵在於：係在從水泥窯之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分之冷卻，且將該抽氣氣體分離成粗粉、及包含微粉之氣體，並自包含該微粉之氣體回收氯分流塵之氯分流設備中，將前述回收之氯分流塵分級，並使由該分級所得到的微粉漿化且與前述氯分流設備之排氣接觸。
  2. 如申請專利範圍第1項之氯分流塵及排氣之處理方法，其係依據與前述漿體接觸之氯分流設備之排氣中所含之SO2量(前述氯分流設備之排氣量與前述排氣中之SO2濃度之積)，而控制前述氯分流塵分級時之分級點。
  3. 如申請專利範圍第2項之氯分流塵及排氣之處理方法，其中前述分級點設為10μm通過部分占70質量%以上100質量%以下。
  4. 一種氯分流塵及排氣之處理方法，其特徵在於：係在從水泥窯之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分之冷卻，且將該抽氣氣體分離成粗粉、及包含微粉之氣體，並自包含該微粉之氣體回收氯分流塵之氯分流設備中，進而分級前述粗粉，並使由該分級所得到的微粉與前述氯分流塵一同漿化，再與前述氯分流設備之排氣接觸。
  5. 如申請專利範圍第1至4項中任一項之氯分流塵及排氣 之處理方法，其中與前述氯分流設備之排氣接觸之漿體之pH為3.0以上10.5以下。
  6. 一種氯分流塵及排氣之處理方法，其特徵在於：在從水泥窯之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分之冷卻，且從該抽氣氣體回收氯分流塵之氯分流設備中，將前述回收之氯分流塵漿化，並使其與該氯分流設備之排氣接觸，使該接觸後之漿體之pH為7.0以上10.5以下。
  7. 一種氯分流塵及排氣之處理方法，其特徵在於：在從水泥窯之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分之冷卻，且從該抽氣氣體回收氯分流塵之氯分流設備中，將與前述氯分流設備之排氣接觸後之漿體固液分離而製得固形物，並將該固形物供給到水泥完成步驟使用。
  8. 一種氯分流塵及排氣之處理方法，其特徵在於：在從水泥窯之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分之冷卻，且從該抽氣氣體回收氯分流塵之氯分流設備中，將前述回收之氯分流塵漿化後，使前述漿體固液分離，再溶解所製得之泥餅，使該泥餅再溶解而成之漿體接觸該氯分流設備之排氣，而進行該排氣之脫硫。
  9. 如申請專利範圍第8項之氯分流塵及排氣之處理方法，其中進而分級自前述抽氣氣體回收氯分流塵前已分級 之粗粉，並使其與前述氯分流塵一同漿化，將該漿體固液分離，使所製得之泥餅予以再溶解，並使該泥餅再溶解而成之漿體接觸該氯分流設備之排氣，而進行該排氣之脫硫。
  10. 一種氯分流塵及排氣之處理方法，其特徵在於：在從水泥窯之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分之冷卻，且從該抽氣氣體回收氯分流塵之氯分流設備中，將前述氯分流塵溶解而成之漿體或/及前述氯分流塵漿化後，使經脫水而製得之泥餅再溶解而成之漿體之鉀濃度及氯濃度為6%以下，並使其與前述氯分流設備之排氣接觸。
  11. 如申請專利範圍第10項之氯分流塵及排氣之處理方法，其中前述漿體之SO4 2-濃度為10000mg/L以下。
  12. 如申請專利範圍第10或11項之氯分流塵及排氣之處理方法，其係使前述氯分流塵溶解而成之漿體或/及前述氯分流塵漿化後經脫水而製得之泥餅再溶解而成之漿體與前述氯分流設備之排氣接觸而生成之漿體固液分離，使製得之石膏之純度為75%以上。
  13. 一種氯分流塵及排氣處理裝置，其特徵在於係附設於氯分流設備，該氯分流設備係可自水泥窯之窯尾至最下段旋風式分離器之窯爐排氣流道抽氣並進行燃燒氣體之一部分之冷卻，且自前述抽氣氣體回收氯分流塵之氯分流設備，且前述裝置並包含： 第1溶解槽，可使前述回收之氯分流塵漿化；固液分離裝置，可使前述第1溶解槽中生成之漿體固液分離；第2溶解槽，可使該固液分離裝置中生成之泥餅再漿化；及溶解反應槽，可使前述第2溶解槽中生成之再溶解後之漿體接觸該氯分流設備之排氣，而進行該排氣之脫硫。
  14. 如申請專利範圍第13項之氯分流塵及排氣處理裝置，其包含：鹽類回收裝置，可自前述固液分離裝置所排出之濾液回收鹽類；及氣-氣加熱器，可將自前述抽氣氣體回收之熱利用於前述鹽類回收裝置之鹽類回收。
  15. 如申請專利範圍第14項之氯分流塵及排氣處理裝置，其中前述氣-氣加熱器可自用於前述抽氣氣體之集塵之高溫集塵機之排氣回收熱。
TW100128364A 2010-08-10 2011-08-09 氯分流塵及排氣之處理方法及處理裝置 TWI552796B (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010179104 2010-08-10
JP2010238089 2010-10-25

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW201210678A TW201210678A (en) 2012-03-16
TWI552796B true TWI552796B (zh) 2016-10-11

Family

ID=45567660

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW100128364A TWI552796B (zh) 2010-08-10 2011-08-09 氯分流塵及排氣之處理方法及處理裝置

Country Status (7)

Country Link
US (1) US8623304B2 (zh)
EP (1) EP2604586A4 (zh)
JP (2) JP5943388B2 (zh)
KR (1) KR20130096227A (zh)
CN (1) CN103052607B (zh)
TW (1) TWI552796B (zh)
WO (1) WO2012020691A1 (zh)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5680450B2 (ja) * 2011-03-09 2015-03-04 太平洋セメント株式会社 塩素バイパス排ガスの処理装置及び処理方法
US9422193B2 (en) 2013-08-12 2016-08-23 Certainteed Gypsum, Inc. Struvite-K and syngenite composition for use in building materials
US10479728B2 (en) 2013-08-12 2019-11-19 Certainteed Gypsum, Inc. Struvite-K and Syngenite composition for use in building materials
JP6357009B2 (ja) * 2014-05-20 2018-07-11 太平洋セメント株式会社 有価金属精錬用原料及び有価金属精錬用原料回収方法
JP6327943B2 (ja) * 2014-05-20 2018-05-23 太平洋セメント株式会社 廃棄物中の有価金属回収方法
EP2975009A1 (de) * 2014-07-14 2016-01-20 A TEC Holding GmbH Verfahren zur Behandlung und Verwertung von Bypassstäuben und Bypassgasen aus einer Industrieanlage
DE102014116532A1 (de) 2014-11-12 2016-05-12 Thyssenkrupp Ag Verfahren zur Verminderung eines Schadstoffgehalts eines bei einer thermischen Behandlung eines Materials entstehenden oder genutzten Abgasstroms
CN104587826A (zh) * 2015-02-09 2015-05-06 安徽海螺建材设计研究院 新型干法水泥窑窑尾烟气脱硫系统及其脱硫工艺
CA3076637A1 (en) 2017-09-30 2019-04-04 Isaac Cherian Struvite-k/syngenite building compositions comprising silicate materials and building articles such as wallboards made therefrom
US11413575B2 (en) * 2018-08-29 2022-08-16 Flsmidth A/S Method and apparatus for reduction of HCI emission from cement plants using cement raw meal as absorber
CN110052158B (zh) * 2019-06-06 2023-12-22 天津水泥工业设计研究院有限公司 一种基于水泥熟料生产线钙循环干法脱硫系统
CN113800790B (zh) * 2021-10-12 2022-08-12 武汉理工大学 一种水泥熟料及其制备方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1714056A (zh) * 2002-12-11 2005-12-28 太平洋水泥株式会社 水泥窖氯硫旁通系统
JP2010001176A (ja) * 2008-06-19 2010-01-07 Taiheiyo Cement Corp セメントキルン抽気ガスの処理システム及び処理方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4065320A (en) * 1975-05-13 1977-12-27 Allis-Chalmers Corporation System for handling high sulfur materials
JP4210456B2 (ja) 1997-07-14 2009-01-21 太平洋セメント株式会社 セメント原料化処理方法
JP3304300B2 (ja) 1997-07-14 2002-07-22 太平洋セメント株式会社 セメント原料化処理方法
US6331207B1 (en) * 1999-02-10 2001-12-18 Ronald Frank Gebhardt Method of treating cement kiln dust for recovery and recycle
JP4434361B2 (ja) 1999-06-11 2010-03-17 太平洋セメント株式会社 塩素バイパスダストの処理方法及びその装置
JP2003002611A (ja) * 2001-06-15 2003-01-08 Fuji Kikai Kk 灰洗浄濾液の処理方法
JP2003236503A (ja) 2002-02-19 2003-08-26 Taiheiyo Cement Corp 鉛分を含む廃棄物の処理方法
KR20060029135A (ko) * 2003-07-10 2006-04-04 다이헤이요 세멘토 가부시키가이샤 연소 배기 가스 처리 장치 및 처리 방법
EP1795510B1 (en) * 2004-09-29 2014-03-26 Taiheiyo Cement Corporation Cement kiln combustion gas extraction gas dust treatment system and treatment method
JP2006347831A (ja) * 2005-06-17 2006-12-28 Tokuyama Corp セメント工場から排出されるダストの処理方法
JP5063885B2 (ja) * 2005-10-27 2012-10-31 太平洋セメント株式会社 鉛回収装置及び方法
JP5114227B2 (ja) * 2008-01-28 2013-01-09 住友大阪セメント株式会社 水溶性塩素含有廃棄物の処理方法及び処理装置
CN104964573A (zh) * 2008-06-17 2015-10-07 太平洋水泥株式会社 水泥窑排气的处理装置以及处理方法
JP5172728B2 (ja) 2009-02-03 2013-03-27 太平洋セメント株式会社 セメント製造方法及び製造装置
JP5213126B2 (ja) 2009-02-27 2013-06-19 太平洋セメント株式会社 塩素バイパスシステム
CN201439512U (zh) * 2009-07-16 2010-04-21 太平洋水泥株式会社 焚烧灰的处理设备
CN102947240B (zh) * 2010-06-22 2015-08-12 太平洋水泥株式会社 氯旁路灰尘的处理方法及处理装置

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1714056A (zh) * 2002-12-11 2005-12-28 太平洋水泥株式会社 水泥窖氯硫旁通系统
JP2010001176A (ja) * 2008-06-19 2010-01-07 Taiheiyo Cement Corp セメントキルン抽気ガスの処理システム及び処理方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2604586A4 (en) 2015-04-22
CN103052607A (zh) 2013-04-17
US20130202514A1 (en) 2013-08-08
EP2604586A1 (en) 2013-06-19
JP2016188167A (ja) 2016-11-04
CN103052607B (zh) 2016-06-22
JP6169215B2 (ja) 2017-07-26
JP5943388B2 (ja) 2016-07-05
WO2012020691A1 (ja) 2012-02-16
KR20130096227A (ko) 2013-08-29
US8623304B2 (en) 2014-01-07
TW201210678A (en) 2012-03-16
JPWO2012020691A1 (ja) 2013-10-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI552796B (zh) 氯分流塵及排氣之處理方法及處理裝置
JP5833002B2 (ja) 塩素バイパスダストの処理方法
JP4785438B2 (ja) セメント製造工程からの重金属回収方法
TWI271395B (en) Cement kiln chlorine sulfur bypass system
WO2006035630A1 (ja) セメントキルン燃焼ガス抽気ダストの処理システム及び処理方法
JP5355431B2 (ja) 焼却飛灰及びセメントキルン燃焼ガス抽気ダストの処理方法及び処理装置
WO2012120933A1 (ja) 塩素バイパス排ガスの処理装置及び処理方法
JP4140828B2 (ja) セメントキルン塩素・硫黄バイパス
JP2008231549A (ja) セメントキルンダスト処理装置及び処理方法
JP5904089B2 (ja) 酸化亜鉛鉱の製造方法
JP2009196860A (ja) 鉛成分、カリウム成分及び塩素成分を含有するダストの処理方法
JP5652947B2 (ja) セメントキルン燃焼ガス抽気ダストの処理方法及び処理装置
JP2003236497A (ja) 廃棄物の処理方法
JP5468749B2 (ja) セメントキルン燃焼ガス抽気ダストの処理システム及び処理方法
JP4299577B2 (ja) セメントキルン抽気ガス処理方法
JP2008230942A (ja) セメントキルン燃焼ガス抽気ダストの処理方法
JP2012192389A (ja) 塩素及び鉛を含有する微粉末の処理方法
JP2012056777A (ja) フッ素、カルシウム、セレン及び重金属類を含有する微粉末の処理方法及び処理装置
JP2012200668A (ja) 塩回収方法
JPH03288522A (ja) 排ガスの脱硫方法