TWI458146B - Piezoelectric drive circuit with zero voltage switching - Google Patents

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Description

具有零電壓切換之壓電驅動電路
本發明係有關一種具有零電壓切換之壓電驅動電路，特別是指一種能實現寬頻和寬負載範圍的零電壓切換半橋電路之壓電驅動電路。
由於壓電變壓器具有薄型和無輻射型電磁干擾(EMI；Electromagnetic Interference)的優勢，因此，以慢慢普及被應用於電源驅動電路上。然而，壓電變壓器仍存在一些無法克服的難題，舉例來說，壓電變壓器應用於橋式開關電路上，通常都需要連接一電感於橋式開關電路及壓電變壓器之間，才能達到零電壓切換的條件，但是，電感本身比壓電變壓器還要厚(亦即結構較大)，如此就犧牲了壓電變壓器原有的薄型封裝優勢，且電感在主電路上也會造成額外的損耗及產生電磁輻射干擾問題。
再者，若於壓電變壓器驅動電路中，使用無電感的設計，雖可在特定負載範圍內達到零電壓切換條件，但是可用頻率範圍太窄，使得壓電變壓器無法在變頻回授控制及大範圍負載變動下，仍可維持零電壓切換動作。實際上，無論壓電變壓器有沒有搭配電感設計，整體驅動電路能夠達到的零電壓切換的頻寬範圍都相當狹窄。再者，於實際操作上，壓電變壓器在輕載(light load)的條件下以及遠離主共振頻率時，實難以達到零電壓切換，因此，侷限了壓電變壓器於電源供應器的應用及發展。
有鑑於此，本發明遂針對上述先前技術之缺失，提出一種具有零電壓切換之壓電驅動電路，以有效克服上述之該等問題。
本發明之主要目的在提供一種具有零電壓切換之壓電驅動電路，其利用分流電路在半橋開關的死區時間(dead times)下協助諧振，使得在負載變動及操作頻率變動下，仍可保持零電壓切換之功效。
本發明之另一目的在提供一種具有零電壓切換之壓電驅動電路，其利用分流電路來取代一般電感於主電流路徑所佔的體積及所造成的損耗，不僅能讓整體電路薄型化，又可提高整體電路效能，有助於整體技術發展、應用及產品之競爭。
為達上述之目的，本發明提供一種具有零電壓切換之壓電驅動電路，包括一半橋驅動電路、一壓電元件及至少一分流電路。半橋驅動電路係接收一輸入直流電壓，半橋驅動電路包含串聯之一上臂開關組及一下臂開關組，並根據上臂開關組及下臂開關組之切換以轉換為一交流電壓。壓電元件電性連接半橋驅動電路，並接受交流電壓，以驅動一負載動作。分流電路電性連接於半橋驅動電路與壓電元件之間，分流電路係與半橋驅動電路進行諧振，使上臂開關組及下臂開關組進行零電壓切換。
底下藉由具體實施例詳加說明，當更容易瞭解本發明之目的、技術內容、特點及其所達成之功效。
如第1圖所示，為本發明之第一實施例架構圖。壓電驅動電路10包括一半橋驅動電路12、一壓電元件14及至 少一分流電路16。半橋驅動電路12包含串聯之一上臂開關組18及一下臂開關組20，半橋驅動電路12係接收一輸入直流電壓(VDC )，並根據上臂開關組18及下臂開關組20之切換以轉換為方波之一交流電壓。壓電元件14係電性連接半橋驅動電路12，並接受交流電壓，經諧振後以驅動一負載22動作。其中，負載22可為冷陰極燈管(CCFL)、熱陰極燈管(HCFL)、高亮度放電燈(HID Lamp)、發光二極體(LED)、整流器電路、壓電致動器和開關電路等。分流電路16電性連接於半橋驅動電路12與壓電元件14之間，分流電路16係與半橋驅動電路12進行諧振，使上臂開關組18及下臂開關組20進行零電壓切換，容後介紹。
在此，先說明上述元件的細部電路，以便於瞭解後續電路上的操作方式。上臂開關組18包含一第一寄生電容(CK1 )182及一第一寄生二極體184。下臂開關組20包含一第二寄生電容(CK2 )202及一第二寄生二極體204。壓電元件14係為壓電變壓器或壓電諧振器，在此以壓電變壓器為例說明，其包含一輸入電容(CP )142。在此第一實施例中，本發明使用一組分流電路16為例說明，其包含串聯之一分流電感(LS )162、一雙向開關(KS )164及一分流電源(VDC /2)166。其中，分流電源166係提供一驅動電壓予雙向開關164，且分流電源166之直流電壓值為輸入直流電壓(VDC )的一半。
接續，請同時配合第2圖，為本發明之第一實施例波形圖。在此，係說明壓電驅動電路10之操作過程中，如何達到零電壓切換之功效。首先，操作在[t0 -t1 ]期間，上臂開關組(K1 )18呈導通狀態，而下臂開關組(K2 )20呈截止狀態，此時分流電路16係關閉的，因此，輸入電流iP 流至壓電元件14，而其輸入電容142上的跨壓VP 會等於輸入直 流電壓(VDC )，且跨壓為正值。此操作期間於結束時，分流電路16之雙向開關164仍呈現關閉狀態。
接續，操作在[t1 -t2 ]期間，上臂開關組18與下臂開關組20同時呈現截止狀態時，此期間即為傳統半橋電路的死區時間(dead time)；此時，分流電路16即導通，輸入電容142、第二寄生電容202、第一寄生電容182與分流電感162開始諧振，輸入電容142與第二寄生電容202會經由分流電路16開始諧振放電，同時第一寄生電容182開始被諧振充電。值得注意的是，輸入電容142上的跨壓VP 係以正弦斜率遞減至零電壓，而上臂開關組18上的跨壓會遞增至輸入直流電源(VDC )的電壓準位；如此一來，即可作為下臂開關組20的零電壓切換之關鍵條件。當然，若在[t1 -t2 ]期間，諧振放電電流不夠大時，則輸入電容142與第二寄生電容202就不能完全放電到零，且下臂開關組20亦不能在下一操作期間進行零電壓導通。其中，分流電感162與全部電容於[t1 -t2 ]諧振期間的計算如下列公式1。
由於[t1 -t2 ]之時間通常很小，在諧振期間，可直接在分流電路16上使用小電感值(分流電感162)去配合壓電驅動電路10上的全部電容。為了讓整體電路更薄型化，更可利用分流電路16中導線上的寄生電感、或分流電路16的印刷電路板(PCB)上之線徑漏感所產生的微小電感值，來搭配輸入電容142、第一寄生電容182與第二寄生電容202進行諧振。當輸入電容142上的跨壓VP 放電至零時，此操作期間即結束。
接續，操作在[t2 -t3 ]期間，上臂開關組18、下臂開關組20及分流電路16同時呈現截止狀態時。這期間，下臂開關組20之第二寄生二極體204會導通，以提供電流im 流過壓電元件14。當下臂開關組20開始導通時，此操作期間即結束。
接續，操作在[t3 -t4 ]期間，上臂開關組18呈截止狀態，而下臂開關組20呈導通狀態，此時分流電路16仍然為關閉的。在上臂開關組18由截止切換到導通時刻，壓電元件14的輸入電壓為0，也就是輸入電容142上跨壓VP 為0，直到切換後，VP 仍維持0，故可達到零電壓切換。當下臂開關組20切換為截止狀態時，此操作期間即結束。
接續，操作在[t4 -t5 ]期間，上臂開關組18及下臂開關組20兩者呈截止狀態，此時分流電路16開始導通，如同操作在[t1 -t2 ]期間，輸入電容142、第二寄生電容202、第一寄生電容182與分流電感162開始諧振，輸入電容142與第二寄生電容202會經由分流電路16開始諧振放電，同時第一寄生電容182開始被諧振充電。其中，分流電感162與全部電容於[t4 -t5 ]諧振期間的計算如下列公式2。
在諧振期間，輸入電容142上的跨壓VP 係以正弦斜率遞增至輸入直流電源(VDC )的電壓準位，且上臂開關組18上的跨壓係以正弦斜率遞減至零電壓；如此一來，即可作為上臂開關組18的零電壓切換之關鍵條件。當然，若在[t4 -t5 ]期間，諧振放電電流不夠大時，則輸入電容142就不能完全放電到零，且上臂開關組18亦不能在下一操作期間進行 零電壓導通。當輸入電容142上的跨壓VP 充電至輸入直流電源(VDC )的電壓準位時，此操作期間即結束。
接續，操作在[t5 -t0 ]期間，上臂開關組18、下臂開關組20及分流電路16同時呈現截止狀態時，此時，輸入電容142上的跨壓VP 開始被充電至輸入直流電源(VDC )的電壓準位。同時上臂開關組18的第一寄生二極體184會導通，以提供電流im 流過壓電元件14。當上臂開關組18開始導通時，此操作期間即結束。由於上臂開關組18由截止切換為導通時刻，因壓電元件14的輸入電壓(VP )充電至輸入直流電源(VDC )的電壓準位，直到切換後，VP 仍維持VDC ，故可達到零電壓切換。
由上述之操作期間可得知，上臂開關組18及下臂開關組20分別於操作在[t0 -t1 ]期間及[t3 -t4 ]期間會導通，其他操作期間，上臂開關組18及下臂開關組20兩者為截止，此為半橋驅動電路12的死區時間。操作在[t1 -t2 ]期間及[t4 -t5 ]期間，輸入電容142、第二寄生電容202、第一寄生電容182與分流電感162諧振充電，或藉由分流電路16放電，來達到零電壓切換之功效。另一達到零電壓切換之功效，為下臂開關組20之第二寄生二極體204及上臂開關組18之第一寄生二極體184分別對應操作在[t2 -t3 ]期間及[t5 -t0 ]期間，提供電流im 流過壓電元件14，而負載22則接收壓電元件14上電流im 所傳遞之能量而作動。值得注意的是，壓電元件14與分流電路16兩者操作上是沒有直接關係，壓電元件14是受上臂開關組18及下臂開關組20產生的方波 所驅動，而分流電路16僅為零電壓切換之用。
其中，本發明使用分流電路16使半橋驅動電路12達到零電壓切換，仍需滿足下列兩個條件，如下公式(3)至(6)示：
1.足夠大的死區時間td (dead time)，也就是td 等於[t1 -t3 ]或[t4 -t0 ]期間。
2.足夠大的充電及放電電荷Q。
其中，KS 為雙向開關164，TS 為雙向開關164的導通時間，如操作[t1 -t2 ]期間或[t4 -t5 ]期間；is 為分流電路16的電流。
由公式(3)-(6)可知，零電壓切換的兩個條件是足夠大的死區時間及分流電路16的電流is ，和其餘因子(如頻率和負載)關聯性不大。分流電路16的電流is 是被輸入直流電壓(VDC )、分流電感162(LS )和輸入電容142(CP )、第一寄生電容182(CK1 )、第二寄生電容202(CK2 )的電容值所決定，皆為固有元件之值。因此，只要將死區時間固定， 即可把零電壓切換條件固定，且和操作頻率與負載無關，因此能達到零電壓切換的大頻寬功效。時間td 對應的頻率為1/td ，所以分流電路16的操作頻率上限值即為1/td 。
再如第3圖所示，為本發明之第二實施例架構圖。其與第一實施例差異在於：第二實施例為實際雙向開關整合半橋驅動電路之設計，也就是將分流電路設計為二組，詳言之，在壓電驅動電路10中，半橋驅動電路12與壓電元件14之間係電性連接二分流電路，其為一第一分流電路24及一第二分流電路26，第一分流電路24包含串聯之一第一分流電感242(L1 )及一第一單向開關244(S1 )。第二分流電路26連接第一分流電路24，第二分流電路26包含串聯之一第二分流電感262(L2 )及一第二單向開關264(S2 )。其中，半橋驅動電路12與壓電元件14之組成元件與第一實施例相同，故在此不再贅述。值得注意的是，第一分流電路24直接連接輸入直流電壓(VDC )，作為驅動電壓V1 ，第二分流電路26直接連接接地(0V)，作為驅動電壓V2 。如此，即可省去外接電源，進而簡化整體的電路拓墣設計。
接續，請同時配合第4圖，為本發明之第二實施例波形圖。在此，係說明壓電驅動電路10之操作過程中，如何達到零電壓切換之功效。首先，操作在[t0 -t1 ]期間，上臂開關組(K1 )18呈導通狀態，而下臂開關組(K2 )20呈截止狀態，此時第一分流電路24及第二分流電路26皆為關閉的，因此，輸入電流iP 流至壓電元件14，而其輸入電容142上的跨壓VP 會等於輸入直流電壓(VDC )，且跨壓為正值。 此操作期間於結束時，第一單向開關244及第二單向開關264仍呈現關閉狀態。
接續，操作在[t1 -t2 ]期間，上臂開關組18與下臂開關組20同時呈現截止狀態時，第一分流電路24仍呈現截止狀態，但是下臂開關組20在t1 =t2 期間時導通。所以輸入電容142、第二寄生電容202、第一寄生電容182與第二分流電感262開始諧振，輸入電容142與第二寄生電容202會經由第二分流電路26開始諧振放電，同時第一寄生電容182開始被諧振充電。值得注意的是，輸入電容142上的跨壓VP 係以正弦斜率遞減至零電壓，而上臂開關組18上的跨壓會遞增至輸入直流電源(VDC )的電壓準位；如此一來，即可作為下臂開關組20的零電壓切換之關鍵條件。當然，若在[t1 -t2 ]期間，諧振放電電流不夠大時，則輸入電容142與第二寄生電容202就不能完全放電到零，且下臂開關組20亦不能在下一操作期間進行零電壓導通。其中，第二分流電感262與全部電容於[t1 -t2 ]諧振期間的計算如下列公式7。
由於[t1 -t2 ]之時間通常很小，在諧振期間，可直接在第一分流電路24及第二分流電路26上使用小電感去配合壓電驅動電路10上的全部電容。當輸入電容142上的跨壓VP 放電至零時，此操作期間即結束。
接續，操作在[t2 -t3 ]期間，上臂開關組18、下臂開關組20及第一分流電路24同時呈現截止狀態時。在t1 =t2 期間， 第二分流電路26之第二單向開關264仍為導通，但輸入電容142上的跨壓VP 變成0。此時，下臂開關組20之第二寄生二極體204會導通，以提供電流im 流過壓電元件14。同時，第二分流電感262上剩餘的電流(is2 )被線性放電，當第二分流電感262完全放電後，第二分流電路26自動被關閉。然後，第二單向開關264可以在這操作期間或下一操作期間在零電流切換條件下關閉，因為已經沒有電流流過第二分流電路26了。實際上，在下一操作期間是用比較低的切換速度關閉第二單向開關264。當下臂開關組20開始導通時，此操作期間即結束。
接續，操作在[t3 -t4 ]期間，上臂開關組18與下臂開關組20皆呈現導通狀態，此時第一分流電路24與第二分流電路26兩者仍為關閉的；因此壓電元件14的輸入電壓為0，也就是輸入電容142上跨壓VP 為0，當下臂開關組20切換為截止狀態時，此操作期間即結束。
接續，操作在[t4 -t5 ]期間，上臂開關組18及下臂開關組20兩者呈截止狀態，此時第二分流電路24仍為截止狀態，但第一單向開關244在t=t4 期間開始導通。如同操作在[t1 -t2 ]期間，輸入電容142、第二寄生電容202、第一寄生電容182與第二分流電感264開始諧振，輸入電容142與第二寄生電容202會經由第一分流電路24開始諧振充電，同時第一寄生電容182開始被諧振放電。因此，在諧振期間，輸入電容142上的跨壓VP 係以正弦斜率遞增至輸入直流電源(VDC )的電壓準位，且上臂開關組18上的跨壓係以正 弦斜率遞減至零電壓；如此一來，即可作為上臂開關組18的零電壓切換之關鍵條件。當然，若在[t4 -t5 ]期間，諧振放電電流不夠大時，則輸入電容142就不能完全放電到零，且上臂開關組18亦不能在下一操作期間進行零電壓導通。當輸入電容142上的跨壓VP 充電至輸入直流電源(VDC )的電壓準位時，此操作期間即結束。
接續，操作在[t5 -t0 ]期間，上臂開關組18、下臂開關組20及第一分流電路24同時呈現截止狀態時，且第一單向開關244仍為導通；此時，輸入電容142上的跨壓VP 開始被充電至輸入直流電源(VDC )的電壓準位。同時上臂開關組18的第一寄生二極體184會導通，以提供電流im 流過壓電元件14。同時，第一分流電感242上剩餘的電流(is1 )被線性放電至0，且第二分流電路26自動被關閉。當下臂開關組20開始導通時，此操作期間即結束。
由上述之第二實施例的操作期間可得知，上臂開關組18及下臂開關組20分別於操作在[t0 -t1 ]期間及[t3 -t4 ]期間會導通，其他操作期間，上臂開關組18及下臂開關組20兩者為截止，此為半橋驅動電路12的死區時間。操作在[t1 -t2 ]期間及[t4 -t5 ]期間，輸入電容142、第二寄生電容202、第一寄生電容182與第一分流電感242、第二分流電感262諧振充電，或藉由第一分流電感242、第二分流電感262放電，來達到零電壓切換之功效。另一達到零電壓切換之功效，為下臂開關組20之第二寄生二極體204及上臂開關組18之第一寄生二極體184分別對應操作在[t2 -t3 ]期間及[t5 -t0 ]期 間，第一分流電路24與第二分流電路26上剩餘的電流(is1 與is2 )會被放電。
再如第5圖所示，為本發明之第三實施例架構圖。其與第一實施例差異在於：增設一第一電容(C1 )28、一第二電容(C2 )30及一分流電容(CS )32。其中，上臂開關組18並聯第一電容28，壓電元件14並聯第二電容30，如圖中之等效電路所示，第一電容28與分流電路16之間串聯分流電容32。其中，第二電容30可改變分流電路16中之分流電流值is ，以及第一電容28與分流電路16之諧振頻率(fS )。可利用第一電容28與第二電容30來降低諧振頻率(fS )，可增大分流電路16中的電流is 。分流電容32可增加諧振頻率(fS )及減小分流電路16中的電流is 。加入上述之電容，可使壓電驅動電路10的零電壓切換條件具有更設計彈性。
再如第6圖所示，為本發明之第四實施例架構圖。其與第三實施例差異在於：壓電元件係為壓電諧振器34，使用一第三電容(Cp2 )36取代第二電容(C2 )，而原壓電變壓器的機械諧振Lm -Cm -Rm 由壓電諧振器34之機械諧振Lm2 -Cm2 -Rm2 來取代，簡單來說，就是利用壓電諧振器34取代壓電變壓器來傳遞能量。如此可省略原壓電變壓器的輸出電容(Cout )，詳言之，原壓電變壓器中的電流im 會流進輸出電容(Cout )和負載22，而在壓電諧振器34的例子中，電流im 會直接流進負載22。由於電流im (振動速度)為壓電諧振器的物理限制，在相同的電流im 條件下，壓電諧振器 34在負載22上能夠得到更大的輸出瓦數，且整體電路能更加地簡化。
綜上所述，由於目前壓電變壓器驅動電路中，無法在變頻回授控制及大範圍負載變動下維持零電壓切換動作，且可用頻率範圍太窄，使得整體技術因無法突破存在的詬病而限制了發展及應用。為此，本發明提出一種利用分流電路來取代體積大的電感，並利用分流電路在半橋開關的死區時間下協助諧振，使得在負載變動及操作頻率變動下，仍可保持零電壓切換之功效。再者，利用分流電路來取代一般電感於主電流路徑所佔的體積及所造成的損耗，不僅能讓整體電路薄型化，又可提高整體電路效能，有助於整體技術發展、應用及產品之競爭。
唯以上所述者，僅為本發明之較佳實施例而已，並非用來限定本發明實施之範圍。故即凡依本發明申請範圍所述之特徵及精神所為之均等變化或修飾，均應包括於本發明之申請專利範圍內。
10‧‧‧壓電驅動電路
12‧‧‧半橋驅動電路
14‧‧‧壓電元件
142‧‧‧輸入電容
16‧‧‧分流電路
162‧‧‧分流電感
164‧‧‧雙向開關
166‧‧‧分流電源
18‧‧‧上臂開關組
182‧‧‧第一寄生電容
184‧‧‧第一寄生二極體
20‧‧‧下臂開關組
202‧‧‧第二寄生電容
204‧‧‧第二寄生二極體
22‧‧‧負載
24‧‧‧第一分流電路
242‧‧‧第一分流電感
244‧‧‧第一單向開關
26‧‧‧第二分流電路
262‧‧‧第二分流電感
264‧‧‧第二單向開關
28‧‧‧第一電容
30‧‧‧第二電容
32‧‧‧分流電容
34‧‧‧壓電諧振器
36‧‧‧第三電容
圖式說明：
第1圖為本發明之第一實施例架構圖。
第2圖為本發明之第一實施例波形圖。
第3圖為本發明之第二實施例架構圖。
第4圖為本發明之第二實施例波形圖。
第5圖為本發明之第三實施例架構圖。
第6圖為本發明之第四實施例架構圖。
10‧‧‧壓電驅動電路
12‧‧‧半橋驅動電路
14‧‧‧壓電元件
16‧‧‧分流電路
162‧‧‧分流電感
164‧‧‧雙向開關
166‧‧‧分流電源
18‧‧‧上臂開關組
182‧‧‧第一寄生電容
184‧‧‧第一寄生二極體
20‧‧‧下臂開關組
202‧‧‧第二寄生電容
204‧‧‧第二寄生二極體
22‧‧‧負載

Claims (8)

  1. 一種具有零電壓切換之壓電驅動電路，包括：一半橋驅動電路，係接收一輸入直流電壓，該半橋驅動電路包含串聯之一上臂開關組及一下臂開關組，並根據該上臂開關組及該下臂開關組之切換以轉換為一交流電壓，該上臂開關組包含一第一寄生電容，該下臂開關組包含一第二寄生電容；一壓電元件，電性連接該半橋驅動電路，並接受該交流電壓，以驅動一負載動作；及至少一分流電路，電性連接於該半橋驅動電路與該壓電元件之間，該分流電路係與該半橋驅動電路進行諧振，使該上臂開關組及該下臂開關組進行零電壓切換；於該上臂開關組與該下臂開關組關閉時，該分流電路導通，該壓電元件之一輸入電容與該第二寄生電容經由該分流電路放電，同時該第一寄生電容被充電，該分流電路係包含串聯之一分流電感、一雙向開關及一分流電源，於該分流電感與該第一寄生電容、該第二寄生電容、該輸入電容開始諧振時，該壓電元件的該輸入交流電壓遞減為零電壓，該上臂開關組上的跨壓遞增至該直流電壓準位。
  2. 如請求項1所述之具有零電壓切換之壓電驅動電路，其中該上臂開關組與該下臂開關組皆為關閉狀態之死區時間時，則該分流電路導通，並與該上臂開關組與該下臂開關組開始諧振充電或放電，且於該分流電路之導通時間內，充電電荷須等於該輸入直流電壓或放電電荷須為零電壓，使該上臂開關組與該下臂開關組進行該零電壓 切換。
  3. 如請求項1所述之具有零電壓切換之壓電驅動電路，其中該分流電感係為該分流電路中導線上的寄生電感或為該分流電路的印刷電路板上之線徑。
  4. 如請求項1所述之具有零電壓切換之壓電驅動電路，其中該分流電源係提供一驅動電壓予該雙向開關，且該分流電源之直流電壓值為該輸入直流電壓的一半。
  5. 如請求項1所述之具有零電壓切換之壓電驅動電路，其中該分流電路為二時，其為一第一分流電路及一第二分流電路，該第一分流電路包含串聯之一第一分流電感及一第一單向開關；該第二分流電路連接該第一分流電路，該第二分流電路包含串聯之一第二分流電感及一第二單向開關。
  6. 如請求項5所述之具有零電壓切換之壓電驅動電路，其中：該下臂開關組導通時，則該第一分流電感、該第二分流電感與該第一寄生電容、該第二寄生電容、該輸入電容開始諧振，該輸入電容與該第二寄生電容經由該第二分流電感、第二寄生二極體及該第二單向開關放電，同時該第一寄生電容被充電，此時該壓電元件的該輸入交流電壓遞減為零電壓，該上臂開關組上的跨壓遞增至該直流電壓準位；以及該上臂開關組導通時，則該第一分流電感、該第二分流電感與該第一寄生電容、該第二寄生電容、該輸入電容開始諧振，該輸入電容與該第二寄生電容經由該第一分流電感、第一寄生二極體及該第一單向開關充電，同時該第 一寄生電容被放電，此時該壓電元件的該輸入交流電壓遞增至該直流電壓準位，該上臂開關組上的跨壓遞減為零電壓。
  7. 如請求項1所述之具有零電壓切換之壓電驅動電路，其中該壓電元件係為一壓電變壓器或一壓電諧振器。
  8. 如請求項1所述之具有零電壓切換之壓電驅動電路，其中該上臂開關組並聯一第一電容，該壓電元件並聯一第二電容，且該第一電容與該分流電路之間串聯一分流電容，該第二電容可改變該分流電路中之分流電流值以及該第一電容與該分流電路之諧振頻率。
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