TWI306901B - A high strength hot-dip galvanized steel sheet having excellent coating adherence and hole expandability, and a method for production the same - Google Patents

A high strength hot-dip galvanized steel sheet having excellent coating adherence and hole expandability, and a method for production the same Download PDF

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TWI306901B
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Description

1306901 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 發明領域 本發明係關於-種錄層附著性及擴孔性優良的熔融鍵 5鋅高強度鋼板及其製造方法。 L· ^ 發明背景 近年來隨著汽車燃料費的上漲，對於車體輕量化有了 更進-步的要求，而為了達到輕量化，對於抗拉強度、降 10伏強度優良的两強度麵板之需求乃持續升高。然而，這種 南強度鋼板隨著強度的提高會變得難以成形，尤其鋼材的 延伸性會降低。針對於此，最近在汽車的骨架構件上已逐 漸使用強度和延伸性二者皆高的TRIP鋼（高殘留沃斯田鐵 (Retained Austenite)鋼）。 15 而，由於習知之TRIP鋼含有超過1%的Si，故有鍍層不
易均勻地附著’且熔融鍍鋅性差的問題。因此，在特許第 2962038號公報、特開2003-105486號公報中已教示了減低 Si量’並添加A1以為替代之熔融鍍鋅高強度鋼板。但是， 前者Si含量在0.53%以上，故因Si量比較高而依然有鍍層附 2〇著性的問題；而後者雖使Si含量降低到不滿0.2%以改善鍵 層附著性’惟因以比較高的冷卻速度來製造殘留沃斯田 鐵，故無法安定地控制冷卻速度，而有材質不安定的問題。 另外’依構件而需要實行將加工孔部予以擴張以使其 形成凸緣之擴孔性加工的構件也不少，而且對於將_孔生 1306901 亦當做重要特徵而要求一併具有之鋼板也受到需求。針對 這種需求的習知TRIP鋼因為誘發塑性變形後，殘留沃斯田 鐵轉:成麻田散鐵(Martensite)，與肥粒鐵(Ferrite)的硬度差 大’故有擴孔性差的問題。此外，因為有來汽車製造廠、
5 家電製造商對於鋼板的防鏽要求，使得施行熔融鍍鋅的鋼 板逐漸普及。像這樣，除了各種製造商的需求從習知的冷 延鋼板轉換到表面處理鋼板之外，能夠透過縮短製造工程 來因應表面處理鋼板’特別是熔融鍍鋅鋼板之緊急且交貨 期短的大量訂單之生產態勢也變成必要。然而，在用以製 10造上述溶融鍵鋅鋼板之高溫退火材和高強度鋼板的情形 中，因為咼溫退火以致生產性低，所以當有熔融鍍鋅高強 度鋼板的緊急且大量訂單/生產需求時，會有生產集中在 備有退火爐的炫融鍍鋅線上而無法應付的問題。 另一方面’進行冷延鋼板和電氣鍍鋅鋼板的原板退火 15之-般的連續退火線，通常不管是否具有高速.高生產性， 都會因為和上述相同的生產變化而導致生產負荷減少，視 情況也會發生沒有材料通過，導致生產線暫時停止的問 題’故有生產能力過剩的深刻問題。 【發^明内容】 20 發明概要 本發明之目的在於解決上述之習知問題，以工業規模 只現鍍層附著性及擴孔性優良之溶祕鋅高強度鋼板及其 製造方法。 本毛明人等針對鍍層附著性及擴孔性良好之炫融錢鋅 1306901 高強度鋼板及其製造方法進行銳意檢討的結果發現，透過 鋼成分之最適化，亦即，減少Si量，以A1做為替代元素的 作法’使熔融鍍鋅之附著性提高，並且’添加M〇以使其同 時具有強度和延伸性二種優良的材質特性，再藉著於熔融 5鍵辞工程前，先冷卻至麻田散鐵變態點以下，然後再加熱 至鑛層處理時所必要的溫度之作法，就可以工業性地製造 含有安定的材質之殘留沃斯田鐵及回火麻田散鐵(Temper-ed Martensite)的鋼材，此外，也可以使擴孔性提高。亦即， 將根據上述發現而設計成之成分系的鋼板，以連續退火工 10程在肥粒/鐵沃斯田鐵2相域實施再結晶退火後，依需要施 以適當的過時效(overaging)處理，冷卻至麻田散鐵變態點以 下，接著，加熱至欲進行熔融鍍鋅處理之鍍層處理所必要 的溫度為止，藉而可以獲得以肥粒鐵為主相，並生成以面 積率計0.5%以上1G%以下之回火麻田鐵，且進—步含有以 I5體積料7%以上之殘留輯田鐵做為低溫生成相，更同時 具有變勃鐵(Bainite)相之複合金屬組織；此外，發現擴孔性 也獲得改善。再者，如果以連續退火線實施再結晶退火， 並且以連續炫融鍍辞線實施炫融鑛辞處理，則即使遇上緊 急而且大量的訂單/生產需求也都可以應付。本發明即是 2〇為了解決上述課題而完成者，其要點如后所述。 ⑴-種含有 C : 0.08 〜〇·35%、Si : i 〇% 以下、: 〇.8〜3·5%、Ρ : 〇.〇3%以下、s :⑽3%以下' ^ · q力〜⑽、 編：〇·〇5〜_、心_以下，剩下的部分則由秘 不可避免的雜質所構成之炼融鍍鋅鋼板，其係以前述鋼板 1306901 之金屬組織含有肥粒體、變勃鐵和，以面積率計Ο。％以上 10%以下之回火麻田散鐵，及以體積率計5%以上之殘留沃 斯田鐵為其特徵之，鍍層附著性及擴孔性優良的熔融鍍鋅 高強度鋼板。 5 (2) 一種鍍層附著性及擴孔性良好之熔融鍍鋅高強度
鋼板的製造方法，其特徵在於，將含有（1)記載之鋼成分的 扁鋼胚予以熱延後，在4〇〇〜75(TC的溫度捲取後使其冷 卻，然後以連續退火工程，在680〜930。(：的溫度實行退火 後，使其冷卻至麻田散鐵變態點以下，接著，於施行熔融 10鍍鋅時，先加熱至250〜60(TC後，再實施熔融鍍鋅處理。 (3) 如（2)所記載之鍍層附著性及擴孔性優良的熔融鍍 辞高強度鋼板之製造方法，特徵在於，前述連續退火工程 於冷卻至麻田散鐵變態點以下後，或進行酸洗或並不進行 酸洗下’對每個鋼板的單面施以〇〇1〜2.〇§/1112之犯、1^、 15 co、Sn、Cu中的1種或2種以上之預鍍。 (4) 如（2)所記載之鍍層附著性及擴孔性優良的熔融鍍 鋅高強度鋼板之製造方法，特徵係，在前述熔融鍍鋅工程 之後’將鑛辞層予以合金化。 (5)如(2)或(4)所記載之鍍層附著性及擴孔性優良的熔 20融鍍鋅咼強度鋼板之製造方法，特徵係，在前述鍍辞層或 合金化鍍辞層上，進一步施以鉻酸鹽處理、無機皮膜處理、 化成處理、樹脂皮膜處理之任！種或2種以上的後處理。 (6) —種鍍層附著性及擴孔性優良之熔融鍍鋅高強度 鋼板，特徵在於其係0)記載之熔融鍍辞高強度鋼板，而進 1306901 一步含有以 f 量％計，Ti : G.G1 〜G.3%、Nb : 〇.〇卜0.3%、 V’0_01 〜0_3%、Cu: 1%以下、Ni : 1%以下 ο: 1%以下、 B : 0._1〜0.〇_%當中的i種或2種以上。 ⑺一種料附著性及擴孔性優良之熔祕鋅高強度 5鋼板之製1^方决’特徵在於其係如(2)所载之溶融鍵辞高強 度鋼板而進步含有以質量°/。計，Ti: G.〇i〜〇 3%、Nb : 〇.〇1 〜〇·3%、V. 〇.Gl〜0.3%、Cu ·· 1%以下、Ni : 1%以下、Cr : 1%以下、B : 〇·0001〜〇.〇_%當中的1種或2種以上。 t ^ 10實施發明之最佳態樣 百先將對本發’蚊之隸_❹度練的成名 及金屬組織，就其限定理由做說明。 15
C從確麵度的觀點來看，雖然是做為肤斯鐵安定介 的基本S素所必要的成分，惟依用途有必要就其與si量之 關係調整添加的量。當抗拉強度的要求比較低，約在柳〜 _ Mpa，而延伸性及㈣錢鋅,㈣受到重視時，和低s 量(例如0·2%以下)相結合起來，設定為❹鳩〜〇 3%，較佳 為0_1〜0·22%。另-方面’當抗拉強度的要求在_Mpa以 上，甚至高達900 MPa’同時要求併有加工性時，為能具備 不妨礙加工之溶融鑛辞性，和高以量（例如ΜΗ•收以下) 相結合，C以0.12〜0.35%為宜，較佳為〇 15〜9 25%°。 si雖為確保強度、延伸性、對沃斯田鐵安定化0和殘留 沃斯田鐵之生成為有效的元素，惟因其添加量如果多了， 炫融錄鋅性會劣化，故添加量並不滿1G%，惟仍^用途 20 ^添加量。當抗拉強度的要求比較低，約在侧〜咖嫩 而延雜㈣融麟受啦視時，Si以不滿0·2% =每在更重視炫融鑛辞性的情形中則以不滿0.1%為更 s 5胃抗拉強度的要求在_MPa以下，甚至高達_ MPa， .性长併有加工性時’為能具備不妨礙加工之溶融鐘辞 、、2以上，不滿1.0°/。，為確實得到炫融鍍鋅性則更 以〇.2%以上’不滿0.5%為佳。 Μη除了從確保強度的觀點來看必須要添加之外，也是 1〇 吏反化物之生成延遲的元素，更是殘留沃斯田鐵之生成所 必要的元素。Μη不滿〇.8%時無法滿足強度需求，而且殘留 沃斯田鐵的生成變得不足，延伸性劣化。而，如果應超過 3·5%，則麻田散鐵反而會取代殘留沃斯田鐵而增加，導致 強度上昇，因此除了使得製品不均勻的情形增大之外，延 申也不足而無法做為工業材料來使用。因此，Μη的範圍 15 在0.8〜3.5%。 ρ是提高鋼板強度的元素，雖然要依據必要的強度水準 來添加’但是因為添加量如果多了會發生粒界偏析，使得 局部延伸性劣化，同時也會使熔接性劣化，所以ρ的上限值 a又疋為0.03%。另外，s是會生成MnS而使局部延伸性、炼 20接性劣化的元素，因為是最好不要存在鋼中的元素，所以 上限設為0.03%。
Mo在不滿0.05%時會形成波來鐵(peariite)，降低殘留沃 斯田鐵率。Mo添加過多會有使延伸性降低，化成處理性劣 化的情形，所以上限設為〇_35%。較佳者係將Mo添加量設 10 1306901 疋在0.15%以下，藉以獲得高強度—延伸性的平衡。 和Si同樣是為了使沃斯田鐵殘留所必要的元素，可 X曰代Si被添加以提高鍍層附著性，並促進肥粒鐵之生 士、
且具有透過抑制碳化物之生成而使沃斯田鐵安定化的 同時也提供做為脫氧元素的作用。對於沃斯田鐵的 文疋化而言’必須添加〇·25%以上的A卜但是，即使添加過 的A1 ’上述的效果一旦飽和，反而會使鋼脆化，同時使 炫融錢鋅性下降’因此其上限設定為1.8%。 N雖是無可避免一定會包含進去的元素，惟含有多量 1〇 時’不僅會使時效性劣化，而且A1N析出量會增多，使得 A1的添加效果減少，因此希望其含有量在0.01%以下。另 外’因為非必要地減低N的操作會使製鋼工程的成本增大， 所以通常以控制在0.0020%左右以上為佳。 此外，在本發明中除了上述成分外，可以再添加Ti : 15 〇.〇1 〜0.3%、Nb : 0.01 〜0.3%、V : 0_01 〜0.3%、Cu : 1% 以下、Ni : 1%以下、Cr : 1%以下、B : 0.0001 〜0.0030%當 中的1種或2種以上。Ti、Nb、V雖然可以為了強化析出和 提高強度的目的而添加，但是在〇·3°/〇以上時卻會造成加工 性劣化。另外，Cr、Ni、Cu也可以添加做為強化元素，惟 20 在1%以上時會使得延伸性及化成處理性劣化。此外，雖然 可以添加B做為改善局部延伸性及擴孔性的元素，惟在 0.0001%以下時並無法發揮其效果，而在0.0030%以上時則 會使延伸性及鍍層附著性劣化。 在本發明中，以下透過製造方法的說明所關連到之金 11 1306901 屬組織是非常重要的要件。 V 在本發明之熔融鍍鋅高強度鋼板的金屬組織 以之最大的特徵為’鋼中含有以面積率計0.5%以上，10% 。、回火麻田散鐵。該回火麻田散鐵係，以接續在6 8 0〜9 3 0 5 C之連續退火的冷卻工賴生紅麻田散鐵，為了進行連 續溶融鑛鋅虚w 53(yt α处理而利用加熱至250〜600t，較佳為460〜 旦C的操作被回火而成為回火麻田散鐵。回火麻田散鐵的 里在不滿〇.5%時看不到擴孔率的提高，而超過1〇%時，組 、我間的硬度差變得太大，加工性因而降低。另外，因為確 1〇保以體積率計在5%以上，較佳為7%以上之殘留沃斯田鐵， 強χΧ延伸性乃飛躍地提高。此外，在抗拉強度要求在 600 MPa以 j：,甘 y + 甚至尚達9〇〇 MPa，而且同時要求併有加工 障幵少中殘留沃斯田鐵以7〇/〇以上為佳。而，利用該回 火麻田散鐵和，肥粒鐵、_鐵、以體積率計抓以上之殘 15留沃斯田鐵形成主相，在鋼板中之存在取得良好的平衡， 都可視為是加卫性和擴孔性獲得改善的原因。 接著將就本發明之熔融鍍鋅高強度鋼板的製造方法做 °兒月具有上述鋼成分之扁鋼胚在以一般的條件熱延之 後，在400〜7〇〇。(3的溫度被捲取。將該捲取溫度設定在上 20述/m度範圍的理由係因，將熱延後的組織當做感覺小的波 來鐵，或波來鐵與變韌鐵的混合組織，以退火工程使雪明 碳鐵(Cementite)易於熔解，並且抑制銹垢的發生，改善除 垢除銹性，使硬質相增加，並且為了不使冷延變得困難， 故以在400〜700°C的溫度範圍内進行低溫捲取為佳。 12 1306901 如此地被捲取之熱延鋼板可以在一般的條件下進行冷 延而成為冷延鋼板。接著’將該冷延鋼板在沃斯田鐵和肥 粒鐵的2相共存溫度領域，亦即68〇〜93〇t的溫度範圍，施 以再結晶退火。前述退火溫度在超過93(rc^，，因為鋼板中 5的組織會變成沃斯田鐵單相，沃斯田鐵中的C變得稀薄，故 其後將無法藉冷卻而使安定的沃斯田鐵殘存， 度要設成93(TC。另-方面，當不滿⑽代時，因為固擦c 不足’所以沃斯田_C濃度會變得不足，殘留沃斯田鐵的 比率降低，因而要將下限溫度設成·。c。經施以上述退火 10之鋼板被冷卻至麻田散鐵變態點以下，惟其冷卻方法益無 特別限定，吹水冷卻、氣水冷卻、浸水冷卻、喷氣冷卻的 任-者種可。從退火起到冷卻至麻田散鐵變態點以下的期 間’以3GG〜5GGC的溫度實施過時效處理為宜。該過時效 處理-方面使沃斯田鐵效率良好地變態成變韋刃鐵以確保變 15勒鐵相，另外，因為將透過退火所生成之麻田散鐵予以回 火使之變態成麻田散鐵’並使C在殘留沃斯田鐵中濃化以使 之安定化’故以在300〜50(rc的溫度範圍保⑽秒〜加分 鐘為佳。 此外，在本發明中’係於過時效後冷卻至麻田散鐵變 2〇態點以下以賴麻田散鐵。再者，細散賴_他係以 Ms (r)=516-471xC (〇/〇)-33χΜπ (〇/〇) _ 17xNi (0/〇) _ 17xCr(%) — 21xM〇(%)求得。 擴孔性獲得改善的理由雖不明確，惟可推測是因退火 並冷卻到麻田散鐵變態點以下後，要進行溶融鑛辞處理而 13 uU69〇! :低溫加熱的作法，使得軟質組織和硬 件到改善，局部延伸性被改善，使得擴孔性得到改善Μ 10 15
以二=在本發财，將已經被冷卻到麻田散鐵變態點 理^板施以預鍍處理前，依需要要做酸洗。在預鑛處 理洗的作法可以讓鋼板表面活性化，使得預鑛處 的鑛層附著性提高。此外，可以將在連續退火工程中生 於鋼板表面的Si、Μη#之氧化物除去，使得其後所實施 =融鑛鋅的附著性提高。該酸洗處理以在含有卜贏的 、次之酸洗液中進行丨〜2()秒鐘的酸洗處理為宜。另外，當 連退火卫程之再結晶後的冷卻係採用吹水冷卻、氣水冷 郃”冗水冷卻之任一種方式時’在連續退火工程的出口侧， ，為必而有除去連續退火中或冷卻中所發生之鋼板表 面的 氧化膜之酸洗步驟，故將酸洗設備設置在連續退火設備出 口側’因此在除去鋼板表面的氧化膜之同時，可以有效率 地除去生成於鋼板表面之Si、Μη等之氧化物。像這樣，酸 先γ驟係、以附屬於連續退火工程的設備來進行的方式雖然 很有效率’不過以另外設置的酸洗線來實施也是可以的。 此外’在本發明中，為了提高鍍層附著性而對經冷卻 至麻田政鐵’憂態，點以下的鋼板實施犯、Fe、、％、以中 、 或2種以上的預鑛，以每片鋼板單面〇_〇i〜2.0 g/m2 為且，較佳為0·1〜10 g/m2。預Μ的方法可以採用電鑛、 浸鍵Λ喷步望/ 、、又寻之任—種鍍法。因為鍍層附著量如果不滿0.01 g/m就無法得到藉預鍍所欲獲致的附著性提昇效果，而 超過2.0 g/m2則成本增加，所以每片鋼板單面定為0 01〜 20 1306901 2_〇 g/m2。 如上所述地處理過之鋼板，接著要實施炫融錢辞，但 是在進入該熔融鍍鋅步驟之前以先實施事前處理為宜。該 事前處理係指以磨削刷具等將鋼板表面清淨化的處理。= 5者，該磨削刷具以添加磨砂粒的刷子為佳，清淨處理液以 溫水、苛性鈉溶液或併用該二者為宜。 另外，在即使是緊急而且大量的訂單/生產都可以應 付的情形中，雖然炼融錢鋅工程最好是和既存的連續退火 1工程在^同的線上，惟並無特殊限定。如果是在不同的線 10上’則既可以在連續退火爐内實施橋正鋼板形狀崩解的調 質延伸等之形狀墙正，同時也可以為了除去鋼板等之污染 等而適轉到電解洗淨線。此外，因為在連續退火〜炫融鍍 鋅間也可以採取材質樣本，故亦可在事前預測材質。 經過如此地處理之鋼板接著要以熔融鍍辞工程施行鍍 #在邊炫融鑛鋅工程中，要將鋼板表面加熱至活性化溫 度以上，亦即250〜60(TC的溫度範圍。再者，如果考慮到 鍍辞々和鋼板的溫度差，則以46〇〜53〇它的溫度範圍為 ‘、、方法並無特殊限定’惟以輻I射管(radiant tube)和感 2〇應加熱為佳。為了也能夠應付緊急且大量的訂單/生產， 1 乂利用既存之連續熔融錢鋅線上之加熱爐。*，鋼板因 $在月j述之績退火工程中已經被施以再結晶退火，故可比 /軋工ϋ接聽融鍍鋅卫程時更高速地讓鋼板通過， 此”有生產性也提高的優點，適合於應付緊急且大量的 訂單/生產。 15 1306901 另外’在上述熔融鍍鋅工程已被施以鍍鋅處理之贫辞 鋼板因為可以進一步透過對鍍層實施合金化處理而得到緻 密的鍍層組織，得到既堅硬且強靭的鍍層，故亦可在47〇〜 600°C的溫度範圍施行加熱處理以製成合金化熔融鍍鋅鋼 板。尤其在本發明中，藉施行合金化處理，可以將鍍屏内 之Fe濃度控制在例如7〜15質量〇/〇。 此外’在本發明中為了使耐蝕性和加工性提高，也可
以在以如上所述之工程中所製造的熔融鍍鋅鋼板，或合金 化熔融鍍辞鋼板的表層，施行鉻酸鹽處理、無機皮膜處理、 1〇化成處理、樹脂皮膜處理之任1種或2種以上的後處理。 實施例1 15 20 將3有示於表1之成分組成的鋼以真空炫解爐炫解·禱 造成扁鋼胚再加熱至1200°C後，在熱軋中以800。〇的溫度進 行加工壓延製成熱軋鋼板後，使之冷卻，在60(TC的捲取溫 度捲取並保持於該溫度丨小時使捲取熱處理再現。藉磨削 所獲得之熱軋鋼板除去銹垢，以70%的壓下率施行冷軋， 然後用連續退火模擬器加熱至770 °C的溫度後，實行保持於 該/見度74私的連續退火。接著以/s冷卻至45〇。〇，然 後用以下所述的2種製造方法，亦即，用習知方法和本發明 方法製造鍍鋅鋼板。 (1)習知方法 冷卻至上述的450°C後，既不實施酸洗處理，也不實施 預鑛處理，在500。(：的溫度進行熔融鍍鋅處理，並進一步實 仃合金化熔融鍍鋅處理，冷卻至常溫後，進行1%的調質壓 16 1306901 延做成製品。該製品之機械性f、金屬組織、擴孔性、梦 層附著性專各種特性示於表2(製法丨）。 (2)本發明方法
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20 冷卻至上述的45(rc後，實行在彻。c的溫度保持180 秒之過時效處理’然後冷卻至麻田散鐵鶴點以下，接著 用5%鹽酸進行酸洗處理，並施行每片鋼板單面0.5 g/m2 之Ni預鑛後’加熱至5⑼。c的溫度再進行熔融鱗處理，二 進-步做合金娜融鍍鋅處理，冷卻至常溫後，進行以的 調質壓延做成製品。該製品之機械性f、金屬組織、擴孔 性、鍍層附著性等各種特性示於表3(製法u)。 再者，表2、表3中所示之抗拉強度(TS)、擴孔率、金 屬組織、殘留沃斯田鐵、回火麻田散鐵、鍍層附著性、鍍 層外觀的試驗.分析方法係如下所述。 .抗拉強度：用JIS 5號引張試片的L方向拉伸來做評估。 以TS為540 MPa以上，且TSxEl (%)之積在 18,000 MPa以上為合格。 .擴孔率：採用日本鐵鋼連盟規格，jFS T1001-1996擴 孔試驗方法。在1 〇 mm(()的沖孔（模頭内徑 10.3 mm ’餘隙12.5%)於沖孔的毛邊形成外 側的方向上以20 mm/min進行頂角60。的 圓錐穿孔之擴張成形。 擴孔率：X(°/〇)={D-D〇}xl00D:龜裂貫通板厚時的孔徑（mm) D〇 ·初期孔徑（mm) 17 1306901 ◎:鍍層剝離小（剝離寬度不滿3 mm) 〇：實用上並無妨礙的程度之輕微剝離（剝 離寬度3 mm以上，不滿7 mm) △:可以看到相當量的剝離(剝離寬度7 mm 以上，不滿10mm) X :剝離激烈（剝離寬度10 mm以上） 鍍層附著性為◎、〇者算合格。
鍍層外觀：目視觀察 10 ◎:沒有未鍍到或不勻情形，外觀均勻 〇：沒有未鍍到，且實用上沒有影響的程度 之外觀上的不均勻 △:明顯有外觀上的不均勻 X :發生沒有鍍到的情形，而且明顯有外觀 上的不均勻 15 鍍層外觀為◎、〇者算合格。
19 1306901 區分 Μ *4 M Φ *4 m 4 Η 瑞 φ 4 4 本潑·明範圍 M 塚 4 M 塚 舍5 Μ •4 1本發明範圍1 本發明範圍 1本發明範圍 m 塚 -4 :本發明範圍 Η φ 4 本發明範圍 比較例 比較例 比較例 比較例 比較例 比較例 比較例 比較例 比較例I 異擇元紊 03 0.0001 i 1 0.0001 1 [0.0005 1 1 o.oooi 1 ! 0.0001 0.0006 0.0001 0.0001 i 0.0001 ! I 0.0001 i | 0.0005 1 ί 0.0001 0.0001 0.0005 0.0001 0.0005 0.0001 0.0005 0.0001 0.0001 0.0038 0.0001 0.0001 0.0005 0.0005 > 0.0002 0.0002 I 0.0002J 1 0.0002 1 1 0.0002 1 1 0.0002 1 1 0.0002 1 I 0.0220 1 1 0.0230 I 1 0.0002 1 | 0.0002 | 1 0.0002 0.0002 0.0270 0.0670 1 0.0220 1 Γ0.0002 1 1 0.0002 0.0002 0.0002 0.0002 0.0410 0.0002 0.0002 0.0240 1 0.0200 1 1 0.0048 1 I 0.0210 1 I 0.0002 1 I 0.0002 I I 0.0002 I I 0.0410 I 1 0.0001 I I 0.0250 ' 0.0002 I 0.0330 1 | 0.0002 I | 0.0780 | 0.0250 | 0.0002 | 0.0002 | 0.0002 ] 丨0.0290」 | 0.0002 ί 0.3800 0.0002 0.0002 0.0002 0,0280 0.0002 ；0.0220 0.0002 0.0280 0.0002 0.0002 0.0440 i 0.0002 0.0340 0.0002 ! 0.0002 0.0420 0.0640 0.0002 0.0230 0.0002 0.0270 0.0002 0.0330 0.3300 0.0002 0.0002 0.0002 0.0001 0.0002 0.0001 U I 0.0001 I 10.0001 1 0.0001 I 0.0002 1 I 0.4800 I 0.0002 0.0002 ! o.oooi 0.0002 0.0002 I o.oooi I I o.oooi I ! 0.0002J i 0.0001 0.0002 1 0.0002J I 0.0002J 0.0001 0.0001 ;0.0002J 0.0002 0.0002 0.0001 0.0002 0.0001 ϋ I 0.0002 I 0.0002 0.0002 ! 0.0001 0,0002 i O.OOOI 0.0001 Q.0002 0.0001 0.1920 0.0002 1 0.0002 0.0001 0.0002 0.0001 1 0.0001 I 0.0002 I ! 0.0002 I ! 0.0002 0.0002 0.0001 0.0001 ,0.0002 0.0001 0,0002 3 U 1 0.0001 0.0001 0.0001 0.2400 ； 0.0001 ! 0.0002 0.0002 0.0001 1 0.0002 , 0.0002 0.0001 ! 0.0002 ! 0.0002 0.0002 0.0002 0.0002 0.0001 0.0002 0.0001 0.0002 0.0002 0.0002 0.0001 0.0002 0.0002 0.002 0.002 0.003 0.004 0.003 0.004 0.002 '0.005 I 0.002 0.002 0.002 0.003 0.010 0.002 0.003 1 0.002 0.003 0.001 0,004 0.004 I 0.003 0.004 ! 0·002 0.003 0.004 Mo 0.155 0.099 0.140 0.235 0.050 0.168 0.111 1 0.300 I 0.102 0.061 0.Ϊ98 0.064 0.066 0.123 0.125 1 0.098 i 0.080 0.124 0.140 0.060 0.134 0.080 0.100 0.025 0.320 < 卜 1.329 0.552 0.540 0.852 0.854 1.504 1.017 0.840 0.302 0.300 丨 1.656 0.388 0.912 1.024 1 0.850 0.508 0.070 0.896 0.767 0.702 0.185 1.903 I ：0.534 I 0.612 ζΛ 0.010 0.010 ! 0,010 0.002 0.010 1 0.013 0.012 0.023 I 0.019 1 0.009 I 0.001 1 0.014 ^ 0.002 0.011 1 0.023 I 0.015 0.010 0.020 0.010 0.020 0.022 0.020 0.020 0.020 0.020 α- 1 0.022 1 0.003 I 0.007 1 0.030 1 0.002 I 0.004 I 0Ό01 0.026 0Ό27 0.017 0.006 0.007 ! 0.002 :0.004 0.017 1 0.022 0.020 I 0.020 I 0.020 1 0.030 I ! 0.015 0.030 ,0.030 ! 0.030 0.030 Μη 2.80 2.56 0.80 ； 1.91 2.44 〇〇 c^\ 2.32 0.98 〇〇 ：1.59 1.76 1 1.98 g 2.00 0.40 3.20 Ί 1.70 2.22 〇 2.02 ίΛ ! 0.016 0.191 0.069 : 0.052 1 0.026 | 0.187 0.072 0.029 1 0.128 0.100 | 0.067 | ί 0.051 0.140 0.169 0.013 0.158 0.110 0.100 0.320 0.120 0.180 0.040 0.180 0.Π0 0.140 U I o.〇8〇J I 0.088 I I 0.098 I I 0.109 I I 0.133 I 1 0.135 I I 0.136 I 0.195 i 0.184 0.190 I 0.229 I 0.245 3 (N 〇 0.288 0.291 1 0.300 0.078 ;0.324 I ；0.138 0.129 0.141 0.134 0.174 0.124 0.155 Li^ 種 1 < CG Ο Q UJ u- a 1： 一 —> 2； 〇 a- σ at in 卜 > X > 20 1306901 表2/製法i)
實驗 編號 鋼種 TS(MPa) EL(%) TSxEL 殘留γ 體積 (%) 回火麻 回散鐵 面積(％) 擴孔率 (%) 鍍層 附著性 鑛層 外觀 區分 1 A 562 34 19040 8.7 ^0.1 52 ◎ ◎ 比較例 2 B 590 33 19437 7.9 ^0.1 50 Δ 〇 比較例 3 C 603 33 19833 9.5 ^0.1 50 ◎ ◎ 比較例 4 D 666 30 19950 5.1 ^0.1 48 ◎ ◎ 比較例 5 E 607 34 20570 9.2 ^0.1 52 ◎ ◎ 比較例 6 F 633 34 21488 11.5 ^0.1 51 Δ 〇 比較例 7 G 621 35 21700 12.4 ^0.1 52 ◎ ◎ 比較例 8 Η 632 30 18900 5.1 ^0.1 50 Δ 〇 比較例 9 I 646 34 21930 12.4 ^0.1 50 〇 ◎ 比較例 10 J 625 34 21182 9.8 ^0.1 50 Δ 〇 比較例 11 K 702 28 19628 9.9 ^0.1 47 ◎ ◎ 比較例 12 L 686 29 19865 9.4 ^0.1 47 ◎ ◎ 比較例 13 Μ 714 27 19224 5.2 ^0.1 47 〇 ◎ 比較例 14 Ν 796 26 20670 12.5 ^0.1 45 〇 ◎ 比較例 15 0 634 33 20856 13.2 ^0.1 50 ◎ ◎ 比較例 16 Ρ 816 26 21190 12.4 ^0.1 45 〇 ◎ 比較例 17 Q 525 26 13598 23 ^0.1 45 〇 ◎ 比較例 18 R 796 19 15105 8.5 ^0.1 30 Δ 〇 比較例 19 S 619 20 12380 6.4 ^0.1 48 X X 比較例 20 τ 515 26 13364 22 ^0.1 45 〇 ◎ 比較例 21 υ 770 19 14592 5.4 ^0.1 21 Δ X 比較例 22 V 502 31 15531 23 ^0.1 51 ◎ ◎ 比較例 23 W 614 28 17192 8.9 ^0.1 53 X Δ 比較例 24 X 531 35 18550 L5 ^0.1 56 Δ 〇 比較例 25 Υ 691 25 17225 2Λ ^0.1 41 Δ Δ 比較例 21 1306901 表3/製法ii)
實驗 編號 鋼種 TS(MPa) EL(%) TSxEL 殘留γ 體積 (%) 回火麻 回散鐵 面 _(°/〇) 擴孔率 (%) 鑛層 附著性 鍍層 外觀 區分 1 A 545 37 20388 9.7 4.7 64 ◎ ◎ 本發明 2 B 566 36 20186 8.5 4.3 60 〇 ◎ 本發明 3 C 579 35 20249 10.4 7.5 61 ◎ ◎ 本發明 4 D 646 33 21319 5.7 4.5 60 ◎ ◎ 本發明 5 E 583 37 21397 9.9 6.2 63 ◎ ◎ 本發明 6 F 608 36 21901 12.5 4.0 62 〇 ◎ 本發明 7 G 602 39 23191 13.9 7.6 64 ◎ ◎ 本發明 8 Η 607 32 19658 5.5 9.1 60 〇 ◎ 本發明 9 I 620 36 22351 13.5 6.4 60 ◎ ◎ 本發明 10 J 606 37 22674 11.0 7.0 62 〇 ◎ 本發明 11 K 674 30 20379 10.7 5.4 58 ◎ ◎ 本發明 12 L 659 31 20244 10.2 3.5 58 ◎ ◎ 本發明 13 Μ 693 30 20570 5.8 5.3 58 ◎ ◎ 本發明 14 N 764 28 21458 13.5 5.6 56 ◎ ◎ 本發明 15 0 609 35 21290 14.4 6.3 60 ◎ ◎ 本發明 16 P 792 29 22637 13.9 6.6 56 ◎ ◎ 本發明 17 Q 504 28 14152 25 4.2 55 ◎ ◎ 比較例 18 R 764 20 15390 9.3 10.5 38 〇 ◎ 比較例 19 S 600 22 13209 7.2 5.0 60 〇 〇 比較例 20 T 494 28 13883 2A 0.9 55 ◎ ◎ 比較例 21 U 739 20 14887 5.9 10.3 27 〇 〇 比較例 22 V 487 34 16605 Z6 4.6 62 ◎ ◎ 比較例 23 w 589 30 17825 9.6 6.8 65 〇 〇 比較例 24 X 510 37 18912 L6 3.2 68 〇 〇 比較例 25 Y 670 27 17762 24 10.2 51 〇 〇 比較例 實施例2 用真空熔解爐將記載於表1之本發明成分範圍的A、I、 5 P之鋼熔解.鑄造而成的扁鋼胚於1200°C再加熱後，在熱軋 22 1306901 中以880 °C的溫度進行加工壓延製成熱延鋼板後予以冷 卻，並以600°C的捲取溫度進行捲取，再現保持於該溫度i 小時的捲取處理。將所獲得之熱延鋼板以磨削除去鏽垢， 以70%的壓下率施行冷軋，然後用連續退火模擬器加熱至 5 770°C的溫度後，進行保持於該溫度74秒鐘之連續退火，並 以l〇°C/s冷卻至450°C，然後進行在400°C的溫度保持18〇
秒之過時效處理，接著對冷卻至麻田散鐵變態點以下之鋼 板實施以下5種實驗。 實驗1(本發明例）用5%鹽酸進行酸洗，實施〇.5 2 10之Ni預鍍 、 坩 實驗2(本發明例）不做酸洗，實施〇.5g/rn2之Ni預錄 實驗3(比較例）用5。/。鹽酸進行酸洗，實施〇 〇〇5 之Ni預鍍 15 20 實驗4(比較例）用5%鹽酸進行酸洗，不做恥預鍍 實驗5(本發明例）不做酸洗，不做从預鑛 p然谈’執行相#於在連續炫融麟線的人D侧之表面 鋅’乍業的刷具磨削後’加熱至5GG°C的温度以進行溶融茫 /。並進-步做合金化熔融鍍鋅處理，冷卻至室溫後； 之調f壓延做成製品。該製品之麟附著性、錄層外 規專各種特性示於表4。 23 1306901 表4/酸洗、預鍍條件差 實驗編號 鋼種 鑛層 附著性 鐘層 外觀 區分 ① A ◎ ◎ 本發明 ② A ◎ 〇 本發明 ③ A Δ Δ 比較例 ④ A Δ X 比較例 ⑤ A ◎ 〇 本發明 ① I ◎ ◎ 本發明 ② I ◎ 〇 本發明 ③ I Δ X 比較例 ④ I X X 比較例 ⑤ I 〇 〇 本發明 ① P ◎ ◎ 本發明 ② P ◎ 〇 本發明 ③ P Δ X 比較例 ④ P X X 比較例 ⑤ P 〇 〇 本發明
在實施例1中，表3之本發明相對於表2之相同實驗編號 的比較例，因為回火麻田散鐵增加而造成擴孔性提高。此 外，因酸洗、預鍍而使得鍍層附著性、鍍層外觀提昇。表3 5 之比較例雖然利用酸洗、預鍍而使鍍層附著性、鍍層外觀 提昇，惟因其成分原本就不在本發明之範圍内，故TS、 TSxE 1、擴孔率，任一者都未達合格值。 實施例2在酸洗、預鍍條件差之下，以根據實驗1、實 驗2、實驗5，藉預鍵來提昇鑛層附著性、鍍層外觀，並且 10 進步在預鍍前有酸洗者為佳。根據實驗3，如果預鍍的量少 就沒有效果；而根據實驗4，在只做酸洗之下反而會惡化。 只做酸洗時反而會讓鍍層附著性、鍍層外觀惡化的原因推 24 1306901 疋口為在表㈣度活性化的情形下又直接在連續融鍵鋅 的加熱步驟中被加熱，鋼板表面因而再度產生鋼板之Si、 Μη等的氧化物，使得鍍層性質惡化。 實施例3 5 &用真线融爐將含有示於表5之成分組成的娜解.鱗 &而成之扁鋼肢再加熱至讓。〇後，在熱軋以88〇t的溫
、/于加壓延製成熱延鋼板後，冷卻之，以600°C的捲取 :度捲取’再現保持於該溫度1小時之捲取熱處理。將所製 f "'I鋼板以磨削除去鏽垢，再以70%之壓下率施行冷 10軋’然後用連續退火模擬器加熱至7賊的溫度後，進行 持於該溫度74秒鐘之連續退火。接著，以HTC/S冷卻至45〇 C ’再用以下所述的2種製造方法’亦即習知方法與本發明 方法，製造鍍鋅鋼板。 (1)習知方法 15 20
冷卻至上述的45〇°C後，既不實施酸洗處理’也不實施 預鑛處理，在5〇叱的溫歧㈣崎鋅處理，並進_步實 行合金化《增鋅處理，冷卻至常溫後，進行_調質壓 延做成製品。該製品之機械性質、金屬組織、擴孔性， 層附著性等各種特性示於表6(製法丨）。 X (2)本發明方法 冷卻至上相峨後，實行在替C的溫度保持⑽ 秒之過時政處理，錢冷卻至麻田散鐵變態點以下 用5%鹽酸進行酸洗處理，並施行每片鋼板單面0.W 之Nl預碰，加熱至的溫度再進聽融鍍鋅處理，並 25 1306901 w 5
10 15
進一步做合金化溶融鍍鋅處理，冷卻至常溫後，進行1%的 調質壓延做成製品。該製品之機械性質、金屬組織、擴孔 性、鍍層附著性等各種特性示於表7(製法ii)。 再者’表6、表7中所示之抗拉強度(TS)、擴孔率、金 屬組織、殘留沃斯田鐵、回火麻田散鐵、鍍層附著性、鍍 層外觀的試驗.分析方法係如下所述。 .抗拉強度：用JIS 5號引張試片的L·方向拉伸來做評估。 以TS為540 MPa以上，且TSxEl (%)之積在 lM〇〇 MPa以上為合格。 ’擴孔率：採用日本鐵鋼連盟規格，JFS ^0(^4996擴 孔試驗方法。在1 〇 ϊηιηφ的沖孔（模頭内徑 HU mm ’餘隙12.5%)於沖孔的毛邊形成外 側的方向上以20 mm/min進行頂角60。的 圓錐穿孔之擴張成形。 擴孔率.X(%)={D —D〇}xl〇〇 D:龜裂貫通板厚時的孔徑（mm) D〇 :初期孔徑（mm) .金屬組織：以光學顯微鏡的觀察，以及利用乂射線衍射 之殘留沃斯田鐵率測定。肥粒鐵係以见⑹ 浸钱(Nital Etching)，而麻田散鐵則是用雷培 拉浸钱(Lepara Etching)進行觀客。 •回火麻田散鐵率：回火麻田散鐵的定量化係以雷谇拉读 蝕(LeparaEtching)，將試料研磨（氧化鋁精 加工）並浸潰於腐㈣（純水、焦亞硫㈣ 26 1306901 鍍層外觀：目視觀察 ◎:沒有未鍍到或不勻情形，外觀均勻 〇：沒有未鍍到，且實用上沒有影響的程度 之外觀上的不均勻 △:明顯有外觀上的不均勻 X :發生沒有鍍到的情形，而且明顯有外觀 上的不均勻
鍍層外觀為◎、〇者算合格。
28 1306901
區分 1 M -4 S 瑞 餘 4 本發明範圍 Μ. 瑞 餘 4 Μ 4 本發明範圍 本發明範圍 本發明範圍 1本發明範圍1 Μ -4 S *4 本發明範圍 本發明範圍 本發明範圍 比較例 比較例 比較例 比較例 1比較例 比較例 比較例 比較例 比較例 CQ 0.0001 丨0.⑻05 ： 0.0001 0.0001 1 0.0005 1 丨〇⑻οι | 1 0.0001 | | 〇.〇〇〇] 1 I 〇.〇〇〇] | Γθ-0005 I 0.0001 ：0.0001 1 o.oool | 1 o.oool | 0.0005 0.0005 Γο.οοοι 1 1 0.0005 ：0.0001 0.0001 1~~- 0.0005 0.0001 0.0036 0.0001 0.0005 > 0,0002 「0.0002 i 1 0.0002 1 1 0.0002 1 0.0002 ; | 0.0300 ! 1 0.0002 | | 0.0330 1 0.0210 ! | 0.0002 | | 0.0002 | 1 ο.οπο | | 0.0002 1 | 0.0002 | | 0.0190 | | 0.0270 | | 0.0002 | 1 0.0002 0.3500 1 0.0260 1 | 0.0002 | ! 0.0250 0.0002 i 0.0002 0.0330 口 0.0250 0.0002 0,0310 0.0002 0.0380 0.0002 0.0002 ； 0.0002 0.0250 ! | 0.0002] | 0.0002 | ! 0.0240 | [0.0002 | 0.0240 I 0.0002] ! 0.0002 | 0.0410 1 0.3800」 ! 0.0002 ί 0.0220 0.0220 0.0002 0.0002 0.0290 0.0002 -Ο Z 0.0220 0.0290 ! 0.0002 0.0002 0.0260 0.0002 0.0002 1 0.0270 0.0002 ! 0.0002 I 0.0002 0.0220 0.0002 0.0002 0.0260 0,0002 0.0002 0.0230 0.0002 0.0002 0.3600 0.0280 0.0002 0.0220 0.0002 u 0.0000 1 0.0002 1 0.0000 1 0.0003 1 1 0.0003 1 0.0004 0.0002 I 0.0004 I I 0.0001 I 0.0002 1 0.0002 1 I 〇.〇〇〇〇 1 | 0.0320 | I 0.0002 I I 0.0002 I 1 0.0001 I 0.0002 I 0.0002 I 0.0002 ,0.0002 | | 0.0002 | | 0.0003 | 0,0003 i 0.0000 i 0.0004 | s 0.0001 0.0000 0.0002 0.0210 0.0001 0.0003 0.0250 I 0.0002 0.0002 0.0002 ! 0.0001 I ! 0.0004 0.0003 ! | 〇.〇〇〇〇 I 0.0000 0.0001 I 0,0002 I 1 0.0003 I ! 0.0002 0.0002 0.0002 0.0001 0.0000 ,0.0003 ：0.0000 3 u 0.0000 0.0003 0.0002 0.0360 0.0002 0.0003 I ! 0.0002 1 0.0003 0.0001 0.0002 0.0002 0.0003 I o.oool I I 0.0003 I ! 0.0004 0.0001 0.0001 0.0000 '0.0003 0.0001 0.0002 0.0001 0.0001 0.0002 0.0001 0.003 0.003 ! 0.002 0.003 0.001 0.002 , 0.002 0.003 0.010 0.000 I 0.003 1 I 0.000 [0.003 1 I 〇.〇〇〇 I 0.000 0.0G0 0.00! 0.002 ：0.003 ,0.001 1 0.002 0.003 0.001 丨 0.001 0.003 o 0.07 0,09 ο 0.32 0.30 0.25 0.07 1 0.13 〇 0.05 0.19 ! 0.28 0.35 0.10 0.30 | 0.29 0.13 0.33 ：0.19 ,0.19 0.12 0.10 0.20 0.04 0.37 < 0.64 1.72 5 0.99 1.66 1.26 0.58 § 0.81 ! 0.77 0.90 0,76 0.25 1.04 〇〇 vq 1.66 0.64 I 0.86 0.23 1.83 1.18 ! 0.74 ¢/5 0.020 0.010 0.003 0.012 0.012 i 0.024 1 0.030 :0.013 0.012 | I 0.004 0.019 0.000 0.026 ! 0.004 000] 0.022 ；0.023 0.011 0.004 0.005 0.011 0.025 0,018 0.006 0.007 Oh 0.029 i 0.002 0.023 0.011 0.016 0.020 I ! 0.018 0.021 I 0.017 1 0.022 0.019 0.025 I 0.022 I 1 0.014 0.006 0.022 ! 0.03 8 0.026 0.005 0.025 0.016 0.002 0.006 ,0.014 0.024 Mn 〇s rn P； 3.45 1 2.57 1.72 3.50 2.34 1.46 2.80 3.15 1.20 CN rn 2.87 2.19 2.88 2.18 ON 2.77 0.71 3.70 (N cn 3.07 2.06 KA 0.46 I 0.42 0.56 0.25 1 0.26 1 0.32 0.20 0.53 0.80 0.30 0.49 0.29 0.45 0.23 0.44 0.70 1 0.60 ! 0.30 0.81 0.38 0.23 0.27 0.26 0.24 0.54 u 0.120 0.183 0.187 0.198 ； 0.209 0.221 0.223 ： 0.225 0.253 , 0.253 0.296 ! 0.299 I 0.309 I I 0.324 I 0.336 0.350 0.110 0.390 ! 0.222 I :0·3Π 0.293 ! 0.186 1 0.261 ,0.244 0.155 鋼種 < CD u Q ω 〇 — 7： 〇 〇- 〇 u, C/) > X >- 29 1306901 表6/製法i)
實驗 編號 鋼種 TS(MPa) EL(°/〇) TSxEL 殘留γ 體積 (%) 回火麻 回散鐵 面積(％) 擴孔率 (%) 鑛層 附著性 鍵層 外觀 區分 1 A 601 35 21035 9.5 ^0.1 55 Δ Δ 比較例 2 B 666 33 21978 7.5 ^0.1 52 Δ Δ 比較例 3 C 768 30 23040 11.4 ^0.1 48 Δ X 比較例 4 D 770 26 20020 7.2 ^0.1 45 〇 〇 比較例 5 E 813 27 21951 7.3 ^0.1 45 〇 〇 比較例 6 F 807 25 20175 7.9 ^0.1 43 〇 〇 比較例 7 G 795 26 20670 8.1 ^0.1 45 Δ Δ 比較例 8 Η 827 28 23156 13.5 ^0.1 46 〇 Δ 比較例 9 I 845 27 22815 12.7 ^0.1 46 X X 比較例 10 J 874 22 19228 7.1 ^0.1 41 〇 〇 比較例 11 K 856 26 22256 10.0 ^0.1 45 Δ Δ 比較例 12 L 954 21 20034 7.2 ^0.1 41 〇 〇 比較例 13 Μ 938 21 19698 7.1 ^0.1 41 Δ Δ 比較例 14 Ν 924 23 21252 10.2 ^0.1 41 Δ Δ 比較例 15 0 965 20 19300 8.2 ^0.1 41 〇 〇 比較例 16 Ρ 944 23 21712 11.5 ^0.1 42 Δ X 比較例 17 Q 585 30 17550 32 ^0.1 48 Δ X 比較例 18 R 984 18 17712 6,8 ‘0.1 38 Δ Δ 比較例 19 S 1025 17 17425 8.2 ^0.1 38 X X 比較例 20 τ 557 31 17267 2Λ ^0.1 47 〇 Δ 比較例 21 υ 875 20 17500 7.4 ^0.1 37 Δ Δ 比較例 22 V 662 25 16550 L2 ^0.1 44 〇 〇 比較例 23 W 826 21 17346 10.2 ^0.1 39 Δ X 比較例 24 X 722 23 16606 12 ^0.1 40 〇 〇 比較例 25 Υ 615 24 14760 02 ^0.1 39 Δ Δ 比較例 30 1306901 表7/製法ii)
實驗 4號 鋼種 TS(MPa) EL(°/〇) TSxEL 殘留γ 體積 (%) 回火麻 回散鐵 面 4(%) 擴孔率 (%) 鑑層 附著性 銀層 外饒 區分 1 A 586 38 22150 10.5 4.3 67 ◎ ◎ 本發明 2 B 629 35 22015 8.1 4.5 63 ◎ 〇 本發明 3 C 741 32 23345 12.2 8.8 60 〇 〇 本發明 4 D 751 28 21081 7.9 8.4 56 ◎ ◎ 本發明 5 E 768 29 21988 7.9 5.8 55 ◎ ◎ 本發明 6 F 779 26 20442 8.5 6.0 53 ◎ ◎ 本發明 7 G 775 28 21766 8.9 9.1 55 〇 〇 本發明 8 Η 782 30 23195 14.6 7.3 56 ◎ ◎ 本發明 9 I 815 28 23117 13.6 5.0 57 〇 〇 本發明 10 J 852 24 20247 7.8 8.5 50 ◎ ◎ 本發明 11 K 809 28 22294 10.8 9.7 55 〇 〇 本發明 12 L 921 22 20299 7.7 5.9 50 ◎ ◎ 本發明 13 Μ 915 23 20742 7.8 6.4 51 ◎ ◎ 本發明 14 N 873 24 21288 11.0 9.4 51 〇 〇 本發明 15 0 931 21 19556 8.8 8.2 50 ◎ ◎ 本發明 16 P 920 25 22863 12.7 9.6 52 〇 〇 本發明 17 Q 553 32 17580 Μ 6.6 58 ◎ ◎ 比較例 18 R 950 19 17947 7.3 10.8 47 〇 〇 比較例 19 S 999 18 18349 9.0 8.7 48 〇 〇 比較例 20 T 526 33 17296 23 4.0 58 ◎ ◎ 比較例 21 u 844 21 17732 7.9 11.0 46 〇 〇 比較例 22 V 645 27 17427 L3 5.5 54 ◎ ◎ 比較例 23 w 781 22 17375 11.0 4.9 48 〇 〇 比較例 24 X 697 24 16826 L3 10.2 50 〇 〇 比較例 25 Y 600 26 15542 02 7.0 49 〇 〇 比較例 實施例4 用真空熔解爐將記載於表5之本發明成分範圍的E、 Η、P之鋼溶解.鑄造而成的扁鋼胚於1200°C再加熱後，在 5 熱軋中以880°C的溫度進行加工壓延製成熱延鋼板後予以 31 1306901 冷卻’並以600°C的捲取溫度進行捲取，再度出現保持於該 溫度1小時的捲取處理。將所獲得之熱延鋼板以磨削除去錄 垢，以70%的壓下率施行冷軋，然後用連續退火模擬器加 熱至770°C的溫度後，進行保持於該溫度74秒鐘之連續退 火，並以10°C/s冷卻至450°C，然後進行在4〇〇。(：的溫度保 持180秒之過時效處理，接著對冷卻至麻田散鐵變態點以下 之鋼板實施以下5種實驗。
15
實驗1(本發明例）用5%鹽酸進行酸洗，實施0.5 g/m2 之Ni預鍍 實驗2(本發明例）不做酸洗’實施〇.5g/m2之沖預鐘 實驗3(比較例）用5%鹽酸進行酸洗，實施0.005 g/m2 之Ni預鍍 實驗4(比較例）用5%鹽酸進行酸洗，不做犯預鍍 實驗5(本發明例）不做酸洗，不做Ni預鍵 然後’執行相當於在連續熔融鍍辞線的入口側之表面 ’月淨作業的刷具磨削後，加熱至5〇〇°c的溫度以進行溶融鐘 鋅’並進一步做合金化熔融鍍辞處理，冷卻至室溫後，進 行1°/。之調質壓延做成製品。該製品之鍍層附著性、鑛層外 觀專各種特性示於表8。 20 32 1306901 表8/酸洗、預鍍條件差 貫驗編號 鋼種 鍍層 附著性 鐘層 外觀 區分 ① E ◎ ◎ 本發明 ② E ◎ 〇 本發明 ③ E Δ X 比較例 ④ E X X 比較例 ⑤ E 〇 〇 本發明 ① Η ◎ ◎ 本發明 ② Η ◎ 〇 本發明 ③ Η X X 比較例 ④ Η X X 比較例 ⑤ Η 〇 〇 本發明 ① Ρ 〇 〇 本發明 ② Ρ 〇 〇 本發明 ③ Ρ X X 比較例 ④ Ρ X X 比較例 ⑤ Ρ 〇 〇 本發明
在實施例3中，表7之本發明相對於表6之相同實驗編號 的比較例，因為回火麻田散鐵增加而造成擴孔性提高。此 外，因酸洗、預鍵而使得鑛層附著性、鍍層外觀提昇。表7 5 之比較例雖然利用酸洗、預鍍而使鍍層附著性、鍍層外觀 提昇，惟因其成分原本就不在本發明之範圍内，故TS、 TSxE 1、擴孔率，任一者都未達合格值。 實施例4在酸洗、預鍍條件差之下，以根據實驗1、實 驗2、實驗5，藉預鍍來提昇鍍層附著性、鍍層外觀，並且 10 進步在預鍍前有酸洗者為佳。根據實驗3，如果預鍍的量少 就沒有效果；而根據實驗4，在只做酸洗之下反而會惡化。 只做酸洗時反而會讓鍍層附著性、鍍層外觀惡化的原因推 33 1306901 測是因為在表面過度活性化的情形下又直接在連續融鍍鋅 的加熱步驟中被加熱，鋼板表面因而再度產生鋼板之Si、 Μη等的氧化物，使得鍍層性質惡化。 產業上之利用可能性 5 若依據本發明，則不但可以提供自動車構件及家電構
件等所使用之鍍層附著性及擴孔性優良的熔融鍍辞高強度 鋼板，而且即使在受到商品種類轉換和各種製造商之增產 等影響而造成生產變化，緊急且交貨期短的大量訂單/生 產時，也可以柔軟有彈性地應付自如。 10 【圖式簡單說明】 (無） 【主要元件符號說明】 (無)
34

Claims (1)

  1. ^06904— 八 Φ 4- ^第94101146號申請案申請專利節圖莕梅太97.09.09 么古夺 1 1. 一種錢層附著性及擴孔性優良之熔融鍍鋅高強度鋼 板’其係含有質量％為(：：0.08〜0.35%、Si: 1.0%以下、 Mn : 〇·8〜3.5%、p : 0.03%以下、s : 0.03%以下、A1 : 0.25〜1.8%、Μ〇 : 〇.〇5〜0.35%、Ν : 0.010%以下、Ti : 0.0002〜0.3%、Nb : 0.0002〜0.3%、V : 0_0002〜0.3%、 Cu : 0.0001 〜1%、Ni : 0.0001 〜1%、Cr : 0.0001 〜1%、 B:匕⑻01〜0.0030%，剩下的部分則由Fe及不可避免的 雜質所構成之熔融鍍辞鋼板，前述鋼板之金屬組織含有 肥粒體、變韌鐵和，以面積率計0.5%以上10%以下之回 火麻田散鐵，及以體積率計5%以上之殘留沃斯田鐵。 . 2. 一種鍍層附著性及擴孔性優良之熔融鍍辞高強度鋼板的 ， 製造方法’其係將含有申請專利範圍第1項記載之鋼成分 的扁鋼胚加以熱延後，在4〇〇〜750°C的溫度捲取後使其 15 冷卻，然後以連續退火工程，在680〜93(TC的溫度實行 # 退火後，使其冷卻至麻田散鐵變態點以下，接著，於施 行熔融鍍鋅時，先加熱至250〜6〇(TC後，再實施熔融鍍 鋅處理。 | 3.如申請專利範圍第2項之鍍層附著性及擴孔性優良之熔 20 融鍍鋅高強度鋼板的製造方法，其中前述連續退火工程 於冷卻至麻田散鐵變態點以下後，或進行酸洗或不進行 酸洗下’對每個鋼板的單面施以〇〇1〜2〇g/m2之Ni、 Fe、Co、Sn、Cu中的1種或2種以上之預鍵。 4.如申請專利範圍第2項之鍍層附著性及擴孔性優良之熔 35 1306901 融鍍鋅高強度鋼板的製造方法，其更在前述熔融鍍鋅工 程之後，將鍍鋅層予以合金化。 5.如申請專利範圍第2項或第4項之鐘層附著性及擴孔性優 良之熔融鍍鋅高強度鋼板的製造方法，其更在前述鍍辞 5 層或合金化鍍辞層上，進一步施以鉻酸鹽處理、無機皮 膜處理、化成處理、樹脂皮膜處理之任1種或2種以上的 後處理。
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Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100884104B1 (ko) 2004-01-14 2009-02-19 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 도금 밀착성 및 구멍 확장성이 우수한 용융 아연 도금 고강도 강판과 그 제조 방법
JP4510488B2 (ja) * 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
JP4804996B2 (ja) * 2006-04-07 2011-11-02 新日本製鐵株式会社 加工性、パウダリング性、摺動性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法
WO2008102012A1 (en) 2007-02-23 2008-08-28 Corus Staal Bv Method of thermomechanical shaping a final product with very high strength and a product produced thereby
EP2171102B1 (en) * 2007-07-19 2017-09-13 Muhr und Bender KG A strip of steel having a variable thickness in length direction
CN101755063A (zh) * 2007-07-19 2010-06-23 科鲁斯斯塔尔有限公司 用于对在长度方向具有不同厚度的钢带进行退火的方法
EP2025771A1 (en) * 2007-08-15 2009-02-18 Corus Staal BV Method for producing a coated steel strip for producing taylored blanks suitable for thermomechanical shaping, strip thus produced, and use of such a coated strip
EP2202327B1 (en) * 2007-10-25 2020-12-02 JFE Steel Corporation Method for manufacturing a high-strength galvanized steel sheet with excellent formability
JP5369663B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-18 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR100978734B1 (ko) * 2008-03-07 2010-08-30 현대하이스코 주식회사 복합조직강판 및 이를 제조하는 방법
AU2009234667B2 (en) * 2008-04-10 2012-03-08 Nippon Steel Corporation High-strength steel sheets which are extremely excellent in the balance between burring workability and ductility and excellent in fatigue endurance, zinc-coated steel sheets, and processes for production of both
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
KR101129863B1 (ko) * 2009-03-26 2012-03-23 현대제철 주식회사 성형성과 도금성이 우수한 변태강화형 고강도 강판 및 그 제조방법
KR101159896B1 (ko) * 2009-03-26 2012-06-25 현대제철 주식회사 성형성과 도금성이 우수한 변태강화형 초고강도 강판 및 그제조방법
KR101246391B1 (ko) * 2009-06-26 2013-03-21 현대제철 주식회사 성형성이 우수한 변태강화형 초고강도 강판 및 그 제조방법
KR100958019B1 (ko) * 2009-08-31 2010-05-17 현대하이스코 주식회사 복합조직강판 및 이를 제조하는 방법
MX338319B (es) * 2009-12-21 2016-04-12 Tata Steel Ijmuiden Bv Tira de acero galvanizado por inmersion en caliente de alta resistencia.
KR101322135B1 (ko) 2010-10-21 2013-10-25 주식회사 포스코 표면품질 및 내지연파괴성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR101304850B1 (ko) * 2010-10-21 2013-09-05 주식회사 포스코 금속코팅강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
ES2535420T3 (es) * 2011-03-07 2015-05-11 Tata Steel Nederland Technology B.V. Proceso para producir acero conformable de alta resistencia y acero conformable de alta resistencia producido con el mismo
JP5825119B2 (ja) * 2011-04-25 2015-12-02 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性と材質安定性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
KR20130076589A (ko) 2011-12-28 2013-07-08 주식회사 포스코 도금표면 품질 및 도금밀착성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
CN103451531A (zh) * 2013-09-03 2013-12-18 辽宁科技大学 一种440MPa含铌析出强化型冷轧IF钢及其生产方法
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
WO2016001706A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
EP3298175B1 (en) 2015-05-21 2020-08-26 Ak Steel Properties, Inc. High manganese third generation advanced high strength steels
US11560606B2 (en) 2016-05-10 2023-01-24 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
US11993823B2 (en) 2016-05-10 2024-05-28 United States Steel Corporation High strength annealed steel products and annealing processes for making the same
MX2018013869A (es) 2016-05-10 2019-03-21 United States Steel Corp Productos de acero de alta resistencia y procesos de recocido para fabricar los mismos.
KR101830538B1 (ko) * 2016-11-07 2018-02-21 주식회사 포스코 항복비가 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법
EP3572546B1 (en) * 2017-03-13 2022-02-09 JFE Steel Corporation High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing the same
WO2018203097A1 (en) 2017-05-05 2018-11-08 Arcelormittal A method for the manufacturing of liquid metal embrittlement resistant galvannealed steel sheet
WO2019169199A1 (en) * 2018-03-01 2019-09-06 Nucor Corporation Zinc-based alloy coating for steel and methods
EP3758889A4 (en) 2018-03-01 2021-11-17 Nucor Corporation ZINC ALLOY PRESS-HARDENABLE STEELS AND METHOD FOR MANUFACTURING THEREOF
WO2020058330A1 (de) * 2018-09-19 2020-03-26 Sms Group Gmbh Hochfester mehrphasenstahl, stahlband aus diesem stahl sowie verfahren zur herstellung eines stahlbandes
WO2020067752A1 (ko) * 2018-09-28 2020-04-02 주식회사 포스코 구멍확장성이 높은 고강도 냉연강판, 고강도 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
EP4006193A4 (en) * 2019-07-29 2022-09-07 Posco HIGH STRENGTH STEEL PLATE AND METHOD OF MANUFACTURE THEREOF
EP4006192A4 (en) * 2019-07-29 2022-09-07 Posco HIGH STRENGTH STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF
CN110631905B (zh) * 2019-08-16 2022-07-26 中信金属股份有限公司 一种汽车车身常用材料的归一化处理方法及处理系统
EP3872229A1 (de) * 2020-02-28 2021-09-01 voestalpine Stahl GmbH Verfahren zum herstellen gehärteter stahlbauteile mit einer konditionierten zinklegierungskorrosionsschutzschicht
US11752566B2 (en) * 2022-01-21 2023-09-12 GM Global Technology Operations LLC Steel workpiece comprising an alloy substrate and a coating, and a method of spot welding the same

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2962038B2 (ja) 1992-03-25 1999-10-12 住友金属工業株式会社 高張力薄鋼板とその製造方法
JP3114107B2 (ja) 1992-05-28 2000-12-04 日新製鋼株式会社 耐食性および成形性にすぐれた合金化溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板の製造方法
JPH06108152A (ja) 1992-09-30 1994-04-19 Kobe Steel Ltd 曲げ加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3498504B2 (ja) * 1996-10-23 2004-02-16 住友金属工業株式会社 高延性型高張力冷延鋼板と亜鉛メッキ鋼板
US6517955B1 (en) * 1999-02-22 2003-02-11 Nippon Steel Corporation High strength galvanized steel plate excellent in adhesion of plated metal and formability in press working and high strength alloy galvanized steel plate and method for production thereof
JP3599594B2 (ja) * 1999-04-16 2004-12-08 株式会社神戸製鋼所 めっき外観に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3587126B2 (ja) 1999-04-21 2004-11-10 Ｊｆｅスチール株式会社 延性に優れる高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US6423426B1 (en) * 1999-04-21 2002-07-23 Kawasaki Steel Corporation High tensile hot-dip zinc-coated steel plate excellent in ductility and method for production thereof
JP4272302B2 (ja) 1999-06-10 2009-06-03 新日本製鐵株式会社 成形性、溶接性の優れた高強度鋼板及びその製造方法
TW504519B (en) 1999-11-08 2002-10-01 Kawasaki Steel Co Hot dip galvanized steel plate excellent in balance of strength and ductility and in adhesiveness between steel and plating layer, and method for producing the same
JP3587116B2 (ja) 2000-01-25 2004-11-10 Ｊｆｅスチール株式会社 高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
DE60116477T2 (de) * 2000-04-07 2006-07-13 Jfe Steel Corp. Warm-, kaltgewalzte und schmelz-galvanisierte stahlplatte mit exzellentem reckalterungsverhalten
DE60121234T2 (de) 2000-05-26 2006-11-09 Jfe Steel Corp. Kaltgewalztes Stahlblech und Zinkblech mit Reckalterungseigenschaften und Verfahren zur dessen Herstellung
US7090731B2 (en) * 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
JP2003073773A (ja) * 2001-08-31 2003-03-12 Kobe Steel Ltd 加工性及び疲労特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
CA2387322C (en) 2001-06-06 2008-09-30 Kawasaki Steel Corporation High-ductility steel sheet excellent in press formability and strain age hardenability, and method for manufacturing the same
JP4608822B2 (ja) * 2001-07-03 2011-01-12 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形性と歪時効硬化特性に優れた高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
AU2002304255A1 (en) 2001-06-06 2002-12-23 Nippon Steel Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet and hot-dip galvannealed steel sheet having fatigue resistance, corrosion resistance, ductility and plating adhesion, after severe deformation, and a method of producing the same
JP3898923B2 (ja) * 2001-06-06 2007-03-28 新日本製鐵株式会社 高加工時のめっき密着性および延性に優れた高強度溶融Ｚｎめっき鋼板及びその製造方法
JP3749684B2 (ja) 2001-09-28 2006-03-01 新日本製鐵株式会社 成形性に優れた高強度鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP3728228B2 (ja) 2001-09-28 2005-12-21 新日本製鐵株式会社 成形性に優れた高強度鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN1169991C (zh) 2001-10-19 2004-10-06 住友金属工业株式会社 具有优异的可加工性和成型精度的薄钢板及其制造方法
JP3854506B2 (ja) 2001-12-27 2006-12-06 新日本製鐵株式会社 溶接性、穴拡げ性および延性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP3908964B2 (ja) * 2002-02-14 2007-04-25 新日本製鐵株式会社 成形性に優れた溶融亜鉛メッキ高強度鋼板およびその製造方法
DE60333400D1 (de) * 2003-05-27 2010-08-26 Nippon Steel Corp Herstellungsverfahren für hochfestes dünnes stahlblech mit hervorragender beständigkeit gegenüber verzögertem bruch nach dem umformen
JP4214006B2 (ja) * 2003-06-19 2009-01-28 新日本製鐵株式会社 成形性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
EP1512760B1 (en) 2003-08-29 2011-09-28 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High tensile strength steel sheet excellent in processibility and process for manufacturing the same
KR100884104B1 (ko) 2004-01-14 2009-02-19 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 도금 밀착성 및 구멍 확장성이 우수한 용융 아연 도금 고강도 강판과 그 제조 방법
JP4473587B2 (ja) 2004-01-14 2010-06-02 新日本製鐵株式会社 めっき密着性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板とその製造方法
JP4510488B2 (ja) * 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
JP5271857B2 (ja) 2009-09-28 2013-08-21 日立造船株式会社 破壊用カートリッジおよび破壊装置、並びに、破壊方法

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