JP2003073773A - 加工性及び疲労特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 加工性に優れる、良好な疲労特性を備えた高
強度鋼板、及びこの様な鋼板を効率よく製造する方法を
提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ ：０．０６〜０．２５
％、Ｓｉ＋Ａｌ：０．５〜３％、Ｍｎ：０．５〜３％、
Ｐ ：０．１５％以下、Ｓ ：０．０２％以下を含有
し、母相組織は、マルテンサイト又は焼戻ベイナイトで
あって、全組織に対し占積率５０％以上、又はマルテン
サイト又はベイナイトの占積率で１５％以上である他、
フェライトを含有し、第２相組織は、残留オーステナイ
トの占積率で３〜３０％であり、マルテンサイトを含有
しても良く、且つ、第２相組織は下式（１）を満足する
高強度鋼板である。（Ｓ１／Ｓ）×１００≦２０ …
（１） 式中、Ｓ は、第２相組織の総面積を、Ｓ１は、第２相
組織中に占める粗大な第２相組織結晶粒（Ｓｂ）の総面
積を意味し、Ｓｂは、第２相組織の平均結晶粒面積（Ｓ
ｍ）の３倍以上を満足するものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は加工性及び疲労特性
に優れた高強度鋼板に関し、詳細には、５００〜１４０
０ＭＰａ級の高強度及び超高強度域において、伸びフラ
ンジ性、全伸び、及び疲労特性のバランスに優れた高強
度鋼板に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】自動車の排気ガス規制が年々厳しくなる
なか、その対策の一つとして、薄肉化による自動車車体
の軽量化を目的とした高強度鋼板に対するニーズが益々
強くなっている。この様なニーズを受けて開発された高
強度薄鋼板として、組織中に残留オーステナイト
（γ_R）を生成させ、加工変形中にγ_Rが誘起変態（歪み
誘起変態：ＴＲＩＰ）して延性を向上させる残留オース
テナイト鋼板が知られており、例えば、ポリゴナルフェ
ライト＋ベイナイト＋残留オーステナイト組織からなる
ＴＲＩＰ型複合組織鋼（ＰＦ鋼）や、ベイニティックフ
ェライト＋残留オーステナイト＋マルテンサイトからな
るＴＲＩＰ型ベイナイト鋼（ＢＦ鋼）が挙げられる。こ
のうち最初に開発されたＰＦ鋼は、良好な張り出し性
（延性）と深絞り性を有すると共に、衝撃吸収能に優れ
ているが、伸びフランジ性［穴拡げ性（局部的な延
性）］に劣るため、自動車の足回り部材等に適用するに
は不充分である。一方、ＰＦ鋼よりも後に開発されたＢ
Ｆ鋼は、伸びフランジ性に優れるものの、伸びが小さい
という欠点を有している。

【０００３】更に自動車部材、とりわけ自動車ボディの
メンバー、フレーム等の構造部材、サスペンション、ホ
イール等の足回り部材等に適用するに当たっては、上述
した伸び及び伸びフランジ性に加え、疲労特性［疲労耐
久比（疲労強度／降伏強度）］にも優れていることが要
求されるが、一般に低合金ＴＲＩＰ鋼では、第２相組織
のマルテンサイト（残留オーステナイトが変態したマル
テンサイト）により、疲労特性が劣化するという問題を
抱えている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであり、その目的は、加工性（伸び
フランジ性及び全伸び）に優れると共に、良好な疲労特
性も兼ね備えた高強度鋼板、及び、この様な鋼板を効率
よく製造することのできる方法を提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決し得た本
発明の加工性及び疲労特性に優れた高強度鋼板とは、質
量％で、Ｃ ：０．０６〜０．２５％、Ｓｉ＋Ａｌ：
０．５〜３％、Ｍｎ：０．５〜３％、Ｐ ：０．１５％
以下（０％を含まない）、Ｓ ：０．０２％以下（０％
を含まない）を含有し、且つ、下記（Ａ）または（Ｂ）
の組織を有しているところに要旨が存在するものであ
る。

【０００６】（Ａ）母相組織は、焼戻マルテンサイトま
たは焼戻ベイナイトであって全組織に対して占積率で５
０％以上であり；第２相組織は、残留オーステナイトが
全組織に対して占積率で３〜３０％であり、更にマルテ
ンサイトを含有しても良く；且つ、該第２相組織は下式
（１）を満足する； （Ｓ１／Ｓ）×１００≦２０ … （１） 式中、Ｓ は、第２相組織の総面積を、Ｓ１は、第２相
組織中に占める粗大な第２相組織結晶粒（Ｓｂ）の総面
積を意味し、Ｓｂは、第２相組織の平均結晶粒面積（Ｓ
ｍ）の３倍以上を満足するものである。

【０００７】（Ｂ）母相組織は、焼戻マルテンサイトま
たは焼戻ベイナイトが全組織に対して占積率で１５％以
上である他、フェライトを含有し；第２相組織は、残留
オーステナイトが全組織に対して占積率で３〜３０％で
あり、更にマルテンサイトを含有しても良く；且つ、該
第２相組織は上式（１）を満足するものである。

【０００８】更に、本発明において、質量％で、 Ｍｏ：１％以下（０％を含まない），Ｎｉ：０．５％
以下（０％を含まない），Ｃｕ：０．５％以下（０％を
含まない），Ｃｒ：１％以下（０％を含まない）の少な
くとも一種を含有するもの； Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない），Ｎｂ：０．
１％以下（０％を含まない），Ｖ：０．１％以下（０％
を含まない）の少なくとも一種を含有するもの； Ｃａ：３０ｐｐｍ以下（０ｐｐｍを含まない）、及び
／又はＲＥＭ：３０ｐｐｍ以下（０ｐｐｍを含まない）
を含有するものは、いずれも本発明の好ましい態様であ
る。

【０００９】また、上記残留オーステナイト中のＣ濃度
（Ｃγ_R）が０．８％以上であるものや、ラス状を呈し
ているもの；また、上記フェライトを、全組織に対して
占積率で５〜６０％（好ましくは５％以上３０％未満）
含有するものは、本発明の作用が一層高められるので好
ましい態様である。

【００１０】更に上記課題を解決し得た本発明鋼板の製
造方法は、上記（Ａ）、（Ｂ）の組織に応じて夫々、下
記方法を包含するところに要旨を有するものである。

【００１１】（Ａ）母相組織が焼戻マルテンサイトまた
は焼戻ベイナイトである鋼板 この場合は、下記（１）または（２）の方法を採用する
ことができる。

【００１２】（１）熱延工程、焼戻工程、及び連続焼鈍
工程またはめっき工程を施すことにより上記鋼板を製造
する方法であって、該熱延工程は、（Ａ_r3−５０）℃以
上の温度で仕上圧延を終了する工程；及び２０℃／ｓ以
上の平均冷却速度で、Ｍｓ点以下（母相組織が焼戻マル
テンサイトの場合）またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下（母相
組織が焼戻ベイナイトの場合）まで冷却して巻取る工程
を包含し、該焼戻工程は、４００℃以上Ａ_c1点以下の温
度で１０分間以上２時間未満焼戻す工程を包含し、該連
続焼鈍工程またはめっき工程は、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の
温度で１０〜６００秒加熱保持する工程；３℃／ｓ以上
の平均冷却速度で、３００℃以上４８０℃以下の温度ま
で冷却する工程；及び該温度域で１秒以上保持する工程
を包含する方法； （２）熱延工程、冷延工程、第一の連続焼鈍工程、焼戻
工程、及び第二の連続焼鈍工程またはめっき工程を施す
ことにより上記鋼板を製造する方法であって、該第一の
連続焼鈍工程は、Ａ₃点以上の温度に加熱保持する工
程；及び２０℃／ｓ以上の平均冷却速度で、Ｍｓ点以下
（母相組織が焼戻マルテンサイトの場合）またはＭｓ点
以上Ｂｓ点以下（母相組織が焼戻ベイナイトの場合）の
温度まで冷却する工程を包含し、該焼戻工程は、４００
℃以上Ａ_c1点以下の温度で１０分間以上２時間未満焼戻
す工程を包含し、該第二の連続焼鈍工程またはめっき工
程は、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度で１０〜６００秒加熱
保持する工程；３℃／ｓ以上の平均冷却速度で、３００
℃以上４８０℃以下の温度まで冷却する工程；及び該温
度域で１秒以上保持する工程を包含する方法。

【００１３】（Ｂ）母相組織が焼戻マルテンサイト及び
フェライト、または焼戻ベイナイト及びフェライトであ
る鋼板 この場合は、下記（３）または（４）の方法を採用する
ことができる。

【００１４】（３）熱延工程、焼戻工程、及び連続焼鈍
工程またはめっき工程を施すことにより上記鋼板を製造
する方法であって、該熱延工程は、（Ａ_r3−５０）℃以
上の温度で仕上圧延を終了する工程；及び１０℃／ｓ以
上の平均冷却速度で、Ｍｓ点以下（母相組織が焼戻マル
テンサイト及びフェライトの場合）またはＭｓ点以上Ｂ
ｓ点以下（母相組織が焼戻ベイナイト及びフェライトの
場合）まで冷却して巻取る工程を包含し、該焼戻工程
は、４００℃以上Ａ_c1点以下の温度で１０分間以上２時
間未満焼戻す工程を包含し、該連続焼鈍工程またはめっ
き工程は、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度で１０〜６００秒
加熱保持する工程；３℃／ｓ以上の平均冷却速度で、３
００℃以上４８０℃以下の温度まで冷却する工程；及び
該温度域で１秒以上保持する工程を包含する方法； （４）熱延工程、冷延工程、第一の連続焼鈍工程、焼戻
工程、及び第二の連続焼鈍工程またはめっき工程を施す
ことにより上記鋼板を製造する方法であって、該第一の
連続焼鈍工程は、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度に加熱保持
する工程；及び１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で、Ｍｓ
点以下（母相組織が焼戻マルテンサイト及びフェライト
の場合）またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下（母相組織が焼戻
ベイナイト及びフェライトの場合）の温度まで冷却する
工程を包含し、該焼戻工程は、４００℃以上Ａ_c1点以下
の温度で１０分間以上２時間未満焼戻す工程を包含し、
該第二の連続焼鈍工程またはめっき工程は、Ａ₁点以上
Ａ₃点以下の温度で１０〜６００秒加熱保持する工程；
３℃／ｓ以上の平均冷却速度で、３００℃以上４８０℃
以下の温度まで冷却する工程；及び該温度域で１秒以上
保持する工程を包含する方法。

【００１５】ここで、上記（３）の熱延工程において、
（Ａ_r3−５０）℃以上の温度で仕上圧延を終了する工
程；７００±１００℃の範囲の温度域まで、３０℃／ｓ
以上の平均冷却速度で冷却する工程；該温度域で空冷を
１〜３０秒間行う工程；空冷後、Ｍｓ点以下（母相組織
が焼戻マルテンサイト及びフェライトの場合）またはＭ
ｓ点以上Ｂｓ点以下（母相組織が焼戻ベイナイト及びフ
ェライトの場合）の温度まで、３０℃／ｓ以上の平均冷
却速度で冷却して巻取る工程を包含するものは、本発明
の好ましい態様である。

【００１６】また、上記（３）の連続焼鈍工程、または
上記（４）の第二の連続焼鈍工程において、Ａ₁点以上
Ａ₃点以下の温度で１０〜６００秒加熱保持する工程；
（Ａ₁点〜６００℃）の温度まで、１５℃／ｓ以下の平
均冷却速度で冷却する工程；３００℃以上４８０℃以下
の温度まで、２０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却する
工程；及び該温度域で１秒以上保持する工程を包含する
ものは本発明の好ましい態様である。

【００１７】

【発明の実施の形態】本発明者らは、高い伸びフランジ
性及び伸びを維持したまま、しかも、疲労特性にも優れ
た低合金ＴＲＩＰ鋼板を提供すべく鋭意検討してきた。
その結果、転位密度の低い軟質ラス組織からなる焼戻マ
ルテンサイト若しくは焼戻ベイナイト、または、上記焼
戻マルテンサイト若しくは焼戻ベイナイトベイナイトと
フェライトとの混合組織を母相とし、第２相として、残
留オーステナイト（γ_R）相を有する組織に制御すると
共に、該第２相において、粗大な第２相組織の生成を抑
制すれば所期の目的が達成されることを見出し、本発明
を完成した。即ち、本発明は、上記の焼戻マルテンサイ
ト／焼戻ベイナイトを含む母相組織が伸びフランジ性及
び全伸びの向上に極めて有効であること；更に残留オー
ステナイトを含む第２相組織において、粗大な結晶粒の
生成抑制が伸びフランジ性の向上、更に疲労特性の改善
に有効であることを見出したところに最重要ポイントが
存在するものであり、これにより、従来の残留オーステ
ナイト鋼板における優れた強度・延性バランスを確保し
つつ、伸びフランジ性も著しく改善され、しかも良好な
疲労特性も兼ね備えた低合金ＴＲＩＰ鋼板を始めて提供
することができたのである。

【００１８】この様な優れた特性が得られる理由は詳細
には不明であるが、母相組織を、上記軟質ラス組織から
なる焼戻マルテンサイト／焼戻ベイナイトを含む母相組
織とした場合、上記組織の生成過程で、当該ラス間にマ
ルテンサイトが生成する為、非常に微細な組織となり、
その結果、伸びフランジ性が向上すると共に伸び特性も
一層改善されること；更に本発明の製造方法では、焼入
マルテンサイト／焼入ベイナイトのラス間に炭化物（セ
メンタイト）を析出させるための工程を包含している
為、粗大な第２相組織の生成が抑制され、その結果、伸
びフランジ性に加えて疲労特性が改善されること等が考
えられる。

【００１９】まず、本発明を最も特徴付ける母相組織及
び第２相組織について説明する。

【００２０】（１）母相組織について焼戻マルテンサイト組織を母相とする態様 本発明における「焼戻マルテンサイト」は、転位密度が
少なく軟質であり、しかも、ラス状組織を有するものを
意味する。これに対し、マルテンサイトは転位密度の多
い硬質組織である点で、上記焼戻マルテンサイトとは相
違し、両者は、例えば透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察
などによって区別することができる。また、従来のγ_R
鋼板は、転位密度の少ない軟質のブロック状フェライト
組織を有する点で、上記焼戻マルテンサイトを母相とす
る本発明鋼板とはやはり相違するものである。

【００２１】この様な特徴を有する焼戻マルテンサイト
は、後記する通り、Ａ₃点以上（γ域）より焼入れされ
たマルテンサイトを、Ａ₁点以上（約７００℃以上）、
Ａ₃点以下の温度で焼鈍する等して得られるものであ
る。

【００２２】上記焼戻マルテンサイトによる伸びフラン
ジ性向上効果を有効に発揮させる為には、全組織に対し
て占積率で焼戻マルテンサイトを５０％以上（好ましく
は６０％以上）有することが必要である。尚、焼戻マル
テンサイトの量は、γ_Rとのバランスによって定められ
るものであり、所望の特性を発揮し得る様、適切に制御
することが推奨される。

【００２３】焼戻マルテンサイトとフェライトの混合
組織を母相とする態様上記態様のうち焼戻マルテンサイ
トの詳細は上記に説明した通りである。上記の如く母
相混合組織の態様において、焼戻マルテンサイトによる
作用を有効に発揮させる為には、全組織に対して占積率
で、上記焼戻マルテンサイトを１５％以上（好ましくは
２０％以上）有することが必要である。尚、焼戻マルテ
ンサイトの量は、後記するフェライト及びγ_Rのバラン
スによって定められるものであり、所望の特性を発揮し
得る様、適切に制御することが推奨される。

【００２４】また、本発明における「フェライト」と
は、ポリゴナルフェライト、即ち、転位密度の少ないフ
ェライトを意味する。上記フェライトは伸び特性に優れ
る等のメリットはあるが、伸びフランジ性に劣るという
欠点がある。これに対し、上記フェライトと焼戻マルテ
ンサイトの混合組織を有する本発明鋼板は、優れた伸び
特性を維持しつつ、しかも伸びフランジ性も改善されて
いる点で、従来のＴＲＩＰ鋼板とは、組織の構成も得ら
れる特性も異なるものである。

【００２５】本発明による作用を有効に発揮させる為に
は、全組織に対して占積率でフェライトを５％以上（好
ましくは１０％以上）含有することが推奨される。但
し、６０％を超えると、必要な強度を確保するのが困難
となる他、従来のＴＲＩＰ鋼板と同様、フェライトと第
２相の界面より多くのボイドが発生し、伸びフランジ性
が劣化する為、その上限を６０％とすることが推奨され
る。尚、上限を３０％未満に制御すると、フェライトと
第２相（γ_Rや、マルテンサイト）の界面が減少し、ボ
イドの発生源が抑えられる為、伸びフランジ性が向上す
るので、非常に好ましい。

【００２６】焼戻ベイナイトを母相とする態様 本発明における「焼戻ベイナイト」は、転位密度が少な
く軟質であり、しかも、ラス状組織を有するものを意味
する。これに対し、ベイナイトは転位密度の多い硬質組
織である点で、上記焼戻ベイナイトとは相違し、両者
は、例えば透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察などによっ
て区別することができる。また、従来のγ _R鋼板は、転
位密度の少ない軟質のブロック状フェライト組織を有す
る点で、上記焼戻ベイナイトを母相とする本発明鋼板と
はやはり相違するものである。

【００２７】この様な特徴を有する焼戻ベイナイトは、
後記する通り、Ａ₃点以上（γ域）よりＭｓ点以上Ｂｓ
点以下で焼入れされたベイナイトを、Ａ₁点以上（約７
００℃以上）、Ａ₃点以下の温度で焼鈍する等して得ら
れるものである。

【００２８】上記焼戻ベイナイトの生成による伸びフラ
ンジ性向上効果を有効に発揮させる為には、全組織に対
して占積率で焼戻ベイナイトを５０％以上（好ましくは
６０％以上）有することが推奨される。尚、焼戻ベイナ
イトの量は、後記するγ_Rとのバランスによって定めら
れるものであり、所望の特性を発揮し得る様、適切に制
御することが推奨される。

【００２９】焼戻ベイナイトとフェライトの混合組織
を母相とする態様 上記態様の各組織（焼戻ベイナイト及びフェライト）の
詳細は上記及びに説明した通りである。

【００３０】尚、上記の如く母相混合組織の態様におい
て、焼戻ベイナイトによる作用を有効に発揮させる為に
は、全組織に対して占積率で、上記焼戻ベイナイトを１
５％以上（好ましくは２０％以上）有することが必要で
ある。尚、焼戻ベイナイトの量は、後記するフェライト
及びγ_Rのバランスによって定められるものであり、所
望の特性を発揮し得る様、適切に制御することが推奨さ
れる。

【００３１】（２）第２相組織について 次に、上記〜の各態様における第２相組織について
説明する。

【００３２】残留オーステナイト（γ_R） γ_Rは全伸び、更には疲労特性の向上に有用であり、こ
の様な作用を有効に発揮させる為には、全組織に対して
占積率で３％（好ましくは５％以上）存在することが必
要である。特に、母相組織が焼戻マルテンサイト＋フェ
ライトの混合組織の場合には５％以上（より好ましくは
７％以上）存在することが好ましい。一方、多量に存在
すると伸びフランジ性が劣化することから、上限を３０
％に定めた。特に、母相組織が焼戻マルテンサイト／焼
戻ベイナイトの単相組織の場合は上限を好ましくは２０
％（より好ましくは１５％）に制御することが推奨さ
れ、一方、母相組織が焼戻マルテンサイトとフェライト
との混合組織、または焼戻ベイナイトとフェライトとの
混合組織の場合は上限を好ましくは２５％に制御するこ
とが推奨される。

【００３３】尚、本発明におけるγ_Rの形態は、ラス状
であることが好ましい。ここで、「形態がラス状であ
る」とは、平均軸比（長軸／短軸）が２以上（好ましく
は４以上であり、好ましい上限は３０以下である）のも
のを意味する。上記ラス状のγ _Rは、従来のγ_Rと同様の
ＴＲＩＰ効果が得られるのみならず、更に顕著な伸びフ
ランジ性向上効果も奏するものである。

【００３４】更に上記γ_R中のＣ濃度（Ｃγ_R）は０．８
％以上であることが推奨される。このＣγ_Rは、ＴＲＩ
Ｐ（歪誘起変態加工）の特性に大きく影響し、０．８％
以上に制御すると、特に、伸び等の向上に有効である。
好ましくは１％以上、より好ましくは１．２％以上であ
る。尚、上記Ｃγ_Rの含有量は多い程好ましいが、実操
業上、調整可能な上限は、概ね１．６％と考えられる。

【００３５】その他：マルテンサイト（０％を含む） 第２相組織には、上記残留オーステナイトの他、本発明
の作用を損なわない範囲で、他の異種組織として、マル
テンサイトを有していても良い。マルテンサイトは本発
明の製造過程で必然的に残存し得るものであるが、少な
ければ少ない程、好ましい。

【００３６】更に本発明では、上記第２相組織は下式
（１）を満足することが必要である。 （Ｓ１／Ｓ）×１００≦２０ … （１） 式中、Ｓ は、第２相組織の総面積を、Ｓ１は、第２相
組織中に占める粗大な第２相組織結晶粒（Ｓｂ）の総面
積を意味し、Ｓｂは、第２相組織の平均結晶粒面積（Ｓ
ｍ）の３倍以上を満足するものである。

【００３７】上式（１）の意味するところは、残留オー
ステナイトを含む第２相組織全体に占める、粗大な結晶
粒［第２相組織の平均結晶粒面積（Ｓｍ）に対し、３倍
以上の結晶粒を有するもの］の比率を面積比で２０％以
下に抑制するというもので、これにより、疲労特性の向
上を図るものである。本発明者らの検討結果によれば、
ＴＲＩＰ鋼板における疲労特性の低下は、粗大なγ_Rの
生成に起因し、この粗大なγ_Rを低減すれば疲労特性が
改善されること；その為には、例えば後記する所定の焼
戻処理［母相組織のラス間に炭化物（セメンタイト）を
析出させる］を行うことが有効であることが明らかにな
った。

【００３８】上式（１）の具体的な算出方法は以下の通
りである。

【００３９】まず、鋼板をレペラー腐食し、光学顕微鏡
（×１０００）で観察した鋼板組織写真を２枚準備す
る。夫々の写真から、５０μｍ×５０μｍの領域を任意
に選択し、切り出す。切り出した２枚の写真について、
総面積（５０μｍ×５０μｍ×２）に占める第２相組織
（γ_R、必要に応じてマルテンサイト）の合計面積及び
第２相組織の平均結晶粒面積（Ｓｍ）を求める。

【００４０】次に、第２相組織中に占める粗大な第２相
組織結晶粒（Ｓｂ）の総面積を算出する。具体的には、
前述した方法で求めた第２相組織の平均結晶粒面積（Ｓ
ｍ）に対し、３倍以上の平均面積を有するものを「粗大
な第２相組織結晶粒（Ｓｂ）」と定義し、これら粗大な
第２相結晶粒（Ｓｂ）を合計し、Ｓｂの総面積（Ｓ１）
とした。

【００４１】ここで、（Ｓ１／Ｓ）×１００が２０以下
であるものは、疲労特性［疲労耐久比（疲労強度σ_W／
降伏強度ＹＰ）］に優れている。尚、上記比は小さけれ
ば小さい程好ましく、１５以下、より好ましくは１０以
下に制御することが推奨される。

【００４２】次に、本発明鋼板を構成する基本成分につ
いて説明する。以下、化学成分の単位はすべて質量％で
ある。

【００４３】Ｃ：０．０６〜０．２５％ Ｃは、高強度を確保し、且つ、γ_Rを確保するために必
須の元素である。詳細には、γ相中に充分なＣ量を含
み、室温でも所望のγ相を残留させる為に重要な元素で
ある。但し、０．２５％を超えて添加すると溶接性が劣
化する。

【００４４】Ｓｉ＋Ａｌ：０．５〜３％ Ｓｉ及びＡｌは、γ_Rが分解して炭化物が生成するのを
有効に抑える元素である。特にＳｉは、固溶強化元素と
しても有用である。この様な作用を有効に発揮させる為
には、Ｓｉ及びＡｌを合計で０．５％以上添加すること
が必要である。好ましくは０．７％以上、より好ましく
は１％以上である。但し、上記元素を合計で、３％を超
えて添加しても上記効果は飽和してしまい、経済的に無
駄である他、多量に添加すると、熱間脆性を起こす為、
その上限を３％とする。好ましくは２．５％以下、より
好ましくは２％以下である。

【００４５】Ｍｎ：０．５〜３％ Ｍｎは、γを安定化し、所望のγ_Rを得る為に必要な元
素である。この様な作用を有効に発揮させる為には、
０．５％以上添加することが必要である。好ましくは
０．７％以上、より好ましくは１％以上である。但し、
３％を超えて添加すると、鋳片割れが生じる等の悪影響
が見られる。好ましくは２．５％以下、より好ましくは
２％以下である。

【００４６】Ｐ：０．１５％以下（０％を含まない） Ｐは、所望のγ_Rを確保するのに有効な元素である。こ
の様な作用を有効に発揮させる為には、０．０３％以上
（より好ましくは０．０５％以上）添加することが推奨
される。但し、０．１％を超えて添加すると二次加工性
が劣化する。より好ましくは０．１％以下である。

【００４７】Ｓ：０．０２％以下（０％を含む） Ｓは、ＭｎＳ等の硫化物系介在物を形成し、割れの起点
となって加工性を劣化させる元素である。好ましくは
０．０２％以下、より好ましくは０．０１５％以下であ
る。

【００４８】本発明の鋼は上記成分を基本的に含有し、
残部：実質的に鉄及び不純物であるが、その他、本発明
の作用を損なわない範囲で、以下の許容成分を添加する
ことができる。

【００４９】Ｍｏ：１％以下（０％を含まない），Ｎ
ｉ：０．５％以下（０％を含まない），Ｃｕ：０．５％
以下（０％を含まない），Ｃｒ：１％以下（０％を含ま
ない）の少なくとも一種 これらの元素は、鋼の強化元素として有用であると共
に、γ_Rの安定化や所定量の確保に有効な元素である。
この様な作用を有効に発揮させる為には、Ｍｏ：０．０
５％以上（より好ましくは０．１％以上）、Ｎｉ：０．
０５％以上（より好ましくは０．１％以上）、Ｃｕ：
０．０５％以上（より好ましくは０．１％以上）、Ｃ
ｒ：０．０５％以上（より好ましくは０．１％以上）
を、夫々添加することが推奨される。但し、Ｍｏ及びＣ
ｒは１％、Ｎｉ及びＣｕは０．５％を超えて添加しても
上記効果が飽和してしまい、経済的に無駄である。より
好ましくはＭｏ：０．８％以下、Ｎｉ：０．４％以下、
Ｃｕ：０．４％以下、Ｃｒ：０．８％以下である。

【００５０】Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない），
Ｎｂ：０．１％以下（０％を含まない），Ｖ：０．１％
以下（０％を含まない）の少なくとも一種 これらの元素は、析出強化及び組織微細化効果があり、
高強度化に有用な元素である。この様な作用を有効に発
揮させる為には、Ｔｉ：０．０１％以上（より好ましく
は０．０２％以上）、Ｎｂ：０．０１％以上（より好ま
しくは０．０２％以上）、Ｖ：０．０１％以上（より好
ましくは０．０２％以上）を、夫々添加することが推奨
される。但し、いずれの元素も０．１％を超えて添加す
ると上記効果が飽和してしまい、経済的に無駄である。
より好ましくはＴｉ：０．０８％以下、Ｎｂ：０．０８
％以下、Ｖ：０．０８％以下である。

【００５１】Ｃａ：３０ｐｐｍ以下、及び／又はＲＥ
Ｍ：３０ｐｐｍ以下 （０ｐｐｍを含まない） Ｃａ及びＲＥＭ（希土類元素）
は、鋼中硫化物の形態を制御し、加工性向上に有効な元
素である。ここで、本発明に用いられる希土類元素とし
ては、Ｓｃ、Ｙ、ランタノイド等が挙げられる。上記作
用を有効に発揮させる為には、夫々、３ｐｐｍ以上（よ
り好ましくは５ｐｐｍ以上）添加することが推奨され
る。但し、３０ｐｐｍを超えて添加しても上記効果が飽
和してしまい、経済的に無駄である。より好ましくは２
５ｐｐｍ以下である。

【００５２】次に、本発明鋼板を製造する方法につき、
組織毎に説明する。

【００５３】（Ａ）母相組織が焼戻マルテンサイトまた
は焼戻ベイナイトである鋼板 上記鋼板の代表的な製造方法として、下記（１）または
（２）の方法が挙げられる。以下、各方法について詳述
する。

【００５４】（１）［熱延工程］→［焼戻工程］→［連
続焼鈍工程またはめっき工程］ この方法は、熱延工程、焼戻工程、及び連続焼鈍
工程またはめっき工程を経由して所望の鋼板を製造する
方法である。このうち熱延工程の説明図を図１（母相
組織が焼入マルテンサイトの場合）及び図２（母相組織
が焼入ベイナイトの場合）に、連続焼鈍またはめっき
工程の説明図を図３に、夫々示す。

【００５５】熱延工程 上記熱延工程は、（Ａ_r3−５０）℃以上の温度で仕上圧
延を終了する工程；及び２０℃／ｓ以上の平均冷却速度
で、Ｍｓ点以下（母相組織が焼戻マルテンサイトの場
合）またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下（母相組織が焼戻ベイ
ナイトの場合）まで冷却して巻取る工程を包含するもの
である。この熱延条件は、所望の母相組織（焼入マルテ
ンサイトまたは焼入ベイナイト）を得る為に設定された
ものである。

【００５６】まず、いずれの母相組織を得る場合におい
ても、熱延仕上温度（ＦＤＴ）は（Ａ_r3−５０）℃以
上、好ましくはＡ_r3点以上の温度とすることが推奨され
る。これは、引続き実施される「Ｍｓ点以下の冷却」ま
たは「Ｍｓ点以上Ｂｓ点以下の冷却」と共に、所望の焼
入マルテンサイトまたは焼入ベイナイトを得る為であ
る。

【００５７】上記熱延仕上げの後、冷却するが、冷却条
件（ＣＲ）は、２０℃／ｓ以上（好ましくは３０℃／ｓ
以上）の平均冷却速度で、フェライト変態やパーライト
変態を避けてＭｓ点以下まで冷却することが推奨され
る。これにより、ポリゴナルフェライト等を生成させる
ことなく、所望の焼入マルテンサイトまたは焼入ベイナ
イトを得ることができる。熱延後の平均冷却速度は、最
後のγ_Rの形態にも影響を与え、平均冷却速度が速けれ
ば、ラス状を呈することになる。尚、平均冷却速度の上
限は特に限定されず、大きければ大きい程良いが、実操
業レベルとの関係で、適切に制御することが推奨され
る。

【００５８】また、巻取温度（ＣＴ）は、焼入マルテン
サイトを得る場合には、Ｍｓ点以下［計算式：Ｍｓ＝５
６１−４７４×［Ｃ］−３３×［Ｍｎ］−１７×［Ｎ
ｉ］−１７×［Ｃｒ］−２１×［Ｍｏ］；式中、［ ］
は各元素の質量％である］にすることが必要である。Ｍ
ｓ点を超えると、所望の焼入マルテンサイトが得られ
ず、ベイナイト等が生成するからである。

【００５９】一方、焼入ベイナイトを得る場合には、巻
取温度（ＣＴ）は、Ｍｓ点以上Ｂｓ点以下［計算式：Ｍ
ｓは上記式と同じ；Ｂｓ＝８３０−２７０×［Ｃ］−９
０×［Ｍｎ］−３７×［Ｎｉ］−７０×［Ｃｒ］−８０
×［Ｍｏ］；式中、［ ］は各元素の質量％である］に
することが必要である。Ｂｓ点を超えると所望の焼入ベ
イナイトが得られず、一方、Ｍｓ点を下回ると焼戻マル
テンサイトが生成するからである。

【００６０】尚、熱延工程では、所望の焼入マルテンサ
イトまたは焼入ベイナイトを得る為に、上記の各工程を
適切に制御することが推奨されるが、その他の工程、例
えば加熱温度等は、通常実施される条件（例えば約１０
００〜１３００℃）を適宜選択すれば良い。

【００６１】焼戻工程 上記の熱延に引続き、焼戻工程を行う。但し、熱延後
の形状が悪いときには形状修正の目的で、上記の熱延
を行った後、当該の焼戻を行う前に、冷延処理しても
良い。ここで、冷延率は１〜３０％とすることが推奨さ
れる。３０％を超えて冷間圧延すると、圧延荷重が増大
し、冷間圧延が困難となるからである。

【００６２】上記焼戻工程は、４００℃以上Ａ_c1点以下
の温度で１０分間以上２時間未満焼戻す工程を包含す
る。この焼戻処理は、疲労特性の向上に有効な所望のγ
_R（微細なγ_R）を得る為に設定されたものである。上記
焼戻を行うことにより、母相組織（焼入マルテンサイト
または焼入ベイナイト）のラス境界にセメンタイトが析
出し、その後の連続焼鈍工程またはめっき工程におい
て、当該セメンタイトを核にして微細なγ_Rが生成する
為、旧オーステナイト粒界やブロック境界に生成する粗
大なγ_Rを減らすことが可能となる。更に上記焼戻処理
を施した鋼板の強度は低下する為、その後の連続焼鈍
工程等への通板負荷が低減するというメリットもある。

【００６３】具体的には、４００℃以上Ａ_c1点（約７０
０℃）以下の温度で１０分間以上２時間未満焼戻処理す
る。上記温度を超えると、逆変態が生じ、セメンタイト
が充分析出しないからである。好ましくは６５０℃以下
である。一方、焼戻温度の下限は生産性を考慮し、でき
るだけ短時間でセメンタイトを析出させるべき決定され
たものであり、好ましくは４５０℃とすることが推奨さ
れる。また、焼戻時間も所望の組織を得る為に重要であ
り、１０分間未満ではセメンタイトの析出が不充分であ
る。好ましくは１５分以上である。一方、焼戻時間が２
時間以上になるとセメンタイトが著しく粗大化し、γ_R
の微細化効果が得られない。好ましくは１時間以下であ
る。

【００６４】尚、焼入ベイナイトの母相組織を得る場合
であって、上記の熱延工程において、２０℃／ｓ以上
の平均冷却速度で４００℃以上Ａ_c1点以下の温度まで冷
却した後、当該温度で１０分間以上２時間未満保持する
熱延処理を行うときには、当該の焼戻処理は不要とな
る。上述した熱延処理は、当該の焼戻処理と同じだか
らである。従って、この場合には、上述した熱延処理の
後、直ちに後記するの連続焼鈍またはめっきを行えば
良い。

【００６５】連続焼鈍工程またはめっき工程 上記の焼戻に引続き、更に連続焼鈍またはめっきを行
うが、ここでは、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度で１０〜６
００秒加熱保持する工程；３℃／ｓ以上の平均冷却速度
で、３００℃以上４８０℃以下の温度まで冷却する工
程；及び該温度域で１秒以上保持する工程を包含する。
これらの条件は、熱延工程で生成した母相組織（焼入マ
ルテンサイトまたは焼入ベイナイト）を焼戻して所望の
焼戻マルテンサイトを得ると共に、微細な第２相を得る
為に設定されたものである。

【００６６】まず、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度（図３
中、Ｔ３）で１０〜６００秒（図３中、ｔ３）均熱する
ことにより、所望の組織（焼戻マルテンサイト及び
γ_R、または焼戻ベイナイト及びγ_R）を生成させる（２
相域焼鈍）。上記温度を超えると、すべてγとなってし
まい、一方、上記温度を下回ると、所望のγが得られな
いからである。更に、上記加熱保持時間（ｔ３）の制御
は、所望の組織を得る為に、特に重要である。１０秒未
満では、焼戻が不足し、所望の母相組織（焼戻マルテン
サイトまたは焼戻ベイナイト）が得られないからであ
る。好ましくは２０秒以上、より好ましくは３０秒以上
である。尚、６００秒を超えると、焼戻マルテンサイト
または焼戻ベイナイトの特徴であるラス状組織が維持で
きなくなり、機械的特性が劣化する。好ましくは５００
秒以下、より好ましくは４００秒以下である。

【００６７】次いで、平均冷却速度（ＣＲ）を、３℃／
ｓ以上（好ましくは５℃／ｓ以上）に制御し、パーライ
ト変態を避けながら、３００℃以上（好ましくは３５０
℃以上）４８０℃以下（好ましくは４５０℃以下）の温
度（ベイナイト変態：図３中、Ｔ４）まで冷却し、更
に、この温度域で１秒以上（好ましくは５秒以上：図３
中、ｔ４）保持する（オーステンパ処理）。これによ
り、γ_RへのＣ濃縮を、多量に且つ極めて短時間に得る
ことができる。

【００６８】ここで、平均冷却速度が上記範囲を下回る
と、所望の組織が得られず、パーライト等が生成する。
尚、その上限は特に規定されず、大きければ大きい程良
いが、実操業レベルとの関係で、適切に制御することが
推奨される。

【００６９】上記工程のうち、特にオーステンパ処理温
度（Ｔ４）は、所望の組織を確保して本発明の作用を発
揮させるのに重要である。上記温度範囲に制御すれば、
安定且つ多量のγ_Rが得られ、これにより、γ_RによるＴ
ＲＩＰ効果が発揮される。これに対し、３００℃未満で
は、マルテンサイト相が存在し、一方、４８０℃を超え
るとベイナイト相が多量に増加する。

【００７０】尚、上記保持時間（ｔ４）の上限は特に限
定されないが、オーステナイトがベイナイトに変態する
時間を考慮すると、３０００秒以下、好ましくは２００
０秒以下に制御することが推奨される。

【００７１】また、上記工程では、所望の母相組織（焼
戻マルテンサイトまたは焼戻ベイナイト）及びマルテン
サイトの他、本発明の作用を損なわない範囲で、更にベ
イナイト組織が生成していても構わない。また、所望の
組織を著しく分解させることなく、本発明の作用を損な
わない範囲で、めっき、更には合金化処理しても良い。

【００７２】（２）［熱延工程］→［冷延工程］→［第
一の連続焼鈍工程］→［焼戻工程］→［第二の連続焼鈍
工程またはめっき工程］ 上記（２）の方法は、熱延工程、冷延工程、第一の連続
焼鈍工程、焼戻工程、および第二の連続焼鈍工程または
めっき工程を経て、所望の鋼板を製造する方法である。
このうち上記方法を特徴付ける第一の連続焼鈍工程の説
明図を図４（母相組織が焼入マルテンサイトの場合）及
び図５（母相組織が焼入ベイナイトの場合）に示す。

【００７３】まず、熱延工程、および冷延工程を実施す
るが、これらの工程は特に限定されず、通常、実施され
る条件を適宜選択して採用することができる。上記
（２）の方法では、これら熱延工程や冷延工程により、
所望の組織を確保するものではなく、その後に実施する
第一の連続焼鈍工程、焼戻工程、および第二の連続焼鈍
工程またはめっき工程を制御して所望の組織を得るとこ
ろに特徴があるからである。

【００７４】具体的には、上記熱延工程としては、Ａ_r3
点以上で熱延終了後、平均冷却速度約３０℃／ｓで冷却
し、約５００〜６００℃の温度で巻取る等の条件を採用
することができる。また、冷延工程では、約３０〜７０
％の冷延率の冷間圧延を施すことが推奨される。勿論、
これに限定する趣旨では決してない。

【００７５】次に、上記（２）の方法を特徴付ける第
一の連続焼鈍工程、焼戻工程、および第二の連続焼
鈍工程またはめっき工程について説明する。

【００７６】第一の連続焼鈍工程（最初の連続焼鈍工
程） 上記工程は、Ａ₃点以上の温度に加熱保持する工程；及
び１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で、Ｍｓ点以下または
Ｍｓ点以上Ｂｓ点以下の温度まで冷却する工程を包含す
る。これらの条件は、所望の母相組織（焼入マルテンサ
イトまたは焼入ベイナイト）を得る為に設定されたもの
である。

【００７７】まず、Ａ₃点以上の温度（図４及び図５
中、Ｔ１）に均熱した（好ましくは１３００℃以下）
後、平均冷却速度（ＣＲ）を２０℃／ｓ以上（好ましく
は３０℃／ｓ以上）に制御し、Ｍｓ点以下の温度（図４
中、Ｔ２）またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下の温度（図５
中、Ｔ２）まで冷却することにより、フェライト変態や
パーライト変態を避けながら、所望の焼入マルテンサイ
トまたは焼入ベイナイトを得る。

【００７８】尚、平均冷却速度（ＣＲ）が上記範囲を下
回ると、フェライト、パーライトが生成し、所望の組織
が得られない。尚、その上限は特に限定されず、大きけ
れば大きい程良いが、実操業レベルとの関係で、適切に
制御することが推奨される。

【００７９】焼戻工程 上記工程は、前述した（１）の方法における焼戻工程
と同じであり、所望の微細なγ_Rを生成させる為に設定
されたものである。

【００８０】尚、焼入ベイナイトの母相組織を得る場合
であって、上記の第一の連続焼鈍工程において、１０
℃／ｓ以上の平均冷却速度で４００℃以上Ａ_c1点以下の
温度まで冷却した後、当該温度で１０分間以上２時間未
満保持する連続焼鈍処理を行うときには、当該の焼戻
処理は不要となる。上述した連続焼鈍処理は、当該の
焼戻処理と同じだからである。従って、この場合には、
上述した連続焼鈍処理の後、直ちに後記するの第二の
連続焼鈍またはめっきを行えば良い。

【００８１】第二の連続焼鈍工程（後の連続焼鈍工
程）またはめっき工程 上記工程は、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度で１０〜６００
秒加熱保持する工程；３℃／ｓ以上の平均冷却速度で、
３００℃以上４８０℃以下の温度まで冷却する工程；及
び該温度域で１秒以上保持する工程を包含する。

【００８２】上記工程は、前述した（１）の方法におけ
る連続焼鈍工程またはめっき工程と同じであり、前記
第一の連続焼鈍工程で生成した母相組織（焼入マルテ
ンサイトまたは焼入ベイナイト）を焼戻して所望の焼戻
マルテンサイトを得ると共に、微細な第２相組織を得る
為に設定されたものである。

【００８３】（Ｂ）母相組織が（焼戻マルテンサイトと
フェライト）または（焼戻ベイナイトとフェライト）の
混合組織である鋼板 上記鋼板の代表的な製造方法として、下記（３）または
（４）の方法が挙げられる。

【００８４】（３）［熱延工程］→［焼戻工程］→［連
続焼鈍工程またはめっき工程］ この方法は、熱延工程、焼戻工程、及び連続焼鈍
工程またはめっき工程を経由して所望の鋼板を製造する
方法である。このうち熱延工程の説明図は、母相組織
が焼入マルテンサイト＋フェライトの場合は前記図１
に、母相組織が焼入ベイナイト＋フェライトの場合は前
記図２に夫々、示した通りであり、連続焼鈍またはめ
っき工程の説明図は前記図３に示した通りである。

【００８５】熱延工程 上記熱延工程は、（Ａ_r3−５０）℃以上の温度で仕上圧
延を終了する工程；及び１０℃／ｓ以上の平均冷却速度
で、Ｍｓ点以下（母相組織が焼入マルテンサイト＋フェ
ライトの場合）またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下（母相組織
が焼入ベイナイト＋フェライトの場合）の温度まで冷却
して巻取る工程を包含するものである。この熱延条件
は、所望の母相組織（焼入マルテンサイト＋フェライ
ト、または焼入ベイナイト＋フェライトの混合組織）を
得る為に設定されたものであるが、このうち熱延仕上条
件は、前述した（１）の方法における熱延工程に記載
した通りである。

【００８６】上記熱延仕上を行った後、冷却する。本発
明法では、冷却速度（ＣＲ）を制御することにより、冷
却中にフェライトを一部生成させて（α＋γ）の２相域
とし、更にＭｓ点以下またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下の温
度まで冷却することにより、所望の混合組織を得ること
ができる。

【００８７】ここで、上記冷却条件としては、下記
（ａ）、好ましくは（ｂ）の方法が挙げられる。

【００８８】（ａ）一段冷却：即ち、１０℃／ｓ以上
（好ましくは２０℃／ｓ以上）の平均冷却速度で、パー
ライト変態を避けてＭｓ点以下またはＭｓ点以上Ｂｓ点
以下の温度まで冷却する。このとき、平均冷却速度を適
切に制御することにより、所望の混合組織（焼入マルテ
ンサイト＋フェライト、または焼入ベイナイト＋フェラ
イト）を得ることができる。尚、本発明では、全組織に
対して占積率でフェライトを５％以上３０％未満に制御
することが推奨されるが、この場合には、平均冷却速度
を３０℃／ｓ以上に制御することが好ましい。

【００８９】また、熱延後の平均冷却速度は、フェライ
トの生成のみならず、最後のγ_Rの形態にも影響を与
え、平均冷却速度が速ければ（好ましくは５０℃／ｓ以
上）、ラス状を呈することになる。尚、平均冷却速度の
上限は特に限定されず、大きければ大きい程良いが、実
操業レベルとの関係で、適切に制御することが推奨され
る。

【００９０】更に、冷却中に所望の混合組織を一層効率
よく生成させる為には、（ｂ）二段冷却：即ち、７０
０±１００℃の範囲の温度域（好ましくは７００±５０
℃）まで、３０℃／ｓ以上の平均冷却速度（ＣＲ１）で
冷却する工程；該温度域で空冷を１〜３０秒間行う工
程；空冷後、Ｍｓ点以下またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下
の温度まで、３０℃／ｓ以上の平均冷却速度（ＣＲ２）
で冷却して巻取る工程を包含することが推奨される。こ
の様に段階的に冷却することにより、転位密度の低いポ
リゴナル・フェライトを一層確実に生成させることがで
きる。

【００９１】ここで、の温度域及びの温度域では、
共に、３０℃／ｓ以上、好ましくは４０℃／ｓ以上の平
均冷却速度で冷却することが推奨される。尚、当該平均
冷却速度の上限は特に限定されず、大きければ大きい程
良いが、実操業レベルとの関係で、適切に制御すること
が推奨される。

【００９２】また、の温度域では、空冷を１秒以上、
好ましくは３秒以上行うことが好ましく、これにより所
定のフェライト量が効率よく得られる。但し、空冷時間
が３０秒を超えると、フェライト量が好ましい範囲を超
えて生成され、所望の強度が得られない他、伸びフラン
ジ性も劣化する。好ましくは２０秒以下である。

【００９３】また、巻取温度（ＣＴ）は、前記（１）の
に記載した通りである。

【００９４】尚、熱延工程では、所望の母相組織を得る
為に、上記の各工程を適切に制御することが推奨される
が、その他の工程、例えば加熱温度等は、通常実施され
る条件（例えば約１０００〜１３００℃）を適宜選択す
れば良い。

【００９５】焼戻工程 上記の熱延後、焼戻を行う。但し、熱延後の形状が悪
いときには形状修正の目的で、上記の熱延を行った
後、当該の焼戻を行う前に、冷延処理しても良い。こ
こで、冷延率は１〜３０％とすることが推奨される。

【００９６】上記焼戻処理は、所望の微細なγ_Rを得る
為に設定されたものであり、その詳細は、前述した
（１）の方法における焼戻工程に記載した通りであ
る。

【００９７】尚、焼入ベイナイト及びフェライトの母相
混合組織を得る場合であって、上記の熱延工程におい
て、所定の平均冷却速度で４００℃以上Ａ_c1点以下の温
度まで冷却した後、当該温度で１０分間以上２時間未満
保持する熱延処理を行うときには、当該の焼戻処理は
不要となる。上述した熱延処理は、当該の焼戻処理と
同じだからである。従って、この場合には、上述した熱
延処理の後、直ちに後記するの連続焼鈍またはめっき
を行えば良い。

【００９８】連続焼鈍工程またはめっき工程 上記の焼戻に引続き、更に連続焼鈍またはめっきを行
うが、ここでは、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度で１０〜６
００秒加熱保持する工程；３℃／ｓ以上の平均冷却速度
で、３００℃以上４８０℃以下の温度まで冷却する工
程；及び該温度域で１秒以上保持する工程を包含する。
これらの条件は、熱延工程で生成した母相組織を焼戻し
て所望の混合組織（焼戻マルテンサイト＋フェライト、
または焼戻ベイナイト＋フェライト）を得ると共に、微
細な第２相組織を生成させる為に設定されたものであ
り、その詳細は、前述した（１）の方法における連続
焼鈍工程またはめっき工程に記載した通りである。

【００９９】尚、冷却中に所望のＣγ量を一層効率よく
生成させる為には、上記冷却工程を、（Ａ₁点〜６０
０℃）の温度（Ｔｑ）まで、１５℃／ｓ以下の平均冷却
速度で冷却する工程；及び３００℃以上４８０℃以下
の温度まで、２０℃／ｓ以上の平均冷却速度で冷却する
工程を包含する二段冷却法を採用することが推奨され
る。

【０１００】このうち、上記の温度域まで、１５℃／
ｓ以下（好ましくは１０℃／ｓ以下）の平均冷却速度で
冷却すると、まず、フェライトが生成し、フェライト中
のＣがγに濃縮される。次に、上記の温度域まで、２
０℃／ｓ以上（好ましくは３０℃／ｓ以上、より好まし
くは４０℃／ｓ以上）の平均冷却速度で冷却すると、γ
がパーライトに変態することが抑制され、γが低温でも
残留する結果、所望のγ_R組織が得られる。尚、当該平
均冷却速度の上限は特に限定されず、大きければ大きい
程好ましいが、実操業レベルとの関係で適切に制御する
ことが推奨される。

【０１０１】上記の如く冷却し、オーステンパ処理する
が、その詳細は、前述した（１）の方法における連続
焼鈍またはめっき工程に記載した通りである。

【０１０２】（４）［熱延工程］→［冷延工程］→［第
一の連続焼鈍工程］→［焼戻工程］→［第二の連続焼鈍
工程またはめっき工程］ 上記（４）の方法は、熱延工程、冷延工程、第一の連続
焼鈍工程、焼戻工程、および第二の連続焼鈍工程または
めっき工程を経て、所望の鋼板を製造する方法である。
このうち上記（４）の方法を特徴付ける第一の連続焼鈍
工程の説明図を、母相組織が焼入マルテンサイト＋フェ
ライトの場合は図６に、母相組織が焼入ベイナイト＋フ
ェライトの場合は図７に、夫々示す。

【０１０３】まず、熱延工程、および冷延工程を実施す
る。これらの工程は特に限定されず、通常、実施される
条件を適宜選択して採用することができるが、その詳細
は、前述した（２）の方法に記載した通りである。

【０１０４】次に、上記（４）の方法を特徴付ける第
一の連続焼鈍工程、焼戻工程、及び第二の連続焼鈍
工程またはめっき工程について説明する。

【０１０５】第一の連続焼鈍工程（最初の連続焼鈍工
程） 上記工程は、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度で加熱保持する
工程；及び１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で、Ｍｓ点以
下（母相組織が焼入マルテンサイト＋フェライトの場
合）またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下（母相組織が焼入ベイ
ナイト＋フェライトの場合）の温度まで冷却する工程を
包含する。この条件は、所望の母相組織を得る為に設定
されたものである。

【０１０６】まず、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度（図６及
び図７中、Ｔ１）に均熱する（好ましくは１３００℃以
下）。尚、Ａ₁〜Ａ₃の温度で均熱するときには均熱中
に、一方、Ａ₃点以上の温度で均熱するときは冷却中
に、フェライトを一部生成させて［フェライト（α）＋
γ］の２相とした後、Ｍｓ点以下またはＭｓ点以上Ｂｓ
点以下の温度まで冷却することにより、所望の（α＋焼
入マルテンサイト）または（α＋焼入ベイナイト）を得
る。

【０１０７】上記均熱後、平均冷却速度（ＣＲ）を１０
℃／ｓ以上（好ましくは２０℃／ｓ以上）に制御し、Ｍ
ｓ点以下の温度（図６中、Ｔ２）またはＭｓ点以上Ｂｓ
点以下の温度（図７中、Ｔ２）まで冷却することによ
り、パーライト変態を避けながら、所望の混合組織（焼
入マルテンサイト＋フェライト、または焼入ベイナイト
＋フェライト）を得る。尚、本発明では、フェライトを
５％以上３０％未満に制御することが推奨されるが、こ
の場合には、平均冷却速度を３０℃／ｓ以上に制御する
ことが好ましい。

【０１０８】また、上記平均冷却速度は、フェライトの
生成のみならず、最後のγ_Rの形態にも影響を与え、平
均冷却速度が速ければ（好ましくは５０℃／ｓ以上）、
ラス状を呈することになる。尚、平均冷却速度の上限は
特に限定されず、大きければ大きい程良いが、実操業レ
ベルとの関係で、適切に制御することが推奨される。

【０１０９】焼戻工程 上記工程は、所望の微細なγ_Rを得る為に設定されたも
のであり、焼戻条件の詳細は、前述した（２）の方法に
おける焼戻工程に記載した通りである。

【０１１０】尚、焼入ベイナイト及びフェライトの母相
混合組織を得る場合であって、上記の第一の連続焼鈍
工程において、１０℃／ｓ以上の平均冷却速度で４００
℃以上Ａ_c1点以下の温度まで冷却した後、当該温度で１
０分間以上２時間未満保持する熱延処理を行うときに
は、当該の焼戻処理は不要となる。上述した第一の連
続焼鈍処理は、当該の焼戻処理と同じだからである。
従って、この場合には、上述した第一の連続焼鈍処理の
後、直ちに後記するの第二の連続焼鈍またはめっきを
行えば良い。

【０１１１】第二の連続焼鈍工程（後の連続焼鈍工
程）またはめっき工程 上記工程は、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度で１０〜６００
秒加熱保持する工程；３℃／ｓ以上の平均冷却速度で、
３００℃以上４８０℃以下の温度まで冷却する工程；及
び該温度域で１秒以上保持する工程を包含する。この工
程は、前述した（２）の方法における第二の連続焼鈍
工程またはめっき工程と同じであり、前記第一の連続
焼鈍工程で生成した母相組織を焼戻して所望の組織を得
ると共に、微細な第２相組織を得る為に設定されたもの
である。

【０１１２】以下実施例に基づいて本発明を詳述する。
ただし、下記実施例は本発明を制限するものではなく、
前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施することは
全て本発明の技術範囲に包含される。

【０１１３】

【実施例】実施例１：成分組成の検討 本実施例では、表１に記載の成分組成からなる供試鋼
（表中の単位は質量％）を真空溶製し、実験用スラブと
した後に、表２に記載の方法［前述した（４）の製造方
法（熱延→冷延→第一の連続焼鈍→焼戻→第二の連続焼
鈍）］に従って、板厚１．０ｍｍの冷延鋼板を得た。

【０１１４】この様にして得られた鋼板について、引張
強度（ＴＳ）、伸び［全伸びのこと（ＥＩ）］、降伏強
度（ＹＰ）、伸びフランジ性（穴広げ性：λ）、及び疲
労特性［疲労耐久比（疲労強度／降伏強度）］を、下記
要領で夫々測定した。

【０１１５】まず、引張試験はＪＩＳ５号試験片を用
い、引張強度（ＴＳ）、伸び（ＥＩ）、及び降伏強度
（ＹＰ）を測定した。

【０１１６】また、伸びフランジ性試験は、直径１００
ｍｍ、板厚２．０ｍｍの円盤状試験片を用いた。具体的
には、φ１０ｍｍの穴をパンチ打抜き後、６０°円錐パ
ンチでばり上にて穴広げ加工することにより、亀裂貫通
時点での穴広げ率（λ）を測定した（鉄鋼連盟規格ＪＦ
ＳＴ １００１）。

【０１１７】また、疲労特性は、両振り平面曲げ疲れ限
度試験により疲れ限度を求め、それを疲労限度として疲
労耐久比［疲労強度σ_W（ＭＰａ）／降伏強度ＹＰ（Ｍ
Ｐａ）］を算出することにより評価した。

【０１１８】更に、前述した方法に従い、鋼板中の組織
の占積率を測定し、粗大な第２相組織の面積比率［（Ｓ
１／Ｓ）×１００］を算出した。尚、γ_R量及びγ_R中の
Ｃ濃度は、鋼板の１／４の厚さまで研削した後、化学研
磨してからＸ線回折法により測定した（ISIJ Int.Vol.3
3.(1933),No.7,P.776）。

【０１１９】これらの結果を表３に示す。

【０１２０】また、尚、表３中、粗大な第２相組織の比
率［（Ｓ１／Ｓ）×１００］が「−」とは、第２相組織
を構成するγ_Rは存在しないか非常に少なく、マルテン
サイトもない為、Ｓ１を測定することができなかったこ
とを意味する。

【０１２１】

【表１】

【０１２２】

【表２】

【０１２３】

【表３】

【０１２４】これらの結果より、以下の様に考察するこ
とができる。尚、以下のＮｏ．はすべて、表３中の実験
Ｎｏ．を意味する。

【０１２５】まず、Ｎｏ．３〜５、７〜１４はいずれ
も、本発明で特定する要件を満足しているので、同一成
分の鋼種を、所定の焼戻処理を経由せずに熱処理した場
合（注：焼戻処理を施していない場合であっても、当該
焼戻処理と同一視し得る所定の熱延処理を施した場合に
は焼戻処理を行ったものとみなす）に比べ、伸びフラン
ジ性（λ）及び疲労特性（σ_W／ＹＰ）が１０％以上高
くなっている。

【０１２６】これに対し、Ｎｏ．１はＣ量が少ない例で
あり、所望のＥｌを確保することができなかった。但
し、本発明で定義する第２相組織（γ_R／マルテンサイ
ト）が生成しない為、疲労特性は良好である。

【０１２７】また、Ｎｏ．２は所定の焼戻処理を施さな
かった例であり、所望のＥｌを確保することができず、
且つ、疲労特性が低下した。

【０１２８】Ｎｏ．６は（Ｓｉ＋Ａｌ）の合計量が少な
い例であり、所望のＥｌが得られなかった。

【０１２９】Ｎｏ．１５は、冷却速度が遅い為に、第２
相組織としてパーライト組織が多量に生成した例であ
り、Ｅｌ及びλが低下した。

【０１３０】参考までに、従来鋼板における各特性の評
価結果を表４に示す。このうち．Ｎｏ．２０は、表１の
Ｎｏ．２の供試鋼を用いたフェライト・マルテンサイト
のＤＰ鋼板；Ｎｏ．２１は、表１のＮｏ．３の供試鋼を
用いたポリゴナルフェライトを母相とする従来のＴＲＩ
Ｐ鋼板；及びＮｏ．２２は、表１のＮｏ．２の供試鋼を
用いた、従来のフェライト・ベイナイトの２相組織鋼板
である。

【０１３１】

【表４】

【０１３２】表４より、Ｎｏ．２０（従来のＤＰ鋼板）
は、伸び、伸びフランジ性、および疲労特性が悪い。

【０１３３】また、Ｎｏ．２１（従来のＴＲＩＰ鋼板）
は、粗大な第２相組織の比率が多く、伸びフランジ性及
び疲労特性が悪い。

【０１３４】更にＮｏ．２２（従来の２相組織鋼板）
は、本発明で定義する第２相組織が存在しない為、疲労
特性は良好であるが、伸びが劣化した。

【０１３５】実施例２：製造条件の検討（その１） 本実施例では、前記（１）または（３）の製造方法、即
ち、熱延→焼戻→連続焼鈍の方法について検討した。具
体的には表１の鋼種Ｎｏ．３を真空溶製し、実験用スラ
ブとした後、表５に示す条件で板厚２．０ｍｍの熱延鋼
板を製造し、実施例１と同様にして鋼板の組織及び特性
を調べた。このうち表５のＮｏ．１〜２、５は熱延工程
で一段冷却を行った例、その他は二段冷却（４０℃／ｓ
の平均冷却速度で７００℃まで冷却した後、当該温度域
で１０秒間空冷し、次いで４０℃／ｓの平均冷却速度で
２００℃または４５０℃まで冷却する）を行った例であ
る。これらの結果を表６に記載する。

【０１３６】

【表５】

【０１３７】

【表６】

【０１３８】このうち表６のＮｏ．２は、所定の熱延→
焼戻→連続焼鈍により所望の焼戻マルテンサイトの母相
組織を得た本発明例；Ｎｏ．４は、所定の熱延→焼戻→
連続焼鈍により所望の（焼戻マルテンサイト＋フェライ
ト）の母相混合組織を得た本発明例；Ｎｏ．５は、所定
の熱延（ＣＴ＝４５０℃で１時間巻取処理）しているの
で焼戻処理を省略できる）→連続焼鈍により所望の焼戻
ベイナイトの母相組織を得た本発明例；Ｎｏ．６は、所
定の熱延（ＣＴ＝４５０℃で１時間巻取処理）している
ので焼戻処理を省略できる）→連続焼鈍により所望の
（焼戻ベイナイト＋フェライト）の母相混合組織を得た
本発明例であり、いずれも微細な第２相組織が生成して
いる為、同一成分の鋼種を、所定の焼戻処理を経由せず
に熱処理した場合（注：焼戻処理を施していない場合で
あっても、当該焼戻処理と同一視し得る所定の熱延処理
を施した場合には焼戻処理を行ったものとみなす）に比
べ、伸びフランジ性（λ）及び疲労特性（σ_W／ＹＰ）
が１０％以上高くなっている。

【０１３９】これに対し、表６のＮｏ．１及び３は、焼
戻処理せずに製造した例であり、粗大な第２相組織の比
率が多い為、疲労特性、または疲労特性と伸びフランジ
性の双方が低下した。

【０１４０】実施例３：製造条件の検討（その２） 本実施例では、前記（２）または（４）の製造方法、即
ち、熱延→冷延→第一の連続焼鈍→焼戻→第二の連続焼
鈍またはめっきの方法について検討した。具体的には表
７及び表９に示す種々の鋼種（表７及び表９に記載の鋼
種Ｎｏ．は、表１の鋼種Ｎｏ．を意味する）を真空溶製
し、実験用スラブとした後、表７及び表９に示す熱処理
条件で板厚１．０ｍｍの冷延鋼板を製造した後、実施例
１と同様にして鋼板の組織及び特性を調べた。このうち
表７のＮｏ．１〜３４は熱延→冷延→第一の連続焼鈍→
（焼戻）→第二の連続焼鈍を；表９のＮｏ．１〜６は熱
延→冷延→第一の連続焼鈍→（焼戻）→めっき（更に合
金化処理）について、夫々、検討した例である。表７の
結果を表８に、表９の結果を表１０に、夫々、示す。

【０１４１】尚、表８中、粗大な第２相組織の比率
［（Ｓ１／Ｓ）×１００］が「−」とは、第２相組織を
構成するγ_Rは存在しないか非常に少なく、マルテンサ
イトもない為、Ｓ１を測定することができなかったこと
を意味する。

【０１４２】

【表７】

【０１４３】

【表８】

【０１４４】

【表９】

【０１４５】

【表１０】

【０１４６】まず、表８のＮｏ．４、７〜９、１３、１
６、２０、２２、２４、２６、２８、３０、３２、及び
３４；表１０のＮｏ．２及び５は、本発明の条件で製造
した例であり、同一成分の鋼種を、所定の焼戻処理を経
由せずに熱処理した場合（注：焼戻処理を施していない
場合であっても、当該焼戻処理と同一視し得る所定の熱
延処理を施した場合には焼戻処理を行ったものとみな
す）に比べ、伸びフランジ性（λ）及び疲労特性（σ_W
／ＹＰ）が１０％以上高くなっている。

【０１４７】これに対し、本発明で特定する条件のいず
れかを満足せずに製造した下記例は、夫々、以下の不具
合を有している。

【０１４８】表８のＮｏ．１および２は、表１の鋼種１
（Ｃ量が少ない鋼）を用い、製造した例であるが、所定
の母相組織は得られたものの、Ｃ量が少ない為、所望の
γ_Rが得られず、ＴＳ×Ｅｌが低かった。

【０１４９】表８のＮｏ．３、５、１１〜１２、１４〜
１５、１９、２１、２３、２５、２７、２９．３１、及
び３３；表１０のＮｏ．１、３〜４、および６は、いず
れも焼戻処理せずに製造した例であり、粗大な第２相組
織の比率が多い為、疲労特性、または疲労特性と伸びフ
ランジ性の双方が低下した。

【０１５０】表８のＮｏ．６は、焼戻温度が低い例であ
り、伸びフランジ性及び疲労特性が低下した。

【０１５１】表８のＮｏ．１０は、高い焼戻温度で長時
間処理した例であり、伸びフランジ性及び疲労特性が低
下した。

【０１５２】表８のＮｏ．１７及び１８は、表１の鋼種
５［（Ｓｉ＋Ａｌ）の合計量が少ない鋼］を用い、製造
した例であるが、所望のγ_Rが生成せず、伸びが低下し
た。

【０１５３】参考までに、図８及び図９に、本発明鋼板
（表８のＮｏ．１３）及び比較鋼板（表８のＮｏ．１
２）のＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）観察写真（倍率：４
０００倍）を夫々示す。このうち、図８の本発明鋼板
は、本発明で特定する条件で処理しているので、所望の
組織［明確なラス状組織を呈する母相組織（焼戻マルテ
ンサイト）、および微細な第２相組織］が得られている
のに対し、図９の比較鋼板は、所定の焼戻処理を施して
いない為、所望の組織が得られない（粗大な第２相組織
が生成）ことが分かる。

【０１５４】

【発明の効果】本発明は上記の様に構成されているの
で、約５００〜１４００ＭＰａ級の高強度及び超高強度
域において、伸びフランジ性、全伸び、及び疲労特性の
バランスに優れた高強度鋼板、及び、この様な鋼板を効
率よく製造することができた。

【図面の簡単な説明】

【図１】母相組織が焼戻マルテンサイトまたは焼戻マル
テンサイト＋フェライトの場合において、（１）の方法
における熱延工程を説明した図である。

【図２】母相組織が焼戻ベイナイトまたは焼戻ベイナイ
ト＋フェライトの場合において、（１）の方法における
熱延工程を説明した図である。

【図３】（１）の方法における連続焼鈍またはめっき工
程を説明した図である。

【図４】母相組織が焼戻マルテンサイトの場合におい
て、（２）の方法における第一の連続焼鈍工程を説明し
た図である。

【図５】母相組織が焼戻ベイナイトの場合において、
（２）の方法における第一の連続焼鈍工程を説明した図
である。

【図６】母相組織が焼戻マルテンサイト＋フェライトの
場合において、（２）の方法における第一の連続焼鈍工
程を説明した図である。

【図７】母相組織が焼戻ベイナイト＋フェライトの場合
において、（２）の方法における第一の連続焼鈍工程を
説明した図である。

【図８】表８のＮｏ．１３のＳＥＭ写真（×４０００）
である。

【図９】表８のＮｏ．１２のＳＥＭ写真（×４０００）
である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 橋本 俊一 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 鹿島 高弘 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA05 EA06 EA09 EA11 EA13 EA15 EA16 EA17 EA19 EA20 EA23 EA25 EA27 EA28 EA31 EA32 EA36 EB05 EB08 EB11 EB12 FA02 FA03 FB00 FC03 FC04 FD03 FD04 FE01 FE02 FF01 FF02 FG00 FG01 FH00 FH01 FJ05 FJ06 FK03 FM04 GA05 HA00

Claims (15)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 質量％で、 Ｃ ：０．０６〜０．２５％、 Ｓｉ＋Ａｌ：０．５〜３％、 Ｍｎ：０．５〜３％、 Ｐ ：０．１５％以下（０％を含まない）、 Ｓ ：０．０２％以下（０％を含まない）を含有し、且
   つ、 母相組織は、焼戻マルテンサイト若しくは焼戻ベイナイ
   トであって全組織に対して占積率で５０％以上である
   か；または、焼戻マルテンサイト若しくは焼戻ベイナイ
   トが全組織に対して占積率で１５％以上である他、フェ
   ライトを含有し、第２相組織は、残留オーステナイトが
   全組織に対して占積率で３〜３０％であり、更にマルテ
   ンサイトを含有しても良く、 且つ、該第２相組織は下式（１）を満足することを特徴
   とする加工性及び疲労特性に優れた高強度鋼板。 （Ｓ１／Ｓ）×１００≦２０ … （１） 式中、Ｓ は、第２相組織の総面積を、 Ｓ１は、第２相組織中に占める粗大な第２相組織結晶粒
   （Ｓｂ）の総面積を意味し、 Ｓｂは、第２相組織の平均結晶粒面積（Ｓｍ）の３倍以
   上を満足するものである。
2. 【請求項２】 前記フェライトを、全組織に対して占積
   率で５〜６０％含有するものである請求項１に記載の高
   強度鋼板。
3. 【請求項３】 前記フェライトを、全組織に対して占積
   率で５％以上３０％未満含有するものである請求項２に
   記載の高強度鋼板。
4. 【請求項４】 前記残留オーステナイト中のＣ濃度（Ｃ
   γ_R）は０．８％以上である請求項１〜３のいずれかに
   記載の高強度鋼板。
5. 【請求項５】 前記残留オーステナイトはラス状を呈し
   ているものである請求項１〜４のいずれかに記載の高強
   度鋼板。
6. 【請求項６】 更に、質量％で、 Ｍｏ：１％以下 （０％を含まない）， Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない）， Ｃｕ：０．５％以下（０％を含まない）， Ｃｒ：１％以下 （０％を含まない）の少なくとも一
   種を含有するものである請求項１〜５のいずれかに記載
   の高強度鋼板。
7. 【請求項７】 更に、質量％で、 Ｔｉ：０．１％以下（０％を含まない）， Ｎｂ：０．１％以下（０％を含まない）， Ｖ ：０．１％以下（０％を含まない）の少なくとも一
   種を含有するものである請求項６に記載の高強度鋼板。
8. 【請求項８】 更に、質量％で、 Ｃａ ：３０ｐｐｍ以下（０ｐｐｍを含まない）、及び
   ／又はＲＥＭ：３０ｐｐｍ以下（０ｐｐｍを含まない）
   を含有するものである請求項６または７に記載の高強度
   鋼板。
9. 【請求項９】 熱延工程、焼戻工程、および連続焼鈍工
   程またはめっき工程を施すことにより、母相組織が焼戻
   マルテンサイトまたは焼戻ベイナイトである請求項１〜
   ８のいずれかに記載の高強度鋼板を製造する方法であっ
   て、該熱延工程は、（Ａ_r3−５０）℃以上の温度で仕上
   圧延を終了する工程；及び２０℃／ｓ以上の平均冷却速
   度で、Ｍｓ点以下またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下まで冷却
   して巻取る工程を包含し、 該焼戻工程は、４００℃以上Ａ_c1点以下の温度で１０分
   間以上２時間未満焼戻す工程を包含し、 該連続焼鈍工程またはめっき工程は、Ａ₁点以上Ａ₃点以
   下の温度で１０〜６００秒加熱保持する工程；３℃／ｓ
   以上の平均冷却速度で、３００℃以上４８０℃以下の温
   度まで冷却する工程；及び該温度域で１秒以上保持する
   工程を包含することを特徴とする高強度鋼板の製造方
   法。
10. 【請求項１０】 熱延工程、冷延工程、第一の連続焼鈍
    工程、焼戻工程、及び第二の連続焼鈍工程またはめっき
    工程を施すことにより、母相組織が焼戻マルテンサイト
    または焼戻ベイナイトである請求項１〜８のいずれかに
    記載の高強度鋼板を製造する方法であって、 該第一の連続焼鈍工程は、Ａ₃点以上の温度で加熱保持
    する工程；及び２０℃／ｓ以上の平均冷却速度で、Ｍｓ
    点以下またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下の温度まで冷却する
    工程を包含し、 該焼戻工程は、４００℃以上Ａ_c1点以下の温度で１０分
    間以上２時間未満焼戻す工程を包含し、 該第二の連続焼鈍工程またはめっき工程は、Ａ₁点以上
    Ａ₃点以下の温度で１０〜６００秒加熱保持する工程；
    ３℃／ｓ以上の平均冷却速度で、３００℃以上４８０℃
    以下の温度まで冷却する工程；及び該温度域で１秒以上
    保持する工程を包含することを特徴とする高強度鋼板の
    製造方法。
11. 【請求項１１】 熱延工程、焼戻工程、及び連続焼鈍工
    程またはめっき工程を施すことにより、母相組織が焼戻
    マルテンサイト及びフェライト、または焼戻ベイナイト
    及びフェライトである請求項１〜８のいずれかに記載の
    高強度鋼板を製造する方法であって、 該熱延工程は、（Ａ_r3−５０）℃以上の温度で仕上圧延
    を終了する工程；及び１０℃／ｓ以上の平均冷却速度
    で、Ｍｓ点以下、またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下で冷却し
    て巻取る工程を包含し、 該焼戻工程は、４００℃以上Ａ_c1点以下の温度で１０分
    間以上２時間未満焼戻す工程を包含し、 該連続焼鈍工程またはめっき工程は、Ａ₁点以上Ａ₃点以
    下の温度で１０〜６００秒加熱保持する工程；３℃／ｓ
    以上の平均冷却速度で、３００℃以上４８０℃以下の温
    度まで冷却する工程；及び該温度域で１秒以上保持する
    工程を包含することを特徴とする高強度鋼板の製造方
    法。
12. 【請求項１２】 前記熱延工程は、 （Ａ_r3−５０）℃以上の温度で仕上圧延を終了する工
    程；７００±１００℃の範囲の温度域まで、３０℃／ｓ
    以上の平均冷却速度で冷却する工程；該温度域で空冷を
    １〜３０秒間行う工程；空冷後、Ｍｓ点以下、またはＭ
    ｓ点以上Ｂｓ点以下の温度まで、３０℃／ｓ以上の平均
    冷却速度で冷却して巻取る工程を包含するものである請
    求項１１に記載の製造方法。
13. 【請求項１３】 前記連続焼鈍工程は、 Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度で１０〜６００秒加熱保持す
    る工程；（Ａ₁点〜６００℃）の温度まで、１５℃／ｓ
    以下の平均冷却速度で冷却する工程；３００℃以上４８
    ０℃以下の温度まで、２０℃／ｓ以上の平均冷却速度で
    冷却する工程；及び該温度域で１秒以上保持する工程を
    包含するものである請求項１１または１２に記載の製造
    方法。
14. 【請求項１４】 熱延工程、冷延工程、第一の連続焼鈍
    工程、焼戻工程、及び第二の連続焼鈍工程またはめっき
    工程を施すことにより、母相組織が焼戻マルテンサイト
    及びフェライト、または焼戻ベイナイト及びフェライト
    である請求項１〜８のいずれかに記載の高強度鋼板を製
    造する方法であって、 該第一の連続焼鈍工程は、Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度で
    加熱保持する工程；及び１０℃／ｓ以上の平均冷却速度
    で、Ｍｓ点以下、またはＭｓ点以上Ｂｓ点以下の温度ま
    で冷却する工程を包含し、 該焼戻工程は、４００℃以上Ａ_c1点以下の温度で１０分
    間以上２時間未満焼戻す工程を包含し、 該第二の連続焼鈍工程またはめっき工程は、Ａ₁点以上
    Ａ₃点以下の温度で１０〜６００秒加熱保持する工程；
    ３℃／ｓ以上の平均冷却速度で、３００℃以上４８０℃
    以下の温度まで冷却する工程；及び該温度域で１秒以上
    保持する工程を包含することを特徴とする高強度鋼板の
    製造方法。
15. 【請求項１５】 前記第二の連続焼鈍工程は、 Ａ₁点以上Ａ₃点以下の温度で１０〜６００秒加熱保持す
    る工程；（Ａ₁点〜６００℃）の温度まで、１５℃／ｓ
    以下の平均冷却速度で冷却する工程；３００℃以上４８
    ０℃以下の温度まで、２０℃／ｓ以上の平均冷却速度で
    冷却する工程；及び該温度域で１秒以上保持する工程を
    包含するものである請求項１４に記載の製造方法。