TWI306123B

TWI306123B - Structural cr-steel and method for manufacturing the same

Info

Publication number: TWI306123B
Application number: TW092124190A
Authority: TW
Inventors: Ujiro Takumi; Ota Hiroki; Furukimi Osamu; Shiokawa Takashi
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2002-09-03
Filing date: 2003-09-02
Publication date: 2009-02-11
Also published as: CN1678766A; CN1303242C; EP1538230B1; WO2004022808A1; KR20050057106A; EP1538230A1; US20050241737A1; DE60326247D1; EP1538230A4; KR100665128B1; TW200404904A

Description

1306123 玖、發明說明：【發明所屬之技術領域】本發明係關於一種構造用C r鋼，特別是關於一種成為冷凍貨櫃用C r鋼、低溫韌性和撞擊特性良好並且更加便宜於沃斯田鐵系不銹鋼而且耐蝕性也變得充分之構造用C r 鋼。【先前技術】近年來，隨著每個人之飲食生活之提升，同時，冷凍貨櫃之需求也急劇地增加。冷凍貨櫃係主要對於食品來進行遠距離輸送，因此，在使用作為其構成構件之鋼材，要求：耐蝕性和低溫韌性皆良好、在承受撞擊時不容易打開孔洞、不產生斷熱性能之降低。在冷凍貨櫃所使用之構件，大致分成為骨材、外貼材、内貼材。内貼材係冷軋退火板，幾乎是不進行塗裝而進行使用之情況，並且，要求低溫韌性高，因此，作為鋼材係大多是使用成為沃斯田鐵系不銹鋼且藉由 JIS(Japanese Industrial Standard、以下簡稱為J IS)G 4 3 0 5所規定之SUS3 0 4之情況。該SUS 3 0 4係低溫韌性良好並且延伸大、降伏比（降伏應力/抗拉強度）小而且加工硬化指數大，因此，成為在撞擊時不容易打開孔洞且撞擊特性良好之不銹鋼。但是，在變得昂貴之方面，有大缺點產生。相對於此，骨材或外貼材用途之鋼材係以塗裝，作為前提。作為外貼材係使用冷軋退火板，在高級冷凍貨櫃，使用成為沃斯田鐵系不銹鋼之S U S 3 0 4，但是，由於成本高，因此，也使用藉由JIS G 4305所規定之稱為 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 S U S 4 1 0 L或S U S 4 1 0 S且含有大約1 1 % C r之肥粒鐵系或麻留田鐵系不銹鋼。骨材係使用熱軋退火板，大多使用減低C 或N之1 1 % C r之麻留田鐵系不銹鋼。作為使用在貨櫃材之1 1 % C r鋼係例如揭示在日本專利特公昭51-13463號公報，藉由含有Cr:10〜18wt% 、Ni: 0·1〜3.4wt% 、Si:1.0wt% 以下及 Mn:4_0wt% 以下並且減低至C: 0.03wt%以下、N: 0.02wt%以下而且在熔接熱影響部來生成粗大麻留田鐵組織而提高熔接熱影響部之延性和動性之性能之运接構造用麻留田鐵系不錄鋼。此外，在曰本專利特公昭57-28738號公報，揭示：藉由含有Cr: 10〜13.5wt% 、 Si: 0.5wt% 以下及 Μη: 1.0〜並且在減低至C: 0.02wt%以下、N: 0.02wt%以下後而還限制N i在未滿0 . 1 w t %以便不需要熔接前後之預熱、後熱並且熔接部之韌性及加工性良好之構造用麻留田鐵系不銹鋼。該鋼係正如揭示在熔接學會誌、v ο 1 . 5 7 (第5 7 冊）（1 9 8 8 )、N 〇. 6、P. 4 3 2，適用作為以海上貨櫃之框材為首之各種構造用構件。此種1 1 % C r不銹鋼係比較便宜，大多使用作為貨櫃之骨材或外貼材用之鋼材。比起成為沃斯田鐵系不銹鋼之S U S 3 0 4，對於藉由低温韌性、所謂耐撞擊性變差之缺點克服、或C r量之減低或者是熱軋板之退火省略等而還能夠更加達到成本降低之技術上之開發上的期待係變大。相對於此種課題，在日本專利特開平1 1 - 3 0 2 7 9 5號公報，揭示：調整成分成為含有Cr: 8〜16 % 、Si: 0.05〜 7 312/發明說明書(補件)/92-11/9212419〇 1306123 1.5% 、 Μη: 0.05〜1.5% 並且成為 C: 0.005〜0.1% 、 Ν ： 0 · 0 5 %以下、（C + Ν ) : 0 . 1 %以下而且在熔接熱影響部來形成體積率5 0 %以上之麻留田鐵之建築構造用肥粒鐵系不銹鋼。但是，揭示於日本專利特開平1 1 - 3 0 2 7 9 5號公報之鋼係除了無法得到用於冷凍貨櫃所使用之充分之低溫韌性以外，還以仍然成為熱軋或者是還在進行熱處理、酸洗後之狀態下之使用，來作為前提，無法施加對於進行塗裝後之对蚀性之考量。此外，在日本專利特開平1 1 - 3 0 2 7 3 7號公報，揭示：藉由將含有 Cr: 8 〜16% 、Si: 0.05 〜1.5 % ' Μη ： 0.05-1.5 % 及 Ni ： 0.05-1% 並且成為 C ： 0.005 〜0.1% 、 N ： 0.05 %以下' (C + N ) : 0 . 1 %以下之鋼來加熱至1 1 0 0〜1 2 5 0 °C 而且在8 0 0 °C以上結束熱軋、在7 0 0 °C以下進行盤捲、使得後面之冷卻速度成為5 °C /分鐘以下以便於省略熱軋板之退火的技術；但是，該技術係也以仍然成為熱軋或者是還在進行熱處理、酸洗後之狀態下之使用，來作為前提，無法施加對於進行塗裝後之耐蝕性之考量。此外，日本專利特願2 0 0 3 - 1 4 1 4 6 2號（相對應之歐洲專利之申請案號0 3 0 1 5 1 1 0 · 4、申請日：2 0 0 3年7月3日）係本案發明者們之所開發之技術，但是，提議：能夠藉由將含有Cr:8mass(質量）％以上、lOmass(質量）％以下、Si: 0.01 〜l.Omass(質量）％、Mn:0_01 〜0.30mass(質量）％、

Cu: 0.01 〜l.Omass(質量）％、Ni : 0.01 〜l.Omass(質量） %及V: 0.01〜0.20mass(質量）％之鋼來加熱至1100〜 8 312/發明說明書(補件)/92-11 /92124190 1306123 1 2 8 0 °C、在超過9 3 0 °C之溫度結束熱軋、在超過8 1 0 °C之温度進行盤捲後、使得8 0 0〜4 0 0 °C之冷卻速度成為2 °C /分鐘以下以便於省略熱軋板退火之構造用鋼板。但是，關於藉由日本專利特願2 0 0 3 - 1 4 1 4 6 2號所造成之鋼材係無法得到以在熱軋後、仍然進行酸洗之狀態下、不施加塗裝而進行使用來作為前提之技術，仍然無法得知藉由在本發明成為重要之酸洗量控制所造成之表面性狀之改善以及隨著這個而造成之塗裝後之耐蝕性改善之意見。有鑑於前述先前技術之現狀，本發明之目的係提供一種低溫韌性和耐撞擊性良好並且更加便宜於沃斯田鐵系不銹鋼而且耐蝕性也變得充分之構造用Cr鋼、特別是冷凍貨櫃用Cr鋼。冷凍貨櫃用鋼材係在幾乎所有之情況下，由耐蝕性提升或特別是創意性之觀點來看的話，則在表面，施加各種塗裝。因此，塗裝後之耐蝕性係變得重要，根據本發明者們之調查研究，結果，在塗裝後、造成橫切之試驗片之鹽水喷霧試驗，必須要有不產生1 0 0 0小時之顯著流動銹之耐蝕性。【發明内容】

本發明者們係為了解決前述課題，調查許多以Cr鋼作為基礎而添加元素對於前述各種特性所造成之影響，結果，發現到：可以藉由使得Cr量成為6.0〜10.0% ，C、N 量成為0 . 0 2 %以下之作為構造用C r鋼、特別是同時達成貨櫃用鋼之所需要之耐蝕性和韌性、耐撞擊性雙方，能夠 9 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 更加便宜於沃斯田鐵系不銹鋼而進行製造，並且，可以省略熱軋板之退火，能夠更進一步 '更加便宜地進行製造。此外，還得到控制隨著熱軋板之脫銹皮所帶來之鋼板表面除去量而同時達成脫銹皮後之鋼板表面之性狀和耐蝕性雙方，作為改善塗裝後之耐蝕性之手段係變得重要之意見。根據此種意見而以致於達成成為以下要旨構成之本發明。也就是說，本發明之構造用C r鋼，係含有m a s s (質量） % 之 C ： 0.002 〜0.02% 、N: 0.002 〜0.02 % 、Si: 0.05- 1.0% 、Μη: 0. 0 5 ~ 1. 0 % 、P: 0.04% 以下、S ： 0.02% 以下、A1 :0.001 〜0.1 % ' Cr： 6.0-10.0% ，由殘餘部 Fe 和不可避免之不純物所構成，鋼板表面之Cr濃度成為鋼板内部之C r濃度-1 %以上。此外，本發明之構造用Cr鋼，係在前述發明鋼，還含有 mass(質量）％之 Cu: 0.1〜1.0% 。此外，本發明之構造用Cr鋼，係在前述發明鋼，還含有由 mass(質量）％之 Ni: 0.1 〜1.0% 、Mo: 0.1 〜1.0% 中之所選擇出之1種或2種以上。此外，本發明之構造用Cr鋼，係在前述發明鋼，還含有由 mass(質量之 Nb ： 0.005〜0.10% 、V: 0.005〜0.20 °/〇中之所選擇出之1種或2種。本發明之構造用Cr鋼熱軋鋼板之製造方法，其特徵為：藉由再加熱後之熱軋而使得含有mass(質量）％之C:0. 002 ~ 0 . 0 2 % ' N ： 0.0 0 2 - 0.0 2 % ' Si ： 0.05-1.0¾ 、Μη: 0.05 〜1.0% 、Ρ: 0.04% 以下、S: 0.02% 以下、Al: 0.001 〜 10 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 0.1% 、Cr :6. 0〜10.0%且由殘餘部Fe和不可避免之不純物所構成之鋼素材，成為鋼帶，接著，在進行脫銹皮處理之熱軋鋼板之製造步驟，藉由脫銹皮處理而除去鋼板表面 10 〜200# m。此外，本發明之構造用Cr鋼冷軋鋼板之製造方法，係在前述發明鋼板之製造方法，在進行前述脫銹皮處理後，進行冷軋、熱札退火和酸洗。此外，本發明之構造用Cr鋼板之製造方法，係在前述發明鋼板之製造方法，使得前述鋼素材還含有Cu: 0.1〜 1.0% 。此外，本發明之構造用Cr鋼板之製造方法，係在前述發明鋼板之製造方法，使得前述鋼素材還含有由Ni: 0.1 〜1.0 % 、M〇:0.1〜1.0 % 中之所選擇出之1種或2種以上。此外，本發明之構造用Cr鋼板之製造方法，係在前述發明鋼板之製造方法，使得前述鋼素材還含有Nb: 0.005 〜0.10%、丫：0.005〜0.20%中之所選擇出之1種或2種。此外，本發明之構造用C r鋼係前述發明鋼係成為冷凍貨櫃用。此外，本發明之構造用Cr鋼熱軋鋼板之製造方法，係在前述發明鋼板之製造方法，使得前述構造用Cr鋼板成為冷凍貨櫃骨材用。此外，本發明之構造用Cr鋼冷軋鋼板之製造方法，係在前述發明鋼板之製造方法，使得前述構造用Cr鋼板成為冷凍貨櫃外貼材用。 11 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 此外，本發明之冷凍貨櫃，係使用前述發明鋼或藉由前述發明方法所製造之Cr鋼板，藉由成形和熔接而進行加工，並且，在該鋼板表面，具有乾燥膜厚10/zm以上之塗膜。此外，本發明之構造用Cr鋼係使得前述發明鋼成為土木、建築構造用。此外，本發明之構造用Cr鋼熱軋鋼板之製造方法，係使得前述發明鋼成為土木、建築構造用。此外，本發明之構造用Cr鋼冷軋鋼板之製造方法，係使得前述發明鋼成為土木、建築構造用。【實施方式】以下，就本發明而具體地進行說明。首先，在本發明，就合金之成分組成限定在前述範圍之理由而進行說明。此外，成分含有量之單位係m a s s % ，以後，簡記為％。 (1 ) C : 0 . 0 0 2 ~ 0 . 0 2 % C係為了提高塗裝後之耐蝕性，因此，最好是越低越好。這個係根據隨著碳氮化物之析出所造成之脫鉻層之生成之抑制。但是，在未滿0. 0 0 2 % ，強度變得不足，但是，在超過0 . 0 2 % ，韌性、延性變得不足而使得耐撞擊性降低。在本發明鋼，使得C減低至0. 0 2 %以下係變得重要。此外，也可以藉由使得C量成為0 . 0 2 %以下而省略熱軋板之退火。因此，C含有量係成為0 . 0 0 2〜0 . 0 2 % 。由塗裝後之耐 I虫性改善之方面來看的話，C含有量之理想範圍係最好是 12 31刀發明說明書(補件)/92-11 /92124190 1306123 0 . 0 0 3〜0 · 0 1 3 % ，更加理想是0 . 0 0 3〜0 . 0 0 8 °/。，最佳理想是0.003〜0.005%之範圍。 (2 ) Ν ： 0. 0 0 2 - 0. 0 2 % Ν係也相同於C，為了提高塗裝後之耐蝕性，因此，最好是越低越好。但是，在未滿0. 0 0 2 % ，強度變得不足，但是，在超過0 . 0 2 % ，韌性、延性變得不足而使得耐撞擊性降低。在本發明鋼，使得Ν也減低至0 . 0 2 %以下係變得重要。此外，也可以藉由使得Ν量成為0.02%以下而省略熱軋板之退火。因此，Ν含有量係成為0 . 0 0 2〜0 . 0 2 % 。由塗裝後之耐蝕性改善之方面來看的話，Ν含有量係最好是 0. 0030〜0·0060% 。 (3 ) S i : 0 · 0 5 〜1. 0 % S i係作為脫氧劑之有用元素，但是，其含有量係在未滿 0.05%，無法得到充分之脫氧效果，因此，必須成為0 . 0 5 % 以上。但是，在S i含有量成為超過1 . 0 %時，勃性、延性變得不足而使得耐撞擊性降低。因此，S i含有量成為0 . 0 5 〜1 . 0 % 。由低溫韌性改善之方面來看的話，則理想添加量之範圍係0 . 1〜0 . 5 % 。 (4 ) Μ η : 0 · 0 5 〜1 . 0 % Μ η係也相同於S i，作為脫氧劑之有用元素，但是，其含有量係在未滿0 . 0 5 °/。，無法得到充分之脫氧效果，因此，必須成為0 . 0 5 %以上。但是，在Μ η含有量成為超過1 . 0 % 時，Μ n S介在物係增加而使得财蚀性降低。因此，Μ η含有量成為0.05〜1.0% 。由塗裝後之耐蝕性改善之方面來看 13 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 的話，則理想含有量之範圍係0 . 1 0〜0 . 3 0 % 。 (5 ) Ρ ·· Ο · Ο 4 % 以下 Ρ係不僅惡化韌性、延性等之機械性質並且也對於耐蝕性來說成為有害元素，特別是在Ρ含有量超過0.04%時，其影響變得顯著，因此，限制Ρ含有量在0. 0 4 %以下。特別是在塗裝後而需要高耐蝕性之情況下，最好是使得Ρ含有量成為0.02%以下。 (6 ) S : 0 . 0 2 % 以下 S係結合於Μη而形成MnS，成為初期生錄起點。此外，S 係偏析於結晶粒界而促進粒界脆性之有害元素，因此，最好是極力降低。特別是在S含有量超過0. 0 2 %時，其壞影響變得顯著，因此，限制S含有量在0. 0 2 %以下》特別是在塗裝後而需要高耐蝕性之情況下，最好是使得S含有量成為0.006%以下。 (7 ) A 1 : 0.001-0.1% A 1係作為脫氧劑之有用元素，此外，對於氧化物進行球狀化，具有改善在彎曲加工時之延性之效果，但是，其含有量係在未滿0 . 0 0 1 % ，無法得到充分之前述效果，因此，必須成為0 . 0 0 1 °/»以上。但是，在A 1含有量超過0 · 1 %時，介在物變多而使得对蚀性降低。因此，A 1含有量成為0 . 0 0 1 〜0. 1 % 。此外，在含有許多A1時，恐怕介在物變多而導致機械性質之惡化，因此，由熱軋板加工性之觀點來看的話，A 1含有量之上限係最好是成為0 . 0 5 % 。 (8)Cr ： 6.0-10.0% 14 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123

Cr係為了確保作為本發明成為對象之冷凍貨櫃材之必要之耐蝕性而不可或缺之元素。冷凍貨櫃材係塗裝外裝而進行使用，因此，並無要求像S ϋ S 3 0 4左右之耐蝕性，即使是這樣，在未滿6. 0 % ，也無法確保财蚀性。但是，在C r 量超過1 0 . 0 %時，韌性、延性變得不足而使得耐撞擊性降低。在本發明中，發現在C r含有量6 . 0〜1 0 . 0 %使得同時達成作為冷凍貨櫃材之必要之耐蝕性和韌性、耐撞擊性雙方，此係成為重要意見。此外，也可以藉由使得Cr量成為 1 0 . 0 %以下而省略熱軋板之退火。此外，在省略熱軋板之退火時，若要使之具備充分之低溫韌性，添加量係最好是成為6 . 0〜9 . 5 °/。之範圍。更加理想之範圍係6 . 0〜9 . 0 °/。。以上係本發明之基本化學成分，但是，還為了提高耐蝕性，因此，可以添加以下之元素。 (9)Cu ： 0. 1~ 1. 0%

Cu係用以減低腐蝕速度而提高耐蝕性之有用元素，即使是對於間隙腐蝕之抑制也能有效地發揮作用。在本發明成為問題之塗裝後之耐蝕性，在塗裝呈部分剝離之部分之間隙構造之腐蝕係成為問題，因此，在塗裝後而需要高耐蝕性之情況下，最好是添加C u。但是，在未滿0. 1 %之含有量，在其效果極微，另一方面，在其含有量超過1.0%時，會有延性和对撞擊性降低之傾向發生，並且，容易發生在熱軋之熱裂。因此，Cu含有量係最好是成為0.1〜1.0% 。此外，由熱裂防止和加工性之觀點來看的話，添加量之上限係最好是成為0 . 7 % 。 15 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 (1 0 ) N i : 0.1-1.0% N i係也減低腐蝕速度而提高耐蝕性。此外，也是有效於提高動性之成分。但是，在未滿0.1%之含有量，在這些效果極微，另一方面，Ni係非常昂貴之元素，在其含有量超過1 . 0 %時，成為成本升高，因此，N i含有量係最好是成為0.1〜1.0% 。此外，成為不導致素材之硬質化或成本上升之範圍，含有量之上限係最好是成為0 . 5 % 。 (1 1 ) Μ 〇 : 1 · 0 % 以下

Mo係減低腐蝕之發生及腐蝕速度而提高耐蝕性。但是，在未滿0.1%之含有量，在其效果極微，另一方面，相同於Ni而為非常昂貴之元素，在其含有量超過1.0%時，成為成本升高，並且，延性也降低，因此，Mo含有量係最好是成為0 . 1〜1. 0 % 。此外，由所謂财钱性和強度、加工性之平衡之觀點來看的話，適合成為0.1〜0.5%之範圍。 (1 2 ) N b : 0 · 0 0 5 〜0 . 1 0 %

Nb係在熱軋中，析出成為Nb碳氮化物，具有抑制結晶粒成長之作用，具有使得熱乳後之鋼板結晶粒大幅度地進行微細化之效果。特別是在需要低溫下之韌性之情況下， N b之添加係變得有效。但是，在添加量未滿0 . 0 0 5 ^:時，在其效果極微，另一方面，在添加超過0 . 1 0 %時，熔接部勃性係降低，因此，添加量係成為0 . 0 0 5〜0 . 1 0 % 。由溶接部韌性之方面來看的話，更加理想之添加量上限係成為 0.06% ° (1 3 ) V ： 0.0 0 5 - 0.2 0 % 16 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 V係相同於Nb，在熱軋中，以所謂V碳氮化物或V 形式而進行，具有使得熱軋後之鋼板結晶粒進行微細效果，有效於鋼板低溫韌性之改善，但是，在添加量 0.005 %時，在其效果極微，另一方面，在添加超過I % 時，相反地成為熔接部或母材韌性降低之原因。因添加量係成為0 . 0 0 5〜0 . 2 0 % 。由改善母材韌性之方看的話，更加理想之添加量上限係成為0. 1 5 % 。以上，除了前述各種成分以外，還有Fe及不可避免純物。 (1 4 )鋼板之顯微組織接著，就鋼板之顯微組織而進行敘述。藉由本案技製造之鋼係在實質上，成為肥粒鐵單相組織。在進行盤捲後而進行冷卻之狀態下，也有包含一部分之變韌情況發生，但是，在冷軋退火後之鋼板，實質成為肥單相組織。在本案發明鋼，於進行熱軋後或冷軋退火加工前之狀態，進行不生成硬質麻留田鐵之成分設計一方面，在熔接部，調整低C量及低N量之麻留田鐵成為主體之成分，具有所謂在進行藉由熔接所造成之後也得到充分之低溫韌性之良好特徵。 (1 5 )鋼板之製造方法接著，本發明鋼係藉由以下之製程而進行製造。首在藉由轉爐或電爐等之熔製爐而進行熔製後，將藉由法、A0D法、RH法等之精煉方法而調整成為本發明之組成之熔鋼，藉由連續鑄造法或造塊一分塊輥軋法， 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 丨C 3之化之未滿 ).20 此， S來之不術所熱軋鐵之粒鐵後之。另組織組裝先， VOD 成分來成 1306123 為鋼疑（slab)。接著，加熱該鋼錢，藉由熱軋步驟而成為熱軋鋼板。此外，也可以將鑄造後之鋼錠在冷卻至室溫前，

造後之鋼錠直接地進行熱下之熱軋之鋼錠再加熱溫度省略熱軋板之退火步驟，因結果，鋼錠再加熱溫度係最面，在再加熱溫度超過1250 錠表面氧化所造成之損失變之問題發生。此外，由於鋼態成為5肥粒鐵相而損害到在熱間粗軋之壓下條件和溫，最好是進行壓下率3 0 %以在該強壓下之輥軋而使得鋼改善母材之低溫韌性。由所之觀點來看的話，在熱軋之最好是超過9 3 0 °C係變得理加工溫度成為9 0 0 °C以上而之輥軋所造成之加工肥粒鐵保盤捲溫度，因此，可以在留田鐵相之生成。由盤捲後熱軋之盤捲溫度成為8 0 (TC 得理想。在熱軋結束後，在配合需要而施加熱軋板之退下之溫度係可以進行6 0 0 °C 裝入至加熱爐，或者是對於鑄軋。在進行鋼鍵再加熱之情況係並無特別限定，但是，為了此，必須使得盤捲溫度變高，好是成為1 0 5 0 °C以上。另一方 °C時，不僅是由於加熱中之鋼多，並且，也有引起鋼錠下垂組成，因此，也會有一部分變在熱間之加工性之情況發生。度條件係並無特別限定，但是上之輥軋至少一次通過。藉由板之結晶粒，來進行微細化，謂捲盤機盤捲後之軟質化促進精加工溫度成為9 0 0 °C以上、想。可以藉由使得在熱軋之精防止由於在α + γ之2相區域之導入，並且，由於高度地確盤捲後之冷卻中，抑制硬質麻之軟質化之觀點來看的話，在以上、最好是超過8 1 0 °C係變需要強度調整之情況等，可以火。在進行熱軋板退火之情況 18 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 以上之分批退火或連續退火。分批退火之情況下之退火時間係最好是成為1小時以上。然後，藉由喷砂或酸洗等而除去銹皮及鋼板表面。可以在熱軋後、熱軋退火後或脫銹皮後之鋼板，由於形狀矯正之目的而施加藉由調質輥軋所達成之壓下。 (16)在脫銹皮步驟之鋼板表面之除去量在該脫銹皮步驟之除去量係左右成為本發明著眼之塗裝後之耐蝕性之重要事項。在此，所謂本發明之鋼板表面之除去量1係正如顯示圖4之示意圖，成為由所謂銹皮/鋼板界面2開始之板厚方向之厚度，包含内部氧化層3及脫鉻層4之厚度。在熱軋後或熱軋退火後之鋼板表面上，生成以Fe和Cr之氧化物作為主體之錢皮層5，在外層，形成以Fe作為主體之尖晶石相（spinel structure phase)，在内層，形成以Fe和Cr作為主體之尖晶石相。已經知道：在熱軋盤捲後等之鋼板長時間地曝露於高溫時，隨著接近鋼板側之銹皮層5進行成長而造成Cr優先地進行氧化，由於來不及進行由鋼板内部起之Cr擴散所造成之供應，因此，在銹皮正下方之鋼板側，形成脫鉻層4。在進行脫銹皮後之鋼板表面而殘留脫鉻層4時，耐蝕性係顯著地降低，因此，在脫銹皮步驟，完全地除去鋼板表面之脫鉻層 4係變得重要。在包含11%以上Cr之所謂不銹鋼，在前述尖晶石層之更加内側，連續地形成以Cr2〇3作為主體之緻密層，因此，抑制由外部開始而朝向鋼板之氧進入。所以，. 脫鉻層4之厚度係由銹皮/鋼板界面開始之至多未滿10 19 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 #m。但是，正如本發明，在Cr含有量低於10%以下之情況下，並無連續地形成C r 2 0 3層，因此，由外部開始之氧進入係變得顯著，形成圖4所示之所謂内部氧化層3。内部氧化層3係藉由C r或S i之所謂和氧之親和力大之元素優先地進行氧化而發生，在觀察鋼板之剖面組織時，能夠以所謂在鋼板結晶粒界之優先氧化6或者是在粒内之氧化物形成7之形式而進行確認。在本發明，藉由脫銹皮處理而除去形成於銹皮/鋼板界面2内側之内部氧化層3以及包含附隨於這個所形成之脫鉻層4之部分係變得重要，藉此而非常地提高塗裝後之耐蝕性。本發明者們係還由所謂塗裝密合性之觀點而也全心地進行檢討。結果，發現到：在熱軋後，在藉由酸洗而進行脫銹皮之鋼板，於顯著地發生粒界侵蝕時，黏性大之塗料潤濕性原因，塗料無法充分地流入至粒界侵蝕部，因此，鋼板和塗料間之密合性係降低。在存在前述脫鉻層之部分，特別容易引起在粒界之鉻量降低，因此，容易發生粒界侵蝕。在塗裝密合性降低時，容易在塗膜和鋼板間，形成間隙構造，使得塗裝後之耐蝕性降低。根據這些意見而檢討同時達成塗裝密合性和塗裝後之耐蝕性雙方之條件。表1及圖1係使用藉由實機所製造之9 % Cr鋼熱軋板，在實驗室，進行藉由噴砂及硫酸、氟酸_ 硝酸酸洗所造成之脫銹皮，評價在改變鋼板表面除去量之情況下之鋼板财钱性和塗裝後对#性之結果之一例子。由該結果而得知：正如本發明，除了藉由在含有6. 0〜1 0. 0 20 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 % Cr之鋼，於脫錄皮步驟，除去鋼板表面10//m以上而提高鋼板之耐蝕性以外，還改善塗裝密合性，提高塗裝後之耐蝕性。此外，使得（鋼板内部之C r濃度）一（鋼板表面之 C r濃度）之C r濃度差成為1 %以下，係不僅改善鋼板本身之表面财触性，並且，正如以下所示，也具有透過減少由於粒界侵蝕所造成之凹凸而提高塗裝後之耐蝕性能之效果，在鋼板除去量成為10//m以上，（鋼板内部之Cr濃度） —(鋼板表面之C r濃度）之C r濃度差係成為1 %以下，在該情況下，塗裝後之耐蝕性係變得良好。在此，所謂鋼板内部之Cr濃度係並無脫Cr層之影響之鋼板之板厚中央部附近之Cr濃度，在熱軋板或熱軋退火板之情況下，係指由鋼板表面開始超過2 0 0 # m之内部部分之C r濃度。在冷軋退火板之情況下，係指對於板厚t之t / 4以上内部之部分之Cr濃度。在鋼板内部之Cr濃度係可以藉由使用ΕΡΜΑ 或EDX、螢光X射線等之分析法、固體發光分光分析法，或者是在呈化學地進行溶解後，藉由進行利用高頻感應偶合電漿發光分析法（Inductively Coupled Plasma -Atomic E m i s s i ο n (感應偶合電漿一原子發射）、以下稱為I C P法）或滴定法所達成之定量等之方法而進行測定。在藉由E P M A 分析等而進行局部之C r濃度測定之情況下，必須選擇並無存在於板厚中心部之偏析部影響之測定部位。圖2係對於鋼板表面除去量8/zm及40//m之情況下之鋼板表面來進行掃描式電子顯微鏡觀察之結果。在表面除去量8 # m之例子，得知：結晶粒界優先深度地進行侵蝕。另 21 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 一方面，在除去鋼板表面4 0私m之情況下，並無確認到顯著之粒界侵蝕。圖3係藉由輝光放電分光分析（G D S)而測定由鋼板表面開始至板厚方向之F e和C r濃度側面圖之結果。在鋼板表面除去量8//m之鋼板，於鋼板之表面附近，殘留脫鉻層，相對地，在鋼板表面除去量成為40/zm之情況下，並無觀察到脫鉻層。在就這些鋼板使用電子線微分析儀（ΕΡ Μ A)而測定C r濃度時，在8 // m除去材，使得鋼板表面之C r濃度比起鋼板内部之Cr濃度（在除去鋼板表面500ym後而藉由 ICP法之所定量之值：9mass(質量）％ )還更加降低2.5 mass(質量）％，相對地，在40/zm除去材，使得鋼板表面之Cr濃度幾乎一致於鋼板内部之Cr濃度。此外，就鋼板表面之白色度而進行根據J I S Z 8 7 1 5之測定，結果，8 // m 除去材之白色度指數係大約6 2，相對地，在4 0 v m除去材，成為68。就各種熱軋鋼板而調查白色度，結果，很明顯地得知：在白色度指數大概成為6 5以上時，並無顯著之粒界侵蝕，也改善鋼板之塗裝耐蝕性。此外，在白色度之測定，使用美利達相機公司製、C Μ — 1 0 0 0型分光測色計。像這樣，認為在鋼板表面之除去量未滿1 0 # m時，無法完全地除去内部氧化層3或脫鉻層4，無法得到充分之耐蝕性，並且，粒界侵蝕變大，塗裝密合性降低，塗裝後之耐蝕性也降低。此外，在超過2 0 0 // m而除去鋼板表面時，會有所謂由於脫銹皮所造成之損失變大、成本上升並且生成於酸洗槽中之所謂污垢（s m u 1;)附著於鋼板表面而損害耐 22 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 蝕性或者是損害鋼板外觀之問題發生之情況產生。更加理想之鋼板表面除去量係1 5 # m以上、更加希望是2 0 // m以上。以前面所示之詳細檢討作為基礎而藉由隨著C r鋼之鋼板表面除去之所造成之鋼板表面性狀之控制以及内部氧化層3或脫鉻層4之除去而造成之塗裝後之耐蝕性提升係本發明之重要之要點；藉由同樣之詳細檢討而發現到：藉由除去鋼板表面10#m以上、更加理想是15#m以上、更加希望是20#m以上，並且，使得該鋼板表面之Cr濃度成為 (鋼板内部之C r濃度一1 m a s s (質量）％ )以上而顯著地改善塗裝耐触性。此外，在表1之鋼板耐蝕性係根據J I S Z 2 3 7 1，藉由進行4小時之鹽水喷霧試驗後之銹面積率而進行評價，使得銹面積率成為2 0 %以下者，成為良好。此外，塗裝後之耐蝕性係就在表面施加目標乾燥膜厚5 0 /z m之丙烯酸樹脂塗裝而由上面施以橫切之樣本，根據根據J I S Z 2 3 7 1而進行 1 0 0 0小時之鹽水喷霧試驗，使得在樣本下部不產生銹積存之顯著流動銹之情況，成為良好。此外，具體地說，鋼板表面除去量之測定係測定藉由喷砂而呈機械式地除去銹皮後之重量和尺寸以及進行酸洗後之重量，將這些重量差除以樣本之表面積，在計算鋼板之除去量（g/m2)後，使用鋼板密度（7.8g/cm3)而求出鋼板之除去厚度（// m)。在本發明之熱軋板之脫銹皮法係並無特別限定。可以使用一般已經知道之喷砂或刷子、或者是利用小直徑滾筒等 23 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 之機械除去方法、利用鹽酸、硫酸、硝酸、氟酸、硝酸+ 氟酸或氣化鐵等之化學除去方法等之習知方法。 (1 7 )脫銹皮後之步驟可以使得該脫銹皮後之鋼板，成為本發明鋼。此外，在對於前述脫銹皮後之鋼板來冷軋至既定板厚為止後，也可以使得退火、酸洗後之鋼板，成為本發明鋼。在冷軋退火板，表面係十分地平滑，因此，認為並無隨著前述塗裝密合性不良而造成之耐蝕性降低，但是，在熱軋板之脫銹皮變得不充分時，也在冷軋退火後，無法得到充分之耐蝕性。在藉由熱軋板之脫銹皮處理而完全地除去銹皮正下方之内部氧化層3和脫鉻層4之本發明鋼，即使是在冷軋退火後之鋼板，也可以得到充分之耐蝕性。在冷軋之壓下量係最好是成為3 0 %以上。冷軋後之鋼板係最好是以軟質化之目的而進行退火，此時之退火條件係最好是成為6 0 0 °C以上。冷軋退火後之鋼板係可以在進行酸洗或者是根據這個之處理後，進行JISG4305所規定之各種表面精加工。在考量塗裝後之耐蝕性之情況下，最好是成為N 〇. 2 B之精加工。 (1 8 )塗裝方法塗裝係藉由吹附塗敷、毛刷塗敷等而進行，在塗料，可以使用以丙烯酸樹脂塗料、苯二酸樹脂塗料、環氧樹脂塗料、聚胺基甲酸乙酯樹脂塗料等為首之J I S K 5 5 0 0所記載之各種塗料。可以在塗裝前，塗裝初期銹防止用之各種底漆。可以配合需要而施加各種使用防銹塗料或樹脂塗料之 24 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 底漆塗裝或者是中間塗層塗裝。此外，本發明鋼係具有鋼材本身更高於普通鋼之耐蝕性，並且，也具有良好之鋼板表面和上面塗層塗料間之密合性，因此，也可以省略底漆塗裝或下層塗層、中間塗層塗裝，也能夠將黏度高之上層塗層塗裝，直接地塗裝在鋼板上。在考慮作為冷凍貨櫃之使用之情況下，為了得到充分之耐蝕性，因此，必須使得塗膜厚度，成為1 0 # m以上。在使用作為住宅構造材之情況或特別是不需要高耐蝕性之構件等，可以隨著所使用之用途而不施加塗裝。 (1 9 )本發明鋼之機械性質之目標在使用作為構造用鋼材時，成為韌性指標之蕭氏撞擊值之值係必須成為在_ 2 5 °C之5 0 J / c m2以上。特別是在考慮作為冷凍貨櫃材之使用或者是在寒冷地住宅用途之使用之情況下，最好在- 25°C下為80J/cm2以上。希望在抗拉試驗之延伸值越大越好，但是，為了能夠進行對於各種形狀之加工，因此，必須成為3 0 %以上。此外，降伏比係成為加工難易或使用在住宅之情況下之耐震性能之指標之值，希望越低越好，但是，作為構造材係必須成為8 0 %以下，更加理想之範圍係75%以下。 (2 0 )本發明鋼之塗裝後之耐蝕性之目標冷凍貨櫃用鋼材係幾乎在所有情況下，由於耐蝕性之提升或者特別是創意性之觀點而在表面施加各種塗裝。因此，塗裝後之耐蝕性係變得重要。本發明者們係進行實際所使用之鋼材塗裝後之耐蝕性和藉由鹽水噴霧所造成之促 25 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 進試驗結果之詳細之比較檢討*結果’得到：所謂在塗裝後施以橫切之試驗片之鹽水喷霧試驗而在1 0 0 0小時不產生顯著之流動銹之情況下，即使是在實際之使用，也具有充分耐蝕性之結論。以該基準作為根本，進行塗裝後之耐蝕性評價。 (實施例）藉由真空熔解而使得鋼原料熔製、造塊成為表2所示之化學組成，製造5 0 k g鋼塊，加熱至1 2 0 0 °C ，保持1小時後，進行熱軋而成為4mm厚度之熱軋板。在這些熱軋板之半數，進行6 5 0 °C X 1 0小時之均勻化退火（熱軋板退火）。在仍然成為熱軋之鋼板和熱教*板退火之鋼板，施加藉由喷砂以及接著這個之氟酸一硝酸之混合酸酸洗所造成之脫銹皮，成為除去鋼板表面大約15/zm之熱軋鋼板。此外，鋼板表面之除去量係藉由喷砂而測定呈機械式地除去銹皮後之重量和尺寸、以及進行酸洗後之重量，以這些重量差來除以樣本之表面積，在計算鋼板之除去量（g/cm2)後，使用鋼板之密度（7.8g/cm3)而求出鋼板之除去厚度m)。此外，藉由在酸洗，使用溫度成為40〜60°C之1〜2mass(質量）％氟酸一13〜15mass(質量）％确酸溶液，重複地進行每 3 0秒鐘之取出而測定洗淨後之重量，以便於成為所要求之鋼板表面除去量。就No. 1鋼而言，改變鋼板表面除去量之樣本係也準備作為比較用。就這些而言，藉由對於鋼板表面來進行ΕΡΜΑ 分析而求出鋼板表面之Cr濃度。在ΕΡΜΑ之加速電壓係成 26 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 為1 5 k V。認為在該條件下之資訊係大概反映鋼板表面〜 0.5/zm深度之範圍濃度。就No.l鋼之鋼板内部之Cr濃度而言，在除去鋼板表面500#m後，進行藉由ICP法所造成之定量分析，結果，成為9.1mass(質量）％。鋼板表面除去量成為5//m和8//m之情況下之鋼板表面之Cr濃度係分別成為5.1mass(質量）％、6.6mass(質量）％，但是，鋼板表面除去量成為15#m之情況下之鋼板表面之Cr濃度係 8.3mass(質量）％，成為（鋼板内部之Cr濃度-1)%以上。就其他鋼板而言，將進行同樣之Cr濃度測定之結果，顯示在表3。鋼板表面除去量成為15#ιη之情況下之鋼板表面之C r濃度係皆成為（鋼板内部之C r濃度-1 ) %以上。由這些熱軋鋼板製品，切出板厚X 5 0 X 1 0 0 ( m m )板，在表面，藉由吹附塗裝而施加利用目標乾燥膜厚5 0 y m之丙稀酸矽酮樹脂系塗料（關西油漆公司製、S I L I C 0 T E C T (西里可得庫通）AC上層塗料、SILICOTECT AC TOP COAT)所造成之塗裝，就由上面開始而呈X狀地施以橫切之樣本而言，按照J I S Z 2 3 7 1而進行1 0 0 0小時之鹽水喷霧試驗（5 % N a C卜 3 5 °C、ρ Η 6 . 5〜7 . 2 )，測定一直到在樣本下部產生銹積存之顯著之流動銹為止之時間。此外，塗料之乾燥膜厚係藉由使用磁性法之電磁式膜厚計及顯微鏡法而確認塗膜之剖面。乾燥膜厚係大約5 0 # m。此外，採取藉由研削鋼板之兩表面0.75mm而成為板厚2. 5mm並且沿著報軋方向而在直角造成2mmV凹口之根據JIS Z 2202之副尺寸之蕭氏撞擊試驗片，根據J I S Z 2 2 4 2而測定-2 5 °C之蕭氏撞擊值（J / 27 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 c m2)。將該結果，顯示在表3。在2 m m t以下之冷耗鋼板之蕭氏撞擊值係在通常之方法，無法進行測定，但是，一般在鋼板之板厚變薄時，韌性值係變大（例如參照熔接學會誌 Vol. 61(1992) ' No. 8、p. 6 3 6 ) >此夕卜，在組織上，冷軋鋼板係比起熱軋鋼板，還更加有利於蕭氏撞擊值，因此，冷軋鋼板之-2 5 °C之蕭氏撞擊值係相同於在熱軋鋼板之值或者是這個以上。因此，如果板厚變厚之熱軋鋼板之蕭氏撞擊值顯示充分值的話，則以這個作為素材所製造之板厚變薄之冷軋鋼板之蕭氏撞擊值係也成為充分值。在實際上，使用No. 2鋼之並無施加熱軋板退火之'鋼，作成0.7mm厚度之冷軋、退火板，作成仍然0.7mm厚度之2mmV凹口之蕭氏試驗片，使用小型（1 0 k g f = 9 8 N )之蕭氏試驗機，測定-2 5 °C之吸收能量，結果，得到所謂1 5 0 J / c m2之良好結果。此外，在分別對於前述熱軋、酸洗鋼板來冷軋成為0. 7mm 厚度後，接著於7 5 0 °C X 1分鐘之退火後，施加藉由中性鹽電解一硝酸電解所完成之脫銹皮，成為冷軋鋼板製品。中性鹽電解條件係成為在使得液溫成為7 0〜8 0 °C之2 0 % N a 2 S 0 4溶液中而電量1 0 0〜2 0 0 C / d m2之條件。此外，頌酸電解條件係成為在使得液溫成為5 0〜6 0 °C之1 0 % Η N 0 3溶液中而電量20〜40C/dm2之條件。由這些冷軋鋼板製品而沿著輥軋方向，來採取J I S 1 3 B 號抗拉試驗片，按照J I S Z 2 2 4 1而進行抗拉試驗，測定延伸和降伏比。此外，切出板厚X 5 0 X 1 0 0 ( m m )板，在表面，藉由吹附塗裝而施加目標乾燥膜厚5 0 # m之丙烯酸石夕明樹 28 312/發明說明書(補件)/92_ 11/92124190 1306123 脂系塗料（關西油漆公司製、SILICOTECT AC上層塗料、 SILICOTECT AC TOP COAT)所完成之塗裝，就由其上面開始而呈X狀地造成橫切之樣本而言，按照J I S Z 2 3 7 1而進行 1000小時之鹽水喷霧試驗（5% NaCl、35°C、ρΗ6·5〜7.2)，測定一直到在樣本下部產生銹積存之顯著之流動銹為止之時間。此外，塗料之乾燥膜厚係藉由使用磁性法之電磁式膜厚計及顯微鏡法而確認塗膜之剖面。大約成為5 0 /z m。將這些測定結果，顯示在表3。由表3而得知：成為本發明例之鋼1〜1 0及鋼1 8〜1 9 係不論有無熱軋板之退火，韌性（蕭氏撞擊值）成為5 0 J / cm2，並且，延伸成為33%以上，而且，降伏比成為75% 以下。此外，顯示在1 0 0 0小時之鹽水喷霧試驗而不產生流動錄之良好而ί餘性。另一方面，鋼組成成為本發明範圍外之比較例之鋼1 1〜1 7係不論有無熱軋板之退火，動性、延伸、降伏比、耐蝕性中之至少一個係皆無法達到良好之水準。此外，就某些成分鋼而言，確認：進行使用大量生產設備之實機製造而得到本發明之效果。 29 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 表1 鋼板表面除去量（μ m) 鋼板耐蝕性塗裝後之耐 1虫性鋼板内部之Cr濃度 —鋼板表面之Cr濃度（mass% ) 5 不良不良 4. 0 8 不良不良 2. 5 10 良好良好 1 . 0 14 良好良好 0.8 20 良好良好 0.4 40 良好良好 0. 0 80 良好良好 0.0 110 良好良好 0. 0 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 ιε ΐ f香M:aΦ4 Φ4 f4s僉4 f#s僉将 f#5:BΦ4 f_#«^ ¥«q1 f#銻召 f^s:a^4 s .0

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II 31 ei 91 ΑΙ 06T 寸ζ-6αι-6/(φ}·)_^^κβ 微-Ιε 1306123 本發明例本發明例 1本發明例 1_________ 本發明例本發明例本發明例本發明例本發明例本發明例比較例比較例比較例比較例比較例比較例比較例本發明例本發明例本發明例本發明例 i 流動銹產生時間⑹ ；>1000 >1000 1 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 Ο Ο CO >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 降伏比(％) CO CO ο r—H CO oo CD CO ο ο 05 CO LTD CO LO CD ss LO OO <NI 00 oo oo CO CO CO CO CD 延伸(％) CO CO LO CO CO LO CO CO oo CO LO CO CQ 呀 CO 05 CO OO QO cq CO eg OO C<J OO C^I 00 CO o〇 CO OO CO 熱軋板(熱軋退火板)之特性蕭氏撞擊值 (J/cm2) 〇 s g § g g § § § S § s <=> o o § ◦ 流動銹產生時間⑹ >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 >1000 o >1000 1 >1000 >1000 >1000 >1000 _1 >1000 >1000 >1000 >1000 鋼板内部之Cr濃度(mass% ) ΙΤ5 ai 〇〇 od 卜 od CO 05 r—H ai CO σΐ LO od m cd 00 r-H <NJ r—H r-H 13.5 <>3 05 05 od σί σί CO CD 05 CO 05 鋼板表面之Cr濃度(mass% ) cn T—4 od o 〇d 却 od LO od 00 od o !>： Ξ· in <0.1 〇 CO r—H t—1 13.5 LO OO CM OO in od 卜 od <£) OO o crJ o 05 鋼板表面除去量（"m) in ?"·Η LO L〇 LO LO LO LO L£5 LO LO LO in in LO ΙΛ in LO L£i LO »—l ΙΛ 有無熱軋板退火碟碟磲碳碡 #. m 磲碡碟枇媒碳鋼符號 04 CO LO ς〇卜 oo σϊ 〇 ι—1 CO ίΛ CO 卜 2 σ5 00 2 εε 〇61 寸 zltN6/H -(N6/(*3i)_Ka^s:餾/tsI ε 1306123 (產業上之可利用性）本發明鋼係也有具有比較便宜之大優點。本發明鋼係比起SUS304或11% Cr不銹鋼，還可以藉由成為低Cr —低C —低N而省略熱軋板之退火；藉由熱軋板退火之省略而更進一步地達到成本降低。此外，活用本發明鋼之良好機械性質和低成本性，也能夠適用在以住宅構造材為首之各種住宅構造材之用途上，特別是在對於寒冷地之使用，發揮充分之性能。如果藉由本發明的話，則特別是達到所謂能夠供應具有充分之低溫韌性、耐撞擊性和耐蝕性並且更加便宜於不銹鋼之冷凍貨櫃用Cr鋼來作為冷凍貨櫃材之良好效果。【圖式簡單說明】圖1係顯示鋼板表面之除去量和SST(Salt Spray T e s t i n g :鹽水噴霧試驗）銹面積率間之關係之圖。圖2A係鋼板表面除去量8/zm之鋼板表面之掃描式電子顯微鏡相片。圖2B係鋼板表面除去量40/zm之鋼板表面之掃描式電子顯微鏡相片。圖3A係由藉著鋼板表面除去量8;zm之藉由輝光放電分光分析所做的鋼板表面開始而顯示板厚方向之F e和C r j農度側面圖。圖3B係由藉著鋼板表面除去量40/zm之藉由輝光放電分光分析所做的鋼板表面開始而顯示板厚方向之F e和C r濃度側面圖。 34 312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 1306123 圖4係顯示錄皮/鋼板界面之示意圖。 (元件符號說明） 1 鋼板表面除去量 2 銹皮/鋼板界面 3 内部氧化層 4 脫鉻層 5 銹皮層 6 優先氧化

7 氧化物形成

312/發明說明書(補件)/92-11/92124190 35

Claims

1306123 95, 4.-修牟月曰，μ 替換本補公告本拾、申請專利範圍： 1. 一種構造用Cr鋼，其特徵為：含有mass(質量）％之 :0.0 0 2 - 0.0 2 ¾ ：0.0 0 2 - 0.0 2 % Si ： 0.05-1. % 、Mn: 0.05〜1.0% 、P: 0 . 0 4 % 以下、S: 0. 0 2 % 以下、 A1 :0.001〜0.1% 、Cr: 6.0〜10.0% ，由殘餘部 Fe 和不可避免之不純物所構成，鋼板表面之C r濃度（％ ) 2 (鋼板内部之Cr濃度-1 )(%)。 2. 如申請專利範圍第1項之構造用C r鋼，其中，還含有 mass(質量之 Cu: 0.1〜1.0% 。 3. 如申請專利範圍第1或2項之構造用C r鋼，其中，還含有由 mass(質量）％之 Ni : 0.1 〜1.0% 、Mo: 0.1 〜1.0 %中所選擇出之1種或2種以上。 4. 如申請專利範圍第1或2項之構造用C r鋼，其中，還含有由 mass(質量之 Nb: 0.005 〜0.10% 、V: 0.005 〜 0 . 2 0 %中所選擇出之1種或2種。 5. —種構造用Cr鋼板之製造方法，其特徵為：藉由再加熱後之熱軋而使得含有m a s s (質量）％之C: 0 . 0 0 2〜0 . 0 2 % ' N ： 0.0 0 2 - 0.0 2 % > Si： 0.05-1.0% ' Μη ： 0.05-1.0 % ' Ρ ： 0. 0 4 % 以下、S: 0.02% 以下、Al: 0.001 〜0.1 % 、 Cr: 6.0〜10.0% ，且由殘餘部Fe和不可避免之雜質所構成之鋼素材，成為鋼帶，接著，在進行脫銹皮處理之熱軋鋼板之製造步驟，藉由脫銹皮處理而除去鋼板表面1 0〜 2 0 0 # m 〇 6 .如申請專利範圍第5項之構造用Cr鋼板之製造方 36

326V總檔 \92\92124190\92124190(替換)-3 1306123 法，其中，在進行前述脫銹皮處理後，進行冷軋、冷軋鋼板退火和酸洗。 7. 如申請專利範圍第5項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述鋼素材係還含有C u : 0 . 1〜1 . 0 % 。 8. 如申請專利範圍第5或7項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述鋼素材係還含有由N i : 0 · 1〜1 . 0 % 、Μ 〇 : 0.1〜1.0%中所選擇出之1種或2種以上。 9 .如申請專利範圍、第5或7項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述鋼素材係還含有由Nb: 0.005〜0.10% 、 V : 0 . 0 0 5〜0 . 2 0 %中所選擇出之1種或2種。 1 0,如申請專利範圍第1或2項之構造用Cr鋼，其中，前述鋼係冷；東貨櫃用。 1 1 .如申請專利範圍第5或7項之構造用Cr鋼板之製造方法，其中，前述構造用Cr鋼板係冷凍貨櫃骨材用。 1 2.如申請專利範圍第5或7項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述構造用C r鋼板係冷凍貨櫃外覆材用。 1 3.如申請專利範圍第1 0項之構造用C r鋼，其中，係使用前述Cr鋼板，藉由成形和溶接而進行加工，並且在該鋼板表面上具有乾燥膜厚1 0 A m以上之塗膜的冷凍貨櫃用鋼。 1 4.如申請專利範圍第1 1項之構造用Cr鋼板之製造方法，其中，該鋼板係使用藉由前述製造方法所製造之前述 C r鋼板，藉由成形加工和炫接而進行成形加工，並且在該鋼板表面上進行具有乾燥膜厚1 0 μ m以上之塗膜之塗佈的 326V總檔 \92\92124190\92124190(替換)-3 1306123 冷凍貨櫃用鋼。 1 5.如申請專利範圍第1或2項之構造用C r鋼，其中，前述構造用C r鋼板係土木、建築構造用。 1 6 .如申請專利範圍第5或7項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述構造用Cr鋼板係土木、建築構造用。 1 7.如申請專利範圍第3項之構造用C r鋼，其中，還含有由 m a s s (質量）％之 N b : 0 . 0 0 5 ~ 0 · 1 0 %、V : 0 . 0 0 5 ~ 0 · 2 0 % 中所選擇出之1種或2種。 1 8 .如申請專利範圍第3項之構造用C r鋼，其中，前述鋼係冷凍貨櫃用。 1 9.如申請專利範圍第4項之構造用C r鋼，其中，前述鋼係冷凍貨櫃用。 2 0 .如申請專利範圍第3項之構造用C r鋼，其中，前述構造用C r鋼係土木、建築構造用。 2 1 .如申請專利範圍第4項之構造用C r鋼，其中，前述構造用Cr鋼係土木、建築構造用。 2 2 .如申請專利範圍第1 7項之構造用C r鋼，其中，前述鋼係冷凉·貨櫃用。 2 3 .如申請專利範圍第2 2項之構造用C r鋼，其中，係使用前述C r鋼板，藉由成形和溶接而進行加工，並且在該鋼板表面上具有乾燥膜厚1 0 // m以上塗膜的冷凍貨櫃用鋼。 2 4 .如申請專利範圍第1 8項之構造用C r鋼，其中，係使用前述Cr鋼板，藉由成形和溶接而進行加工，並且在該 38 326\總檔\92\92124 ] 90\92124190(替換)-3 1306123 鋼板表面上具有乾燥膜厚1 0 // m以上塗膜的冷凍貨櫃用鋼。 2 5 .如申請專利範圍第1 9項之構造用C r鋼，其中，係使用前述Cr鋼板，藉由成形和熔接而進行加工，並且在該鋼板表面上具有乾燥膜厚1 Ο μ m以上塗膜的冷凍貨櫃用鋼。 2 6 .如申請專利範圍第8項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述鋼素材係還含有由Nb:0.005〜0.10%、 V:0.005~0.20%中所選擇出之1種或2種。 2 7 .如申請專利範圍第8項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述構造用Cr鋼係冷凍貨櫃骨材用。 2 8 .如申請專利範圍第9項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述構造用Cr鋼係冷凍貨櫃骨材用。 2 9 .如申請專利範圍第8項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述構造用Cr鋼係冷凍貨櫃外覆材用。 3 0 .如申請專利範圍第9項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述構造用Cr鋼係冷凍貨櫃外覆材用。 3 1 .如申請專利範圍第1 2項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，進行前述脫銹皮處理後，再施行冷軋、冷軋板退火以及酸洗。 3 2.如申請專利範圍第1 2項之構造用Cr鋼板之製造方法，其中，係使用藉由前述製造方法所製造之前述Cr鋼板，藉由成形加工和溶接而進行成形加工，並且在該鋼板表面上進行具有乾燥膜厚1 0 // m以上塗膜之塗佈的冷凍貨 39 32 6\總檔\92\92124190\92124190(替換)-3 1306123 櫃用鋼。 3 3.如申請專利範圍第8項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，構造用C r鋼係土木、建築構造用。 3 4.如申請專利範圍第9項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，構造用Cr鋼係土木' 建築構造用。 3 5.如申請專利範圍第1 6項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，進行前述脫鎊皮處理後，再施行冷軋、冷軋板退火以及酸洗。 3 6.如申請專利範圍第2 6項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述構造用Cr鋼係冷凍貨櫃骨材用。 3 7 .如申請專利範圍第2 6項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述構造用Cr鋼係冷凍貨櫃外覆材用。 3 8 .如申請專利範圍第2 6項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，前述構造用C r鋼係土木、建築構造用。 3 9.如申請專利範圍第3 5項之構造用Cr鋼板之製造方法，其中，該鋼板係使用藉由前述製造方法所製造之前述 Cr鋼板，藉由成形加工和炫接而進行成形加工，並且在該鋼板表面上進行具有乾燥膜厚10/zm以上塗膜之塗佈的冷凌貨櫃用鋼。 4 0 .如申請專利範圍第2 7項之構造用Cr鋼板之製造方法，其中，該鋼板係使用藉由前述製造方法所製造之前述 C r鋼板，藉由成形加工和炫接而進行成形加工，並且在該鋼板表面上進行具有乾燥膜厚1 0 /z m以上塗膜之塗佈的冷凍貨櫃用鋼。 326V總檔\92\92124190\92124190(替換)-3 1306123 4 1 .如申請專利範圍第2 8項之構造用C r鋼板之製造方法，其中，該鋼板係使用藉由前述製造方法所製造之前述 C r鋼板，藉由成形加工和炼接而進行成形加工，並且在該鋼板表面上進行具有乾燥膜厚1 0 μ m以上塗膜之塗佈的冷凍貨櫃用鋼。

326\總檔\92\92124190\92124190(替換)-3 41