TWI305767B - - Google Patents

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1305767 玖、發明說明 【發明所屬之技術領域】 本發明，是關於熔融玻璃用導管、熔融玻璃用連接導 管及減壓脫泡裝置。 【先前技術】 習知玻璃製品的製造生產線中的減壓脫泡裝置，有第 12圖所示的減壓脫泡裝置（例如：參照特開平9- 1 42 8 5 1 號公報）。即，該減壓脫泡裝置1 〇〇，具備有：供給熔融 玻璃1 2 1的上游側移送管1 3 0 A ;於上游側移送管1 3 0 A的 下游側端部使熔融玻璃1 2 1往垂直上方上昇的上昇管 122U;從上昇管122U的上端起設置成幾乎是水平的減壓 脫泡槽1 2 0 ;從減壓脫泡槽1 2 0的下游側端部朝下方垂直 引導熔融玻璃121的下降管122L ;從下降管122L朝更下 游側引導熔融玻璃1 2 1的下游側移送管1 3 0B等。 上昇管122U、減壓脫泡槽120及下降管122L是爲外 殻1 23所包覆著，以隔熱材隔絕來自於外界的熱。這些上 昇管122U、減壓脫泡槽120及下降管122L是整體形成爲 門型形狀，以虹吸原理將熔融玻璃1 2 1上舉至減壓脫泡槽 1 2 0，由減壓脫泡槽1 2 0中的壓差來去除熔融玻璃1 2 1中 所含的氣泡。 另，上昇管122U或下降管122L等金屬製移送管， 爲防止與熔融玻璃121造成反應是使用白金或白金合金 等。 -5- 1305767 由上游側移送管1 3 0 A持續供給的熔融玻璃1 2 1，供 給途中是在第1攪拌器1 3 1 a進行攪拌使熔融玻璃1 2 1成 均勻。該熔融玻璃121是由上昇管122U使其上推至減壓 脫泡槽1 20，於減壓脫泡槽1 20中進行脫泡。脫泡後的熔 融玻璃121是經由下降管122L引導至下游側移送管130B 然後移送往成型步驟，於該成型步驟中製造出玻璃製品。 然而，上述的上游側移送管130A、上昇管122U、減 壓脫泡槽120、下降管122L、下游側移送管13 0B是爲金 屬製移送管，上昇管122U或下降管122L是在上下兩端 部或該附近部份進行固定。 因此，在移送高溫的熔融玻璃121時上昇管122 U或 下降管122L恐會因熱使其受到軸方向的壓縮應力而產生 屈曲。 接著，對於直接接觸熔融玻璃1 2 1的減壓脫泡槽 120、上昇管122U、下降管122L所要求的特質，第一是 不污染玻璃。 此外，對於連繫著熔解、澄清、成型的各區域來移送 熔融玻璃的設備材料也是要求相同的特質。 因此，習知以來對於熔融玻璃的製造處理設備，大多 使用特定高融點的貴金屬。特別是在製造功能性受要求的 玻璃製品時，對於來自於裝置材料所侵入的雜質需極力減 少的要求就變得更強烈。 但是’上述的貴金屬是極爲昂貴，所以並不允許如一 般鐵類或非鐵類金屬般毫不吝惜地使用。因此，玻璃製造 -6 - 1305767 設備中的貴金屬是成薄片化，使其成爲耐火物構造的內部 裝貼，或做爲具有最不易崩塌的正圓剖面的薄圓筒管來使 用。 本發明是有鑑於上述問題點而爲的發明，其目的是提 供一種在可應對由熱所造成的伸縮的同時能夠以低成本生 產均質並且質佳玻璃的熔融玻璃用導管'熔融玻璃用連接 導管及減壓脫泡裝置。 鑑於上述問題點，習知揭示有在導管設置凸狀突起的 例子。例如：於日本特開2002-87826號公報中，記載著 爲吸收熱膨脹而將環設在軟管上，該環於典型性是爲2〜 3mm深度。但是，以該2〜3mm程度的深度要來吸收熱膨 脹仍顯不足。此外，雖記載著該環是由軋製形成，但因軋 製造成環上產生過度集中變形部時。對設有環的導管進行 通電加熱時電流就會局部集中在環部份，因此就有該部份 的溫度會局部性變高的問題。再加上，使用在減壓脫泡裝 置上時，因於導管內部的一部份有凹凸當其起伏爲某種程 度高時雖然可認爲是對氣泡的去除或分離有利，但以2〜 3mm程度的深度來講有可能對減壓脫泡性是不好的問題 產生。 另外於日本特開平8 -675 1 8號公報中，記載著關於光 學玻璃熔融•流出裝置，是對攪拌槽和澄清槽或攪拌槽和 攪拌槽聯結用的連接管設有蛇腹部，將設有蛇腹部的連接 管兩端焊接在攪拌槽或澄清槽，與各槽聯結成一體物。但 是，成爲如此的聯結構造時，就難以充分設置通電加熱用 -7- 1305767 的電極部份，因此有通電加熱控制將變 此外，該公報中記載著蛇腹部在室 比可造成所要連接的複數槽在室溫下的 位長度的變形的力還小。但是，對於減 全聯結構造的狀況，有時也有往高溫昇 變形產生，所以在室溫下蛇腹部的彈簧 可造成所要連接的複數槽在室溫下的連 長度的變形的力還小不可。當要使蛇腹 時，小徑部和大徑部的徑差就需要變大 金屬使用量會增加產生成本問題外，徑 道阻力變高因此就難以確保充分的熔融 該公報中雖記載著連接管的管壁厚爲 2 5 mm，但以如此般的管徑來講做爲減 獲得充分的熔融玻璃輸送量。又加上， 以焊接等手段來製作，但若對導管使用 是使用分散強化型白金合金時，焊接部 實，特別是使用在如此般的活動構件上 令人擔心的問題。 【發明內容】 爲達成上述目的，本發明相關的熔 熔融玻璃流動用的金屬製導管，其特徵 圍方向朝外或朝內的凸部份至少是形成 該凸部份的高度Η爲4mm以上。爲如 困難的問題。 溫下的彈簧常數應 連接管軸方向每單 壓脫泡裝置般非完 溫時的屈曲或蠕動 常數就不需非要比 接管軸方向每單位 部的彈簧常數下降 ，如此一來非但貴 差過度大將會使流 玻璃輸送量。此外 1 m m直徑爲 1 5〜 壓脫泡裝置是無法 雖記載著蛇腹部是 白金合金時，特別 的強度會變低的事 時會有龜裂產生等 融玻璃用導管，爲 爲3 60度連續在周 在軸方向的一處， 此構成時，可在不 -8 - 1305767 己夂變其全長的狀況下來吸收由熱造成的伸縮或振動的同 時’能以低成本生產質佳的玻璃。 本發明所期望的熔融玻璃用導管，其特徵爲上述高度 Η爲l〇mm以上。根據如此構成時就能容易應對由熱造成 的伸縮。 本發明另一所期望的熔融玻璃用導管，其特徵爲上述 高度Η爲5 〇mm以下。爲如此構成時，在可使熔融玻璃移 送時的壓損變小的同時，能夠有效應對由熱造成的伸縮。 本發明所期望的熔融玻璃用導管，其特徵爲管壁厚t 爲1.5mm以下。由於管壁厚t是爲1.5mm以下，所以能 夠提昇熔融玻璃用導管的加工精度。此外，於熔融玻璃用 導管的製作是使用白金或白金合金等貴金屬時，能夠抑制 貴金屬使用量實現降低成本。 又加上，於本發明熔融玻璃用導管所期望的實施形態 中，其特徵爲上述金屬製導管的材質是白金或白金合金。 如此般以白金或白金合金形成金屬製導管時，例如在移送 熔融玻璃時，可防止導管與熔融玻璃形成反應，能夠達到 熔融玻璃的均質化、良質化。 於本發明熔融玻璃用導管另一所期望的實施形態中， 其特徵爲上述金屬製導管的材質是分散強化型白金或分散 強化型白金合金。於如此般的熔融玻璃用導管中，由於使 用在白金或白金合金的主要金屬中分散有微細的陶瓷粒子 的分散強化型白金或分散強化型白金合金，可抑制在高溫 下的粒成長，所以例如熔融玻璃用導管的使用溫度超過 -9- 1305767 1 3 0 0 °c時具有使用壽命延長的效果。 本發明，是提供一種上述金屬製導管的開口部最大徑 爲50〜l〇〇〇mm的上述熔融玻璃用導管。 本發明，是提供一種上述高度Η除以上述管壁厚度t 後的値（H/t)爲2.5〜5 00的上述熔融玻璃用導管。 本發明，是提供一種上述金屬製導管的長度爲200〜 1 0 00 0mm的上述熔融玻璃用導管。 本發明，是提供一種上述高度Η爲上述金屬製導管 的開口部最大徑的5〜20%的上述熔融玻璃用導管。 另，上述的熔融玻璃用導管，以應用在軸方向的熱膨 脹量爲1mm以上的狀況爲佳。特別是，以應用在軸方向 的熱膨脹量爲1 .8mm以上的狀況爲更佳。 此外，本發明，又提供一種熔融玻璃用連接導管，其 是爲於熔融玻璃流動用的第1金屬製導管的管壁上所形成 的開口部連接有上述熔融玻璃流動用的第2金屬製導管的 連接導管，上述第1及第2金屬製導管的至少一方是爲上 述熔融玻璃用導管。 若要將如此構成的連接導管使用在熔融玻璃的移送 時’由於互相爲鄰的熔融玻璃用導管可沿著同一軸線進行 焊接結合，所以能夠應對由熱造成的伸縮或振動。 本發明提供一種減壓脫泡裝置，是由：減壓脫泡槽： 可將上述熔融玻璃導入在該減壓脫泡槽內的上昇管；及， 可從上述減壓脫泡槽排出上述熔融玻璃的下降管所形成的 減壓脫泡裝置，上述減壓脫泡槽、上述上昇管及上述下降 -10- 1305767 管當中有1個以上是爲上述熔融玻璃用導管。 於如此構成的減壓脫泡裝置中，藉由對減壓脫泡槽、 上昇管及下降管等使用上述熔融玻璃用導管，在熔融玻璃 移送後時，就能夠應對該熔融玻璃用導管所產生的由熱造 成的伸縮及振動。 於如此般的減壓脫泡裝置中，減壓脫泡槽的環境氣壓 力，最好是保持在0.01〜〇·5 atm，以邊移動熔融玻璃邊進 行脫泡爲佳。上述壓力，又以0.05〜0_08atm爲更佳。 本發明供一種減壓脫泡裝置，是由：減壓脫泡槽；可 將上述熔融玻璃導入在該減壓脫泡槽內的上昇管；及，可 從上述減壓脫泡槽排出上述熔融玻璃的下降管所形成的減 壓脫泡裝置，上述上昇管和上述減壓脫泡槽間的接合體及 /或上述減壓脫泡槽和上述下降管間的接合體，是爲上述 熔融玻璃用連接導管。 【實施方式】 〔發明之最佳實施形態〕 以下根據圖面對本發明相關的熔融玻璃用導管、連接 導管及減壓脫泡裝置的實施形態進行詳細說明。另，於以 下實施形態中’對於在第1 2圖中已說明的構件，是於圖 中是標有同一圖號或相當圖號來進行簡化說明或省略說 明。 如第1圖至第3圖所示，於本發明實施形態相關的熔 融玻璃用導管中，是於熔融玻璃用導管1 〇的外周圍面 -11 - 1305767 10a，在軸方向至少設有一個以上連續於周圍方向的凸部 20 ° 即，如第1圖所示般熔融玻璃用導管1 〇上可以設有 1個凸部20，也可如第2圖所示般設有2個以上（本例爲 3個）的凸部2 0。 此外，如第1圖及第2圖所示，雖也可於直管的一部 份設置凸部20，但也可如第3圖所示將熔融玻璃用導管 由具有凸部20的移送管（金屬製導管）11和未設有凸 部20的直管12來構成。 另外，熔融玻璃用導管1〇的外周圍（與管軸正交的 剖面輪廓）最好是曲線。該剖面形狀，以典型性而言例如 圓或橢圓，其他可例示有複數的凸狀圓弧，或與如此般的 圓弧連續性連接著其切線形成近似橢圓的形狀。此原因 是’不希望在剖面外周圍包括著角部，特別是必須避免有 內角爲150度以下的角部包括在內。 如第1圖及第2圖所示，凸部20的徑方向高度Η爲 4mm以上，最好是50mm以下爲佳，更佳是10〜20mm。 於此，徑方向高度Η是指熔融玻璃用導管10徑方向的凸 部20的高度，本發明中的高度Η均表示這般高度。當凸 部20的高度未滿4mm時，要應對於熱膨脹是顯得不夠充 分’特別是使用在減壓脫泡裝置的移送管時，當凸部的高 度小則氣泡的去除性就會有變差的傾向，當凸部太大則減 壓脫泡配管的壓損會變大恐怕無法獲得充分的玻璃流量。 凸部20的高度Η，最好是爲熔融玻璃用導管10開口 -12- 1305767 部的最大徑的5〜20% ’更好是5〜1 0%。於此所謂開口部 最大徑，是指與熔融玻璃用導管1 0軸方向正交的面的剖 面形狀的最大徑。例如：剖面形狀爲圓形時，開口部的最 大徑就是指該圓的直徑。剖面形狀爲橢圚形時，開口部的 最大徑就是指該橢圓的長徑。當凸部20的高度Η在該範 圍內時，熔融玻璃移送時的壓損就不會變大因此可改善氣 泡去除性。此外，開口部的最大徑，若徑爲小則剖面係數 會下降造成容易撓曲變形，若太大則需要配管背托補強等 以成本來看並不實際，所以最好是在50〜1 000mm的範 圍，更好的範圍是50〜300mm。 此外，凸部20的高度H ( mm )，從熔融玻璃用導管 1 〇強度的觀點來看，其除以熔融玻璃用導管1 0的管壁厚 度t(mm)的値（H/t)，最好是在2.5〜500的範圍，其 (H/t)更好的範圍是8〜70。 熔融玻璃用導管1 0的長度，基於考慮到配管路徑壓 損的理由，以 1 00〜1 0000mm 範圍爲佳，以 200〜 10000mm範圍時爲更佳。 熔融玻璃用導管10，如上述般是因對凸部20的高度 Η或開口部的最大徑進行調整，所以能夠有效應對由熱造 成的伸縮。特別是將該熔融玻璃用導管10使用在減壓脫 泡裝置上時’因需製作具有非常複雜路徑的導管，所以對 於'熔融玻璃用導管1 〇就要求能夠更柔軟地來應對於熱膨 ® '熱收縮 '振動。針對此點，本發明的熔融玻璃用導管 是能夠更柔軟地來應對於由熱造成的伸縮或振動，對於由 -13- 1305767 熱造成的伸縮或振動是有用處。 另外，將經上述調整後的熔融玻璃用導管使用在減壓 脫泡裝置上時，也具有能更有效去除氣泡的效果。如上述 般，於減壓脫泡裝置中是藉由壓差來去除熔融玻璃中的氣 泡。氣泡去除的機制，是伴隨著熔融玻璃流動在配管中， 藉由上昇管的熔融玻璃的上舉前後的壓差使氣泡的直徑逐 漸變大，然後在減壓脫泡槽內的表面進行破泡，使氣泡消 失。其詳細雖不明確，但因在熔融玻璃用導管的途中設有 凸部，能夠對配管內的玻璃流動產生適度搗亂，因此能夠 更有效率地去除氣泡。 熔融玻璃用導管軸方向的凸部20的剖面形狀’雖可 如第4(A)圖所示般是只由圓弧狀的曲線形成，但也可 如第4 ( B )圖所示般在曲線部2 1 a和曲線部2 1 b之間設 有直線部22。 此外，凸部20的設置方式，也可如第5 ( A )圖所示 的移送管11A般，連續設有凸部20，也可如第5(B)圖 所示的移送管11B般，以一定間距設有凸部20。另’第5 (C)圖是未具有凸部20的直管12。 另外，如第6圖所示般凸部20的前端20a的外徑也 可形成爲與熔融玻璃用導管1 0的直管部1 3的外徑爲相 同。於該狀況時實質上是形成爲與在直管12[參照第5 (C )圖]上設有凹部23時爲相同形狀。因此，於本發明 中凸部2 0是可朝熔融玻璃用導管1 〇的外部或內部來進行 設置。然後’當凸部20是朝熔融玻璃用導管1 0的內部來 -14- 1305767 設置時，凸部20的高度Η，是可視爲凹部23的深度。 根據上述般熔融玻璃用導管10的構成，當因熱提昇 等使熔融玻璃用導管10產生由熱造成的伸縮時，凸部20 會往軸方向崩潰以吸收伸長，或凸部20會往軸方向擴大 來補充伸縮量。因此，熔融玻璃用導管1 0全長能夠在不 改變的狀況下應對伸縮。 此外，本發明是提供一種於熔融玻璃流動用的第1金 屬製導管的管壁上所形成的開口部由焊接連接有上述熔融 玻璃流動用的第2金屬製導管的連接導管，上述第1及第 2金屬製導管的至少一方是用上述熔融玻璃用導管構成的 熔融玻璃用連接導管。 使用第7(A)圖及第7(B)圖，對該連接導管進行 說明。於第7(A)圖的（a)圖中，在縱型的第1金屬製 導管11’的管壁上所形形成的開口部，例如由焊接連接 著第2金屬製導管11。於第2金屬製導管11設有凸部 20，金屬製導管11整體的構造與上述熔融玻璃用導管於 實質上是爲同一構造。連接導管是能夠成爲這些第1金屬 製導管1 Γ和第2金屬製導管1 1間的接合體。於本例中 第2金屬製導管11，是藉由與未設有凸部20的直管12 進行結合，就可獲得已延長的熔融玻璃用導管10。該已 延長的熔融玻璃用導管10是擔任著連接坑槽32和第1金 屬製導管11’的角色，積蓄在坑槽32內的熔融玻璃121 是通過熔融玻璃用導管10流往連接導管。於第7(B)圖 中，詳細記載著第7 ( A )圖的（a )圖中的連接部份。 -15- 1305767 成爲如此構成時，即使因熱提昇時的由熱造成熔融玻 璃用導管10往軸方向膨脹，凸部20也能吸收該膨脹量 [參照第7(A)圖的（b)圖]，所以熔融玻璃用導管10 的全長不會改變，坑槽32和第1金屬製導管11’不受熔 融玻璃用導管1 〇推壓能以高精度保持著其位置。另外， 於熔融玻璃移送時，即使是因不明因素造成溫度變動，或 造成管振動，也能夠同樣地〒改變坑槽3 2和第1金屬製 導管1 Γ的位置。 即，對於第2金屬製導管1 1軸方向的振動，如第7 (A)圖所示，是藉由凸部20往軸方向崩潰或擴大來吸 收振動。第 7(A)圖的（b)圖是表示第7(A)圖的 (a)圖中的金屬製導管11受到箭頭符號方向的力或振動 時，凸部20崩潰的狀態。另外，對於第2金屬製導管11 軸正交方向的振動，是如第7 ( B )圖所示般來吸收振 動。因此，能夠防止振動傳至未圖示鄰接的其他熔融玻璃 用導管。另，於本例中對於第1金屬製導管11’雖未設 有凸部20，但也可視需求對金屬製導管11’設置凸部 20 ° 熔融玻璃用導管10的管壁厚度t，是以1.5mm以下 爲佳，又以1.2mm以下爲更佳。此外，管壁厚度t的下限 以0.1mm以上爲佳，又以〇.3mm以上爲更佳。 熔融玻璃用導管1〇的材質，從耐久性的觀點來看以 白金或白金合金爲佳。又’對於熔融玻璃用導管1〇，也 可使用在白金或白金合金的主要金屬中分散有微細陶瓷粒 -16- 1305767 子的分散強化型的白金合金，具體而言可使用分散強化型 白金或分散強化型白金合金。分散強化型白金或分散強化 型白金合金中所分散的分散陶瓷粒子，典型性的例示可爲 氧化銷、氧化釔，或這些的組合物等。 因是對熔融玻璃用導管10使用白金或白金合金，所 以例如就能夠防止熔融玻璃移送時的熔融玻璃與熔融玻璃 用導管形成反應。藉此，得以實現熔融玻璃的均質化、良 質化。再加上，因是將管壁厚度t爲1.5mm以下所以可抑 制白金或白金合金等金屬的使用量，因此能夠達到成本的 降低。此外，因是使用在白金或白金合金的主要金屬中分 散有微細陶瓷粒子的分散強化型白金或分散強化型白金合 金，所以能夠抑制高溫下的粒成長。藉此，在熔融玻璃用 導管1 0的使溫度例如超過1 3 0 0 °C時，能夠達到熔融玻璃 用導管10使用壽命的延長。 另，在將熔融玻璃用導管1 0使用在熔融玻璃1 2 1的 移送時，能夠視需求將其與其他的熔融玻璃用導管1 0焊 接連接成軸線互相成直角、鈍角或銳角來使用。 其次，對本發明實施形態相關的減壓脫泡裝置進行說 明。於第8圖中，圖示著減壓脫泡裝置3 0的整體。 另，對於和第1圖至第7(A) 、 （B)圖及第12圖 中已敘述的上述元件爲共通的部位，是標有相同的圖號於 此省略重覆說明。 於該減壓脫泡裝置30中，具備有：可供給熔融玻璃 121至上游側坑槽31A內的上游側移送管130A;可使熔 -17- !3〇5767 融玻璃1 2 1從上游側坑槽3 1 A往垂直上方 122U ;從上昇管122U的上端開始設置成幾 壓脫泡槽120;可使熔融玻璃121從減壓脫 游側端部垂直下降引導往下游側坑槽3 122L ;及，可從下游側坑槽31B往更下游 璃121的下游側移送管130B，對於這些管 述熔融玻璃用導管（金屬製導管）10。 即，對於上昇管122U及下降管122L， 少設有一個以上連續於周圍方向的凸部20 2〇，以吸收在移送高熱的熔融玻璃121時上 下降管122L產生溫度造成的伸縮及振動 122U及下降管122L產生的應力來穩定保持 3 0整體的門型形狀。此外，對於減壓脫泡神 凸部20，以應對由熱造成的伸縮及振動。 另，對於上游側移送管1 3 0 A及下游俚 也可使用上述熔融玻璃用導管10。 此外，對於上昇管122U和減壓脫泡槽 體以及減壓脫泡槽120和下降管122L間的 要能耐得住減壓脫泡裝置的振動因此以使用 用導管10爲佳。特別是使用在減壓脫泡裝 管122U、減壓脫泡槽120及下降管122L的 常的長。即使是在這樣的狀況，本發明的連 應對由熱造成的伸縮及振動，所以最好是使 接導管。 上昇的上昇管 乎是水平的減 泡槽1 2 0的下 1B的下降管 側引導熔融玻 是適宜使用上 在軸方向是至 。藉由該凸部 昇管122U及 ，吸收上昇管 減壓脫泡裝置 ί 1 2 0也設有 丨移送管 1 30Β 120間的接合 接合體，基於 上述熔融玻璃 置上時，上昇 長度有時會非 接導管也能夠 用本發明的連 -18- 1305767 此外’如第8圖及第9圖所示，對於上游側坑槽31A 及下游側坑槽3 1 B是設有是爲攪拌裝置的第i攪拌器 131a及第2攪拌器131b，第1攪拌器131a和上游側移送 管1 3 0 A是由焊接部1 6接合著，第2攪拌器1 3 lb和下游 側移送管1 3 0B也是由焊接部〗6接合著。 藉由在該接合的部份附近使用上述熔融玻璃用導管 10即金屬製導管11，可應對攪拌器造成的振動，因此以 使用上述熔融玻璃用導管10即金屬製導管11爲佳。 (實施例） 接著，對於具體性實施例進行說明。於此，是使用 10%鍺-白金合金來製成與第5(A)圖至第5(C)圖所示 3種的移送管1 1 A、移送管1 1 B、直管1 2爲相同的樣品 (樣品A爲實施例，樣品B及C爲比較例）。 樣品A，是與第5 ( A )圖所示的移送管1 1 A爲相同 的管，在管壁厚度爲〇.8mm、外徑（直徑）爲1 〇2mm、長 度爲145mm的圓筒上，連續設有3個外徑爲128mm、寬 度爲3〇mm的凸部20。因此，凸部20的高度Η爲 1 3 mm 〇 此外，樣品B，是與第5 ( B )圖所示的移送管1 1B 爲相同的管’在管壁厚度爲〇.8mm、外徑爲102mm、長度 爲145 mm的圓筒上，以30mm間距設有4個高度Η爲 3mm、寬度爲7mm的凸部20 ° 另外，樣品C，是與第5(C)圖所7K的直管12爲相 -19- 1305767 同的管’管壁厚度爲〇.8mm、外徑爲102mm、長度爲 1 4 5 mm ° 對於樣品A〜C，是分別使用第1 0圖所示的裝置4 0 來進行熱應力測定。即，在電爐4 1中分別以2 0。(： /h的昇 溫速度對樣品A〜C等進行加熱。由固定構件42U、42L 保持著試體使其在反抗由熱造成的伸長時形成不會上下伸 長，然後將作用在固定構件42U ( 42L )上的壓縮力視爲 熱應力進行測定。測定結果圖示在第1 1圖中。 另，在樣品A〜C的上下端，爲防止樣品A〜C的變 形’是以配合管徑的深皿狀固定工具43 (參照第1 0圖） 包覆使其樣品A〜C嵌入固定在內。 從第1 1圖的圖表得知，於樣品A產生的熱應力爲最 小，由此可知是最有效吸收著凸部20形成的伸縮。 此外，樣品B因凸部20的高度Η未滿4mm，所以應 力比樣品A還大，特別是在減壓脫泡裝置上使用樣品B 時，因其熱應力吸收小所以耐久性方面並不足夠。樣品C 的狀況，因不具有可吸收熱應力的凸部20，所以熱應力 就變成更大，因此耐久性方面並不足夠。 從以上結果明確得知，凸部20對於吸收由熱造成的 伸縮是有效。 另，本發明的熔融玻璃用導管及減壓脫泡裝置，並不 限定於上述實施形態，其可做適宜的變形、改良。 〔產業上之可利用性〕 -20- 1305767 如以上說明’根據本發明相關的熔融玻璃用導管時’ 因360度連續於周圍方向朝外或朝內其高度η爲4mm以 上的凸部份至少是形成在軸方向的一處，所以在能不改變 其全長的狀況下吸收由熱造成的伸縮的同時，能夠以低成 本生產質佳的玻璃。 【圖式簡單說明】 第1圖爲表示本發明相關的金屬製移送管實施形態要 部剖面圖。 第2圖爲表示本發明相關的金屬製移送管另一實施形 態要部剖面圖。 第3圖爲表示本發明相關的金屬製移送管又另一實施 形態要部剖面圖。 第4 ( A )圖爲只由曲線所形成的凸部局部剖面圖， 第4 ( B )圖爲由曲線部和直線部組合形成的凸部其軸線 方向的局部剖面圖。 第5 ( A )圖爲連續設有大凸部時的軸線方向剖面 圖，第5 ( B )圖爲以一定間距設有小凸部時的軸線方向 剖面圖，第5 ( C)圖爲直管時的軸線方向剖面圖。 第6圖爲表示朝軸的中心方向設有凸部時的軸線方向 剖面圖。 第7(A)圖爲表示凸部吸收連接導管軸方向伸縮的 狀態說明圖，第7 ( B )圖爲表示吸收軸正交方向振動的 狀態說明圖。 -21 - 1305767 第8圖爲本發明相關的減壓脫泡裝置整體構成圖。 第9圖爲表示對移送管進行連接的焊接部說明圖。 第1 〇圖爲表示熱應力測定裝置剖面圖。 第1 1圖爲表示熱應力測定結果圖表。 第1 2圖爲習知減壓脫泡裝置剖面圖。 【主要元件符號說明】 I 〇 :熔融玻璃用導管 II :金屬製導管 20 :凸部 3 0 :減壓脫泡裝置 3 1 A :上游側坑槽 3 1 B :下游側坑槽 120 :減壓脫泡槽 1 2 1 :熔融玻璃 122U :上昇管 122L ：下降管 1 2 3 :外殼 130A :上游側移送管 130B :下游側移送管 Η :徑方向高度 t :管壁厚度 -22-

Claims (1)

1305767 拾、申請專利範圍 1 種熔融玻璃用導管，其爲熔融玻璃流動用的金屬 製導管’其特徵爲：3 60度連續在周圍方向朝外或朝內的 凸部份至少是开夕成在㈣向的—貞，該凸部{分的高度Η 爲4mm以上。 中 2 ·如甲5fg專利圍第i項所述之熔融玻璃用導管，其 上述筒度Η爲l〇mm以上。 中 3 ·如申請專利範圍第〗項所述之熔融玻璃用導管，其 上述筒度Η爲5〇mm以下'。 中 4.如申g靑專利範圍H 2項所述之熔融玻璃用導管，其 上述局度Η爲50mm以^ 5 .如申請專利範圍第1項 $或第2項或第3項或第4項 所述之熔融玻璃用導管，其办 _ 升中，管壁厚度t爲1.5mm以 下。 6.如申請專利範圍第"真或第2項或第3項或第4項 所述之熔融玻璃用導管’其巾，上述金屬製導管的材質爲 白金或白金合金。 7 _如申昍專利箪B圍帛1 I真或第2項或第3項或第4項 所述之熔融玻璃用導管，其中，上述金屬製導管的材質爲 分散強化型白金或分散強化趣s # g 。 8 ·如申請專利範圍第1項或第2項或第3項或第4項 •所述之熔融玻璃用導管，其中，上述熔融玻璃用導管開口 部的最大徑爲50〜1000 mm。 9 ·如申請專利範圍第5噶所述之熔融玻璃用導管’其 -23- 1305767 中’上述高度Η除以上述管壁厚度t後的値（H/t)爲2.5 〜5 0 0 〇 1 〇.如申請專利範圍第6項所述之熔融玻璃用導管， 其中’上述高度Η除以上述管壁厚度t後的値（H/t )爲 2.5 〜500 〇 1 1 ·如申請專利範圍第7項所述之熔融玻璃用導管， 其中’上述高度Η除以上述管壁厚度t後的値（H/t )爲 2.5 〜500 〇 1 2 .如申請專利範圍第8項所述之熔融玻璃用導管， 其中’上述高度Η除以上述管壁厚度t後的値（H/t)爲 2.5 〜500 〇 1 3 .如申請專利範圍第1項至第4項任一項所述之熔 融玻璃用導管，其中，上述溶融玻璃用導管的長度爲1〇〇 〜10000mm。 14. 如申請專利範圍第9項所述之熔融玻璃用導管， 其中’上述熔融玻璃用導管的長度爲100〜1 0000mm。 15. 如申請專利範圍第1〇項所述之熔融玻璃用導管， 其中，上述熔融玻璃用導管的長度爲100〜1 0000mm。 1 6 ·如申請專利範圍第1 1項所述之熔融玻璃用導管， 其中，上述熔融玻璃用導管的長度爲100〜1 0000mm。 17.如申請專利範圍第12項所述之熔融玻璃用導管， 其中，上述熔融玻璃用導管的長度爲100〜1 0000mm。 1 8 .如申請專利範圍第1項至第4項任一項所述之熔 融玻璃用導管，其中，上述高度Η，是爲上述熔融玻璃用 -24- 1305767 導管開口部的最大徑的5〜2 0 %。 19.如申請專利範圍第9項所述之熔融玻璃用導管， 其中，上述高度Η，是爲上述熔融玻璃用導管開口部的最 大徑的5〜2 0 %。 2 0 .如申請專利範圍第1 0項所述之熔融玻璃用導管， 其中，上述高度Η，是爲上述熔融玻璃用導管開口部的最 大徑的5〜20%。 2 1 .如申請專利範圍第1 1項所述之溶融玻璃用導管， 其中，上述高度Η，是爲上述熔融玻璃用導管開口部的最 大徑的5~20%。 22. 如申請專利範圍第12項所述之熔融玻璃用導管， 其中，上述高度Η，是爲上述熔融玻璃用導管開口部的最 大徑的5 ~ 2 0 %。 23. —種熔融玻璃用連接導管，其是於熔融玻璃流動 用的第1金屬製導管的管壁上所形成的開口部連接著上述 熔融玻璃流動用的第2金屬製導管的連接導管，其特徵 爲：上述第1及第2金屬製導管的至少一方是爲申請專利 範圍第1項至第22項任一項所述之熔融玻璃用導管。 2 4 _ —種減壓脫泡裝置，是由：減壓脫泡槽；可將熔 融玻璃導入在該減壓脫泡槽內的上昇管；及，可從上述減 壓脫泡槽排出上述熔融玻璃的下降管所形成的減壓脫泡裝 置，其特徵爲：上述減壓脫泡槽、上述上昇管及上述下降 管當中有1個以上是爲申請專利範圍第1項至第2 2項任 一項所述之熔融玻璃用導管。 -25- 1305767 2 5 . —種減壓脫泡裝置，是由：減壓脫泡槽；可將熔 融玻璃導入在該減壓脫泡槽內的上昇管；及，可從上述減 壓脫泡槽排出上述熔融玻璃的下降管所形成的減壓脫泡裝 置’其特徵爲：上述上昇管和上述減壓脫泡槽間的接合體 及/或上述減壓脫泡槽和上述下降管間的接合體，是爲申 請專利範圍第2 3項所述之連接導管。 -26- 1305767 柒、（一）、本案指定代表圖為：第1圖 (二）、本代表圖之元件代表符號簡單說明： 1 〇溶融玻璃用導管 1 0 a外周圍面 20凸部 捌、本案若有化學式時，請揭示最能顯示發明特徵的化學 式：