TWI305232B - A high-strength thin steel sheet excellent in elongation and hole-expandability, and a method for producing the same - Google Patents

A high-strength thin steel sheet excellent in elongation and hole-expandability, and a method for producing the same Download PDF

Info

Publication number
TWI305232B
TWI305232B TW094134783A TW94134783A TWI305232B TW I305232 B TWI305232 B TW I305232B TW 094134783 A TW094134783 A TW 094134783A TW 94134783 A TW94134783 A TW 94134783A TW I305232 B TWI305232 B TW I305232B
Authority
TW
Taiwan
Prior art keywords
iron
steel sheet
less
strength
hole expandability
Prior art date
Application number
TW094134783A
Other languages
English (en)
Other versions
TW200615387A (en
Inventor
Toshiki Nonaka
Hirokazu Taniguchi
Koichi Goto
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Publication of TW200615387A publication Critical patent/TW200615387A/zh
Application granted granted Critical
Publication of TWI305232B publication Critical patent/TWI305232B/zh

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/041—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Description

1305232 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域3 技術領域 本發明係有關於一種延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼 5 板及其製造方法。 【先前技術;1 背景技術 近年來，由於汽車輕量化、提高衝撞安全性之必要性， 因此強烈希望能有一種對於車體框體構件、輔助構件、座 10 位框體零件等之成形性優異的高強度鋼板。又，該等零件 形狀由於設計性、車體設計上之要素等而有時會要求複雜 的形狀，故需要具有優異加工效能之高強度鋼板。 另一方面，由於鋼板高強度化，加工方法亦由目前使 用防皺壓板之拉伸加工，大多轉而利用單純的模鍛、撓曲 15 加工等，特別是撓曲稜線為圓弧狀等曲線時，則改為採用 延長鋼板端面之延伸凸緣加工。又，就零件種類而言亦有 不少採用擴張加工孔部（底孔）而形成凸緣之去毛邊加工的 零件，且其擴張量亦會因間隙大而使底孔直徑擴張至1.6倍 以上。 20 另一方面，高強度鋼板化愈高則愈容易出現回彈 (spring back)等零件加工後之彈性回復現象，且可能對零件 精確度之確保不利。 前述該等加工雖為對鋼板之延伸凸緣性、擴孔性、撓 曲性等局部成形性所必須者，但目前高強度鋼板之前述效 1305232 月b部不夠充分，並會產生龜裂等不良現象，且無法進行穩 疋的製品加工。 在此*’刚述用以改善延伸凸緣成形性之高強度鋼板雖 已揭露於特開平9_67645號公報，但仍希望有可滿足提高加 5工性’特別是擴孔性之需求的擴大顯著，並同時可滿足提 高延伸性之再改良。 【發明内容】 發明之揭示 本發明係解決前述習知技術，且利用工業規模來實現 1〇延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼板及其製造方法，具體而 s ’本發明係利用工業規模來實現在拉伸強度5〇〇MPa以上 之狀態下發揮前述效能之高強度薄鋼板及其製造方法。 本發明人等就延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼板之製 造方法加以研究之結果，發現若要更加提高鋼板之延伸 15性、擴孔性，且若為鋼板拉伸強度為500MPa以上之高強度 冷延鋼板，則鋼板之金屬組織形態與平衡、及回火麻田散 鐵之活用相當重要。此外，本發明人等亦發現藉由將拉伸 強度與Si、A1調整成特定關係，可確保適合之肥粒鐵面積 率，並且避免化學轉化處理性、鍍層密著性劣化，且藉由 20添加Mg、REM、Ca以控制内部所含之析出物等夾雜物並提 高局部成形性，可提高以往沒有之模壓成形能力的鋼板及 其製造方法。 (1) 一種延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼板，以質量％ 計’包含有C : 0_03~0.25%、Si : 0.4〜2.0%、Μη : 0.8〜3.1%、 1305232 PS0.02%、SS0.02%、A1S2.0%、NS0.01%，且殘餘部分 由Fe及不可避免之不純物構成，又，前述高強度薄板之顯 微組織中，肥粒鐵之面積率為10〜85%、殘留沃斯田鐵之體 積率為1〜10%、回火麻田散鐵之面積率為10%以上、60%以 5 下，且殘餘部分為變軔體。 (2) 如（1)記載之延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼板， 其中更包含有 V: 0.005〜l%、Ti: 0.002〜l%、Nb: 0.002〜1%、 Cr : 0.005〜2%、Mo : 0.005〜1%、B : 0.0002〜0.1%、Mg : 0.0005〜0.01%、REM : 0.0005〜0.01%、Ca : 0.0005〜0.01% 10 之1種或2種以上作為化學成分。 (3) 如（1)或(2)記載之延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼 板，係可滿足下列（A)式： (0.0012x[TS 目標值]一 0.29)/3 < [Al] + 0.7[Si] < 1.0 .........(A) 15 又，該TS目標值為前述鋼板之強度設計值且單位為 MPa，[A1]為A1之質量％，且[Si]為Si之質量％。 (4) 一種延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼板的製造方 法，係製成由含有，以質量％計，C : 0.03〜0.25%、Si : 0·4〜2.0%、Μη: 0.8〜3.1 %、PS 0.02%、S S 0.02%、Al ^ 2.0%、 20 NS0.01%，且殘餘部分為Fe及不可避免之不純物構成的板 坯，並在1150〜1250°C之範圍内加熱，然後，在800〜950°C 之溫度範圍内進行熱軋，且在700°C以下加以捲繞，接著， 在經一般酸洗後，進行壓下率為30〜80%之冷軋，然後，以 連續退火程序於600°C以上、Ac3點+ 50°C以下中均勾加熱 1305232 並施行再結晶退火，且以3(rc /s以下之平均冷卻速度冷卻至 6〇〇°C以上、An點以下，接著，以10〜15(rc/s之平均冷卻速 度冷卻至400。(；以下後，在15〇〜·。c間維持㈣分後加以 冷卻，藉此可製成具有顯微組織中的肥粒鐵之面積率為 5 10〜85%、殘留沃斯田鐵之體積率為丨〜1()%、回火麻田散鐵 之面積率為10%以上、60%以下、且殘餘部分為變初體之金 屬組織者。 (5)如⑷記載之延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼板的 製造方法，係以連續退火程序於600°C以上、Ac3點+ 5(rc 10以下中均勻加熱並實施再結晶退火，且以1〇〜i5(rc/s之平均 冷卻速度冷卻至以下，接著，進行在15()〜侧t間維 持1〜20分之第1維持加熱後，繼續進行在較前述以維持加 熱的溫度高出3G〜3GGt之溫度且在5GGX：以下維持w〇〇秒 的第2維持加熱後加以冷卻。 15 ⑹如⑷記载之延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼板的 製造方法，係以連續退火程序於60(TC以上、Ac^s + 5(rc 以:中均勻加熱並實施再結晶退火，且以10〜150t：/S之平均 冷卻速度冷卻至4GGt以下，接著，進行在⑽〜彻t間維 持1〜20分之第1維持加熱後，冷卻至麻田散鐵變態點以下， 且進行在該高強度薄鋼板冷卻結束溫度以上、5 001以下間 維持1〜100秒之第2維持加熱後加以冷卻。 t實施方式】 實施發明之最佳形態 本發明之南強度薄鋼板組織的最大特徵係在退火急速 1305232 冷部％序之後，藉由實施必要加熱處理，以得到以平衡性 佳之方式含有肥粒鐵、殘留沃斯田鐵、回火麻田散鐵、變 初體之金屬組織，且可得到延伸性及擴孔性極為 質。 u 5 接著’說明本發明之化學成分限制。 c係一種用以提高鋼之強化與淬火性的重要元素，且為 传到由肥粒鐵、麻田散鐵、及變軔體等構成之複合組織所 不可或缺者，且C含量必須為0.03%以上以得到TS g 5〇〇Mpa 且對局部成形性有利之變軔體、退火麻田散鐵等。另一方 10面，若含量增加則容易引起雪明碳鐵等鐵系碳化物之粗大 化而使局部成形性劣化，故c含量上限為Q25%以顯著提古 溶接後硬度。 向
Si係一種不降低鋼加工性且對強度上昇有益之元素 但是，若Si含量低於0.013%，則容易形成對擴孔性有害之 15波來鐵組織，且因肥粒鐵之固熔強化能降低，故造成所圯 成組織間之硬度差異變大，而導致擴孔性劣化，因此以 0.013%為底限。若Si含量超過0 299%，則會因肥粒鐵之= 溶強化能提高’而導致冷軋性降低，或是使在鋼板表面產 生Si氧化物之化學轉化處理性降低等，且由於鍍層密著 20性、熔接性亦會降低，因此以0.299%為上限。 Μη係一種不僅因保持強度觀點而需要添加之外，亦為 一種延遲碳化物產生並對肥粒鐵產生相當有效之元素。二 Μη含量低於0.8%，則會造成強度不足，且肥粒鐵形成會不 夠充分並使延伸性劣化。若Μη含量超過3.1%，則麻田不 攻鐵 1305232 會因過多而導致提高強度之延伸性與加工性劣化，因此以 3.1 %為上限。 “若P含量超過0·〇2%，則會造成鑄造時之凝固偏析顯 著，而導致内部破裂、擴孔性劣化等，並且引起炼接部脆 5 化，因此以0.02%為上限。 S係一種作為MnS等硫化物系夾雜物而殘留之有害元 素，特別是當基材強度愈高其影響則愈發顯著，又，當處 於拉伸強度500Mpa以上之狀態時，吟制需抑制於〇〇2% 以下，但是’若添加有Ti，則會因析出為Ti系琉化物而稿加 10 緩和該影響。 A1係鋼脫氧之必須元素，但若辦量超過2()%，則會 造成紹等夾雜物增加而損害加工性，因此以2()%為上限， 又最好添加0.2%以上以使延伸性提高。 若N含量超過〇·〇ι%，則會因基材時效性與加工性劣 15 化，故以0.01%為上限。 為了形成高強度鋼板，一般必須添加大量元素，以抑 制肥粒鐵產生。因此，組織中的肥粒鐵分率降低且第2相分 率增加’故特別是在50_^以上時延伸性會降低。為了改 善前述情形，一般大多採用添加Si、減少Mn之方法，但由 2〇於刚者方法之化學轉化處理性或鍍層密著性會劣化，且後 者方法由於難以確保強度，而無法利用於本發明之目的鋼 板，此點經本發明人等專注研究之結果，而發現八丨與〜之 效果，並發現在具有滿足(A)式關係之Al、Si、丁8平衡時， 可確保充足肥粒鐵分率，且確保優異延伸性。 1305232 (0.0012x[TS 目標值]-0.29)/3 < [Al] + 0.7[Si] < 1 .〇 又，該TS目標值為前述鋼板之強度設計值且單位為 MPa，[A1]為A1之質量％，且[Si]為Si之質量％。 若A1與Si之添加量低於（〇.〇〇12x[TS目標值]—〇_29)/3 時，則無法充分提昇延伸性；若該添加量為1.0以上時，化 學處理性、鍍層密著性等則會惡化。 接者’ 5兒明本發明之選擇元素。 V由於強度提高之目的，可添加成0_005〜1%之範圍内。 Τι係一種以強度提高為目的，且形成為對局部成形性 影響較少之Ti系硫化物，並對減低有害MnS相當有效之元 素，且Τι亦具有抑制熔接金屬組織粗大化且脆化困難之效 果，又，若Ti含量低於〇.002%，則會使該等效果無法充分 發揮，因此以0.002〇/〇為底限。但是，若添加過多，則不但 15會使粗大且角狀之TiN增加而使局部成形性降低，而且亦會 • 形成穩定碳化物，使在基材製造時沃斯田鐵中的c濃度降 低，故無法得到所要的淬火組織，並難以確保拉伸強度， 因此以1.0%為上限。
........π刊塔獲熟影響部之軟化抑制效果，
Cr亦可作為強化元素而添加 若添加過多，則會因碳化 故以1.0%為上限。 泰加，但若Cr含量低於 1305232 〇·魏’則效果不會顯現，又，奶含量超過2%，則會造 成延伸性與化學轉化處理性劣化，故為⑽㈣〜2%n
Mo係-種對強度確保鱗火性具有效果，韓易得到 變軔組織的元素’且具有抑制溶接熱影響部軟化之效果， 5又’已知藉由與Nb等元素共存會增加其效果，因此，若_ 含量低於0.005%，其效果會不夠充分，故以請抓為底限。 但是，若添加過多，則會造成效果飽和而在經濟上相當不 利，因此以1%為上限。 B係-種提高鋼淬火性，並且藉由與c之相互作用以抑 1〇制溶接熱影響部的C擴散’且具有抑制軟化效果的元素， 又’ B含量必須為0.0002%以上才能發揮其效果。另一方面， 若添加過多，則不但會降低基材加工性，而且亦會引起鋼 脆化與熱間加工性降低，因此以0.1%為上限。
Mg會因其添加而形成與氧結合之氧化物，而此時產生 15之^〇或含有MgO之Al2〇3、Si02、MnO、Ti203等複合化合 物應係極細微地析出者，且在鋼中細微且平均地分散之該 等氧化物雖不明顯，但當打孔加工或剪斷加工時，在形成 龜裂起點之打孔面或剪斷面上會形成細微空隙，因此，在 其後之去毛邊加工或延伸凸緣加工時，該等氧化物具有利 20用抑制應力集中以避免龜裂朝粗大裂縫延伸的效果，藉 此，可使擴孔性及延伸凸緣成形性提高，但若]^§含量低於 0.0005%，其效果會不夠充分，因此以〇 〇〇〇5%為底限。另 一方面’若Mg含量超過0.01%，則相對添加量之改善效果 非但不會飽和，反而會使鋼清淨度劣化，並使擴孔性及延 12 1305232 伸凸緣成形性劣化，因此以〇 〇/〇為上限。
REM係一種具有與Mg相同效果之元素，雖未十分確 疋Ί一應為種可利用因形成細微氧化物而產生之龜裂抑 制效果來提南擴孔性、延伸凸緣成形性等之元素，由於若 5 RE1VI含里低於0.0005%其效果會不夠充分，因此以〇 〇〇〇5% 為底限。另一方面，若REM含量超過〇 〇1%，則相對添加量 之改善效果非但不會飽和’反而會使鋼清淨度劣化並使 擴孔性及延伸凸緣成形性劣化，因此以〇〇1%為上限。 C a係具有藉由硫化物系夾雜物之形態控制（球狀化）來 10提高基材局部成形性之效果，但若<^含量低於〇 〇〇〇5%其效 果會不夠充分，因此以〇·_5%為底限。又，若添加過多， 則不但會造成效果飽和，而且亦會因爽雜物增加而引起反 效果(局部成形性劣化），因此以〇 〇1%為上限。 在本發明中，將鋼板組織形成為肥粒鐵、殘留沃斯田 15鐵、回火麻田散鐵、變物體之複合組織的原因除了得到強 度，亦為了得到延伸及擴孔性優異之鋼板，且該肥粒鐵意 指多角形肥粒鐵、變勒肥粒鐵。 再者，在本發明中，高強度薄鋼板金屬组織之最大特 徵在於在鋼中具有面積率為1〇%以上6〇%以下的退火麻田 2〇散鐵’且該退火麻田散鐵係一種將在退火冷卻過程中所產 生的麻田散鐵冷卻至麻田散鐵變態點以下後，藉由施加在 150〜鐵間維持η分之加熱處理，並又施加較前述維持 溫度高出5〇〜議。C之溫度且在·t以下維持卜⑽秒加以 退火所形成之退火麻田散鐵組織。在此，若退火麻田散鐵 13 1305232 之面積率低於ίο%，則會因組織間的硬度差異過大，而不 會使擴孔率提高；另一方面，若退火麻田散鐵之面積率超 過60%，則會造成鋼板強度過低。此外，在鋼板中若以平 衡佳之方式存在有肥粒鐵之面積率為1〇〜85%，且殘留沃斯 5 田鐵之體積率為1〜10%，則可顯著地改善延伸及擴孔率。 又，若肥粒鐵面積率低於10%，則無法充分確保延伸性； 若肥粒鐵面積率超過85%，則造成強度不足而不適用。此 外’在本發明之製程中’方為1%以上之殘留沃斯田鐵則視 為殘留物，且殘留沃斯田鐵體積率超過10%時，則利用加 10 工使該殘留沃斯田鐵產生變態成麻田散鐵，此時，在麻田 散鐵相與其周圍相之交界面上會產生空隙、位錯過多等， 造成氫原子聚積於該處而使延遲破壞特性不佳故不適用。 又，在殘餘部分組織之變軔體中，即使含有相對於全 部組織面積率之10%以下的未退火麻田散鐵亦不會對材質 15 產生很大的影響。 接著說明製造方法。 首先，製成由前述成分組合構成之板坯。將該板坯維 持在南溫或冷卻至室溫後，插入加熱爐，且在1150〜1250 °C之範圍内加熱，然後，在800~950°C之溫度範圍内進行熱 2〇 精軋，且在700°C以下捲繞而形成熱延鋼板。又，若熱精軋 溫度低於800°C，則結晶粒會形成混粒狀態且使基材加工性 降低；若超過950°C，則沃斯田鐵粒會粗大化，而無法得到 所要的顯微組織。此外，捲繞溫度為低溫可抑制波來鐵組 織的產生，但若考慮到冷卻負載，則以400〜600°C之範圍者 14 1305232 為佳。 接著’在酸洗後進行冷軋、退火而製成薄鋼板，且冷 軋率為30〜80%之範圍内係有利於壓延負載、材質。 回火溫度對確保高強度鋼板之預定強度與加工性相當 5重要’且以600 C〜Ac3+5(TC者為j圭。若回火溫度低於6〇〇 C ’則不會進行充分之再結晶’且難以穩定地得到基材本 身之加工性，又，若回火溫度超過八4 + 5〇。〇，則沃斯田鐵 粒徑會粗大化，並抑制肥粒鐵產生，而難以得到所要的顯 微組織。此外，最好採用連續退火之方法以得到本發明所 ίο 規定的顯微組織。 接著，以3〇C/s以下之平均冷卻速度冷卻至6〇〇t>c& 上、An點以下，以使肥粒鐵產生。若溫度低於6〇〇。〇，則 會造成波來鐵析出且材質劣化而不適用；若溫度超過Ar3， 則無法得到預定之肥粒鐵面積率，因此平均冷卻速度為3〇 15 °C/s，又以l〇°C/s以下較佳。 接著，說明對擴孔性、延伸凸緣性提高更具效果且面 積率為10%以上、60%以下之回火麻田散鐵確保的方法。 經過前述回火與接下來的冷卻，接著以1〇〜15〇。(：/8之平 均冷卻速度冷卻至400°C以下。又，若平均冷卻速度低於1〇 20 °C/s，則會因未變態沃斯田鐵大部分皆為波來鐵變態，故其 後之麻田散鐵產生會不夠充分，而造成強度不足；若平均 冷卻速度超過150°C/s，則會使鋼板形狀顯著惡化而不適 用。又，若冷卻溫度高於40(TC，則會無法充分確保麻田散 鐵量而造成強度不足。為了連接設置於板形狀、連續退火 15 1305232 等生產線’以利用實施本發明之生產線更有效率地生產， 且以100〜400 C或麻田散鐵變態點溫度〜4〇(rc者為佳。此 外，麻田散鐵變態點Ms係以MSfC) = 561 —471xC(%) — 33Mn(%)- i7xNi(%卜 ΐ7χ(：Γ(%) — 2ΐχΜ〇(%)求出者。 5 接著，利用維持加熱程序進行在150〜400°C之溫度區域 内.准持1〜20分而加以冷卻。若麻田散鐵溫度低於j贼則不 會退火，不但會使組織間的硬度差異增加，而且變軔體變 〜也會不夠充为，故無法得到預定之延伸性、擴孔性。若 麻田政鐵恤度超過4〇〇〇c，則會因退火過度而使強度降低故 10 不適用。 又，在本維持加熱程序中，溫度上限最好低於麻田散 鐵變態點’叫實簡退火麻田散鐵。 此外，在本維持加熱程彳中，溫度下限最好超過麻田 散鐵變態點，以確實健變軔體。 、Ί持時間低於1分鐘，則會因退火或變態幾乎不產生 或=夠TLi而無法提高延伸性、擴孔性；若維持時間超過
20刀鐘’則會因退火、變態等幾乎結束故即使延長 亦無效果。 W 20 再者，前 述維持加熱程序即使為連接設置於連續退火 生產Λ者亦可連接設置於其他生產線，但就生產性而言 最好使用連接設置於連續退火設備者或連續退火生產線之 過時效爐來實施前述維持加熱程序。 又’為了確實地確保變浦後確絲吨鐵， 持加熱程料好料崎在⑼〜娜[ ，，· 以下之維持加熱，並 16 1305232 5
10 維持1〜20分之第丨轉加熱程序後 序，利用較第1維持加熱程序之維持溫戶古出3、、持加熱程 度且在職以下維持1〜刚秒後加以冷卻。㈣的溫 熱程序溫度低於第·持加熱，皿度+ 3GC ’細散鐵則不會回火而造成組織間^ 異變大，且無法得到預定延伸性、擴孔性若 X差 程序溫度高於第1維持加熱程序之維持溫度+ 3::熱 散綱會過度㈣崎㈣度降低故不咖。麻田 右維持時間低於1§，則會因回火幾乎 高延伸性、擴孔性;若維持時間超過=夠： 曰因口火幾乎結束’故即使延長相亦無效果。
、此外，為了確實地確保變勒體，並使未變態之沃斯田 鐵產生麻田散鐵化後確保回火麻田散鐵，前述維持加敎程 ^最好是切行㈣〜航以下之_加熱，並維持_ 15刀之第1加熱程序後，冷卻至麻田散鐵變態點以下，再進行 維持在該高強度薄鋼板冷卻結束溫度以上、獅。c以下 1〜100秒之第2維持加熱後加以冷卻者為佳。X，若使第2 維持加熱程序溫度形成為前述冷卻至麻田散鐵變態點以下 時之冷卻結束溫度+ 5〇〜雙。C且冒C以下，則可確實地確 2〇保回火麻田散鐵而相當適用。 若第2維持加熱程序温度低於其冷卻結束溫度麻田散 鐵則不會回火而造成組織間之硬度差異變大，且無法得到 預夂L伸丨生、擴孔性。又，第2維持加熱程序溫度之底限以 冷部結束溫度+ 5(rc且於麻田散鐵變態點以上者為佳，又 17 1305232 以冷卻結束溫度+ 300°C者更佳。此外 序溫度尚於500°C，麻田散鐵則會過声口 故不適用。 全而無法提高延伸性、擴產生或不夠完 會因回火幾乎結束，故·延㈣㈣無效果。 、！
若第2維持加熱程 火而造成強度降低 右維符時間低於Is 又，本鋼板為冷延鋼板、鑛層^^中任_者皆可，又， 該鑛層為-般之鍵辞、鑛銘等任—者皆可，且該鑛層為炼 鍍、電鍍中任-者皆可，再者，亦可在鑛層後實施合金化 處理，且亦可為複數鍍層。此外，在未鍵層鋼板上或鑛層 鋼板上實知溥膜積層處理之鋼板亦跳脫不出本發明之範 圍。 實施例1 利用真空溶解爐製成具有第1表顯示之成分組成的 15鋼’且在冷卻凝固後再度加熱至1200〜1240T：，並在88〇〜920 °C間進行精軋(板厚2 3mm)，並且在冷卻後於60(TC維持1小 時’藉此重現熱延之捲繞熱處理。將利用研削所得之熱延 板進行表面淨化，並在實施冷軋後使用連續回火模擬器 (simulator)，以進行750〜880°Cx75s之回火。 20 然後，利用第2表之條件[8](比較例）、[2]、[6](本發明 例）實施冷卻、維持加熱。 再者，使用第1表記載之鋼種G，且利用第2表之條件 [1]、[5](本發明例）、[3]、[4]、[7](比較例）以變更、比較回 火之維持加熱條件。 18 25 1305232
m 塯: m- * M 戀 觀 Μ S 琢 寶 m 墦 菸: 鍇 画 m 湛.. 1 Ϊ 您 ft 1 ：s； m 懸 s l1 铟. 鹬: ft. :画: i s m iS' 鹬 Si 動 m &.i 襯' jt 而' 锻 辟 1 醒 m 匣 m it m m 薛 s 趣‘ 鮮 铝: s Γ 雲 1 .¾ I I $ ii： e；s〇 wr^t njjj* CSl .一 dh '^ί L· 今 s «-a; '4St.; t—3 mm \ X X b X X 0 0 d q X: X 〇 0 ο 〇 〇 .: X! 〇 X X ’挪 «5»: •rr4 C». «S3 一. c»·： 一: ο :·ι»ι< « -MhMT . 3: 一 .一 C»i. w !e Έ •Jmf <ώϊ: •ipi*S • \ I»1 —4| o v-i -ο «^•4 4W> ! 臟（ a 〇 Ο 0 Q: 0 0 0 O 0 d ιΌ δ ο O Ο -...·: D Q Ο Q _ 的: «*Γ» <c5 ΐ •»1—» ΙΰΙ^: 襲 erf :i ：<sS. I 05$. I 1 1 Ψ §? 1 ;«si： CT? g cd-; !：«v»' 赏 efi ι：1 is i cf. 的 M 親 、-‘、 Η L ;· 1 ig. 寒 ΰζ&_ :S2' SJ td. 震 :«=3: .松 • tfr-· 穿 Μ 1 i i »ra ΐφ •.gg. .¾ ：0>» 1 i I 1 έ=ί 露 j<=^： ϊα> m I ：άΰ; !-' .m ^5 1 '. !i 1^- •. •S3: g4; .00 i .. ^ . m m !^' I s ：s s 饔 <sf. i cd CO 蛋 *r*4 i c=>： cS. 盆 s <=s 1 I ci l·"-* s JS^ m •ti〇 雲 战: 毚 οι: 1 B· m 譯 b M 3 «Η €S I] «5 Ϊ ci. I ci trs»' w 有 C<J .«S I i αά. 、\ ； 1 ea Έ § pS i3 趑 cS 審 ：c£j I eS： m. > Γ""" I e^: "53Γ wrniM m φ. 萄· 7λ m ¢54 …. i «ί； I .㈡ «sS' s aji t±3> xsa I . i c=|j |i 二: g： M 叫 :益 c=i 1 1 s c? 圓 1 •<25· i 1 «5: I .S' I ϊ=5 "SS1 B： «s. ura s «ώ: i Ξ ss 茜 c5 g cS. I di i i (S5： i 1 <=i I I m 磬 ¢4 1 1 i 吃. i -〇 塞 <s.. Μ 每. 疆 圏 I i ic5： I 运 ：ci. 1 I Ig 裏 !<si I .卓: f cd> 1 .«a _ Ξ .J «M*r ! f V-r 1 s ：ci i ci. 馨 1 i 1 1 I 3 Ϊ m M 〇3i| SI mi 刮 M 5 Φ I «s; <zs eS •ewl B s «Ρ: «5. i di. 1 ci： 运 ts I ；.CS5, m Gi C?' I !‘cSS 善 I s' & 議 cu ««Ml «Ϊ» ,<±i w ?» c£i ilSt 3 1 ：s? ·<& eg i 'ci I MB i 1 p© S .句 I c# H ：fi=» <JO «3. I «5ί： Igy% m 1 C3； i s C? | f-ί ‘.r、 I cst· ® ψ IS «si： s ^-¾ w uJS 囯 I Μ •csJ •ts4 0¾ .*~«4 一: W 釋 fis# i .^¾ 1 Ml •1 二· «•Mi -..j!,：; •群 Ή i i « Ph4 的 E 舊 ：«s 盲 «ί i <£5 i «? 1 fl 1 B «ί I ώ. I •ci Έ i C5： .W fW« m 1;|1> 齋: u I cs I I 1 1 1 圓 圓 g ,t=S 舊 ci S2 g5 W I P cS 莖 Φ 1 i·" L, I i &. Si «j: ’皿鹤 P戡 5 漢 5 i «Q ；C3 § 3 m I | I S 1 B .> :杰 m 1 1； K=S m «<： [t m 11 1 »~v sd: % Έ o ttmmf 1 Λ V: TJ 19 1305232 第2表 實驗 號碼 平均 冷卻 速度 (°C) 冷卻 結束 溫度 ΓΟ 第一維持加熱 冷卻 ---—_____ 第一維持加熱 調質 壓延 率 溫度 CC) 維持 時間 (min) 冷卻 溫度 CC) —---- 溫度 CC) 厂 — 維持 時間 (s) 冷卻 溫度 (°C) [1] 150 300 330 3 常溫 — — — 一 1 本發明例 UJ 120 330 3 常溫 — — —— 本發明例 L3] 120 120 3 常溫 — — -«««. —-^ 比較例 K] 120 620 3 常溫 — 一 - 比較例 L5J 300 300 3 常溫 Ms點以下 380 30 本發明例 L6J 120 300 3 常溫 Ms點以下 380 30 本發明例 [7] 300 300 3 常溫 Ms點以下 620 30 比較例 [8] 80 _ — —二 — — — 一 比較例 L9] 300 300 3 常溫 — 本發明例
又，本發明所使用之各種試驗方法如以下所述。 拉伸特性：實施JIS5號拉伸試驗片之壓延方向與直角 5 方向的拉伸實驗並加以評價。 擴孔率：採用日本鋼鐵聯盟規格JFST1001-1996擴孔 试驗方法。 010mm之打孔部（模内徑10.3mm’模隙丨2·5%)中’利用 頂角60。之圓錐衝頭使打孔部也邊朝外側方向以20mm/min 10 之速度加以擴張成型。 擴孔率 λ (%)= {(D-Do)/P〇}x100 D:當龜裂穿透板厚度時之孔牲 Do ·初期孔徑 金屬組織· 15 錄鐵面積率：崎祕―雜乙M織來觀察。 又，肥粒鐵面積率定量化係刺用端酸乙醇腐鎌，且 20 1305232 研磨試料(鋁加工）’並在腐蝕液(純水、焦亞硫酸納、乙醇、 苦味酸之混合液)浸潰ίο秒後，施加再度研磨，並在以水清 洗後利用冷風使試料乾燥。接著，使乾燥後試料組織放大 1000倍’並藉由少一仓V夕7(LUZEX)裝置對ΙΟΟμιηχΙΟΟμιη 5 的區域進行面積測量，以決定肥粒鐵面積％。在各表中， 該肥粒鐵面積率係表記為肥粒鐵面積％。 回火麻田散鐵 面積率：光學顯微鏡之觀察及麻田散鐵係利用雷培拉 腐蝕液(Lepera Etching)加以觀察。 10 又’回火麻田散鐵面積率定量化係利用雷培拉腐蝕液 (Lepera Etching)來觀察’且研磨試料(鋁加工），並在腐蝕液 (純水、焦亞硫酸納、乙醇、苦味酸之混合液)浸潰1〇秒後， 施加再度研磨，並在以水清洗後利用冷風使試料乾燥。接 著’使乾燥後試料組織放大丨000倍’並藉由少一七' (LUZEX)l置對100x100之區域進行面積測量’以決定回火 麻田散鐵面積°/°。在各表中，該回火麻田散鐵面積率絲 S己為回火麻田散鐵面積％。 戔留沃斯田鐵體積率：利用化學研磨面將由試驗材板 表層至1/4厚度且沿著ΜοΚα線之肥粒鐵(200)、（210)面積分 2〇強度，及沃斯田鐵之(200)、（22〇)、及(311)面積分強度所殘 留之沃斯田鐵加以定量化，而作為殘留沃斯田鐵體積率， 且°亥殘留沃斯田鐵體積率以1〜10%以上者為佳。 此外，在各表中，該殘留沃斯田體積率係表記為殘留 Τ體積％。 21 1305232 實施例1之第2表顯示的實驗號碼[8 ]之比較例試驗結果 顯示於第3表。此外，本發明實驗號碼[2]之試驗結果顯示於 第4表，而實驗號碼[6]顯示於第5表，且實驗號碼[9]顯示於 第6表。又，實施例2之試驗結果顯示於第7表。 5 (實施例1) 若將與習知操作條件相同之實驗號碼[8] 作為比較例，且與本發明例之實驗號碼[2]、[6]、[9]相較， 本發明例則可顯示較佳之擴孔率、延伸值。 又，若與同等拉伸強度且成分亦幾乎相等卻不滿足(A) 式者比較，則可顯示出鋼種B與C、E與F、K與L之肥粒鐵面 10 積率較滿足(A)式之C、F、L為高，且延伸性也較佳。 (實施例2)若再度變更、比較回火條件，回火溫度高 之實驗號碼[4]、[7]的強度則會降低許多，延伸性亦會降 低，故可知延伸性降低是因產生波來鐵所引起。又，本發 明例之實驗號碼[1]、[2]、[5]、[6]、[9]中任一者皆可顯示 15 良好結果。 1305232 第3表 (實施例1) 實驗號碼[8](比較例）加底線且為粗字斜體者不合格
麵 IS*# m® 擴扎率 肥粒鐵 面積(％) 殘留λ mm%) 丨回火麻田散 1麵癀(%> i .. - . .·............ 其他 戀 區分 PI 典1: 讎 m m as； 缝i 議_ a 卿 mj _ Μ 抓1 2.9 m,\ tieiii .C,.. lai _ ……Μ .m:s ia ΜΛ ί纖时 Μ. _ Mil; Μ it 愈.！ «ρ E 丨财 轉 '蘧 银.！ If mi 咖; :⑽ F ' m Μ 17;.. ii. Q .... m- :赫 MM I,f 鑛'J Ϊ雷嚴鐵 Si η tn Mt wm： 1 ! SI0 Mi 讎_ I 撼 Μ' Iti 4.1 mj 1SS 丄 _ 繼1 ,Μ. m .if ' ….—纖.r’ #$ X Μ ^ 萍？ 、氣. .Ml 4 i! Sft.I "l 麟 .雜Ί: 1» ,§ 44J 1,1 斌:！ :囊1 II ! ·|ι· ι|Ι»«ΙΙ·>·^ν·Ι i幽. 1¾ Μ . m . ill 象: ' ：3&l u 亀..！ ^ ' la 3 馳 w ΜΛ M mi ' vi：M . lii 麵 Μ 動： M .«Mi ϊ im li4 1涵 Μ ΜΛ 説ΐ! 1 iii ..·· 3 .ί· 1 a 顿 ：su 幽 m 811 Π κ… 主要爲 麻田散鐵 臟 |5 麵 1爾. Μ 14 M i it讎 :擁 .細j IS7邱 Μ mi 鱗1 ：βί d 152S m 纖 Β its ai sa i iiW 23 1305232 第4表 實驗號碼[2](比較例）加底線且為粗字斜體者不合格 ]..... 帽ΐ_. 扯觸 tsm 擴孔率 肥粒鐵 面衝％> :殘留r ,體積％ 回火麻田敎 鐵面稹(%) 丨其他』 £>□ Agrf» i 也㈣ .； ....... 區分 a !:酿 311 l_’ u 麗2 41 mi i：發明 s :.纖. mt i_ .·η .紙？ %Λ 本發明 lit riii' m 44 m.4 \ Ώ 丨ggi %2 剛 m mi a 1 mt :箱明1 .難 〈細· 1 4..1 mi 扭: 斑 M\ as 魏i.. G .職: 1 觸g! .傭.. 铱1 3J 翁i 主要爲 _軔體 If m # ： mj as mi 適萌 I m 2lf 幽 II- m；t 本兹明 J 雛 獻}: mi f§lr. SO； 2 3.1 ii Ϊ1明. έ 纖 mi _ "BL is Η:"1.. ST M: _ .IS 4,1 脈1 ;本_ Μ 'm mj 哪: 5Ϊ 3H .41 Mf ?瘦 Μ m m.A \m m ...m. '.m 福明: Ο 画s ..« m '14 本發明 .F till ..lil i麵 M ΜΛ 雜i 永發明 ; 拽. ||0·： 麵 糾 '錄4—. ii .M. ：· 把_: .¾ ms i mm ι_ ..邀 ..細' m Wi ill HP! m \ JMl ma .-.SSREwCTitflFee , 一—K....i.: m : u 24 1305232 第5表 實驗號碼[6](比較例）加底線且為粗字斜體者不合格
1讎 mm ms, 擴孔率 fl巴粒S面 潰(¾ 固灭_甶敔 體細|鐵面潰(％> Γ哭他： 丨組織 ! 區分 ! Λ 細 :孤4 !9娜 BS im 4,t 1 El .Ώ 轉0 _ ,,喊. ΊΜ 捣s 1 .ή M. 魏.4 wm :娜 im fei . 一ΪΪ4 5¾ _ 偏 _w .TS . β㈣ 11 m . ¥發明 ·. ^ 蓝' ::顧 ΜΛ 臟. ，Z'm ΜΛ .4i：| .. mi 古發明 ' '1：. W 齡 n 鄕《; ij. Mr 0 福明. Mi .u ; δΙ；4 編 .3: 』输1 a；i 麵: ..n Λ. %7 Ji i . 主要爲 1 本發明 ’ i 寒 細: n .. m .41 .ma 變fej體： 通IT J 職 :伊 m& m mt 德i 本麵’ 3i;· ka _ :81 8Svi. ti 40 本麵' ' % ' Mi m Si 龜|! Μ- 雛 ills 磁 si?; :祕 本翻 ：F! 賴 m M : ：£r M 繼 本發明 ό 側 m- .:破 ms: 4t ms 笨發明 f m. _ 錐 inis- 4 4 » ：ni 孤:3 纖明. ..... 豉. 綱 m：i m t.7 a# m .at 11 概 主要爲 Sft m MM- _ 禮：1紙2 IB .;si择: 樊串Hfll 1 刺 ήι 15S£i? Μ i »» ii 1 5 25 1305232 第6表 實驗號碼[9](比較例）加底線且為粗字斜體者不合格
丨_ ；®S): 擴孔率 IE粒鐵： 面積㈤ 釀歡 wm%) 回火_田彰痛 '面齡） !—SI— i組織 區分 Ά 'm JET !娜 ：π ?I9 4'f ii» i 本錘矿 .释 Mf- _ 羝' ：m If ' m 福朗 C ...屬 雜Λ? Λ. m；s i：s ms ?sir j ID m m：f ,* η . .m；s,. .珞4 sit 涵ϋ.| ':E' .咖’ at：? 廟t …魏 it Mi. 本a— .徽: M 3 ' 73 mi m . $S5q 售 獨 2卿 ;ίΐ m：i 4S m. Η m i郷2 0 Mr m 主要爲 變軔體丨 趟H1 ΐ m .pi, .·. .· m ύ-ΐ il： m-t 牙丽3 I 'm ml 顧: ' 10 .狼t M 紙i .； :$:翻: Μ m ' m. 應τ. &1 m. ；ϋι?ϊ： h : ' ':$m Μβ- mm .ST M4 Μ ii ： £.r Af m 31..4. :4.f m .mi： im 痛 細： 泉T : .锻::T :本i明 纖 m 卵!, .:.象 a；? i 1 .*r 本:發明’ ψ 'm 齡 _ m .2^ -1 4 a.: ΜΛ ....... Λ..,: ·,,. '..<· ΐ. .- -.-. ... m .'4l ' Ml ' If ' m .M. 主要爲 變軔體 b 131)1 輝1' M a a 1.0； :ltl :丨 ，獅 "n mm 姻 iiii 4 Ml i齡: M ii i 'i.! ! MiM ' 1® 1305232 第7表 (實施例2) J實驗 號碼 TS_tf a:« 歡& 擴孔率 肥粒鐵 面積(¾ _γ :體積(％ 散鐵 其他 組織 區分 Π1 -~~~~^ 1961? 45.0 40 51—2 本發明Ιί 12] 、3] a -liliiilL 孤: # S&l 4E5 as 3,0 25.8 11 Ϊ1«Μ~ mm jm 49 4〇» 8 s a 上要爲 變軔體 153 56 44 2 3,6 25J 本發明柄 m ^*21 lag-20392 78 5δ, 4 4 B 21B 27.9 / • wnfMVeSr'^'w, ! 27,1 本發明例 1¾ m 蔚 2.1.8 «217 Μ Μ 4L2 丨 46.7 k ϊ 3 3 應jΊ mm 本麵fi 2& 5 20149 71 —53,8 -------一· 42 利用鋼種G觀察操作條件之影響 5產業上利用之可能性 本發明可提供-種使用於汽車零件等之延伸及擴孔性 優異的高強度薄鋼板及其製造方法，且其工業價值極高。 【圖式簡导软*明】 無 10 【主要元件符號說明】 無 27

Claims (1)

  1. —種延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼板，以質量％計， 包含有 C : 0.03~0.25%、Si : 〇.013〜〇.299%、Mn : 0.8〜3.1%、pg〇.〇2〇/0、SS0.02%、A1 : 0.2〜2.0%、NS 〇.〇1%，且殘餘部分由Fe及不可避免之不純物構成，又’ 則述高強度薄板之顯微組織中，肥粒鐵之面積率為 卟〜85%、殘留沃斯田鐵之體積率為1〜10%、回火麻田散 鐵之面積率為10%以上、60〇/〇以下，且殘餘部分為變軔 10 2.如申請專利範圍第1項之延伸及擴孔性優異之高強度薄 鋼板，其中更包含有V : 0.005-1%、Ti: 0.002〜1%、Nb : 0.002〜1%、Cr : 0.005〜2%、Mo : 0.005〜1%、B : 0.0002-0.1%-Mg： 0.0005-0.01%'REM： 0.0005-0.01%' Ca : 0.0005〜0.01%之1種或2種以上作為化學成分。 15 3_如申請專利範圍第1或2項之延伸及擴孔性優異之高強 度薄鋼板，係可滿足下列(A)式： (0·0012x[TS 目標值]一 0.29)/3 < [Al] + 0.7[Si] < 1.0 ..........(A) 又，該TS目標值為前述鋼板之強度設計值且單位為 20 MPa，[A1]為A1之質量％，且[Si]為Si之質量％。 4. 一種延伸及擴孔性優異之高強度薄鋼板的製造方法，係 製成由含有，以質量％計，C : 〇.〇3〜0.25%、Si : 0.013〜0.299%、Μη : 0.8〜3.1%、Ρ$〇 〇2%、S$0.02%、 A1 : 0.2〜2.0%、NS0.01%，且殘餘部分為Fe及不可避免 28 1305232 之不純物構成的板坯，並在1150〜1250°C之範圍内加 熱，然後，在800〜950°C之溫度範圍内進行熱軋，且在 700°C以下加以捲繞，接著，在經一般酸洗後，進行壓 下率為30〜80%之冷軋，然後，以連續退火程序於600°C 5 以上、Ac3點+ 50°C以下中均勻加熱並施行再結晶退 火，且以30°C/s以下之平均冷卻速度冷卻至600°C以上、 Ar3點以下，接著，以10〜150°C/s之平均冷卻速度冷卻至 400°C以下後，在150〜400°C間維持1〜20分後加以冷卻， 藉此可製成具有顯微組織中的肥粒鐵之面積率為 10 10〜85%、殘留沃斯田鐵之體積率為1〜10%、回火麻田散 鐵之面積率為10%以上、60%以下、且殘餘部分為變軔 體之金屬組織者。 5. 如申請專利範圍第4項之延伸及擴孔性優異之高強度薄 鋼板的製造方法，係以連續退火程序於600°C以上、Ac3 15 點+ 50°C以下中均勻加熱並實施再結晶退火，且以 10〜150°C/s之平均冷卻速度冷卻至400°C以下，接著， 進行在150〜400°C間維持1〜20分之第1維持加熱後，繼續 進行在較前述第1維持加熱的溫度高出30〜300°C之溫度 且在500°C以下維持1〜100秒的第2維持加熱後加以冷 20 卻。 6. 如申請專利範圍第4項之延伸及擴孔性優異之高強度薄 鋼板的製造方法，係以連續退火程序於600°C以上、Ac3 點+ 50°C以下中均勻加熱並實施再結晶退火，且以 10〜150°C/s之平均冷卻速度冷卻至400°C以下，接著， 29 1305232 進行在150〜400°C間維持1〜20分之第1維持加熱後，冷卻 至麻田散鐵變態點以下，且進行在該高強度薄鋼板冷卻 結束溫度以上、500°C以下間維持1〜100秒之第2維持加 熱後加以冷卻。
TW094134783A 2004-10-06 2005-10-05 A high-strength thin steel sheet excellent in elongation and hole-expandability, and a method for producing the same TWI305232B (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004293990A JP4445365B2 (ja) 2004-10-06 2004-10-06 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
TW200615387A TW200615387A (en) 2006-05-16
TWI305232B true TWI305232B (en) 2009-01-11

Family

ID=36142775

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TW094134783A TWI305232B (en) 2004-10-06 2005-10-05 A high-strength thin steel sheet excellent in elongation and hole-expandability, and a method for producing the same

Country Status (10)

Country Link
US (2) US20080000555A1 (zh)
EP (2) EP1808505B1 (zh)
JP (1) JP4445365B2 (zh)
KR (1) KR20070061859A (zh)
CN (2) CN101851730A (zh)
CA (1) CA2582409C (zh)
ES (2) ES2712177T3 (zh)
PL (2) PL2690191T3 (zh)
TW (1) TWI305232B (zh)
WO (1) WO2006038708A1 (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10544474B2 (en) 2012-02-08 2020-01-28 Nippon Steel Corporation High-strength cold-rolled steel sheet and method for producing the same

Families Citing this family (112)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4235030B2 (ja) * 2003-05-21 2009-03-04 新日本製鐵株式会社 局部成形性に優れ溶接部の硬さ上昇を抑制した引張強さが７８０ＭＰａ以上の高強度冷延鋼板および高強度表面処理鋼板
JP4679195B2 (ja) * 2005-03-23 2011-04-27 日新製鋼株式会社 低降伏比高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
EP2053140B1 (en) * 2006-07-14 2013-12-04 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho High-strength steel sheets and processes for production of the same
JP4743076B2 (ja) * 2006-10-18 2011-08-10 株式会社神戸製鋼所 伸び及び伸びフランジ性に優れた高強度鋼板
PL2031081T3 (pl) * 2007-08-15 2011-11-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stal dwufazowa, produkt płaski z takiej stali dwufazowej i sposób wytwarzania produktu płaskiego
PL2028282T3 (pl) * 2007-08-15 2012-11-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stal dwufazowa, płaski wyrób wytworzony ze stali dwufazowej i sposób wytwarzania płaskiego wyrobu
CA2697226C (en) * 2007-10-25 2015-12-15 Jfe Steel Corporation High tensile strength galvanized steel sheet excellent in formability and method for manufacturing the same
JP5256690B2 (ja) * 2007-10-25 2013-08-07 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性および耐衝撃特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5256689B2 (ja) * 2007-10-25 2013-08-07 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5369663B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-18 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5194841B2 (ja) * 2008-01-31 2013-05-08 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5167487B2 (ja) 2008-02-19 2013-03-21 Ｊｆｅスチール株式会社 延性に優れる高強度鋼板およびその製造方法
MX2010010989A (es) 2008-04-10 2010-12-21 Nippon Steel Corp Chapas de acero de alta resistencia que son excelentes en el equilibrio entre facilidad de trabajo en la desbastacion de metales y ductilidad, y excelentes en resistencia a la fatiga, chapas de acero recubiertas de zinc y procesos para la produccion
KR101027285B1 (ko) * 2008-05-29 2011-04-06 주식회사 포스코 열처리성이 우수한 초고강도 열간성형 가공용 강판, 열처리경화형 부재 및 이들의 제조방법
JP4712882B2 (ja) * 2008-07-11 2011-06-29 株式会社神戸製鋼所 耐水素脆化特性および加工性に優れた高強度冷延鋼板
JP5504643B2 (ja) * 2008-08-19 2014-05-28 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
KR101109953B1 (ko) * 2008-09-29 2012-02-24 현대제철 주식회사 연신율과 신장플랜지성이 우수한 고장력 열연강판 및 그 제조방법
JP5476735B2 (ja) * 2009-02-20 2014-04-23 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5463685B2 (ja) * 2009-02-25 2014-04-09 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性および耐衝撃性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP4659142B2 (ja) * 2009-03-27 2011-03-30 新日本製鐵株式会社 浸炭焼入れ性の優れた炭素鋼板およびその製造方法
JP5493986B2 (ja) * 2009-04-27 2014-05-14 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度鋼板および高強度溶融亜鉛めっき鋼板並びにそれらの製造方法
JP5412182B2 (ja) 2009-05-29 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼板
JP4737319B2 (ja) * 2009-06-17 2011-07-27 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性および耐疲労特性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR100958019B1 (ko) * 2009-08-31 2010-05-17 현대하이스코 주식회사 복합조직강판 및 이를 제조하는 방법
BR112012013042B1 (pt) 2009-11-30 2022-07-19 Nippon Steel Corporation Chapa de aço de alta resistência com resistência máxima à tração de 900 mpa ou mais e métodos de produção da mesma
WO2011076383A1 (en) 2009-12-21 2011-06-30 Tata Steel Ijmuiden B.V. High strength hot dip galvanised steel strip
JP5589893B2 (ja) * 2010-02-26 2014-09-17 新日鐵住金株式会社 伸びと穴拡げに優れた高強度薄鋼板およびその製造方法
JP5327106B2 (ja) * 2010-03-09 2013-10-30 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス部材およびその製造方法
JP5739669B2 (ja) * 2010-04-20 2015-06-24 株式会社神戸製鋼所 延性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP5141811B2 (ja) * 2010-11-12 2013-02-13 Ｊｆｅスチール株式会社 均一伸びとめっき性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2012081666A1 (ja) * 2010-12-17 2012-06-21 新日本製鐵株式会社 溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法
KR101243002B1 (ko) * 2010-12-22 2013-03-12 주식회사 포스코 연신율이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
US20140044988A1 (en) * 2011-03-31 2014-02-13 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel Ltd.) High-strength steel sheet excellent in workability and manufacturing method thereof
JP5862051B2 (ja) * 2011-05-12 2016-02-16 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れる高強度冷延鋼板ならびにその製造方法
EP2719786B1 (en) 2011-06-10 2016-09-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Process for producing a hot press-formed product.
US9745639B2 (en) 2011-06-13 2017-08-29 Kobe Steel, Ltd. High-strength steel sheet excellent in workability and cold brittleness resistance, and manufacturing method thereof
KR101108838B1 (ko) 2011-06-30 2012-01-31 현대하이스코 주식회사 충돌성능이 우수한 열처리 경화강 및 이를 이용한 열처리 경화형 부품 제조 방법
KR101597473B1 (ko) * 2011-07-29 2016-02-24 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 굽힘성이 우수한 고강도 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
US20140205858A1 (en) * 2011-09-13 2014-07-24 Tata Steel Ijmuiden B.V. High strength hot dip galvanised steel strip
JP5403185B2 (ja) * 2011-09-30 2014-01-29 新日鐵住金株式会社 引張強度９８０ＭＰａ以上有するめっき密着性、成形性と穴広げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
EP2762590B1 (en) * 2011-09-30 2018-12-12 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Galvanized steel sheet and method of manufacturing same
MX2014003714A (es) 2011-09-30 2014-07-09 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente, de alta resistencia, y lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente, aleada, de alta resistencia, que tiene excelente formabilidad y pequeña anisotropia del material, con resistencia a la traccion maxima de 980 mpa o mas metodo de fabricacion de las mismas.
KR101618477B1 (ko) 2011-10-04 2016-05-04 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 강판 및 그 제조 방법
BR112014008002A2 (pt) 2011-10-06 2017-04-11 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp placa de aço e método de produção da mesma
WO2013089095A1 (ja) * 2011-12-15 2013-06-20 株式会社神戸製鋼所 強度および延性のばらつきの小さい高強度冷延鋼板およびその製造方法
KR20140099544A (ko) * 2011-12-26 2014-08-12 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 박강판 및 그의 제조 방법
JP5348268B2 (ja) 2012-03-07 2013-11-20 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP5890710B2 (ja) * 2012-03-15 2016-03-22 株式会社神戸製鋼所 熱間プレス成形品およびその製造方法
JP5890711B2 (ja) * 2012-03-15 2016-03-22 株式会社神戸製鋼所 熱間プレス成形品およびその製造方法
JP5609945B2 (ja) * 2012-10-18 2014-10-22 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延鋼板およびその製造方法
CN102912235B (zh) * 2012-10-29 2014-11-12 武汉钢铁(集团)公司 抗拉强度590MPa级热轧双相钢及其制造方法
JP5632947B2 (ja) 2012-12-12 2014-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性と低温靭性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
CN103060690A (zh) * 2013-01-22 2013-04-24 宝山钢铁股份有限公司 一种高强度钢板及其制造方法
ES2625754T3 (es) * 2013-03-11 2017-07-20 Tata Steel Ijmuiden Bv Fleje de acero de fase compleja galvanizado por inmersión en caliente de alta resistencia
MX2015013878A (es) * 2013-04-02 2015-12-11 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Articulo moldeado por estampado en caliente, lamina de acero enrollada en frio, y metodo para manufacturar el articulo moldeado por estampado en caliente.
KR101299896B1 (ko) * 2013-05-30 2013-08-23 주식회사 포스코 인장강도 1.5ＧＰａ급의 초고강도 강판의 제조방법
CN103469058B (zh) * 2013-10-08 2016-01-13 武汉钢铁(集团)公司 抗拉强度450MPa级具有高扩孔性能的铁素体贝氏体钢及其生产方法
JP2015200012A (ja) * 2014-03-31 2015-11-12 株式会社神戸製鋼所 延性、伸びフランジ性、および溶接性に優れた高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
WO2016020714A1 (en) * 2014-08-07 2016-02-11 Arcelormittal Method for producing a coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
EP3263728B1 (en) * 2015-02-27 2019-09-11 JFE Steel Corporation High-strength cold-rolled steel plate and method for producing same
US10465260B2 (en) * 2015-04-10 2019-11-05 The Nanosteel Company, Inc. Edge formability in metallic alloys
CN105568147A (zh) * 2015-12-31 2016-05-11 南阳汉冶特钢有限公司 一种铝板带拉伸机钳口用q550特厚板及其生产方法
KR101726130B1 (ko) 2016-03-08 2017-04-27 주식회사 포스코 성형성이 우수한 복합조직강판 및 그 제조방법
JP6692429B2 (ja) * 2016-03-30 2020-05-13 タタ スチール リミテッド 引張強度が１０００〜１２００ＭＰａであり、かつ全伸びが１６〜１７％である高強度熱間圧延鋼（ＨＲＨＳＳ）
US11993823B2 (en) 2016-05-10 2024-05-28 United States Steel Corporation High strength annealed steel products and annealing processes for making the same
MX2018013869A (es) 2016-05-10 2019-03-21 United States Steel Corp Productos de acero de alta resistencia y procesos de recocido para fabricar los mismos.
US11560606B2 (en) 2016-05-10 2023-01-24 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
US11186889B2 (en) * 2016-08-10 2021-11-30 Jfe Steel Corporation High-strength steel sheet and manufacturing method therefor
WO2018043456A1 (ja) 2016-08-31 2018-03-08 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度冷延薄鋼板及びその製造方法
WO2018115936A1 (en) * 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
CN110139941B (zh) * 2017-01-30 2021-11-12 日本制铁株式会社 钢板
CN110382130A (zh) * 2017-02-21 2019-10-25 纳米钢公司 金属合金的改善的边缘可成形性
JP6252715B1 (ja) 2017-03-31 2017-12-27 新日鐵住金株式会社 冷間圧延鋼板および溶融亜鉛めっき冷間圧延鋼板
MX2019012243A (es) 2017-04-21 2019-11-28 Nippon Steel Corp Lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente de alta resistencia y metodo de produccion de la misma.
CN107747042A (zh) * 2017-11-06 2018-03-02 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种690MPa级经济型高表面质量高扩孔钢及其制备方法
CA3079796A1 (en) 2017-11-15 2019-05-23 Nippon Steel Corporation High-strength cold-rolled steel sheet
US11401569B2 (en) 2017-11-29 2022-08-02 Jfe Steel Corporation High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same
DE102017130237A1 (de) 2017-12-15 2019-06-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfestes, warmgewalztes Stahlflachprodukt mit hohem Kantenrisswiderstand und gleichzeitig hohem Bake-Hardening Potential, ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachprodukts
MX2020008050A (es) 2018-01-31 2020-09-07 Jfe Steel Corp Lamina de acero laminada en frio de alta resistencia, lamina de acero recubierta de alta resistencia, y metodo para la produccion de las mismas.
KR102407357B1 (ko) 2018-03-19 2022-06-13 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법
CN108406238B (zh) * 2018-04-09 2020-07-07 西南交通大学 一种双相叠层组织钢板及其制备方法
CN110643894B (zh) * 2018-06-27 2021-05-14 宝山钢铁股份有限公司 具有良好的疲劳及扩孔性能的超高强热轧钢板和钢带及其制造方法
KR102164086B1 (ko) * 2018-12-19 2020-10-13 주식회사 포스코 버링성이 우수한 고강도 냉연강판 및 합금화 용융아연도금강판과 이들의 제조방법
CN113330133B (zh) 2019-02-06 2022-08-05 日本制铁株式会社 热浸镀锌钢板及其制造方法
EP3922740B1 (en) 2019-02-06 2023-09-13 Nippon Steel Corporation Hot dip galvanized steel sheet and method for producing same
MX2021009365A (es) 2019-02-06 2021-09-10 Nippon Steel Corp Lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente y metodo para producir la misma.
EP3922744B1 (en) 2019-02-06 2023-09-27 Nippon Steel Corporation Hot dip galvanized steel sheet and method for producing same
CN110747391A (zh) * 2019-08-30 2020-02-04 武汉钢铁有限公司 一种具有优良延伸率的冷轧超高强钢及其制备方法
US20220333221A1 (en) 2019-10-10 2022-10-20 Nippon Steel Corporation Cold-rolled steel sheet and method for producing same
CN115003841B (zh) * 2020-01-31 2023-11-21 杰富意钢铁株式会社 钢板、部件及它们的制造方法
KR20220128658A (ko) * 2020-02-28 2022-09-21 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 강판, 부재 및 그들의 제조 방법
CN115151672A (zh) * 2020-02-28 2022-10-04 杰富意钢铁株式会社 钢板、构件和它们的制造方法
JP7006848B1 (ja) * 2020-02-28 2022-01-24 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼板、部材及びそれらの製造方法
KR102390816B1 (ko) * 2020-09-07 2022-04-26 주식회사 포스코 구멍확장성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
US20230304119A1 (en) 2020-10-15 2023-09-28 Nippon Steel Corporation Steel sheet and method for manufacturing same
US20230399712A1 (en) 2020-11-11 2023-12-14 Nippon Steel Corporation Steel sheet and method for producing same
KR102470747B1 (ko) * 2020-12-16 2022-11-25 주식회사 포스코 항복비 및 성형성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법 및 이를 이용하여 제조된 고강도 냉연강판
CN114763595B (zh) * 2021-01-15 2023-07-07 宝山钢铁股份有限公司 一种冷轧钢板以及冷轧钢板的制造方法
WO2022190959A1 (ja) 2021-03-10 2022-09-15 日本製鉄株式会社 冷延鋼板及びその製造方法
JPWO2022190958A1 (zh) 2021-03-10 2022-09-15
CN113106336B (zh) * 2021-03-17 2022-06-10 唐山钢铁集团有限责任公司 一种降低激光焊接头软化程度的超高强双相钢及生产方法
EP4273282A4 (en) 2021-03-25 2024-05-22 Nippon Steel Corp GALVANISED STEEL
CN113403551B (zh) * 2021-05-21 2022-08-16 鞍钢股份有限公司 高屈强比抗氢脆冷轧dh980钢板及其制备方法
CN113549821A (zh) * 2021-06-29 2021-10-26 鞍钢股份有限公司 一种低屈强比高扩孔率800MPa级热轧酸洗复相钢及其生产方法
CN113941599A (zh) * 2021-09-14 2022-01-18 中国第一汽车股份有限公司 一种汽车用高强韧性热成形零件的制备方法
WO2023135962A1 (ja) 2022-01-13 2023-07-20 日本製鉄株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN114959478B (zh) * 2022-05-30 2023-05-02 山东钢铁集团日照有限公司 一种一钢多用的800MPa级复相钢及其调控方法
CN114959482B (zh) * 2022-05-31 2023-05-30 山东钢铁集团日照有限公司 一种一钢多用的800MPa级双相钢及其调控方法
KR20230170171A (ko) * 2022-06-09 2023-12-19 주식회사 포스코 연신율 및 구멍확장성이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법
CN115710673B (zh) * 2022-11-07 2023-07-14 鞍钢股份有限公司 一种高扩孔冷轧dh1180钢及其制备方法
CN117187682B (zh) * 2023-04-28 2024-05-14 鞍钢股份有限公司 新能源汽车用1200MPa电池包用钢及其制备方法

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63241120A (ja) * 1987-02-06 1988-10-06 Kobe Steel Ltd 高延性高強度複合組織鋼板の製造法
JP2652539B2 (ja) * 1987-09-21 1997-09-10 株式会社神戸製鋼所 張出し成形性及び疲労特性にすぐれる複合組織高強度冷延鋼板の製造方法
JPH01272720A (ja) * 1988-04-22 1989-10-31 Kobe Steel Ltd 高延性高強度複合組織鋼板の製造法
JP3317303B2 (ja) * 1991-09-17 2002-08-26 住友金属工業株式会社 局部延性の優れた高張力薄鋼板とその製造法
JP3350944B2 (ja) * 1991-12-21 2002-11-25 住友金属工業株式会社 延性，耐食性の優れた高張力冷延薄鋼板と製造法
JP2962038B2 (ja) * 1992-03-25 1999-10-12 住友金属工業株式会社 高張力薄鋼板とその製造方法
JP2660644B2 (ja) * 1992-11-02 1997-10-08 新日本製鐵株式会社 プレス成形性の良好な高強度鋼板
US5470529A (en) * 1994-03-08 1995-11-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High tensile strength steel sheet having improved formability
JPH0967645A (ja) 1995-08-29 1997-03-11 Kobe Steel Ltd 剪断加工後の伸びフランジ性に優れた薄鋼板及びその薄鋼板を用いた素板
JPH11323489A (ja) * 1998-05-13 1999-11-26 Nippon Steel Corp 形状凍結性に優れた良加工性高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP3587126B2 (ja) * 1999-04-21 2004-11-10 Ｊｆｅスチール株式会社 延性に優れる高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CA2334672C (en) * 1999-04-21 2009-09-22 Kawasaki Steel Corporation High-strength galvanized steel sheet having excellent ductility and manufacturing method thereof
AU773014B2 (en) * 1999-10-22 2004-05-13 Jfe Steel Corporation Hot-dip galvanized steel sheet having high strength and also being excellent in formability and galvanizing property
JP3587116B2 (ja) * 2000-01-25 2004-11-10 Ｊｆｅスチール株式会社 高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP3972551B2 (ja) * 2000-01-26 2007-09-05 Ｊｆｅスチール株式会社 高張力溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US7090731B2 (en) * 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
JP3927384B2 (ja) * 2001-02-23 2007-06-06 新日本製鐵株式会社 切り欠き疲労強度に優れる自動車用薄鋼板およびその製造方法
JP4188608B2 (ja) * 2001-02-28 2008-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP3881559B2 (ja) 2002-02-08 2007-02-14 新日本製鐵株式会社 溶接後の成形性に優れ、溶接熱影響部の軟化しにくい引張強さが７８０ＭＰａ以上の高強度熱延鋼板、高強度冷延鋼板および高強度表面処理鋼板
CN1306047C (zh) * 2002-03-18 2007-03-21 杰富意钢铁株式会社 延展性和耐疲劳特性优良的高强度热镀锌钢板的制造方法
CA2469022C (en) 2002-06-25 2008-08-26 Jfe Steel Corporation High-strength cold rolled steel sheet and method for manufacturing the same
JP4306202B2 (ja) * 2002-08-02 2009-07-29 住友金属工業株式会社 高張力冷延鋼板及びその製造方法
JP4062616B2 (ja) * 2002-08-12 2008-03-19 株式会社神戸製鋼所 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板
JP4119758B2 (ja) * 2003-01-16 2008-07-16 株式会社神戸製鋼所 加工性および形状凍結性に優れた高強度鋼板、並びにその製法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10544474B2 (en) 2012-02-08 2020-01-28 Nippon Steel Corporation High-strength cold-rolled steel sheet and method for producing the same

Also Published As

Publication number Publication date
TW200615387A (en) 2006-05-16
WO2006038708A1 (ja) 2006-04-13
CN101851730A (zh) 2010-10-06
EP2690191A3 (en) 2017-03-01
KR20070061859A (ko) 2007-06-14
EP1808505A1 (en) 2007-07-18
CA2582409C (en) 2012-02-07
CN101035921A (zh) 2007-09-12
ES2712142T3 (es) 2019-05-09
PL2690191T3 (pl) 2019-05-31
US20080000555A1 (en) 2008-01-03
EP2690191A2 (en) 2014-01-29
CN101035921B (zh) 2012-07-04
EP1808505B1 (en) 2018-11-28
ES2712177T3 (es) 2019-05-09
EP2690191B1 (en) 2018-11-28
CA2582409A1 (en) 2006-04-13
EP1808505A4 (en) 2012-04-25
PL1808505T3 (pl) 2019-05-31
JP2006104532A (ja) 2006-04-20
US8137487B2 (en) 2012-03-20
JP4445365B2 (ja) 2010-04-07
US20090314395A1 (en) 2009-12-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TWI305232B (en) A high-strength thin steel sheet excellent in elongation and hole-expandability, and a method for producing the same
TWI602927B (zh) Alloying hot-dip galvanized steel sheet and its manufacturing method
KR100732733B1 (ko) 인장 강도가 780 ＭＰａ 이상이고 우수한 국부 성형성을가지며 용접부 경도 상승이 억제된 고강도 냉연 강판
JP6285462B2 (ja) ７８０ＭＰａ級冷間圧延二相帯鋼及びその製造方法
EP2880189B1 (en) A process for producing hot-rolled steel strip and a steel strip produced therewith
TW200932925A (en) Method for manufacturing high-strength thick steel plate having excellent brittle fracture propagation arrest characteristics and excellent toughness at heat affected zone resulting from high-heat input welding, and high-strength thick steel plate having
WO2004059021A1 (ja) 溶接熱影響部の耐軟化性に優れたバーリング性高強度鋼板およびその製造方法
TW201144480A (en) High-tensile, hot-dip galvanized steel sheet with improved workability, and method of manufacturing the same
TW200934881A (en) High strength galvanized steel sheet excellent in formability and method for manufacturing the same
TWI322830B (en) High tensile refractory steel having excellent weldability and excellent sectility for gas cutting and production method for same
BR112012019769B1 (pt) Método de produção de placa de aço.
TW201247898A (en) High strength steel sheet having excellent formability and stability of mechanical properties and method for manufacturing the same
JP2008274332A (ja) 缶用鋼板およびその製造方法
CN117604392A (zh) 加工性优异的冷轧钢板、热浸镀锌钢板及其制造方法
KR0142274B1 (ko) 신장-플랜지성이 우수한 박강판 및 그의 제조방법
JP2023527389A (ja) 超高張力二相鋼およびその製造方法
CN109161806A (zh) 一种700MPa级汽车大梁钢带及其制备方法
WO2016135793A1 (ja) 高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP2002129281A (ja) 溶接部の疲労特性に優れた溶接構造用高張力鋼およびその製造方法
JP2002363694A (ja) 曲げ加工性に優れた超高強度冷延鋼板
JP7167159B2 (ja) 電縫鋼管用熱延鋼板及びその製造方法、並びに電縫鋼管
JP2000256777A (ja) 強度および低温靱性に優れた高張力鋼板
JP3027912B2 (ja) 孔拡げ性に優れた熱延鋼板の製法
JP2003129134A (ja) 低温靱性に優れた高強度鋼板の製造方法
CN115003833B (zh) 钢板及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Annulment or lapse of patent due to non-payment of fees