JP6252715B1 - 冷間圧延鋼板および溶融亜鉛めっき冷間圧延鋼板 - Google Patents
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Abstract
Description
(i)フェライト:1〜29面積%
(ii)残留オーステナイト:5〜20面積%
(iii)マルテンサイト:10面積%未満
(iv)パーライト:5面積%未満
(v)ベイナイトおよび/または焼戻しマルテンサイト:残部
化学組成が、質量%で、
C:0.10〜0.30%、
Si:0.50〜2.50%、
Mn:1.50〜3.50%、
Al:0.001〜1.00%、
P:0.05%以下、
S:0.01%以下、
N:0.01%以下、
O:0.01%以下、
Cr:0〜1.00%、
Mo:0〜1.00%、
Sn:0〜1.00%、
Cu:0〜1.00%、
Ni:0〜1.00%、
B:0〜0.005%、
Ti:0〜0.30%、
V:0〜0.50%、
Nb:0〜0.10%、
W:0〜0.50%、
Ca:0〜0.010%、
Mg:0〜0.010%、
Sb:0〜0.200%、
Zr:0〜0.010%、
Bi:0〜0.010%、
REM:0〜0.100%、
残部:Feおよび不純物であり、
ミクロ組織が、面積%で、
フェライト:1〜29%、
残留オーステナイト:5〜20%、
マルテンサイト:10%未満、
パーライト:5%未満、
残部:ベイナイトおよび/または焼戻しマルテンサイトであり、
フェライトと、円相当半径1μm以上のマルテンサイトまたは残留オーステナイトとが接する界面の長さの総和が、1000μm2当たり100μm以下である、
冷間圧延鋼板。
C:0.10〜0.30%
Cは、鋼板強度の確保に必須の元素である。十分な高強度を得るために、Cの含有量は0.10%以上とする。好ましくは0.13%以上、0.15%以上、0.17%以上又は0.18%以上である。一方、過剰な含有は、加工性や溶接性を低下させるので、Cの含有量は0.30%以下とする。プレス成形性や溶接性の低下を抑制するためには、0.27%以下、0.25%以下、0.23%又は0.21%以下が好ましい。
Siは、鉄炭化物の生成を抑制し、強度と成形性の向上に寄与する元素である。その効果を得るため、Siの含有量は0.50%以上とする。鉄系炭化物の析出抑制のためには、0.65%以上、0.80%以上、0.90%以上、1.00%以上、1.10%以上又は1.20%以上が好ましい。一方、過剰な含有は、鋳造したスラブが割れ、鋼板の脆化を生じさせるので、Siの含有量は2.50%以下とする。また、Siは、焼鈍工程において、鋼板表面に酸化物を形成し、化成処理性やめっき密着性を阻害することがあるので、Siの含有量は2.25%以下、2.00%以下、1.85%以下、1.70%以下又は1.60%以下が好ましい。1.50%以下がより好ましい。
Mnは、鋼板の焼入れ性を高め、強度の向上に寄与する元素である。Mnの含有量が1.50%未満では、鋼板の焼入れ性が不足し、焼鈍後の冷却中にフェライトが多量に析出し、所要の強度を確保することが困難となる。よって、Mnの含有量は1.50%以上とする。好ましくは1.80%以上、2.00%以上、2.20%以上又は2.30%以上である。一方、過剰な含有は、Mn偏析を顕在化し、加工性や靭性を低下させるので、Mnの含有量は3.50%以下とする。溶接性を確保する観点から、Mnの含有量は3.00%以下が好ましい。2.80%以下、2.70%以下、2.60%以下又は2.50%以下がより好ましい。
Alは、脱酸元素である。その効果を得るため、Alの含有量は0.001%以上とする。好ましくは0.005%以上、0.010%以上又は0.015%以上である。一方、過剰に含有させても、添加効果が飽和して経済性が低下する他、鋼の変態温度が上昇し、熱間圧延時の負荷が増大するので、Alの含有量は1.00%以下とする。好ましくは0.50%以下、0.20%以下、0.10%以下、0.060%以下又は0.040%以下である。
Pは、固溶強化で、強度の向上に寄与する元素である。Pの含有量が0.05%を超えると、溶接性および靱性が低下するので、Pの含有量は0.05%以下とする。好ましくは0.02%以下又は0.015%以下である。Pの含有量の下限を特に制限する必要はなく、その下限は0%である。しかしながら、Pの含有量を0.001%未満に低減すると、製造コストが大幅に上昇するので、0.001%を下限としてもよい。
Sは、不純物元素であり、MnSを形成して加工性や溶接性を阻害する元素である。のこのため、Sの含有量は0.01%以下とする。好ましくは0.005%以下又は0.003%以下、より好ましくは0.002%以下である。Sの含有量の下限を特に制限する必要はなく、その下限は0%である。Sの含有量を0.0005%未満に低減すると、製造コストが大幅に上昇するので、0.0005%を下限としてもよい。
Nは、不純物元素であり、粗大な窒化物を形成して加工性や靭性を阻害する元素である。このため、Nの含有量は0.01%以下とする。好ましくは0.007%以下、0.005%以下又は0.004%以下である。Nの含有量の下限を特に制限する必要はなく、その下限は0%である。Nの含有量を0.0005%未満に低減すると、製造コストが大幅に上昇するので、0.0005%を下限としてもよい。
Oは、不純物元素であり、粗大な酸化物を形成して曲げ性や穴広げ性を阻害する元素である。このため、Oの含有量は0.01%以下とする。好ましくは0.005%以下又は0.003%以下である。Oの含有量の下限を特に制限する必要はなく、その下限は0%である。Oの含有量を0.0001%未満に低減すると、製造コストが大幅に上昇するので、0.0001%を下限としてもよい。
Mo:0〜1.00%
Sn:0〜1.00%
Cu:0〜1.00%
Ni:0〜1.00%
B:0〜0.005%
Cr、Mo、Sn、Cu、NiおよびBは、いずれも、鋼板強度の向上に寄与する元素であるので、これらの元素の一種以上を含有させてもよい。ただし、これらの元素を過剰に含有させても、添加効果が飽和し、経済性が低下するので、Cr、Mo、Sn、CuおよびNiの含有量の上限は、いずれも1.00%とし、Bの含有量の上限は0.0050%とする。より好ましい上限は、Cr、Mo、Ni、Sn、CuおよびNiは、いずれも0.60%、0.40%、0.20%、0.10%又は0.050%であり、Bは、0.0020%又は0.0030%である。上記の効果を十分に得るためには、Cr、Mo、Sn、CuおよびNiの含有量の下限を、0.001%、Bの含有量の下限を0.0001%としてもよい。より好ましい下限は、Cr、Mo、Sn、CuおよびNiはいずれも0.010%又は0.020%であり、Bは0.0005%又は0.0010%である。上記の効果を得ることは必須でない。このため、Cr、Mo、Sn、CuおよびNiの含有量の下限を特に制限する必要はなく、それらの下限は0%である。
V:0〜0.50%
Nb:0〜0.10%
W:0〜0.50%
Ti、V、NbおよびWは、炭化物を形成し、鋼板強度の向上に寄与する元素であるので、これらの元素の一種以上を含有させてもよい。ただし、これらの元素を過剰に含有させても、添加効果が飽和し、経済性が低下するので、Tiの含有量の上限は0.30%、Vの含有量の上限は0.50%、Nbの含有量の上限は0.10%、Wの含有量の上限は0.50%とする。Tiのより好ましい上限は、0.15%又は0.05%である。Vのより好ましい上限は、0.30%又は0.08%である。Nbのより好ましい上限は、0.05%又は0.02%である。Wのより好ましい上限は、0.25%又は0.05%である。上記の効果を十分に得るためには、Ti、V、NbおよびWの含有量の下限は、いずれも、0.001%又は0.005%とするのが好ましい。より好ましい下限は、いずれの元素も0.010%である。上記の効果を得ることは必須でない。このため、Ti、V、NbおよびWの含有量の下限を特に制限する必要はなく、それらの下限は0%である。
Mg:0〜0.010%、
Sb:0〜0.200%、
Zr:0〜0.010%、
Bi:0〜0.010%、
REM:0〜0.100%、
Ca、Mg、Sb、ZrおよびREMは、介在物を微細分散化し、加工性の向上に寄与する元素であり、Biは、Mn、Si等の置換型合金元素のミクロ偏析を軽減し、加工性の向上に寄与する元素である。よって、これらの元素の一種以上を含有させてもよい。ただし、これらの元素の含有量が過剰な場合には、延性が低下するので、CaおよびMgの含有量の上限は0.010%、Sbの含有量の上限は0.200%、ZrおよびBiの含有量の上限は0.010%、REMの含有量の上限は0.100%とする。より好ましい上限は、CaおよびMgは0.005%又は0.003%、Sbは0.150%又は0.05%、ZrおよびBiは0.005%又は0.002%、REMは0.050%又は0.004%である。上記の効果を十分に得るためには、CaおよびMgの含有量の下限は0.0001%、SbおよびZrの含有量の下限は0.001%又は0.005%、BiおよびREMの含有量の下限は0.0001%又は0.005%とするのが好ましい。より好ましい下限は、CaおよびMgは0.0010%、SbおよびZrは0.008%、BiおよびREMは0.0008%である。上記の効果を得ることは必須でない。このため、Ca、Mg、Sb、ZrおよびREMの含有量の下限を特に制限する必要はなく、それらの下限は0%である。なお、REMは、Sc、Yおよびランタノイドの合計17元素の総称であり、REMの含有量は上記元素の合計量を意味する。
フェライト:1〜29%
残留オーステナイト:5〜20%
マルテンサイト:10%未満
パーライト:5%未満
残部:ベイナイトおよび/または焼戻しマルテンサイト
本発明に係る鋼板においては、上記ミクロ組織を形成して、所要の機械特性を確保する。
マルテンサイトまたは残留オーステナイトは、その円相当半径が大きいと、加工性および靭性を阻害する。特に、円相当半径が1μm以上のマルテンサイトまたは残留オーステナイトが軟質組織であるフェライトと接している場合に、加工性および靭性を劣化させる場合がある。このため、フェライトと、円相当半径1μm以上のマルテンサイトまたは残留オーステナイトとが接する界面の長さの総和を管理する必要がある。
まず、撮影されたミクロ組織写真について、(1)フェライト、(2)マルテンサイトまたは残留オーステナイト、および、(3)その他の組織の3つの領域に区別する。この「(3)その他の組織」は、前記のように、ミクロ組織写真において下部組織が現出した領域であり、ベイナイトおよび/または焼戻しマルテンサイトに該当する。
全伸び:10%以上
穴広げ率:30%以上
5%予歪み後のvTrs:−10℃以下
自動車用鋼板としての強度を確保するため、本発明に係る鋼板の引張強度は980MPa以上が好ましい。引張強さの上限を特に定める必要はないが、1250MPa、1200MPa又は1150MPaとしてもよい。自動車用鋼板として、プレス加工等で様々な形状に成形し得る加工性を確保するため、全伸びは10%以上、穴広げ率は30%以上が好ましい。また、寒冷地用の自動車用鋼板として低温靭性を確保するため、5%予歪み後のvTrsは−10℃以下が好ましい。好ましくは−30℃以下である。
熱間圧延工程は、次の条件に従って行う。
Ac3=910−203・√C−15.2Ni+44.7Si+104V+31.5Mo−30Mn−11Cr−20Cu+700P+400Al+400Ti
なお、上記式中の各元素記号は、それぞれの含有量(質量%)を意味する。
粗圧延を、1050℃以上、1150℃以下、総圧下率:60%以上で行う。1050℃以上、1150℃以下での総圧下率が60%未満であると、圧延中の再結晶が不十分となり、熱延板組織が不均質化になる恐れがあるので、上記総圧下率は60%以上とする。
仕上げ最終パスの圧下率:10〜25%
仕上げ最終パスの温度:880〜970℃
1050℃以下〜仕上げ最終パス前までの総圧下率が70%未満の場合、仕上げ最終パスの圧下率が10%未満の場合、または、仕上げ最終パスの温度が970℃を超える場合には、熱延板組織が粗大化し、最終製品板の組織が粗大化して加工性が劣化する。このため、1050℃以下〜仕上げ最終パス前までの総圧下率は70%以上とし、仕上げ最終パスの圧下率は10%以上とし、仕上げ最終パスの温度(入側温度)は970℃以下とする。
巻取温度が430℃未満であると、熱延鋼板の強度が過大となり、冷関圧延性が損なわれるので、巻取温度は430℃以上とする。一方、巻取温度が650℃を超えると、熱延鋼板中のセメンタイトにMnが濃化し、Mn濃度分布が不均質となり、また、酸洗性が低下するので、巻取温度は650℃以下とする。
最終の焼鈍工程において、オーステナイト粒径を微細化する必要があるため、圧下率は30%以上とする。一方、圧下率が80%を超えると、圧延加重が過大となり、圧延機の負荷が増大するので、圧下率は80%以下とする。
(C1)加熱温度:Ac3−30℃以上、900℃以下
加熱時間(保持時間):30秒以上、450秒以下
加熱温度がAc3−30℃未満であると、十分にオーステナイト化が進行しないので、加熱温度はAc3−30℃以上とする。一方、加熱温度が900℃を超えると、オーステナイト粒径が粗大化し、靭性や化成処理性が低下し、また、焼鈍設備が損傷する恐れが生じるので、加熱温度は900℃以下とする。
冷却速度:5.0℃/秒以下、一次冷却終了温度:620〜720℃
フェライト分率およびパーライト分率を所要の範囲に制御するため、上記加熱後、一次冷却、続いて、二次冷却(後述)を行う。一次冷却における冷却速度が5.0℃/秒を超える場合、または、一次冷却終了温度が720℃を超える場合には、所要のフェライト分率が得られないので、冷却速度は5.0℃/秒以下とし、一次冷却終了温度は720℃以下とする。一方、一次冷却終了温度が620℃未満であると、所要のフェライト分率が得られないので、一次冷却終了温度は620℃以上とする。
冷却速度:20℃/秒以上
二次冷却終了温度:280〜350℃
一次冷却後の二次冷却条件は上記の通りとする。二次冷却速度が20℃/秒未満であると、所要のフェライト分率およびパーライト分率が得られない。二次冷却終了温度が280℃を下回ると、未変態のオーステナイト分率が著しく減少するため、残留オーステナイト分率が所要の値を下回る。二次冷却終了温度が350℃を上回ると、その後の三次冷却工程において、ベイナイト変態が十分進行しないので、二次冷却終了温度は350℃以下とする。なお、二次冷却開始温度は、一次冷却終了温度と同じである。
(低温)加熱温度:390〜430℃
(低温)加熱時間(保持時間):10秒以下
二次冷却後直ちに、低温加熱を行う。加熱温度が390℃未満、あるいは加熱温度が430℃を上回ると、その後の三次冷却時にベイナイト変態が十分に進行せず、オーステナイトの安定度が低下する。加熱速度は特に限定する必要はないが、生産効率の観点から1℃/秒以上で加熱することが好ましい。低温加熱時間は、10秒以下とする。
三次冷却終了温度:280〜350℃
冷却速度:0.15〜1.5℃/秒
オーステナイトの安定化(オーステンパー)のため、低温加熱後直ちに三次冷却を実施する。通常、オーステンパー処理は一定の温度に保持するが、等温保持ではなく徐冷とすることより、オーステナイトの安定度をより一層高めることができる。三次冷却終了温度は、280〜330℃とする。なお、三次冷却開始温度は、低温加熱温度時の加熱温度と同じである。
(D)上記(A)〜(C)の工程を経て製造した本発明に係る鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層を形成するめっき工程
(E)上記(A)〜(C)の工程を経て製造した本発明に係る鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層を形成した後、合金化処理を施して、合金化溶融亜鉛めっき層を形成する合金化工程
本発明に係る鋼板を溶融亜鉛めっき浴に浸漬して、鋼板表面に溶融亜鉛めっき層を形成する。溶融亜鉛めっき層の形成は、上記の連続焼鈍後に連続して行ってもよい。溶融亜鉛めっき浴は、亜鉛を主体とするめっき浴であるが、亜鉛合金を主体とするめっき浴でもよい。めっき浴の温度は450〜470℃が好ましい。
鋼板表面に形成した溶融亜鉛めっき層に合金化処理を施して、合金化溶融亜鉛めっき層を形成する。合金化処理の条件は、特に、特定の条件に限定されないが、480〜600℃に加熱し、この温度で2〜100秒保持することが好ましい。
表1に示す化学組成を有するスラブを鋳造し、表2および表3に示す条件で熱間圧延を行い熱延鋼板とした。この熱延鋼板に酸洗を施し、表2および表3に示す圧下率で冷間圧延を行い冷延鋼板とした。この冷延鋼板に、表2および表3に示す条件で熱処理を施した。
SRT:スラブ加熱温度
R1:1050〜1150℃での総圧下率
R2:1050℃以下〜仕上げ最終パス前までの総圧下率
R3:仕上げ最終パスでの圧下率
FT:仕上げ最終パスの入側温度
CT:巻取温度
T1:加熱温度
t1:加熱時間
CR1:一次冷却速度
T2:一次冷却終了温度(二次冷却開始温度)
CR2:二次冷却速度
T3:二次冷却終了温度
HR:昇温速度
T4:低温加熱温度
t2:低温加熱時間
CR3:三次冷却速度
T5:三次冷却終了温度
CR:冷延鋼板、
GI:溶融亜鉛メッキ鋼板、
GA:合金化溶融亜鉛メッキ鋼板
Vα:フェライトの面積率
VP:パーライトの面積率
VM:マルテンサイトの面積率
Vγ:残留オーステナイトの面積率
残部:ベイナイトおよび/または焼戻しマルテンサイトの面積率
σMA:フェライトと、円相当半径1μm以上のマルテンサイトまたは残留オーステナイトとが接する界面の長さの総和(μm/1000μm2)
YS:降伏強度
TS:引張強度
El:全伸び
λ:穴広げ率
vTrs:遷移温度
Claims (4)
- 引張強さが980MPa以上である冷間圧延鋼板であって、
化学組成が、質量%で、
C:0.10〜0.30%、
Si:0.50〜2.50%、
Mn:1.50〜3.50%、
Al:0.001〜1.00%、
P:0.05%以下、
S:0.01%以下、
N:0.01%以下、
O:0.01%以下、
Cr:0〜1.00%、
Mo:0〜1.00%、
Sn:0〜1.00%、
Cu:0〜1.00%、
Ni:0〜1.00%、
B:0〜0.005%、
Ti:0〜0.30%、
V:0〜0.50%、
Nb:0〜0.10%、
W:0〜0.50%、
Ca:0〜0.010%、
Mg:0〜0.010%、
Sb:0〜0.200%、
Zr:0〜0.010%、
Bi:0〜0.010%、
REM:0〜0.100%、
残部:Feおよび不純物であり、
ミクロ組織が、面積%で、
フェライト:1〜29%、
残留オーステナイト:5〜20%、
マルテンサイト:10%未満、
パーライト:5%未満、
残部:ベイナイトおよび/または焼戻しマルテンサイトであり、
フェライトと、円相当半径1μm以上のマルテンサイトまたは残留オーステナイトとが接する界面の長さの総和が、1000μm2当たり100μm以下である、
冷間圧延鋼板。 - 前記鋼板の板厚が0.5〜3.2mmである、
請求項1に記載の冷間圧延鋼板。 - 請求項1または請求項2に記載の冷間圧延鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層を備える、
溶融亜鉛めっき冷間圧延鋼板。 - 請求項1または請求項2に記載の冷間圧延鋼板の表面に合金化溶融亜鉛めっき層を備える、
溶融亜鉛めっき冷間圧延鋼板。
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