TWI259339B - Material controlling method and device for rolling, forging or straightening line - Google Patents
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Description
1259339 九、發明說明: 【發明所屬之技術領域] · 本=關於一種至少分別實施—次加熱金屬材料之 製:所: 場正加工之步驟及冷卻步驟,以 布王之尺寸形狀之製品的壓延、鍛造或橋正加工後 之材質控制方法及裝置。 … 【先前技術】 声、金及1呂合金為首之金屬材料中,機械特性(強 二成形性、韋刃性等)、電磁特性(磁導率)等的材質 冒因其合金組成而變化,亦會因加埶 仪 卻條侔而找儿 Α ‘件加工條件及冷 V、件而、交化。合金組成之調整 力口量而i隹广,淳曰由才工制成分元素之添 個彭口天:曰刀调正h之批I早位大,而不可能依各 適:::=-,,為製造所希望之材質的製品, 二°又疋加熱條件、加工條件及冷卻條件以f 非常重要。 A衣k材質, 以在,相對於加熱、加工及冷卻之各 目標佶、4 T 4 卞件,加熱溫度 、 加後之尺寸目標値、冷卻速度目彳## Μ ^ 個製品規格依據長年累積之經驗來決^ : '於每 値,—般係採用溫度控制及尺寸控制之方法。2上述目標 來,對製品規格之要求顯著地高度化 ❿近年 之決定大、、土、,丁 ι ^化,依據經驗 法獲得所希望之材質之情形產生。 “,而會有無 及冷來已知有一種使用從加熱條件、加工停件 P仏件來推測製品材質的材質模型,, ’使製品之材質 316470 1259339 工 與目標値一致,藉由計算來 條件及冷卻條件的控制方法 再者,已知有-種在塵獻!)。 績値,並將該實績値作為材質 子、材科溫度之實 提高精密度的方法。該方、去π在π吴土之輪入資料,藉此 分値、壓延後之鋼材尺寸:= 模型來決定加熱條件、虔延條件、冷卻並使用材質 驟、粗慶延步驟及修整虔延步驟後:板二在加熱步 ^ ' ^^(Pass)r,e,f, . 她夺,則依據該等實測値,使用材質實 步驟之後的壓延條件或預 ”斤决疋下一 多差不齊之t月形(參照例如專利文獻2)。 才貝 取2Γ已知有—種使用類神經網路⑽·1 Netw〇rk) :代材質模型之控制方法。該方法係調査加工後或熱處理 ) :_=屬材枓所具有之特性,並作為指示資料供給至類神 =,由此可實現提升類神經網路之預測精 照 如專利文獻3)。 專利文獻1:曰本特公平7_102378號公報 專利文獻2:日本專利第25〇9481號公報 專利文獻3:日本特開2〇〇1_349883號公報 【發明内容】 (發明所欲解決之課題) 在依據上述之材質模型之控制方法中,材質模型之預 測精密度係用以使製品之材質與目標値一致的關鍵。然 316470 1259339 :、^歸件、加王條件及冷卻條件與1^材質的—極 為複雜’雖提案有依據物理冶金學理=白勺^極 :理論式、實驗式或依據實際操 ;… 熱條件、加工條件、冷卻條件或合刀。:別是加 偏離材質模型^ ^ 、〜且成之任一者在確認 c s· μ 範圍之外時(例如以合金组成… C-S卜Μη系鋼鐵材料以相 入 、成而3為 顯劣化。又,即# M + J所 π D孟恰),精密度會明 密度良好,但因該等誤之多數個模型式之各個精着 體之精密度。因 、π知,因此難以良好地保持整 制方法,依然無法解決肇因自材ϋ/述材質模型之控 不能使製品之材P f Hi的本身精密度,而 竹貝一目軚値一致的問題點。 土夕’在使用類神經網路所 令,係調査加工後<埶# 才貝模型的控制方法 並作為指示資料供給二;=屬=所具有之特性, 之預測精密度,但如上所述加敎停件猎力提升類神經網路塵 件與製品之材質的關係極為H 二2件、冷部條« 係,需要有多層且大規模之類神^同:邀地模擬該關 須提供龐大之指示資料且精密度:盖^有為了學習必 使用小規模類神經網路的話,則只 可,但在此情況則存在限定可適 曰不貢料即 本發明係為解決上述課題而研“:圍之問題。 使材質模型之預測精密度並非充分 1的在^即 材質與目標値一致。 Τ ’亦能使製品之 316470 7 1259339 (解決課題之手段) 本發明之覆延、鍛造或矯正加工線之材質控制方法 係在實施加熱金屬材料的加熱步驟,對金屬材料進行屬 延、鍛造或繞正加工之加工半_ Ώ、人"人^ 心加工步驟及冷卻金屬材料的冷 驟各至少1次,以製造所希望之尺寸形狀之金屬製品時, ,置在製造線内的材質感測器來測定金屬材料之材 二:=職位置之材質與目標値一致,依據 ;= 才質感測器更上游之至少-個步驟之加熱條件、加工 备、件或冷卻條件進行修正。 再者心在加熱金屬材料之加熱步驟,對金屬材 =樹延、鍛造或場正加工之加工步 =r:步驟各至少1次,以製造所希望之尺寸形狀之 孟屬衣口口日守,利用設置在穿 屬材料之材…“ 材質感測器來測定金 件、力^ 測疋値與依據該金屬材料之加熱條 測定位及冷卻條件之實績利用材質模型計算出之該 述二置測値進行比較,依據該比較結果,對上 上述各二然後使用修正後之材質模型,決定 /^之^-條件、加工條件及冷卻條件。 料進在實施加熱金屬材料之加熱步驟,對金屬材 材料的;入":i a以或矯正加工之加工步驟及冷卻金屬 7寸的冷郃步驟各至少1 金屬努〇 — 以表k所希望之尺寸形狀之 屬材料I二利用設置在製造線内的材質感測器來測定金 住意位’且為使設置在較上述材質感測器更下游之 置的材質管理點的材質與目標値—致,依據上述測 316470 8 1259339 =並利用材質模型來計算較上述材質感測器更下游之至 個步驟之加熱條件、加工條件或冷卻條件。 料再者^在貫施加熱金屬材料之加熱步驟,對金屬材 =進行壓延、鍛造或竭正加工之加工步驟及冷卻金屬 乂、的冷卻步驟各至少1次,制 > 金屬制dr± „ ^ 以衣k所不望之尺寸形狀之 屬*: ’ 1用设置在製造線内的材質感測器來測定金 =料之材f’且為使設置在較上述㈣感測器更下游之 2置的材質管理點的材質與目職—致,依據上述測 執^件修正較上述材質感測器更下游之至少一個步驟之加 …、k件、加工條件或冷卻條件。 切明之壓延、鍛造或矯正加工線之材質控制裝置, π連接於具備加熱金屬材料之加 壓延、锻造或終正知m 械偁對至屬材枓進仃 播甚 、/同 σ工機構及冷卻金屬材料的冷卻 機構各至少1個,以樂j 4 f 日目# 希望之尺寸形狀之金屬製品的 ;:具備:依據從上位計算機所提供之金屬材料之 、製品之目標尺寸形狀及金屬材料之組成等資 :盖:,出上述加熱機構、上述加工機構及上述4 熱機構、加工機構及St 操作加 、〇、 稱及冷部機構的加熱控制器、加工控制哭 二:控制器者’其中又具備:設置在製 ; 金屬材料之材質的材質感測器;及為使上述材質感測= /則疋僅與目標値-致,而對上述設定計算針對較上所 感測器更上游側之加熱機構、 、貝 的設定値進行修正之加哉二:部機構而輸出 > 正枝構、加工修正機構及冷卻 316470 9 1259339 修正機構。 再者,係具備有:¥ 之材質的材質感測哭· I炉衣以"’内用以測定金屬材
. ,UJL 質的材質模型運;;二由Jf模型推測該測 上述材質模刑運管機槿 乂上述材貝感測器之測定値與 差的材質:莫;=之Γ結果,以學習材質模型之誤 學習結果,對上依據上述材質模型學習機構之 ί上1材貝模型運算機 二並對上述材質模型進行修正之材質模型;、 修正後的材質推魏= 吴型修正機構所輸出之 工機構及上述冷卻機構之設定値。 ’、、、枝構、上述加 再者,係具備有:設置在製造線内 之材質的材質感測器;及依據上述材質感測料 利用材質模型推測設於較 /}^iL~ 5 置之材質管理點…: 感測器更下游之任意位 計曾機鮮/ 的材質模型運算機構,且上述設定 位^地二ΐ上述材質模型運算機構之運算結果與從上 敎機;之材質目標値-致,而計算並輸出上述加 4構i述加工機構及上述冷卻機構之設定僅。
之枯所f '、備有·设置在製造線内用以測定金屬材料 之材貝的材質感測哭·乃兔由A h。,及為使政於較上述材質感測器更下 " 之材質官理點之材質與從上位計算機所提供 之目標値一致,而對上诚於宁蚪曾乂丄[1 戌所徒t、 更下游側之加熱機構 π: ·砬上述材質感測器 籌加工枝構及冷卻機構而輸出的設定 316470 10 1259339 値進打修正之加熱修正機構、加工 構。 / I钺構及冷部修正機 (發明之功效) =本發明,可進行控制錢材質感測n之測定位置 材貝掉目才示値_致。又,在之後加工之材 :制=嶋測器之測定位置之材質與目標値—致仃 ’可“、因材質感測器位置之材質參差不齊所 ^㈣差,並且可進行控制以使材質控制點之材質盘目 :匕致。此外’可消除因材質感測器位置之材質夂 外J 是,亚且可進行控制以使材質㈣ 點之材質保持在一定。 义啊貝ί工制 【實施方式】 在本兒明本發明,依據添付之圖式說明實施例。 為金屬製品製造線之-例可列舉鋼鐵材 線,對金屬材料實施至少-次加熱、加工及 二=各步驟,同樣地可將本發明適用在製造 寸形狀之製品的鍛造或矯正等製造線。 尺 峻之=圖係本發明之前提之f知星延、鍛造或矯正加工 1八r:制:法及裝置的方塊圖。如第5圖所示,由鐵 。孟、呂合金等金屬材料所構成之被壓 力 熱裝置2加熱後,由壓延機等之加工裝置3加工 之尺寸弗貼夕制口 衣1 j加工成所希望 y 衣°口,然後成為由冷卻裝置4冷卻。 又’加熱裝置2、加工裝置3及冷卻裝置4亦可J二
數個,且其配置順序亦 . 、、I J马任思。加熱裝置2係通常使燃 Π 316470 1259339 枓氣體燃燒而加熱材料,但也可利用以感應加熱來加敎材 抖者。加熱後之材料溫度係因金屬材料之合金組成、加工 方法及所要求之製品規格而不同,但例如以熱礼或溫乾壓 延鋼材以製造薄板時,設定為5〇〇至土 右。加工裝i 3係使用反向(心⑽幻壓延機或串 (:⑽)壓延機,亦可使用鍛造機或竭正機等來取代。壓 延機具有用以驅動軋輕之馬達驅動襄置,及用以變更二 =度的壓下裝置等(圖示略)。壓延機係藉由使該軋輥: 轉,可使材料變形複數次。冷卻裝置4係由多 二之配管將冷卻水洗在材料表面,而使材料之 又牛:^卩水配官係具有流量調整閥,藉由變更其開 度而可變更冷卻速度。 /、 設備之控制時,首先從上位計算機5對設定 賦予金屬材料之尺寸形狀、製品之目標尺寸形 ,屬材料之組成(合金成分之含有率) 轉來自上位計算機5之資料,考慮: ::丁而次定加熱條件、加工條件及冷卻條件,以使f 二尺了:,與目標植一致。加熱條件係指加熱溫: 出料例間等。加1條件係㈣延機之各滾軋(卿) 厭”⑴軋待㈣間1等。又,冷卻條件係扑 \幾下游之冷卻裝置4之冷卻速度cxCAL等。就限制: 而言’例如有:覆下裝置之額定麼延負載之限制、、馬=功 316470 12 1259339 卞之限制、對叹入乾輕之咬入角的限制、用以將板之平坦 度良好地保持之對塵延負載之操作上之限制及馬達最大旋 轉數之限制等。在限制條件下之求解的數學手法,已知有 線形計劃法、牛頓法等各種方法,可考量求解之穩定性、 收i速度寺來廷定。作為上述滾軋出料侧板厚計算法,例 如有揭示在日本專利蒙90^70。π ^ 个寻扪弟2635796唬之方法。加熱控制器7 係依據設料算機構6之結果,操作供給至加熱爐之轉 乳體的流1,或操作感應加熱裝置之電 之爐内停留時間,藉此哨敕、隹Λ从』丨 乂义文才科省 „ 猎此5周整進入材料之入熱量。加工(壓延) 控一?§ §係依據設定計算機構 ,0 軋麵等。冷㈣;結果’ #作軋親開度、 ”仏制為9係依據設料算機構之結果, 才呆作冷钾水之流量、壓力, (第!實施例) 贼“裝置之冷卻速度變化。 第1圖U餐明之第J實施例之壓延、鍛造或橋正加 工線之材質控制方法及裝置的方塊圖。 -同 设疋叶异機構6、力ϋ敎^告|哭 ^ ^ ^ , 衣置3及冷卻裝置4之作用# 兴知句本發明之前提的習知者相同。 不 在比製造線内之加敎梦署 之至少任一個更下、族; 加工裝置3及冷卻裝置4 更下游側的任意位置,設 又’比材質感測器10更上、、旌你丨夕“壯貝I貝以10。 及冷卻裝置…47:裝置2、加工装置3 ',。由卿等之觀點該材質感測器非::為: 破壞者,除了可用直接_ ^ ^… 于為非接觸、非 直接測疋磁導率等材質的感測器之外, 316470 13 1259339 亦可使用藉由檢測電阻、超音波之傳輸特性、放射線之散 射特性等與材質顯示強烈相關之物理量,來換算為結晶粒 徑、成型性等材質而進行間接性測定的感測器。該種材質 感測器10具有各式各樣者,例如在日本特開昭57-57255 號中揭示有一種,根據射入材料内之超音波之強度變化或 傳輸速度之檢測値,測定材料之結晶粒徑或集合組織的方 法。又,超音波之傳送接收可使用近年來開發之雷射超音 波裝置或電磁超音波裝置等,例如在曰本特開2001-255306 號揭示有雷射超音波裝置之一例。雷射超音波裝置具有可 將從材料表面至材質感測器之距離設定為較長的特徵,特 別是須進行熱軋測定及線上測定時,其利用價値較高。又, 在曰本特開昭56-82443號,揭示有一種從利用磁通檢測器 所檢測出之磁通強度測定鋼材之變態量的裝置。再者,在 曰本特公平6-87054 5虎’揭不有利用電磁超音波之闌克佛 (Lankford)値之測定方法。 從上位計算機5對設定計算機構6,除了金屬材料之 尺寸形狀、製品之目標尺寸形狀及金屬材料之組成(合金成 分之含有率)等目標値外,並賦予在材質感測器10之材質 測定位置所應達成之材質目標値。該材質係指例如引拉強 度、耐力、韌性及延性等機械特性、磁導率等電磁特性或 具與上述極相關之結晶粒徑、結晶方位之配向性、各種之 結晶組織之存在比率中的數項。 加熱修正機構11係依據材質感測器10之測定値來修 正加熱溫度,並輸出至加熱控制器7。該修正例如可由下 316470 1259339 式來進行。 [數學式1] TSKJ' _ W2 >ΚΊIf •(χαογ_χαιμ| ⑴ 在此, TSET · Ιλ^ •修正後之加熱溫度設定值(°c) TCAL ··修正前之加熱溫度設定值卜設定計算值)(。〇) XAeT :材質感測器之測定值 χΑΙΜ :材質目標值
影響係數 I :增益(一) wi :加權係數㈠ 又’增益K〗係由考慮加熱裝置2之響應等而決定。而加權 係數Wl係考量操作之穩定性等,並考慮與其他加熱修正機 構U、加工修正機構12及冷卻修正機構13之修正的均衡 而’夬定。影響係數係如下所述,藉由對材質模型(後述)施 以數値微分而求得。 [數學式2] \6Tj 2·ΔΤ (2) 在此,
△ τ係微小變化量(D X +係使加熱溫度增大△丁時,由材質模型所計算 316470 15 I259339 之到達材質感測器位置時之材質 X係使加熱溫度減小△丁時 $糾、去^ 由材質模型所計管 之到達材質感測器位置時之材質 开 口亥衫響係數之計首 — 度等),且在線上進二::, 八丄延仃计异,但如將增兴 % — 依據標準之.操作條件亦 :]5叉疋為較低時, 十刀Η吏用預先在線外計算之値。 使用感應加熱之加熱裝置, 等變更供給至線圏之t "以半導體電路 量,因此可提高二κ“γ可迅速地調整材料之昇溫 材質控制。日皿&’亚且可適當地進行料度更佳之 其次’加工修正機構I2 所 値來修正各滾乾出料側板厚 或滾軋間待命時間tCAL 、滾軋之M延速度vw 俾使加工裝置3之各滾上簡出至加工控制器, 〇/袞軋之加工間隔耸 k度及 ^ ϋ工I件成為適當値。例如,f t 壬*一個滾乾間待命時間u寺,係由下式算出。 七正 [數學式3] ^
tSET . tCAL (3) 在此 tSET . _ CAL · 一正伋之滾軋間時間設定值(sec) ACT ^之魏間時間設定值(=設定計算值)(sec) X ·材㊣感測器之測定值 316470 16 1259339 xAIM :材質目標值 if):影響係數 ··增益(-) w2 ··加權係數(〜) 又’增显κ2係考慮從該滾軋至 制延遲時間等而決定。 才貝說。10之搬送的4 卜4楚 加核係數W2係考量掉作少择r 性寻,並考慮與其他加熱修 亏里知作之^ 对、人…^止钱構1 1、加工修正悔 及冷部修正機構13之修 I止喊構1 所述,藉由對材質模刑⑽ V曰係數係如7 [數學式4] W 土(後逑)施以數値微分而求得。 '逆I χ、χ- dt) ~2^Γ ⑷ 在此, t係微小變化量(°c ) x+係使滾軋間時間增大 欣 A t ¥ ’由材質模型所 V·异之到達材質感測器位置之材質貝㈣所 t係使滾軋間時間減小 筲夕W '去仏供 △ 守’田材質模型所Ί ^之到達材質感測器位置之材質
又修正各滾軋出料側板厚hcAI^ vCAL時亦大致相同。 及各滾軋壓延速J 再者,冷卻修正機構13係依 値來修正例如冷卻速度,並貝:測器10之測; 、出至冷卻控制器9。i 316470 17 1259339 修正係由例如下式進行。 [數學式5] ^ aCAL W3
-ACT _χΑΙΜ) (5) 在此, α ••修正後之冷卻速度設定值fc /S) cal a :修正前之冷卻速度設定值(=設定計算值)(°C/s) XAeT :材質感測器之測定值 X IM ··材質目標值 if):影響係數 K3 :增益㈠ W3 ··加權係數㈠ 又,增益 3不亏慮冷卻裝置4之閥響應等而決定。又, 權係數考量操作之穩定性等,並考慮與其他加熱修」 機構11 u工修正機構12及冷卻修正機構 衡而決定。影響係數可湘數値微分 ,正之土 [數學式6] 卜式异出。
(6) 在此 “昨儆小變化量(t/s) : = 材广模型所 316470 18 1259339 X‘使冷卻速度減小△“寺 之到達材質感剛器位置之材質材貝模型所計算 右、*旦而在熱軋壓延線之壓延機之屮粗 有可變之多數個 出枓側大多配置排列 系合金、鋁$入 貝^的冷卻裝置,特別e .讲 鋁糸合金、銅系合金刀^人 4寸別疋在鐵 更该冷卻裝置之各噴嘴之“、’乐3金等中,可藉由變 化’而分別製作具多樣特性:里制,口使冷卻$度與其形態變 為重要。此時,衣叩’该冷卻裳置之控制極 驟之出料側的雙方或任步驟之間及冷卻步 遲抑制在最小限度,因而7 貝感測器,可使控制延 在冷卻步驟之門進仃精密度更佳之控制。當缺 X間亦可設置材 田…、 除因冷卻水之飛沫# 、心’、的,但此時必須要有消 又,上述=成之對測定値之干擾的對策。 細未 中之材質模型係以滾軋屮粗如4 r 及材料溫度等作為輪入條件,而預測: 之才她匕者,提案有各式各:線内 晶、靜的佑庐 俱土 由表不靜的再結 等數式二 「塑性加工技術系列;板;二二以一例而言,有揭載在 在該教科書記載有理論式及土並㈣咖似社,Ρ·19δ_229)。 只不過是多種合金中之一小;:者=確立該理論式者 種哼f作夕„± 尚未確立理論式之合金 弓(逐很夕。此日”依實際操作資料能以由統計性處理所 二㈣易模型來代替。該簡易模型有例如揭載在「材J “衣私」(財團法人日本鋼鐵協會,2〇〇4年ν〇ι · η、p 227 316470 19 1259339 者。 1。的:=ΐ,構成,依據設置在製造線内之材質感測器 穿f貝 '疋直’可控制加熱裝置2、加工裝置3及冷卻 以使該測定位置之材質與目標値一致。 (第2實施例) 工本發明之第2實施例之麼延、锻造或矯正加 "材貝控制方法及裝置的方塊圖。 材質感測器10、加埶裝置2 加熱控制哭U …衣置2加工I置3、冷卻裝置4、 σ〇加工控制器8及冷卻控制器9係盥第j杂 施例相同。又,盥第每 乐1貝 全屬材斜從上位計算機5賦予 位置之材所目Γ製品尺寸等之外,並賦予材質感測器10 XREF。 I *上位计异機5賦予出料側材質基準值 材貝模型學習機構丨5係比較 、^ ^ ^ ^ ,丁與材質模型之心10之測定値 ^ 、之口亥測疋位置之材質推測値xMDL _ 4. 该比較結果在材質難修正機構16 +對H 又豕 准4 /夂丁 〒對材質推測値Xmdl 们…該材質模型係與第i實施例相同。 材夤杈型之修正係如下所述進行。 項)Z。Z之準備材貝板型之學習之修正項(以下稱學習 、)Z之初期値係設定為Q。 當獲得材質感測器10之測定値時 之測定値χκτ與增加 羽 乂材貝感測器]0 質推測値乂職之偏差,子白丨乡正w的材質模型之材 316470 20 1259339 [數學式7] ⑺
占=XAC 丁一XMDL 藉由指數平滑法將該偏差與前次之學習後之學習項之 値予以平滑化,以作為學習結果。 [數學式8]
、在此’ β係學習增益且在〇至丨〇之範圍。越接近I
學習速度越快,但越容易受到異常値之影響,通常多設— 在0.3至〇·4程度。 夕又A 測在設料算中,採用以下式修正材質模型之拍 、L X 的値作為材質推測値XCAL。 [數學式9]
Xcal^xmdl+z (9) 之此’依據材質感測器10之材質推測値進行材質模型 高二,而隨者繼續操作可使材質模型之精密度緩緩地提 U亚且可控制加熱裝置2、加工穿詈3万、人…壯 使製罝2加工衣置3及冷部裝置4,以 σ或中間戏品之材質與目標値一致。 數:利貝供型之學習項之更新方法並不限定於上述指 ’月法’例如亦可採用 目標板寛、合全_ 存在以目標板厚、 種4寺作為層別鍵之資料庫的層別學習 神經數及上述材質偏差㈣為指示資料的類 (弟3實施例) 〜圖係本發明之第3實施例之壓延、鍛造或矯正加 316470 1259339 工線之材質控制方法及裝置的方塊圖。 口又疋計算機構6、加熱控制器7 控制器卜加熱冷街 盥作A 士& 及~郃1置4之作用俜 一作為本發明之前提的習知者相同。 P用知 之^比製造線内之加熱裝置2、加m及冷卻穿置4 V任一個更上游側的任、 又,fc卜枓新A , 。又置材A感测器I 〇。 匕材貝感測器10更下游側之加埶 及冷卻穿w 4介可八…衣罝2、加工裝置3 :乂、°刀別為複數個,且其配置順序可為 =者,將比製造線内之材質感測器1〇更下游任…音 =為材質控制點。又,在反向式塵延機之情況下:、 疋比由材質感測器10測定材質之Ϋ 制點將“線上之任意位置作為材質押 材料之:/立计异機5對於設定計算機構6除了賦予全屬 材枓之尺寸形狀、製品之目標 、/ (合金成分之合右盎彳笙々从^ 及至屬材枓之組成 之材質目標値χΑΙΜ。 ”中所要求 、材質控制點之目標材質亦可為與由材質 檢測出之材質不同種|| ϋ I ' 所 m 貝。例如鋼鐵之埶軋帶姑她 (Hot Str]p MllI)與修整壓延機出料側之奥式體^材嘁 粒徑 '捲取機進料侧之鐵素體(Fwite_ “ US=te) 因丨I:卜'^丨I田5E > //r + 令相關性’ 在修整壓延機出料侧之材質檢_㈣Μ 式肢·粒仏,亚控制使捲取機進料侧 六 粒徑與目標値一致。 心抆制點的鐵素體 材’'杈型14係與第〗實施例所示者相同,從設定計算 316470 22 1259339 機構6賦予加熱裝置2、 條件時 衣置3及冷卻裝置4之操作 午τ 乂進枓側材質基準値yac丁 點之材質推測値XcAL。 马基點,什鼻材質控制 設定計算機構6係利用材質 力口工奘罟3爲、人,、抑 ,央疋加熱裝置2、 工衣置3及冷郃裝置4之設定値 制條件之外,亦法9从 俾&了満足上述諸限 '、满足使材質控制點之材皙拖、^ c 標値XAJM 一致之條件。 才貝推測値與目 例如,藉由反覆數次下述修 條件之加熱條件、加工條件及冷卻條件。W満足上述丨 [數學式1〇] …度叹疋値進行下述修正。 (ID) 叫 在此 丁 AL •加熱溫度設定值(。〇) X〜入^ 严在材質控制點之材質推測值 ^ ·牡材貝控制點之材質目標值 ㈤:影響係數 I ••增益㈠ W!:加權係數㈠ 増益&、 響係數係 加權係數W〗係與第 如下所述,藉由對材質 實施形態同樣地決定。影 模型施以數値微分而求得。 3]6470 23 1259339 [數學式ιη 在此, τ係微小變化量(°c) X ir、使加熱溫度增大△ τ時,由材質模型所計算 之材質控制點之材質 X仏使加熱溫度減小△τ時,由材質模型所計笪 之材質控制點之材質 _ 其次,為使加工裝置之各滾 度及夂、、奋ά丨 > 上 合展軋之變形速 口滾軋之加工間隔等之 各滾桌丨夕山把m 冰叶风马適當値,而修正 Φι ρ. _ 、各滾軋之壓延速度VCAL -V、、吞 軋間待命時間tCAL。 ^ 或滾 例如於修正任一個之、、奋±
時,係以下式進行。 们之滾軋間時間tCAL
[數學式12] 〇2) 在此 t H間時間設定值(sec) X •在材質模型之材質控制點& χΑΙΜ ••在材曾松^ 、制的材質推測值 间材貝控制點的材質目標值 W ••影響係數 K2 ··增益㈠ 316470 24 Ϊ259339 W2 :加權係數㈠ ^ : K"、加杻係數W2係與第1實施形態同樣地決定。景 “了、數係如下所述,籍由對材質模型施以數値微分而求得〔 度。之出料側板厚心各料之麼延速
[數學式]3J
At (13) 在此, △ t係微小變化量(。〔) χ+係使滾乾間時間增AAt時, 算之到達材質控制點時之材質貝果里所 X-係使滾軋間時間減小△"寺 算之到達材質控制點時之材質貝吴型所 [數學=4Γ補正冷卻速度。轉正係·以下式進行 .^VlCo(ΙΓ
XCAL .χΑΙΜ) (14) 在此, aCAL : al . X AIΜ . 冷部逮度設定值d/s) 在材質模型之材質控制點 材質目標值 材貝推 316470 1259339 /ax\ 影響係數 K3 :增益(〜) W3 :力ϋ權係數(―) | I、加權係數w係盘 — 響俜| ^ ^弟1貫施形態同樣地決定。g 曰^數係如下所述,藉由對 、义衫 [數學式15] Φ材貝杈型施以數値微分而求得。
(15) 在此, A α係微小變化量(。〇怂) 由材質模型所計算 由材質模型所計算 X係使冷卻速度增大Λα時, 之到達材質控制點時之材質 t係使冷卻速度減小Λα時, 之到達材質控制點時之材質 藉由上述之構成 的原材料或中間製品 加工裝置及冷卻裝置 致。 ’依據設置在製造線内之材質感測器 之材質的測定値,可控制加熱裝置、 ’俾使材質控制點之材質與目標値— (第4實施例) 工 第4圖係本發明之第4實施例之遷延 線之材質控制方法及裝置的方塊圖。 。乂同 设疋計算機構6、加熱控制器7、加工控制器8、 3]647〇 26 1259339 Π器9、加熱袭置2、加工裝置3及冷卻裝置4 ^為本發明之前提的習知者相同。與第3 ·广作用係 賦予進料崎質基準値YREF。 4例同樣地
材質模型14係與第i實施例所示者 X 機構ό賦予加埶 同,從設定計算 條件時,以㈣ 裝置3及冷卻裝置4之摔作 以進料側材質基準値yREF 乍 點之材質推測値xCAL。 ”’、土 ”、,,5十异材質控制 與4 = =_位置之前’設定計算機構6係 -裝置Μ冷:同樣地決定加熱裝置2、加 置而獲得材所咸衣。。' 2 °又疋値。材料到達材質感測器位 質測定値益位置之材f #測値(以下稱進料側材 進料側材併其進Γ比較該進料侧材質測定値YREF與上述 加工修正:二及直γ。依據該比較結果,加熱修正機構、 各滾朝屮粗 ~部修正機構係對設定計算之加熱溫度、 進^修正二侧板厚、各滾軋壓延温度及冷卻速度等設定値 γ t正機構11係依據材質感測器10之測定値修正 I、。皿度,亚輸出至加熱控制器7。該修正係例如以下式 進行。 [數學式16] TSET e TCAL _ Wj , (16) (f) 在此,
T
SET •修正後之加熱溫度設定值fc) 27 316470 1259339 τ
CAL
4正前之加熱溫度設定值卜設定計算值)(°c) 、 材質感測器之測定值 ^REF ;7:材質目標值 影孿 係數
fdX :影響係數 K1 :增益㈠ w〗:加權係數㈠ 係、與第1實施形態同 係如下所述,藉由對材質模型(後 增益、加權係數W1、影響係數, 樣地決定。影響係數 述)施以數値微分而求得 [數學式17] *ΔΥ (】7) 在此 △Y係在材質感測器位置之材質 x+係使加熱溫度增大ΛΥ時 二 之到達材質感測器位置時之材質貝Μ所计具 X·係使加熱溫度減 之到達由材質模型所計算 違材貝感測器位置時之材質 料溫度等)並 該計算最好依據使用實際之操作條件(材 316470 28 1259339 在線上計算,但降低增益時,亦可 件預先在離線時所計算的値。舰據‘準之插作條 之各滾軋之ί:據材質感測器' 1()之測定値使加工裝置3 隔等之加工::量:各滾軋之變形速度及各滾軋之加工間 /卞牛成為適當値,加工修正機構12 τ 軋之出料侗拓戶·1 CAT I止执構12係修正各滾 '子1 、各滾軋之壓延声VCAL 、# 土 待命時間tCAL w 心&延遠度V 或滾軋間 亚將其輸出至加工哭 —個之滾軋間時na± , 包制叩8例如修正任 [ 竿Π日守間日守’係以下式進行。 [要文孥式18]
(18) 在此, ^ ^正後之滾軋間時間設定值(sec) :AC:修二㈣'乾間時間設定值(=設定計算值)(se γ •材質感測器之測定值 γγ REF . 材質目標值 Θ :影響係數 m 卜厂·影響係數 κ2:增益㈠ W2 ··加權係數㈠ 土曰贫Κ2、力口權係數W2、 樣地决定。影響係數if j 衫響係數係盘第 /、弟1男'施形態同 π捋加熱修正機構時同樣地計算。 316470 29 1259339 再者,冷部修正機構丨2係依 該修正係 値修正例如冷卻溫度,並輸出至冷;二f:? 1〇之測定 例如以下式進行。 I&制益9 [數學式19] qSET - α〇Λ1 ^^1^3(S) fsx dYj-(YAcr-yREFj (19) 在此 ^SET · J/fr 01 •修正後之 α
CAL Υ Υ
ACT
REF 冷卻速度設定值(t/s) .修正前之冷卻速度設定值(=設定計算值)fc/s) •材質感測器之測定值 :材質目標值 (f) :影響係數 〜:影響係數 κ3:增益㈠ W3 :加權係數㈠ 又乓I K3、加權係數W3、影響係數_係與第】每 地同‘地〜。影響係數(w)係與加熱修正機構時同樣 措由上述之構成,依據設置在製造線内之材質感 的原材料或中間製品之材質的測定値,可控 筆夕 …、衣置、 316470 30 1259339 加工裝置及冷卻裝置 致。 俾使材質控制點之材質與目標値一 本發明之之壓延 及裝置,特別是二田或竭正加工線之材質控物 器與感應加”置二錮雷射超音波之結晶粒娜 【圖式簡單說:】的鋼鐵熱乳壓延線之材質控制上。 、鍛造或矯正加 、鍛造或矯正加 、鍛造或矯正加 、鍛造或矯正加 弟1圖係本發明之第1實施例之壓证 工線之材質控制方法及裝置的方塊圖。 第2圖係本發明之第2實施例之壓延 工線之材質控制方法及裝置的方塊圖。 第3圖係本發明之第3實施例之壓延 工線之材質控制方法及裝置的方塊圖。 第4圖係本發明之第4實施例之壓延 工線之材質控制方法及裝置的方塊圖。 工 第5圖係本發明的前提之習知塵延、锻造或墙正加 、、表之材質控制方法及裝置的方塊圖。 【主要元件符號說明】 由金屬材料所構成之被壓延材 2 加熱裝置 4 冷卻裝置 6 設定計算機構 8 加工(壓延)控制器 10 材質感測器 墨延機等之加工裝置 上位計算機 加熱控制器 冷卻控制器 加熱修正機構 316470 3] 1259339 12 加工修正機構 13 冷卻修正機構 14 材質模型 15 材質模型學習機構 16 材質模型修正機構
32 316470
Claims (1)
1259339 十、申請專利範圍: 1. 一種壓延、锻造式钱 土 / 〇力線之材質控制方法,係在實 施加熱金屬材料的加埶步 祖人ρ …~,對金屬材料進行壓延、鍛 造或矯正加工之加工步驟及冷卻金屬材料的冷卻步驟 各至少1次,以製造所希坎 m ^ ^ I 之尺寸形狀之金屬製品時, 利用έ又置在製造線内的材 材貝感測益來測定金屬材料之 材貝’且為使該測定位著 μ έι ^ 材貝與目標値一致,而依據 上述測疋値對較上述材質 。 «貝琢測态更上游之至少一個步 2. 驟之加熱條件、加工條件或冷卻條件進行修正。 严:造或矯正加工線之村質控制方法,係在實 ""屬材料之加熱步驟,對金屬材料進行進行塵 延、鍛造或矯正加工夕1 μ Τ ^ ^ ^ „ 1 Λ 加工步驟及冷卻金屬材料的冷卻 少知各至少1次,以,;庄 時,利用制 之尺寸形狀之金屬製品 口又在衣造線内的材質感測器來測定全屬料 之材質,並將該測定值w J疋孟屬材科 加工條件及冷卻條件 …才、仟 7 μ木件之貝績利用材質模 測定位置的材質推測値進 出之5亥 ,,+.,, „, 遮仃比車乂,依據該比較結果,對 上处材貝枳型進行修正,然 傻便用知正後之姑曾据』 決定上述各步驟之加埶 一 •、貝拉型’ 3. -種Μ延、㈣# 條件及冷卻條件。 …L 工線之材質控制方法,係在- 施加熱金屬材料之知挪I挪 你在貝 蜀柯卄之加熱步4聚,對金屬材 延、鍛造或矯正加工之加工牛_ κ人 仃進仃壓 .. s , 力步驟及冷卻金屬材料的冷;gp 步驟各至少1次,以制止 了 W ~郃 士 j ^ 希主之尺寸形狀之金屬制ϋ 時,利用設置在f i止砷肉沾从斯4、 蜀衣口口 衣I線内的材質感測器來測定金屬材料 316470 33 1259339 =;二為使設置在較上述材質感測器更下游之任意 之至二用材貝杈型來計算較上述材質感測器更下游 4 個步驟之加熱條件、加工條件或冷卻條件。 力=、锻造或橋正加工線之材質控制方法,係實施 鍛造或橋正加工之加工牛//人蜀材抖進灯進订堡延、 乂私及冷卻金屬材枓的冷卻步 :;:1次:以製造所希望之尺寸形狀之金屬製品 所/又置在f造線内的材質感測器來敎金屬材料 位詈二从且為使1 2 3 4又置在較上述材質感測器更下游之任意 =材質管理點的材質與目標値-致,而依據上述測 修正較上述材質感測器更下游之至少—個㈣ ϋ尤、條件、加工條件或冷卻條件。 316470 34 1 ·=Γ專利範圍11項至第4項中任—項之壓延、鍛造 ,橋正加工線之材質控制方法,其中,製造線係在使用 金延機之加工步驟後具備利用冷卻水之冷卻步驟,而在 T工步驟與冷卻步驟之間及冷卻步驟之出料侧的雙方 或任何一方配置有材質感測器。 2 6·如申請專利範圍第i項至第4項中任―項之壓延、鍛迭 或橋正加工線之材質控制方法,其中,材質感測器係具 備超音波發送機構、超音波接收機構及信號處理機構, 依據金屬材料内之超音波的傳輸特性檢測出材質。 3 .如申請專利範圍第6項之壓延、鍛造或矯正加工線之材 4 貝控制方法,其中,由材質感測器檢測出之材質係超音 1259339 波傳輪路徑上的金屬結晶之結晶粒經。 8·如申請專利範 質控制方法,::項之壓延、鍛造或矯正加工線之材 光照射在全屬材Γ超音波發送機構係藉由將脈衝雷射 Q ^ ^ 、’蜀材枓之表面,而使超音波產生。 •口申請專利範圍第6 質控制方法,JL 士 、俶I次矯正加工線之材 全屬材料” 超音波接收機構係將雷射光照射在 蜀材枓之表面,依據該反射光盥昭 在 U孟屬材料表面之超音波振動。 而 〇·如申明專利範圍帛J項至第4項中任 矯正加工線之材質 甘 、i〜、鍛造或 用感應加熱而使材料加熱者。 在力為中係利 11·如申請專利範圍第】項至第4項中任 矯正加工線之材質 、i怂、鍛造或 金、竭金、鋼金屬材料係鐵系合 12一種麼延、鍛…:力:糸5金中任-種。 I4場正加工線之材質护壯 於具備加熱金屬材料之加熱機構,、對工全屬、材叫糸連接 延、锻造或竭正加工之加工機 全; 機構各至少1個,以製 ” 屬材枓的冷卻 的製造線,且具備:依”王〈人寸形狀之金屬製品 料之尺寸形狀、製品之二尺::機所提供之金屬材 等資訊,計算並輪出上述加熱屬材料之組成 述冷卻機構之設定値的設定計 機構及上 値操作加熱裝置、加工裝置及=上述設定 加工控制器及冷卻控制器者,彳衣置的加熱控制器' 316470 35 1259339 之:::為’、備·设置在製造線内用以測定金屬材料 盥目麵器;及為使上述材質感測器之測定値 器更二广而對上述設定計算針對較上述材質感測 設定佶:則:加熱機構、加工機構及冷卻機構而輸出的 ;ί正機:了修正之加熱修正機構、加工修正機構及冷卻 1 3 · —種墨延、叙止 於具備…屬=正加工;線之材質靖 延、锻造妙正力 _,對金屬材料進行壓 機構各至少:個力=工機,卻金屬材料的冷卻 的製造線,且呈備布'之尺寸形狀之金屬製品 料之尺寸形狀:、卜=二上位計算機所提供之金屬材 等資訊,計算並輪出上述力侧、== 述冷卻機構之設定値的,+力工枝構及上 値操作加熱裝置、:::十异機構;及依據上述設定 加工控制器及冷卻控制器者, ’、、、n =特徵為具備有··設置在製造線内用 料之材質的材質减 , 疋孟屬材 加工條件及冷;二:二據捕之竭 置之材[ 材質模型推測該測定位 、卿:上十質模型運算機構;比較上述材質感測器之 :””广才質模型運算機構之運算結果,以學習材 貝吴土之诀差的材質模型學習 型學習機構之學^士田•“ +及依據上述材質模 算結果進行修 述材質模型運算機構之運 正,亚對上述材質模型進行修正之材質模 3Ϊ647〇 36 1259339 型修正機構,且上付 々 修正梢疋叶异機構係依據上述材質模刑 L正_所輪出之修正後的材質推、、則枯 貝祆土 述加埶機Μ ,订貝推測値,計算並輸出上 …械構、上述加工機構及上 14,種壓延、锻> 1 i 7十機構之設定値。 鈑把或矯正加工線之材質护 方今具備加教全屬姑祖 '工衣置,係連接 延、锻造或❹料料進行屋 機構各至少i個,以p迕所機:及冷部金屬材料的冷卻 的裂造線,且且備^ 之尺寸形狀之金屬製品 料之尺寸形狀:L=:=機:提供之金屬材 等資訊,計嘗t #& ψ 、/ 、及金屬材料之組成 Τ α亚#別出上述加埶機 述冷卻機構ΑΑ "構上述加工機構及上 I钺構之6又疋値的設定計 値操作加埶,詈、+ 及依據上述设定 A 加工裝置及冷卻裝置的加敎押制哭、 加工控制器及冷卻控制器者, '、、、‘Μ。。 其知·彳政為具備有··設置制 料之材質的材質感測測定金屬材 値,利用材質模刑推、目丨 據述材質感測器之測定 任立相署!1 測設於較上述材質感測器更下游之 任思位置之材質管邳μ f < 點之材質的材質模型運算機構,且 :ΓΓΤ 係為使上述材質模型運算機構之運 Γ::=Γ上位計算機所提供之材質目標値-致,而計 値,述加熱機構、上述加工機構及上述冷卻機構 15.種壓延、鍛造或矯正加工線之材質控制 於具備加熱金屬材粗令4、 加運接 延、锻造或竭正加工之力丁t構’對金屬材料進行塵 加工機構及冷部金屬材料的冷卻 316470 37 1259339 枝構〇至少]個,以製造 的製造羚 之尺寸形狀之金屬製品 、 ^,且具備··依據從上仇計管 料之尺寸形狀、製品之目標尺寸丄;::”之金屬材 等資訊,計算並輪出上述加熱機構:二屬材料之組成 述冷卻機構之…一:::構上述加工機構及上 又。又疋计异機構,·及依 %〜 値操作加熱裝置、加工 :处-疋 加工控制器及冷卻控制器者,”Ρ衣置的加熱控制器、 料之^具備有:設置在製造線_以_金屬材 更下游之任意位置之:質之::於較上述材質感測器 機所提供之目標値—:::點之材質與從上位計算 材質感測器更下_之=對上述設定計算針對較上述 而輸出的設定値進行广機構、加工機構及冷卻機構 構及冷卻修正機Γ 加熱修正機構、加工修正機
316470 38
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DE102006047718A1 (de) * | 2006-10-09 | 2008-04-17 | Siemens Ag | Verfahren zur Nachverfolgung des physikalischen Zustands eines Warmblechs oder Warmbands im Rahmen der Steuerung einer Grobblechwalzstraße zur Bearbeitung eines Warmblechs oder Warmbands |
JP4940957B2 (ja) * | 2007-01-11 | 2012-05-30 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 圧延ラインの組織・材質管理システム |
CN101389417A (zh) * | 2007-01-22 | 2009-03-18 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | 钢铁生产线的加热控制方法及其装置 |
CN101360841A (zh) * | 2007-02-09 | 2009-02-04 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | 生产线控制设备以及控制生产线的方法 |
JP4983589B2 (ja) * | 2007-12-20 | 2012-07-25 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 冷間連続圧延設備の制御装置 |
KR101525188B1 (ko) * | 2008-12-18 | 2015-06-03 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 금속 표면 처리 방법 및 처리 장치 |
JP5396889B2 (ja) * | 2009-02-02 | 2014-01-22 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 圧延製品の特性予測方法 |
ES2426226T3 (es) * | 2009-06-30 | 2013-10-22 | Hydro Aluminium Deutschland Gmbh | Banda de AlMgSi para aplicaciones con altos requisitos de conformación |
CN102073294B (zh) * | 2009-07-21 | 2012-10-03 | 南通宝钢钢铁有限公司 | 一种棒材轧后冷却闭环自动控制系统及方法 |
CN102821885B (zh) * | 2010-04-09 | 2014-12-31 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | 轧制材料冷却控制装置、轧制材料冷却控制方法、轧制材料冷却控制程序 |
JP4896274B2 (ja) * | 2010-06-14 | 2012-03-14 | 三菱電機株式会社 | レーザ加工装置、及びレーザ加工方法 |
EP2431104A1 (de) * | 2010-09-16 | 2012-03-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Echtzeit-Ermittlungsverfahren für Temperatur und Geometrie eines Metall-Warmbandes in einer Fertigstraße |
JP6068146B2 (ja) * | 2013-01-10 | 2017-01-25 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 設定値計算装置、設定値計算方法、及び設定値計算プログラム |
AT514380B1 (de) * | 2013-05-03 | 2015-04-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Bestimmung des ferritischen Phasenanteils nach dem Erwärmen oder Abkühlen eines Stahlbands |
DE102013225579A1 (de) * | 2013-05-22 | 2014-11-27 | Sms Siemag Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Steuerung und/oder Regelung eines Glüh- oder Wärmebehandlungsofens einer Metallmaterial bearbeitenden Fertigungsstraße |
WO2015015643A1 (ja) * | 2013-08-02 | 2015-02-05 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | 省エネルギー操業リコメンドシステム |
CN103722023B (zh) * | 2013-12-26 | 2015-11-25 | 秦皇岛首秦金属材料有限公司 | 一种tmcp高强船板板形控制的方法 |
EP3017887B1 (en) * | 2014-11-04 | 2021-05-19 | Primetals Technologies Italy S.R.L. | Method for minimizing the global production cost of long metal products |
JP2016144821A (ja) * | 2015-02-09 | 2016-08-12 | 東芝三菱電機産業システム株式会社 | クーラント制御装置およびクーラント制御方法 |
KR101666606B1 (ko) * | 2015-04-08 | 2016-10-14 | 주식회사 디디에스 | 워크피스 |
KR101666609B1 (ko) * | 2015-04-08 | 2016-10-24 | 주식회사 디디에스 | 센서가 내장된 워크피스를 가지는 메디칼 및 치과용 보철물 가공장치 |
KR101666612B1 (ko) * | 2015-04-08 | 2016-10-14 | 주식회사 디디에스 | 메디칼 및 치과용 보철물 가공 소재의 위치검출방법 |
JP6487786B2 (ja) * | 2015-06-16 | 2019-03-20 | 株式会社日立製作所 | 熱間圧延鋼板の材質管理システムおよびその方法 |
US10994316B2 (en) * | 2015-12-23 | 2021-05-04 | Posco | Straightening system and straightening method |
CN105537280B (zh) * | 2016-03-08 | 2018-07-06 | 攀钢集团攀枝花钢钒有限公司 | 改善钢轨矫后断面均匀性的来料规格控制方法 |
DE102016222644A1 (de) | 2016-03-14 | 2017-09-28 | Sms Group Gmbh | Verfahren zum Walzen und/oder zur Wärmebehandlung eines metallischen Produkts |
DE102017208576A1 (de) | 2016-05-25 | 2017-11-30 | Sms Group Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum Ermitteln einer Mikrostruktur eines Metallprodukts sowie metallurgische Anlage |
EP3520568B1 (en) * | 2016-09-27 | 2020-12-02 | Novelis Inc. | Compact continuous annealing solution heat treatment |
ES2663508B1 (es) * | 2017-03-31 | 2019-02-25 | La Farga Yourcoppersolutions S A | Sistema y procedimiento de control de la recristalización de una pieza tubular metálica |
JP7239106B2 (ja) * | 2019-04-22 | 2023-03-14 | 株式会社ジェイテクト | サイバーフィジカルプロダクションシステム型生産システム |
TWI729627B (zh) * | 2019-12-17 | 2021-06-01 | 財團法人金屬工業研究發展中心 | 扣件尺寸的線上預測方法與扣件尺寸的線上預測系統 |
CN112985318B (zh) * | 2019-12-17 | 2022-11-22 | 财团法人金属工业研究发展中心 | 扣件尺寸的线上预测方法与扣件尺寸的线上预测系统 |
KR102384015B1 (ko) * | 2020-10-30 | 2022-04-07 | 주식회사 포스코 | 판재 교정 장치 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3416908A (en) * | 1966-02-01 | 1968-12-17 | Goodwin Coblentz Associates In | Environmental control system for glass manufacturing |
JPS5682443A (en) | 1979-12-11 | 1981-07-06 | Nippon Steel Corp | Transformation rate measuring apparatus of steel material |
JPS5757255A (en) * | 1980-09-25 | 1982-04-06 | Kawasaki Steel Corp | Judging method of material characteristics of thick steel plate lising on-line system |
JPH0687054B2 (ja) | 1989-02-10 | 1994-11-02 | 新日本製鐵株式会社 | 冷延薄鋼板の材質の測定法及び冷延薄鋼板中を伝播する超音波速度の測定装置 |
JP2635796B2 (ja) | 1990-04-03 | 1997-07-30 | 株式会社東芝 | 圧延制御装置 |
JPH07102378B2 (ja) | 1990-04-19 | 1995-11-08 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼板材質予測装置 |
KR960012336B1 (ko) * | 1991-06-04 | 1996-09-18 | 니뽄 스틸 코포레이션 | 강재의 재질 예측방법 |
JP2509481B2 (ja) | 1991-06-07 | 1996-06-19 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼板の材質予測制御方法 |
DE19941736C2 (de) | 1999-09-01 | 2001-12-06 | Siemens Ag | Verfahren zur Prozeßführung und Prozeßoptimierung beim Warmwalzen von Metall |
JP2001255306A (ja) * | 2000-03-09 | 2001-09-21 | Natl Inst Of Advanced Industrial Science & Technology Meti | レーザ超音波装置 |
JP2001349883A (ja) | 2000-06-09 | 2001-12-21 | Hitachi Metals Ltd | 金属材料の特性予測方法 |
CN1201880C (zh) * | 2002-01-11 | 2005-05-18 | 中国科学院金属研究所 | 一种热轧过程带钢组织演变与性能预测的方法 |
JP3738738B2 (ja) * | 2002-03-08 | 2006-01-25 | Jfeスチール株式会社 | 鋼材の製品品質制御装置 |
EP1496129A4 (en) * | 2002-04-08 | 2006-02-22 | Jfe Steel Corp | THERMAL PROCESSING DEVICE AND METHOD, SUPPORT FOR RECORDING THERMAL PROCESSING PROGRAM, AND STEEL PRODUCT |
DE60327817D1 (de) | 2002-07-11 | 2009-07-09 | Mitsubishi Rayon Co | Viskositätsregler für Plastisolzusammensetzungen, Plastisolzusammensetzungen und Produkt und daraus geformte Produkte |
DE10256750A1 (de) | 2002-12-05 | 2004-06-17 | Sms Demag Ag | Verfahren zur Prozesssteuerung oder Prozessregelung einer Anlage zur Umformung, Kühlung und/oder Wärmebehandlung von Metall |
WO2004076085A2 (de) | 2003-02-25 | 2004-09-10 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur regelung der temperatur eines metallbandes, insbesondere in einer kühlstrecke |
CN101360841A (zh) * | 2007-02-09 | 2009-02-04 | 东芝三菱电机产业系统株式会社 | 生产线控制设备以及控制生产线的方法 |
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