TW201837356A - 複合管（三） - Google Patents

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Abstract

一種複合管，係具有：管狀之管體，係以樹脂材料所構成；樹脂材料所構成之披覆層，係為管狀並覆蓋管體外周，在管體之軸向交互形成有朝徑向外側成為凸狀之環狀的山部，以及徑向外側會成為凹狀的環狀之谷部，而成為蛇腹狀，且會被引導於管體外周，並可朝軸向縮短；以及多孔質樹脂層，係具有配置於管體與披覆層之間，而會在谷部與管體之間被壓縮且被夾置的壓縮夾置部，壓縮夾置部朝徑向的反抗力為21N/cm2以上，30N/cm2以下。

Description

複合管(三)
本揭露係關於一種複數層構造之複合管。
自以往，為了保護配管，便提議有覆蓋配管之各種管。例如，專利文獻1係揭露有一種於內部插通有配線或配管材之波紋管，且為至少內面側會藉由混合有氟樹脂之聚烯烴系合成樹脂或氯乙烯基樹脂來成形構成的配線‧配管材用之波紋管。
[專利文獻1]：日本特開2015-48909號公報
另外，在具有內部管體、覆蓋此管體外周的蛇腹狀披覆層的複合管中，於進一步地提高緩衝性之觀點看來，會考量於管體與披覆層之間配置作為緩衝層的多孔質樹脂層。另外，在此般複合管中，係於將接頭等連接於內部管體之端部時，會被要求讓披覆層錯位以使管體端部露出。又，會被要求在將管體端部連接於接頭等之後，使披覆層回復原樣以再次披覆管體。
然而，在讓管體露出後再讓披覆層回復原樣時，多孔質樹脂層會從欲回復原樣而朝軸向移動的外周側之披覆層與內周側的管體來分別被施予逆向之摩擦力。因此，多孔質樹脂層便不會相對於披覆層之移動來跟隨，而會因為分別從外周側及內周側所施加的逆向摩擦力，而有在多孔質樹脂層產生捲繞，並產生讓一部分被捲繞為團狀之現象。另外，在產生此捲繞時，便會有多孔質樹脂層無法回到原本位置的情事。
又，具有管體、覆蓋管體之蛇腹狀披覆層以及配置於管體及披覆層之間的多孔質樹脂層的複合管之製作係例如在將多孔質樹脂層的片體捲繞於管體外周上的狀態下，藉由進一步地將披覆層形成用之樹脂組成物的熔融 物塗布於多孔質樹脂層外周上，而將此熔融物形成蛇腹狀並固化來加以進行。此時，由於會將披覆層形成用樹脂組成物之熔融物形成為蛇腹狀，故會考量以將具有半圓弧狀之內面且此內面具有蛇腹形狀之兩對模具相對於該熔融物外周面從兩方向來靠近而接觸，並固化來形成為蛇腹狀之方法。
然而，由於會相對於多孔質樹脂層外周上所塗布的該熔融物，而以從多孔質樹脂層朝向徑向外側反壓的方式來施加力量，故熔融物便不會完全收納在兩對模具內面內，而有使熔融物會被壓出在本來熔融物不應進入的兩對模具的接觸部之情事。其結果，便會有在固化後之披覆層外側產生毛邊的情事。在披覆層於外側具有毛邊時，便會成為為了使管體端部露出而欲錯位的動作之障礙，而難以讓披覆層本身縮短。又，雖亦考量設置有去除外側所產生之毛邊的工序，但會因為此去除工序而使得複合管之製造變得繁雜。
本揭露便考量到相關事實，其課題在於提供一種在具有管狀管體、為管狀且覆蓋管體外周之披覆層以及配置於管體與披覆層之間的多孔質樹脂層的態樣中，抑制披覆層之徑向外側的毛邊，且抑制在讓披覆層端部縮短變形以讓管體端部露出後，進一步地讓縮短後之披覆層伸長而回復原樣時之多孔質樹脂層的捲繞(捲曲)之產生的複合管。
該課題係以下述本揭露來加以解決。
<1>一種複合管，係具有：管狀之管體，係以樹脂材料所構成；樹脂材料所構成之披覆層，係為管狀並覆蓋管體外周，在管體之軸向交互形成有朝徑向外側成為凸狀之環狀的山部，以及徑向外側會成為凹狀的環狀之谷部，而成為蛇腹狀，且會被引導於管體外周，並可朝軸向縮短；以及多孔質樹脂層，係具有配置於管體與披覆層之間，而會在谷部與管體之間被壓縮且被夾置的壓縮夾置部，壓縮夾置部朝徑向的反抗力為21N/cm2以上，30N/cm2以下。
根據本揭露，便可提供一種在具有管狀管體、為管狀且覆蓋管體外周 之披覆層以及配置於管體與披覆層之間的多孔質樹脂層的態樣中，抑制披覆層之徑向外側的毛邊，且抑制在讓披覆層端部縮短變形以讓管體端部露出後，進一步地讓縮短後之披覆層伸長而回復原樣時之多孔質樹脂層的捲繞(捲曲)之產生的複合管。
10‧‧‧複合管
12‧‧‧管體
13‧‧‧其他層
14‧‧‧多孔質樹脂層
14A‧‧‧壓縮夾置部
14B‧‧‧凸部
14S‧‧‧片狀構件
20‧‧‧披覆層
20A‧‧‧樹脂層
21‧‧‧管狀押出體
22‧‧‧山部
22A‧‧‧外側壁
22C‧‧‧外彎曲部
23‧‧‧山部空間
24‧‧‧谷部
24A‧‧‧內側壁
24B‧‧‧側壁
24C‧‧‧內彎曲部
30‧‧‧製造裝置
32‧‧‧壓出機
34‧‧‧模具座
36‧‧‧模具
36A‧‧‧空洞
36B‧‧‧內側突起部
36C‧‧‧通氣孔
38‧‧‧冷卻槽
39‧‧‧拉取裝置
R‧‧‧徑向
S‧‧‧軸向
Y‧‧‧製造方向
圖1係顯示本揭露實施形態相關之複合管的立體圖。
圖2係顯示本揭露實施形態相關之複合管的縱剖面圖。
圖3係本揭露實施形態相關之複合管的縱剖面部分放大圖。
圖4係顯示本揭露之複合管的製造工序之圖式。
圖5係顯示本揭露實施形態相關之複合管露出管體的端部之狀態的縱剖面圖。
圖6係顯示在圖3之縱剖面部分中，讓披覆層及中間層縮短變形的過程之圖式。
圖7係顯示在圖3之縱剖面部分中，讓披覆層及中間層縮短變形後的狀態之圖式。
圖8係顯示本揭露實施形態相關之複合管露出管體的端部後之狀態的立體圖。
圖9係顯示本揭露其他實施形態相關之複合管的立體圖。
圖10係用以說明在複合管中讓縮短變形後之披覆層回復原樣時，相對於多孔質樹脂層而從披覆層來作用的力量及從管體來作用的力量之縱剖面圖。
圖11係就以往的複合管來顯示於多孔質樹脂層產生捲繞，而使一部分被捲繞為團狀之處的立體圖。
以下，便適當參照圖式，就本揭露相關之複合管一範例的實施形態來詳細地說明。各圖式中使用相同符號所表示的構成要素代表相同構成要 素。另外，關於下述說明之實施形態中所重複的說明及符號會有省略的情況。
另外，本說明書中所謂「主成分」只要沒有特別說明，便是指混合物中之質量基準含量最多的成分。
<複合管>
本揭露相關之複合管係具有：管狀之管體；為管狀並覆蓋管體外周之披覆層；以及配置於管體與披覆層之間的多孔質樹脂層。
管體係以樹脂材料所構成，亦即由包含樹脂之樹脂材料所構成。
披覆層係以樹脂材料所構成，亦即由包含樹脂之樹脂材料所構成。又，其形狀係在管體之軸向交互形成有朝徑向外側成為凸狀之環狀的山部，以及徑向外側會成為凹狀的環狀之谷部，而成為蛇腹狀，且會被引導於管體外周，並可朝軸向縮短。
多孔質樹脂層係具有被壓縮於該谷部與管體之間且被夾置的壓縮夾置部，此壓縮夾置部朝徑向的反抗力為21N/cm2以上，30N/cm2以下。
‧壓縮夾置部之反抗力
複合管中，係於將接頭等連接於內部管體之端部時，會被要求讓披覆層之端部縮短錯位以使管體端部露出，又，將管體端部連接於接頭等後讓縮短後之披覆層伸長而回復原樣，以再次披覆管體。然而，如圖10所示，在將管體12露出後再次讓披覆層20回復原樣時，由於披覆層20會欲回復原樣而朝軸向移動，故多孔質樹脂層14會從披覆層20來被施加有朝向箭頭A方向作用的力量，另一方面，由於管體12會相對於披覆層20朝軸向之移動而欲相對性地停留在該場所，故多孔質樹脂層14會從管體12而被施加有朝向箭頭B方向作用的力量。亦即，多孔質樹脂層14係從披覆層20(外周側)及管體12(內周側)來分別被施加有逆向摩擦力。因此，若是不完全讓多孔質樹脂層14相對於披覆層20之移動來跟隨的話，便會因分別從外周側及內周側所施加的逆向摩擦力，而在多孔質樹脂層14產生捲繞，且會產生一部分被捲成團狀的現象。在此，便於圖11來顯示在多孔質樹脂層14產生捲繞，且會產生一部分被捲成團狀之處的立體圖。圖11所示之複合管中，係在多孔質樹脂層14端部產生捲繞C。另外，在顯示此捲繞C的產生處之圖式中，係顯 示讓披覆層20再次縮短而讓捲繞C之產生處露出的狀態。又，雖圖11係顯示在多孔質樹脂層14端部產生捲繞C的狀態，但亦會有不在多孔質樹脂層14端部而是在軸向中央側(軸向中途)產生捲繞(捲曲)之情事。
針對此，本揭露中，多孔質樹脂層的壓縮夾置部朝徑向的反抗力為21N/cm2以上。
藉此，多孔質樹脂層14便不會在管體12側被過度擠壓，可在讓披覆層20端部縮短變形以讓管體12端部露出後而再將披覆層20回復原樣時，讓多孔質樹脂層14相對於披覆層20朝軸向之伸長動作來良好地跟隨，而能抑制捲繞所致之一部分會捲曲為團狀的現象產生。其結果，便可再次藉由多孔質樹脂層14及披覆層20來覆蓋所露出之管體12端部。
另外，壓縮夾置部朝徑向之反抗力的下限值從抑制捲繞(捲曲)產生的觀點看來，較佳地係22N/cm2以上。
又，在製作複合管時，係探討在例如於管體外周上捲繞有多孔質樹脂層的片體之狀態下，進一步地塗布披覆層形成用樹脂組成物的熔融物，而藉由相對於此熔融物外周面來讓具有半圓弧狀內面且此內面具有蛇腹形狀之兩對模具從兩方向來接近而接觸，並固化，來形成為蛇腹狀的方法。然而，由於所塗布之熔融物會從多孔質樹脂層朝向徑向外側反壓的方式來被施加力量，故熔融物會被壓出至兩對模具的接觸部，而會有在披覆層外側產生毛邊的情事。
針對此，本揭露中，多孔質樹脂層的壓縮夾置部朝徑向的反抗力為30N/cm2以下。
藉此，便會限制相對於所塗布之熔融物而從多孔質樹脂層來施加朝向徑向外側的反壓力，限制了披覆層形成用樹脂組成物的熔融物會從多孔質樹脂層朝徑向外側被反壓，而被壓出至兩對模具之接觸部之情事，以抑制披覆層之徑向外側的毛邊。因此，便能抑制毛邊會相對於為了讓管體端部露出而欲讓披覆層縮短的動作而成為障礙，可易於進行披覆層縮短之動作。又，可省略去除披覆層之徑向外側所產生的毛邊之工序，而能抑制複合管之製造變得繁雜。
另外，壓縮夾置部朝徑向的反抗力之上限值從抑制毛邊的觀點看來， 較佳地係25N/cm2以下。
壓縮夾置部朝徑向的反抗力之範圍較佳地係21N/cm2以上，30N/cm2以下，更佳地係22N/cm2以上，28N/cm2以下，最佳地係22N/cm2以上，25N/cm2以下。
在此，多孔質樹脂層在壓縮夾置部朝徑向的反抗力可從JIS-K6400-2(2012年)所制定的「6.8 E法(求得壓縮撓度係數與滯後損失(hysteresis loss)率之方法)」中所製作之「力量-撓度曲線」來求得。另外，測量環境為溫度23℃、相對濕度45%的環境。又，力量-撓度曲線的測量共進行3次，並採用其中第2次的結果。
作為將多孔質樹脂層在壓縮夾置部朝徑向的反抗力控制在上述範圍的方法不特別限制，可舉例有調整多孔質樹脂層在壓縮夾置部的壓縮率之方法、調整多孔質樹脂層的彈性率之方法(例如調整多孔質樹脂層之孔的存在比例(例如為發泡體之情況的發泡率)，或調整多孔質樹脂分子構造(亦即，調整為多孔質樹脂原料的單體之分子構造或是該等的交聯構造)之方法)等。
‧壓縮率
在將多孔質樹脂層在壓縮夾置部朝徑向的反抗力控制在上述範圍的觀點下，孔質樹脂層在壓縮夾置部之壓縮率較佳地係160%以上，230%以下，較佳地係165%以上，220%以下，更佳地係170%以上，200%以下。
另外，所謂壓縮率係以「多孔質樹脂在自然狀態(未作用有壓縮或拉伸等的力量，且溫度23℃、相對濕度45%的狀態)下之厚度B/多孔質樹脂層在壓縮夾置部之厚度A」的數值來加以表示。
在壓縮夾置部之壓縮率係可藉由在自然狀態下之多孔質樹脂層的厚度及管體外周與披覆層之谷部內側壁之徑向內側面的差(距離)來加以調整。
‧多孔質氨酯層
多孔質樹脂層係以樹脂材料所構成(亦即由包含樹脂之樹脂材料所構成)，且具有多孔質構造的層。另外，構成多孔層樹脂層的樹脂材料中之樹脂並不特別限制，其中較佳地係聚氨酯，較佳係地包含以聚氨酯為主成分的多孔質氨酯層。
又，構成多孔質樹脂層之樹脂材料可為僅由樹脂所構成的材料，亦可 含有其他添加劑。
‧多孔質樹脂層之密度
本揭露相關之複合管中，多孔質樹脂層密度較佳地係12kg/m3以上，22kg/m3以下。更佳地係14kg/m3以上，20kg/m3以下。
複合管中，係要求在將接頭等連接於內部管體之端部時，讓披覆層端部縮短錯位，以讓管體端部露出。然而，在讓披覆層錯位時，會有多孔質樹脂層不會跟隨，而被棄置於管體外表面，使得管體無法充分露出之情事。 針對此，藉由使多孔質樹脂層密度為22kg/m3以下，來讓多孔質樹脂層具有適當的柔軟性，而可在讓管體端部露出時，使多孔質樹脂層會相對於披覆層之動作來良好地跟隨，以抑制被棄置於管體外表面。其結果，便可易於進行管體端部之露出。
另一方面，多孔質樹脂層會因密度為12kg/m3以上，而具有適當的強度，而能抑制在複合管製等造時之加工時的多孔質樹脂層的破裂及破損之產生。
在此，多孔質樹脂層密度可藉由JIS-K7222(2005年)所制定的方法來加以測量。另外，測量環境為溫度23℃、相對濕度45%的環境。
作為將多孔質樹脂層密度控制在上述範圍的方法不特別限制，可舉例有調整多孔質樹脂層之孔的存在比例(例如為發泡體之情況的發泡率)之方法、調整樹脂分子構造(亦即，調整為樹脂原料的單體之分子構造或是該等的交聯構造)之方法等。
‧多孔質樹脂層的滯後損失
本揭露相關之複合管中，多孔質樹脂層的滯後損失較佳地係42%以上。另外，滯後損失之上限值並不特別限制，較佳地係80%以下。
在製作複合管時，係探討在例如於管體外周上捲繞有多孔質樹脂層的片體之狀態下，進一步地塗布披覆層形成用樹脂組成物的熔融物，而藉由相對於此熔融物外周面來讓具有半圓弧狀內面且此內面具有蛇腹形狀之兩對模具從兩方向來接近而接觸，並固化，來形成為蛇腹狀的方法。然而，由於所塗布之熔融物會以從多孔質樹脂層朝向徑向外側反壓的方式來被施加力量，故熔融物會被壓出至兩對模具的接觸部，而會有在披覆層外側產 生毛邊的情事。針對此，藉由讓多孔質樹脂層的滯後損失為42%以上，來將多孔質樹脂層的穩定性調整在適當範圍，而抑制披覆層形成用樹脂組成物的熔融物會從多孔質樹脂層朝徑向外側被反壓，而被壓出至兩對模具之接觸部之情事，以抑制披覆層之徑向外側的毛邊。因此，便能抑制毛邊會相對於為了讓管體端部露出來欲讓披覆層縮短的動作而成為障礙，可易於進行披覆層縮短之動作。又，可省略去除披覆層之徑向外側所產生的毛邊之工序，而能抑制複合管之製造變得繁雜。
在此，多孔質樹脂層的滯後損失可以JIS-K6400-2(2012年)所制定的方法來加以測量。另外，測量環境為溫度23℃、相對濕度45%的環境。又，滯後損失共進行3次測量，並採用其中第2次的結果。
將多孔質樹脂層的滯後損失控制在上述範圍的方法並不特別限制，可舉例有調整多孔質樹脂層之孔的存在比例(例如為發泡體之情況的發泡率)之方法、調整樹脂分子構造(亦即，調整為樹脂原料的單體之分子構造或是該等的交聯構造)之方法等。
接著，便舉一範例，並基於圖式來說明用以實施本揭露之複合管的形態。
圖1所示之本實施形態相關的複合管10係具備有管體12、多孔質樹脂層14以及披覆層20。另外，符號S係管體12之軸及表示其軸向。
(管體)
管體12係為管狀，並以樹脂材料所構成(亦即由包含樹脂之樹脂材料所構成)之樹脂管。
樹脂材料中之樹脂可使用有例如聚丁烯、聚乙烯、交聯聚乙烯以及聚丙烯等的聚烯烴以及氯乙烯等，樹脂可僅使用1種或並用2種以上。其中係適合使用聚丁烯，而較佳地係包含有聚丁烯來作為主成分，可為例如在構成管體之樹脂材料中包含85質量%之態樣。
又，構成管體之樹脂材料可為僅由樹脂所構成的材料，亦可含有其他添加劑。
(披覆層)
被覆層20會成為管狀，並覆蓋管體12及多孔質樹脂層14外周。多孔質 樹脂層14會被配置於管體12與披覆層20之間。
披覆層係以樹脂材料所構成(亦即由包含樹脂之樹脂材料所構成)。構成披覆層的樹脂材料中之樹脂可使用有聚丁烯、聚乙烯、聚丙烯以及交聯聚乙烯等的聚烯烴以及氯乙烯等，樹脂可僅使用1種或並用2種以上。其中係適合使用低密度聚乙烯，而較佳地係包含有低密度聚乙烯來作為主成分，例如在構成披覆層之樹脂材料中，較佳地係包含80質量%以上，更佳地係包含90質量%以上。
又，所使用之樹脂的Melt flow rate(MFR)較佳地係0.4以上。藉由使MFR成為0.4以上，便可讓披覆層20之樹脂容易進入至多孔質樹脂層14的多孔質構造，而可提高下述多孔質樹脂層14與披覆層20之谷部24的黏著度。
另外，構成披覆層之樹脂材料可為僅由樹脂所構成的材料，亦可含有其他添加劑。
如圖2所示，披覆層20為蛇腹狀，並於管體12之軸向S交互連續形成有朝徑向外側成為凸狀的環狀山部22以及徑向外側會成為凹狀的環狀谷部24。山部22會配置於較谷部24要靠徑向R外側。如圖3所示，在使披覆層20之蛇腹狀的最靠徑向外側之部分為外側壁22A，使最靠徑向內側之部分為內側壁24A時，便以徑向之外側壁22A與內側壁24A的中間部M為邊界，而將徑向外側作為山部22，將徑向內側作為谷部24。
山部22係具有延伸於軸向S的外側壁22A以及從外側壁22A兩端沿著徑向R來延伸之側壁22B。外側壁22A與側壁22B之間係形成有外彎曲部22C。谷部24係具有延伸於軸向S的內側壁24A以及從內側壁24A兩端來延伸於徑向R的側壁24B。內側壁24A與側壁24B之間係形成有內彎曲部24C。
披覆層20之山部22的徑向內側係形成有凹陷於徑向內側的山部空間23。另外，山部空間23較佳地係插入有下述多孔質樹脂層14的凸部14B。
又，雖未特別限制，但山部22之軸向S的長度L1較佳地係設定為較谷部24之軸向S的長度L2要長。為了確保下述縮短變形時之外側壁22A的變形容易度，長度L1較佳地係長度L2的1.2倍以上。又，長度L1較佳地係長度L2的5倍以下。藉由讓長度L1成為長度L2的5倍以下，便可保持複合管10之可撓性。又，這是因為在長度L1過長時，於鋪設複合管10時，會因與地面的 接觸面積變大而難以施工。
披覆層20之厚度為了縮短披覆層20，較佳地係最薄部分為0.1mm以上，最厚部分為0.4mm以下。外側壁22A之厚度H1會較內側壁24A之厚度要薄。為了確保下述縮短變形時之外側壁22A的變形容易度，厚度H1較佳地係厚度H2的0.9倍以下。
山部22與谷部24在外表面的半徑差△R較佳地係披覆層20之厚度平均800%以下。若半徑差△R大的話，則即便山部22沿著軸向S的部分未變形，仍難以在縮短時讓谷部24朝向徑向外側膨出，或讓相鄰之山部22彼此不會靠近而成為歪曲的變形狀態。在半徑差△R為披覆層20之厚度平均800%以下的情況，為了抑制成為上述變形狀態，而將山部22的軸向S長度成為較谷部24的軸向長度要長是有效果的。另外，在半徑差△R為披覆層20之厚度平均600%以下的情況會更有效果。
披覆層20之直徑(最外部之外徑)並不特別限制，可例如在12.85mm以上，34.25mm以下的範圍。另外，從易於抑制披覆層20之徑向外側的毛邊之觀點看來，徑越大者為佳。
(多孔質樹脂層)
多孔質樹脂層14係以樹脂材料所構成(亦即由包含樹脂之樹脂材料所構成)，且具有多孔質構造。構成多孔質樹脂層之樹脂材料中的樹脂可使用例如聚氨酯、聚苯乙烯、聚乙烯、聚丙烯、乙烯丙烯二烯橡膠及該等樹脂的混合物等，其中更佳地係聚氨酯。較佳地係包含以聚氨酯為主成分之層，例如在多孔質樹脂層的構成成分中較佳地係包含80質量%以上的聚氨酯，更佳地係包含90質量%以上。另外，構成多孔質樹脂層的樹脂材料可為僅由樹脂所構成的材料，亦可含有其他添加劑。
多孔質樹脂層中之孔的存在比率(例如在發泡體之情況下的發泡率)較佳地係25個/25mm以上，45個/25mm以下。另外，上述孔的存在比率可藉由JIS-K6400-1(2012年)的附加說明書1所記載之方法來加以測量。
多孔質樹脂層14係被配置於管體12與披覆層20之間。多孔質樹脂層14係被壓縮並夾置在披覆層20之谷部24的內側壁24A與管體12之間，而形成有壓縮夾置部14A。
然後，多孔質樹脂層14係在此壓縮夾置部朝徑向之反抗力為21N/cm2以上，30N/cm2以下。
多孔質樹脂層14內周面較佳地係平坦狀，且較佳地係進一步地全面性接觸管體12外周，並覆蓋管體12外周。另外，在此所謂的「全面性接觸」並不需要所有的部分均完全地密合，而是指實質上全面性地接觸。從而，在例如多孔質樹脂層14會捲繞片狀之多孔質樹脂片而加以形成的情況，係包含有其接觸面部分會部分分離，或是在管體12與披覆層20之間成為皺褶的部分會部分分離的情況。
多孔質樹脂層係例如可將其形狀成為片狀。多孔質樹脂層14係以例如具有與管體12外周長略相等的長度之寬度的方式來將形成為帶狀之片狀多孔質樹脂片捲繞於管體12周圍，並藉由將成為披覆層20之樹脂組成物供給至其外周而成形來加以製作。
多孔質樹脂層14的厚度在自然狀態(未作用有壓縮或拉伸等的力量，且溫度23℃、相對濕度45%的狀態)下，會是管體12外周與內側壁24A之徑向內側面的差以上，且較佳地係進一步地較該差要厚。
壓縮夾置部14A會因壓縮而使得多孔質樹脂層14變為較在自然狀態之厚度要薄。在多孔質樹脂層14相鄰之壓縮夾置部14A彼此之間係形成有凸部14B。凸部14B會較壓縮夾置部14A要為大徑，而朝山部空間23內突出。另外，在山部空間23內中，較佳地，凸部14B頂部(徑向最外側部分)與外側壁22A會分離。多孔質樹脂層14在以內側壁24A與管體12來被壓縮的情況下，係於軸向S交互連續形成有壓縮夾置部14A與凸部14B，且多孔質樹脂層14外周面會成為波浪狀。
另外，從以內側壁24A與管體12來被壓縮之壓縮夾置部14A的形成容易度之觀點看來，多孔質樹脂層14在自然狀態下之厚度較佳地係1.5mm以上，4.0mm以下的範圍，更佳地係2.0mm以上，3.0mm以下。另外，多孔質樹脂層14在自然狀態下的厚度係從複合管10取出多孔質樹脂層14，而測量10處任意處所得到之數值的平均值。
將多孔質樹脂層14從管體12與披覆層20之間拔出的自然狀態下的軸向S之長度較佳地係披覆層20的軸向S之長度的90%以上，100%以下。這是因 為在管體12與披覆層20之間以拉伸狀態來保持多孔質樹脂層14時，便會於讓披覆層20縮短變形時，容易產生多孔質樹脂層14與披覆層20的相對移動，使得多孔質樹脂層14不會被縮短而產生無法使得管體12外周端部露出之情事。為了抑制多孔質樹脂層14與披覆層20的相對移動，在自然狀態下之多孔質樹脂層14的軸向S之長度較佳地係披覆層20的軸向之長度的90%以上，100%以下。
接著，便就本實施形態之複合管10的作用來加以說明。
在將本實施形態相關之複合管10與接頭連接時，便會對圖2所示之狀態的披覆層20作用讓披覆層20朝軸向S縮短，以讓管體12露出之方向的力量。藉此，便如圖5所示，一端部之披覆層20會朝使管體12露出之方向移動。
另外，在山部22之外側壁22A與谷部24之內側壁24A中，較佳地軸向S之長度L1會較L2要長，厚度H1會較H2要薄。藉此，外側壁22A便會較內側壁24A要容易變形，而如圖6所示，以朝徑向外側膨出之方式來加以變形。接著，便如圖7所示，以相鄰之山部22彼此會靠近的方式來讓山部22之外彎曲部22C與谷部24之內彎曲部24C變形。如此一來，便如圖5所示，一端部之披覆層20會更容易朝使管體12露出之方向移動。如此般，由於在縮短披覆層20時，會以外側壁22A會膨出之方式來加以變形，故即便披覆層20之彎曲角度或厚度有些許的不均勻，仍可抑制會讓谷部24朝徑向外側膨出，或是讓相鄰之山部22彼此不會靠近而成為歪曲的變形狀態之情事。藉此，便可抑制縮短後之披覆層20外觀變差。
在此，本實施形態中，多孔質樹脂層14在壓縮夾置部朝向徑向之反抗力為21N/cm2以上。因此，可在讓披覆層20端部縮短變形以讓管體12端部露出後再將披覆層20回復原樣時，讓多孔質樹脂層14相對於披覆層20朝軸向之伸長動作來良好地跟隨，而能抑制捲繞所致之一部分會捲曲為團狀的現象產生。
又，多孔質樹脂層14係以內側壁24A與管體12來被壓縮，而使得壓縮夾置部14A會被密合於披覆層20，並使得凸部14B會卡固於相鄰之谷部24的側壁24B之間，而易於與披覆層20一同地縮短。藉此，便如圖8所示，可讓管體12端部露出。
另外，本實施形態中，雖使外側壁22A之厚度H1成為較內側壁24A之厚度H2要薄，但厚度H1亦可與厚度H2相同。
又，本實施形態中，雖使外側壁22A成為沿著軸向S的略直線狀，但亦可為朝徑向外側膨出之弧狀。進一步地，關於內側壁24A，係可為朝徑向內側膨出之弧狀。
又，本實施形態中，係如圖9所示，亦可在多孔質樹脂層14與管體12之間設置其他層13。例如亦可構成為設置使多孔質樹脂層14與管體12之間的滑動變得良好的低摩擦片，而在欲讓披覆層20縮短變形以讓管體12端部露出時，讓多孔質樹脂層14及上述其他層13易於跟隨披覆層20來加以變形。
又，本實施形態中，多孔質樹脂層14較佳地係與管體12外周面全面性接觸。藉此，便可在讓管體12與多孔質樹脂層14及披覆層20相對移動而讓管體12端部露出後，藉由管體12外周與多孔質樹脂層14內周之間的摩擦力，來讓多孔質樹脂層14及披覆層20容易保持在縮短後之位置。
又，本實施形態中，多孔質樹脂層14會以內側壁24A與管體12來被壓縮，藉此，壓縮夾置部14A便會密合於披覆層20，凸部14B會卡固於相鄰之谷部24的側壁24B之間。從而，多孔質樹脂層14便會易於跟隨披覆層20之動作，而抑制多孔質樹脂層14會被棄置於管體12外周，並可輕易地與披覆層20一同地縮短。
(製造方法)
接著，便就本實施形態之複合管10的製造方法來加以說明。
複合管10之製造可使用例如圖4所示之製造裝置30。製造裝置30係具有壓出機32、模具座34、具波紋模具36、冷卻槽38以及拉取裝置39。利用製造裝置30來製造複合管10之流程係圖4右側為上游側，而讓管體12從右側朝向左側一邊移動，一邊進行製造。以下，便將此移動方向作為製造方向Y。模具座34、具波紋模具36、冷卻槽38、拉取裝置39係相對於製造方向Y而依此順序來加以配置，壓出機32係配置於模具座34上方。
模具座34上游雖未圖示，但配置有捲繞為線圈狀的管體12以及將成為多孔質樹脂層14之多孔質樹脂片體捲繞為滾筒狀的片狀構件14S。藉由拉取裝置39而於製造方向Y拉引，來將線圈狀之管體12及滾筒狀之片狀構件14S 連續性地拉出。連續性地拉出後之管體12外周面係在模具座34前跨越整周來捲繞有片狀構件14S。另外，片狀構件14S為了不讓拉伸力作用，係在模具座34前成為帶有鬆弛的狀態而被插入至模具座34。
捲繞於管體12外周後的片狀構件14S外周係從模具座34來將熔融後之樹脂材(披覆層20形成用樹脂組成物之熔融物)壓出為圓筒狀來塗布，而形成有樹脂層20A。藉由使此處所使用的樹脂的MFR成為0.4以上的低密度聚乙烯(LDPE)，便會使得樹脂材容易進入至多孔質樹脂片之孔(氣泡)，以提升片狀構件14S與樹脂層20A的黏著性。
在形成有以管體12、片狀構件14S以及樹脂層20A所構成的管狀壓出體21後，便以配置於模具座34下游側之具波紋模具36來進行波紋形成工序(形成為蛇腹狀之工序)。具波紋模具36係例如為兩對的模具，且任一模具皆具有半圓弧狀之內面，此內周係在披覆層20之山部22所對應的部分形成有環狀空洞36A，在谷部24所對應的部分形成有環狀內側突起36B，並具有蛇腹形狀。各空洞36A係形成有一端會與空洞36A連通而貫穿具波紋模具36的通氣孔36C。空洞36A內會透過通氣孔36C來從具波紋模具36外側進行吸氣。
兩對具波紋模具36會在模具座34下游側，相對於樹脂層20A來從兩方向接近並使其內面接觸，而藉由內側突起36B來按壓樹脂層20A並覆蓋管狀壓出體21外周，而與管體12一同地朝製造方向Y移動。此時，便會從具波紋模具36外側來進行吸氣，而使空洞36A內成為負壓。藉此，樹脂層20A便會朝徑向外側移動，而形成有沿著具波紋模具36的蛇腹狀披覆層20。
在此，本實施形態中，多孔質樹脂層在壓縮夾置部朝徑向之反抗力為30N/cm2以下。因此，樹脂層20A會被抑制從多孔質樹脂層14朝徑向外側反壓，而被壓出於兩對具波紋模具36彼此會接觸之接觸部之間，以抑制披覆層20之徑向外側的毛邊。
又，此時片狀構件14S便會在披覆層20之山部22所對應之山部空間23進入至空洞36A，而形成凸部14B。披覆層20之谷部24的內側壁24A所對應之部分會維持與披覆層20之黏著並在管體12與內側壁24A之間被壓縮，而形成壓縮夾置部14A。
在以具波紋模具36來進行波紋形成工序後，披覆層20便會在冷卻槽38 被冷卻。如此般來製造複合管10。
如上述，根據本揭露便能提供下述複合管。
<1>根據本揭露的第1觀點，係提供一種複合管，係具有：管狀之管體，係以樹脂材料所構成；樹脂材料所構成之披覆層，係為管狀並覆蓋該管體外周，在該管體之軸向交互形成有朝徑向外側成為凸狀之環狀的山部，以及徑向外側會成為凹狀的環狀之谷部，而成為蛇腹狀，且會被引導於該管體外周，並可朝該軸向縮短；以及多孔質樹脂層，係具有配置於該管體與該披覆層之間，而會在該谷部與該管體之間被壓縮且被夾置的壓縮夾置部，該壓縮夾置部朝徑向的反抗力為21N/cm2以上，30N/cm2以下。
<2>根據本揭露的第2觀點，係提供一種如第1觀點之複合管，其中該多孔質樹脂層的該壓縮夾置部的壓縮率為160%以上，230%以下
<3>根據本揭露的第3觀點，係提供一種如第1或第2觀點之複合管，其中該多孔質樹脂層為多孔質氨酯層。
<4>根據本揭露的第4觀點，係提供一種如第1至3觀點中任一者之複合管，其中該多孔質樹脂層的密度為12kg/m3以上，22kg/m3以下。
<5>根據本揭露的第5觀點，係提供一種如第1至4觀點中任一者之複合管，其中該多孔質樹脂層的滯後損失為42%以上。
<6>根據本揭露的第6觀點，係提供一種如第1至5觀點中任一者之複合管，其中該多孔質樹脂層為片狀，且會與該管體之外表面全面性接觸。
<7>根據本揭露的第7觀點，係提供一種如第1至6觀點中任一者之複合管，其中在自然狀態下的該多孔質樹脂層的該軸向長度為該批覆層之該軸向的長度的90%以上，100%以下。
<8>根據本揭露的第8觀點，係提供一種如第1至7觀點中任一者之複合管，其中該山部之該軸向的長度會較該谷部之該軸向的長度要長。
【實施例】
以下，便藉由實施例來進一步地具體說明本揭露。但是本揭露並不限制於下述實施例。
[氨酯發泡片]
(氨酯發泡片A(2.5mm)的製作)
將作為原料的聚異氰酸酯及多元醇與催化劑、發泡劑、穩泡劑一同混合反應，而以裁切機來裁切為所欲厚度，來製作出厚度(自然狀態下之平均厚度)為2.5mm的氨酯發泡片A。
(氨酯發泡片B(3.0mm)的製作)
在氨酯發泡片(A1)中，藉由改變裁切機所裁切時之厚度，來製作出厚度(自然狀態下之平均厚度)為3.0mm的氨酯發泡片B。
(氨酯發泡片C(3.5mm)的製作)
在氨酯發泡片(A1)中，藉由改變裁切機所裁切時之厚度，來製作出厚度(自然狀態下之平均厚度)為3.5mm的氨酯發泡片C。
(氨酯發泡片D(5.0mm)的製作)
在氨酯發泡片(A1)中，藉由改變裁切機所裁切時之厚度，來製作出厚度(自然狀態下之平均厚度)為5.0mm的氨酯發泡片D。
[實施例1]
(複合管之製作)
準備圖4所示之構成的製造裝置。裝設捲繞為線圈狀之聚丁烯管來作為管體12，裝設以上述所得之氨酯發泡片B(厚度3.0mm)來作為片狀構件14S。讓拉取裝置39作動，來將線圈狀之聚丁烯管及滾筒狀之氨酯發泡片B(片狀構件14S)連續性地拉出，而跨越整周來將氨酯發泡片B捲繞於聚丁烯管外周面。另外，氨酯發泡片B係在模具座34前成為帶有鬆弛的狀態而插入至模具座34。
接著，從模具座34來將熔融後之樹脂材(低密度聚乙烯(LDPE))壓出為圓筒狀來塗布於氨酯發泡片B外周，而形成有樹脂層。
接著，讓模具座34下游側所配置之兩對具波紋模具36相對於樹脂層來從兩方向接近並讓內面接觸。另外，具波紋模具36係內面形狀為同形狀的兩對模具，且皆具有半圓弧狀之內面。此內周係在披覆層之山部所對應的部分形成有環狀空洞36A，在谷部所對應的部分形成有環狀內側突起36B，並具有蛇腹形狀。各空洞36A係形成有一端會與空洞36A連通而貫穿具波紋模具36的通氣孔36C。藉由內側突起36B來按壓樹脂層20A並將此樹脂層20A與聚丁烯管一同地朝製造方向Y移動，並從具波紋模具36外側進行吸氣，來 將空洞36A內成為負壓。如此一來，便形成沿著具波紋模具36的蛇腹狀披覆層。
接著，便以冷卻槽38來加以冷卻，而得到複合管。
披覆層之谷部24內面與聚丁烯管(管體)外面之距離，亦即管體外周與披覆層之內側壁24A的徑向內側面之差(壓縮夾置部間距)為2.0mm。
在所得到之複合管中，披覆層的山部22之軸向S的長度L1為2.1mm，谷部24之軸向S的長度L2為1.5mm。
披覆層之厚度係最薄之部分為0.2mm，最厚之部分為0.5mm。
山部22與谷部24在外表面的半徑差△R為88.9%。
披覆層之直徑(最外部之外徑)為23.5mm。
氨酯發泡片B層(多孔質樹脂層)會與管體外表面全面性地接觸。
[實施例2~3、比較例1~3]
除了將所使用之氨酯發泡片改變為下表1所記載者，且藉由披覆層之直徑的調整，來將披覆層之谷部24內面與聚丁烯管(管體)外面的距離(壓縮夾置部間距)調整為下表1所記載之數值的情事以外，都與實施例1相同來得到複合管。
<評價實驗>
-毛邊的產生-
以目視來確認於複合管製作時，披覆層形成用樹脂是否會進入至兩對具波紋模具彼此會接觸之接觸部之間，而在披覆層徑向外側產生毛邊。將結果顯示於下表1。
-樹脂發泡片層(多孔質樹脂層)的捲繞產生-
進行將用以讓聚丁烯管(管體)端部露出之披覆層端部拉伸30mm以縮短變形，之後為了回到原本位置而再次讓披覆層伸長的動作。此時，便以目視來確認樹脂發泡片層(多孔質樹脂層)是會不相對於披覆層之伸長動作來跟隨而產生捲繞，並產生一部分會被捲曲為團狀的現象，還是會跟隨披覆層之伸長動作而不產生捲繞，且亦使樹脂發泡片層會回到原本位置。將結果顯示於下表1。
相對於壓縮夾置部之反抗力為超過30N/cm2的比較例1中已確認到毛邊之產生，30N/cm2以下的實施例1~3中並未確認到毛邊之產生。
另外，在以壓縮夾置部之反抗力的數值有所不同的方式來調整壓縮夾置部的間距(A)與氨酯發泡片之厚度(B)而實施與上述同樣的試驗時，確認到於壓縮夾置部之反抗力為以30N/cm2為界限而要超過的情況，便會產生毛邊，另一方面，在30N/cm2以下的情況並不會產生毛邊。
又，相對於壓縮夾置部之反抗力未達21N/cm2的比較例2、3中已確認到(捲曲為團狀之現象)捲繞之產生，21N/cm2以上的實施例1~3中並未確認到捲繞之產生。
另外，在以壓縮夾置部之反抗力的數值有所不同的方式來調整壓縮夾置部的間距(A)與氨酯發泡片之厚度(B)而實施與上述同樣的試驗時，確認到於壓縮夾置部之反抗力為以21N/cm2為界限而要低的情況，便會產生捲繞，另一方面，在21N/cm2以上的情況並不會產生捲繞。
另外，日本國專利申請案2016-251953之揭露係其整體會因參照而併入至本說明書。
本說明所記載之所有文獻、專利申請案以及技術規格，係與將各文獻、專利申請案以及技術規格以因參照來被加以併入而具體且個別加以記載的情況為相同之程度，來因參照而被加以併入至本說明書中。

Claims (8)

  1. 一種複合管，係具有：管狀之管體，係以樹脂材料所構成；樹脂材料所構成之披覆層，係為管狀並覆蓋該管體外周，在該管體之軸向交互形成有朝徑向外側成為凸狀之環狀的山部，以及徑向外側會成為凹狀的環狀之谷部，而成為蛇腹狀，且會被引導於該管體外周，並可朝該軸向縮短；以及多孔質樹脂層，係具有配置於該管體與該披覆層之間，而會在該谷部與該管體之間被壓縮且被夾置的壓縮夾置部，該壓縮夾置部朝徑向的反抗力為21N/cm 2以上，30N/cm 2以下。
  2. 如申請專利範圍第1項之複合管，其中該多孔質樹脂層的該壓縮夾置部的壓縮率為160%以上，230%以下。
  3. 如申請專利範圍第1或2項之複合管，其中該多孔質樹脂層為多孔質氨酯層。
  4. 如申請專利範圍第1或2項之複合管，其中該多孔質樹脂層的密度為12kg/m 3以上，22kg/m 3以下。
  5. 如申請專利範圍第1或2項之複合管，其中該多孔質樹脂層的滯後損失(hysteresis loss)為42%以上。
  6. 如申請專利範圍第1或2項之複合管，其中該多孔質樹脂層為片狀，且會與該管體之外表面全面性接觸。
  7. 如申請專利範圍第1或2項之複合管，其中在自然狀態下的該多孔質樹脂層的該軸向長度為該批覆層之該軸向的長度的90%以上，100%以下。
  8. 如申請專利範圍第1或2項之複合管，其中該山部之該軸向的長度會較該谷部之該軸向的長度要長。
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