TW201035332A - Low-carbon and low-sulfur free-cutting steel - Google Patents

Description

201035332 六、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明關於含有被削性提高元素的硫之低碳硫快削鋼 【先前技術】 爲用於進行在被削性有效的硫化物之形態控制，即紡 錘狀化，硫快削鋼含有大量的氧。然而，由於全部的氧係 Ο 固溶在硫化物中，同時無法避免生成巨大氧化物，而生成 地痕，其成爲原因而使熱軋時發生表面裂痕。 作爲解決如此現象的技術，有提案減低氧量，或藉由 減少脫氧劑的Si量而減低氧化物量（專利文獻1、2、3)。 又，有提案加多硫化物量而增多所固溶的氧（專利文獻4) 〇 專利文獻1係關於已減低巨大氧化物系介在物的快削 Q 鋼’其中記載氧量爲0 · 0 0 8 %以下，低氧化所致的被削性 之降低係藉由硫化物（s u 1 f i d e)形態改善元素或被削性提高 元素的添加或軋製溫度的控制來防止，更進一步地改善硫 化物（sulfide)的形態，防止巨大氧化物系介在物所致的內 部缺陷或裂痕等的發生。 專利文獻2關於OA機器的軸用Pb添加系快削鋼， 其中揭示使鋼塊的潔淨度降低之S i的含量係〇 ·丨％以下， 而減低氧化物量的成分組成。1 1 · 0%的Cr主要係確保耐倉虫 性’使耐蝕性及熱加工性降低的S之含量係〇〇〗％以下。 201035332 專利文獻3係關於被削性優異的低碳硫系快削鋼，其 中揭示由於若S i超過0.1 m a s s %，則有害於被.削性的硬質 氧化物之S i Ο 2係顯著增加，故使含量成爲0.1 m a s s %以下 的化學成分。 專利文獻4係關於P b非添加系的廉價快削鋼，其中 揭示爲了藉由低Si-高P系的Pb非添加系來大幅提高切削 性，以增大硫化物的總體積爲目的，大量地添加S之化學 成分。爲了防止熱加工性的降低，將Mn/S設定在一定値 以上。 然而’專利文獻1記載的快削鋼，雖然將氧量限定在 0 _ 0 0 8 m a s s %以下’但是僅限於減低氧量，硫化物的形態控 制係不充分’有經伸長的硫化物存在。專利文獻2、3記 載的快削鋼’雖然將S i量限定在0 · 1 m a s s %以下，但是係 利用作爲脫氧劑’而不是對被削性提高有特別考慮的成分 組成。又’專利文獻4記載的快削鋼，雖然大量地添加s ’但是沒有作硫化物的形態控制。 因此’專利文獻1〜4記載的快削鋼，尙不能說被削 性係充分。 [專利文獻1]特開平1-309946號公報 [專利文獻2 ]特開平9 - 1 7 6 7 9 9號公報 [專利文獻3]特開平7-173574號公報 [專利文獻4]特開2 0 0 0 - 1 6 0 2 8 4號公報 【發明內容】 -6- 201035332 本發明之目的在於提供具有充分的被削性、表面裂痕 少的低碳硫快削鋼。 本發明者們爲了達成上述課題，重複專心致的硏究， 結果得到以下的知識。 (1) 於鋼的成分組成中，若減少氧量，則s i不在巨大 氧化物的生成中被消耗，而固溶於佔有母相組織之大部分 的肥粒鐵組織中，使硬度上升，因此而脆化，提高加工面 粗糙度及切屑處理性。 當加工面粗糙度之要求水準嚴格時，其效果相當大， 藉由氧量的減量，硫化物（sulfide)係伸長，以同等以上塡 補所降低的被削性。 (2) 由被削性與氧化物所致的表面裂痕發生之關係來看 ，S i 量係以 S i % + 2 X P % - ( 5 X A 1 % + 1 0 X 〇 % + 3 X N %)的指數來適 量限定。藉由此式，亦同時限定與S i同樣地利用作爲脫 氧劑的A1量。又，由被削性與表面裂痕發生的關係來看 ’亦同時限定應變時效及參與A1N析出物生成的N量。 再者’對於被削性，亦同時限定帶來與S i類似的作用之p 量。 (3) 若以（旧11%]5)/15<3%<([]^11%]5)/2的指數來限定成 分組成的S量’則硫化物所致的被削性提高效果係格外升 局。 本發明係以如此的知識爲基礎，更加以檢討而完成者 〇 即’依照本發明’提供一種低碳硫快削鋼，其係以質 201035332 量％計，含有（：：0.04%以上〇.15%以下、3丨：超過〇1〇% 且 0.7 0%以下、Μη : 0.85%以上 1 .50%以下、P : 0·〇4〇%以 上0.1 2 0 %以下、S : 0.2 5 0 %以上且未達〇 · 4 0 0 %、A1 :未達 0.005%、0:超過 0.0020% 且 0.0120%以下、N:超過 0 · 0 0 7 0 %且0 · 〇 1 5 0 %以下，其餘部分係由F e及無可避免的 雜質所組成，且滿足下述（1)式與下述（2)式， 0.1 5 % S S i % + 2 X P % - (5 X A1 % + 1 0 X Ο % + 3 X N %) g 0.7 5 % • · . · (1 ) ([Mn%]5)/15<S%<([Mn%]5)/2 ----(2) 【實施方式】 實施發明的形態 以下說明本發明鋼的成分限定理由。說明中的％係胃 量％。 C : 0.04%以上〇.15%以下 C由於對鋼的強度及被削性造成大的影響，故係重要 的元素。其含量若未達0·04%，則得不到充分的強度，同 時由於延展性高’故在被削性之中，加工面粗糙度變差。 又，含里若超過0 · 1 5 °/。’則波來鐵量變過多，加工面粗糖 度變差。因此’ C含量係〇 . 〇 4 %以上〇 · 1 5 %以下。 再者’在0_ 15%前後’由於鑄造凝固時沃斯田鐵粒粗 大化’鑄片表面的熱加工性降低，發生鑄片表面裂痕，在 以後的軋製步驟結束後亦殘留’而使表面裂痕惡化。因此 -8 - 201035332 ，較佳爲未達0.10%。 s i :超過0 . 1 0 %且0 · 7 0 %以下 s i係固溶於佔有母相組織之大部分的肥粒鐵組織中， 使硬度上升’同時因此而脆化，故有助於加工面粗糙度以 及切屑處理性的提高。但是，其含量若爲0.1 0 %以下，則 得不到充分的效果，而若超過〇 . 7 0 %，則其效果飽和，同 時在鑄造時生成巨大S i氧化物。巨大S i氧化物係在以後 〇 的軋製步驟中，發生以其當作起點的表面裂痕。因此，s i 含量係超過0.10%且〇·7〇%以下。較佳爲未達0 5 0%。 Μ η : 0 _ 8 5 % 以上 1 · 5 0 % 以下 Μη係在被削性重要的硫化物形成元素。但是，其含 量若未達〇.85%，則由於硫化物量少，而得不到充分的被 削性，而若超過1 .5〇%，則由於硫化物長地伸長，故被削 ◎ 性降低。因此，Μ η含量係〇 · 8 5 %以上丨_ 5 〇 %以下。 Ρ : 0.0 4 0 % 以上 0 _ 1 2 0 % 以下 Ρ係藉由在切削加工時抑制切屑卷邊（buih_Up edge)的 生成，或將肥粒鐵組織脆化，而有效於減低加工面粗糙度 之元素。但是，其含量若未達〇〇4〇%，則得不到充分的 效果，而若超過〇_120%，則其效果飽和，同時熱加工性 的降低係顯著，故使表面裂痕惡化。因此’ ρ含量係 0.040%以上0· 1 20%以下，較佳爲〇·丨〇〇%以下。 八 201035332 S : 0.2 5 0 %以上且未達〇 . 4 0 0 % S係在被削性有效的硫化物形成元素。但是，其含量 若未達0.250%，則由於硫化物量少，對於被削性的效果 小，而若爲0.400%以上，則由於熱加工性降低下，軋製 時大量地發生表面裂痕。因此，S含量係0.250 %以上且未 達 0.400%。 A1 :未達 0 · 0 0 5 % A1係利用作爲脫氧劑，由於係容易氧化的元素，在鑄 造時於鋼中生成巨大A1氧化物。巨大A1氧化物係在以後 的軋製步驟中，發生以其當作起點的表面裂痕。又，與N 結合而成爲A1N ’在沃斯田鐵粒界析出，使熱加工性降低 ’在軋製時發生表面裂痕。因此，爲了抑制巨大A1氧化 物或起因於A1N析出物所造成的軋製時表面裂痕之發生， A1含量係未達0.005%。 〇:超過 0.0020% 且未達 0.012〇% 〇係在軋製等的熱加工時有效於抑制硫化物的伸長， 藉由此作用而可提高被削性的重要元素。但是，若爲 0 · 0 0 2 0 %以下’則抑制硫化物的伸長之效果係不充分，由 於經伸長的硫化物殘留著，故無法期待硫化物所致的被削 性提高之充分效果。另一方面，〇由於在鑄造時生成巨大 氧化物’在以後的軋製步驟中發生以其當作起點的表面裂 -10 - 201035332 痕’故若含量過多則有害，0含量若爲0.0120%以上，則 發生起因於前述鑄造時的巨大氧化物所致的軋製時之表面 裂痕。因此，Ο含量係超過0.0020%且未達0.0120%，較 佳爲未達0.0090%，更佳爲未達0.0050%。 Ν :超過 0 · 0 0 7 0 % 且 0 0 1 5 0 % 以下 Ν係在切削加工時係鋼材應變時效的有效元素，藉由 ^ 此作用而係在被削性之中，尤其可提高加工面粗糙度與切 ❹ 屑處理性的重要元素。但是，其含量若爲0.0 0 7 0 %以下， 則由於使鋼材應變時效的作用係不充分，故關於被削性提 闻，無法期待充分的效果。另一方面，Ν由於係作爲Α1Ν 析出物，在沃斯田鐵粒界析出，使熱延展性降低，在軋製 時使發生表面裂痕，故若超過〇.〇 150%則有害。因此，Ν 含量係超過〇 . 〇 〇 7 0 %且0.0 1 5 0 %以下。 q S i % + 2 X Ρ % - ( 5 X A 1 % + 1 0 X Ο % + 3 χ Ν %) ： 0 · 1 5 〜0 · 7 5 % S i % + 2 χ Ρ % - ( 5 χ A1 % + 1 0 χ Ο % + 3 χ Ν % )的指數，係將面粗 糙度優化者，而且藉由減低表面裂痕，在用於達成優異被 削性的成分組成中，係與限定Si量、Ρ量、Α1量、◦量 與N量的平衡之本發明的根本有關的重要指數。 即，本指數的技術意義在於：（1)從被削性的觀點來考 慮Si量、P量、0量、N量，及（2)從生成氧化物、A1N析 出物、對表面裂痕產生不良影響的方面來考慮Si量、A1 量、〇量及N量的平衡，謀求恰當化。 -11 - 201035332 本指數若未達〇 · 1 5 %，則得不到充分的效果。另一方 面，若超過0 · 7 5 %，則其效果飽和，同時變成無法抑制在 鑄造時所發生的巨大氧化物所引起的軋製時之表面裂痕發 生。因此，S i % + 2 X Ρ % - ( 5 X A1 % + 1 Ο X 0 % + 3 X Ν %)係 〇 · 1 5 〜 〇 . 7 5 %。再者，各元素係成爲含量。 ([Mn%]5)/1 5<S%<([Mn%]5)/2 於本發明中，更藉由以（[Mn%]5)/15<S%<([Mn%]5)/2 的指數來限定Μη量與S量的平衡，可抑制表面裂痕的發 生，提高被削性。若S%2([Mn%]5)/2，U MnS以外的硫 化物，例如F e S生成，而表面裂痕係劣化。另一方面，若 S%彡（[Mn%]5)/15，則由於形成MnS的剩餘之Μη而使鋼 材的硬度無益地上升，工具壽命尤其變差。因此， ([Mn%]5)/15<S%<([Mn%]5)/2，較佳爲 S%<([Mn%]5)/3.5。 再者，各元素係成爲含量。 與本發明有關的低碳硫快削鋼，係藉由常用方法的熱 軋，將依照常用方法由熔鋼所製造的本發明範圍內之成分 組成的鑄片形成所欲尺寸的九鋼、角鋼、型鋼。 上述構成的低碳硫快削鋼係具有表面粗糙度小的優異 被削性，且爲表面裂痕少者，產業上極有用。 [實施例] 以下說明本發明的實施例。 熔製表1中所示之具有本發明的範圍內之化學成分組 -12- 201035332 成的鋼（以下稱爲本發明鋼）No.l〜21、具有本發明的範圍 外之化學成分組成的鋼（以下稱爲比較鋼）No. 22〜40、及當 作參考例的 No.41 之 SUM23L，鑄造成鑄造剖面 4 00 x 3 00mm鋼塊後，各自熱軋成直徑85mm的棒鋼與直徑 1 1.5mm的線材。使用由如上述所製造的本發明鋼及比較 鋼以及參考例的鋼所成的各棒鋼及線材，實施如以下的試 驗。 〇 <其1 >使用棒鋼的試驗 被削性試驗係在表2所示的條件下實施及評價。 表面裂痕試驗係對切斷成3 00mm長度的九棒進行酸 洗，目視測定表面裂痕個數。表3中顯示試驗結果。與 No.41的參考例之SUM23L比較下，No.l〜21的本發明例 皆表面裂痕個數少，表面裂痕良好，包含切屑處理性、加 工面粗糙度的被削性係良好。 q No.22〜40係比較例，No.22係C量在本發明的申請 專利範圍以外，由於c量未達0.〇4%，故得不到充分的強 度，由於延展性高，被削性係比本發明鋼還差。

No.23係C量在本發明的範圍以外，由於C量超過 0.1 5 %，故波來鐵量多，因此被削性係比本發明鋼還差。 Νο·24係Si量在本發明的範圍以外，由於Si量爲 0· 1 %以下，故肥粒鐵組織的延展性高，因此被削性係比本 發明鋼還差。

No .25係Si量在本發明的範圍以外，由於Si量超過 -13- 201035332 0.7% ’故巨大Si氧化物形成地痕，因此表面裂痕個數多 ’表面裂痕係比本發明鋼還差。

No. 26係Μη量在本發明的範圍以外，由於Μη量未達 0.8 5% ’故硫化物的量少，因此被削性係比本發明鋼還差 〇

No .27係Μη量在本發明的範圍以外，由於Μη量超過 1.50% ’故硫化物係長地伸長，因此被削性係比本發明鋼 還差。 Νο.28係Ρ量在本發明的範圍以外，由於ρ量未達 0.04 0% ’故無法抑制切屑卷邊的生成，而且由於肥粒鐵組 織無法脆化，被削性係比本發明鋼還差。

No.29係P量在本發明的範圍以外，由於P量超過 0_ 12 0% ’故熱加工性之降低係顯著，因此表面裂痕個數多 ’表面裂痕係比本發明鋼還差。

No.30係S量在本發明的範圍以外，由於S量未達 0-2 5 0% ’故硫化物的量少，因此被削性係比本發明鋼還差 〇

No _31係S量在本發明的範圍以外，由於 S量爲 0.400%以上，故熱加工性的降低係顯著，因此表面裂痕個 數多’表面裂痕係比本發明鋼還差。

No.32係A1量在本發明的範圍以外，由於A1量爲 〇 · 〇 〇 5 %以上’故巨大A i氧化物形成地痕，同時a 1N在沃 斯田鐵粒界析出而熱加工性降低，表面裂痕個數多，表面 裂痕係比本發明鋼還差。 -14- 201035332

No.33係0量在本發明的範圍以外，由於0量爲 0.0 0 2 0 %以下，故硫化物係顯著地伸長，被削性係比本發 明鋼還差。

No. 34係Ο量在本發明的範圍以外，由於Ο量超過 0.0 1 2 0 %，故巨大氧化物形成地痕，因此表面裂痕個數多 ，表面裂痕係比本發明鋼還差。 N0.35係N量在本發明的範圍以外，由於N量爲 0.007 0%以下，故不發生應變時效，被削性係比本發明鋼 斑差。

No.36係N量在本發明的範圍以外，由於N量超過 0.0150%，故A1N係在沃斯田鐵粒界大量析出，由於熱加 工性降低，表面裂痕個數多，表面裂痕係比本發明鋼還差

No.49 係指數 S i % + 2 X P % - (5 X A1 % + 1 0 X Ο % + 3 X N % )在本 發明的範圍以外，由於未達〇. 1 5 %，被削性係比本發明鋼 還差。

No.38 係指數 Si% + 2xP%-(5x Al% + 1 0xO% + 3xN%)在本 發明的範圍以外，由於超過0.75 %，表面裂痕個數多，表 面裂痕係比本發明鋼還差。 N 〇 · 3 9 係指數（[Μ η % ]5) /1 5 < S % < ([ Μ η % ]5) / 2 在本發明 的範圍以外，由於S %彡（[Μ η % ]5) /1 5，無益地硬度上升， 而被削性係比本發明鋼還差。 Νο.40 係指數（[Mn%]5)/15<S%<([Mn%]5)/2 在本發明 的範圍以外，由於S% g ([Μη%] 5)/2，故生成FeS，熱加工 -15- 201035332 性降低，而表面裂痕個數多，表面裂痕係比本發明鋼還差 <其2 >使用線材的試驗 將直徑11.5mm的線材拉拔成直徑10mm後，實施被 削性試驗、表面裂痕試驗。 被削性試驗係在表4中所示的條件下實施及評價。 表面裂痕試驗係對切斷成3 00mm長度的10條拉拔材 ，目視測定表面裂痕總個數。表5中顯示試驗結果。 與No.82的參考例之SUM23L比較下，No.42〜62的 本發明例皆表面裂痕個數少，表面裂痕良好，包含切屑處 理性、加工面粗糙度的被削性係良好。 N 〇 . 6 3〜8 1係比較例，N 〇 . 6 3係C量在本發明的範圍 以外’由於C量未達0.04%，故得不到充分的強度，由於 延展性高’被削性係比本發明鋼還差。

No. 64係C量在本發明的申請專利範圍以外，由於C 量超過〇，I 5 %，故波來鐵量多，因此被削性係比本發明鋼 還差。

No.65係Si量在本發明的範圍以外，由於Si量爲 〇. 1 %以下’故肥粒鐵組織的延展性高，被削性係比本發明 鋼還差。

No.66係Si量在本發明的範圍以外，由於si量超過 0.7% ’故巨大Si氧化物形成地痕，因此表面裂痕個數多 ’表面裂痕係比本發明鋼還差。 -16- 201035332

No .67係Μη量在本發明的範圍以外，由於Μη量 0.8 5 % ’故硫化物的量少，因此被削性係比本發明鋼 〇

No. 6 8係Μη量在本發明的範圍以外，由於Μη量 1 · 5 0 % ’故硫化物係長地伸長，因此被削性係比本發 還差。

No.69係P量在本發明的範圍以外，由於P量 0.040%，故無法抑制切屑卷邊的生成，而且由於肥粒 織無法脆化，被削性係比本發明鋼還差。

No.70係P量在本發明的範圍以外，由於p量 0.1 2 0 %，故熱加工性的降低係顯著，因此表面裂痕個 ，表面裂痕係比本發明鋼還差。

No.71係S量在本發明的範圍以外，由於s量 0 · 2 5 0 % ’故硫化物的量少，因此被削性係比本發明鋼 〇

No .72係S量在本發明的範圍以外，由於s 〇.4〇〇%以上，故熱加工性的降低係顯著，因此表面裂 數多，表面裂痕係比本發明鋼還差。

No.73係A1量在本發明的範圍以外，由於A1 0.00 5 %以上，故巨大A1氧化物形成地痕，同時由於 係在沃斯田鐵粒界析出，故熱加工性降低，而表面裂 數多，表面裂痕係比本發明鋼還差。

No.74係〇量在本發明的範圍以外，由於〇 0.0020%以下，故硫化物係顯著地伸長，因此被削性 未達 超差 超過 明鋼 未達 鐵組 超過 數多 未達 還差 量爲 痕個 量爲 A1N 痕個 量爲 係比 -17- 201035332 本發明鋼還差。

No.75係0量在本發明的範圍以外，由於〇量超過 0.0120%’故巨大氧化物形成地痕，因此表面裂痕個數多 ，表面裂痕係比本發明鋼還差。

No. 76係N量在本發明的範圍以外，由於n量爲 0.0〇7〇%以下，故不發生應變時效，因此被削性係比本發 明鋼還差。 N 〇 · 7 7係N量在本發明的範圍以外，由於n量超過 0.0150%，故A1N係在沃斯田鐵粒界大量析出，熱加工性 降低，因此表面裂痕個數多，表面裂痕係比本發明鋼還差 〇 N 〇 _ 7 8 係指數 S i % + 2 X P % - ( 5 X A 1 % + 1 0 X 〇 % + 3 X N %)在本 發明的範圍以外，由於未達〇 . 1 5 %，被削性係比本發明鋼 超差。

No.79 係指數 S i % + 2 X P % - ( 5 X A1 % + 1 0 X 0 % + 3 X N %)在本 發明的範圍以外，由於超過0.75%，表面裂痕個數多，表 面裂痕係比本發明鋼還差。 N 〇 · 8 0 係指數（[μ η % ]5) /1 5 < S % < ([ Μ η % ]5) / 2 在本發明 的範圍以外，由於S% S ([Μη%]5)/1 5，無益地硬度上升， 而被削性係比本發明鋼還差。 Νο_81 係指數（[Mn%]5)/15<S%<([Mn%]5)/2 在本發明 的範圍以外’由於S % 2 ([ Μ η % ]5) /2，故生成F e S，熱加工 性降低’而表面裂痕個數多，表面裂痕係比本發明鋼還差 -18- 201035332 〇 i (％sseE} I區分 S： 激 * W m 5： m * w s * 酿 m 辭 ¥r m 餞 翻 m 總 m 柃 瓶 锊 镞 m s： 辭 s 齡 m 翻 級 盔 镟 锊 m s 傲 If 鄰 * m 溢 m 溢 ii m 溢 w 留 id AJ m m 溢 I S量規定(註3) I 0.134<S%<t.01 I 0.140<S%<1.05 I 0.140<S%<1.05 I 0.134<S%<1.01 I 0.128<S%<0.963 I 0.128<S%<0.963 I 0.134<S%<1.01 I 0.035<S%<0.264 I 0.385<S%<2.89 I 0.128<S%<0.963 I 0.134<S%<1.01 I 0.128<S%<0.963 I 0.128<S%<0.963 ; I 0.134<S%<1.01 I 0.140<S%<1.05 I 0.089<S%<0.669 I 0.134<S%<1.01 ! I 0.128<S%<0.963 I_0.140<S%<1.05 ί I 0.134<S%<1.01 I I 0.128<S%<0.963 I 1 I l 0.128<S%<0.963 I 0.134<S%<1.01 I 0.372<S%<2.79* 1 0.042<S%<0.312* I ΛΪ Η m CL I 0.17 I 0.31 I_ 0.36 I 0.54 I 0.74 I 0.34 I 0.37 I 039 I 0.37 I 0.31 I_0.33 1 0.42 I_0.47 I 0.37 1 0.38 I 0.36 I 0.40 I 0.33 I 0.30 , I 0.38 i 1 0.36 1 I I I I I 1 1 1 I 1 I i I 0.13* I 0.79* | 0.37 | 0.36 | £ o o o o o o o o o O 〇 ο 〇 o o o o o ο o o ο o o 〇 ο ο ο o Ο ο 〇 〇 O o ο 〇 o o o z | 0.0101 I 0.0099 I 0.0106 I 0.0109 I 0.0101 I 0.0112 ί 0.0103 I 0.0103 t 0.0101 I 0,0102 I 0.0103 1 0.0101 Γαοιΐ2 | 0.0099 1 0.0102 | 0.0103 I 0.0101 1 0.0102 I 0.0103 I I 0.0072 I | 0.0147 | f 0.0109 I I 0.0101 I I 0.0112 | I 0.0103 I ! 0.0102 I 0.0103 I 0.0101 I 0.0102 | 0.0103 I 0.0101 I 0.0112 I 0.0099 | 0.0102 I 0.003W1 0.0222* I 0.0148 | 0.0083 | 0.0105 I 0.0103 I o I 0.0048 1 0.0048 I 0.0049 I 0.0049 I 0.0047 I 0.0079 I 0.0045 1 0.0044 I 0.0047 I 0.0048 I 0.0046 : I 0.0047 I I 0.0047 I | 0.0049 I 0.0044 i I 0.0047 | I 0.0022 I | 0.0089 | I 0.0118 I | 0.0047 | I 0.0047 | I 0.0045 I I 0.0049 I | 0.0044 j i 0.0047 | I 0.0048 | I 0.0046 I I 0.0047 | I 0.0045 | I 0.0049 I ,0.0044 I I 0.0047 I I 0.0008* j I 0.0209* | 1 0.0047 1 0.0047 I 0.0088 I 0.0041 | 0.0045 | 0.0046 | < I 0.002 1 0.002 I 0.001 I 0.002 I 0.001 I 0.002 I 0.001 I 0.001 I 0.001 I 0.001 I 0.001 I 0.001 I 0.002 I 0.002 I 0.001 I 0.004 I 0.001 I 0.001 I 0.002 i | 0.002 | i 0.001 | I 0.003 | I 0.001 I I 0.001 | ! 0.001 I i 0.001 I 0.001 I 0.002 | 0.002 | 0.001 | 0.003 I 0.023* | 0.001 | 0.002 | 0.002 1 0.001 | 0.004 | 0.001 I 0.00Π 0.001 Ί CO I 0.331 1 0.331 I 0.329 1 0.333 I 0.332 I 0.331 I 0.332 I 0.261 I 0.389 I 0.330 I 0.332 ； I 0.331 I I 0.328 I I 0.251 I 0.398 i I 0.378 I 1 0.330 ] I 0.329 I I 0.330 I I 0.332 | I 0.331 I I 0.328 I Γ 0.33ΪΙ [0.331 I 0.331 | 0.331 | 0.331 I 0.329 I 0.333 | 0·108*Ί 0.541* | 0.332 I 0.332 1 0.261 | 0.389] 0.330 | 0.331 I 0.329 I 0.251 1 0.343 a | 0.069 I 0,072 1 0.073 I 0.071 I 0.073 I 0.071 I 0.072 I 0.073 I 0.072 I 0.041 | 0.062 I 0.099 ! I 0.118 ； I 0.073 I 0.073 [0.071 i [0.072 1 Γ 0.072 1 I 0.071 | [0.072 I I 0.072 I I 0.072 I Γ 0.072 I ! 0.073] 0.07Π 0.071 1 0.072 I 0.015*1 0.189*1 0.073 I 0.072 1 0.071 | 0.072 1 0.072 | 0.072 1 0.073I 0.082 ! 0.088 1 0.071 I 0.072 c 2 I 1.15 I 1.16 ΓΤΪ6 I 1.15 I 1.14 I 1.14 I 1.15 「0.88 CSJ ^r ΓΠ5 ； LTijJ rr in ΓΤΪ6^ iTT5j ΓΤΤ4....1 I M6-J LO □jU «3· rus i •e- 0.25* ] 1.95* I in 1.15 | CD (O in 1.14 I in $ 0.91 | I 0.12 I 0.25 1 0.30 I 0.49 I 0.68 I 0.32 | 0.31 I 0.32 I 0.31 CO I 0.29 I 0.30 I 0.32 I 0.31 I 0.31 | 0.32 ; I 0.31 | LMU I 0.32 | I Q-31 J LMl」 I 0.32 | I 0.32 j I 0.05* | ! 0.98* I 0.32 | 0.31 | n 0.29 | 0.30 I 0.32 1 0.31 | 0.31 I 0.32 I 0.31 I 0.31 I 0.12 I 0.68 | 0.31 t 0.30 | 〇 I 0.09 I 0.08 1 0.09 I 0.09 I 0.08 I 0.04 I 0.14 I 0.09 I 0.09 I 0.08 I 0.08 [0.09 ί 1 0.09 | I 0.09 I 0.08 , I 0.08 i I 0.09 I I 0.09 I I 0.08 I I 0.09 | I 0.09 | ! 0.01* I 0.31* | 0.09 ! 009 I 0.08 | 0.081 0.08 | 0.09 | 0.09 | 0.09 1 0.08 I 0.08 | 0.08 | 0.09 I 0.09 I 0.08 | 0.08 | 0.08 | 0.08 | 6 Z eg CO \n (O Γ- ao OJ o 二 CM CO in (O Γ-· CO σ> S CM CSJ n CM in CM (C CM 5 CO CM 0¾ CNJ CSJ ο η <r> ΙΛ <£) CO CO CO O) <n o CM CO ε'ο ε-ΟΌ 卜slo° 50.0 -s ei l-l i 600 - 3/(s〔％i〕)>%s>-/(s〔％i〕) ：MK_S ss-d^s'0味>Bss;^^<(％Nxe+%oxol+%l<x;2-%dxz+%!s,l-dI® * -19- 201035332 £ 1 評價方法 壽命：前側面磨耗量成爲VB=0.2mm的切削時間 il· Ή2 •Φ m 2 s这 ί ^ 1 S _沄 ^ +Κ ¢1 K M *fe( 3$ UlK UlK ^ ® t® g这这 M ^ i—1 < 最大面粗糙度Rz 壽命：到無法切削爲止的時間 壽命：在開孔總深度1000mm變成無法切削的切 削速度 切削條件 潤滑 摧 摧 摧 课 水溶性 潤滑 切削時間 (min) (評價項目） 1—^ (評價項目） 0.0125 〜 0.050 j切削速度 (m/min) F-H 1 30,50, 100,150, 200 100 § 20 〜80 切入 (mm) 〇 <N o (N Ο 〇i 〇 CN 25 _ 送進 (mm/rev) 0.20 0.10 0.20 0.30 0.02 0.20 0.35 工具材質 超硬 P20 SKH4 SKH51 (Φ10) 項目 外周旋削 Μ 顆 (Ίέκ® 盡尽扭 * 鹚蝱矽鞑»εα6ΓΠ5:)^1 俚枳鉍^¾^^^¾ 酲 s=§ is ^ ^ -20- 201035332

No. 切削工具壽命 切屑處理性 面糙度 表面裂 痕個數 (個） 區分 外削P20壽命 (min) 外削SKH4壽命 (min) 鑽頭壽命 (m/min) 切屑評點 (點） Rz (師） 1 47 39 49 15 7 0 本發明例 2 45 35 47 15 6 0 本發明例 3 44 34 45 15 6 0 本發明例 4 43 33 44 15 6 0 本發明例 5 42 32 42 15 6 0 本發明例 6 40 30 40 17 7 0 本發明例 7 40 30 40 15 7 22 本發明例 δ 40 30 40 17 7 0 本發明例 9 42 32 43 15 7 0 本發明例 10 43 33 44 15 7 0 本發明例 11 44 34 45 15 7 0 本發明例 12 44 35 45 15 6 10 本發明例 13 44 35 45 15 6 21 本發明例 14 43 33 43 17 7 0 本發明例 15 44 34 46 15 6 0 本發明例 16 45 35 42 15 7 0 本發明例 17 43 33 44 15 7 0 本發明例 18 44 34 46 15 6 14 本發明例 19 45 35 47 15 6 29 本發明例 20 44 35 44 15 7 0 本發明例 21 45 35 46 15 6 0 本發明例 It 22 12 14 25 U 0 比較例 23 21 11 12 25 14 0 比較例 24 30 22 31 28 10 0 比較例 25 25 16 24 25 10 75 比較例 26 32 24 33 30 15 0 比較例 27 19 10 16 31 14 0 比較例 28 33 21 32 25 19 0 比較例 29 33 19 29 23 15 66 比較例 30 30 21 31 31 14 0 比較例 31 33 23 33 21 15 105 比較例 32 33 12 18 21 16 93 比較例 33 30 20 29 23 15 0 比較例 34 27 18 26 22 14 165 比較例 35 32 20 27 30 16 0 比較例 36 34 21 29 27 15 81 比較例 37 32 21 31 26 14 0 比較例 38 32 21 30 25 14 69 比較例 39 21 11 19 25 15 0 比較例 40 32 22 29 26 15 156 比較例 41 36 26 36 19 8 45 参考例 -21 - 201035332 寸漱 評價方法 壽命：前側面磨耗量成爲VB=0.2mm的切削時間 m ήι m 酬！.. S3 1 s ro G ®涵翻 ^ 11¾ 11¾ ^ tt tt g ^ ^ 运画 is — η 最大面粗糙度Rz 壽命：到無法切削爲止的孔數 潤滑 巷 壤 摧 水溶性 潤滑 切削時間 (min) (評價項目） (評價項目） 切削條伯 切削速度 (m/min) 〇 切入 (mm) P 10 _ 送進 (mm/rev) 0.05 0.02 i工具材質 超硬 P20 SKH51 (φ2) 項目 外周旋削 鑽頭開孔 (ιίΜ)ΜΊέδΊέ i ® (9¾ -22- 201035332

No. 切削工具壽命 切屑處理性 面糙度 表面裂 痕個數 (個） 區分 外削P20壽命 (min) 鑽頭壽命 (孔） 切屑評點 (Ιέ) Rz (β m) 42 4.6 548 15 4 0 本發明例 43 4.4 526 15 3 0 本發明例 44 4.3 514 15 3 0 本發明例 45 4.2 492 15 3 0 本發明例 46 4.1 470 15 3 0 本發明例 47 3.9 450 17 4 0 本發明例 48 3.9 448 15 4 45 本發明例 49 3.9 452 17 3 0 本發明例 50 4.1 481 15 3 0 本發明例 51 4.2 493 15 4 0 本發明例 52 4.3 503 15 3 0 本發明例 53 4.3 515 15 3 21 本發明例 54 4.3 517 15 3 46 本發明例 55 4.2 483 17 3 0 本發明例 56 4.3 514 15 3 0 本發明例 57 4.4 472 15 3 0 本發明例 58 4.2 494 15 3 0 本發明例 59 4.4 516 15 3 25 本發明例 60 4.5 519 15 3 57 本發明例 61 4.3 490 15 4 0 本發明例 62 4.4 513 15 3 0 本發明例 63 2.3 162 25 7 0 比較例 64 2.2 141 25 7 0 比較例 65 3.1 350 28 5 0 比較例 66 2.6 272 25 5 153 比較例 67 3.2 372 30 8 0 比較例 68 2.1 185 30 7 0 比較例 69 3.3 360 24 9 0 比較例 70 3.3 327 23 7 132 比較例 71 3.1 349 30 7 0 比較例 72 3.3 371 21 7 216 比較例 73 3.3 206 21 8 189 比較例 74 3.1 328 22 7 0 比較例 75 2.8 292 22 7 327 比較例 76 3.2 304 30 δ 0 比較例 77 3.4 328 27 7 165 比較例 78 3.2 350 26 7 0 比較例 79 3.2 338 25 7 174 比較例 80 2.2 217 25 7 0 比較例 81 3.2 327 25 7 318 比較例 82 3.7 404 18 5 93 参考例 -23-

Claims (1)

1. 201035332 七、申請專利範圍： 1 · 一種低碳硫快削鋼，苴特徵爲以質量％計’含有 " ^ c :0.04%以上0.1 5%以下、Si:超過0.10%且0.70%以卞 Μ η : 0,8 5 % 以上 1 · 5 0 % 以下、Ρ : 〇 · 0 4 0 % 以上 0 1 2 〇 % 以卞 、S : 0.2 5 0 % 以上且未達 0.4 0 〇 %、Α1 :未達 0.0 0 5 %、〇 ·· 超過0.0020%且0.0120%以下、Ν:超過0.0070%且 0· 0 1 5 0 %以下’其餘部分係由F e及無可避免的雜質所組成 ，且滿足下述（1)式與下述（2)式’ _ 〇 0 i5%^Si% + 2xP%-(5xAl% + 10x〇% + 3xN%)^0.75% • · · ·⑴ ([Mn%]5)/15<S%<([Mn%]5)/2 .... (2) -24- 201035332 四 指定代表圖： (一） 、本案指定代表圖為：無 (二） 、本代表圖之元件代表符號簡單說明：無

   ❹ -3- 201035332 五、本案若有化學式時，請揭示最能顯示發明特徵的化學 式：無

   -4-