JPH01309946A - 流体圧機器用快削鋼およびその製造方法 - Google Patents
流体圧機器用快削鋼およびその製造方法Info
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- JPH01309946A JPH01309946A JP13943988A JP13943988A JPH01309946A JP H01309946 A JPH01309946 A JP H01309946A JP 13943988 A JP13943988 A JP 13943988A JP 13943988 A JP13943988 A JP 13943988A JP H01309946 A JPH01309946 A JP H01309946A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、油圧シリンダや空圧シリンダなどの流体圧機
器の素材として好適に用いられる被削性の良好なる流体
圧機器用快削鋼およびその製造方法に関するものである
。 （従来の技術） 従来、低炭素いおう・鉛複合快削鋼の大半は、線材を冷
間引抜きした状態、あるいはさらに研削した状態のもの
を目ｇｈ盤により切削加工し、自動車電装品、事務用機
器、家庭用電気製品、精密機器等のシャフト、ねじ、ナ
ツト類などの部品に適用されている。 これらの部品の製造においては、被削性がきわめて重要
であるため、上記のような低炭素いおう赤鉛複合快削鋼
が適用されているわけであるが。 従来の低炭素いおう・鉛複合快削鋼は、主として被削性
のみを考慮した合金設計となっているので、被削性に有
効な硫化物の形態制御をするために大量の［０１を含有
している。 （発明が解決しようとする課題） このような従来の低炭素いおう・鉛複合快削鋼中に含有
している大量の［０］は、その大部分がＳ ｉ ０２
、ＭｎＯ、ＭｇＯ、ＡＭ２０３等の巨大酸化物の生成
元素となり、油圧機器や空圧機器などの流体圧機器の部
品の素材として適用された場合には、これらの巨大酸化
物に起因する内部欠陥や疵等を通して油洩れや空気洩れ
をしばしば生ずることがある。そして、このような油洩
れや空気洩れは、部品によっては重大な事故にもつなが
りかねず、鋼中の［０］量を減少させた場合には被削性
が低下する。そしてさらに、これらの流体圧機器用部品
にとどまらず、内部欠陥や疵等の全くない高品質の機械
加工部品や冷間鍛造用部品への適用も可能である快削鋼
が望まれているという課題があった。 （発明の目的） 本発明は、上述したような従来の課題にかんがみてなさ
れたもので、内部欠陥や疵等が著しく少なく高品質であ
り、かつまた被削性も著しく良好であって、流体圧機器
等の部品の素材として使用した場合に流体の洩れを生じ
がたく、かつまた流体圧機器等の部品への切削による加
工を良好に行うことが可能である流体圧機器用快削鋼を
提供することを目的としている。
器の素材として好適に用いられる被削性の良好なる流体
圧機器用快削鋼およびその製造方法に関するものである
。 （従来の技術） 従来、低炭素いおう・鉛複合快削鋼の大半は、線材を冷
間引抜きした状態、あるいはさらに研削した状態のもの
を目ｇｈ盤により切削加工し、自動車電装品、事務用機
器、家庭用電気製品、精密機器等のシャフト、ねじ、ナ
ツト類などの部品に適用されている。 これらの部品の製造においては、被削性がきわめて重要
であるため、上記のような低炭素いおう赤鉛複合快削鋼
が適用されているわけであるが。 従来の低炭素いおう・鉛複合快削鋼は、主として被削性
のみを考慮した合金設計となっているので、被削性に有
効な硫化物の形態制御をするために大量の［０１を含有
している。 （発明が解決しようとする課題） このような従来の低炭素いおう・鉛複合快削鋼中に含有
している大量の［０］は、その大部分がＳ ｉ ０２
、ＭｎＯ、ＭｇＯ、ＡＭ２０３等の巨大酸化物の生成
元素となり、油圧機器や空圧機器などの流体圧機器の部
品の素材として適用された場合には、これらの巨大酸化
物に起因する内部欠陥や疵等を通して油洩れや空気洩れ
をしばしば生ずることがある。そして、このような油洩
れや空気洩れは、部品によっては重大な事故にもつなが
りかねず、鋼中の［０］量を減少させた場合には被削性
が低下する。そしてさらに、これらの流体圧機器用部品
にとどまらず、内部欠陥や疵等の全くない高品質の機械
加工部品や冷間鍛造用部品への適用も可能である快削鋼
が望まれているという課題があった。 （発明の目的） 本発明は、上述したような従来の課題にかんがみてなさ
れたもので、内部欠陥や疵等が著しく少なく高品質であ
り、かつまた被削性も著しく良好であって、流体圧機器
等の部品の素材として使用した場合に流体の洩れを生じ
がたく、かつまた流体圧機器等の部品への切削による加
工を良好に行うことが可能である流体圧機器用快削鋼を
提供することを目的としている。
（課題を解決するための手段）
本発明の第１請求項に係る流体圧機器用快削鋼は、重量
％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：Ｏ，０，３〜０．１２
％、Ｓ：Ｏ，１５〜０．４０％、Ｃｕ：０．３５％以下
、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｐｂ：０．０３〜０．３５％
。 ０：０．００８％以下、残部実質的にＦｅからなること
を特徴としており、第２請求項に係る流体圧機器用快削
鋼は、前記第１請求項の残部Ｆｅ中に、重量％で、Ｃｒ
：２．０％以下を含有していることを特徴としており、
第３請求項に係る流体圧機器用快削鋼は、前記第１請求
項または第２請求項の残部Ｆｅ中に１重量％で、Ｚｒ：
０．０１〜０．１０％を含有していることを特徴として
おり、第４請求項に係る流体圧機器用快削鋼は。 前記第１請求項、第２請求項または第３請求項の残部Ｆ
ｅ中に１重量％で、Ｔｅ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ
：０．０１ ＮＯ，２０％、Ｂ：ｏ、ｏｏｉ 〜ｏ、ｏ
ｉｏ％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１００％のうちか
ら選ばれる１種または２！ｉ以上を含有していることを
特徴としている。 また、本発明の第５請求項に係る流体圧機器用快削鋼の
製造方法は、重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０
．１０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．
０３〜０．１２％、Ｓ＋０．１５〜０．４０ ％、 Ｃ
ｕ：０．３５％以下、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｐｂ：０
．０３〜０．３５％、Ｏ：０．００８％以下、および必
要に応じてＣｒ：２．０％以下、同じく必要に応じテＺ
ｒ ： ０ 、０１〜０ 、１０％、同じく必要に応
じてＴｅ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ ：０．０１〜
０．２０％、Ｂ：０．００１〜０．０１０％、Ｃａ：
０．０００５〜０．０１００％のうちから選ばれる１種
または２種以上を含み、残部実質的にＦｅからなる鋼を
素材として、当該鋼の圧延時の鋼片抽出温度を１１５０
’０以上にすると共に、線材圧延の締止温度を７５０〜
９００℃にするようにしたことを特徴としている。 次に、本発明に係る流体圧機器用快削鋼の成分組成（重
量％）の限定理由について説明する。 Ｃ：０．１５％以下 Ｃは流体圧機器用部材の強度を保持するのに有効な元素
であって、低炭素いおう・鉛複合快削鋼と同一成分範囲
をねらっており、必要に応じて０．０５％以上含有させ
るようにするが、多すぎると被削性が低下するため０．
１５％以下とした。 Ｓｉ：０．１０％以下 Ｓｉは通常の鋼においては溶製時の脱酸剤として使用さ
れているが１本発明に係る流体圧機器用快削鋼では被削
性をより一層向上させること、および冷間加工性をより
一層向上させること、などの面から０．１０％以下に限
定した。 Ｍｎ ： ０ 、６０〜１ 、５０％ Ｍｎは鋼溶製時に脱酸剤として作用するとともに、硫化
物（ＭｎＳ）を形成しそして安定化させる作用を有して
いるので０．６０％以上含有させた。しかし、多すぎる
と被削性を低下させるので１．５０％以下とした。 Ｐ：０．０３〜０．１２％ Ｐは冷間引抜き後の硬さを増大させるとともに被削性を
向上させるのに有効な元素であるので０．０３％以上含
有させるのがよい、しかし、多すぎると靭性を低下させ
るため０．１２％以下とする必要がある。 Ｓ：０．１５〜０．４０％ Ｓは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるので
０．１５％以上含有させるのがよい、しかし、多すぎる
と強度および靭性を低下させるので０．４０％以下とす
る必要がある。 Ｃｕ：０．３５％以下 Ｃｕが多量に含有されていると熱間加工性を低下させる
ので０．３５％以下に限定した。 Ｎｉ：０．３０％以下 Ｎｉは製造上混入しやすい元素であるが、不必要元素で
あるため低い方が望ましく、０．３０％以下とした。 Ｐｂ：０．０３〜０．３５％ ｐｂは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるの
で０．０３％以上含有させる。しかし、多く含有させる
とＰｂ発汗による製造欠陥を生ずるので０．３５％以下
に限定した。 ０：０．００８％以下 ０は流体圧機器用部材において油洩れや空気洩れの原因
となる巨大酸化物を形成させる元素であるため、できる
だけ低くすることが望ましいが、実用上はｏ、ｏｏａ％
以下であれば゛良い。 Ｃｒ：２．０％以下 Ｃｒは不必要元素であるため低い方が望ましいが、窒化
処理を施す場合には窒化性向上のために２．０％以下の
範囲で必要に応じて積極的に含有させることも望ましい
。 Ｚｒ＋０．０１〜０．１０％ Ｚｒは鋼中に存在する硫化物の形態を改善させるのに有
効な元素であるので、このような効果を得るために必要
に応じて０．０１％以上含有させるのもよい、しかしな
がら多すぎると被削性に有害となるので、含有させると
しても０．１０％以五とする必要がある。 Ｔｅ：０．Ｏｌ 〜０．１０％ Ｔｅは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるの
で、必要に応じて０．０１％含有させるのもよい、しか
しながら多すぎると熱間加工性を劣化させるので、含有
させるとしても０．１０％以下とする必要がある。 Ｂｊ：０．Ｏ１〜０．２０％ Ｂｉは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるめ
で、必要に応じて０．０１％以上含有させるのもよい、
しかしながら多すぎると熱間加工性を劣化させるので、
含有させるとしても０．２０％以下とする必要がある。 Ｂ：Ｏ，００１〜０．０１０％ Ｂは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるので
、必要に応じて０．００１％以上含有させるのもよい、
しかしながら多すぎると熱間加工性を劣化させるので、
含有させるとしても０．０１０％以下とする必要がある
。 Ｃａ：０．０Ｏ０５〜０．０１００％ Ｃａは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるの
で、必要に応じてｏ、ｏｏｏｓ％以上含有させるのもよ
い、しかしながら多すぎると被削性をかえって劣化させ
るので含有させるとしても０．０１００％以下とする必
要がある。 本発明に係る流体圧機器用快削鋼は、上記のような成分
組成を有するものであり、製造に際しては、」上記成分
の鋼の圧延時の鋼片抽出温度を１１５０℃以上にすると
共に、線材圧延の終止温度を７５０〜９００℃にするこ
とがとくに望ましい。 すなわち、鋼片の抽出温度が１１５０’Ｏよりも低いと
硫化物を球状化させることができず、被削性を向上させ
るためには鋼片の抽出温度を１１５０℃以上として硫化
物を球状化させておくのが望ましいためである。しかし
、鋼片の抽出温度が高すぎると加熱炉の寿命を低下させ
るので、圧延時の鋼片抽出温度は１１５０〜１３００℃
の範囲とすることが望ましい。 また、線材圧延の終止温度が７５０℃よりも低いと硫化
物が細長くなってしまうことがら被削性を低下させるの
で、硫化物を球状のままにして被削性の向上をはかるよ
うにするために、線材圧延の終止温度は７５０℃以上と
することが望ましい、他方、線材圧延の終止温度が９０
０℃よりも高いときには、その後の冷却速度のコントロ
ールがむつかしくなり、硬さが増大して被削性を低下さ
せることも起りうるので、線材圧延の終止温度は９００
℃以下とすることが望ましい。 （作用） 本発明に係る流体圧機器用快削鋼およびその製造方法で
は、流体圧機器での油洩れや空気洩れをなくすために、
この油洩れや空気洩れの原因となる巨大な酸化物系介在
物を低減化ないしは除去し、この巨大な酸化物系介在物
の低減をはかるために低酸素化し、低酸素化による被削
性の低下を硫化物形態改善元素や被削性向上元素の添加
あるいは圧延温度のコントロールによって防止し、硫化
物の形態をより一層改善することによって、被剛性を保
証しうるようにしたものである。 （実施例） 第１表に示す化学成分の鋼を溶製したのちインゴットケ
ース内に鋳込み、各々インゴットを得たのち１１０ｍｍ
角に圧延した。この溶製に際し本発明鋼については、
［０］含有敏を１１００ｐｐ以下の低酸素状態とするた
めに、溶解末期に真空脱ガス処理を十分に行った。 次に、１００ｍｍ角Ｘ３００ｍｍ長の圧延試験片を用い
、それぞれ２０本ずつをＪＩＳＧＯ５８７に定める超音
波探傷試験法により、圧延方向の端面より深度１５０ｍ
ｍのところに直径１．４ｍｍの等価欠陥からのエコー高
さを８０％まで許容する探傷感度とした場合の不良率を
測定した。この結果を同じく第１表に示す。 第１表に示すように１本発明鋼はいずれも不良率がＯで
あったのに対して、比較鋼はすべて内部欠陥を有してい
た。 次に、第１表に示した本発明鋼について、１１０ｍｍ角
の各圧延材鋼片を加熱し、鋼片抽出温度を第２表に示す
１１５０〜１３００℃の範囲の値にして加熱炉より抽出
したのち線材圧延を行い、線材圧延の終止温度を同じく
第２表に示す７５０〜９００℃の範囲の値にして最終巻
取りを行った。 この線材圧延によって、直径１２ｍｍのコイル状とした
のち、直径１１ｍｍに冷間引抜きを行い、被削性評価試
験に供した。この被削性評価試験では第３表に示す条件
で切削を行うことにより工具寿命を判定した。この結果
を第４表に示す。 第 ２ 表 第３表 第 ４ 表 第４表に示した結果より明らかなように、末完 ′明
鋼では鋼中の酸素含有量を少なくしたにもかか □わ
らず従来の酸素含有量を多くした場合と同程度 ノに
被削性はかなり良好なものとなっており、流体 ４圧
機器部品を切削加工によって製作する場合の加 “工
性を良好なものにできることが確かめられ また。
％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍ
ｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：Ｏ，０，３〜０．１２
％、Ｓ：Ｏ，１５〜０．４０％、Ｃｕ：０．３５％以下
、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｐｂ：０．０３〜０．３５％
。 ０：０．００８％以下、残部実質的にＦｅからなること
を特徴としており、第２請求項に係る流体圧機器用快削
鋼は、前記第１請求項の残部Ｆｅ中に、重量％で、Ｃｒ
：２．０％以下を含有していることを特徴としており、
第３請求項に係る流体圧機器用快削鋼は、前記第１請求
項または第２請求項の残部Ｆｅ中に１重量％で、Ｚｒ：
０．０１〜０．１０％を含有していることを特徴として
おり、第４請求項に係る流体圧機器用快削鋼は。 前記第１請求項、第２請求項または第３請求項の残部Ｆ
ｅ中に１重量％で、Ｔｅ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ
：０．０１ ＮＯ，２０％、Ｂ：ｏ、ｏｏｉ 〜ｏ、ｏ
ｉｏ％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１００％のうちか
ら選ばれる１種または２！ｉ以上を含有していることを
特徴としている。 また、本発明の第５請求項に係る流体圧機器用快削鋼の
製造方法は、重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０
．１０％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．
０３〜０．１２％、Ｓ＋０．１５〜０．４０ ％、 Ｃ
ｕ：０．３５％以下、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｐｂ：０
．０３〜０．３５％、Ｏ：０．００８％以下、および必
要に応じてＣｒ：２．０％以下、同じく必要に応じテＺ
ｒ ： ０ 、０１〜０ 、１０％、同じく必要に応
じてＴｅ：０．０１〜０．１０％、Ｂｉ ：０．０１〜
０．２０％、Ｂ：０．００１〜０．０１０％、Ｃａ：
０．０００５〜０．０１００％のうちから選ばれる１種
または２種以上を含み、残部実質的にＦｅからなる鋼を
素材として、当該鋼の圧延時の鋼片抽出温度を１１５０
’０以上にすると共に、線材圧延の締止温度を７５０〜
９００℃にするようにしたことを特徴としている。 次に、本発明に係る流体圧機器用快削鋼の成分組成（重
量％）の限定理由について説明する。 Ｃ：０．１５％以下 Ｃは流体圧機器用部材の強度を保持するのに有効な元素
であって、低炭素いおう・鉛複合快削鋼と同一成分範囲
をねらっており、必要に応じて０．０５％以上含有させ
るようにするが、多すぎると被削性が低下するため０．
１５％以下とした。 Ｓｉ：０．１０％以下 Ｓｉは通常の鋼においては溶製時の脱酸剤として使用さ
れているが１本発明に係る流体圧機器用快削鋼では被削
性をより一層向上させること、および冷間加工性をより
一層向上させること、などの面から０．１０％以下に限
定した。 Ｍｎ ： ０ 、６０〜１ 、５０％ Ｍｎは鋼溶製時に脱酸剤として作用するとともに、硫化
物（ＭｎＳ）を形成しそして安定化させる作用を有して
いるので０．６０％以上含有させた。しかし、多すぎる
と被削性を低下させるので１．５０％以下とした。 Ｐ：０．０３〜０．１２％ Ｐは冷間引抜き後の硬さを増大させるとともに被削性を
向上させるのに有効な元素であるので０．０３％以上含
有させるのがよい、しかし、多すぎると靭性を低下させ
るため０．１２％以下とする必要がある。 Ｓ：０．１５〜０．４０％ Ｓは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるので
０．１５％以上含有させるのがよい、しかし、多すぎる
と強度および靭性を低下させるので０．４０％以下とす
る必要がある。 Ｃｕ：０．３５％以下 Ｃｕが多量に含有されていると熱間加工性を低下させる
ので０．３５％以下に限定した。 Ｎｉ：０．３０％以下 Ｎｉは製造上混入しやすい元素であるが、不必要元素で
あるため低い方が望ましく、０．３０％以下とした。 Ｐｂ：０．０３〜０．３５％ ｐｂは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるの
で０．０３％以上含有させる。しかし、多く含有させる
とＰｂ発汗による製造欠陥を生ずるので０．３５％以下
に限定した。 ０：０．００８％以下 ０は流体圧機器用部材において油洩れや空気洩れの原因
となる巨大酸化物を形成させる元素であるため、できる
だけ低くすることが望ましいが、実用上はｏ、ｏｏａ％
以下であれば゛良い。 Ｃｒ：２．０％以下 Ｃｒは不必要元素であるため低い方が望ましいが、窒化
処理を施す場合には窒化性向上のために２．０％以下の
範囲で必要に応じて積極的に含有させることも望ましい
。 Ｚｒ＋０．０１〜０．１０％ Ｚｒは鋼中に存在する硫化物の形態を改善させるのに有
効な元素であるので、このような効果を得るために必要
に応じて０．０１％以上含有させるのもよい、しかしな
がら多すぎると被削性に有害となるので、含有させると
しても０．１０％以五とする必要がある。 Ｔｅ：０．Ｏｌ 〜０．１０％ Ｔｅは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるの
で、必要に応じて０．０１％含有させるのもよい、しか
しながら多すぎると熱間加工性を劣化させるので、含有
させるとしても０．１０％以下とする必要がある。 Ｂｊ：０．Ｏ１〜０．２０％ Ｂｉは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるめ
で、必要に応じて０．０１％以上含有させるのもよい、
しかしながら多すぎると熱間加工性を劣化させるので、
含有させるとしても０．２０％以下とする必要がある。 Ｂ：Ｏ，００１〜０．０１０％ Ｂは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるので
、必要に応じて０．００１％以上含有させるのもよい、
しかしながら多すぎると熱間加工性を劣化させるので、
含有させるとしても０．０１０％以下とする必要がある
。 Ｃａ：０．０Ｏ０５〜０．０１００％ Ｃａは鋼の被削性を向上させるのに有効な元素であるの
で、必要に応じてｏ、ｏｏｏｓ％以上含有させるのもよ
い、しかしながら多すぎると被削性をかえって劣化させ
るので含有させるとしても０．０１００％以下とする必
要がある。 本発明に係る流体圧機器用快削鋼は、上記のような成分
組成を有するものであり、製造に際しては、」上記成分
の鋼の圧延時の鋼片抽出温度を１１５０℃以上にすると
共に、線材圧延の終止温度を７５０〜９００℃にするこ
とがとくに望ましい。 すなわち、鋼片の抽出温度が１１５０’Ｏよりも低いと
硫化物を球状化させることができず、被削性を向上させ
るためには鋼片の抽出温度を１１５０℃以上として硫化
物を球状化させておくのが望ましいためである。しかし
、鋼片の抽出温度が高すぎると加熱炉の寿命を低下させ
るので、圧延時の鋼片抽出温度は１１５０〜１３００℃
の範囲とすることが望ましい。 また、線材圧延の終止温度が７５０℃よりも低いと硫化
物が細長くなってしまうことがら被削性を低下させるの
で、硫化物を球状のままにして被削性の向上をはかるよ
うにするために、線材圧延の終止温度は７５０℃以上と
することが望ましい、他方、線材圧延の終止温度が９０
０℃よりも高いときには、その後の冷却速度のコントロ
ールがむつかしくなり、硬さが増大して被削性を低下さ
せることも起りうるので、線材圧延の終止温度は９００
℃以下とすることが望ましい。 （作用） 本発明に係る流体圧機器用快削鋼およびその製造方法で
は、流体圧機器での油洩れや空気洩れをなくすために、
この油洩れや空気洩れの原因となる巨大な酸化物系介在
物を低減化ないしは除去し、この巨大な酸化物系介在物
の低減をはかるために低酸素化し、低酸素化による被削
性の低下を硫化物形態改善元素や被削性向上元素の添加
あるいは圧延温度のコントロールによって防止し、硫化
物の形態をより一層改善することによって、被剛性を保
証しうるようにしたものである。 （実施例） 第１表に示す化学成分の鋼を溶製したのちインゴットケ
ース内に鋳込み、各々インゴットを得たのち１１０ｍｍ
角に圧延した。この溶製に際し本発明鋼については、
［０］含有敏を１１００ｐｐ以下の低酸素状態とするた
めに、溶解末期に真空脱ガス処理を十分に行った。 次に、１００ｍｍ角Ｘ３００ｍｍ長の圧延試験片を用い
、それぞれ２０本ずつをＪＩＳＧＯ５８７に定める超音
波探傷試験法により、圧延方向の端面より深度１５０ｍ
ｍのところに直径１．４ｍｍの等価欠陥からのエコー高
さを８０％まで許容する探傷感度とした場合の不良率を
測定した。この結果を同じく第１表に示す。 第１表に示すように１本発明鋼はいずれも不良率がＯで
あったのに対して、比較鋼はすべて内部欠陥を有してい
た。 次に、第１表に示した本発明鋼について、１１０ｍｍ角
の各圧延材鋼片を加熱し、鋼片抽出温度を第２表に示す
１１５０〜１３００℃の範囲の値にして加熱炉より抽出
したのち線材圧延を行い、線材圧延の終止温度を同じく
第２表に示す７５０〜９００℃の範囲の値にして最終巻
取りを行った。 この線材圧延によって、直径１２ｍｍのコイル状とした
のち、直径１１ｍｍに冷間引抜きを行い、被削性評価試
験に供した。この被削性評価試験では第３表に示す条件
で切削を行うことにより工具寿命を判定した。この結果
を第４表に示す。 第 ２ 表 第３表 第 ４ 表 第４表に示した結果より明らかなように、末完 ′明
鋼では鋼中の酸素含有量を少なくしたにもかか □わ
らず従来の酸素含有量を多くした場合と同程度 ノに
被削性はかなり良好なものとなっており、流体 ４圧
機器部品を切削加工によって製作する場合の加 “工
性を良好なものにできることが確かめられ また。
以上説明してきたように２本発明に係る流体圧機器用快
削鋼は、重量％で、Ｃ：０．１５％以 １下、Ｓ ｉ
： ０ 、１．０％以下、Ｍｎ：０．６０−’１．５
０％、Ｐ：０．０３〜０．１２％、Ｓ：０．１５〜０．
４０％、Ｃｕ：０．３５％以下、 ＣＮｉ：０．３
０％以下、Ｐｂ：０．０３〜 シ０．３５％、Ｏ：０
．００８％以下、およ ・び必要に応じてＣｒ：２．
０％以下、同じ ）〈必要に応じてＺｒ：０．０１〜
０．１０ ｒ％、同じく必要に応じてＴｅ：０．０
１〜 １ｌＯ９１０％、Ｂｉ：０．０１〜０．２０％、
Ｂ： ＡＯ，００１〜０．０１０％、Ｃａ：０．０
００５ ｆ−０，０１００％のうちから選ばれる１
種または２種以上を含有し、残部実質的にＦｅの組成か
らするものであり、また本発明に係る流体圧機器用快削
鋼の製造方法は、上記組成の鋼を素材としで、当該鋼の
圧延時の鋼片抽出温度を１１５０℃ス上にすると共に、
線材圧延の終止温度を７５０−９００℃にするようにし
たから、低酸素化する二とによって巨大な酸化物系介在
物の低減をはか６ようにしているので、従来のように巨
大な酸化物系介在物に起因する流体圧機器部品での油洩
れつ空気洩れなどの不具合をなくすことが可能であ６と
ともに、低酸素化したにもかかわらす被削性よ良好なも
のとなっているため、流体圧機器部品お切削加工によっ
て製作する場合の加工性を著しく良好なものとすること
が可能であり、流体圧機器部品の素材としてのみならず
、介在物が少なく相部欠陥や疵のない内部品質に漫れて
いることが闇求される各種機械加工部品や冷間鍛造部品
の素才としても著しく有用なものであるという非常に舒
れた効果がもたらされる。
削鋼は、重量％で、Ｃ：０．１５％以 １下、Ｓ ｉ
： ０ 、１．０％以下、Ｍｎ：０．６０−’１．５
０％、Ｐ：０．０３〜０．１２％、Ｓ：０．１５〜０．
４０％、Ｃｕ：０．３５％以下、 ＣＮｉ：０．３
０％以下、Ｐｂ：０．０３〜 シ０．３５％、Ｏ：０
．００８％以下、およ ・び必要に応じてＣｒ：２．
０％以下、同じ ）〈必要に応じてＺｒ：０．０１〜
０．１０ ｒ％、同じく必要に応じてＴｅ：０．０
１〜 １ｌＯ９１０％、Ｂｉ：０．０１〜０．２０％、
Ｂ： ＡＯ，００１〜０．０１０％、Ｃａ：０．０
００５ ｆ−０，０１００％のうちから選ばれる１
種または２種以上を含有し、残部実質的にＦｅの組成か
らするものであり、また本発明に係る流体圧機器用快削
鋼の製造方法は、上記組成の鋼を素材としで、当該鋼の
圧延時の鋼片抽出温度を１１５０℃ス上にすると共に、
線材圧延の終止温度を７５０−９００℃にするようにし
たから、低酸素化する二とによって巨大な酸化物系介在
物の低減をはか６ようにしているので、従来のように巨
大な酸化物系介在物に起因する流体圧機器部品での油洩
れつ空気洩れなどの不具合をなくすことが可能であ６と
ともに、低酸素化したにもかかわらす被削性よ良好なも
のとなっているため、流体圧機器部品お切削加工によっ
て製作する場合の加工性を著しく良好なものとすること
が可能であり、流体圧機器部品の素材としてのみならず
、介在物が少なく相部欠陥や疵のない内部品質に漫れて
いることが闇求される各種機械加工部品や冷間鍛造部品
の素才としても著しく有用なものであるという非常に舒
れた効果がもたらされる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．１０
％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．５０％、Ｐ：０．０３〜
０．１２％、Ｓ：０．１５〜０．４０％、Ｃｕ：０．３
５％以下、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｐｂ：０．０３〜０
．３５％、Ｏ：０．００８％以下、残部実質的にＦｅか
らなることを特徴とする被削性の良好なる流体圧機器用
快削鋼。 （２）残部Ｆｅ中に、重量％で、Ｃｒ：２．０％以下を
含有していることを特徴とする特許請求の範囲第（１）
項に記載の被削性の良好なる流体圧機器用快削鋼。 （３）残部Ｆｅ中に、重量％で、Ｚｒ： ０．０１〜０．１０％を含有していることを特徴とする
特許請求の範囲第（１）項または第（２）項に記載の被
削性の良好なる流体圧機器用快削鋼。 （４）残部Ｆｅ中に、重量％で、Ｔｅ： ０．０１〜０．１０％、Ｂｉ：０．０１〜 ０．２０％、Ｂ：０．００１〜０．０１０％、Ｃａ：０
．０００５〜０．０１００％のうちから選ばれる１種ま
たは２種以上を含有していることを特徴とする特許請求
の範囲第（１）項、第（２）項または第（３）項のいず
れかに記載の被削性の良好なる流体圧機器用快削鋼。 （５）重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：０．１０
％以下、Ｍｎ：０．６０Ｎ１．５０％、Ｐ：０．０３〜
０．１２％、Ｓ：０．１５〜０．４０％、Ｃｕ：０．３
５％以下、Ｎｉ：０．３０％以下、Ｐｂ：０．０３〜０
．３５％、Ｏ：０．００８％以下、および必要に応じて
Ｃｒ：２．０％以下、同じく必要に応じてＺｒ：０．０
１〜０．１０％、同じく必要に応じてＴｅ：０．０１〜
０．１０％、Ｂｉ：０．０１〜０．２０％、Ｂ：０．０
０１〜０．０１０％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１０
０％のうちから選ばれる１種または２種以上を含み、残
部実質的にＦｅからなる鋼を素材として、当該鋼の圧延
時の鋼片抽出温度を１１５０℃以上にすると共に、線材
圧延の終止温度を７５０〜９００℃にすることを特徴と
する被削性の良好なる流体圧機器用快削鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13943988A JPH01309946A (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 流体圧機器用快削鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13943988A JPH01309946A (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 流体圧機器用快削鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01309946A true JPH01309946A (ja) | 1989-12-14 |
Family
ID=15245224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13943988A Pending JPH01309946A (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 流体圧機器用快削鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01309946A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1449932A1 (en) * | 2001-11-30 | 2004-08-25 | NKK Bars & Shapes Co., Ltd. | Free-cutting steel |
| WO2010071060A1 (ja) | 2008-12-16 | 2010-06-24 | Ｊｆｅ条鋼株式会社 | 低炭素硫黄快削鋼 |
| US8124008B2 (en) | 2001-11-30 | 2012-02-28 | Jfe Bars & Shapes Corporation | Free cutting steel |
| CN109971918A (zh) * | 2019-04-09 | 2019-07-05 | 上海大学 | 易切削钢的铋碲复合添加工艺方法 |
| CN109988972A (zh) * | 2019-04-23 | 2019-07-09 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种低碳含硫空调管用圆钢及其生产工艺 |
-
1988
- 1988-06-08 JP JP13943988A patent/JPH01309946A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1449932A1 (en) * | 2001-11-30 | 2004-08-25 | NKK Bars & Shapes Co., Ltd. | Free-cutting steel |
| EP1449932A4 (en) * | 2001-11-30 | 2005-01-26 | Nkk Bars & Shapes Co Ltd | DECOLLET STEEL |
| US8124008B2 (en) | 2001-11-30 | 2012-02-28 | Jfe Bars & Shapes Corporation | Free cutting steel |
| WO2010071060A1 (ja) | 2008-12-16 | 2010-06-24 | Ｊｆｅ条鋼株式会社 | 低炭素硫黄快削鋼 |
| US8691141B2 (en) | 2008-12-16 | 2014-04-08 | JFE Bars and Shapes Corporation | Low carbon resulfurized free cutting steel |
| CN109971918A (zh) * | 2019-04-09 | 2019-07-05 | 上海大学 | 易切削钢的铋碲复合添加工艺方法 |
| CN109988972A (zh) * | 2019-04-23 | 2019-07-09 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种低碳含硫空调管用圆钢及其生产工艺 |
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