JPH0379741A - 転動疲労特性に優れた鋼 - Google Patents
転動疲労特性に優れた鋼Info
- Publication number
- JPH0379741A JPH0379741A JP21562589A JP21562589A JPH0379741A JP H0379741 A JPH0379741 A JP H0379741A JP 21562589 A JP21562589 A JP 21562589A JP 21562589 A JP21562589 A JP 21562589A JP H0379741 A JPH0379741 A JP H0379741A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- oxide inclusions
- rolling
- inclusions
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 81
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 81
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 20
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract description 10
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract description 10
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 238000005242 forging Methods 0.000 abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 3
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 22
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 11
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 9
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 9
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 8
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 4
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910000984 420 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、転動疲労特性に優れていることが要求される
用途１例えば軸受、歯車、摺動部材などの素材として好
適に利用される転動疲労特性に優れた鋼に関するもので
ある。 （従来の技術） 従来、高強度材料の疲労特性には、Ａｎ２ｏ３のような
酸化物系介在物が有害であることが知られており、−船
釣には疲労特性の改善を目的として酸化物系介在物を低
減する手法が採用されている。また、軸受などのように
転動疲労を受ける部材においても酸化物系介在物の有害
性が知られており、同様の溶製方法が採用されている。 この場合、酸化物系介在物などを溶解時に低減する手法
としては、鋼中の［０］を真空脱ガス処理等によって低
減させ、介在物と鋼との比重差による浮上分離によって
含有量を低減させるようにすることも行われている。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、溶解時にＡ２２０３などを低減させるた
めには長時間の真空脱ガス処理が必要となり、また原材
料の面からもＡｎの混入を防止するなどの必要があり、
工業的に困難なことが多いという課題があった。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、鋼中の［０］含有量を極微量にまで低減させる
、必要がなく、したがって長時間の真空脱ガス処理を必
要とすることがないにもかかわらず、転動疲労特性に優
れたものとなっている転動疲労特性に優れた各種鋼を提
供することを目的としている。
用途１例えば軸受、歯車、摺動部材などの素材として好
適に利用される転動疲労特性に優れた鋼に関するもので
ある。 （従来の技術） 従来、高強度材料の疲労特性には、Ａｎ２ｏ３のような
酸化物系介在物が有害であることが知られており、−船
釣には疲労特性の改善を目的として酸化物系介在物を低
減する手法が採用されている。また、軸受などのように
転動疲労を受ける部材においても酸化物系介在物の有害
性が知られており、同様の溶製方法が採用されている。 この場合、酸化物系介在物などを溶解時に低減する手法
としては、鋼中の［０］を真空脱ガス処理等によって低
減させ、介在物と鋼との比重差による浮上分離によって
含有量を低減させるようにすることも行われている。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、溶解時にＡ２２０３などを低減させるた
めには長時間の真空脱ガス処理が必要となり、また原材
料の面からもＡｎの混入を防止するなどの必要があり、
工業的に困難なことが多いという課題があった。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、鋼中の［０］含有量を極微量にまで低減させる
、必要がなく、したがって長時間の真空脱ガス処理を必
要とすることがないにもかかわらず、転動疲労特性に優
れたものとなっている転動疲労特性に優れた各種鋼を提
供することを目的としている。
【発明の構成】
（課題を解決するための手段）
本発明に係わる転動疲労特性に優れた鋼は、炭素鋼（Ｓ
Ｃ材など）、合金鋼（ＳＮＣ材。 ＳＮ０Ｍ材、ＳＣｒ材、ＳＣＭ材、ＳＭｎ材。 Ｓ Ｍ ｎ Ｃ材、ＳＡＣＭ材など）、軸受鋼（ＳＵＪ
材など）等の鋼中に存在する酸化物系介在物の組成（重
量比）が、実質的に、ＳｉＯ２：２５〜８０％、Ａ文２
０３ ：５〜３０％、ＣａＯ：１０〜５５％（ただし、
ＳｉＯ２．Ａ文２０３ＣａＯおよびその他の酸化物の合
計が１００％）の範囲にあり、あるいはまた、ＳｉＯ２
：２５〜６０％、ＡＭ、０３ ： ５〜３５％、ＭｎＯ
：１５〜６０％（ただし、ＳｉＯ２、Ａ文、０３Ｍ ｎ
Ｏおよびその他の酸化物の合計が１００％）の範囲に
あり、かつまた圧延および鍛造などの加工後における酸
化物系介在物の７スベクト比（長径と短径との比）が３
．０以上のものが６０％以上含まれている構成のものと
したことを特徴としており、このような鋼の構成を前述
した従来の課題を解決するための手段としている。 通常の場合、鋼中における酸化物系の介在物は、実質的
にはＳｉＯ２ 、Ａ１２０３ 、Ｃａｂ。 Ｍ ｎ Ｏ、Ｍ ｇ Ｏから形成されるが、その組成は
、溶解する時点での溶鋼組成、スラグ組成、原材料等に
影響され、このような介在物は転動疲労特性だけでなく
、加工性や機械的性質の低下を招くことが知られている
。 そして、Ａ！１２０３を含有する酸化物系介在物におい
ては、ＳｉＯ２が２５％よりも少ないときには、はとん
ど延性を示さず、圧延および鍛造等の加工を行ってもこ
れらの酸化物系介在物が伸長せず、アスペクト比が小さ
いものとなって１球状に近い形状を示すため、転動疲労
特性に劣ったものとなる。また、ＣａＯが１０〜５５％
の場合においてｓｉｏ、が８０％を超えると延性が低下
し、その結果としてアスペクト比が３．０以上のものが
６０％以上を占めるものとなすことが困難であり、他方
、Ｍ ｎ Ｏが１５〜６０％の場合においてＳｉＯ２が
６０％を超えると同様に延性が低下し、その結果として
アスペクト比が３．０以上のものが６０％以上を占める
ものとなすことが困難である。 ここで、ＣａＯは１０〜５５％、Ｍ ｎ Ｏは１５〜６
０％の範囲としたが、これらの範囲を外れると上述した
と同様に延性の大きい介在物とならないので好ましくな
い。 さらに、ＣａＯが１０〜５５％の場合にＡ！；Ｌ２０３
が３０％を超え、またＭ ｎ Ｏが１５〜６０％の場合
にＡｕｚＯ３が３５％を超えると、介在物の延性が低下
するので好ましくなく、ＡＪＩ２ｏ３が５％未満ではア
スペクト比が３．０以上のものが６０％以上占めるもの
となすことが困難であるため、転動疲労特性の向上にと
って好ましくない。 これらの酸化物系介在物において、そのアスペクト比が
大きければ、鋼の転動疲労特性は向上するが、その絶対
量が大きくなりすぎる場合には機械的強度、とくに靭性
の低下を生ずることがあるため、これらの酸化物系介在
物は面積比で１．０％以内とすることが望ましい。 本発明に係わる転動疲労特性に優れた鋼は。 上述した酸化物系介在物の組成を有するものであり、鋼
の化学成分組成としては、ｆＩ重量比、Ｃ：０．１５〜
１．２０％、Ｓｉ：０．１５〜２．５０％、Ｍｎ：０．
１０〜３．００％、およびＮｉ：３％以下（不純物であ
る場合を含む）Ｃｒ：３％以下（不純物である場合を含
む）ＭＯ：３％以下（不純物である場合を含む）のうち
から選ばれる１種または２種以上、さらに必要に応じて
Ｖ：０．０３〜０．５０％、Ｎｂ：ｏ、ｏｏｓ〜０．５
００％、Ｂ：Ｏ，０Ｏ０２〜０．０１００％のうちから
選ばれる１種または２種以上、同じく必要に応じてＰｂ
：０．００５〜０．１００％、Ｓ：０−１０％以下、Ｃ
ａ：０．０００２〜０．１０００％。 Ｔｅ：Ｏ，０Ｏ０２〜０．１０００％、Ｂｉ ：０．０
００２〜ｏ−１ｏｏｏ％、ＲＥＭ：０．０００２〜ｏ、
１ｏｏｏ％のうちから選ばれる１種または２種以上を含
み、残部Ｆｅおよび不純物からなるものとすることがよ
り望ましい。 これら各元素のうち、Ｃは鋼の強度を確保するために０
．１５％以上とするのが良いが、多すぎるとオーステナ
イトの残留量が増大するので、１．２０％以下とするの
がよい、そして、浸炭用鋼として用いる場合にはＣ量を
０．１５〜０．３０％とするのが望ましく、ｏ、ｉｓ％
よりも少ないと芯部の強度が十分でなく、０．３０％よ
りも多いと芯部の延性が低下する。また、高周波焼入れ
して使用する場合にはＣ量を０．３０〜０．６０％とす
るのが望ましく、０．３０％よりも少ないと所要の表面
硬さを得ることができず、０．６０％よりも多いと焼き
割れを発生しやすくなる。さらに、焼入れ焼もどしをし
て使用する場合にはＣ量を０．６０〜１．２０％とする
のが望ましく、０．６０％よりも少ないと所要の焼入れ
硬さを得ることができず、１．２０％よりも多いと多量
のオーステナイトが残留するので好ましくない。 また、Ｓｔは溶解時に脱酸剤として作用するが、このＳ
ｔ量が少ないと転動疲労特性が低下したものとなるので
、０．１５％以上とするのがよ＜、５ｆｆｆｉが多すぎ
ると被削性が劣化するので２．５０％以下とするのがよ
い。 さらに、Ｍｎは溶解時に脱酸および脱硫剤として作用す
ると共に焼入れ性の向上に寄与する元素であるが、０．
１０％よりも少ないとこのような効果が小さく、多すぎ
ると被削性が劣化するので３．００％以下とするのがよ
い。 さらにまた、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは転動疲労特性および焼
入れ性の向上に寄与する元素であるので、必要に応じて
これらの１種または２種以上を有効量添加することもよ
いが、これらの含有量が多すぎると被削性が劣化したり
、圧延や鍛造等の加工時に割れが発生したり、鋳造時に
巨大炭化物が発生したりするので、有効量を含有させる
としてもＮｉは３％以下、Ｃｒも３％以下、Ｍｏも３％
以下とするのがよい。 さらにまた、Ｖ、Ｎｂ、Ｂは強度の向上に寄与する元素
であり、Ｖ、Ｎｂは結晶粒の微細化によって、また、Ｂ
は焼入れ性の向上によって、強度を向上するのに有効で
あるので、これらの１種または２種以上を必要に応じて
Ｖは０．０３〜０．５０％、Ｎｂは０．００５〜ｏ、ｓ
ｏｏ％、Ｂは０．０００２〜０．０１００％の範囲で添
加するのもよい。 さらにまた、Ｐｂ、Ｓ、Ｃａ、Ｔｅ、Ｂｉは被削性の改
善に有効な元素であり、これらの１種または２種以上を
必要に応じて添加するのもよいが、多く添加しすぎると
熱間加工性や靭性を劣化させるので、添加するとしても
ｐｂはｏ、ｏｏｓ〜０．１００％、Ｓは０．１０％以下
、Ｃ＆は０．０００２〜０．１ｏｏｏ％、Ｔｅは０．０
００２〜０．１０００％、Ｂｉは０．０００２〜０．１
０００％、ＲＥＭは０．０００２〜ｏ、１ｏｏｏ％の範
囲とするのがよい。 さらに、鋼中のＡＱ量が多い場合にはＡｆｔ２０３を多
量に含む酸化物となりやすい、このＡＭは原料やスラグ
および炉材等から混入されてくるため、ある程度低下さ
せておく必要がある。そして、おおよそＳｉＯ２：５０
％、Ａｆｆｉ２０３：２０％、Ｃａｂ：３０％からなる
酸化物系介在物の組成とするためにはＡｉは約１０ ｐ
ｐｍ程度以下であるようにすることが望ましい。 （発明の作用） 本発明に係わる鋼は、炭素鋼（ＳＣ材など）、合金鋼（
ＳＮＣ材、ＳＮＣＭ材、ＳＣｒ材。 ＳＣＭ材、ＳＭｎ材、ＳＭｎＣ材、ＳＡＣＭ材など）、
軸受鋼（ＳＵＪ材など）等の鋼中に存在する酸化物系介
在物の組成を上記した特定の範囲に規制すると共に、圧
延や鍛造などの加工後における酸化物系介在物のアスペ
クト比が３．０以上のものが６０％以上含まれているも
のとしているので、転動疲労特性の向上に寄与する伸長
状の酸化物系介在物が適量含有していることから、転動
疲労特性が向上したものとなっており、転動寿命の増大
したものとなるという作用がもたらされる。 （実施例） アルゴン雰囲気の誘導炉によって第工表に示す化学成分
を有する各種鋼を溶製し、それぞれ５０Ｋｇの鋼塊に鋳
造した。 次に、各鋼塊を熱間鍛造によって直径２０ｍｍの丸棒に
加工し、ＳＵＪ Ｚ鋼に対してはｉｆ図（＆）に示す条
件の焼ならしおよび第１図（ｂ）に示す条件の球状化焼
なましを実施し、ＳＣｒ４２０鋼に対しては第２図に示
す条件の熱処理を実施し、ＳＮ０Ｍ４２０鋼に対しては
第３図に示す条件の熱処理を実施し、５５５Ｃ鋼に対し
ては第４図に示す条件の熱処理を実施した。 次に、各鋼中の酸化物系介在物を評価するため、第５図
に示すように、各丸棒１の測定面Ｓにおいて、鏡面に研
磨仕上げを行った。 まず、酸化物系介在物の組成を調査するために、ｘｍマ
イクロアナライザーによって介在物の組成を定量し、各
々の供試鋼について２０個の酸化物系介在物を測定して
それぞれの平均組成を調べた。この結果を第２表に示す
。 第２表に示すように、比較鋼はいずれもＡ！；Ｌ２０．
が多い酸化物系介在物となっていることがわかる。 続いて、酸化物系介在物のアスペクト比（長径／短径）
を調査するために、画像解析装置を用いてそれぞれのア
スペクト比を測定した。なお、この測定では、倍率２０
００倍で２０視野を測定してその平均値を求めた。この
結果を同じく第２表に示す。 第２表に示すように、本発明鋼ではアスペクト比３．０
以上のものが６０％以上、平均アスペクト比が３．９以
上となっているのに対して、比較鋼では平均アスペクト
が３．０よりも小さいものであった。 次に、本発明鋼および比較鋼の転動寿命を調べるために
、まず、機械加工によって鍛伸方向から直径１２ｍｍ、
長さ２２ｍｍの円柱を作製し。 続いてＳＵＪ Ｚ鋼に対しては第６図（ａ）に示す条件
の焼入れおよび第６図（ｂ）に示す条件の焼もどしによ
る熱処理を実施し、５Ｃｒ４２０鋼に対しては第７図（
ａ）に示す条件の浸炭焼入れおよび第７図（ｂ）に示す
条件の焼もどしによる熱処理を実施し、ＳＮＣＭ４２０
鋼に対しては第８図（ａ）に示す条件の浸炭焼入れおよ
び第８図（ｂ）に示す条件の焼もどしによる熱処理を実
施し、３５５Ｃ鋼に対しては第３表に示す条件の高周波
焼入れおよ第９図に示す条件の焼もどしによる高周波熱
処理を実施した。 第 ３ 表 次いで、各熱処理材の表面を研磨加工して転動寿命試験
に供した。 この転動寿命試験は、ラジアル式の転動疲労試験機を用
いて行い、負荷応力６００Ｋｇｆ／ｍｍ２で実験した。 これらの結果を第４表ないし第７表に示す、なお５転動
疲労寿命（Ｌ！。）は、ｎ＝２４点の試験を実施し、累
積損傷確率が１０％となる繰返し数をＬＩＯ寿命と定義
した。 また、第４表のＳＵＪ ２鋼の転動疲労寿命においては
比較鋼Ｎｏ、２１を基準とし、第５表の５Ｃｒ４２０鋼
の転動疲労寿命においては比較鋼量。 ２３を基準とし、第６表のＳＮＣＭ４２０鋼の転１ＪＩ
Ｊ疲労寿命においては比較鋼崩、２４を基型とし、第７
表の３５５Ｃ鋼の転動疲労寿命においては比較鋼陽、２
５を基準として相対値により示し第 表 第 ５ 表 第 表 第 表 第４表ないし第７表に示す結果より明らかなように、本
発明鋼はいずれも比較鋼に比べて転動疲労寿命が大きな
値を示しており、また機械的強度も比較鋼に劣らない優
れたものであって、靭性の低下は認められなかった。
Ｃ材など）、合金鋼（ＳＮＣ材。 ＳＮ０Ｍ材、ＳＣｒ材、ＳＣＭ材、ＳＭｎ材。 Ｓ Ｍ ｎ Ｃ材、ＳＡＣＭ材など）、軸受鋼（ＳＵＪ
材など）等の鋼中に存在する酸化物系介在物の組成（重
量比）が、実質的に、ＳｉＯ２：２５〜８０％、Ａ文２
０３ ：５〜３０％、ＣａＯ：１０〜５５％（ただし、
ＳｉＯ２．Ａ文２０３ＣａＯおよびその他の酸化物の合
計が１００％）の範囲にあり、あるいはまた、ＳｉＯ２
：２５〜６０％、ＡＭ、０３ ： ５〜３５％、ＭｎＯ
：１５〜６０％（ただし、ＳｉＯ２、Ａ文、０３Ｍ ｎ
Ｏおよびその他の酸化物の合計が１００％）の範囲に
あり、かつまた圧延および鍛造などの加工後における酸
化物系介在物の７スベクト比（長径と短径との比）が３
．０以上のものが６０％以上含まれている構成のものと
したことを特徴としており、このような鋼の構成を前述
した従来の課題を解決するための手段としている。 通常の場合、鋼中における酸化物系の介在物は、実質的
にはＳｉＯ２ 、Ａ１２０３ 、Ｃａｂ。 Ｍ ｎ Ｏ、Ｍ ｇ Ｏから形成されるが、その組成は
、溶解する時点での溶鋼組成、スラグ組成、原材料等に
影響され、このような介在物は転動疲労特性だけでなく
、加工性や機械的性質の低下を招くことが知られている
。 そして、Ａ！１２０３を含有する酸化物系介在物におい
ては、ＳｉＯ２が２５％よりも少ないときには、はとん
ど延性を示さず、圧延および鍛造等の加工を行ってもこ
れらの酸化物系介在物が伸長せず、アスペクト比が小さ
いものとなって１球状に近い形状を示すため、転動疲労
特性に劣ったものとなる。また、ＣａＯが１０〜５５％
の場合においてｓｉｏ、が８０％を超えると延性が低下
し、その結果としてアスペクト比が３．０以上のものが
６０％以上を占めるものとなすことが困難であり、他方
、Ｍ ｎ Ｏが１５〜６０％の場合においてＳｉＯ２が
６０％を超えると同様に延性が低下し、その結果として
アスペクト比が３．０以上のものが６０％以上を占める
ものとなすことが困難である。 ここで、ＣａＯは１０〜５５％、Ｍ ｎ Ｏは１５〜６
０％の範囲としたが、これらの範囲を外れると上述した
と同様に延性の大きい介在物とならないので好ましくな
い。 さらに、ＣａＯが１０〜５５％の場合にＡ！；Ｌ２０３
が３０％を超え、またＭ ｎ Ｏが１５〜６０％の場合
にＡｕｚＯ３が３５％を超えると、介在物の延性が低下
するので好ましくなく、ＡＪＩ２ｏ３が５％未満ではア
スペクト比が３．０以上のものが６０％以上占めるもの
となすことが困難であるため、転動疲労特性の向上にと
って好ましくない。 これらの酸化物系介在物において、そのアスペクト比が
大きければ、鋼の転動疲労特性は向上するが、その絶対
量が大きくなりすぎる場合には機械的強度、とくに靭性
の低下を生ずることがあるため、これらの酸化物系介在
物は面積比で１．０％以内とすることが望ましい。 本発明に係わる転動疲労特性に優れた鋼は。 上述した酸化物系介在物の組成を有するものであり、鋼
の化学成分組成としては、ｆＩ重量比、Ｃ：０．１５〜
１．２０％、Ｓｉ：０．１５〜２．５０％、Ｍｎ：０．
１０〜３．００％、およびＮｉ：３％以下（不純物であ
る場合を含む）Ｃｒ：３％以下（不純物である場合を含
む）ＭＯ：３％以下（不純物である場合を含む）のうち
から選ばれる１種または２種以上、さらに必要に応じて
Ｖ：０．０３〜０．５０％、Ｎｂ：ｏ、ｏｏｓ〜０．５
００％、Ｂ：Ｏ，０Ｏ０２〜０．０１００％のうちから
選ばれる１種または２種以上、同じく必要に応じてＰｂ
：０．００５〜０．１００％、Ｓ：０−１０％以下、Ｃ
ａ：０．０００２〜０．１０００％。 Ｔｅ：Ｏ，０Ｏ０２〜０．１０００％、Ｂｉ ：０．０
００２〜ｏ−１ｏｏｏ％、ＲＥＭ：０．０００２〜ｏ、
１ｏｏｏ％のうちから選ばれる１種または２種以上を含
み、残部Ｆｅおよび不純物からなるものとすることがよ
り望ましい。 これら各元素のうち、Ｃは鋼の強度を確保するために０
．１５％以上とするのが良いが、多すぎるとオーステナ
イトの残留量が増大するので、１．２０％以下とするの
がよい、そして、浸炭用鋼として用いる場合にはＣ量を
０．１５〜０．３０％とするのが望ましく、ｏ、ｉｓ％
よりも少ないと芯部の強度が十分でなく、０．３０％よ
りも多いと芯部の延性が低下する。また、高周波焼入れ
して使用する場合にはＣ量を０．３０〜０．６０％とす
るのが望ましく、０．３０％よりも少ないと所要の表面
硬さを得ることができず、０．６０％よりも多いと焼き
割れを発生しやすくなる。さらに、焼入れ焼もどしをし
て使用する場合にはＣ量を０．６０〜１．２０％とする
のが望ましく、０．６０％よりも少ないと所要の焼入れ
硬さを得ることができず、１．２０％よりも多いと多量
のオーステナイトが残留するので好ましくない。 また、Ｓｔは溶解時に脱酸剤として作用するが、このＳ
ｔ量が少ないと転動疲労特性が低下したものとなるので
、０．１５％以上とするのがよ＜、５ｆｆｆｉが多すぎ
ると被削性が劣化するので２．５０％以下とするのがよ
い。 さらに、Ｍｎは溶解時に脱酸および脱硫剤として作用す
ると共に焼入れ性の向上に寄与する元素であるが、０．
１０％よりも少ないとこのような効果が小さく、多すぎ
ると被削性が劣化するので３．００％以下とするのがよ
い。 さらにまた、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏは転動疲労特性および焼
入れ性の向上に寄与する元素であるので、必要に応じて
これらの１種または２種以上を有効量添加することもよ
いが、これらの含有量が多すぎると被削性が劣化したり
、圧延や鍛造等の加工時に割れが発生したり、鋳造時に
巨大炭化物が発生したりするので、有効量を含有させる
としてもＮｉは３％以下、Ｃｒも３％以下、Ｍｏも３％
以下とするのがよい。 さらにまた、Ｖ、Ｎｂ、Ｂは強度の向上に寄与する元素
であり、Ｖ、Ｎｂは結晶粒の微細化によって、また、Ｂ
は焼入れ性の向上によって、強度を向上するのに有効で
あるので、これらの１種または２種以上を必要に応じて
Ｖは０．０３〜０．５０％、Ｎｂは０．００５〜ｏ、ｓ
ｏｏ％、Ｂは０．０００２〜０．０１００％の範囲で添
加するのもよい。 さらにまた、Ｐｂ、Ｓ、Ｃａ、Ｔｅ、Ｂｉは被削性の改
善に有効な元素であり、これらの１種または２種以上を
必要に応じて添加するのもよいが、多く添加しすぎると
熱間加工性や靭性を劣化させるので、添加するとしても
ｐｂはｏ、ｏｏｓ〜０．１００％、Ｓは０．１０％以下
、Ｃ＆は０．０００２〜０．１ｏｏｏ％、Ｔｅは０．０
００２〜０．１０００％、Ｂｉは０．０００２〜０．１
０００％、ＲＥＭは０．０００２〜ｏ、１ｏｏｏ％の範
囲とするのがよい。 さらに、鋼中のＡＱ量が多い場合にはＡｆｔ２０３を多
量に含む酸化物となりやすい、このＡＭは原料やスラグ
および炉材等から混入されてくるため、ある程度低下さ
せておく必要がある。そして、おおよそＳｉＯ２：５０
％、Ａｆｆｉ２０３：２０％、Ｃａｂ：３０％からなる
酸化物系介在物の組成とするためにはＡｉは約１０ ｐ
ｐｍ程度以下であるようにすることが望ましい。 （発明の作用） 本発明に係わる鋼は、炭素鋼（ＳＣ材など）、合金鋼（
ＳＮＣ材、ＳＮＣＭ材、ＳＣｒ材。 ＳＣＭ材、ＳＭｎ材、ＳＭｎＣ材、ＳＡＣＭ材など）、
軸受鋼（ＳＵＪ材など）等の鋼中に存在する酸化物系介
在物の組成を上記した特定の範囲に規制すると共に、圧
延や鍛造などの加工後における酸化物系介在物のアスペ
クト比が３．０以上のものが６０％以上含まれているも
のとしているので、転動疲労特性の向上に寄与する伸長
状の酸化物系介在物が適量含有していることから、転動
疲労特性が向上したものとなっており、転動寿命の増大
したものとなるという作用がもたらされる。 （実施例） アルゴン雰囲気の誘導炉によって第工表に示す化学成分
を有する各種鋼を溶製し、それぞれ５０Ｋｇの鋼塊に鋳
造した。 次に、各鋼塊を熱間鍛造によって直径２０ｍｍの丸棒に
加工し、ＳＵＪ Ｚ鋼に対してはｉｆ図（＆）に示す条
件の焼ならしおよび第１図（ｂ）に示す条件の球状化焼
なましを実施し、ＳＣｒ４２０鋼に対しては第２図に示
す条件の熱処理を実施し、ＳＮ０Ｍ４２０鋼に対しては
第３図に示す条件の熱処理を実施し、５５５Ｃ鋼に対し
ては第４図に示す条件の熱処理を実施した。 次に、各鋼中の酸化物系介在物を評価するため、第５図
に示すように、各丸棒１の測定面Ｓにおいて、鏡面に研
磨仕上げを行った。 まず、酸化物系介在物の組成を調査するために、ｘｍマ
イクロアナライザーによって介在物の組成を定量し、各
々の供試鋼について２０個の酸化物系介在物を測定して
それぞれの平均組成を調べた。この結果を第２表に示す
。 第２表に示すように、比較鋼はいずれもＡ！；Ｌ２０．
が多い酸化物系介在物となっていることがわかる。 続いて、酸化物系介在物のアスペクト比（長径／短径）
を調査するために、画像解析装置を用いてそれぞれのア
スペクト比を測定した。なお、この測定では、倍率２０
００倍で２０視野を測定してその平均値を求めた。この
結果を同じく第２表に示す。 第２表に示すように、本発明鋼ではアスペクト比３．０
以上のものが６０％以上、平均アスペクト比が３．９以
上となっているのに対して、比較鋼では平均アスペクト
が３．０よりも小さいものであった。 次に、本発明鋼および比較鋼の転動寿命を調べるために
、まず、機械加工によって鍛伸方向から直径１２ｍｍ、
長さ２２ｍｍの円柱を作製し。 続いてＳＵＪ Ｚ鋼に対しては第６図（ａ）に示す条件
の焼入れおよび第６図（ｂ）に示す条件の焼もどしによ
る熱処理を実施し、５Ｃｒ４２０鋼に対しては第７図（
ａ）に示す条件の浸炭焼入れおよび第７図（ｂ）に示す
条件の焼もどしによる熱処理を実施し、ＳＮＣＭ４２０
鋼に対しては第８図（ａ）に示す条件の浸炭焼入れおよ
び第８図（ｂ）に示す条件の焼もどしによる熱処理を実
施し、３５５Ｃ鋼に対しては第３表に示す条件の高周波
焼入れおよ第９図に示す条件の焼もどしによる高周波熱
処理を実施した。 第 ３ 表 次いで、各熱処理材の表面を研磨加工して転動寿命試験
に供した。 この転動寿命試験は、ラジアル式の転動疲労試験機を用
いて行い、負荷応力６００Ｋｇｆ／ｍｍ２で実験した。 これらの結果を第４表ないし第７表に示す、なお５転動
疲労寿命（Ｌ！。）は、ｎ＝２４点の試験を実施し、累
積損傷確率が１０％となる繰返し数をＬＩＯ寿命と定義
した。 また、第４表のＳＵＪ ２鋼の転動疲労寿命においては
比較鋼Ｎｏ、２１を基準とし、第５表の５Ｃｒ４２０鋼
の転動疲労寿命においては比較鋼量。 ２３を基準とし、第６表のＳＮＣＭ４２０鋼の転１ＪＩ
Ｊ疲労寿命においては比較鋼崩、２４を基型とし、第７
表の３５５Ｃ鋼の転動疲労寿命においては比較鋼陽、２
５を基準として相対値により示し第 表 第 ５ 表 第 表 第 表 第４表ないし第７表に示す結果より明らかなように、本
発明鋼はいずれも比較鋼に比べて転動疲労寿命が大きな
値を示しており、また機械的強度も比較鋼に劣らない優
れたものであって、靭性の低下は認められなかった。
本発明に係わる鋼は、炭素鋼２合金鋼、軸受鋼などの鋼
中に存在する酸化物系介在物の組成（重量比）が、実質
的に、Ｓｔ、２ ：２５〜８０％、ＡＡ、２０３ ：５
〜３０％、Ｃａｂ： ｉｏ 〜５５％（ただし、ＳｉＯ
２ 、Ａｌ２Ｏ３ 、ＣａＯおよびその他の酸化物
の合計が１００％）の範囲にあり、あるいはまた、Ｓｉ
Ｏ２：２５〜６０％、Ａ１２ ｏ３： ５〜３５％、Ｍ
ｎＯ：１５〜６０％（ただし、Ｓ ｉ ０２ 、Ａｌ
Ｉ３０３ 、ＭｎＯおよびその他の酸化物の合計が１
００％）の範囲にあり、かつまた圧延および鍛造などの
加工後における酸化物系介在物の７スベクト比が３．０
以上のものが６０％以上含まれている構成としたから、
圧延や鍛造などの加工後において、転動疲労強度の向上
に寄生する伸長状の酸化物系介在物が適量含有されたも
のとなっており、球状に近い酸化物系介在物の存在が抑
制されたものとなっているので、転動疲労特性に優れた
ものとなっていることから、従来のように長時間の真空
脱ガス処理を施さない鋼素材としたときでも、軸受、歯
車、摺動部材などの転動寿命を大幅に増大させたものと
することが可能であるという著しく優れた効果がもたら
される。
中に存在する酸化物系介在物の組成（重量比）が、実質
的に、Ｓｔ、２ ：２５〜８０％、ＡＡ、２０３ ：５
〜３０％、Ｃａｂ： ｉｏ 〜５５％（ただし、ＳｉＯ
２ 、Ａｌ２Ｏ３ 、ＣａＯおよびその他の酸化物
の合計が１００％）の範囲にあり、あるいはまた、Ｓｉ
Ｏ２：２５〜６０％、Ａ１２ ｏ３： ５〜３５％、Ｍ
ｎＯ：１５〜６０％（ただし、Ｓ ｉ ０２ 、Ａｌ
Ｉ３０３ 、ＭｎＯおよびその他の酸化物の合計が１
００％）の範囲にあり、かつまた圧延および鍛造などの
加工後における酸化物系介在物の７スベクト比が３．０
以上のものが６０％以上含まれている構成としたから、
圧延や鍛造などの加工後において、転動疲労強度の向上
に寄生する伸長状の酸化物系介在物が適量含有されたも
のとなっており、球状に近い酸化物系介在物の存在が抑
制されたものとなっているので、転動疲労特性に優れた
ものとなっていることから、従来のように長時間の真空
脱ガス処理を施さない鋼素材としたときでも、軸受、歯
車、摺動部材などの転動寿命を大幅に増大させたものと
することが可能であるという著しく優れた効果がもたら
される。
第１図（ａ）（ｂ）は５ＵＪＺ鋼に対する各々焼ならし
条件および球状化焼なまし条件を示す説明図、第２図は
５Ｃｒ４２０鋼に対する熱処理条件を示す説明図、第３
図はＳＮＣＭ４２０鋼に対する熱処理条件を示す説明図
、第４図は３５５Ｃ鋼に対する熱処理条件を示す説明図
、第５図は丸棒の測定面を示す説明図、第６図（ａ）（
ｂ）は５ＵＪＺ鋼に対する各々焼入れ条件および焼もど
し条件を示す説明図、第７図（ａ） （ｂ）は５Ｃｒ
４２０鋼に対する各々浸炭焼入れ条件および焼もどし条
件を示す説明図、第８図（ａ）（ｂ）はＳＮＣＭ４２０
鋼に対する各々浸炭焼入れ条件および焼もどし条件を示
す説明図、第９図は３５５Ｃ鋼に対する高周波焼入れ後
の焼もどし条件を示す説明図である。
条件および球状化焼なまし条件を示す説明図、第２図は
５Ｃｒ４２０鋼に対する熱処理条件を示す説明図、第３
図はＳＮＣＭ４２０鋼に対する熱処理条件を示す説明図
、第４図は３５５Ｃ鋼に対する熱処理条件を示す説明図
、第５図は丸棒の測定面を示す説明図、第６図（ａ）（
ｂ）は５ＵＪＺ鋼に対する各々焼入れ条件および焼もど
し条件を示す説明図、第７図（ａ） （ｂ）は５Ｃｒ
４２０鋼に対する各々浸炭焼入れ条件および焼もどし条
件を示す説明図、第８図（ａ）（ｂ）はＳＮＣＭ４２０
鋼に対する各々浸炭焼入れ条件および焼もどし条件を示
す説明図、第９図は３５５Ｃ鋼に対する高周波焼入れ後
の焼もどし条件を示す説明図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）鋼中に存在する酸化物系介在物の組成（重量比）
が、実質的に、 ＳｉＯ＿２：２５〜８０％、 Ａｌ＿２Ｏ＿３：５〜３０％、 ＣａＯ：１０〜５５％、 （ただし、ＳｉＯ＿２、Ａｌ＿２Ｏ＿３、ＣａＯおよび
その他の酸化物の合計が１００％）の範囲にあり、かつ
また加工後における酸化物系介在物のアスペクト比が３
．０以上のものが６０％以上含まれていることを特徴と
する転動疲労特性に優れた鋼。 （２）鋼中に存在する酸化物系介在物の組成（重量比）
が、実質的に、 ＳｉＯ＿２：２５〜６０％、 Ａｌ＿２Ｏ＿３：５〜３５％、 ＭｎＯ：１５〜６０％、 （ただし、ＳｉＯ＿２、Ａｌ＿２Ｏ＿３、ＭｎＯおよび
その他の酸化物の合計が１００％）の範囲にあり、かつ
また加工後における酸化物系介在物のアスペクト比が３
．０以上のものが６０％以上含まれていることを特徴と
する転動疲労特性に優れた鋼。 （３）請求項第（１）項または第（２）項に記載の鋼が
、重量比で、Ｃ：０．１５〜１．２０％、Ｓｉ：０．１
５〜２．５０％、Ｍｎ： ０．１０〜３．００％、残部Ｆｅおよび不純物からなる
ことを特徴とする転動疲労特性に優れた鋼。 （４）請求項第（１）項または第（２）項に記載の鋼が
、重量比で、Ｃ：０．１５〜１．２０％、Ｓｉ：０．１
５〜２．５０％、Ｍｎ： ０．１０〜３．００％、およびＮｉ：３％以下、Ｃｒ：
３％以下、Ｍｏ：３％以下のうちから選ばれる１種また
は２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物からなること
を特徴とする転動疲労特性に優れた鋼。 （５）請求項第（１）項または第（２）項に記載の鋼が
、重量比で、Ｃ：０．１５〜１．２０％、Ｓｉ：０．１
５〜２．５０％、Ｍｎ： ０．１０〜３．００％、およびＮｉ：３％以下、Ｃｒ：
３％以下、Ｍｏ：３％以下のうちから選ばれる１種また
は２種以上、さらにＶ：０．０３〜０．５０％、Ｎｂ：
０．００５〜０．５００％、Ｂ：０．０００２〜０．０
１００％のうちから選ばれる１種または２種以上を含み
、残部Ｆｅおよび不純物からなることを特徴とする転動
疲労特性に優れた鋼。（６）請求項第（１）項または第
（２）項に記載の鋼が、重量比で、Ｃ：０．１５〜１．
２０％、Ｓｉ：０．１５〜２．５０％、Ｍｎ： ０．１０〜３．００％、およびＮｉ：３％以下、Ｃｒ：
３％以下、Ｍｏ：３％以下のうちから選ばれる１種また
は２種以上、さらにＰｂ：０．００５〜０．１００％、
Ｓ：０．１０％以下、Ｃａ：０．０００２〜０．１００
０％、Ｔｅ：０．０００２〜０．１０００％、Ｂｉ：０
．０００２〜０．１０００％、ＲＥＭ：０．０００２〜
０．１０００％のうちから選ばれる１種または２種以上
を含み、残部Ｆｅおよび不純物からなることを特徴とす
る転動疲労特性に優れた鋼。 （７）請求項第（１）項または第（２）項に記載の鋼が
、重量比で、Ｃ：０．１５〜１．２０％、Ｓｉ：０．１
５〜２．５０％、Ｍｎ： ０．１０〜３．００％、およびＮｉ：３％以下、Ｃｒ：
３％以下、Ｍｏ：３％以下のうちから選ばれる１種また
は２種以上、さらにＶ：０．０３〜０．５０％、Ｎｂ：
０．００５〜０．５００％、Ｂ：０．０００２〜０．０
１００％のうちから選ばれる１種または２種以上、さら
にＰｂ：０．００５〜０．１００％、Ｓ：０．１０％以
下、Ｃａ：０．０００２〜０．１０００％、Ｔｅ：０．
０００２〜０．１０００％、Ｂｉ：０．０００２〜０．
１０００％、ＲＥＭ： ０．０００２〜０．１０００％のうちから選ばれる１種
または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物からなる
ことを特徴とする転動疲労特性に優れた鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21562589A JPH0379741A (ja) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | 転動疲労特性に優れた鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21562589A JPH0379741A (ja) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | 転動疲労特性に優れた鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0379741A true JPH0379741A (ja) | 1991-04-04 |
Family
ID=16675501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21562589A Pending JPH0379741A (ja) | 1989-08-22 | 1989-08-22 | 転動疲労特性に優れた鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0379741A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008240019A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 転がり疲労寿命に優れた鋼 |
| JP2010007092A (ja) * | 2008-06-24 | 2010-01-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軸受鋼鋼材およびその製造方法 |
| JP2012062526A (ja) * | 2010-09-16 | 2012-03-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延軸受鋼鋼材 |
| KR20150010698A (ko) | 2012-05-07 | 2015-01-28 | 산요오도꾸슈세이꼬 가부시키가이샤 | 롤링 피로 수명이 우수한 강 |
| WO2018016503A1 (ja) * | 2016-07-19 | 2018-01-25 | 新日鐵住金株式会社 | 高周波焼入れ用鋼 |
| WO2018016504A1 (ja) * | 2016-07-19 | 2018-01-25 | 新日鐵住金株式会社 | 高周波焼入れ用鋼 |
| WO2018016502A1 (ja) * | 2016-07-19 | 2018-01-25 | 新日鐵住金株式会社 | 高周波焼入れ用鋼 |
| WO2019142947A1 (ja) * | 2018-01-22 | 2019-07-25 | 日本製鉄株式会社 | 浸炭軸受鋼部品、および浸炭軸受鋼部品用棒鋼 |
-
1989
- 1989-08-22 JP JP21562589A patent/JPH0379741A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008240019A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 転がり疲労寿命に優れた鋼 |
| JP2010007092A (ja) * | 2008-06-24 | 2010-01-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軸受鋼鋼材およびその製造方法 |
| JP2012062526A (ja) * | 2010-09-16 | 2012-03-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延軸受鋼鋼材 |
| KR20150010698A (ko) | 2012-05-07 | 2015-01-28 | 산요오도꾸슈세이꼬 가부시키가이샤 | 롤링 피로 수명이 우수한 강 |
| WO2018016503A1 (ja) * | 2016-07-19 | 2018-01-25 | 新日鐵住金株式会社 | 高周波焼入れ用鋼 |
| WO2018016504A1 (ja) * | 2016-07-19 | 2018-01-25 | 新日鐵住金株式会社 | 高周波焼入れ用鋼 |
| WO2018016502A1 (ja) * | 2016-07-19 | 2018-01-25 | 新日鐵住金株式会社 | 高周波焼入れ用鋼 |
| JPWO2018016502A1 (ja) * | 2016-07-19 | 2018-07-19 | 新日鐵住金株式会社 | 高周波焼入れ用鋼 |
| JPWO2018016504A1 (ja) * | 2016-07-19 | 2018-07-19 | 新日鐵住金株式会社 | 高周波焼入れ用鋼 |
| JPWO2018016503A1 (ja) * | 2016-07-19 | 2018-07-19 | 新日鐵住金株式会社 | 高周波焼入れ用鋼 |
| WO2019142947A1 (ja) * | 2018-01-22 | 2019-07-25 | 日本製鉄株式会社 | 浸炭軸受鋼部品、および浸炭軸受鋼部品用棒鋼 |
| JPWO2019142947A1 (ja) * | 2018-01-22 | 2021-01-28 | 日本製鉄株式会社 | 浸炭軸受鋼部品、および浸炭軸受鋼部品用棒鋼 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3440937B2 (ja) | 鋼線材及び鋼線材用鋼の製造方法 | |
| US20040042926A1 (en) | High-silicon stainless | |
| US4802918A (en) | Case hardened steel and method of manufacturing the same | |
| CN108393355A (zh) | 一种油气井用新型无缝钢管的制造方法 | |
| CN111065755A (zh) | 滚动疲劳特性优异的钢材 | |
| JP7226548B2 (ja) | 線材 | |
| JP3255296B2 (ja) | 高強度ばね用鋼およびその製造方法 | |
| JP3601388B2 (ja) | 鋼線材及び鋼線材用鋼の製造方法 | |
| KR20020083529A (ko) | 베어링 재료 | |
| JPH0379741A (ja) | 転動疲労特性に優れた鋼 | |
| EP3115477B1 (en) | Age hardening non-heat treated bainitic steel | |
| CN110651060B (zh) | 钢和部件 | |
| JPH04224659A (ja) | マルテンサイト系継目無鋼管とその製造方法 | |
| JP2841468B2 (ja) | 冷間加工用軸受鋼 | |
| US4851054A (en) | Method of producing rolled steel having excellent resistance to sulfide stress corrosion cracking | |
| JP2000178685A (ja) | 疲労特性及び伸線加工性に優れた鋼線材とその製造方法 | |
| JP3721723B2 (ja) | 被削性、冷間鍛造性および焼入れ性に優れた機械構造用鋼材 | |
| JPH03254339A (ja) | 転動疲労寿命に優れた軸受用素材の製造方法 | |
| EP3805418A1 (en) | Steel material for steel pistons | |
| JPH04168247A (ja) | 転動疲労特性に優れた鋼 | |
| JPH09217143A (ja) | 冷間鍛造性、高周波焼入れ性および転動疲労特性に優れた機械構造用鋼 | |
| JPS59159971A (ja) | 焼入性のすぐれた冷間鍛造用鋼 | |
| JPH11236646A (ja) | 耐粗粒化肌焼鋼材並びに強度と靭性に優れた表面硬化部品及びその製造方法 | |
| CN111334708B (zh) | 一种抗拉强度≥2250MPa且疲劳性能优异的高强度弹簧钢及其生产方法 | |
| JPH11335773A (ja) | 冷間加工性に優れた軸受用鋼 |