TW200940199A - Flexible tube made of ferritic stainless steel - Google Patents
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Description
200940199 六、發明說明:
C J^frJSb ^SL J 發明領域 [0001] 5 本發明係有關於一種肥粒鐵系不鏽鋼製可撓性管。本 申請案係根據2008年2月7日在日本提出申請之日本申請案 特願第2008-027721號主張優先權,並在此援用其内容。 ❾ 【先前技術】 發明背景 10 [0002] 例如’空調機是一種透過冷媒之熱交換機,其配管係 • 使用熱傳導性優異之銅管。由於銅管不僅是熱傳導性優 - 異’加工性也優異’因此也使用於與熱傳導性無關之室内 外機的連接配管。空調機之室内外機在設置時會因應於 15设置場所而必須以人力彎曲、回復配管。更進一步,配管 © 連接。卩會配合連接接頭的形狀施以45。之擴口加工,且相較 ;素S之外彳空’將擴管前端部外徑施以擴管40%左右之擴 ^工,藉由擴口接頭以預定之轉矩轉緊而連接。也就是 °兒’在施工現場’作業者使用工具等予以彎曲或進行擴口 2〇加工之加工性是必要的。 ^由於近年來銅素材的高涨,必須檢討銅以外之 二生、適用,例如,也注意到使用與銅同樣具有優異之加 二=叙管之連接配管。但是,铭管的話,爲了連接兩端 爆接有鋼替,| 士丄 有加工麻煩以及增加成本之問題。 3 200940199 $彳面,不鏽鋼由於其優異之雜性,使用於屋内 之種供水、供熱水、氣體用配管,且必須配合設置場 5 10 15 :配管’因此使用了可彎曲加卫之可在不鏽鋼管施以各種 波形形狀Μ撓性管(例如,專利文獻… 藉由°亥可撓性管,可如銅或銘管般,進行某種程度之 曲加工。該等不鏽鋼製之可撓性管係使用稱為SUS304、 304L、316、316L之奥斯田鐵系不錄鋼。 將該等奥斯田鐵系不鏽鋼製可撓性管適用於空調機室 内外機連接配官時,由於奥斯田鐵系不鏽鋼多使用
Ni因此 價錢較高’又’因為使狀環境而產生應力顧破裂之可 能性等缺點。進而,雖然奥斯田鐵系杨鋼具有優異之加 工性,但相較於銅或鋁為硬質,又加工硬化大因此具有 在施工現場要以人力將製造之可撓性管彎曲或回復,或者 疋使用工具之管端的擴口加工很困難等問題。 又,使用奥斯田鐵系不鏽鋼製之可撓性管之供水、供 熱水、氣體配管透過橡膠墊或〇型環連接(如專利文獻2), 此種連接方法中,難以適用於空調機配管等高壓用途,且 將使用奥斯田鐵系*鏽鋼之可撓性管適用於現狀之銅配管 是困難的。 相較於奥斯田鐵系不鏽鋼,價錢便宜且加工硬化小之 肥粒鐵系不鏽鋼製的可撓性管雖然在汽車排氣系統有進行 檢討(如專利文獻3),但目的或必要特性不同,未就施工時 之彎曲加工性或連接部之擴口加工性進行檢討。 [專利文獻1 ]日本專利公開公報特開第2006-177529號 200940199 公報 [專利文獻2]日本專利公開公報特開平第9_242949號公 報 [專利文獻3]曰本專利公開公報特開平第丨M59616號 5 公報
【發明内容J 發明概要 ❹ 10 [發明欲解決之課題] [0003] 本發明係有鑒於上述狀況而作成者,其以經濟性優 異,且施工時之f曲加工性與作為連接部之管端部的擴口 加工性優異之肥粒鐵系不鏽鋼製之可撓性管為目的。 [用以解決課題之手段] [0004] 15 m 本發明人們為了達成上述目的,就使用各種肥粒鐵系 不錄鋼之可撓性管的彎曲加工性與管端部之擴口加工性進 7檢4 °結果’得到藉由素材板之板厚度、與作為加工性 钛之平均蘭克福特值(平均“直)之特定組合,可提升可撓 20 生s之彎曲加工性與擴口加工性之見解,而終至完成本發 明。 [0005] I7本發明之肥粒鐵系不鏽鋼製之可撓性管係山部與 父互配置且形成波形形狀之可撓部者,且以板厚度在 mm平均蘭克福特值(Lankford Value)在1_2以上之 5 200940199 肥粒鐵系不鏽鋼板作為素★ 才。 前述肥粒鐵系不鱗鋼製之可撓性管,其中前述肥粒鐵 系不鏽鋼宜含有:c:0.02質量%以下、仏〇〇2質量%以下
Si : !.0質量%以下、Mn : ! 〇質量%以下、p · 〇 〇5質。量〇/以 下、S:㈣質量%以下、及。:16〜23質量%以下又,。以 選自於由Ti、Nb構成之群尹矣少】種分别含有〇】〜〇6質量 %,且剩餘部分由FeA不可避免之不純物所構成者為佳, 又’較宜含_自於由下述所構成之群中i種以上 〇.〇_%以下、Ni:0.6質量%以下、化〇6質 、 10 15 M〇 : 2.0質量%者’又,更宜含有選自於由下述所構成之群 中1種以上:义鳴質量。/。以下、Ca:G侧質量%以下、 B . 〇〇晴量%以下、v : G.2f量%以下、麵:〇 量%以下。 貝 本發明之肥粒鐵系不義製之可撓性管之前述可挽部 之波形形狀宜為:作為谷部外徑與山部外徑之比之谷部外 徑/山料徑為G.7G〜請,且作為山部外程與形成可撓部前 素B的外1:之素官外徑之比之山部外徑/素管外徑為 =9 1 · 2 _作為由山部之頭頂部與谷部之底部構成之間距與 刖述素:外僅之比之間距/素管外徑為0.10〜0.30,宜具有未 瓜成有月j述可徺部之素管部,複數之前述素管部與複數之 前述可撓部可交互形成’亦可為全長係捲曲成線圈狀之形 狀’亦或—端具有擴口加工部。 [發明效果] [0006] 20 200940199 本發月之肥輪鐵系不錄鋼銅製之可換性管,可提 供種施工時之'靑曲力σ工性、管端部之擴口加工性優異, 且價錢便宜之可撓性配管。 圖式簡單說明 [0007] 二、本發明之實施形態之肥粒鐵系不鐵鋼製之可 撓性管的側面圖。
糸本發明之實施形態之肥粒鐵系不錯鋼製之可 撓性管的截面圖。 10 …之實施形態之捲繞成線 系不鏽鋼製之可撓管的立體圖。 【實施方式】 較佳實施例之詳細說明 [0009] 15 本發明之肥粒鐵系不鏽鋼製之可撓性管係以板厚度為 0.2〜0.5臟’且平均r値在12以上之肥粒鐵系不鏽鋼板為素 材〇 可撓性管之一例係使用第1圖說明。第1圖係本發明之 實施形態之肥粒鐵系不鏽鋼製之可撓性管(以下,也單稱 為可撓性管)10之側面圖。 如第1圖所示’可撓性管10具有:設置於兩端部之擴口 加工部14、素管部12、及可撓部20。可撓部20係沿著可撓 性管10之周面的圓周方向,交互配置獨立之山部22與谷部 24,形成波狀。擴口接頭30在可自由旋轉及自由滑動之狀 7 200940199 態下插入至可撓性管10。 [0010] 擴口接頭30係以預定之轉矩轉緊,使用於連接配管之 官’一般在擴口加工前將可撓性管插入。 5 [0011] 可撓部20之波形形狀沒有特別限定,山部22之頭了頁 部、谷部24之底部形狀亦可形成曲面,亦可形成銳角之凸 部。 使用第2圖詳細說明可撓部20之波形形狀。第2圖係可 10 撓性管1〇之截面圖。可撓部20之波形形狀的大小沒有特別 限定’但谷部外徑dv(mm)與山部外徑dm(mm)之比(dv/dm) 宜為0.70〜0.90,山部外徑dm與素管外徑d(mm)之比(dm/d) 宜為0.9〜1 _2 ’且由山部22頭頂部到谷部24底部之間距
Dw(mm)與素管外徑d(mm)之比(Dw/d)為〇.1〇〜0.30之範 15 圍。 谷部外徑dv/山部外徑dm小於〇.7〇時,波的高度會過 大,恐有製造性降低之虞。又,超過〇 9〇時,波的高度過 小,恐有作為可撓性管之彎曲加工性降低之虞。 山部外徑dm/素管外徑朴於〇·9時,恐有製造性會降低 2〇之虞,並且氣體或液體流動於管内時的阻力變大,超過12 時,有製造性會降低之虞。 間距DW素管外徑d小於〇.10時,製造性降低,超過0.30 時,恐有彎曲加工性降低之虞。 [0012] 200940199 所謂「素管」,係指一般由鋼帶或鋼板利用電阻熔接 或電弧熔接所製造之管,本發明中,係表示含有拉出管且 未設有可撓部20之處。素管部12之處沒有特別限定,亦可 設置於可撓部20之兩側或單側,亦可複數之素管部12與複 5 數之可撓部20交互配置。 又,素管外徑d沒有特別規定,但例如空調連接配管 中,一般係使用液側為6.35mm,氣體側為9_52mm二種,又, 水道配管也會使用超過25mm之配管。因此,素管外徑d宜 適合決定在6〜30mm之範圍。 10 [0013] 擴口加工部14之擴口加工性以宜為下述式(1)所表示之 擴管率(%)可在40%以上。 擴管率(%)=擴口加工部外徑dt(mm) +表管外徑 d(mm)x 100...(1) 15 [0014] 成為可撓性管10之素材之肥粒鐵系不鏽鋼板之板厚度 為0.2〜0.5mm。這是因為雖然板厚度薄於〇2mm時,彎曲加 工性變良好,但作為可撓性管之強度降低,在擴口加工時, 無法加工到預定之擴管率,在擴口加工前端部會產生破裂 2〇之虞。再加上,若在0.2mm以上,在市場上之購買較為容 易之故。另一方面,當超過0.55mm時,在施工現場之彎曲 加工性會顯著降低,並且在施工現場之擴口加工中,難以 進行擴口加工到預定之擴管率。 9 [0015] 200940199 作為可撓性管1 〇之素材之肥粒鐵系不鏽鋼板的平均r 値為1.2以上。 在此’所謂蘭克福特值(r値)係如jis Z2254所規定者, 用以表示拉伸試驗片之板寬度減少與板厚度減少之比例,r 5 値愈高,加工性愈優異。所謂平均r値係令軋延方向之r値為 r〇、軋延直角方向之r値為r9Q、軋延45。方向之r値為r45時, 為下述式(2)所表之r値的加重平均健。 平均“直二(γ〇+Γ9〇+2ι·45)+4...(2) 這是因為當平均r値小於1·2時,無法得到充分之擴口加 10 工性。 [0016] 肥粒鐵系不鐵鋼之組成沒有特別限定,但可選擇用以 確保彎曲加工性與管端之擴口加工性之組成。以下詳細說 明肥粒鐵系不鏽鋼之組成。 15 肥粒鐵系不鏽鋼宜含有:C : 〇.〇2質量%以下、Ν : 〇 02 質量以下、Si: 1.0質量%以下、Μη :丨〇質量%以下、ρ : 〇 〇5 質量%以下、^謂質量%以下'Cr: 16〜23質量%,更進 一步含有:0.1〜〇.6質量%之選自於由Ti、Nb構成之群之至 少1種’且剩餘部分由贼不可避免之不純物所構成。 20 [0017] —碳(C):肥粒鐵系不鏽鋼中之C的含有量沒有特別限 定仁且在〇.〇2質量%以下。c的含有量超過〇 〇2質量%, 加工性或耐钱性。又,這是因為為了將之固定,增加必要 之Ti、Nb量。另一方面,c的含有量小於〇 〇〇1質量%時精 10 200940199 鍊成本高。因此,C的下限値宜為0.001質量%。 ' [0018] 氮(N):肥粒鐵系不鏽鋼中之N的含有量沒有特別限 定,但宜在0.02質量%以下。N的含有量超過0.02質量%時, 5 加工性或耐蝕性劣化。又,這是因為為了使該等固定,增 加必要之Ti、Nb量。另一方面,N之含有量小於0.001質量 %時,精鍊成本高。因此,N之下限値宜在0.001質量%。 [0019] ® 矽(Si):肥粒鐵系不鏽鋼中之Si的含有量沒有特別限 10 定,但宜宜在1.0質量%以下。Si係作為脫氧元素使用之元 素,但超過1.0質量%時,加工性會顯著降低。另一方面, Si之含有量小於0.01質量%時,精鍊成本高。因此,Si之下 限値宜在0.01質量%。 [0020] 15 錳(Μη):肥粒鐵系不鏽鋼中之Μη的含有量沒有特別限 定,但宜在1.0質量%。由於會使加工性或而t#性降低,因 ❿ 此上限宜在1.0質量%。另一方®,Μη之含有量小於0.01質 量%時,精鍊成本高。因此,Μη的下限値宜為不可避免混 入之0.01質量%。 20 [0021] 磷(Ρ):肥粒鐵系不鏽鋼中之Ρ的含有量沒有特別限 定,但宜在0.05質量%以下。當超過0.05質量%時,由於固 溶強化,因此使加工性降低.,並且恐有耐蝕性或製造性降 低之虞。另一方面,Ρ之下限由防止因為原料選擇等而造成 11 200940199 製鋼成本之增加的觀點來看,宜為0.01質量%。 [0022] 硫(S):肥粒鐵系不鏽鋼中之S的含有量沒有特別限 定,但宜在0.03質量%。這是因為超過0.03質量%時,恐有 5 因為介質等而使耐蝕性劣化之虞。另一方面。S之下限考慮 到製鋼成本,宜為0.0005質量%。 [0023] 鉻(Cr): Cr為了確保不鏽鋼之基本特性之耐蝕性所必要 之元素。肥粒鐵系不鏽鋼中之Cr含有量沒有特別限定,但 10 宜為16〜23質量%。這是因為若在16質量%以上,可撓性管 可在使用之環境下得到充分之耐蝕性,當超過23質量% 時,恐有使加工性降低,製品成本提高,製造性劣化之虞。 [0024] 鈦(Ti)、鎳(Nb) : Ti、Nb係與C、N結合形成析出物, 15 並可減少鋼中之固溶C、N,提升加工性之元素。又,為可 提升耐蝕性、特別是熔接部之耐蝕性之元素。肥粒鐵系不 鏽鋼中,選自於Ti、Nb構成之群中之至少1種宜分別含有 0·1〜0.6質量%。當低於0.1質量%時,恐怕無法充分提升加 工性,超過0.6質量%時,會使加工性降低,或Ti成為介質 20 造成瑕疵。 [0025] 肥粒鐵系不鏽鋼更宜含有選自於下述所構成之群之1 種以上:]^^:0.0050質量%以下、见:0.6質量%以下、(:11: 0.6質量%以下、及^1〇:2.0質量%以下。 200940199 鎂(Mg):肥粒鐵系不鏽鋼中之Mg係在溶鋼中與ai形成
Mg氧化物,除了做為脫氧劑之外,亦作為TiN之晶出核。
TiN係在凝固過程中成為肥粒鐵相之凝固核,藉促進TiN之 晶出,可在凝固時微細生成肥粒鐵相。藉使凝固組織微細 5化’除了可防止製品之隆起(ridging)或條痕(roping)等粗大 凝固組織造成之表面缺陷,並可提升加工性。為TiN之晶出 核之Mg氧化物在溶鋼t積極的形成係由〇〇〇〇1質量^定
❹ 發現’為了得到該等效果,τ限宜為〇 〇〇〇1%。但是,各超 過0.0050質量%時,、熔接性會劣化,因此上限宜為〇 (J〇質 10 量%。 [0026] 鎳(Ni):肥粒鐵系不鏽鋼中的_可有效提升耐餘性之 元素。Ni的含有量沒有特別限定,但由加工性或成本面來 看’上限宜為0.6質量%,下限宜為可得到安定效果之 15 質量%。 [0027] 銅㈣:肥粒鐵系不鏽鋼中的Cu系有效提升耐钱性之 元素。Cu之含有量沒有特別限定,但由加工性或成本面來 看,上限宜為〇·6質量%,下限宜為可得到安定效果之001 2〇 質量%。 [0028] 鉬(Mo):肥粒鐵系 不鏽鋼中之M〇係提升不鏽鋼之耐蝕 性之元素。Mo的含有量沒有肚 特別限疋,但由加工性或成本 面來看,上限宜為2.0質量%,—达 下限宜為可得到安定效果之 13 200940199 0·01質量%。 [0029] 肥粒鐵系不鏽鋼進而宜含有選自於下述所構成之群之 1種以上:Α1 : 0.05質量以下、Ca: 0.0〇5〇質量%以下' β 5 〇.〇〇50質量%以下、V : 0.2質量%以下、及REM : 〇 1〇質量 %以下。 鋁(A1):肥粒鐵系不鏽鋼中的A1係作為脫氧元素之有效 元素,添加時宜在0.005質量%以上。過剩的添加會使加工 性或靭性及熔接性劣化’因此上限宜為〇.〇5質量%。 1〇 [0030] 鈣(Ca):肥粒鐵系不鏽鋼中之Ca係改善鋼之熱軋加工 性之元素,添加時宜為可得到安定效果之0.0005質量%以 上。過剩的添加反而會降低熱軋加工性,因此上限宜為 0.0050 質量%。 15 [0031] 硼(B) ··肥粒鐵系不鏽鋼中之B係提升二次加工性之元 素,對於Ti添加鋼之添加有效。Ti添加鋼係利用Ti固定c, 因此粒界的強度會降低,且在二次加工時容易產生粒界破 裂。添加時,宜為可安定呈現其效果之〇 〇〇〇3質量%以上。 20 可是,添加過剩會帶來延伸的降低,因此上限宜為0.0050 質量%。 [0032] 釩(V):肥粒鐵系不鏽鋼中之v係抑制使耐蝕性等劣化 之Cr碳氮化物之元素,添加時,宜為可安定呈現其效果之 200940199 o.oi質量%以上。可是,添加過剩會產生熱軋時之瑕疵產生 的問題,因此上限宜為0.2質量%。 [0033] 5 ❹ 10 15 ⑩ 20 REM :肥粒鐵系不鏽鋼中之REM系改善鋼之熱軋加工 性之元素,添加時宜為可得到安定效果之0.005質量%以 上。添加過剩反而會使熱軋加工性降低,因此其含有量的 上限宜為0.10質量%。在此所謂REM,係La或Ce等之鑭系 稀土類元素之含有量的總和。 [0034] 可撓性管10之製造方法沒有特別限定。例如,使用既 存的方法將板厚度為0.2〜0.5mm,平均r値在1.2以上之肥粒 鐵系不鏽鋼板作為熔接管或拉出管而得到素管,且藉於前 述素管壓上刃狀之模型以形成波形形狀之方法。又,例如, 以凹凸輥子將前記肥粒鐵系不鏽鋼板成型為波形,並將已 波形成形之鋼板捲繞熔接作成管之方法等。 [0035] 根據本發明,可藉使用板厚度在0.2〜0.5mm,且平均r 値在1.2以上之肥粒鐵系不鏽鋼板,達到一價格便宜且彎曲 加工性、擴口加工性優異之肥粒鐵系不鏽鋼製之可撓性 管。特別是可藉由提升擴口加工性,與銅配管同樣使擴管 率達到40以上。藉此,則與銅配管同樣,使用擴口接頭之 連接變得容易,可撓性管可適用於高壓用途。 [0036] 根據本發明,藉令可撓部之波形形狀為谷部外徑dv/山 15 200940199 4外&dm. 0.70〜〇.9〇’且山部外徑dm/素管外徑d: 〇 9〜i 2、 ' 間距Dw/素管外徑d : Q ,更為提升彎曲加工性。 本發明之肥粒鐵系不鏽鋼製可撓性管由於具有素管 部,可容易進行擴口加工。特別是可藉作成複數可撓部與 5複數素管部交互配置之長尺狀可撓性管,在施工現場可因 應於必要之長度而任意切斷素管部,達到端部具有素管部 之可撓性管。 [0037] 第1圖中,可撓性管之可撓部係分別獨立之山部與谷部 © 10以一定之間距排列者(固定間距型/onepicth),但亦可為山 部與谷部呈螺旋狀形成於局面部。又,實際上作為配管使 用時’在一般的家庭用空調機中,作為連接配管需要4〜5m 左右之長度,又,或為大樓等之配管,不少也是超過1〇爪。 在如此之狀況下,當考慮運搬之容易性等時,宜如第3圖所 ‘
15 示之可撓性管40,作成全長捲曲成線圈狀之線圈形狀(呈線 圈狀管,pipe-in-coil)。再者,第3圖中,雖然可撓部與素管 部在相同位置捲曲,但藉改變可撓部與素管部之長度,或 Q 改變捲曲之線圈徑,玎撓部與素管部之位置偏移亦可。 [0038] 20 第1圖中,可撓性管之端部設有擴口加工部,但亦可不 設置擴口加工部,素管部成為可撓性管之端部,可撓部亦 可為端部。又,擴口加工部、素管部或者可撓部亦可設置 於可撓性管之兩端,祁可僅在一端。 16 [0039] 200940199 如上所述,本發明係可如空調機之連接配管,玎取代 高價之銅,提供一在施工時反覆彎曲性或擴口加工性優異 之肥粒鐵系不鏞鋼製之可撓性管,產業價値大。 [實施例] 5 [0040] 以下,舉出實施例具體說明本發明,但本發明並不受 限於實施例。 (實施例1〜12、比較例1〜3) 使用表1所示之成分、與剩餘部分作為Fe之組成之鋼 10 板’製造出為表2所示之板厚度且為8mm φ之TIG溶接管。 使用前述TIG熔接管,根據表2之記载,製造出長度17〇mm 之波形形狀部、與長度30mm之素管部交互複數配置之全長 4m之長尺可撓性管,且為了運搬,將全長捲繞成線圈狀, 作成線圈徑約lm之可撓性管之呈線圈狀管(pipe in c〇ii)。該 15 可撓性管之呈線圈狀管可藉切斷被波形形狀部所挾持之素 管部,切出兩端具有素管部且中央部具有波形形狀之可挽 部之可撓性管,並評價彎曲加工性與擴口加工性。評價結 果顯示於表2。 [0041] 20 (彎曲加工性) <試驗方法> 彎曲加工性係使用彎管器(外徑:、彎曲R. 17.5mm),進行18〇。彎曲,然後,使用虎鉗與鉗子,進疒 次回到彎曲前之狀態,然後反覆彎曲回復,並目視觀 17 200940199 <評價基準> 根據上述之試驗方法,反覆3次彎曲回復,而無破裂或 — 龜裂等損傷者為合格。 [0042] 5 (擴口加工性) <試驗方法> 擴口加工性係使用市面販售的擴管工具,以擴管擴管 率40進行擴口加工,並目視觀察擴口加工部。 〈評價基準〉 ® 10 擴口加工部無破裂、龜裂等損傷者為合格。 [0043] [表1] [0044] . [表2] 15 [0045] 如表2所示,就彎曲加工性而言,將板厚度作成本發明 ❿ 範圍之0.2〜0.5mm之實施例1〜12可彎曲回復3次。另一方 面,板厚度在本發明範圍外之比較例1可以彎管器彎曲,但 難以回到原來形狀,在第2次之彎曲時會產生破裂。由此可 20 知,難以適用於如要以人力進行彎曲加工之空調機室内外 機連接配管等用途。就擴口加工性而言,可看出板厚度及 平均r値在本發明範圍之實施例1〜12可進行擴管率4 0之擴 口加工。可是,板厚度超出本發明範圍外之比較例1無法進 行40%之擴口加工。又,平均r値超出本發明範圍之比較例 18 200940199 2、3在擴口加工前端部會產生破裂,因此難以適用於空調 ' 機連接配管等。 [0046] (實施例13〜17) 5 就波形形狀與彎曲加工性進行評價。使用表1所示之鋼 A,作成板厚度為0.3mm且平均r値為1.7之不鏽鋼板。使用 前述不鏽鋼板,利用與實施例1相同之加工方法,製作表3 所示之各種波形形狀的可撓性管。就作成之可撓性管的彎 w 曲加工性而言,以與前述相同之試驗方法進行試驗,計算 ίο 破裂或龜裂產生前之彎曲恢復次數,並將其結果顯示於表 3 ° [0047] , [表 3] [0048] 15 實施例13〜17任一者山部外徑/素管外徑之比之dm/d皆 在本發明之範圍内之0.90〜1.20。 如表3所示,在實施例13〜17之任一者中,皆可彎曲回 復3次以上。其中,谷部外徑與山部外徑之比之dv/dm在本 發明範圍内之0.70〜0.90,且山部之頭頂部與谷部之底部的 20 間距Dw與素管外徑d之比(Dw/d)在本發明範圍内之 0.10〜0.30之實施例13〜15可彎曲回復7次以上,提升彎曲加 工性。 [産業上之可利用性] [0049] 19 200940199 根據本發明之肥粒鐵系不鏽鋼製之可撓性管,可提供 一施工時之彎曲加工性與管端部之擴口加工性優異且價格 便宜之可撓性配管。
10
20 0.011 0.009 0.010 0.007 0.013 0.011 0.009 0.010 0.007 0.009 0.030 REM 1 1 1 1 1 1 1 1 0.008 1 1 > 1 1 1 1 1 1 0.053 1 1 1 1 PQ 1 1 1 1 1 0.001 1 1 1 1 1 1 1 1 0.002 1 1 1 1 1 1 1 1 0.001 1 1 1 1 1 1 1 ! 1 0.0002 1 1 1 1 1 1 1 1 1 z 1 1 1 1 o 1 1 o o m m o 卜 1—H o 1 沄 o VO o in <N O m (N 〇 1 oc CN o ro 〇 1 1 o 1 o 1 1 1 1 1 1- 吞 cr; r-H ID O) 1 U 1 1 1 o o 1 1 1 o o (N m o 1 1 1 1 1 沄 o 1 1 1 o m o r-H (N 〇 1 1 寸 »n ^sd m (N 卜 'sd in (N 〇\ cK oo oo <N x/l 0.004 0.002 0.005 0.002 0.003 0.006 0.003 0.001 0.002 0.009 Ph 0.025 0.014 0.026 0.022 0.023 0.027 0.030 0.024 0.030 0.030 G S ^Η o (N 〇 〇 〇 g 〇 〇 oo o m O CN 〇 O fN 〇 (N 〇 o ί—H o o o o o (N 〇 oo o o o 艺· o 寸 o o u 0.005 0.003 0.004 0.005 0.012 0.010 0.011 1- 0.013 1 0.008 0.007 | 0.065 1S3 ' «iflll] m Ψ < PQ u Q W (X| o 200940199 擴口 加工性 不合格| 不合格ι 不合格 Φ ♦ Φ 彎曲 加工性 傘 傘 傘 傘 浚 不合格 Φ φ X5 Ό ΟΟ τ-Η (Ν (Ν (Ν (Ν m (Ν ro r-H 寸 in CN C^N Q 〇 Ο ο Ο Ο Ο Ο 〇 〇 Ο Ο Ο 〇 Ο Ο dv/dm 1> 〇 ο So ο οο ο oc ο m οο ο m οο ο ΓΟ 〇〇 〇 ΟΟ 〇 σν ο ο ο Γ ΟΟ o ss ο <Ν ΟΟ Ο 間距 w(mm) VO (N οο rn JTi ι—Η m ON ^ < οο r—Η οο οο in 〇\ yr\ τ—Η ΟΟ ιη ι—Η rn (Ν m ΓΟ s (N »η Τ—Η ΟΟ Q 谷部外徑 dv(mm) (N 00 <Ν m in JT) 'νΟ OS 〇〇 \6 ι Η 'sO yr\ 20.31 20.54 rn m ν〇 CN ν〇 Sf ^ B 宕 ο (Ν Ό CN m <Ν 〇\ (Ν σ> o 〇〇 ιη 艺 od οο ΟΟ οο OC ΟΟ οο 〇〇 οό ΟΟ ΟΟ— ΟΟ S| od 答 g S 2 S S Ο o 1—H 试na 3 οο οο 00 od οο οό 〇〇 οό οο 〇6 οο οο Vh 0s; οο 00 卜 'Ο *rj ιη 寸· 寸· ^-Η ρ ίΓ ^•Η r-H r"H ι—Η ι™"Η ι—Η issi: I rn ιτ> rn to 寸· 寸· rn rn rn cn ^>· rn 寸· 璀3 o ο Ο o ο 鋼種 < PQ υ Q ω ϋ Ε HH m (Ν Γ〇 寸 in 卜 OC Ον ο 1—^ <N -_H CN m
200940199 m 彎曲加工性 10次 1 卜 m m Dw/d Ο f_ Η ο m (Ν Ο ο m m ο dv/dm F—Η 卜 Ο (Ν ΟΟ Ο οο ο (Ν 〇\ Ο <N οο ο 靼曹 赶T Q (Ν 1—Η (Ν ι〇 ι—Η m οο Η ι~Η m νο r4 谷部外徑 dv(mm) (Ν 〇〇 ΙΤΪ Ι> ι> 〇〇 00 'O 山部外徑 dm(mm) 00 m οο οο (Ν ΟΟ 卜 r〇 od ^M^-dr {mm} 2
0M 寸 v 卜 200940199 【阖式簡單說明】 第1圖係本發明之實施形態之肥粒鐵系不鏽鋼製之可 撓性管的側面圖。 第2圖係本發明之實施形態之肥粒鐵系不鏽鋼製之可 5 撓性管的截面圖。 第3圖係本發明之實施形態之捲繞成線圈狀之肥粒鐵 系不鏽鋼製之可撓性管的立體圖。 【主要元件符號說明】 ® 10...肥粒鐵系不鏽鋼製之可撓 40…捲繞成線圈狀之可撓性管 性管 dm...山部外徑 12...素管部 dv...谷部外徑 14...擴口加工部 d...素管外徑 20...可撓部 Dw...山部頭頂部與谷部底部 22...山部 構成之間距 24...谷部 30...擴口接頭 24
Claims (1)
- 200940199 七、申請專利範圍·· 5 Ο 10 15 髻 20 1. 一種肥粒m不鏽鋼製之可撓性管,係山部與谷部交互 配置且形成波形形狀之可撓部者,且以板厚度在 0.2〜0.5職,平均蘭克福特值(Lankf〇rd別㈣在! 2以 上之肥粒鐵系不鏽鋼板作為素材。 2.如申料利_第1項之肥粒齡不鏽鋼製之可挽性 笞其中則述肥粒鐵系不鏽鋼含有:C: : 〇.〇2質量y0以 下、Ν:〇·〇2質量%以下、Si: 1〇質量%以下、Mn: 1〇 質;S%以下、P : 〇.〇5質量%以下、s : 〇 〇3質量%以下、 及Cr : 16〜23質量%以下,又,分別含有0·卜0.6質量 %之選自於由Ti、Nb構成之群中至少i種,且剩餘部 分由Fe及不可避免之不純物所構成。 3· ^申請專利範圍第2項之肥粒鐵系、不鏽鋼製之可挽性 管’更進-步含有選自於由下述所構成之群中i種以 上.Mg . 0.05Q質量%以下、斯:〇 6質量%以下、Cu : 0.6質量%以下、Mo : 2.0質量%。 如申请專利範圍第1〜3項中任一項之肥粒鐵系不讀鋼 製之可撓性管’更進-步含有選自於由下述所構成之群 中1種以上.A1 : 0.05質量〇/〇以下、Ca : 〇 〇〇5〇質量〇/〇 以下、B. 0.0050質量%以下、v: 〇 2質量%以下、Rem : 〇-1〇質量%以下。 5.,申請專利範圍第卜3”任一項之肥粒鐵系不鏽鋼 I之可撓性管,其巾前述可撓敎波形雜係:作為谷 邺外徑與山部外徑之比之谷部外徑/山部外徑為 25 200940199 _〜0.90’且作為山部外徑與形成可撓部前之素管的外 僅之素管外狀比之山部輕射外料Q 9〜i 2,作 ^由山部之頭頂部與谷部之底部構成之間距與前述素 s外之比之間距/素管外徑為〇抓〇 %。 5 156·=申料利範圍第4項之肥粒鐵㈣鏽鋼製之可挽性 管,其中前述可撓部之波形形狀係:作為谷部外徑座山 部外徑之比之谷部外徑/山部外徑為〇 7〇〜〇 9〇,且作為 山部外徑與形成可撓部前之素管的外徑之素管外徑之 ,之山部外徑/素管外徑為G9〜12,作為由山部之頭頂 部與谷部之底部構成之間距與前述素管外徑之比之間 距/素管外徑為0.10〜0.30。 ' :申請專利範圍f K3項中任一項之肥粒鐵系不鏽鋼 製之可撓性管,其具有未形成有前述可撓部之素管部。 .如中睛專利範圍第7項之肥粒鐵系不軸製之可换性 管’其中複數之前述料部與複數之前述可撓部係 形成。.如申請翻㈣第1〜3射任—項之練_不鏽鋼製 之可撓性官,全長係捲曲成線圈狀之形狀。 10·如申請專利範圍帛卜3項中任一項之肥粒鐵系不鏽鋼 製之可撓性管,於兩端或—端具有擴口加工部。 26
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