TW200930551A

TW200930551A - Manufacturing method of optical film made of thermoplastic resin

Info

Publication number: TW200930551A
Application number: TW097136146A
Authority: TW
Inventors: Hiroaki Takahata; Yoshinori Takahashi; Kyoko Hino; Yoshiaki Ishigami
Original assignee: Sumitomo Chemical Co
Priority date: 2007-09-21
Filing date: 2008-09-19
Publication date: 2009-07-16
Also published as: KR20100071078A; WO2009038096A1; US20100258960A1; CN101801638A; JP2009090653A

Description

200930551 九、發明說明【發明所屬之技術領域】本發明係關於熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法。【先前技術】對於液晶顯示裝置（液晶面板）之構成構件的相位差薄膜和偏光子保護薄膜等之光學薄膜，爲了提高對比度和 Φ 視野角，乃要求高的光學均質性。此處，相位差薄膜係將無配向的相位差薄膜用原版薄膜，以分子爲相同方向且以相同程度配向予以延拉則可製造。即，經由控制配向軸和配向度，則可作成所欲之相位差爲均勻表現的相位差薄膜。因此，對於延拉前的相位差薄膜用原版薄膜和通常進行延拉的偏光子保護薄膜，於薄膜本身要求無所謂的魚眼狀斑瑕和結粒、成型板紋之條紋等缺陷、高透明、厚度偏差少、無配向。 Q 於是，以往，已知以熔融狀態之環狀烯烴樹脂（熔融樹脂）之剝離強度爲75N以下的特殊材料，鍍敷τ型板的吐出口（唇部）’並由該T型板吐出薄膜狀的熔融樹脂，以溫度設定爲（環狀烯烴樹脂之玻璃化轉換溫度T g - 3 0 °C )以上且（環狀烯烴樹脂之玻璃化轉換溫度T g + 3 0。(：）以下的澆鑄輥、與溫度設定爲（澆鑄輥之溫度-50°C )以上且澆鑄輥之溫度以下的接觸輥予以夾壓下，進行冷卻固化之環狀烯烴系樹脂薄膜的製造方法（例如，參照專利文獻 1 ) ° -5- 200930551 專利文獻1:特開2000-280315號公報【發明內容】 (發明所欲解決之課題） ’但是，於引用文獻1所記載之方法中，與熔融樹脂之接觸時間長的澆鑄輥表面溫度，比熔融樹脂之接觸時間極短的接觸輥表面溫度更加高。因此，特別於使用聚丙烯系 Q 樹脂之情形，具有損害所製造之薄膜透明性的問題。於是，本發明爲以提供可取得幾乎無配向且透明性高之薄膜的熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法爲其目的。 (解決課題之手段）本發明之熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法爲具備將熱塑性樹脂熔融混練作成熔融樹脂的熔融步驟、和將熔融樹脂由T型板於180°C以上且3 00 °C以下吐出成形出薄膜 φ 狀的成形步驟、和將成形爲薄膜狀的熔融樹脂，以金屬製之冷卻輥、與作成筒狀之金屬製帶狀體內部配置一個或數個橡膠製輥的押壓體予以夾壓下，進行冷卻固化的冷卻步驟，且於冷卻步驟中，將冷卻輥的表面溫度Tl[°c ]被設定 ^ 成滿足下述式（η所示之條件，押壓體之帶狀體的表面溫度T2[°C ]被設定成滿足下述式（2)所示之條件。

Tg-30°C ^ T1 ^ Tg + 50°C · ( 1 ) 200930551 (但，Tg[°c ]爲熱塑性樹脂的中間點玻璃化轉換溫度） Tl + 10°c ^ T2^ T1 + 150°C -· ( 2 ) 本發明之熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法中’將成形爲薄膜狀的溶融樹脂，以金屬製之冷卻輥、與作成筒狀之金屬製帶狀體內部配置一個或數個橡膠製輥的押壓體予以夾壓。因此，成形爲薄膜狀的熔融樹脂兩面被冷卻輥（ φ 澆鑄輥）及押壓體（接觸輥）所冷卻，故可將熔融樹脂快速冷卻固化。其結果，即使熱塑性樹脂爲結晶性聚烯烴系樹脂時，亦可在結晶成長前將熔融樹脂冷卻固化，故可製造具有高透明性的熱塑性樹脂製光學薄膜。又，於本發明之熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法中，使用金屬製的冷卻輥，以及作成筒狀之金屬製帶狀體的內部配置一個或數個橡膠製輥的押壓體。因此，將成形爲薄膜狀的熔融樹脂夾壓時，極難發生樹脂積存（邊坡）。 Q 其結果，可製造難發生配向，相位差小，且，寬度方向上相位差幾乎無不勻的熱塑性樹脂製光學薄膜。又，於本發明之熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法中，冷卻輥及押壓體的帶狀體爲共同經由金屬所形成。因此，可形成表面光澤優良的熱塑性樹脂製光學薄膜。又，於本發明之熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法中，於冷卻步驟中，將金屬製冷卻輥的表面溫度Tl[°c ]設定成滿足上述式（1)所示之條件，押壓體之金屬帶狀體的表面溫度T2[°c ]設定成滿足上述式（2)所示之條件。即 200930551 ，將押壓體的金屬帶狀體表面溫度T2，設定成比金屬製冷卻輥的表面溫度Τ1更高之溫度。因此，成形爲薄膜狀的熔融樹脂易由押壓體上剝離，於薄膜上不會造成皺摺等缺陷，可取得鏡面狀之良好薄膜。此處，於Τ1爲小於 Tg-30°C之情形和大於Tg + 50°C之情形中，於薄膜發生橫皺摺狀的表面不良，薄膜的透明性有易降低之傾向，爲不佳。又，於T2爲小於T 1 + 1 0 °C之情形和大於T 1 + 1 5 0 °C之 φ 情形中，成形爲薄膜狀的熔融樹脂難由押壓體上剝離，於薄膜有易造成皺摺等缺陷的傾向，爲不佳。 (發明之效果）若根據本發明，則可提供可取得幾乎無配向且透明性高之薄膜的熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法。【實施方式】〇關於本發明之較佳的實施形態，參照圖面予以說明。另外，於說明中’於同一要素或具有同一機能的要素使用同一符號，並且省略重複說明。 (製造薄膜系統的構成）首先，參照圖1，說明關於本實施形態之熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法所用之製造薄膜系統1的構成。製造薄膜系統1爲具備壓出機10、T型板12、接觸輥（押壓體）14、冷卻輥16，18。 -8 - 200930551 壓出機ίο爲將投入的熱塑性樹脂一邊熔融混練一邊壓出，並將已熔融混練的熱塑性樹脂（熔融樹脂）搬送往 T型板12。 T型板12爲與壓出機1〇接續，於其內部具有將壓出機10所搬送的熔融樹脂於橫向擴展用的岐管（未予圖示 )。又，於T型板12，於其下方設置與岐管連通同時令經由岐管橫向擴展的熔融樹脂予以吐出的吐出口 12a。因〇此，由T型板12之吐出口 12a所吐出的熔融樹脂，被成形爲薄膜狀。 T型板12以不會對熔融樹脂流路之壁面造成微小段差和損傷者爲佳。T型板12之吐出口 12a部分（唇部分 )爲與熔融樹脂（已熔融之熱塑性樹脂）之摩擦係數小的材料，且，若被硬材料鍍敷、塗敷等（例如，碳化鎢系、氟系之特殊鍍敷），則可能令吐出口 12a前端部分的曲率半徑變小（令吐出口 12a的前端部分變成所謂之尖銳邊緣 © 的形狀），故爲佳。 T型板12之吐出口 12a的前端部分，以熔融樹脂之流路壁面之吐出口 12a的曲率半徑爲0.1mm以下的所謂尖銳邊緣之形狀者爲佳，且以該曲率半徑〇.〇5mm以下爲更佳，該曲率半徑爲0.03mm以下爲再更佳。使用此類T 型板12，則可抑制吐出口 12a發生孔垢。同時亦察見抑制型板紋的效果，可令所製造之熱塑性樹脂製光學薄膜的外觀均勻性更爲優良。但，若該曲率半徑爲0.01mm以下，則雖可提高此些效果，但吐出口 12a前端部分的強度降 -9- 200930551 低，察見吐出口 12a的破損’如此有產生大型板紋等的傾向。由T型板12之熔融樹脂吐出口 12a，直到接觸輥14 及冷卻輥1 6將熔融樹脂夾壓爲止之間（所謂之空氣間隙 )的長度Η爲50mm〜250mm左右爲佳，且以50mm〜 18 0mm左右爲更佳。空氣間隙的長度Η若超過250mm，則於空氣間隙中發生配向，且熱塑性樹脂薄膜F的相位差 © 有變大的傾向。關於空氣間隙的長度Η下限，係依據τ 型板12之尺寸和接觸輥14及冷卻輥16，18之直徑等之製造薄膜系統1而定，故必然爲5 0m左右。接觸輥14爲例如與專利第3422798號公報所記載之成形輥同等。具體而言，接觸輥14爲具有作成筒狀之金屬製帶狀體（亦稱爲無端帶）14a、和配置於帶狀體14a 內部的橡膠製輥14b (於本實施形態中爲1根）、和塡滿帶狀體14a與橡膠製輥14b間之空間的液體L、和用以調 © 節液體L溫度的調節溫度手段（未予圖示）。帶狀體14a爲經由彈簧鋼、不鏽鋼、鎳鋼等之可彈性變形的金屬薄膜成形爲筒狀，且於其表面不存在接縫孔。帶狀體1 4a的兩側，係經由未圖示的閉塞構件予以封閉。帶狀體14a可使用厚度爲ΙΟΟμιη〜1 5 00μιη左右，其直徑爲200mm〜600mm左右，且表面粗度爲0.5S以下者，較佳爲表面粗度爲0.2S以下。另外，帶狀體14a的直徑爲根據熱塑性樹脂薄膜F(詳述於後）的加工速度而設定成適當大小，帶狀體14a的直徑爲上述範圍之情形中，熱塑 -10- 200930551 性樹脂薄膜F的加工速度可符合數m/min〜 m/min之範圍。橡膠製輥14b爲呈現圓柱形狀，可於帶狀體部彈性變形及迴轉。橡膠製輥14b可由硬度爲：右的EPDM (乙烯—丙烯-二烯橡膠）、氯丁二氧所形成。又，橡膠製輥14b可使用其直徑爲 250mm左右者。 © 液體L可使用例如水、乙二醇、油。經由未節溫度手段調節液體L的溫度，則可間接調節帶的表面溫度。冷卻輥16爲具有高剛性的金屬外筒16a、金屬外筒16a內側的流體軸筒16b、和塡滿金屬與流體軸筒16b間之空間及流體軸筒16b內的液用以調節液體L溫度的調節溫度手段（未予圖示輥18爲具有高剛性的金屬外筒18a、和配置於 18a內側的流體軸筒18b、和塡滿金屬外筒18a 筒18b間之空間及流體軸筒18b內的液體L、和液體L溫度的調節溫度手段（未予圖示）。冷ί 18可使用其直徑爲 200mm〜600mm左右、表 0.2S以下之鏡面者。於冷卻輥16，18中，同接觸輥14，經由未節溫度手段調節液體L的溫度，則可間接調節 16a，18a的表面溫度，將接觸輥14以及T型相出口 1 2a所吐出的薄膜狀熔融樹脂予以冷卻固化 1 00數十 1 4a的內 S0〜90左烯或聚矽 1 00mm 〜圖示的調 :狀體14a 和配置於外筒16a 體L、和 )。冷卻金屬外筒與流體軸用以調節 _ 16，面粗度爲圖示的調金屬外筒 i 12之吐 -11 - 200930551 若經由接觸輥14及冷卻輥16，18令薄膜狀的熔融樹脂固化’則變成熱塑性樹脂薄膜F。此熱塑性樹脂薄膜爲就其原樣’或者於其後施以延拉處理等，變成熱塑性樹脂製光學薄膜。另外’熱塑性樹脂薄膜F的加工速度爲令熔融樹脂冷卻固化的速度，即，澆鑄輥之冷卻輥16的直徑愈大則愈快速。具體而言，冷卻輥16的直徑爲600mm之情形，將 © 熱塑性樹脂薄膜F的加工速度最大設定爲5 Om/min左右，通常爲30m/min左右。接觸輥14及冷卻輥16，18爲於T型板12的下方，一般而言以一列並排排列。特別，接觸輥1 4與冷卻輥1 6 爲以具有指定間隔配置，根據此接觸輥14與冷卻輥16的間隔、和各輥14，16，18迴轉速度、由T型板12之吐出口 12a所吐出之熔融樹脂吐出量等，規定結晶性聚烯烴系樹脂薄膜F的厚度。又，於本實施形態中，於帶狀體14a © 之內部配置橡膠製輥14b構成接觸輥14，經由接觸輥14 與冷卻輥16夾壓熔融樹脂時，橡膠製輥14b爲透過帶狀體14a及熔融樹脂壓黏至冷卻輥16，故經由橡膠製輥14b 的彈性可令接觸輥14與冷卻輥16之熔融樹脂的夾壓長度變成3mm以上（例如，3mm〜120mm左右）。另外，於使用丙烯系樹脂作爲熱塑性樹脂之情形中，帶狀體14a的厚度爲350μπι〜500μπι左右，橡膠製輥14b 的硬度爲60〜75左右爲佳。此時若帶狀體14a的厚度爲未達350 μηι，橡膠製輥14b的硬度爲未達60，則作爲接 -12- 200930551 觸輥14的彈性變得過低，於接觸輥14之寬度方向上均勻夾壓有變爲困難的傾向。又，此時若帶狀體14a的厚度爲超過500 μιη，橡膠製輥14b的硬度爲超過75，則作爲接觸輥14的剛性變得過高，柔和夾壓的效果爲變弱的傾向 (熱塑性樹脂）〇此處，作爲製造本實施形態中之熱塑性樹脂製光學薄膜（熱塑性樹脂薄膜F)所用的熱塑性樹脂，可列舉例如，乙烯、丙烯、丁烯、己烯、環狀烯烴等之乙烯烴單聚物或二種以上烯烴的共聚物、及1種以上烯烴和可與此烯烴聚合之1種以上聚合性單體之共聚物的聚烯烴樹脂、聚丙烯酸甲酯、聚甲基丙烯酸甲酯、乙烯/丙烯酸乙酯共聚物等之丙烯酸系樹脂、丁二烯/苯乙烯共聚物、丙烯腈/苯乙烯共聚物、聚苯乙烯、苯乙烯/ 丁二烯/苯乙烯共聚物、苯〇乙烯/異戊二烯/苯乙烯共聚物、苯乙烯/丙烯酸共聚物等之苯乙烯系樹脂、氯乙烯系樹脂、聚氟乙烯、聚偏氟乙烯等之氟乙烯系樹脂、6-尼龍、6,6-尼龍、12-尼龍等之醯胺系樹脂、聚對苯二甲酸乙二酯、聚對苯二甲酸丁二酯等之飽和酯系樹脂、聚碳酸酯、聚苯氧、聚縮醛、聚硫苯、聚矽氧樹脂、熱塑性胺基甲酸酯樹脂、聚醚醚酮、聚醚醯亞胺、各種熱塑性彈性體、或其交聯物等。熱塑性樹脂亦可爲 2種以上之不同熱塑性樹脂的摻混物，且亦可適當含有添加劑。 -13- 200930551 又，由於循環性、耐溶劑性優良，又，即使焚燒亦不會發生戴奧辛等，故不會令環境惡化等可充分滿足作爲光學薄膜的用途，因此上述之熱塑性樹脂中特別以使用聚烯烴系樹脂爲佳，且由耐熱性之觀點而言’於結晶性聚烯烴系樹脂中亦以使用聚丙烯系樹脂爲更佳。 (聚烯烴系樹脂） © 聚烯烴系樹脂爲乙烯、丙烯、丁烯、己烯、環狀烯烴等之烯烴單聚物或二種以上烯烴的共聚物、及1種以上烯烴和可與此烯烴聚合之1種以上聚合性單體的共聚物，聚合後，亦可進一步改性。聚烯烴系樹脂亦可爲2種以上之不同聚烯烴系樹脂的摻混物，且亦可適當含有聚嫌烴系樹脂以外之樹脂和添加劑。構成聚烯烴系樹脂的烯烴可列舉例如，乙烯、丙烯、碳數4〜20之烯烴、環狀烯烴等。 Ο 上述之α -烯烴具體而言可列舉1-丁烯、2·甲基-1-丙嫌、1-戊儲、2 -甲基-1-丁嫌、3 -甲基-1-丁稀、丨_己稀、2-乙基-1-丁烯、2,3-二甲基-1-丁烯、2-甲基-1·戊烯、3_甲基-1-戊烯、4_甲基-1-戊烯、3,3-二甲基-1-丁烯、卜庚烯、2-甲基-1-己烯、2,3-二甲基-1-戊烯、2-乙基-丨_戊烯、 2-甲基-3-乙基-1-丁烯、1-辛烯、2-乙基-1-己烯、3,3_二甲基-1-己烯、2-丙基-卜庚烯、2-甲基-3-乙基-丨_庚烯、 2,3,4-三甲基-1-戊烯、2-丙基-1-戊烯、2,3-二乙基-卜丁烯、1-壬嫌、1-癸儲、1-~( 碳嫌、1-十二碳稀、1-十三碳 -14- 200930551 烯、1-十四碳烯、1-十五碳烯、1-十六碳烯、1. 、1-十八碳烯、1-十九碳烯等。上述之環狀烯烴可列舉例如通常被稱爲原冰環[2.2.1]庚-2-烯和6-烷基二環[2.2.1]庚-2-烯、基雙環[2.2.1]庚-2-烯、1-烷基雙環[2.2.1]庚-2-基雙環[2.2.1]庚-2-烯般之已導入甲基、乙基、碳數1〜4個烷基的原冰片烯衍生物、或亦被稱〇基八氫化萘之四環[4·4.0·12’5·171()]-3-十二碳烯基四環[4.4.0.12’5.l7’1G]-3-十二碳烯、8,9-二 j [4 ·4.O.l2’5」7’1 β]-3-十二碳烯之於二亞甲基八氫伯位及/或第9位導入碳數3個以上之烷基的二亞化萘衍生物、以及、於1分子內導入1個或數個冰片烯衍生物、於第8位及/或第9位導入鹵素基八氫化萘的衍生物等。可與烯烴聚合之1種以上的聚合性單體，可 © ，芳香族乙烯基化合物、乙烯基環己烷般之脂環化合物、極性乙烯基化合物、聚烯化合物等。芳香族乙烯基化合物可列舉苯乙烯及其衍生乙烯衍生物爲於苯乙烯結合其他取代基的化合物例如，鄰-甲基苯乙嫌、間-甲基苯乙嫌、對-甲、2,4-二甲基苯乙烯、鄰-乙基苯乙烯、對-乙基之烷基苯乙烯、和羥基苯乙烯、第三丁氧基苯乙基苯甲酸、乙烯基醋酸苄酯、鄰-氯苯乙烯、對· 般之於苯乙烯的苯環導入羥基、烷氧基、羧基、 •十七碳烯片烯的二 5,6-二烷烯、7-烷丁基等之爲二亞甲、和8 -烷完基四環 ;萘的第8 甲基八氫鹵素的原的二亞甲列舉例如式乙烯基物等，苯，可列舉基苯乙烯苯乙烯等烯、乙烯氯苯乙烯醯氧基、 -15- 200930551 鹵素等的經取代苯乙烯，又，4-乙烯基聯苯、4-羥基-4，-乙烯基聯苯般之乙烯基聯苯系化合物、1-乙烯基萘、2_乙烯基萘般之乙烯基萘系化合物、1-乙烯基蒽、2_乙烯基蒽般之乙烯基蒽化合物、2 -乙烯基吡啶、3 -乙烯基吡啶般之乙烯基吡啶化合物、3 -乙烯基咔唑般之乙烯基咔唑化合物、及苊烯化合物等。極性乙烯基化合物可列舉例如，丙烯酸甲酯、甲基丙〇烯酸甲酯、丙烯酸乙酯等之丙烯酸系化合物、醋酸乙烯酯、氯乙烯等。聚烯化合物可列舉例如，共軛聚烯化合物、非共軛聚烯化合物等。共軛聚烯化合物可列舉例如，脂肪族共軛聚烯化合物及脂環式共軛聚烯化合物等，非共軛聚烯化合物可列舉例如，脂肪於非共軛聚烯化合物、脂環式非共軛聚烯化合物、芳香族非共軛聚烯化合物等。其亦可經烷氧基、芳基、芳氧基、芳烷基、芳烷氧基等之取代基所取代。〇聚烯烴系樹脂之具體例可列舉低密度聚乙烯、線狀聚乙烯（乙烯· α-烯烴共聚物）、高密度聚乙烯等之聚乙烯系樹脂、聚丙烯、丙烯.乙烯共聚物、丙烯· 1-丁烯共聚物共聚物等之聚丙烯系樹脂、乙烯•環狀烯烴共聚物、乙烯·乙烯基環己烷共聚物、聚（4-甲基戊烧-1)、聚（丁烯-1)、乙烯.丙烯酸甲酯共聚物、乙燦•甲基丙烯酸甲酯共聚物、乙烯.丙烯酸乙酯共聚物、乙嫌•酯酸乙嫌酯共聚物等。已改性之聚烯烴系樹脂可列舉例如’經順丁稀二酸酐 -16- 200930551 、順丁烯二酸二甲酯、順丁烯二酸二乙酯、丙烯酸、甲基丙煤酸、四氫酞酸、甲基丙嫌酸縮水甘油醋、甲基丙嫌酸羥乙酯等之改性用化合物所改性的結晶性聚烯烴系樹脂° (聚丙烯系樹脂）聚丙烯系樹脂爲丙烯的單聚物、乙烯及碳原子數4〜 20之α-烯烴所組成群中選出1種以上之單體與丙烯的共 © 聚物。又，亦可爲其混合物。就可更加取得本發明效果之觀點，較佳爲丙烯的單聚物、丙烯•乙烯共聚物、丙烯· 1-丁烯共聚物、丙烯· 1-戊烯共聚物、丙烯· 1·己烯共聚物、丙烯· 1-辛烯共聚物、丙烯•乙烯· 1-丁烯共聚物、丙烯•乙烯· 1-己烯共聚物爲佳。又，本發明中之聚丙烯系樹脂爲乙烯及碳原子數4〜20之α-烯烴所組成群中選出1種以上之單體與丙烯的共聚物時，可爲無規共聚物，且亦可爲分段共聚物。 © 聚丙烯系樹脂爲共聚物時，該共聚物中來自共聚單體之構成單位的含量，由透明性和耐熱性的平衡觀點而言，以超過3重量％且爲4 0重量％以下爲佳。又，以相同觀點則以超過5重量％且爲25重量％爲更佳。另外，於2種以上之共聚單體與丙烯之共聚物之情形中，該共聚物所含之來自全部共聚單體之構成單位的合計含量爲上述之範圍爲佳。聚丙烯系樹脂的製造方法可列舉使用公知之聚合用觸媒令丙烯單獨聚合的方法、和令乙烯及碳原子數4〜20之 -17- 200930551 α-烯烴所組成群中選出1種以上之單體與丙烯共聚的方法。公知的聚合觸媒可列舉例如，（1 )以鎂、鈦及鹵素作爲必須成分之固體觸媒成分等所構成的Ti-Mg系觸媒、 (2)以鎂、鈦及鹵素作爲必須成分之固體觸媒成分中，組合有機鋁化合物、和視需要之電子供給性化合物等之第 3成分的觸媒系、（3)金屬茂系觸媒等。製造丙烯系聚合物所用之觸媒系，最一般使用爲其中〇，以鎂、鈦及鹵素作爲必須成分之固體觸媒成分中，組合有機鋁化合物和電子性供給性化合物的觸媒系。更具體而言，有機鋁化合物較佳可列舉三乙基鋁、三異丁基鋁、三乙基鋁與氯化二乙基鋁的混合物及四乙基二鋁u等烷，電子供給性化合物較佳可列舉環己基乙基二甲氧基砂院、第三丁基-正丙基一甲氧基砂院、第三丁基乙基二甲氧基砍院、二環戊基一甲氧基砂院。以錶、鈦及鹵素作爲必須成分之固體觸媒成分可列舉例如，特開昭61-218606號公報、 Ο 特開昭6 1 -287904號公報、特開平7-216017號公報等所記載的觸媒系。金屬茂觸媒可列舉例如，專利第25 872 5 1 號、專利第2627669號' 專利第2668732號公報所記載的觸媒系。製造聚丙烯系樹脂所用的聚合方法可列舉使用己烷、庚烷、辛院、癸烷、環己烷、甲基環己烷、苯、甲苯、二甲苯等之烴類化合物所代表之惰性溶劑的溶劑聚合法、使用液狀之單體作爲溶劑的塊狀聚合法、於氣體之單體中進行的氣相聚合法等，較佳爲塊狀聚合法或氣相聚合法。此 -18- 200930551 等聚合法可爲分批式，且亦可爲連續式。聚丙烯系樹脂的立體規則性可爲等規性、間規性、無規等形式。聚丙烯系樹脂由耐熱性之觀點而言，以間規性、或等規性的丙烯系聚合物爲佳。聚丙烯系樹脂亦可爲分子量和來自丙烯之構成單位的比例、立體異構性等不同之二種以上聚丙烯系聚合物的摻混物，且亦可適當含有聚丙烯系聚合物以外的聚合物和添 ❹ 加劑。 (添加劑）於本實施形態所用之熱塑性樹脂中，在不阻礙本發明效果的範圍下亦可配合公知的添加劑。添加劑可列舉例如，抗氧化劑、紫外線吸收材、抗靜電劑、滑劑、造核劑、防霧劑、防黏劑等，且其中亦可倂用數種。〇上述之抗氧化劑可列舉酚系抗氧化劑、磷系抗氧化劑、硫系抗氧化劑、受阻胺系抗氧化劑（HALS )、和1分子中例如具有酚系和磷系之抗氧化機構之單元的複合型抗氧化劑。上述的紫外線吸收劑可列舉2-羥基二苯酮系、羥基三唑系等之紫外線吸收劑、和苯甲酸酯系等紫外線阻斷劑等。上述的抗靜電劑可列舉聚合物型、低聚物型、單體型等。 -19- 200930551 上述的滑劑可列舉芥酸醯胺、油酸醯胺等之高級脂肪酸醯胺、和硬脂酸等之高級脂肪酸、及其金屬鹽等。上述的造核劑可列舉例如山梨糖醇系造核劑、有機磷酸鹽系造核劑、聚乙烯基環鏈烷等之高分子系造核劑等。防黏劑爲球狀、或接近球狀形狀的微粒子，不論無機系、有機系均可使用。〇 (分子量）本實施形態中所用之熱塑性樹脂的熔體流動速率（ MFR)爲根據JIS K7210所測定之値（試驗溫度、公稱荷重爲根據JIS K7210的附屬書B表1)，通常爲〇.lg/l〇分〜50 g/10分左右，以0.5 g/10分〜20 g/10分左右爲佳。經由使用MFR爲此類範圍的丙烯系樹脂，則可不會對壓出機10造成大負荷，成形出均勻的薄膜。 © (分子量分佈）本實施形態中所用之熱塑性樹脂的分子量分佈通常爲 1〜20。分子量分佈爲使用140°C之鄰-二氯苯溶劑，標準樣品爲使用聚苯乙靖所測定及計算之Μη與Mw的比（ = Mw/Mn ) 〇 (熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法）接著’關於根據上述之製造薄膜系統1製造熱塑性樹脂製光學薄膜的方法，參照圖1予以說明。 -20- 200930551 首先，由漏斗（未予圖示）於壓出機10中投入性樹脂（熔融步驟）。此時，爲了抑制樹脂的惡化，出機10中供給熱塑性樹脂前，於氮氣中以40°c以上 Tm-2 0°C )以下之溫度預乾燥1小時〜10小時左右爲但，Tm[°C ]爲以JIS K7121所規定之差示掃描熱量測的熔解波峰溫度）。又，於壓出機10內，亦以20-°C之氮氣、氬氣等之惰性氣體進行氣體更換爲佳。另 © 有雜質、異物等問題之情形，視需要使用葉盤狀濾器濾器單元亦可。接著，於加熱至18(TC以上且300°C以下之壓出ί 的汽缸內，若以螺桿將熱塑性樹脂熔融混練，則由Τ 12之吐出口 12a成形出薄膜狀的熔融樹脂爲以18(TC 且3 00 °C以下被吐出（成形步驟）。此熔融樹脂的溫於T型板1 2之吐出口 1 2a部分使用樹脂溫度計測定。若熔融樹脂的溫度爲未達1 80 °C，則樹脂的延展 © 夠充分，經由空氣間隙內的不均勻延伸則有發生厚度的傾向。若熔融樹脂的溫度爲超過3 00 °C，則樹脂惡並因產生分解氣體等之理由而污染唇部，發生型板紋發生薄膜外觀不良的傾向。由此些觀點而言，熔融樹溫度爲220°C以上且280°C以下爲佳。接著，將此薄膜狀的熔融樹脂以接觸輥14與冷 16予以夾壓，同時以接觸輥14及冷卻輥16，18予卻固化下，則可取得熱塑性樹脂薄膜F (冷卻步驟）時，接觸輥14爲以冷卻輥16壓入，並與帶狀體14a 熱塑於壓且（佳（定中 -120 外，等之 i ίο 型板以上度爲性不不勻化，，有脂的卻輥以冷。此及帶 -21 - 200930551 狀體14a之內部配置的橡膠製輥14b共同變形。此處，冷卻輥16的表面溫度T1[°C]被設定成滿足下述式（3)所示之條件，接觸輥14中之帶狀體14a的表面溫度T2[°C]被設定成滿足下述式（4)所示之條件。

Tg-30°C ^ T1 ^ Tg + 50°C ··· (3) © (但，Tg[°c ]爲熱塑性樹脂的中間點玻璃化轉換溫度） T1 + 10°C ^ T2^ Tl + 150°c ··· (4)。 T1爲小於Tg-30°c時和大於Tg + 50°c時，於薄膜發生橫皺摺狀的表面不良，薄膜的透明性有易降低之傾向。又，T2爲小於T1 + 10°C時和大於T1 + 150°C時，成形爲薄膜狀的熔融樹脂難由押壓體上剝離，對薄膜有易造成皺摺等 © 缺陷的傾向。另外’冷卻輥16的表面溫度T1[°C ]被設定成滿足下述式（5)所示之條件’接觸輥14中帶狀體14a 的表面溫度T2[°C]被設定成滿足下述式（6)所示之條件爲更佳。

Tg-10°C ^ T1 ^ Tg + 30°c ··· ( 5 ) T1 + 10°C ^ T2^ T1 + 120°C - ( 6 ) 此處，Tg爲根據JIS K7121求出’具體而言’使用 -22- 200930551 差示掃描熱量計（DSC )等，將樣品暫時加熱至熔點以上之後，以指定速度冷卻至-3(TC (PP (聚丙烯）之情形）左右爲止，其後，一邊以指定速度升溫一邊測定，由所得之DSC曲線的彎曲點則可求出。夾壓之壓力（線壓）爲根據接觸輥14壓至冷卻輥16 的壓力而決定，以 Ο.ΙΝ/mm〜20N/mm左右爲佳，且以 0.5N/mm〜ΙΟΝ/mm左右爲更佳。線壓若未達0. lN/mm，〇則對於熔融樹脂的線壓有難以均勻控制的傾向。線壓若超過20N/mm，則熔融樹脂被過度強力夾壓，故熔融樹脂被積存於夾壓（突邊）部分並成形爲邊坡，有表現出大相位差的傾向。控制夾壓壓力（線壓）的方法一般爲（1)於夾壓（突邊）部分設置所謂之栓梢的三角形楔形的「塡塞物」，經由調整此栓梢則可調整輥間隔的方法、（2)將接觸輥 14及冷卻輥16兩者，使用油壓、空氣等以指定之壓力壓 ❹ 押直到觸接已調整之栓梢爲止的方法。此外，亦可列舉不使用栓梢，控制彈簧的迴轉數，並以機械性無階段壓黏至指定位置爲止的方法、和油壓系使用輔助馬達的方法。其後’熱塑性樹脂薄膜F爲視需要將耳部切開（切斷 )’並以捲繞機予以捲繞，作成熱塑性樹脂製光學薄膜或延拉前的光學薄膜用（相位差薄膜用）原版薄膜。另外，將熱塑性樹脂薄膜F之耳部切開（切斷）前，或切開（切斷）後，於熱塑性樹脂薄膜F的單面或兩面層合保護薄膜亦可。 -23- 200930551 熱塑性樹脂製光學薄膜的厚度，由正當良好表現本發明效果的觀點而言，以20μιη〜500μηι左右爲佳，但並非特別限定於此範圍。即，熱塑性樹脂製光學薄膜的厚度爲以各種延拉條件被延拉，且可選擇用以作爲各式各樣用途之相位差薄膜的必要厚度。延拉方法可列舉縱延拉、橫延拉、逐次二軸延拉、同時二軸延拉。逐次二軸延拉之情形，以先進行縱延拉之後，進行橫延拉的方法，和先進行橫〇延拉之後，進行縱延拉之方法的任一種方法進行均可。經過上述步驟所製造之熱塑性樹脂製光學薄膜爲如上述經由延拉而控制相位差下，可利用作爲可廣泛使用於電視、個人電腦用監視器、汽車導航、數碼相機、行動電話等之大型液晶面板至中小型液晶面板爲止的相位差薄膜。又，由於無配向、高透明，故亦可使用作爲偏光板保護薄膜，更且亦可利用於其他各式各樣的液晶構件。於是，偏光板保護薄膜及相位差薄膜用原版薄膜被要〇求爲無配向。此處，所謂無配向，係意指熱塑性樹脂所構成之材料中的聚合物分子鏈完全無配向，爲無秩序的狀態。配向的程度爲以求出相位差値即可評價，且相位差値可使用市售的相位差計進行測定。相位差薄膜用原版薄膜的相位差値以其厚度爲ΙΟΟμιη時之値爲Onm〜50nm左右爲佳。相位差薄膜用原版薄膜之相位差値爲此範圍外之情形中，若將該相位差薄膜用原版薄膜延位作成相位差薄膜，則因相位差薄膜用原版薄膜自當初具有相位差，故即使調節延拉條件亦難以控制相位差，結果易產生相位差不句， -24- 200930551 組裝至液晶面板時損害顯示的均勻性’令製品價値下降。又，偏光子保護薄膜的相位差値爲此範圍外之情形’亦在組裝至液晶面板時損害顯示的均勻性’令製品價値下降。於如上述之本實施形態中，將成形爲薄膜狀的熔融樹脂，以金屬製之冷卻輥16、與作成筒狀之金屬製帶狀體 14a內部配置一個橡膠製輥14b的接觸輥14予以夾壓。因此，成形爲薄膜狀的熔融樹脂兩面被接觸輥14及冷卻 φ 輥1 6 (澆鑄輥）所冷卻，故可快速冷卻固化熔融樹脂。其結果，即使熱塑性樹脂爲結晶性聚烯烴系樹脂時，亦可在結晶成長前令熔融樹脂冷卻固化，故可製造具有高透明性的熱塑性樹脂製光學薄膜。又，於本實施形態中，使用金屬製之冷卻輥16及作成筒狀之金屬製帶狀體14a內部配置一個或數個橡膠製輥 14b的接觸輥14。因此，將成形爲薄膜狀的熔融樹脂夾壓時，極難發生樹脂積存（邊坡）。其結果，可製造難發生〇配向，相位差小，且，於寬度方向幾乎無相位差不勻的熱塑性樹脂製光學薄膜。因此，特別，結晶性聚烯烴系樹脂爲比非晶性聚烯烴系樹脂具有1 〇〇倍左右之配向容易度，且於使用光學均質性易受損的結晶性聚烯烴系樹脂時，大爲發揮本發明之效果。又，於本實施形態中，接觸輥14之帶狀體14a及冷卻輥16爲均由金屬形成。因此，可形成表面光澤優良的熱塑性樹脂製光學薄膜。以上，詳細說明本發明之較佳的實施形態，但本發明 -25- 200930551 並非被限定於上述之實施形態。例如，亦可使用圖2所示之接觸輥20代替接觸輥14。接觸輥20爲與特開平7-0403 7 0號公報所記載之成形帶手段同等。具體而言，接觸輥20爲具有作成筒狀之金屬製帶狀體（亦稱爲無端帶 )22、和帶狀體22之內部沿著冷卻輥16之外周面並列且長軸方向爲平行般配置的二根輥24，26、和用以調節帶狀體22之表面溫度的調節溫度手段（未予圖示），且輥〇 24爲本發明中之橡膠製輥，輥26爲金屬製輥，經由以調節溫度手段調節輥26的表面溫度，則可調節帶狀體22的表面溫度。帶狀體22爲以彈簧鋼、不鏽鋼、鎳鋼等之可彈性變形的金屬薄膜成形爲筒狀，其表面不存在接縫孔。帶狀體 22爲掛在橡膠製輥24及金屬製輥26，經由接近或分離輥 24，26的距離則可調節帶狀體22的張力。帶狀體22爲使用其厚度爲300 μιη〜800 μπι左右、作成圓筒狀時之直徑 © 爲200mm〜600mm左右時，且較佳爲表面粗度爲0.2S以下。輥24，26爲呈現圓柱形狀，可於帶狀體22的內部迴轉。橡膠製輥24可由硬度爲30〜90左右的EPDM (乙烯-丙烯-二烯橡膠）、氯丁二烯或聚矽氧所形成。又，輥 24，26可使用其直徑爲80mm〜200mm左右者。此處，使用接觸輥20時，由T型板12之吐出口 12a 所吐出之熔融樹脂爲以帶狀體2 2與冷卻輥1 6最初夾住位置視爲夾壓的開始點，其後熔融樹脂由帶狀體22與冷卻 -26- 200930551 輥1 6離開位置視爲夾壓的終點。另外’於使用丙烯系樹脂作爲熱塑性樹脂的情形中，帶狀體22的厚度爲350 μπι〜600 μηι左右，橡膠製輥24的硬度爲60〜80左右爲佳。此時帶狀體22的厚度爲未達 3 50μιη ’橡膠製輥24的硬度若未達60，則作爲接觸輥14 的彈性變得過低，於接觸輥14的寬度方向有難以均勻夾壓的傾向。又，此時若帶狀體22的厚度爲超過600μιη，〇且橡膠製輥24的硬度爲超過80，則作爲接觸輥14的剛性變得過高，均變成形成邊坡且發生相位差的可能性有變高的傾向。使用如上述之接觸輥20、和冷卻輥16時，亦將冷卻輥16的表面溫度T1[°C]設定成滿足上述式（3)所示之條件，接觸輥20中之帶狀體22的表面溫度T2[°C ]設定成滿足上述式（4 )所示之條件。又，例如，使用圖3所示之接觸輥28代替接觸輥14 © ，且使用圖3所示之冷卻單元30代替冷卻輥16亦可。接觸輥28爲呈現圓柱形狀。接觸輥28爲以硬度爲30〜90 左右之氯丁二烯或聚矽氧所形成的橡膠輥，和以表面硬度爲0.2S以下之金屬輥形成。又，接觸輥28可使用其直徑爲200mm〜600mm左右者。冷卻單元30爲具有作成筒狀的金屬製帶狀體30a、和帶狀體30a之內部中支持帶狀體3 0a的複數（此處爲3 根）輥30b〜30d、和帶狀體30a之外部中支持帶狀體30a 的輥30d、和用以調節帶狀體30a之表面溫度的調節溫度 -27- 200930551 手段（未予圖示）。帶狀體30a爲以彈簧鋼、不鏽鋼、鎳鋼等之可彈性變形的金屬薄膜成形爲筒狀，其表面不存在接縫孔。帶狀體 30a可使用其厚度爲800μιη〜1200μιη左右，作成圓筒狀時之直徑爲2m〜10m左右，且表面粗度爲0.5S以下者。輥30b〜30d爲呈現圓柱形狀。又，輥30b〜30d可使用其直徑爲800mm〜1200mm左右者。使用如上述之接觸輥28、和如上述之冷卻單元30時，亦將冷卻單元30中之帶狀體30a的表面溫度T[°C]設定成滿足上述式（3)所示之條件，接觸輥28的表面溫度 T2[°C]設定成滿足上述式（4)所示之條件。實施例以下，根據實施例1 -1〜1 -2及比較例1 -1及圖1及圖4更加具體說明本發明，但本發明不被限定於下列之實 © 施例》 (實施例1 · 1 ) 將丙烯系樹脂（丙烯-乙烯無規共聚物、乙烯含量=4 重量％、MER = 2、Tg = -10°c )，以加熱至 2 5 0°c 的 50mm φ 壓出機 1 〇 (螺桿L/D = 3 2、阻擋型螺桿）予以熔融混練，並由壓出機10，往壓出機10所接續配置之接合器及T型板1 2 (全部設定於2 5 (TC )就此順序餵入，並且由T型板 12的吐出口（唇口）12a將作成熔融狀體的丙烯系樹脂薄 -28- 200930551 膜（熔融樹脂）吐出。τ型板12之吐出口 12a部分中的熔融樹脂溫度爲2481。其次，將該熔融樹脂以圖1所示之接觸輥 14、與冷卻輥 16以夾壓長度 10mm、線壓 2 0N/mm予以夾壓，同時以接觸輥14及冷卻輥16，18予以冷卻固化，取得厚度爲13 Ομηι的熱塑性樹脂薄膜F。此處，接觸輥14的帶狀體14a其直徑爲2 8 0mm、其厚度爲400μιη、其表面粗度爲0.4S。冷卻輥16，18其直 ❹ 徑爲300mm、其表面粗度爲0 · 1 S，表面爲鏡面者。又，將接觸輥14的迴轉速度設定爲3 m/min、冷卻輥16，18 的迴轉速度設定爲3 m/min、空氣間隙Η設定爲150mm、冷卻輥16的表面溫度T1設定爲151、接觸輥14之帶狀體14a的表面溫度T2設定爲30°C。 (實施例1-2) 除了將接觸輥14之帶狀體14a的表面溫度T2設定成〇 85 °c以外，同實施例1-1處理取得實施例1-2的熱塑性樹脂薄膜F。 (比較例1 -1 ) 除了將接觸輥14之帶狀體14a的表面溫度T2設定成 1 5 °C以外，同實施例1 -1處理取得比較例1 -1的熱塑性樹脂薄膜F。 (評價結果） -29- 200930551 於實施例1-1〜1-2中製造熱塑性樹脂薄膜F 塑性樹脂薄膜F可由接觸輥14上美麗地剝離，且定性良好。以目視觀察實施例1 -1〜1 - 2所得之熱脂薄膜F時，於熱塑性樹脂薄膜F的表面不存在皴面狀態爲良好。又，將實施例1-1〜1-2所得之熱脂薄膜F切出40mmx40mm，並以王子計測機器服有限公司製KOBRA-WPR分別測定相位差時，相〇 1 〇nmm、9nm，爲充分小之値。更且，將實施例ι. 所得之熱塑性樹脂薄膜F切出50mmx50mm，並使, 試驗機股份有限公司製霧度計，根據JIS K7136分 HAZE，均爲8%，透明性優良。另外，HAZE爲表透明性的指標，値愈小則表示愈透明。由上述， 1 -1〜1 -2所得之熱塑性樹脂薄膜F之品質的評價結「〇：良好」。另一方面，製造比較例1 -1中之熱塑性樹脂薄 Φ ，熱塑性樹脂薄膜F由接觸輥14的薄膜剝離性差形安定性不良。以目視觀察比較例1所得之熱塑性膜F時，於熱塑性樹脂薄膜F的表面存在皺摺，表爲不良。將比較例1 -1所得之熱塑性樹脂薄膜 40mm X 40mm ’並以王子計測機器服務股份有限 KOBRA-WPR測定相位差時，相位差爲24nm，比 i — 爲較大値。更且，比較例1-1所得之熱塑薄膜F的HAZE根據JIS K7136測定，爲1 1%，比 1 -1〜1 - 2之透明性差。由上述，比較例1 -1所得之時，熱成形安塑性樹摺，表塑性樹務股份位差爲 -1 ~ 1-2 闬 Suga 別測定示薄膜實施例果均爲膜F時，且成樹脂薄面狀態 F切出公司製實施例性樹脂實施例熱塑性 -30- 200930551 樹脂薄膜F之品質的評價結果均爲「>< :不良」。實施例2 以下，根據實施例2-1〜2-6及比較例2-1〜2-2及圖 2及圖5更加具體說明本發明，但本發明不被限定於下列之實施例。 φ (實施例2-1 ) 將丙烯系樹脂（丙烯-乙烯無規共聚物、乙烯含量=4 重量％、MER = 2、Tg = -1 0°C )，以加熱至 250。(：的 50mm Φ 壓出機10(螺桿L/D = 32、阻擋型螺桿）予以熔融混練，並由壓出機10，往壓出機10所接續配置之接合器及T型板12(全部設定於250 °C)就此順序餵入，並且由T型板 12的吐出口（唇口）12a將作成熔融狀體的丙烯系樹脂薄膜（熔融樹脂）吐出。T型板12之吐出口 12a部分中的〇熔融樹脂溫度爲248°c。其次，將該熔融樹脂以圖2所示之接觸輥 20、與冷卻輥 16以夾壓長度 5mm、線壓 12N/mm予以夾壓，同時以接觸輥20及冷卻輥16，18予以冷卻固化，取得厚度爲100 μιη的熱塑性樹脂薄膜F。此處，接觸輥20的帶狀體22作成圓筒狀時之直徑爲 280mm、其厚度爲3 00μιη、其表面粗度爲0.2S。接觸輥 20之輥24爲以聚矽氧所形成，輥26爲金屬輥，其直徑分別爲160mm、輥24的硬度爲60。冷卻輥16’ 18其直徑爲3 0 0mm、其表面粗度爲0.1S，表面爲鏡面者。又’ -31 - 200930551 將接觸輥20的迴轉速度設定爲5 m/min、冷卻輥16，18 的迴轉速度設定爲5m/min、空氣間隙η設定爲1 50mm、冷卻輥16的表面溫度T1設定爲10〇c、接觸輥20之帶狀體22的表面溫度T2設定爲30。(：。釦. (實施例2-2) 除了以線壓8N/mm夾壓，並且將接觸輥20之帶狀體 © 22的表面溫度T2設定成85 °C以外，同實施例2-1處理取得實施例2-2的熱塑性樹脂薄膜F。 (實施例2 - 3 ) 除了將接觸輥20之帶狀體22的表面溫度T2設定成 9 0°C以外，同實施例2-1處理取得實施例2-3的熱塑性樹脂薄膜F (厚度爲130μπι)。 (實施例2-4) 除了將接觸輥20之帶狀體22的表面溫度Τ2設定成 l〇〇°C以外，同實施例2-1處理取得實施例2-4的熱塑性樹脂薄膜F。 (實施例2-5) 除了將接觸輥20之帶狀體22的表面溫度T2設定成 140。(：以外，同實施例2-1處理取得實施例2-5的熱塑性樹脂薄膜F。 -32- 200930551 (實施例2-6) 除了以線壓16N/mm夾住，並且將接觸輥20之帶狀體22的表面溫度T2設定成85 °C以外，同實施例2-1處理取得實施例2-6的熱塑性樹脂薄膜F。 (比較例2-1 ) 〇除了以線壓6N/mm夾住，並且將接觸輥20之帶狀體 22的表面溫度T2設定成105 °C以外，同實施例2-1處理取得比較例2-1的熱塑性樹脂薄膜F。 (比較例2 - 2 ) 於比較例2-2中，除了將接觸輥20之帶狀體22的表面溫度T2設定成170 °C以外，同實施例2-1處理。 ® (評價結果）於實施例2-1〜2-6中製造熱塑性樹脂薄膜F時，熱塑性樹脂薄膜F可由接觸輥20上美麗地剝離，且成形安定性良好。以目視觀察實施例2所得之熱塑性樹脂薄膜F 時，於熱塑性樹脂薄膜F的表面不存在皺摺，表面狀態爲良好。又，將實施例2-1〜2-6所得之熱塑性樹脂薄膜F 切出40rnmx4()mm，並以王子計測機器服務股份有限公司製KOBRA-WPR分別測定相位差時，相位差爲8nm、lnm 、10nm、15nm、20nm、17nm，均爲充分小至 20nm 以下 -33- 200930551 之値。更且，將實施例2-1〜2-6所得之熱塑性樹脂薄膜F 切出50mmx50mm，並使用Suga試驗機股份有限公司製霧度計，根據JIS K7136分別測定HAZE時，爲5%、6%、 6%、6%、7%、6%，均爲7%以下，透明性優良。由上述，實施例2-1〜2-6所得之熱塑性樹脂薄膜F之品質的評價結果均爲「〇：良好」。另一方面，製造比較例2-1中之熱塑性樹脂薄膜F時 © ，熱塑性樹脂薄膜F由接觸輥20的薄膜剝離性差，且成形安定性不良。以目視觀察比較例2-1所得之熱塑性樹脂薄膜F時，於熱塑性樹脂薄膜F的表面存在皺摺，表面狀態爲不良。又，將比較例2-1所得之熱塑性樹脂薄膜F切出40mmx40mm，並以王子計測機器服務股份有限公司製 KOBRA-WPR測定相位差時，相位差爲20nm，爲充分小之値。更且，比較例2-1所得之熱塑性樹脂薄膜F的 HAZE根據JIS K7136測定時，爲10%，比實施例2-1〜2-® 6之透明性差。由上述，比較例2-1所得之熱塑性樹脂薄膜F之品質的評價結果均爲「X:不良」。又，於比較例2-2中欲製造熱塑性樹脂薄膜F時，於成形中，熔融樹脂捲附至接觸輥20，無法取得熱塑性樹脂薄膜F。【圖式簡單說明】圖1爲示出本實施形態之薄膜製造系統的槪略方塊圖 -34- 200930551 圖2爲示出本實施形態之薄膜製造系統的其他例的槪略方塊圖。圖3爲示出本實施形態之薄膜製造系統的其他例的槪略方塊圖。圖4爲示出實施例1-1〜1-2及比較例1之各實施條件及其評價結果表。圖5爲示出實施例2-1〜2-6及比較例2-1〜2-2之各〇實施條件及其評價結果表。【主要元件符號說明】 1〇 :壓出機 16a :金屬外筒 16b :流體軸筒 18a :金屬外筒 18b :流體軸筒 © 24 :輥 3〇a :帶狀體 30b :輥 3〇c :輥 30d ：輥 1 :薄膜製造系統 12 : T型板 1 2 a :吐出口 14 ’ 20 ’ 28 :接觸輥 -35- 200930551

14a，22 :帶狀體 14b :橡膠製輥 1 6，1 8 :冷卻輥 3 0 :冷卻單元 F :熱塑性樹脂薄膜 -36

Claims

200930551 十、申請專利範圍 1·一種熱塑性樹脂製光學薄膜之製造方法，其特徵胃具備將熱塑性樹脂熔融混練作成熔融樹脂的熔融步驟、& 將該熔融樹脂由T型板中以180°C以上且300°C以下吐出成形爲薄膜狀的成形步驟、和將成形爲薄膜狀的該熔融樹脂，經由金屬製之冷卻輕〇、與於作成筒狀之金屬製帶狀體內部配置一個或數個橡膠製輥的押壓體予以夾壓下，進行冷卻固化的冷卻步驟，於該冷卻步驟中，該冷卻輥的表面溫度T1[°C]被設定成滿足下述式（1 )所示之條件，該押壓體之該帶狀體的表面溫度T2[°c ]被設定成滿足下述式（2 )所示之條件， ❹ Tg-30°C ^ Tl^ Tg + 50°C ··· ( 1) (但，Tg[°c ]爲該熱塑性樹脂的中間點玻璃化轉換溫度） Tl + 10°c S T2 客 T1 + 150°C ... (2)。 -37-