JP2007237495A - 樹脂シートの製造方法およびそれにより得られた樹脂シート - Google Patents

Abstract

【課題】光学歪みおよび光軸傾斜が極めて小さく光学フィルム用途に好適な樹脂シートの製造方法およびその方法により得られた樹脂シートを提供すること。
【解決手段】樹脂シートの製造方法は、押出機に取り付けられたダイから溶融状態の環状オレフィン系樹脂を押し出し、ダイから押し出された前記環状オレフィン系樹脂を、当該環状オレフィン系樹脂のＴｇ＋５℃以上の温度で周速度の差が±５％以内である２本のロール間を通過させた後、Ｔｇ−１００℃〜Ｔｇ−１０℃に冷却してロールから剥離する。
【選択図】図１

Description

本発明は、優れた光学的特性を有する樹脂シートの製造方法およびそれにより得られた樹脂シートに関する。

リアプロや液晶プロジェクターに代表されるような大型テレビ、モニターでは、スクリーンの前方や後方から照射した光を拡散板などを用いてスクリーンに投影することで画像を見ることができる。近年、画面が大型化するにつれて、画面全体の視認性を改良するために、外光の映り込みを制御する技術が必要となりつつある。外光の映りこみを防止するために、１／４λ板と呼ばれる波長板を用いて、外光による反射を防止する技術はよく使用される。しかし、１／４λ板を用いるときには、その波長板を通過する際に、入射光は直線偏光である必要がある。一方、投射レンズを出た光は、フレネルレンズ、レンチキュラーなどの光学部材を通過する際に、その部材に光学ひずみが発生している場合には、仮に投射レンズを出た後で、１／４λ板に代表されるような波長板で、直線偏光を得ている場合にも、偏光状態が楕円偏光となるために、外光を反射する目的で最外層に設置した１／４λ板を通過する際に、透過率が低減するという問題点を生じる可能性がある。このため、画像の明るさが低下し、結果的に外光の映り込みを防ぎえても、画像の特性は改善されないといった問題が発生していた。

更に、タッチパネルなどの光学部材に使用される光学基板として、耐熱性を重視して、ポリカーボネートやポリエチレンテレフタレートなどのプラスチック板を基板材料に使用することが検討されている。タッチパネルの技術動向として薄型化が志向されているが、このためには、タッチパネル基板を偏光板と組み合わせたタッチパネル偏光板一体型とすることが望ましい。このためには、タッチパネル基板の材料の光学歪がないことが必須となるが、上述の材料による樹脂シートは、構造中に芳香環を持つために、光弾性係数が高く、タッチにより基板に応力がかかると、そこで光学歪が発生する懸念がある。そのため、光弾性係数が小さい、光学歪の無い透明樹脂シートの開発が望まれていた。

一方、特許文献１には、光学歪の少ないシートの成形方法として、金属ロールと金属ベルトの間に樹脂シートを挟んで成形する方法が、また、特許文献２には、ダイリップの開度を規定した方法が開示されており、部分的に残留位相差の小さいシート、フィルムを製造する方法などが開示されているが、視野角特性を向上させる入射角が大きいときのシートの位相差を改善させることができていなかったため、残留位相差が小さいシートを用いても、光学部材にしたときの視野角特性を改善するものにはなっていないという問題が生じていた。
特開２０００−２１９７５２号公報 特開２０００−２６３６２８号公報

本発明は、以上のような事情に基づいてなされたものであって、光学歪みおよび光軸傾斜が極めて小さく光学フィルム用途に好適な樹脂シートの製造方法およびその方法により得られた樹脂シートを提供することにある。

本発明に係る樹脂シートの製造方法は、押出機に取り付けられたダイから溶融状態の環状オレフィン系樹脂を押し出し、ダイから押し出された前記環状オレフィン系樹脂を、当
該環状オレフィン系樹脂のＴｇ＋５℃以上の温度で周速度の差が±５％以内である２本のロール間を通過させた後、Ｔｇ−１００℃〜Ｔｇ−１０℃に冷却してロールから剥離することを特徴とする。

本発明では、前記２本のロールのうち、１本が金属無端ベルトを支持するゴムロールであって、ダイから押し出された環状オレフィン系樹脂を、当該金属無端ベルト表面に接触させて、当該ゴムロールと他のロールとの間を通過させることが好ましい。

本発明に係る樹脂シートは、上記のような製造方法により得られることを特徴とする。

本発明の樹脂シートの製造方法によると、光学歪みおよび光軸傾斜が極めて小さい樹脂シートを製造することができる。
本発明の樹脂シートは、光学歪みおよび光軸傾斜が極めて小さい。

以下、本発明について詳細に説明する。
＜環状オレフィン系樹脂＞
本発明で得られる樹脂シートは、環状オレフィン系樹脂よりなるものである。この環状オレフィン系樹脂は熱可塑性を有し、他の熱可塑性透明樹脂、例えばポリカーボネートやポリスチレンなどと比較して、分子を配向させたときに、分子の配向による複屈折が生じにくいため、光学分野における種々の用途などに有用である。

かかる環状オレフィン系樹脂としては、下記一般式（１）で表される単量体（以下、「特定単量体」ともいう。）から得られる重合体または共重合体（以下、「（共）重合体」と表現する。）を用いることが好ましく、より好ましくは下記一般式（１’）で表される構造単位を有する（共）重合体、特に好ましくは、上記一般式（２）で表される構造単位を有する（共）重合体である。

（式中、Ｒ¹〜Ｒ⁴は、水素原子、ハロゲン原子、炭素数１〜３０の炭化水素基、またはその他の１価の有機基であり、それぞれ同一または異なっていても良い。また、Ｒ¹〜Ｒ⁴
のうち任意の２つが互いに結合して、単環または多環構造を形成しても良い。ｍは０または正の整数であり、ｐは０または正の整数である。）

（式中、Ｒ¹〜Ｒ⁴ 、ｐ、ｍの定義は上記式（１）に同じ。）

（式中、Ｒ¹〜Ｒ⁴ の定義は上記式（１）に同じ。）
具体的には、下記（ａ）〜（ｅ）に示す重合体または共重合体を好適に用いることができる。
（ａ）特定単量体の開環重合体（以下、「特定の開環重合体」ともいう。）
（ｂ）特定単量体とこれと共重合可能な環状単量体（特定単量体を除く。以下、「共重合性環状単量体」ともいう。）との開環共重合体（以下、「特定の開環共重合体」ともいう。）
（ｃ）特定単量体と不飽和二重結合含有化合物との飽和共重合体（以下、「特定の飽和共重合体」ともいう。）
（ｄ）特定の開環重合体または特定の開環共重合体（以下、これらを「特定の開環（共）重合体」ともいう。）の水素添加（共）重合体
（ｅ）特定の開環（共）重合体をフリーデルクラフト反応により環化した後、水素添加して得られる水素添加（共）重合体
〔特定単量体〕
好ましい特定単量体としては、上記式（１）中、Ｒ¹およびＲ³が水素原子または炭素数１〜１０の炭化水素基であり、Ｒ²およびＲ⁴が水素原子または一価の有機基であって、Ｒ²およびＲ⁴の少なくとも一つは水素原子および炭化水素基以外の極性基を示し、ｍが０〜３の整数、ｐが０〜３の整数であり、ｍ＋ｐの値が０〜４、更に好ましくは０〜２、特に好ましくは１であるものを挙げることができる。

また、特定単量体のうち、Ｒ²およびＲ⁴が下記式（３）で表される極性基を有する特定単量体は、ガラス転移温度（以下、「Ｔｇ」ともいう）が高く、吸湿性が低い環状オレフィン系熱可塑性樹脂が得られる点で好ましい。

−(ＣＨ₂)_nＣＯＯＲ⁵ （３）
（式中、Ｒ⁵は炭素数１〜１２の炭化水素基を示し、ｎは０〜５の整数である。）
上記式（３）において、Ｒ⁵はアルキル基であることが好ましい。

また、ｎの値が小さいものほど、得られる環状オレフィン系樹脂のＴｇが高くなるので好ましく、特にｎが０である特定単量体は、その合成が容易である点で好ましい。
また、上記式（１）において、Ｒ¹またはＲ³はアルキル基であることが好ましく、より好ましくは炭素数が１〜４のアルキル基、さらに好ましくは炭素数が１〜２のアルキル基、特に好ましくはメチル基である。更に、このアルキル基が、上記式（３）で表される極性基が結合した炭素原子と同一の炭素原子に結合されていることが好ましい。

また、上記式（１）においてｍが１である特定単量体は、Ｔｇがより高い熱可塑性樹脂組成物が得られる点で好ましい。
上記式（１）で表される特定単量体の具体例としては、
ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
トリシクロ［５.２.１.０^2,6］−８−デセン、
テトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
ペンタシクロ［６.５.１.１^3,6.０^2,7.０^9,13］−４−ペンタデセン、
ペンタシクロ［７.４.０.１^2,5.１９^9,12.０^8,13］−３−ペンタデセン、
トリシクロ［４.４.０.１^2,5］−３−ウンデセン、
５−メチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−エチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−メトキシカルボニルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−メチル−５−メトキシカルボニルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−シアノビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
８−メトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８−エトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８−ｎ−プロポキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセ
ン、
８−イソプロポキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセ
ン、
８−ｎ−ブトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン
、
８−メチル−８−メトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−
ドデセン、
８−メチル−８−エトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−
ドデセン、
８−メチル−８−ｎ−プロポキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］
−３−ドデセン、
８−メチル−８−イソプロポキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］
−３−ドデセン、
８−メチル−８−ｎ−ブトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−
３−ドデセン、
ジメタノオクタヒドロナフタレン、
エチルテトラシクロドデセン、
６−エチリデン−２−テトラシクロドデセン、
トリメタノオクタヒドロナフタレン、
ペンタシクロ［８.４.０.１^2,5.１^9,12.０^8,13］−３−ヘキサデセン、
ヘプタシクロ［８.７.０.１^3,6.１^10,17.１^12,15.０^2,7.０^11,16］−４−エイコセン、
ヘプタシクロ［８.８.０.１^4,7.１^11,18.１^13,16.０^3,8.０^12,17］−５−ヘンエイコセン、
５−エチリデンビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
８−エチリデンテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
５−フェニルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
８−フェニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
５−フルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−フルオロメチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−トリフルオロメチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−ペンタフルオロエチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５−ジフルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,６−ジフルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−メチル−５−トリフルオロメチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６−トリフルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６−トリス（フルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６,６−テトラフルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６,６−テトラキス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−
エン、
５,５−ジフルオロ−６,６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,６−ジフルオロ−５,６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６−トリフルオロ−５−トリフルオロメチルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−フルオロ−５−ペンタフルオロエチル−６,６−ビス（トリフルオロメチル）ビシ
クロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,６−ジフルオロ−５−ヘプタフルオロ−ｉｓｏ−プロピル−６−トリフルオロメチ
ルビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５−クロロ−５,６,６−トリフルオロビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,６−ジクロロ−５,６−ビス（トリフルオロメチル）ビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６−トリフルオロ−６−トリフルオロメトキシビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
５,５,６−トリフルオロ−６−ヘプタフルオロプロポキシビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン、
８−フルオロテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、８−フルオロ
メチルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８−ジフルオロメチルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８−トリフルオロメチルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８−ペンタフルオロエチルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,８−ジフルオロテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,９−ジフルオロテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,８−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８−メチル−８−トリフルオロメチルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−
ドデセン、
８,８,９−トリフルオロテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,８,９−トリス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−
３−ドデセン、
８,８,９,９−テトラフルオロテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,８,９,９−テトラキス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,８−ジフルオロ−９,９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,９−ジフルオロ−８,９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,８,９−トリフルオロ−９−トリフルオロメチルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,８,９−トリフルオロ−９−トリフルオロメトキシテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.
１^7,10］−３−ドデセン、
８,８,９−トリフルオロ−９−ペンタフルオロプロポキシテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８−フルオロ−８−ペンタフルオロエチル−９,９−ビス（トリフルオロメチル）テト
ラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８,９−ジフルオロ−８−ヘプタフルオロｉｓｏ−プロピル−９−トリフルオロメチル
テトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８−クロロ−８,９,９−トリフルオロテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ド
デセン、
８,９−ジクロロ−８,９−ビス（トリフルオロメチル）テトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、
８−（２,２,２−トリフルオロエトキシカルボニル）テトラシクロ［４.４.０.１^2,5.
１^7,10］−３−ドデセン、
８−メチル−８−（２,２,２−トリフルオロエトキシカルボニル）テトラシクロ［４.
４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセンなどを挙げることができる。

これらの特定単量体のうち、８−メチル−８−メトキシカルボニルテトラシクロ［４.
４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン、８−エチリデンテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.
１^7,10］−３−ドデセン、８−エチルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ド
デセン、ペンタシクロ［７.４.０.１^2,5.１^9,12.０^8,13］−３−ペンタデセンは、優れた耐熱性を有する環状オレフィン系樹脂が得られる点で好ましい。

〔共重合性環状単量体〕
特定の開環共重合体を得るための共重合性環状単量体としては、炭素数が４〜２０、特に５〜１２のシクロオレフィンを用いることが好ましく、その具体例としては、シクロブテン、シクロペンテン、シクロヘプテン、シクロオクテン、トリシクロ［５.２.１.０^2,6］−３−デセン、５−エチリデン−２−ノルボルネン、ジシクロペンタジエンなどが挙げられる。

〔不飽和二重結合含有化合物〕
特定の飽和共重合体を得るための不飽和二重結合含有化合物としては、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−非共役ジエン共重合体、
ポリノルボルネンなどの主鎖に炭素−炭素間二重結合を含む不飽和炭化水素系ポリマーを用いることができる。

特定単量体と共重合性環状単量体または不飽和二重結合含有化合物との使用割合は、特定単量体：共重合性環状単量体または不飽和二重結合含有化合物が、重量比で１００：０〜５０：５０であることが好ましく、更に好ましくは１００：０〜６０：４０である。

共重合性環状単量体または不飽和二重結合含有化合物の使用割合が過大である場合には、得られる共重合体のＴｇが低下し、その結果、樹脂の耐熱性が低下するため、耐熱性の高いシートを得ることが困難となる。

〔開環重合触媒〕
特定単量体の開環重合反応はメタセシス触媒の存在下に行われる。このメタセシス触媒は、タングステン化合物、モリブデン化合物およびレニウム化合物から選ばれた少なくとも１種の金属化合物（以下、「（ａ）成分」という。）と、周期表第１族元素（例えばＬｉ、Ｎａ、Ｋなど）、第２族元素（例えばＭｇ、Ｃａなど）、第１２族元素（例えばＺｎ、Ｃｄ、Ｈｇなど）、第１３族元素（例えばＢ、Ａｌなど）、第４族元素（例えばＴｉ、Ｚｒなど）あるいは第１４族元素（例えばＳｉ、Ｓｎ、Ｐｂなど）の化合物であって、少なくとも１つの当該元素−炭素結合あるいは当該元素−水素結合を有するものから選ばれた少なくとも１種の化合物（以下、「（ｂ）成分」という。）との組み合わせからなるものであり、触媒活性を高めるために添加剤（以下、「（ｃ）成分」という。）が含有されていてもよい。

上記（ａ）成分を構成する好適な金属化合物の具体例としては、ＷＣｌ₆、ＭｏＣｌ₅、ＲｅＯＣｌ₃ などの特開平１−２４０５１７号公報に記載の金属化合物を挙げることができる。

上記（ｂ）成分を構成する化合物の具体例としては、ｎ−Ｃ₄Ｈ₉Ｌｉ、(Ｃ₂Ｈ₅)₃Ａl、(Ｃ₂Ｈ₅)₂ＡｌＣｌ、(Ｃ₂Ｈ₅)_1.5ＡｌＣｌ_1.5、(Ｃ₂Ｈ₅)ＡｌＣｌ₂、メチルアルモキサン、ＬｉＨなどの特開平１−２４０５１７号公報に記載の化合物を挙げることができる。

上記（ｃ）成分としては、アルコール類、アルデヒド類、ケトン類、アミン類などを好適に用いることができるが、その他に特開平１−２４０５１７号公報に示される化合物を用いることができる。

〔水素添加〕
本発明に用いられる環状オレフィン系樹脂としては、上記の特定の（共）開環重合体および特定の飽和共重合体の他に、特定の（共）開環重合体に水素添加して得られる水素添加（共）重合体、および特定の（共）開環重合体をフリーデルクラフト反応により環化した後、これに水素添加して得られる水素添加（共）重合体を用いることができる。

このような水素添加（共）重合体は、優れた熱安定性を有するものであるため、成形加工を行う際や製品として使用する際に、加熱によってその特性が劣化することを防止することができる。

ここに、水素添加（共）重合体における水素添加率は、通常５０％以上、好ましく７０％以上、より好ましくは９０％以上、更に好ましくは９５％以上、特に好ましくは９７％以上である。

本発明に用いられる環状オレフィン系樹脂は、３０℃のクロロホルム中で測定した固有
粘度（η_inh）が０．２〜５．０ｄｌ／ｇであることが好ましい。
また、環状オレフィン系樹脂の平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定されるポリスチレン換算の数平均分子量（Ｍｎ）が８,０００〜１０
０,０００、重量平均分子量（Ｍｗ）が２０，０００〜３００,０００の範囲のものが好適である。

更に、環状オレフィン系樹脂のビカット軟化点は、１６０℃以上であることが好ましい。
＜樹脂シート＞
本発明の製法により得られる樹脂シートは、その厚みが０．２〜１．０ｍｍであり、好ましくは０．３〜１．０ｍｍ、さらに好ましくは０．５〜１．０ｍｍである。

樹脂シートの厚み分布は、通常、平均値に対して、±５％以内、好ましくは±４％以内、さらに好ましくは、±３％以内、特に好ましくは、±２％以内である。厚み分布が±５％を超えると、位相差の入射角の依存性が大きくなり好ましくない。

また、本発明で得られる樹脂シートは、入射角を０度として測定した面内位相差Ｒ₀が
１０ｎｍ以下、好ましくは８ｎｍ以下、特に好ましくは５ｎｍ以下であり、厚み方向の位相差Ｒ_thが２０ｎｍ以下、好ましくは１８ｎｍ以下、特に好ましくは１５ｎｍ以下であり、シート厚み（ｚ）方向の光軸傾斜角±５°以下の等方的な光学シートである。なお、光学的に等方的なフィルムとは、長手方向、幅方向、厚み方向の屈折率の差が、非常に小さく、屈折率差に厚みを乗じて得られる位相差が小さいものを表す。

更に、本発明で得られる樹脂シートは、その全光線透過率が８５％以上、特に９０％以上の透明樹脂シートであることが好ましい。
本発明で得られる樹脂シートは、その厚みおよび残留位相差が特定の範囲にあるため、優れた光学特性を有するものであり、偏光板、位相差版、拡散板、レンチキュラー、フレネルレンズ等に好適に用いることができる。

＜樹脂シートの製造方法＞
本発明における樹脂シートの製造方法は、押出機に取り付けられたダイから溶融状態の環状オレフィン系樹脂を押し出し、ダイから押し出された環状オレフィン系樹脂を、当該環状オレフィン系樹脂のＴｇ＋５℃以上の温度条件下で２本のロール間を通過させ、その後、通常、冷却して剥離し、シート化することを特徴とする。環状オレフィン系樹脂を溶融する方法としては、押出機により樹脂を溶融する方法が好ましく、当該溶融樹脂をギアポンプにより定量供給し、これを金属フィルター等でろ過して不純物を除去した後、ダイにてフィルム形状に賦型しつつ押し出す方法が好ましい。

ダイから押出されたフィルムを冷却してシート化する方法としては、ニップロール方式、静電印加方式、エアナイフ方式、カレンダー方式、片面ベルト方式、両面ベルト方式、３本ロール方式などが挙げられるが、光学歪の少ないシートを製造するには、片面ベルト式、中でも図１に示されるような、スリーブ式と呼ばれるシート製造装置が好ましく用いられる。

本発明の樹脂シートの製造方法においては、ダイ出口のリップ間隙と所望のシートの厚みから求められる引き落とし比ｖを、
ｖ＝ダイ出口開度（ｍｍ）／樹脂シートの厚み（ｍｍ）
として定義したとき、当該引き落とし比ｖが例えば１．０５以上３以下である。この値は、好ましくは１．０８〜１．４５、特に好ましくは１．１〜１．４である。当該引き落とし比となるような条件で製造することにより、光学歪の少ない樹脂シートが得られる。

ｖの値が１．０５未満であると、得られる樹脂シートが厚みムラを有するものとなることがあり好ましくない。一方、ｖの値が３を超える場合には、樹脂シートの厚みムラに対する影響は大きくはないが、樹脂シートが流れ（ｘ）方向に引き伸ばされることにより分子配向が起こり、ｘ方向の屈折率が大きくなることがある。このため、屈折率の異方性を表す指標である残留位相差（または残留複屈折）が大きくなる。

特に、金属ベルトを支持するロールを用いて樹脂シートの両面圧着を行うと、樹脂シートのｚ方向の配向が完全に緩和されるためにｚ軸方向の屈折率Ｎｚが小さくなる。このため、
Ｒ_th＝（（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２−Ｎｚ）×ｄ
（ここで、ｄは樹脂シートの厚みである）
で表される、Ｒ_thが大きくなりやすくなる。Ｒ_thが大きくなると、樹脂シートを光学部材と貼合したとき斜め方向からの位相差が大きくなるために、斜め方向からの視野角特性が悪くなる。このため、引き落とし比率を大きくすることは、斜めからの視野角特性を悪化させるために好ましくない。

引き落とし比ｖを導き出すダイ出口開度は、吐出口のリップ間隔を調整することによって調整することができる。リップ間隔を得られる樹脂シートの厚みよりもはるかに大きくとると、ロールの転写前にバンクと呼ばれる樹脂だまりが発生し、これを巻き込むと樹脂シートの残留位相差が大きくなったり、バンクが厚み方向につぶされることにより視野角が狭くなったりするなどの問題点が生じるために、好ましくない。

図１は、本発明の樹脂シートの製造方法に用いられる製造装置の一例における概略を示す説明図である。この図において、１０は押出機、１１は押出機１０の先端に取り付けられたダイであり、このダイ１１は、その吐出口１２が下方を向くよう配置されている。また、ダイ１１の下方には、金属製のロール２０および金属製無端ベルトよりなるベルト３０が、互いに圧接された状態で、かつ、両者の接触端Ｅがダイ１１の吐出口１２の直下に位置された状態で配置されている。

このベルト３０は、その内面に接するよう設けられた第１の保持ロール３１および第２の保持ロール３２によって、ロール２０に圧接された状態で、かつ、張力が作用された状態で保持されている。ベルト３０の裏側には温度調節器５０が設けられており、この温度調節器５０によりベルト３０が加熱または冷却されるようになっている。ダイ１１の吐出口１２から吐出された樹脂は、ロール２０と第１の保持ロール３１の間を通過し、ロール２０に圧着される。さらに、ロール２０に圧着された環状オレフィン系樹脂を当該ロール２０から剥離するための剥離用ロール４０が、ロール２０に平行に並ぶよう配置されている。

押出機１０としては、単軸、二軸、遊星式、コニーダーなどいずれを用いても良いが、好ましくは、単軸押出機が用いられる。また、押出機のスクリュー形状としては、ベント型、先端ダルメージ型、フルフライト型などが上げられるが、好ましくはフルフライト型である。樹脂の計量に使用されるギアポンプは、内部潤滑式、外部潤滑式いずれを使用しても良いが、中でも外部潤滑方式が好ましい。

異物のろ過に使用するフィルターに関しては、リーフディスクタイプ、キャンドルフィルタータイプ、リーフタイプ、スクリーンメッシュなどが挙げられる。
ダイ１１としては、ダイ内部の樹脂流動を均一にすることが必須であり、フィルムの厚みの均一性を保つには、ダイ出口近傍でのダイ内部の圧力分布が幅方向で一定であることが必須である。このような条件を満たすものとしては、マニホールドダイ、フィッシュテ
ールダイ、コートハンガーダイなどを用いることができ、これらの中では、コートハンガーダイが好ましい。またダイの流量調整には、ベンディングリップタイプが好ましい。また、ヒートボルト方式による自動制御により厚薄調整を行う機能がついているダイが特に好ましい。流量調整のためにチョークバーを取り付けることや、厚み調整のためのリップブロックを取り付けることは、取り付け部分に段差を生じたり、取り付け部分の隙間などに、空気などをかみこんだりして、焼けの発生原因になったり、ダイラインの原因になりうるので好ましくない。ダイ１１の出口は、タングステンカーバイドなどの超硬コーティング等のコーティングがなされていることが好ましい。

ダイ１１の材質としては、ＳＣＭ系の鋼鉄、ＳＵＳなどのステンレス材などが挙げられるが、これらに限定されるものではない。
また、ダイ１１としては、その表面にクロム、ニッケル、チタンなどのメッキが施されたもの、ＰＶＤ（Physical Vapor Deposition）法などにより、ＴｉＮ、ＴｉＡｌＮ、Ｔ
ｉＣ、ＣｒＮ、ＤＬＣ（ダイアモンド状カーボン）などの被膜が形成されたもの、その他のセラミックスが溶射されたもの、表面が窒化処理されたものなどを用いることができる。このようなダイは、表面硬度が高く、樹脂との摩擦が小さいため、得られる透明樹脂シートに、焼けゴミなどが混入することを防止することができると共に、ダイラインが発生することを防止するができる点で、好ましい。

ロール２０は、内部に加熱手段および冷却手段を有するものであり、その表面粗さは０．５μｍ以下、特に、０．３μｍ以下であることが好ましい。ロール２０としては、金属ロールにメッキが施されたものを用いることが好ましく、クロムメッキ、無電解ニッケルメッキなどが施されたものが特に好ましい。ロール２０の外径としては、外周４００ｍｍΦ以下であることが好ましい。より好ましくは、３５０ｍｍΦ、さらに好ましくは、３００ｍｍΦ以下である。ロール２０の外周が４００ｍｍΦよりも大きくなると、溶融樹脂がダイから押し出されてロールに接するまでの時間が長くかかるため、押出された樹脂に厚みムラ、配向ムラなどが発生しやすく、得られる樹脂シートの表面外観の悪化や、残留位相差の発生などを招くおそれがある。

ベルト３０は、厚みが０．５ｍｍ以下であることが好ましく、特に、厚みが０．３５ｍｍ以下であることが好ましい。ベルト３０の厚みが０．５ｍｍを超えると、ベルトを支持する保持ロールの外形を大きくする必要があり、好ましくない。ベルト３０としては、継ぎ目のないものを用いることが好ましい。継ぎ目を有するベルトを用いる場合には、得られる透明樹脂シートに継ぎ目の跡が形成されるため好ましくない。また、ベルト３０は、その表面粗さが０．３μｍ以下の鏡面仕上げを施したものを用いることが好ましい。ベルト３０を構成する材料としては、ステンレス、ニッケルなどを用いることができる。

第１の保持ロール３１は、ロール２０と実質的に同一の高さレベルにおいて、当該ロール２０に僅かに離間して平行に並ぶよう配置されている。この第１の保持ロール３１は、その表面がシリコーンゴムまたその他の耐熱性を有するエラストマーなどによって被覆されていることが好ましく、その被覆層の厚みは５〜１５ｍｍであることがさらに好ましい。このような被覆層を設けることにより、ロール２０とベルト３０とによって環状オレフィン系樹脂を挟圧したときに、当該樹脂に作用する圧縮応力が緩和されるため、得られる樹脂シートにおける残留歪みによる位相差の増加を防止することができる。また、第１の保持ロール３１は、内部に加熱手段および冷却手段を有するものであることが好ましい。

第２の保持ロール３２は、ロール２０の下方において当該ロール２０に平行に並ぶよう配置されている。この第２の保持ロールは、ロール２０とベルト３０との接触距離を調整するための接触距離調整用ロールであり、例えばロール２０の中心軸を基準として円弧状に移動可能に設けられている。また、第２の保持ロール３２は、内部に加熱手段および冷
却手段を有するものであってもよい。

温度調節器５０は、通常、保持ロール３１、３２の間に設けられ、ベルト３０の表面温度の調節に用いられる。当該温度調節器としては、公知の加熱手段および冷却手段を用いることができる。

なお、図１では溶融された環状オレフィン系樹脂１が、ロール２０表面と、保持ロール３１、３２に支持されたベルト３０表面とに接する形で、ロール２０と保持ロール３１の間を通過するように構成されているが、本発明では、環状オレフィン系樹脂がロール２０と他のロールとの間を通過するように構成されていてもよく、また保持ロールに支持されたベルトと他の保持ロールに支持されたベルトとの間を通過するように構成されていてもよい。

以上において、ロール２０およびベルト３０は、ダイ１１に可能な限り近接して配置されていることが好ましく、例えばダイ１１の吐出口１２から、ロール２０とベルト３０との接触端Ｅまでを結ぶ垂線の距離Ｄが３００ｍｍ以下、特に、２５０ｍｍ以下であることが好ましい。この距離Ｄが３００ｍｍを超える場合には、ダイ１１の吐出口１２から吐出した溶融状態の環状オレフィン系樹脂が、ロール２０とベルト３０とによって挟圧されるまでに著しく冷却されるため、残留歪みによる位相差が生じやすくなる。

また、ロール２０とベルト３０との接触区間（樹脂が挟圧される区間）の長さは、好ましくは２００ｍｍ以上であり、特に好ましくは２５０ｍｍ以上である。この長さが２００ｍｍ未満である場合には、環状オレフィン系樹脂を、該樹脂のＴｇ＋５℃以上の温度とする区間が短かすぎて良好な光学特性を発現することができない場合がある。

上記の装置により、例えば次のようにして樹脂シートが製造される。
通常、押出機に環状オレフィン系樹脂を投入する前に、当該樹脂に含まれている水分、気体（酸素など）、残溶剤などを予め除去することを目的として、当該樹脂のＴｇ以下の適切な温度で樹脂の乾燥を行う。

乾燥に用いる乾燥機は、好ましくは、不活性ガス循環式乾燥機、真空乾燥機が用いられる。また、ホッパー内で吸湿したり、酸素の吸収を抑制するため、ホッパーを窒素やアルゴンなどの不活性ガスでシールしたり、減圧状態に保持できる真空ホッパーを使用することも好ましい方法である。

押出機シリンダーは、溶融押出中に樹脂が酸化されてゲルなどが発生することを防止するために、窒素やアルゴンなどの不活性ガスによりシールすることが好ましい。
押出機１０により溶融された環状オレフィン系樹脂１は、ダイ１１の吐出口１２から垂直方向である下方に向かってシート状に押し出される。ダイ１１出口の温度分布は、好ましくは±１℃以下である。ダイ１１出口の温度分布が±２℃を超えていると、樹脂の溶融粘度差が生じ、厚みムラ、応力分布ムラなどが生じやすくなり、好ましくない。

その後、押し出された環状オレフィン系樹脂１が、ロール２０とベルト３０とによって挟圧され、これにより、当該環状オレフィン系樹脂が冷却される。そして、ロール２０の表面に圧着された環状オレフィン系樹脂が、剥離用ロール４０によってロール２０の表面から剥離されることにより、樹脂シート２が製造される。なお、ベルトに接するように剥離用ロールを配置し、押し出された環状オレフィン系樹脂をベルトの表面に圧着して、ベルトの表面から剥離することにより樹脂シートを得てもよい。

本発明においては、環状オレフィン系樹脂の加工温度すなわち押出機１０およびダイ１
１の設定温度は、流動性が均一な溶融状態の樹脂をダイ１１から吐出させることができ、樹脂の劣化を抑制することができる観点から、当該環状オレフィン系樹脂のＴｇ＋１００℃以上でＴｇ＋２００℃以下であることが好ましい。加工温度がＴｇ＋１００℃未満である場合には、樹脂の流動性が不均一なため、ダイ１１から安定的に吐出せず、得られる樹脂シートに厚みムラなどが生じやすくなり好ましくない。一方、加工温度がＴｇ＋２００℃を超える場合には、樹脂の分子鎖が切断したり、ダイ１１から吐出された際に酸化したりすることにより、当該樹脂が劣化しやすくなる。

ロール２０の表面温度は、ロール２０とベルト３０とによって挟圧される環状オレフィン系樹脂を、該樹脂のＴｇ＋５℃以上の温度としうる温度である。ロール２０の表面温度が、上記温度未満である場合には、優れた光学特性を有する樹脂シートが得られにくくなる。

また、同様の理由から、ベルト３０の表面温度は、ロール２０とベルト３０とによって挟圧される環状オレフィン系樹脂を、該樹脂のＴｇ＋５℃以上の温度としうる温度である。

具体的には、ロール２０の表面温度が環状オレフィン系樹脂のＴｇ−６０℃〜Ｔｇ＋２０℃、好ましくはＴｇ−４０℃〜Ｔｇ＋１０℃であり、ベルト３０の表面温度が環状オレフィン系樹脂のＴｇ−５０℃〜Ｔｇ、好ましくはＴｇ−３０℃〜Ｔｇ−５℃である。ロール２０の表面温度は、ロール２０内部に設けられた加熱手段および冷却手段により調節される。また、ベルト３０の表面温度は、温度調節器５０および必要に応じて保持ロール３１、３２内部に設けられた加熱手段および冷却手段により調節される。

また、ロール２０とベルト３０とが接触する部分において、環状オレフィン系樹脂を、該樹脂のＴｇ＋５℃以上の温度としうる区間の長さは、好ましくは３０ｍｍ以上であり、３０〜３００ｍｍの範囲にあることがより好ましい。３０ｍｍ未満の場合には、実質的に加熱している効果が出ず、３００ｍｍを超えると装置が大きくなりすぎるために好ましくない。

ロール２０とベルト３０との周速度は、実質的に等しいことが好ましく、周速度の差は±５％以内、好ましくは±１％以内である。またロール２０の外周の周速度およびベルト３０の外周の周速度は、好ましくは２〜２０ｍ／分、より好ましくは４〜１０ｍ／分である。周速度が２ｍ／分より遅い場合には、ダイ１１とロール２０の間（エアギャップ間）でシートの揺れが発生し、シートの流れ方向と直角方向に筋が発生する危険があり好ましくない。２０ｍ／分より速い場合には、環状オレフィン系樹脂をロール２０から剥離する際の樹脂温度が高くなりすぎてしまい、好ましくない。

ロール２０の表面に圧着された環状オレフィン系樹脂を、当該ロール２０から剥離する際の該樹脂の温度は、Ｔｇ−１００℃〜Ｔｇ−１０℃、好ましくはＴｇ−９０℃〜Ｔｇ−２０℃であることが好ましい。この温度より低い温度で剥離すると、表面にしわが発生するために外観が不良となることがあり、この温度より高い温度で剥離すると、残留位相差が高くなり当方的なフィルムを得られにくいという問題がある。

樹脂シートの引き取り速度は、ロール２０の回転周速度より低いことが好ましく、具体的には、ロール２０の回転周速度をＶ₁、樹脂シートＳの引き取り速度をＶ₂としたとき、比Ｖ₂／Ｖ₁が０．７〜０．９９であることが好ましく、より好ましくは０．７５〜０．９、特に好ましくは０．８〜０．８５である。この比Ｖ₂／Ｖ₁が０．７未満である場合には、シートに垂れなどが生じやすく、一方、この比Ｖ₂／Ｖ₁が０．９９を超える場合には、シートに過大な張力が作用し、当該シートが破断したりすることがある。
［実施例］
以下、本発明の具体的な実施例について説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。なお、以下において、「部」、「％」は、特に断りのない限り「重量部」、「重量％」を意味する。

［ＭＦＲ］
東洋精機製作所製メルトフローレートを用いて、２６０℃の荷重１０ｋｇ、オリフィス２．０９５ｍｍの条件で測定した。

［ガラス転移温度（Ｔｇ）］
セイコーインスツルメンツ社製の示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用い、窒素雰囲気下で昇温速度が２０℃／分の条件でガラス転移温度を測定した。

［透過光の面内位相差（Ｒ₀）］
王子計測機器（株）製の「ＫＯＢＲＡ−２１ＡＤＨ」を用い、シートに垂直に光が入射したときの面内位相差（Ｒ₀）を波長５９０ｎｍにおいて測定した。

［シート厚み方向の光軸傾斜角度］
王子計測機器（株）製の「ＫＯＢＲＡ−２１ＡＤＨ」を用い、シートの幅方向（ＴＤ）を傾斜軸とした測定を行い、傾斜角度５０°での位相差および光軸の傾斜角度を測定した。測定波長は５９０ｎｍとした。

＜合成例１＞
＜環状オレフィン系熱可塑性樹脂の種類＞
窒素置換した反応容器に、特定単量体として、８−メチル−８−カルボキシメチルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.１^7,10］−３−ドデセン ２３７．５部と、特定単量体としてビシクロ［２.２.１］ヘプト−２−エン １２．５部と、分子量調整剤として１−ヘキセ
ン ２５部と、溶媒としてトルエン ７５０部とを仕込み、この溶液を６０℃に加熱した。ついで、反応容器内の溶液に、重合触媒としてトリエチルアルミニウム １．５モル／ｌ
を含有するトルエン溶液 ０．６２部と、ｔ−ブタノールおよびメタノールで変性した六
塩化タングステン（ｔ−ブタノール：メタノール：タングステン＝０．３５モル：０．３モル：１モル）を含有する濃度 ０．０５モル／ｌのトルエン溶液 ３．７部とを添加し、この系を８０℃で３時間加熱攪拌することにより開環共重合反応させて開環重合体溶液を得た。この開環共重合体を、樹脂Ａ−１とする。

この樹脂Ａ−１について、トルエンを脱気しながら、ギアポンプを用いて下流に押出を行い、公称の目開きを５μｍとした日本精線製の金属繊維焼結フィルタを用いて、溶融ろ過を行い２８０℃でストランド状に樹脂を押したものを、０．２μｍのＰＶＤＦ製フィルターを通して清浄にしたイオン交換水に通して、５０℃まで冷却し、ストランドカッターでカットし、ペレットを得た。得られたペレットのガラス転移温度（Ｔｇ）は１５０℃であり、２６０℃のＭＦＲは３２ｇ／１０ｍｉｎであった。

また、この樹脂Ａ−１について、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ、溶媒；テトラヒドロフラン）により、ポリスチレン換算の数平均分子量（Ｍｎ）および重量平均分子量（Ｍｗ）を測定したところ、数平均分子量（Ｍｎ）は１９,７９０、重量平
均分子量（Ｍｗ）は６１,０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．０８であった。

得られたペレットは上記の清浄なイオン交換水で再度洗浄を行い、４０メッシュパスの切粉量を１０ｐｐｍ以下としたことを確認し、５μｍ以上の異物が検出されないステンレス製コンテナに導入した。

＜合成例２＞
特定単量体として、８−メチル−８−メトキシカルボニルテトラシクロ［４.４.０.１^2,5.1^7,10］−３−ドデセン ２１５部と、特定単量体としてビシクロ［２.２.１］ヘプト
−２−エン ３５部と、分子量調整剤として１−ヘキセン ３３部と、溶媒としてトルエン
７５０部とを仕込み、そのほかの製造方法は合成例１と同様の方法により、樹脂Ａ−２
を得た。合成例１と同様に仕上げを行い、ペレットを得た。得られたペレットの物性は、ガラス転移温度は１２６℃であり、２６０℃のＭＦＲは４３ｇ／１０ｍｉｎであった。

また、この樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）は２１,０００、重量平均分子量（Ｍｗ）は６
４，０００、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．０５であった。
得られたペレットは上記の清浄なイオン交換水で再度洗浄を行い、４０メッシュパスの切粉量を１０ｐｐｍ以下としたことを確認し、５μｍ以上の異物が検出されないステンレス製コンテナに導入した。

合成例１で得られた樹脂Ａ−１のペレットを用い、ペレットを入れたコンテナを乾燥機に接続して、窒素雰囲気下で窒素ガスを用いて、乾燥機に搬送した。窒素充填式乾燥機を用いて、ペレットを１００℃×４時間乾燥を行った。このとき、乾燥機の出口のペレットを採取し、切粉量が１０ｐｐｍ以下であることを確認した。乾燥機の出口に直結している押出機にペレットを導いた。７５ｍｍφ押出機を用いて、２７０℃でペレットを溶融しながら、ギアポンプで供給量を５０ｋｇ／ｈｒとして樹脂を定量供給し、公称の目開きを５μｍとした日本精線製の金属繊維焼結フィルタを用いて、溶融ろ過を行った。フィルタの大きさは、８．８インチのサイズのリーフディスクフィルターを使用し、枚数は４５枚とした。コートハンガー型のＴダイ（５５０ｍｍ幅；クローレン製）を用いて、Ｔダイ出口の間隔を０．５ｍｍとして、２８０℃で膜状に押出した。ＴダイのエッジのＲは１２μｍとなるＷＣコーティングを施した。Ｔダイの出口からロールへの圧着点の距離は６２ｍｍとして、この間の空気などの揺らぎを抑えるために、遮風板を設けた。

押出したシートを、表面粗さが０．１ｓの鏡面ロールと、０．３ｍｍ厚の金属ベルトの間に挟んで、ロールの鏡面をシートに面上に転写した。シートの膜厚は２５０μｍであった。金属ベルト（幅６００ｍｍ）は、ゴム被覆のロールと、冷却ロールにより保持したもので、市販のスリーブ式転写ロール（千葉機械工業製）を用いて、転写した。転写するときのロール間隔は、０．１５ｍｍであり、転写圧力は、４ｋｇｆ／ｃｍ²の線圧であった
。

このときの、鏡面ロールの外周の周速度を４ｍ／分とした。ゴム被覆ロールの周速度も４ｍ／分で制御を実施した。ゴムロールのゴム皮膜の厚みは１０ｍｍとし、ゴム硬度は７０度とした。このときの鏡面ロールの温度は、オイル温調機を用いて１４５℃、ゴム被覆ロールの温度は、１４５℃とした。また、ゴム被覆ロールの下流側に金属ロールを設置し、この二本のロールで金属ベルトを保持した。ゴム被覆ロールと金属ロールの間に、赤外線ヒーターを設置し、金属ベルトの裏側からシートの加温を実施した。金属ベルトの裏面の温度を接触式温度計を用いて測定したところ、１６０℃以上の温度である区間が１２０ｍｍであった。

この後、剥離ロールを用いて、シートをロールからはがした。剥離ロールの表面温度は、上流側が１４０℃、下流側が１２５℃として、下流側の剥離ロールからシートを剥離する点のシートの温度を測定したところ、１１７℃であった。

剥離したシートは、張力を４ｋｇｆの一定張力で、引き取った。得られたシートの厚み
をマイクロメーターを用いて測定したところ３００μｍであった。またこのシートを４０ｍｍ角にカットし、面内位相差Ｒ₀を測定したところ、３ｎｍであった。また、入射角度
４０度での位相差は７ｎｍであった。ここから計算した厚み方向の位相差Ｒ_thは１１ｎｍであった。さらに光軸は、流れ方向に対して全幅に対して±０．５度以下のずれであった。光軸傾斜角度を測定したところ、全幅に対して±０．３度以下であった。

合成例２で得られた樹脂Ａ−２を用いた他は、実施例１と同様の押出機、引き取り装置を使用した。押出機の温度を２６０℃に設定し、引き取り装置の冷却ロールとゴムロールの温度を１２０℃に設定した。金属ベルトの裏側の温度が１３５℃以上である区間の長さは１３０ｍｍであった。

また剥離ロール１、２はそれぞれ、１１５、１０５℃として、シートの剥離時の温度は、９８℃であった。剥離したシートの膜厚は３００μｍであった。
剥離したシートは、張力を４ｋｇｆの一定張力で、引き取った。得られたシートを４０ｍｍ角にカットし、面内位相差Ｒ₀を測定したところ、０．３ｎｍであった。また、入射
角度４０度での位相差は１．２ｎｍであった。ここから計算した厚み方向の位相差Ｒ_thは８ｎｍであった。さらに光軸は、流れ方向に対して全幅に対して±０．５度以下のずれであった。光軸傾斜角度を測定したところ、全幅に対して±０．３度以下であった。
［比較例１］
実施例１で用いた原料の樹脂Ａ−１を用いて、押出機の条件は実施例１と同様の条件を用いて、引き取り装置の温度条件も実施例１と同様の条件で、金属ベルトの間の赤外線ヒーターの設置のみをせずにシートを引き取った。鏡面ロールと金属ベルトの間を通過する際の金属ベルト裏側の温度は１３０℃が最高温度であった。

剥離したシートは、張力を４ｋｇｆの一定張力で、引き取った。得られたシートを４０ｍｍ角にカットし、面内位相差Ｒ₀を測定したところ、０．３ｎｍであった。また、入射
角度４０度での位相差は６ｎｍであった。ここから計算した厚み方向の位相差Ｒ_thは３５ｎｍであった。さらに光軸は、流れ方向に対して全幅に対して±０．５度以下のずれであった。光軸傾斜角度を測定したところ、全幅に対して±０．３度以下であった。
[比較例２]
実施例２で用いた原料の樹脂Ａ−２を用いて、押出機の条件は実施例１と同様の条件を用いて、引き取り装置の温度条件は、実施例２と同様の方法で、金属ベルトの間の赤外線ヒーターの設置をせずに、剥離ロール１、２の温度をそれぞれ１３６、１３４℃として、シートを引き取った。鏡面ロールと金属ベルトの間を通過する際の金属ベルト裏側の温度は１１５℃が最高温度であった。下流側の剥離ロールからシートを剥離する点のシートの温度を測定したところ、１３２℃であった。

剥離したシートは、張力を４ｋｇｆの一定張力で、引き取った。得られたシートを４０ｍｍ角にカットし、面内位相差Ｒ₀を測定したところ、６５ｎｍであった。また、入射角
度４０度での位相差は１３５ｎｍであった。ここから計算した厚み方向の位相差Ｒ_thは７０ｎｍであった。さらに光軸は、流れ方向に対して全幅に対して±０．５度以下のずれであった。光軸傾斜角度を測定したところ、全幅に対して±０．３度以下であった。

上記の通り、金属ベルトの温度がＴｇを超える区間が無いと、面内位相差Ｒ₀は低いも
のの、厚み方向の位相差Ｒ_thは高くなることがわかる。一方、剥離温度を上げると、面内位相差Ｒ₀が大きくなる。

本発明の樹脂シートの製造方法に用いる装置の一例を表す模式図である。

符号の説明

１ 溶融状態の環状オレフィン系樹脂
２ 樹脂シート
１０ 押出機
１１ ダイ
１２ 吐出口
２０ ロール
３０ 金属無端ベルト
３１ 第１の保持ロール
３２ 第２の保持ロール
４０ 剥離ロール
５０ 温度調節器
Ｅ ロールと金属無端ベルトの接触端

Claims (3)

1. 押出機に取り付けられたダイから溶融状態の環状オレフィン系樹脂を押し出し、ダイから押し出された前記環状オレフィン系樹脂を、当該環状オレフィン系樹脂のＴｇ＋５℃以上の温度で周速度の差が±５％以内である２本のロール間を通過させた後、Ｔｇ−１００℃〜Ｔｇ−１０℃に冷却してロールから剥離することを特徴とする、樹脂シートの製造方法。
2. 前記２本のロールのうち、１本が金属無端ベルトを支持するゴムロールであって、ダイから押し出された環状オレフィン系樹脂を当該金属無端ベルト表面に接触させて、当該ゴムロールと他のロールとの間を通過させる、請求項１記載の樹脂シートの製造方法。
3. 請求項１記載の方法により得られる樹脂シート。

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