200827460 九、發明說明： I：發明所屬之技術領域3 發明領域 本發明係有關於雙縮減(DR/Double Reduced ’下略稱為 5 DR)鋼板及其製造方法，且該DR鋼板係用於可以藉由人類 手部輕易開啟之飲料罐或一般食品罐及其它廣泛用途所使 用之罐蓋之一部份的易開端(EOE/Easy Open End，下略稱 為E0E)者。 本申請案係以日本專利申請號第2006-219066號為基 10 礎而提出申請，且包括其内容。 L· Tltr 發明背景 具有易開機能的罐蓋已被廣泛使用作為金屬罐之罐 蓋。此種罐蓋係大致上區分為主要使用於飲料罐的部份開 15啟型罐蓋，及主要使用於食品罐的全開啟型罐蓋。不論何 種型式都是廣泛地使用將藉由鉚釘機構所固定的拉環往上 拉，而將罐蓋平面上形成的開口部破壞後開罐的易開罐蓋。 在易開罐蓋的本體上，沒有不具有易開機能之蓋，且 形成有鉚釘及開口引導溝。 20 開口引導溝的形成是使用具有形成預定開口部輪廓的 邊緣突起的加工工具，由罐蓋的表面側，以高負載加壓形 成蓋板厚度之1/2以上深度的開口引導溝來進行。 鉚釘是由突出加工與拉伸力口工之組合所形成。且，在 設於杈環的穴中，插入已形成的鉚釘，再藉由進行歛縫成 5 200827460 型而形成鉚釘機構。 此種將拉環往上拉而開罐型之易開罐蓋之材料中，所 使用的是由4口鐵及電解鉻酸處理鋼板為代表的表面處理 鋼板及鋁板。依據内容物，例如雖然果實罐等有使用無塗 5裝的馬口鐵的情形，但一般則使用經塗裝的材料。 如同罐體及-般罐蓋往前進步一般，近年，易開罐蓋 為了圖謀材料費的降低，也在評估薄型硬質材的使用。例 如，如下述專利文獻1所提案者，若是將板厚限定為〇15匪 以上且小於0.23_，則會降低開啟易開罐時的彎曲抵抗值 W而提升晴性。又，如下述專利讀2所提案者，相較於極 低碳鋼，低碳鋼在成分上較符合期望，若實施箱型退火法 與高的壓下率2〜1〇〇/。，則會提升開罐性。 這些文獻雖然有一部份是針對鉚釘加工的理論，但主 要是以提升開罐性作為目的，而對於製蓋性的考量偏弱的 15課題。兼具此難⑽料性與提高開罐性之專利文⑽是 利用B氧化物。以鋼板中具有孔隙的起點的方式，使開罐變 得容易，且限定B氧化物的尺寸，使得柳釘成型性不會劣 化。然而，由於鋼中存在的氧化物等不純物是因 加工而成 如$破壞祕點’有無法根本解決的可能性。雖然已有此種 提案，但由於實際上薄型硬質材在柳釘成型程序中會發生 破損，而非經得起實用之物。另一方面，如下述專利文獻4 所C述者，所提案者為程序數目為墙以上的多段程序利 ^彎曲回直加"的複合突出力—藉由此種多段式複合突 加工與4型硬質材的組合，終於達到薄型硬質材可實用 6 200827460 之地步。 【專利文獻1】特開昭63-109121號公報 【專利文獻2】特開昭64-015326號公報 【專利文獻3】特開平1〇_251799號公報 5 【專利文獻4】法國FR9004264號公報 L發明内容】 【發明欲解決的課題】 如上述，使用薄型硬質材的場合中，一般的鉚釘成型 程序的突出加工易發生破損。此雖為可推定為因材料之延 10展性不足之故，但為補其不足，藉由利用多段的彎曲—回 直加工的複合突出加工的鉚釘成型是必要的。因採用多段 處理，可得到提高臨界拉伸比的效果與藉由彎曲回直加工 而延伸材料的效果，結果，使成型變成可能。 然而，習知的生產設備只具有2階段的加工空間，為了 進行mm的多段化加卫，有全部重新設置加壓機及模 具之必要，而有需要大筆金額的投資之問題。 本發明係有鑑於上述問題所作成者，且以提供習知2 階段的鉚釘成型程序的生產設備，可加卫廳且鉚針加工 性優異的DR鋼板及用以平價製造DR鋼板之製造方法作為 課題。 【解決課題的手段】 本么月人為了解決上記課題而致力研究的結果，提供 限定鋼成分、確保老化處理後的壓延方向與板寬度方向的 王延伸值、且抑制老化處理後的平均蘭弗得值如成㈣ 7 200827460 值；r值）的平價dr鋼板及其平價製造方法。其要旨如下。 (1) 本發明之DR鋼板係在鋼成分以質量％計含有：C : 0.02%〜0.06%、si: 〇.〇3〇/0以下、Μη : 0.05%〜0·5〇/〇、P : 〇.02% 以下、S : 0.02%以下、Α1: 0.02%〜〇.1〇%、Ν: 0.008%〜〇·〇15〇/ο， 5且剩餘部份由鐵及不可避免的不純物所形成的鋼板中之固 溶Ν量(Ntotal-NasAIN)為0.006%以上，而老化處理後的壓延 方向的全延伸值為10%以上，且老化處理（aging process)後 的板寬度方向的全延伸值為5%以上，並且老化處理後的平 均蘭弗得值(Lankford值）為1.0以下者。
10 又，由於固溶N量愈多蘭弗得值就愈小，因此，固溶N 量以0.008%以上為較佳，又，以0.009%以上為更佳。 (2) 本發明之DR鋼板的製造方法，而該DR鋼板係其鋼 成分以質量％計含有：C : 0.02%〜0.06%、Si : 0.03%以下、 Μη : 〇·〇5%〜〇·5%、P : 〇·〇2〇/0以下、S : 0.02%以下、A1 : 15 〇·02%〜0·10%、Ν : 0.008%〜0.015%，且剩餘部份由鐵及不 可避免的不純物所形成的鋼板中之固溶Ν量(Ntotal-NasAIN) 為0.006%以上，而老化處理後的壓延方向的全延伸值為 10以上，且老化處理後的板寬度方向的全延伸值為以 上’並且老化處理後的平均蘭弗得值(Lankford值）為1 ·〇以下 20者。該製造方法包含：以120(TC以上加熱鋼片而在Ar3相變 點以上的完成溫度進行熱軋；600°C以下的捲取溫度成為捲 取熱軋鋼板；酸洗後，進行壓延率80%以上的冷軋；進行 再結晶溫度以上而未達Acl相變點的退火；及進行回火壓延 率為6%〜15%的DR壓延。 8 200827460 【發明效果] 、相】對於習知的薄型連續退火DR鋼板需要3段以上的娜 釘成型程序，本發明的DR鋼板致力於鋼板組成及製造方 法，且稭由限定老化處理後的壓延方向與板寬度方向的延 5伸與老化處理後的蘭弗得值(Lankford值），可進行2段式的
鉚釘成型。 I 結果，使用可藉由省資源、省能量來製造的材料，而 且無重新進行大筆金額的設備投資之必要，在EQE的製造 私序中亦可省能量等，在產業上可得到有用的顯著效果。 1〇圖式簡單說明 第1圖係鉚釘成型第1階段後的截面圖。 第2圖係鉚釘成型第2階段後的截面圖。 第3圖係鉚釘歛縫加工後的截面圖，符號t為拉環，符 號d表示鉚釘徑。 15 第4圖係表示固溶N量與蘭弗得(Lankford)值之關係圖。 L實施方式；j 較佳實施例之詳細說明 【實施本發明之最佳形態】 本發明之DR鋼板及其製造方法的實施形態敘述於下。 !〇 又，本發明係有關於限定鋼成分、確保老化處理後的 壓延方向與板寬度方向的全延伸值、抑制老化處理後的平 均蘭弗得（Lankford)值之平價DR鋼板及其平價之製造方 法。 (關於機械之特性） 9 200827460 本發明係以進行2階段鉚釘成型為前提。在成型程序中 的截面狀態顯示如下。第1階段的突出成型後的截面圖係表 示於第1圖，藉由第2階段的拉伸成型所形成之柳釘成型後 的斷面圖係顯示於第2圖，在鉚釘成型後藉由進行與拉環的 5歛縫成型所得到的鉚釘機構之截面圖係顯示於第3圖。 首先，在鉚釘成型巾，需要可順應加工的特性。發明 人舍現，只要老化處理後的壓延方向之全延伸值為⑽以 上且老化處理後的板寬度方向的全延伸值為5%以上，則不 需勉強順應鉚釘成型之加工特性。相較於壓延方向，儘管 1〇板寬度方向的全延伸值是小的，順應鉚釘成型之加工特性 的原因並*清楚U，該應是在鉚釘成型中含有拉 伸成型之蘭弗得(Lankford)值之效果。即，在本發明之平均 蘭弗得值為1.0以下的鋼板中，相較於壓延方向，板寬度方 向的蘭弗得值變大是已知的。因而，板寬度方向的加工中， 15全延伸值與蘭弗得值可互補地作用，具有與壓延方向相同 的延展性。另一方面，老化處理後之壓延方向的全延伸值 未達10%,或是老化處理後的板寬度方向之全延伸值未達 5°/〇的情況下，第1階段的突出成型或是第2階段的拉伸成型 會發生材料破裂的情形。 ί〇 又，與拉環的歛縫成型中，鉚釘徑是重要的。當鉚釘 徑小的情況下，會發生拉環脫落的問題。本發明人進行可 完成拉環歛縫之鋼板與發生拉環脫落之鋼板的特性比較， 結果發現到兩者間之老化處理後的平均蘭弗得值互相不 同。平均蘭弗得值超過1.0者，鉚釘徑會變小，而若平均蘭 200827460 弗得值為1.0以Τ，鉚釘徑會變大，就不會有拉環脫落的事 情發生。雖然其原因不明，但是平均蘭弗得值在10以下的 情況下，全延伸值大的壓延方向之蘭弗得值會變小，全延 伸值小的板寬度方向之蘭弗得值會變大，而鋼板的塑性流 5動性會變成相等，藉此推測出是否獲得均一且大的鉚2 徑。薄型硬質的鋼板之蘭弗得值的測定，因只得到由鋼板 的楊式模數率异出的平均蘭弗得值，壓延方向與板寬度方 向的蘭弗得值的推定是經驗產物，而本發明是基於以上發 現而完成者。 10 又，一般的老化處理是以180〜220(200〜21〇)°Cx7〜3〇分 鐘來進行，在評價試驗時，老化處理的條件設定為21(rc、 30分鐘。 接者平彳貝I造薄型的鋼板材料的方法之連續退火dr 鋼板中，展現上述的物性之方法是重要的，而其鋼成分、 15 製造方法係敘述於下。 (關於鋼成分） <C ·· 0.02質量％〜〇.〇6質量％> C(碳)是支配結晶粒成長的因子之一，其添加量愈少， 會促進熱軋鋼板的結晶粒之粗大化及退火時的結晶粒成 20長，而鋼板的平均蘭弗得值(r值）會變高。因此，若是r值設 定為1·0以下，C量的下限有設定為0 02%的必要。另一方 面’ C ΐ愈多’結晶粒會細粒化，且鋼中的雪明碳鐵 (cementite)會多數析出。此細粒及雪明碳鐵析出物在拉伸試 驗中會變成孔隙的起點而容易散佈裂縫，而製品板的全延 200827460 伸值會變小〗因此’ c量的上限設定為0 06%。 <Si : 0.03質量％以下> 如果大量添加叫石夕），就會招致電链性劣化及而輸性劣 化等問題，所以Si量是以少量為宜。但，此為精鍊時不可 避免混入的元素，只要少量的話就不會產生實用上的問 題’因⑽的上限設定為〇.〇3%。_是在優異聰性為必 要時，Si量以設定為0.02%以下為宜。 <Mn : 0.05〜0.5 質量 10 15 20 ㈤且防止熱軋中的赤熱脆性發生的 有效元素。㈣若要發揮此絲，Μη量為s量的倍數以上 之添加量是必需的’因此’若s為⑽2%以下的情況下， 的下限則必須為〇聰。另_方面，在鋼中㈣有大量_ 的鋼板中，結晶粒會容易微域，㈣重硬質化及全延伸 低下的It丨此外因熱處理而使得鋼板表層的猛濃度上 升而亦加㈣純劣化的情形，因此，Mn的上限設定為 0.5%。 <Ρ ·· 0·02質量％以下> Ρ(—)與Μη相同’ ρ亦會有將鋼板硬質化、降低全延伸 值咖匕耐錄的作用。特別是，如果ρ量超聊2%，則 /曰曰界的偏析顯著而加重鋼板的脆化，而難以達到 必要的全延伸值，因此P量的上限設定為咖。 <S : 〇.〇2質量％以下> S(&)疋作為失雜物而存在，且為造成全延伸值低下及 耐蝕性劣化的有宏 β。疋素，其量愈少愈好。但，其為精鍊時 12 200827460 不可避免混入之元素，只要少量的話就不會產生實用上的 問題，因此，S量的上限設定為0.02%。 <A1 : 〇.〇2質量％〜0.1〇質量％> A1(鋁）是溶製時之作為脫氧劑的必要元素，提高鋼板清 5淨度的優良元素。因此，為了排除鋼中的氧，添加量不能 不充份。若是A1量太少，則脫氧不充份而使得鋼中的失雜 物增加’而與雪明碳鐵一樣會發生全延伸值低下的情形， 因此A1量的下限設定為〇·〇2%。另一方向，若是添加量太 多，脫氧後的過量A1會與鋼中的N化合而成為ain析出物， 10 全延伸值變小的同時，會產生以氧化銘群等為起因的表面 缺陷，因此，A1的上限設定為0.10%。 <N : 0.008質量％〜0.015質量％> 本發明中，N(氮）為最重要的製造因子，以固溶^^在鋼 板中作用而發揮本發明的效果。此固溶N是定義為固溶 15 =Ntotal-NasAlN，而由含於鋼板的全N量(=Ntotal)減去夢由 溴酯之溶解法所測得的析出N量（=A1N)之值所得。N是比p 更優異的固溶體(solid solution)強化元素，而有如同p—般 之不會劣化财钮性的優點。此外，對於本發明，作用於重 要的集合組織，且有降低製品板的平均蘭弗得值的效果。 2〇 但是，若N濃度未達到0.006%則無法期待固溶N的效果，因 此，全N量（=Ntotal)的下限設定為0.008%。另一方面，若是 N濃度超過0.015%，則會顯著加重鋼板的脆化且無法全延 伸’且容易發生連續鑄造時的平板破裂及由氣體產生所造 成的巢狀缺陷。因此，雖然N量的上限設定為〇·015%，但 13 200827460 是考慮到一系列的製造程序中材質的安定性及確保良好的 良率等因素，其上限以設定於0.010%為宜。 (其它的化學成分） 就本發明之EOE用DR鋼板之成分而言，雖是以質量〇/〇 5 計為含有 C : 0.02%〜0.06%、Si : 0.03% 以下、Μη : 0·05%〜0.5%、Ρ : 〇·〇2% 以下、S : 0.02% 以下、Α1 : 0.02%〜0.10%、Ν ·· 0.008%〜0.015%為必要，但是該鋼板若 是含有公知的溶接罐用DR鋼板中一般存在的元素亦可。例 如因應目的而含有Cr : 0.10%以下、Cu : 0.20%以下、见： 10 〇·15%以下、Mo : 0.05%以下、b : 0.0020%以下、含Ti、
Nb、Zr、V等之1種或2種以上共〇 3%以下，或Ca : 〇 〇1%以 下等的成分元素亦可。 (關於製造條件） 雖未限定由壓延材料所形成的鋼板，但是為了使成分 I5的巨大偏析最小化，以連續鑄造法所製得者為較佳。此連 續鑄造鋼片未必需要在熱軋前冷卻，而是以鑄造後直接進 订熱軋而置人加熱爐為宜。此乃為了避免因鋼片冷卻而減 少可利用的固溶N之故。雖詳細機構不明，但可以瞭解到的 疋’於冷部鋼片之後再加熱的情況下，其溫度愈低則固溶N 20會愈少。因此，於冷卻鋼片再加熱的情況下，以適用接近 鑄造時的狀況之製程能力上限之加熱溫度為宜，而本發明 最低也必需要12啊以上的加熱溫度進行再加熱。 熱軋的終軋是 行。藉由在相變點 以維持鋼片溫度於Ar3相變點以上來進 以上的溫度進行壓延而可得到均一微細 14 200827460 程度的熱軋組織，且藉由抑制A_變形誘起析出，而使得 在熱軋階段中女定且多量的固溶N之確保變得容易。 終軋之後’藉由水冷卻來進行強制冷卻，且降低靖 的析出。本發明因熱軋階段確❹量的固_是必要的因 5此，終軋的冷卻是儘可能快速地進行，且設定捲取溫度為 600。(：以下。Ar3相變點至超過_t的溫度域中鋼中未脫 氧的固溶A1容易與N化合’促進A_生成，為了避免此種 固溶N減少的狀況，短時間通過此溫度域對於確保固溶N是 極為需要的。 疋 1〇 纟此所得之熱軋鋼板經酸洗而去鑛，再進行冷軋。冷 札率未達齡者，在連續退火中，會有引起顯著粒成長= 使得平均蘭弗得值超過1.0的情況。因此，冷札的壓下率是 以稍高的80%以上為較佳，而以85%〜95%為更佳。 冷軋後的再結晶處理是在退火爐中進行。退火溫度若 15超過Ael相變點，則會發生顯著粒成長而製品板的平均蘭弗 得值會變成1.0以上，所以，退火溫度的上限設定為·。C。 另-方面，若是退火溫度為再結晶溫度以下，則會殘留冷 幸L組織而無法確保全延伸，因此，退火溫度的下限設定為 再結晶溫度以上。 2〇 ,退火後的一次冷軋是僅次於固溶N之本發明之重要的 製造因子。對於含有0_006%以上之固溶狀本發明之連續 退火鋼板施以6%〜15%的Μ下率。只要有此條件，則可抑制 因加工強化所造成的全延伸值的劣化，且可確保鋼板延伸 的異向性（即’堡延方向10%以上與板寬度方向5%以上的延 15 200827460 伸）。雖詳細機構不明，鋼中固溶闕〇_%以上的情況下， 可，於因壓延所生成的移位的密度·移動進行作用，而抑 制早凡化。最適當的壓下率下限為6%，低於此之壓延會使 ^伸值夂㈤失去安定壓延性而無法確保塗裝及連續製 5蓋所需要的鋼板平坦度。另一方面，若壓下率超過Μ， 則=板延伸的異向性會增加、加重移位之單元化，而使得 板見度方向的王延伸值不足5%，因此，壓下率的上限不得 不叹為15%。將經過上述程序的鋼板作為最終產品。雖然 最終製品的板厚未特別限定，但是全延伸值是板厚愈厚則 1〇愈大，因此，考量製罐後之罐體成本，板厚上限以0.20mm 為較佳。由於板厚不足者容易產生蓋加讀及強度 不足的問題，因此，板厚的實用下限以0.14mm為較佳。就 鋼板的表面處理而言，只要是通常的罐用鋼板可適用者， 則無限制。即，鍍錫、鍍鉻、鍍鎳及其之組合的複合電鍍 15等。又，本發明無疑地可適用於該等電鍍鋼板上進行塗裝 及貼附有機樹脂膜來製罐的預塗(precoat)鋼板。 【實施例】 以下，一邊與比較例對照，一邊說明本發明的實施例。 表1係顯示成分、鋼板的特性及鉚釘加工性，表2係顯示製 20造條件、鋼板特性及鉚釘加工性。表1所示之鋼材之本發明 例的製造條件為··鋼片的加熱溫度為1211^〜1248t、熱軋 的完成溫度為851°C〜896°C、捲取溫度為546。(：〜599°C、冷 軋率為88.2°/。〜92.6%、連續退火溫度為642°C〜686°C、回火 壓延率6%〜15%、製品板厚為〇16〇 mm 〜0.200 mm 〇 又，表 16 200827460 2所示之發明例的鋼材為使用與表1所記載之發明例2相同 之鋼片所製造者。發明例2之Ar3相變點為將以質量％表示 之鋼成分C : 0.041%、Μη : 0.28%、P : 0.012%、A1 : 0.059% 代入計算式：Ar3 = 850 —660C—120Μη + 1770Ρ + 400Α1 5 所求得者。發明例2的Ar3相變點為843°C。比較例23〜28為 單縮減(SR/Single Reduced，下略稱為SR)材，其它的比較 例及貫施例為製品板厚為0.168 mm〜0.200 mm的DR鋼 板。該等鋼板中，以作為表面處理的電解鉻酸處理或錫電 鍍後進行化成處理，接著，以外面對應面、内面對應面的 10 順序各自進行乾燥膜厚10//m的塗裝、烘烤（i9〇°c、1〇分 鐘）。 又’鉚釘加工性為將0301(内徑74.1mm的罐）之全開 EOE以鉚釘成型2程序所作成者。鉚釘成型程序之破裂發生 的有無係以目視法來判定，且測定鉚釘歛縫程序之鉚釘 15徑，綜合評價鉚釘加工性的結果係表示於表1及表2。又， 第4圖顯示固溶n與蘭弗得值之關係。 滿足本發明條件的發明例之任一者之鉚釘加工性皆声 好，且確認了本發明的效果。又，如第4圖所示，若含於鋼 板的固溶N為〇.006%以上，則會對集合組織強力作用，使 20鋼板的平均蘭弗得值變為1·〇以下，若與高DR壓延率併用， 則蘭弗得值的下降又變得更大。 17 【ij DR率 (%) 〇 Ο Ο Ο \D \〇 〇 〇 v〇 O ΙΛ 2 — 〇 VO Ο 2 Ο \o ο H H —I —1 H —1 t 總合言帽 #ί Μ ▲ κ〇 弗 啪 Κδ 你 K〇 1 壤 i % j&L i 1 丨良好1 1欽縫良好1 丨欽縫良好1 Γ歛縫良好1 ί 1 丨欽縫良好1 1歛縫良好1 1歛縫良好1 Γ 良好1 1欽縫良好1 1歛縫良好1 1欽縫良好1 Μ 夺 ί (Ν Ϊ cs U S (N 夺 S — 躲 % % δ- S 1 $ m % ί — % % -δ- S f—< 躲 1 1斜》釘徑小1 1 無破裂 1柳釘徑小1 务 S £ ί S — % 5- Ϊ Μ 躲 -δ- 離 •δ- ί 轶 鉚釘成形 mj^ % % 碡 u ί % % 4 i % 1 % % 礫 % 1 % \ % % % l % ί % % % % 磔 % \ € % % 碟 製品 ^Ψ- (mm) Γ〇.168 1 Π〇.183ΐ [0.200 1 1 0.200 1 | 0.183 | I 0.183 1 \ 0.200 | | 0.160 | 1 0.183 1 1 0.183 1 1 0.183 1 | 0.190 | l 0.183 I | 0.183 1 1 0Λ83 | [0.168 1 [0.200 1 [0.168 1 | 0.168 1 | 0.168 | I 0.183 1 1 0 200 1 1 0.200 1 [0.168 1 ! 0.200 j ! 0.200 1 ! o^oo | I 0.200 1 1 0.200 1 1 0.183 | I 0.168 1 | 0.200 1 | 0.200 | 1 0.200 I 0.204 | ο^οΓΠ 0J204 1 HR30T $ P δ $ $ R f—< — $ $ $ $ % R s s $ 2 3 s 平均r值 1 0.866 1 1 0.915 1 1 0.89 1 I 0.87 I | 0.96 1 I 0.94 I I 0.86 I 1 〇^1 J 1 0.927 1 1 0.965 1 0-883 1 I— 0.75 」 1 0.958 1 | 0.885 | 1 0.925 | | 0.987 | 到 1 0.894 1 | 0.90 1 [0.894 | [—L25__I 1 o^Z1 1 0.70 1 1 0.99 1 1Ml__I 1_____1 〇J 21 r-Jj | 0.99 ι 4 1 0.88 ι [ 0.86 | | 0.87 | | 0.80 1 Γ 0.82 1 Γ 0.86 1 $ 板寬•度 方向全 延伸⑽」 00 〇 00 00 00 00 2 Ο ^Τ\ σν Γ0Ι Ml 寸1 寸丨 fSt Η 寸1 N —1 —1 νΊ 寸1 —1 2 卜 — 整延方向 全延伸 (%) Τ-Η νη NO 2 r^j 2 2 Μ — ΓΛ — rH — rn 2 们| H Η 2 00 Η Η: 001 »Λ| a VD <S s ! 回 ¥ flti Jj V- ^1 « δ S δ <N 00 0C 00 S δ P： s s S % -1 00 00 CM οι ιηι 001 2i 3 Jil 21 η 一 1 §1 Si Rl % 0.0082 0.0110 0.0143 0.0086 0.0113 I 0.0111 I 0.0120 0.0108 0.0088 0.0102 I 0.0083 1 0.0147 1 0.0102 1 0.0080 1 0.0087 0.0087 I o I 0.0091 1 0.0149 0.0097 1 0.0022 I I 0.0109 I I 0.0114 I 〇\ 8 d 0.0059 1 00 1 〇 0.0156 1 0.0118 I ι| 1 0-0019 I 00 1 i d I I 0.0061 1 ! 0.027 0.059 1 0.099 0.038 i 0.044 0.046 0.040 0.046 0024 0.095 0.026 0.050 0.059 0.024 0.026 0.047 0.043 0.049 0.045 0.047 0.056 0.053 [0.054 I rn § — s I 0.042 I ! 0.053 0.053 Ι 0.043 I [0.036 | 0.062 1 0.048 I 0.048 | 0.048 | 0.047 | 0.047 I 0.047 | 0.009 0.013 0.019 1 0.006 0.007 0.015 I 〇 0 024 0.014 0.003 0.015 0,012 0.003 0.015 0.014 0.003 0.007 0.009 0.015 0.009 0.005 i 0.013 I 0^25 J I 0*005 1 1 0.007 I 0.007 0.014 0.013 0.007 I 0.006 0.006 0.014 0.014 0.014 0.014 I 0.014 I 0.014 1 0. 0.005 1 0.012 0.020 1 0.020 1 0.014 0.017 0.024 0.016 0.013 0,012 1 0 013 I 0.013 0.012 0.013 0,013 0.0 Π 0.016 1 0.012 1 0.016 0.012 0.012 Ί I 1 0.014 ! o.oii 0.015 0.015 0.014 0.014 0.016 0.012 0.013 0.015 0.015 0.015 0.015 0.015 I 0.015 1 1 0.07 0.28 0.54 0*25 0.05 0-52 I (Χ25 0.22 0.31 0.28 1 0-31 0.24 0.28 0-31 0-51 0.21 022 (X22 0.22 ! 021 0.56 023 0J23 1 0.24 0-22 022 0.23 0.23 0.22 0*23 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 I 0.27 | Μ 0.007 0.019 1 0.024 0.027 0.006 0.008 0.005 0.007 0.007 0.008 0.008 0.010 0.009 0.008 0.008 I I 〇 0.008 00 § 1 0.007 0.001 0011 0.012 0.006 0.005 0.006 0.011 0.011 0.006 0.004 0.001 0.014 0.014 0.014 0.013 0.013 | 0.013 1 0 0.022 0.041 ί 0.059 0*046 ; 0.038 0.038 0.045 0.037 0.043 0.041 0.044 0.049 0.041 0.044 0.043 0.040 〇N| ol I 0.038 0.037 § 〇 0.045 0045 0.041 0.042 0.044 0.046 0.046 0.044 001 〇 §1 § ο 0.034 I 0.034 0.034 0.032 0.032 0.032 1 I l i 發明例1 發明例2 發明例3 發明仿 發明例5 ! 發明例6 % Φ 1 Φ 發明咖J9 ! — 發明例12 發明例13 發明例14 發明例16 pH i ΛΧ 例 2 例 3 1 s tb^J7 tfc^例 8 ! 比^例10 fH S Μ 1 I s 呀 I 1 1 比較例16 tb^例 17 00 1 S 比較例19 比較例20 丨 例 21 | 18 200827460 【(Νί 備註 形狀不良 SR# SIU才 SR^t SRM SR4t SR材 鉚釘加工性 總合評價 Μ κ〇 κ〇 鉚釘欽縫程序 歛縫良好 飲縫良好 歛縫良好 歛缝良好 欽縫良好 歛縫良好 歛縫良好 第2程序中破裂 I 第2程序中破裂 卿釘徑小 1 第1程序中破裂 娜釘徑小 鉚釘徑小 第1程序中破裂 鉚釘成形程序 無破裂 無破裂 無破裂 無破裂 無破裂 無破裂 無破裂 無破裂 無破裂 無破裂 製品 (mm) 0.1 S3 0.183 0.200 0.200 0.183 0.183 0.183 0.200 0.200 0.200 0.200 0.183 0.200 0.200 0.200 0.200 0200 0.204 0.204 0.204 DRM延 回火壓延率 _ί%) 〇 〇 tn 12 〇 ^0 12 2 2 00 12 12 21 21 :丨 SI 2i 連續退火 退火溫度 _(Ώ_ 628 628 645 647 719 678 674 651 650 649 677 ί 667 651 658 614 648 650 653 冷軋 壓延率 _(%)_ 91.9 91.9 88.2 81.9 92.2 91.9 91.9 93.3 88.2 88.2 Si 91.3 \ 88.2 8S.2 93.3 93.3 熱軋 捲取溫度 _OC)___ 559 559 597 568 576 564 589 558 I 766 580 598 598 505 558 562 567 541 566 567 完成溫度 ΓΟ 872 853 862 875 881 890 878 887 833 888 924 922 866 912 887 886 899 912 i 899 加熱溫度 _CQ__ 1201 1239 1247 | 1247 | 1237 1237 1237 1137 1238 1238 1237 1265 1238 1237 1137 1137 1137 1137 Pi — 發明例17 發明例18 發明例19 發明例20 發明例21 發明例22 j 發明例23 比較例16 比較例17 I 比較例18 j 比較例19 比較例20 比較例21 比較例22 比較例23 比較例24 比較例25 比較例26 比較例27 r I. 。1@铖^^驭食4书墩长1^令眾娣蝣：教 19 200827460 【產業上利用之可能性】 相對於習知的薄型連續退火DR鋼板需要3段以上的柳 釘成型程序，本發明的DR鋼板致力於鋼板組成及製造方 法’且藉由限定老化處理後的壓延方向與板寬度方向的延 5 伸與老化處理後的蘭弗得值(Lankford值），2段式的鉚釘成 型是可能的。 結果’使用可藉由省資源、省能量方式來製造的材料， 而無重新進行大筆金額的設備投資之必要，在EOE的製造 程序中亦可省能量等，具有在產業上有用的顯著效果。 10 【阖式簡單說明】 第1圖係鉚釘成型第1階段後的截面圖。 第2圖係鉚釘成型第2階段後的截面圖。 第3圖係鉚釘歛縫加工後的截面圖，符號t為拉環，符 號d表示鉚針徑。 弟4圖係表示固溶n量與蘭弗得(Lankford)值之關係圖。 【主要元件符號說明】 (無） 20