JP2504996B2 - イ−ジ−オ−プン蓋用鋼板の製造方法 - Google Patents
イ−ジ−オ−プン蓋用鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP2504996B2 JP2504996B2 JP17087387A JP17087387A JP2504996B2 JP 2504996 B2 JP2504996 B2 JP 2504996B2 JP 17087387 A JP17087387 A JP 17087387A JP 17087387 A JP17087387 A JP 17087387A JP 2504996 B2 JP2504996 B2 JP 2504996B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- value
- steel
- rolled
- temperature
- openability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 缶切りや栓抜き等の道具を使用せずに開缶できる食
缶、飲料缶用のイージーオープン蓋に関しこの明細書で
は、優れた開缶性、とくにティア値の小さなイージーオ
ープン蓋およびその製造方法についての開発研究の成果
を述べる。
缶、飲料缶用のイージーオープン蓋に関しこの明細書で
は、優れた開缶性、とくにティア値の小さなイージーオ
ープン蓋およびその製造方法についての開発研究の成果
を述べる。
イージーオープン蓋用材料としては耐錆性、開缶性の
点からアルミニウムおよびその合金が主として使われて
いる。
点からアルミニウムおよびその合金が主として使われて
いる。
しかし食塩を含む内容物あるいは電解質の内容物の場
合、アルミニウム合金の一部使用によってガルバニック
電池（アルミニウム素地の露出部が陽極、ぶりき缶胴の
ピンホール部が陰極）を形成し、電気化学的腐食が促進
されるため短時間のうちにアルミ蓋の穴あき発生につな
がる。したがってこのような場合は蓋用材料としてぶり
き又はティンフリースチールを典型とする、極低炭素鋼
冷延板（以下単に薄鋼板という）の使用が必要とされる
わけで一方において空缶の廃棄処分についての社会的な
強い要請に対する回収上の観点から缶材料が単一である
ことが望ましい。
合、アルミニウム合金の一部使用によってガルバニック
電池（アルミニウム素地の露出部が陽極、ぶりき缶胴の
ピンホール部が陰極）を形成し、電気化学的腐食が促進
されるため短時間のうちにアルミ蓋の穴あき発生につな
がる。したがってこのような場合は蓋用材料としてぶり
き又はティンフリースチールを典型とする、極低炭素鋼
冷延板（以下単に薄鋼板という）の使用が必要とされる
わけで一方において空缶の廃棄処分についての社会的な
強い要請に対する回収上の観点から缶材料が単一である
ことが望ましい。
そういった点から今後、鋼板製のイージーオープン蓋
（以下EOEと略す）の需要が高まることが予想される。
（以下EOEと略す）の需要が高まることが予想される。
＜従来の技術＞ 従来EOE用ぶりきとしては一般にT4−CAと呼ばれるJIS
G−3303に則るT4の調質度を有する連続焼鈍材で製品の
板厚が0.21〜0.26mmの鋼板が使用されてきた。しかるに
このぶりき製EOEの場合Al製EOEに比べて開缶性がはるか
に劣る。
G−3303に則るT4の調質度を有する連続焼鈍材で製品の
板厚が0.21〜0.26mmの鋼板が使用されてきた。しかるに
このぶりき製EOEの場合Al製EOEに比べて開缶性がはるか
に劣る。
そこで開缶性の改善方法として、特公昭54−36896
号、特開昭55−24927号各公報には鋼板中に水素を吸蔵
させ、また特開昭58−77532号公報にはスコア加工部を
レーザ照射して加熱処理することなどが開示されている
が、このような鋼成分の規定や特殊なスコア加工による
開缶性の向上には、耐食性を損い、また生産性を低下す
る不利があった。
号、特開昭55−24927号各公報には鋼板中に水素を吸蔵
させ、また特開昭58−77532号公報にはスコア加工部を
レーザ照射して加熱処理することなどが開示されている
が、このような鋼成分の規定や特殊なスコア加工による
開缶性の向上には、耐食性を損い、また生産性を低下す
る不利があった。
このため、イージーオープン蓋の開缶性の向上に焦点
をあてた低炭素鋼を素材とするイージーオープン蓋用鋼
板の製造方法が特開昭61−243123号公報で提案された。
これは箱焼鈍法によって焼鈍された特定Al,N量の低炭素
鋼の冷延板に圧下率10％〜25％の高圧下調質圧延を施す
ことを特徴とするものである。
をあてた低炭素鋼を素材とするイージーオープン蓋用鋼
板の製造方法が特開昭61−243123号公報で提案された。
これは箱焼鈍法によって焼鈍された特定Al,N量の低炭素
鋼の冷延板に圧下率10％〜25％の高圧下調質圧延を施す
ことを特徴とするものである。
しかし、特開昭61−243123号公報は開缶性を評価する
ポップ（Pop）値、ティア（Tear）値、ディタッチ（Det
ach）値のうちのポップ値に対してしか有効性が明らか
にされていなく、他の２つの値に対する効果が不明であ
る。
ポップ（Pop）値、ティア（Tear）値、ディタッチ（Det
ach）値のうちのポップ値に対してしか有効性が明らか
にされていなく、他の２つの値に対する効果が不明であ
る。
ここで、第１図によってイージーオープン蓋の開缶性
について詳細に説明すると、開缶性は開缶の３段階に従
って上記のようにポップ値、ティア値、ディタッチ値に
よって評価される。すなわち、第１はタブが缶蓋から離
れ始める段階であり、スコア部から破断が開始する際の
ポップ値と呼ばれる応力で、第２図での最初の荷重ピー
クに相当する。次のステップは破断（開口）が次々と進
む段階でティア値と呼ばれる。最後はタブを缶から完全
に引き離す段階であり、ディタッチ値と呼ばれる。通常
ディタッチ値が最も高い荷重を示し、ディタッチ値を少
しでも下げることが望ましい。
について詳細に説明すると、開缶性は開缶の３段階に従
って上記のようにポップ値、ティア値、ディタッチ値に
よって評価される。すなわち、第１はタブが缶蓋から離
れ始める段階であり、スコア部から破断が開始する際の
ポップ値と呼ばれる応力で、第２図での最初の荷重ピー
クに相当する。次のステップは破断（開口）が次々と進
む段階でティア値と呼ばれる。最後はタブを缶から完全
に引き離す段階であり、ディタッチ値と呼ばれる。通常
ディタッチ値が最も高い荷重を示し、ディタッチ値を少
しでも下げることが望ましい。
これら３段階の過程はそれぞれ荷重曲線上ではっきり
区別され、しかも鋼種によってかなり独立の傾向を示
す。また破断機構もそれぞれの過程によって大きく異な
ることが予想される。
区別され、しかも鋼種によってかなり独立の傾向を示
す。また破断機構もそれぞれの過程によって大きく異な
ることが予想される。
従来イージーオープン性を考える場合にはそれらを同
一にみなすかあるいは主としてポップ値にのみ注目する
かして材料の開発が検討されてきた。
一にみなすかあるいは主としてポップ値にのみ注目する
かして材料の開発が検討されてきた。
前記のように、特開昭61−243123号公報もポップ値に
のみ検討が加えられているである。しかし、フルオープ
ン蓋のようにティア部の占める割合の大きい蓋ではポッ
プ値のみで開缶性を評価するのは適切でない。
のみ検討が加えられているである。しかし、フルオープ
ン蓋のようにティア部の占める割合の大きい蓋ではポッ
プ値のみで開缶性を評価するのは適切でない。
＜発明が解決しようとする問題点＞ 本発明は上記の従来技術の欠点を解消したもので、ポ
ップ値のみならず、ティア値及びディタッチ値の優れた
イージーオープン蓋用鋼板の製造方法を提供することを
目的とする。
ップ値のみならず、ティア値及びディタッチ値の優れた
イージーオープン蓋用鋼板の製造方法を提供することを
目的とする。
＜問題点を解決するための手段及び作用＞ 本発明者らは多くの検討を加えることにより、上記３
段階の破断過程が全く異なる機構に基づくものであるこ
と、そしてそれぞれに対して異なった対策を講じる必要
があること、とを認識し本発明を得るに至ったのであ
る。
段階の破断過程が全く異なる機構に基づくものであるこ
と、そしてそれぞれに対して異なった対策を講じる必要
があること、とを認識し本発明を得るに至ったのであ
る。
本発明は、重量比にしてC:0.02〜0.10％、Mn:0.05〜
0.50％、sol.Al:0.005〜0.100％、Ｎ0.005％を含み、
その他残部がFeおよび不可避的不純物とから成る鋼を仕
上温度Ar3点以上、巻取温度600℃以下の熱間圧延を施し
た後、常法の冷間圧延を施し冷延板とし、次いで箱焼鈍
法により加熱速度50〜200℃/hrで加熱し再結晶温度以
上、700℃以下の温度範囲で熱処理し、その後1.5％〜10
％未満の圧下率で調質圧延を施こすことを特徴とするも
のである。
0.50％、sol.Al:0.005〜0.100％、Ｎ0.005％を含み、
その他残部がFeおよび不可避的不純物とから成る鋼を仕
上温度Ar3点以上、巻取温度600℃以下の熱間圧延を施し
た後、常法の冷間圧延を施し冷延板とし、次いで箱焼鈍
法により加熱速度50〜200℃/hrで加熱し再結晶温度以
上、700℃以下の温度範囲で熱処理し、その後1.5％〜10
％未満の圧下率で調質圧延を施こすことを特徴とするも
のである。
以下に、本発明の基となった実験について説明する。
第１表に示したような化学組成および熱延条件からな
る板厚0.32mmの冷延板を箱焼鈍法により、20〜300℃/hr
の加熱速度で620℃に加熱後、５時間保持し、100℃まで
冷却速度30℃/hrで冷却し、それから室温まで空冷で冷
却する再結晶焼鈍を行なった。
る板厚0.32mmの冷延板を箱焼鈍法により、20〜300℃/hr
の加熱速度で620℃に加熱後、５時間保持し、100℃まで
冷却速度30℃/hrで冷却し、それから室温まで空冷で冷
却する再結晶焼鈍を行なった。
その後、圧下率１〜18％の調質圧延を施し、次いで＃
25のSnメッキ処理およびリフロー処理を行 なった。これらのぶりき板に第２図に示したスコア加工
治具によりスコア部残厚が80μｍになるようにスコア加
工し、その開缶性を調べた。開缶性は第３図に示すよう
に、引張試験機により一定歪速度でスコア加工端部を引
張り、そのときの荷重の大きさで開缶性を評価するが、
開缶時の荷重の変化および開缶度はその変形機構の違い
から、第１図に示す如く３つの段階に分けて考えた。
25のSnメッキ処理およびリフロー処理を行 なった。これらのぶりき板に第２図に示したスコア加工
治具によりスコア部残厚が80μｍになるようにスコア加
工し、その開缶性を調べた。開缶性は第３図に示すよう
に、引張試験機により一定歪速度でスコア加工端部を引
張り、そのときの荷重の大きさで開缶性を評価するが、
開缶時の荷重の変化および開缶度はその変形機構の違い
から、第１図に示す如く３つの段階に分けて考えた。
その結果を第４図、第５図に示した。第４図から、開
缶性におよぼす焼鈍時の加熱速度の影響は低炭素鋼（0.
051％C,○印）と、極低炭素鋼（0.0020％C,△印）では
かなり異なることが判明した。とくにティア値の場合は
低炭素鋼は加熱速度が50〜200℃/hrで特異な挙動を示
し、極低炭素鋼に比べかなり低い開缶力であった。なお
第４図における調質圧延の圧下率は８％である。
缶性におよぼす焼鈍時の加熱速度の影響は低炭素鋼（0.
051％C,○印）と、極低炭素鋼（0.0020％C,△印）では
かなり異なることが判明した。とくにティア値の場合は
低炭素鋼は加熱速度が50〜200℃/hrで特異な挙動を示
し、極低炭素鋼に比べかなり低い開缶力であった。なお
第４図における調質圧延の圧下率は８％である。
第４図の加熱速度50〜200℃/hrの範囲で低炭素鋼のテ
ィア値が低下する理由は、おそらく50℃/hr未満の加熱
速度では焼鈍加熱途中でAlNの析出が起こり、かつ結晶
粒成長および固溶C,Nの減少により材質が軟化しすぎる
ため、ティア値が低くなってしまったものと考えられ
る。一方、200℃/hrを超える加熱速度では結晶粒が小さ
くかつ固溶C,Nが多いため、スコア加工部の材質が硬く
なりティア値が高くなったものと推定される。また加熱
速度200℃/hrを超えるとポップ値とディタッチ値も高く
なる。一方、極低炭素鋼はもともと結晶粒が大きくか
つ、固溶Ｃが少ないので低炭素鋼のようにティア値が低
下する加熱速度の特定範囲は認められなかった。
ィア値が低下する理由は、おそらく50℃/hr未満の加熱
速度では焼鈍加熱途中でAlNの析出が起こり、かつ結晶
粒成長および固溶C,Nの減少により材質が軟化しすぎる
ため、ティア値が低くなってしまったものと考えられ
る。一方、200℃/hrを超える加熱速度では結晶粒が小さ
くかつ固溶C,Nが多いため、スコア加工部の材質が硬く
なりティア値が高くなったものと推定される。また加熱
速度200℃/hrを超えるとポップ値とディタッチ値も高く
なる。一方、極低炭素鋼はもともと結晶粒が大きくか
つ、固溶Ｃが少ないので低炭素鋼のようにティア値が低
下する加熱速度の特定範囲は認められなかった。
第５図に調質圧延圧下率の影響を示したが、低炭素鋼
（0.051％C,○印）はポップ値こそ極低炭素鋼（0.0020
％C,△印）より若干劣るが、ティア値、ディタッチ値は
圧下率２〜10％未満では低炭素鋼の方が低いという結果
が得られた。さらに、リベット加工部の限界張出し高さ
におよぼす調質圧延圧下率の影響を第５図に併せて示し
たが、圧下率10％以上では低炭素鋼、極低炭素鋼とも、
リベット加工部の限界張出し高さが2mm以下であり、張
出し加工部に割れが生じる危険性があることが分かっ
た。
（0.051％C,○印）はポップ値こそ極低炭素鋼（0.0020
％C,△印）より若干劣るが、ティア値、ディタッチ値は
圧下率２〜10％未満では低炭素鋼の方が低いという結果
が得られた。さらに、リベット加工部の限界張出し高さ
におよぼす調質圧延圧下率の影響を第５図に併せて示し
たが、圧下率10％以上では低炭素鋼、極低炭素鋼とも、
リベット加工部の限界張出し高さが2mm以下であり、張
出し加工部に割れが生じる危険性があることが分かっ
た。
次に本発明の成分および製造条件を限定した理由につ
いて以下に述べる。
いて以下に述べる。
C: Ｃ含有量を0.02〜0.10％とした理由は、0.02％未満で
は、結晶粒が大きく、さらに固溶Ｃ量も少なくなり、曲
げ鋼性が不足し、本発明のような低いTear値を得ること
が困難になることからである。また、0.10％を超えると
結晶粒が微細で硬質となり、リベット加工部の張り出し
性が悪くなることからである。
は、結晶粒が大きく、さらに固溶Ｃ量も少なくなり、曲
げ鋼性が不足し、本発明のような低いTear値を得ること
が困難になることからである。また、0.10％を超えると
結晶粒が微細で硬質となり、リベット加工部の張り出し
性が悪くなることからである。
Mn: Mnは熱間圧延時に割れの原因となるＳをMnSとして固
定するのに有効な元素であり、少なくとも0.05％以上の
含有を必要とする。しかし0.5％を超える含有は、鋼板
を硬質化し、ポップ値の劣化、リベット加工部の張り出
し性の低下の他、添加コストの上昇を招くことから、本
発明でのMnの範囲を0.05〜0.5％とした。
定するのに有効な元素であり、少なくとも0.05％以上の
含有を必要とする。しかし0.5％を超える含有は、鋼板
を硬質化し、ポップ値の劣化、リベット加工部の張り出
し性の低下の他、添加コストの上昇を招くことから、本
発明でのMnの範囲を0.05〜0.5％とした。
sol.Al: Alは脱酸剤として製鋼段階で添加されるが0.005％未
満ではその効果がなく、また固溶Ｎ量が多くなり、ポッ
プ値、ディタッチ値の劣化をまねくことから少なくとも
0.005％の含有を必要とする。しかし0.10％超の添加は
コスト上昇を招くことから、本発明でのAlの含有量を0.
005〜0.10％とした。
満ではその効果がなく、また固溶Ｎ量が多くなり、ポッ
プ値、ディタッチ値の劣化をまねくことから少なくとも
0.005％の含有を必要とする。しかし0.10％超の添加は
コスト上昇を招くことから、本発明でのAlの含有量を0.
005〜0.10％とした。
N: Ｎは0.005％を超えると鋼板を著しく硬質化させ、ポ
ップ値、ディタッチ値を劣化させるばかりでなく、リベ
ット加工部の張り出し性を低下させることから上限を0.
005％とした。
ップ値、ディタッチ値を劣化させるばかりでなく、リベ
ット加工部の張り出し性を低下させることから上限を0.
005％とした。
本発明で冷延鋼板の再結晶焼鈍に箱焼鈍を用いたの
は、本発明のように低炭素鋼を素材とした場合には、急
熱、急冷の連続焼鈍で再結晶焼鈍を施すと鋼中の固溶
Ｃ、Ｎ量が多くなりすぎ、かつ結晶粒が微細となるの
で、開缶性が良好でかつリベット部の加工性の良好な鋼
板を製造することは非常に難しいことからである。
は、本発明のように低炭素鋼を素材とした場合には、急
熱、急冷の連続焼鈍で再結晶焼鈍を施すと鋼中の固溶
Ｃ、Ｎ量が多くなりすぎ、かつ結晶粒が微細となるの
で、開缶性が良好でかつリベット部の加工性の良好な鋼
板を製造することは非常に難しいことからである。
本発明の焼鈍条件は次の通りである。
加熱速度を50〜200℃/hrとしたのは、50℃/hr未満で
は加熱途中にAlNが析出し、結晶粒径が大きくなり、か
つ固溶Ｃ、Ｎ量が減少し鋼板材質が軟質となりすぎ、テ
ィア値が劣化することからであり、200℃/hrを超えると
固溶Ｃ、Ｎ量の増大、結晶粒の微細化のため開缶性、リ
ベット部加工性が劣化することからである。
は加熱途中にAlNが析出し、結晶粒径が大きくなり、か
つ固溶Ｃ、Ｎ量が減少し鋼板材質が軟質となりすぎ、テ
ィア値が劣化することからであり、200℃/hrを超えると
固溶Ｃ、Ｎ量の増大、結晶粒の微細化のため開缶性、リ
ベット部加工性が劣化することからである。
焼鈍温度を再結晶温度以上700℃以下の温度としたの
は再結晶温度未満では鋼板組織が非常に硬質であり、リ
ベット部の加工性はほとんど期待できないことの他スコ
ア加工の金型の摩耗が激しくなるからであり、700℃を
超える温度では、冷延コイルの内径部、外径部および幅
方向の中央部、エッヂ部における温度分布が均一でな
く、均質な素材を製造できなくなるためである。
は再結晶温度未満では鋼板組織が非常に硬質であり、リ
ベット部の加工性はほとんど期待できないことの他スコ
ア加工の金型の摩耗が激しくなるからであり、700℃を
超える温度では、冷延コイルの内径部、外径部および幅
方向の中央部、エッヂ部における温度分布が均一でな
く、均質な素材を製造できなくなるためである。
次に本発明の調質圧延圧下率は次の通りである。
圧下率を２〜10％とした理由は２％未満ではティア値
の改善は小さく、また10％超ではポップ値、ディタッチ
値、ティア値も劣化し、さらにリベット加工部の張出し
性が劣化することからである。
の改善は小さく、また10％超ではポップ値、ディタッチ
値、ティア値も劣化し、さらにリベット加工部の張出し
性が劣化することからである。
＜実施例＞ 次に本発明の実施例について説明する。第２表に示し
た化学組成の厚さ200mmのスラブを1050〜1250℃の温度
範囲で１時間加熱した後、タンデム熱間圧延機で仕上温
度840〜880℃、巻取温度530〜600℃の条件下で板厚2.8m
mになるように熱間圧延を施し、脱スケール後、冷間圧
延を施して板厚0.16〜0.32mmの冷延板とした。次いで、
それぞれの鋼に第２表に示したような熱履歴の箱焼鈍あ
るいは連続焼鈍を行ない、鋼板組織を再結晶させた後、
0.8〜８％の調質圧延を施し、＃25目付のぶりき板とし
た。そしてスコア残厚90μｍにスコア加工し、開缶性お
よびリベット加工性について調査した。
た化学組成の厚さ200mmのスラブを1050〜1250℃の温度
範囲で１時間加熱した後、タンデム熱間圧延機で仕上温
度840〜880℃、巻取温度530〜600℃の条件下で板厚2.8m
mになるように熱間圧延を施し、脱スケール後、冷間圧
延を施して板厚0.16〜0.32mmの冷延板とした。次いで、
それぞれの鋼に第２表に示したような熱履歴の箱焼鈍あ
るいは連続焼鈍を行ない、鋼板組織を再結晶させた後、
0.8〜８％の調質圧延を施し、＃25目付のぶりき板とし
た。そしてスコア残厚90μｍにスコア加工し、開缶性お
よびリベット加工性について調査した。
その結果を鋼板の機械的特性と併せて第３表に示し
た。その結果No.1,2,6は本発明条件を満足しており、開
缶性、リベット加工性は比較例より、はるかに良好であ
った。No.3は極低炭素鋼を素材としたもので再結晶焼鈍
は箱焼鈍法で行なった。軟質材なのでポップ値及びリベ
ット加工性は 良好であったが、ティア値及びディタッチ値は伸びが大
きいため、比較的大きくなり好ましくない。No.4は低炭
素鋼−連続焼鈍材であり、ポップ値は高く、リベット加
工性も良くなかった。No.5は、低炭素鋼−箱焼鈍材であ
り、加熱速度が遅いためティア値が高く不適である。N
o.7は、低炭素鋼−箱焼鈍材であるが、調質圧延圧下率
が高く、開缶性、リベット加工性は、本発明鋼に比べ悪
かった。
た。その結果No.1,2,6は本発明条件を満足しており、開
缶性、リベット加工性は比較例より、はるかに良好であ
った。No.3は極低炭素鋼を素材としたもので再結晶焼鈍
は箱焼鈍法で行なった。軟質材なのでポップ値及びリベ
ット加工性は 良好であったが、ティア値及びディタッチ値は伸びが大
きいため、比較的大きくなり好ましくない。No.4は低炭
素鋼−連続焼鈍材であり、ポップ値は高く、リベット加
工性も良くなかった。No.5は、低炭素鋼−箱焼鈍材であ
り、加熱速度が遅いためティア値が高く不適である。N
o.7は、低炭素鋼−箱焼鈍材であるが、調質圧延圧下率
が高く、開缶性、リベット加工性は、本発明鋼に比べ悪
かった。
＜発明の効果＞ この発明によれば、上記のように、従来のイージーオ
ープン蓋に比較し、開缶性とくにポップ値に優れた、市
販のアルミニウム合金蓋に匹敵するものを提供すること
ができる。
ープン蓋に比較し、開缶性とくにポップ値に優れた、市
販のアルミニウム合金蓋に匹敵するものを提供すること
ができる。
第１図は開缶時の荷重変化を示すグラフ図、第２図は実
験に用いたスコア加工用金型を示す斜視図、第３図はス
コア加工を施された鋼板を示す斜視図、第４図は開缶力
におよぼす焼鈍加熱速度の影響を示すグラフ図、第５図
は開缶力およびリベット加工部の張出し性におよぼす調
質圧延圧下率の影響を示すグラフ図である。
験に用いたスコア加工用金型を示す斜視図、第３図はス
コア加工を施された鋼板を示す斜視図、第４図は開缶力
におよぼす焼鈍加熱速度の影響を示すグラフ図、第５図
は開缶力およびリベット加工部の張出し性におよぼす調
質圧延圧下率の影響を示すグラフ図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 角山 浩三 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内
Claims (1)
- 【請求項１】重量比にしてC:0.02〜0.10％、Mn:0.05〜
0.50％、sol.Al:0.005〜0.100％、Ｎ0.005％を含み、
その他残部がFeおよび不可避的不純物とから成る鋼を仕
上温度Ar3点以上、巻取温度600℃以下の熱間圧延を施し
た後、常法の冷間圧延を施し冷延板とし、次いで箱焼鈍
法により加熱速度50〜200℃/hrで加熱し再結晶温度以
上、700℃以下の温度範囲で熱処理し、その後1.5％〜10
％未満の圧下率で調質圧延を施こすことを特徴とするイ
ージーオープン蓋用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17087387A JP2504996B2 (ja) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | イ−ジ−オ−プン蓋用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17087387A JP2504996B2 (ja) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | イ−ジ−オ−プン蓋用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6415326A JPS6415326A (en) | 1989-01-19 |
| JP2504996B2 true JP2504996B2 (ja) | 1996-06-05 |
Family
ID=15912896
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17087387A Expired - Fee Related JP2504996B2 (ja) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | イ−ジ−オ−プン蓋用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2504996B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0556834B1 (en) * | 1992-02-21 | 1997-06-11 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing high-strength steel sheet used for can |
| TW200827460A (en) | 2006-08-11 | 2008-07-01 | Nippon Steel Corp | DR steel sheet and manufacturing method thereof |
-
1987
- 1987-07-10 JP JP17087387A patent/JP2504996B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6415326A (en) | 1989-01-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI545203B (zh) | High strength steel sheet and manufacturing method thereof | |
| JP2504996B2 (ja) | イ−ジ−オ−プン蓋用鋼板の製造方法 | |
| JP2012072439A (ja) | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2009174055A (ja) | 高強度極薄冷延鋼板用母板およびその製造方法 | |
| JPH0676618B2 (ja) | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板の製造法 | |
| WO2003069010A1 (en) | Steel sheet for container excellent in formability and properties at weld, and method for producing the same | |
| JP4677914B2 (ja) | 軟質缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP3593235B2 (ja) | 成形性に優れた高強度な極薄溶接缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS6056052A (ja) | 開缶性の優れたイ−ジ−オ−プン缶用鋼板とその製造方法 | |
| JP6060603B2 (ja) | フランジ加工性に優れた高強度缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP3845994B2 (ja) | 開蓋性と開口部安全性およびスコア加工部の耐さび性に優れたオープンエンドの製造方法 | |
| JP3718865B2 (ja) | ボトム耐圧強度に優れた軽量缶の製造方法 | |
| JPS59173222A (ja) | 軟質表面処理用原板の製造法 | |
| JP6819838B1 (ja) | 缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP3108615B2 (ja) | フランジ加工性およびネック成形性に優れる溶接缶用鋼板の製造方法 | |
| JP5803510B2 (ja) | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2018168395A (ja) | イージーオープン缶蓋用鋼板の製造方法 | |
| US5496420A (en) | Can-making steel sheet | |
| JPS6280224A (ja) | イ−ジ−オ−プン蓋用ぶりき原板の製造方法 | |
| JPS6296618A (ja) | イ−ジ−オ−プン缶用蓋の製造方法 | |
| JPH0371501B2 (ja) | ||
| JPH0371500B2 (ja) | ||
| JPS62103341A (ja) | 開缶性の優れたイ−ジ−オ−プンエンド用鋼板とその製造方法 | |
| JPS61194118A (ja) | イ−ジ−オ−プン蓋用鋼板の製造方法 | |
| JPS62196335A (ja) | 開缶性の優れたイ−ジ−オ−プン蓋用鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |