TR201808115T4 - Hibrit lastik teli ve bunu imal etmek için bir metot. - Google Patents

Hibrit lastik teli ve bunu imal etmek için bir metot. Download PDF

Info

Publication number
TR201808115T4
TR201808115T4 TR2018/08115T TR201808115T TR201808115T4 TR 201808115 T4 TR201808115 T4 TR 201808115T4 TR 2018/08115 T TR2018/08115 T TR 2018/08115T TR 201808115 T TR201808115 T TR 201808115T TR 201808115 T4 TR201808115 T4 TR 201808115T4
Authority
TR
Turkey
Prior art keywords
yarn
primary
aramid
nylon
filament
Prior art date
Application number
TR2018/08115T
Other languages
English (en)
Inventor
Wha Jeon Ok
Ho Lee Min
Original Assignee
Kolon Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=55651072&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=TR201808115(T4) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Kolon Inc filed Critical Kolon Inc
Publication of TR201808115T4 publication Critical patent/TR201808115T4/tr

Links

Classifications

    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
    • D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
    • D02G3/22—Yarns or threads characterised by constructional features, e.g. blending, filament/fibre
    • D02G3/40—Yarns in which fibres are united by adhesives; Impregnated yarns or threads
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
    • B29D30/00—Producing pneumatic or solid tyres or parts thereof
    • B29D30/06—Pneumatic tyres or parts thereof (e.g. produced by casting, moulding, compression moulding, injection moulding, centrifugal casting)
    • B29D30/38—Textile inserts, e.g. cord or canvas layers, for tyres; Treatment of inserts prior to building the tyre
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
    • B29D30/00—Producing pneumatic or solid tyres or parts thereof
    • B29D30/06—Pneumatic tyres or parts thereof (e.g. produced by casting, moulding, compression moulding, injection moulding, centrifugal casting)
    • B29D30/70—Annular breakers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/0042—Reinforcements made of synthetic materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C9/005—Reinforcements made of different materials, e.g. hybrid or composite cords
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
    • D01H—SPINNING OR TWISTING
    • D01H13/00—Other common constructional features, details or accessories
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
    • D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
    • D02G3/02—Yarns or threads characterised by the material or by the materials from which they are made
    • D02G3/04—Blended or other yarns or threads containing components made from different materials
    • D02G3/045—Blended or other yarns or threads containing components made from different materials all components being made from artificial or synthetic material
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
    • D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
    • D02G3/02—Yarns or threads characterised by the material or by the materials from which they are made
    • D02G3/04—Blended or other yarns or threads containing components made from different materials
    • D02G3/047—Blended or other yarns or threads containing components made from different materials including aramid fibres
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
    • D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
    • D02G3/22—Yarns or threads characterised by constructional features, e.g. blending, filament/fibre
    • D02G3/26—Yarns or threads characterised by constructional features, e.g. blending, filament/fibre with characteristics dependent on the amount or direction of twist
    • D02G3/28—Doubled, plied, or cabled threads
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
    • D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
    • D02G3/00—Yarns or threads, e.g. fancy yarns; Processes or apparatus for the production thereof, not otherwise provided for
    • D02G3/44—Yarns or threads characterised by the purpose for which they are designed
    • D02G3/48—Tyre cords
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C2009/0035—Reinforcements made of organic materials, e.g. rayon, cotton or silk
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C2009/0071—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres characterised by special physical properties of the reinforcements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C2009/0071—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres characterised by special physical properties of the reinforcements
    • B60C2009/0085—Tensile strength
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
    • B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
    • B60C2009/0071—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres characterised by special physical properties of the reinforcements
    • B60C2009/0092—Twist structure
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2331/00—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products
    • D10B2331/02—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products polyamides
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2331/00—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products
    • D10B2331/02—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products polyamides
    • D10B2331/021—Fibres made from polymers obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, e.g. polycondensation products polyamides aromatic polyamides, e.g. aramides

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
  • Tires In General (AREA)
  • Ropes Or Cables (AREA)
  • Reinforced Plastic Materials (AREA)

Abstract

Mevcut buluş, farklı fiziksel özelliklere sahip heterojen iplikler ihtiva eden bir hibrit lastik teli ile ve bunu imal etmek için bir metot ile ilgilidir. Daha spesifik olarak, mevcut buluş, kolayca imal edilebilen ve daha düzenli fiziksel özelliklere ve gelişmiş mukavemete ve yorulma direncine sahip olan bir hibrit lastik teli ile ve bunu imal etmek için bir metot ile ilgilidir.

Description

TARIFNAME HIBRIT LASTIK TELI VE BUNU IMAL ETMEK IÇIN BIR METOT Teknik Alan Mevcut bulus, farkli fiziksel özelliklere sahip heterojen iplikler ihtiva eden bir hibrit lastik teli ile ve bunu imal etmek için bir metot ile ilgilidir. Daha spesifik olarak, mevcut bulus, kolayca imal edilebilen ve daha düzenli fiziksel özelliklere ve gelismis mukavemete ve yorulma direncine sahip olan bir hibrit lastik teli ile ve bunu imal etmek için bir metot ile ilgilidir.
Teknik Altyapi Lastik telleri, 'özellikle de “daldirma teller” olarak adlandirilan, bir yapiskan madde ile islenmis lastik telleri, mesela lastikler, tasiyici kayislar, V-kayislar ve hortumlar gibi kauçuk ürünlerin takviye malzemeleri olarak yaygin sekilde kullanilmaktadir ve lastik telleri için malzemeler, naylon fiberler, polyester fiberler, rayon fiberler ve benzerlerini ihtiva etmektedir. Nihai kauçuk ürünlerin performansinin gelistirilmesi için ana metotlardan biri, takviye malzemeleri olarak kullanilan lastik tellerinin fiziksel özelliklerinin gelistirilmesidir.
Gelismis tasit performansi ve yol kosullari, kademeli olarak artan tasit sürüs hizina sebep olmustur. Buna göre, yüksek hizli sürüs sirasinda bile lastiklerin stabilite ve saglamligini muhafaza edebilen lastik telleri için büyük arastirmalar yapilmaktadir.
Bir lastik teli, kullanilan parça ve kurala bagli olarak siniflandirilmaktadir ve lastigi bütün olarak desteklemek için bir karkas, yüksek hizda sürüs üzerine yükü desteklemek için bir kayis ve kayisin deformasyonunu önlemek için bir kaplama kati seklinde bölünmektedir.
Yakin zamanda, gelisen otoyol kosullari, artan tasit hizlari ile neticelenmis, mesela lastigin kayisinin deformasyonu ve sürüs konforunda bozulma gibi problemlere yol açmistir. Bu sebeple, kayisin deformasyonunu önlemek için bir kaplama katinin Önemi artmaktadir.
Kaplama kati için su anda kullanilan lastik telleri için ana malzemeler naylon ve aramiddir.
Bunlar arasindan, lastiklerin çoguna, diger malzemeler ile karilastirildiginda düsük maliyet, üstün yapiskanlik ve üstün yorulma direncine sahip oldugu için naylon uygulanmaktadir.
Ilave olarak, naylon, yüksek bir basinç gerilmesine sahiptir ki bu, yüksek hizli sürüs sirasinda kayislarin deformasyonunu önlemek için avantajli olmaktadir. Bununla birlikte, naylon, düsük modülüs ve sicaklik degisimi ile büyük deformasyon sebebiyle düz noktalara sebep olmasi bakimindan bir probleme sahiptir.
Naylona ilave olarak, kaplama kati için baska bir malzeme olarak kullanilan aramid, bir lastigin, çok yüksek modülüs ve oda sicakligin ve yüksek sicaklikta modülüste az degisim sebebiyle uzun bir süre park edildikten sonra deforme oldugu düz nokta hadisesine neredeyse hiç sahip degildir ve dolayisiyla, genellikle, esasen yüksek kalite gerektiren yüksek kaliteli lastik içindir. Bununla birlikte, aramid, genel amaçli Iastiklere uygulanabilir degildir, çünkü çok pahalidir. Ilave olarak, aramid, yüksek modülüs sebebiyle lastik kaliplama sirasinda göreceli zorluk ve düsük kopma uzamasi sebebiyle düsük yorulma direnci ve saglamlik gibi kusurlara sahiptir.
Naylon ve aramidle ilgili yukarida bahsedilen problemleri çözmek amaciyla, hem naylon hem de aramidin uygulandigi bir hibrit tel gelistirilmistir. Hususi olarak, bir naylon birincil bükümlü ipligini bir aramid birincil bükümlü iplik (bundan sonra “kaplama yapisi”) ile kaplandigi bir yapiya sahip olan bir hibrit tel gelistirilmistir.
Tipik olarak, aramid birincil bükümlü ipligin ve naylon birincil bükümlü ipligin eszamanli olarak kopmasina izin vermek amaciyla, daha yüksek bir modülüse sahip olan aramid filaman iplik, daha düsük bir modülüse sahip olan naylon filaman iplige nazaran daha büyük bir büküm sayisinda birincil bükülmektedir ve ikinci büküm sirasinda birincil bükülmüs iplikler arasinda kümelenmeyi önlemek amaciyla, aramid filaman iplik ve naylon filaman iplik, birincil olarak farkli yönlerde bükülmektedir. Mesela, bir aramid birincil bükülmüs iplik, aramid filaman ipligin, bir S-yönünde yüksek bir büküm sayisinda birincil olarak bükülmesi suretiyle üretilmektedir, bir naylon birincil bükülmüs iplik, naylon filaman ipligin, bir Z-yönünde düsük bir büküm sayisinda birincil olarak bükülmesi suretiyle üretilmektedir ve bir kaplama yapisina sahip olan 2-katli bir iplik, aramid birincil bükülmüs ipligin ve naylon birincil bükülmüs ipligin, bir S-yönünde düsük bir büküm sayisinda ikincil bükülmesi suretiyle üretilmektedir.
Yukarida tarif edilen bir kaplama yapisina sahip olan 2-katli iplik, düsük üretim verimliligi ve yüksek imalat maliyeti kusurlarina sahiptir, çünkü bu, bir halka bükücü kullanilarak üç adimli bir proses ile üretilmektedir (yani, bir aramid birincil bükümlü iplik olusturmak için bir aramid filaman ipligin birincil büküldügü bir birinci adim, bir naylon birincil bükümlü iplik olusturmak için bir naylon filaman ipligin birincil büküldügü bir ikinci adim ve aramid birincil bükümlü ipligin ve naylon birincil bükümlü ipligin ikincil büküldügü bir üçüncü adim).
Ilave olarak, hibrit telin imalatinda, fiziksel özelliklerde yüksek sapma ve artmis kusur orani problemleri vardir, çünkü naylon birincil bükümlü ipligi kaplamak için aramid birincil bükümlü iplik, bir tavan olusturmak için bir kilavuz veya rulo ile sürtünmeyle çekilmektedir veya bir kaplama yapisina sahip olan 2-katli iplik bir yapistirici madde solüsyonu içine daldirildiktan sonra kurutma ve termal islem sirasinda, naylon birincil bükümlü iplik sikistirilmaktadir, böylece sekil düzensizligine sebep olmaktadir.
Ilave olarak, naylon ve aramid arasindaki fiziksel özelliklerdeki farki asgariye indirmek amaciyla aramid filaman iplik, naylon filaman iplige nazaran daha yüksek bir büküm sayisinda birincil büküldügü için, aramid filaman ipligin mukavemeti, büyük ölçüde bozulmaktadir ve aramidin avantaji, yani yüksek modülüs, korunamamaktadir. Netice olarak, bir kaplama yapisina sahip olan hibrit tel, beklendigi gibi düsük mukavemete kaçinilmaz sekilde sahip olmaktadir ve dolayisiyla yüksek hizli sürüs sirasinda oldukça yüksek lastik deformasyonu riskine sahiptir.
Bir kaplama yapisina sahip olan hibrit telin yukarida bahsedilen dezavantajlarini çözmek ve aramid birincil bükümlü ipliklerin özdes bir yapiya sahip olacagi sekilde, ayni yönde, yani ikincil bükümün gerçeklestirildigi yönün tersi bir yönde birincil bükülmüs olan bir naylon birincil bükümlü ipligin ve bir aramid birincil bükümlü ipligin ikincil bükülmesi suretiyle üretilen bir birlesik yapiya sahip olan bir hibrit tel teklif etmektedir.
Bununla birlikte, bir birlesik yapiya sahip olan bir hibrit tel durumunda, lastiklerin tekrarlanan gerilme ve sikismasi üzerine aramid birincil bükümlü iplige yogun sekilde stres uygulanmaktadir, dolayisiyla kaçinilmaz sekilde, lastik telin düsük yorulma direncine sebep olmaktadir ve dezavantajli bir sekilde, uzun-dönem yüksek hizli sürüs sirasinda lastiklerin emniyetinin garantiye alinmasini imkânsiz hale getirmektedir. hibrit fiber, bir birinci birincil bükümlü filaman ve birinci filamandan farkli bir ikinci birincil bükümlü filaman ihtiva etmektedir ki burada, birinci filaman ve ikinci filaman, birlikte ikincil bükülmektedir. katlardan yüzde 1 ila 50 daha uzun bir uzunluga sahip oldugu bir hibrit tel ile ve önceden belirlenmis bir büküme ve bilesen kat uzunluklarina sahip bir tel tedarik etmek için bir metot ile ilgilidir.
Teknik Problem Bu sebeple, mevcut bulus, ilgili teknigin kisitlamalarindan ve kusurlarindan kaynaklanan problemler göz önüne alinarak yapilmistir ve bir hibrit lastik teli ve bunu imal etmek için bir metot tedarik etmektedir.
Mevcut bulusun bir cephesi, kolayca imal edilebilen ve yüksek mukavemet ve yorulma direnci sebebiyle ultra-yüksek performansli Iastiklere uygulanabilen bir hibrit lastik teli tedarik edilmesidir.
Mevcut bulusun baska bir cephesi, fiziksel özelliklerde sapmayi asgariye indirirken yüksek mukavemet ve yorulma direnci sebebiyle ultra-yüksek performansli Iastiklere, yüksek üretim verimliliginde ve düsük maliyette uygulanabilen bir hibrit lastik teli imal etmek için Yukarida tarif edildigi gibi mevcut bulusun cepheleri ve bunun yani sira, mevcut bulusun diger özellikleri ve avantajlari, asagida tarif edilecektir veya alanda tecrübe sahibi olan kimseler tarafindan, tarifnameden açik bir sekilde anlasilacaktir. Mevcut basvurunun cepheleri ve diger avantajlari, Bulusun Detayli Açiklamasi ve Istemlerde belirtilen konfigürasyonlar ile gerçeklestirilebilmekte ve elde edilebilmektedir.
Teknik Çözüm Mevcut bulusun bir cephesine uygun olarak, yukaridaki ve diger amaçlar, bir naylon birincil bükümlü iplik ve bir aramid birincil bükümlü iplik ihtiva eden bir hibrit lastik telinin tedarik edilmesi suretiyle gerçeklestirilebilmektedir ki burada, naylon birincil bükümlü iplik ve aramid birincil bükümlü iplik, birlikte ikincil bükülmektedir ve önceden belirlenmis bir uzunluga sahip olan hibrit lastik telinin ikincil bükümünün açilmasindan sonra (açilma- sonrasi), aramid birincil bükümlü ipligin bir uzunlugu, naylon birincil bükümlü ipligin bir uzunlugunun 1.005 ila 1.025 katidir.
Naylon birincil bükümlü iplik, bir birinci büküm yönüne sahip olabilmektedir, aramid birincil bükümlü iplik, bir ikinci büküm yönüne sahip olabilmektedir, naylon birincil bükümlü iplik ve aramid birincil bükümlü iplik, bir üçüncü büküm yönünde birlikte ikincil bükülebilmektedir, ikinci büküm yönü, birinci büküm yönü ile ayni olabilmektedir ve üçüncü büküm yönü, birinci büküm yönünün tersi olabilmektedir.
Aramid birincil bükümlü iplik, naylon birincil bükümlü ipligin bir büküm sayisindan daha düsük bir büküm sayisina sahip olabilmektedir.
Aramid birincil bükümlü iplik, naylon birincil bükümlü ipligin bir büküm sayisindan %O.1 ila Naylon birincil bükümlü ipligin aramid birincil bükümlü iplige bir agirlik orani, 20:80 ila 80:20 olabilmektedir.
Hibrit lastik teli, ayrica, naylon birincil bükümlü iplik ve aramid birincil bükümlü iplik üzerine kaplanmis bir yapiskan madde ihtiva edebilmektedir, burada, kopmada mukavemet ve aramid birincil bükümlü ipligin büküm sayisi, naylon birincil bükümlü ipligin büküm sayisindan, 100 baz alindiginda, %01 ila 5 daha düsüktür, Japon Standartlar Kurumu (JSA) JIS-L 1017 ile yürütülen disk yorulma testinden sonra, bir mukavemet muhafaza yüzdesi, %90 veya daha yüksektir. 3.0 ila 6.0 g/d 3% LASE, 5% LASE ve 7% LASE'ye sahiptir.
Hibrit lastik teli, %15 ila 2.5 bir büzülmeye sahiptir ki burada, büzülme, 2 dakika boyunca 180 @de 0.01 g/denye bir birincil yük altinda ölç ülmektedir.
Mevcut bulusun baska bir cephesinde, bir hibrit lastik teli imal etmek için bir metot sunlari ihtiva etmektedir: bir aramid birincil bükümlü iplik olusturmak için, bir aramid filaman ipligin, bir birinci yönde birincil büküldügü bir birinci adim; bir naylon birincil bükümlü iplik olusturmak için, bir naylon filaman ipligin, bir ikinci yönde birincil büküldügü bir ikinci adim, ikinci adim ve birinci adim, eszamanli olarak gerçeklestirilmektedir ve katli bir iplik olusturmak için aramid birincil bükümlü ipligin ve naylon birincil bükümlü ipligin üçüncü bir yönde ikincil büküldügü bir üçüncü adim, üçüncü adim, birinci ve ikinci adimlar ile sürekli olarak yürütülmektedir, birinci, ikinci ve üçüncü adimlar, tek bükücü tarafindan yürütülmektedir, ikinci yön, birinci y'on ile aynidir, üçüncü yön, birinci yönün tersidir, ikinci adimda naylon filaman iplige uygulanan gerilim, birinci adimda aramid filaman iplige uygulanan gerilimden daha yüksektir ve ikinci adimda naylon filaman iplige uygulanan gerilim, birinci adimda aramid filaman iplige uygulanan gerilimden, önceden belirlenmis bir uzunluga sahip hibrit lastik telinin ikincil bükümünün açilmasindan sonra, aramid birincil bükümlü ipligin, naylon birincil bükümlü iplikten 1.005 ila 1.025 kat daha uzun olacagi bir miktarda daha yüksektir.
Metot, ayrica, katli ipligin, bir yapiskan madde solüsyonu içine daldirilmasini, yapiskan madde solüsyonu ile emdirilmis katli ipligin kurutulmasini ve kurutulmus katli ipligin termal olarak islenmesini ihtiva edebilmektedir.
Daldirma, kurutma ve termal isleme adimlari, sürekli olarak yürütülebilmektedir ve daldirma, kurutma ve termal isleme adimlarinda katli iplige uygulanan gerilim, tel basina 0.4 g/d veya daha az olabilmektedir.
Yukarida verilen mevcut bulusla ilgili genel tarifname, mevcut bulusu açiklamaya ve ifsa etmeye hizmet etmektedir ve mevcut bulusun alanini sinirlandirici olarak yorumlanmamalidir.
Bulusun Etkileri Mevcut bulusa uygun olarak, ikincil büküm ve birincil büküm, tek bükücü içinde yürütülmektedir, böylece hibrit lastik telinin üretim verimliligini gelistirmekte ve imalat maliyetlerini azaltmaktadir.
Ilave olarak, aramid filaman ipligin birincil bükümünün büküm sayisi, önceki teknige ait kaplama yapisinin aramid birincil bükümünün büküm sayisindan çok daha azdir, böylece aramidin mukavemetindeki bozulma büyük ölçüde azaltilmaktadir. Yani, hibrit lastik telinin imalatinda, aramidin oldukça yüksek mukavemeti muhafaza edilebilmektedir ve mevcut bulusa ait hibrit lastik teli, aramidin yüksek mukavemeti sayesinde, yüksek hizli sürüs sirasinda lastik deformasyonunu asgariye indirebilmektedir.
Ilave olarak, mevcut bulusa ait hibrit lastik teli, aramid birincil bükümlü ipligin ve naylon birincil bükümlü ipligin, büyük ölçüde özdes bir oranda büküldügü, böylece imalat prosesinde sebep olunabilen fiziksel özelliklerde sapma ve kusur oraninin, bir kaplama yapisi ile baglantili olarak önceki teknige nazaran asgariye indirildigi stabil bir yapiya sahiptir.
Ilave olarak, mevcut bulusa uygun olarak, telin bükümünün açilmasindan sonra, aramid birincil bükümlü ipligin uzunlugu, naylon birincil bükümlü ipligin uzunlugundan 1.005 ila 1.025 kat daha uzundur, böylece lastigin tekrarlanan gerilme/sikismasi sirasinda hibrit lastik teline uygulanan stres, hem aramid birincil bükümlü iplige hem de naylon birincil bükümlü iplige dagitilmaktadir. Netice olarak, üstün yorulma direncine sahip olan mevcut bulusa ait hibrit lastik teli, uzun süreli yüksek hizli sürüs sirasinda bile Iastiklerin stabilitesini muhafaza etmektedir. Hususi olarak, gerilme/sikisma deformasyonu ciddi oldugu zaman, yorulma direncinde fark ortaya çikmaktadir ve fiili lastik sürüsü üzerine tekrar tekrar gerilme/sikisma/kesme uygulandigi zaman, yorulma direncindeki fark daha da artmaktadir.
En Iyi Usul Bundan sonra, mevcut bulusa ait hibrit lastik telinin yapilanmalari ve bunu imal etmek için bir metot, ekteki çizimlere iliskin olarak tarif edilecektir.
Alanda tecrübe sahibi olan kimseler, ekteki istemlerde ifsa edilen bulusun alanindan ayrilmaksizin, çesitli modifikasyonlarin, ilavelerin ve ikamelerin mümkün oldugunu takdir edecektir. Buna göre, mevcut bulus, talep edilen bulusun alani içine giren modifikasyonlari ve alterasyonlari ve bunlarin esdegerlerini ihtiva etmektedir.
Burada kullanilan “birincil bükümlü iplik” terimi, bir filamanli ipligin bir yönde bükülmesi suretiyle yapilan tek bir iplige atif yapmaktadir.
Burada kullanilan “katli iplik” terimi, iki veya daha fazla birincil bükümlü ipligin bir yönde birlikte bükülmesi suretiyle yapilan bir iplige atif yapmaktadir ve bir “ham tel” olarak da adlandirilmaktadir.
Burada kullanilan “lastik teli” terimi, “ham teli” ve bunun yani sira “daldirma teli” ihtiva etmektedir ki bunun anlami, kauçuk ürünlere dogrudan uygulanabilecegi sekilde bir yapistirici madde ihtiva eden katli bir ipliktir. Katli ipliklerin egrilmesi, iplikler ile bir kumas yapilmasi ve daha sonra, kumasin bir yapiskan madde solüsyonu içine daldirilmasi suretiyle üretilen bir yapiskan madde-ihtiva eden kumas da lastik teli içinde ihtiva edilmektedir.
Burada kullanilan “büküm sayisi" terimi, her bir metre için bükümlerin sayisidir ve bunun birimi TPM'dir (metre basina büküm).
Mevcut bulusa uygun lastik teli, naylon ve aramidin bir hibrit tipidir ve naylon birincil bükümlü ipliklerin bir birinci büküm yönünü ve aramid birincil bükümlü ipliklerin bir ikinci büküm yönünü ihtiva etmektedir ki burada, naylon birincil bükümlü iplikler ve aramid birincil bükümlü iplikler, birlikte, üçüncü bir büküm yönünde ikincil bükülmektedir.
Naylon filaman iplikler ve aramid filaman iplikler, bir bükücü içinde (mesela bir kablo teli bükücüsü) eszamanli olarak sirasiyla birincil bükülmektedir, böylece naylon birincil bükümlü iplik ve aramid birincil bükümlü iplik olusturulmaktadir. Bu sebeple, aramid birincil bükümlü ipliklerin ikinci büküm yönü, naylon birincil bükümlü ipliklerin birinci büküm yönü ile aynidir ve üçüncü büküm yönü (yani ikincil bükme yönü), birinci büküm yönünün tersidir.
Mevcut bulusa uygun olarak, birincil bükülme ve ikincil bükülme, tek bükücü ile yürütüldügü için, hibrit lastik telinin üretim verimliligi gelistirilebilmektedir ve imalat maliyetleri azaltilabilmektedir.
Bu arada, mevcut bulusa uygun olarak, birinci bükme ve ikincil bükme tek bükücü içinde gerçeklestirilmesine ragmen, hibrit lastik telinin `önceden belirlenmis bir uzunluguna iliskin olarak, ikinci büküm açildiktan sonra, aramid birincil bükümlü ipligin uzunlugu, naylon birincil bükümlü ipligin uzunlugunun 1.005 ila 1.025 katidir. Yani, mevcut bulusa ait hibrit lastik teli, bir kismi kaplama yapisina sahip bir birlesik yapiya sahiptir.
Buna göre, naylon birincil bükümlü ipliklerin ve aramid birincil bükümlü ipliklerin, büyük ölçüde Özdes uzunluga ve Özdes yapiya sahip oldugu (yani ikincil bükümün açilmasindan sonra, aramid birincil bükümlü ipligin uzunlugu, naylon birincil bükümlü ipligin uzunlugundan 1.005 kat daha azdir) bir birlesik yapiya sahip olan bir hibrit lastik teli yapisindan farkli olarak, mevcut bulusa ait hibrit lastik telinde, bir lastigin tekrarlanan gerilme/sikismasi üzerine bir hibrit lastik teline uygulanan stres, sadece aramid birincil bükümlü iplige dagitilmakla kalmamakta, ayni zamanda naylon birincil bükümlü iplige de dagitilabilmektedir. Netice olarak, üstün yorulma direncine sahip olan mevcut bulusa ait hibrit lastik teli, uzun bir süre boyunca hizli sürüs üzerine, lastiklerin stabilitesini muhafaza edebilmektedir.
Bu arada, ikincil bükümün çözülmesinden sonra aramid birincil bükümlü ipliklerin uzunlugu, naylon birincil bükümlü ipliklerin uzunlugunu 1.025 kat astigi zaman, hibrit lastik teli, önceki teknige ait kaplama yapisina benzer istikrarsiz bir yapiya sahip olmaktadir, dolayisiyla, yukarida bahsedilen sebeplerden dolayi, imalat sirasinda fiziksel özelliklerde sapmayi ve kusur oranini ve lastik imalati sirasinda fiziksel özelliklerde sapma yüzünden lastik kusur oranini arttirmaktadir.
Mevcut bulusun bir yapilanmasina uygun olarak, hibrit lastik telinin aramid birincil bükümlü ipligi, naylon birincil bükümlü ipliginkinden daha düsük bir büküm sayisina sahiptir. Mesela, aramid birincil bükümlü ipliklerin büküm sayisi, naylon birincil bükümlü ipliklerin büküm sayisindan %01 ila 5 daha düsük olabilmektedir.
Aramid filaman ipliklerin birincil bükümünün büküm sayisi, Önceki teknige ait kaplama yapisi içindeki aramidin birincil bükümünün büküm sayisindan (bu, naylonun birincil bükümünün büküm sayisindan çok daha büyüktür) çok daha az oldugu için, mevcut bulusa ait hibrit lastik teli, aramidin mukavemetinde daha az bozulmaya sahip olmaktadir. Yani, hibrit lastik telinin imalat prosesinde, aramidin oldukça yüksek mukavemeti muhafaza edilebilmektedir ve mevcut bulusa ait hibrit lastik teli, aramidin yüksek mukavemeti sayesinde yüksek hizli sürüs sirasinda Iastiklerin deformasyonunu asgariye indirebilmektedir.
Mevcut bulusa ait hibrit lastik telinin imalati için kullanilan naylon, ana zincirde yüksek polariteli bir amid grubu ihtiva etmektedir ve ybnlenmesi ve kiralitesi sebebiyle kristalindir.
Naylon. normal naylon 6, naylon 66 veya naylon 6.10'dur, tercihen naylon 66,dir.
Mevcut bulusa ait hibrit lastik telinin imalati için kullanilan naylon filaman iplik, hususi olarak sinirlandirilmamaktadir ve tercihen 400 ila 3000 denye incelige, 8 g/d veya daha yüksek gerilme mukavemetine ve %17 veya daha yüksek bir kopma uzamasina sahiptir. Naylon filaman iplik, 8 g/d'den daha az bir gerilme mukavemetine sahip oldugu zaman, tasitin çalismasi sirasinda kayislarin hareketi yeteri kadar önlenememektedir veya bu olayi önlemek için büyük bir miktarda tel kullanildigi zaman, lastiklerin agirligi artmaktadir.
Naylon filaman ipligin kopma uzamasi °/017,den daha az oldugu zaman, lastik tellerinin kötü yorulma direnci sebebiyle, lastiklerin tekrarlanan gerilme/sikismasindan kaynaklanan ciddi mukavemet bozulmasi meydana gelmektedir.
Aramid, bir ana zincir içinde bir amid grubu ve bir fenil grubu ihtiva etmektedir ve dolayisiyla naylondan 10 kat daha yüksek bir modülüse sahiptir. Aramid, birfenil grubunun baglanma pozisyonlarina bagli olarak para (p-) ve meta (m-) aramid olarak siniflandirilmaktadir ve tercihen asagidaki Formül 1 ile gösterilen poli(p-fenilen terefitalat)tir: burada, n, aramidin moleküler agirligi baz alinarak belirlenmektedir ve mevcut bulusta hususi olarak sinirlandirilmamaktadir.
Mevcut bulusun bir yapilanmasina uygun olarak, aramid filaman iplik, 400 ila 3000 denye arasinda bir incelige, 20 g/d veya daha yüksek bir gerilme mukavemetine ve %3 veya daha yüksek bir kopma uzamasina sahiptir. Aramid filaman ipligin gerilme mukavemeti, 20 g/d'den daha az oldugu zaman, naylon filaman ipligin düsük mukavemeti yeterli sekilde telafi edilememektedir ve dolayisiyla, yüksek hizli sürüs sirasinda lastik deformasyonuna sebep olma riski artmaktadir.
Mevcut bulusun bir yapilanmasina uygun hibrit lastik telinde, naylon birincil bükümlü ipliklerin, aramid birincil bükümlü ipliklere agirlik orani, 20:80 ila 80:20'dir.
Naylon birincil bükümlü ipliklerin agirligi, aramid birincil bükümlü ipliklerin agirliginin dört katini astigi zaman, nihai olarak elde edilen hibrit lastik tellerinin fiziksel 'ozellikleri, naylonunkine benzer hale gelmektedir ve dolayisiyla düz noktalar ortaya çikmaktadir.
Diger taraftan, eger aramid birincil bükümlü ipliklerin agirligi, naylon birincil bükümlü ipliklerin agirliginin 4 katini astigi zaman, hibrit lastik tellerinin mukavemeti gelismektedir, fakat büzülme azalmaktadir ve tasitin çalismasi sirasinda kayislarin hareketi yeterli sekilde önlenememektedir, bozulmus yorulma direnci sebebiyle Iastiklerin saglamligini garantiye almak zor olmaktadir ve pahali aramidden büyük miktarda kullanim sebebiyle maliyetler yükselmektedir.
Mevcut bulusun bir yapilanmasina uygun hibrit lastik teli, ayrica, Iastiklere yapiskanligin gelistirilmesi amaciyla, naylon birincil bükümlü iplik ve aramid birincil bükümlü iplik üzerine kaplanan bir yapistirici madde ihtiva etmektedir ve kopmada mukavemet, kopmada Standartlar Kurulusu (JSA) JlS-L 1017 ile yürütülen disk yorulma testinden sonra mukavemet muhafazasi %90 veya daha yüksek olabilmektedir. Ilave olarak, hibrit lastik olan 3% LASE, 5% LASE ve 7% LASE'ye sahiptir. Hibrit lastik teli, %15 ila 2.5 bir büzülmeye sahiptir ki burada, büzülme, 180 @de 2 dakika boyunca 0.01 g/denye bir birincil yük altinda ölçülmektedir.
Bundan sonra, yukarida bahsedildigi gibi mevcut bulusa ait hibrit lastik telini imal etmek için metot, daha detayli olarak tarif edilecektir. bir incelige sahip olan naylon filaman iplikler, hem birincil bükmeyi hem de ikincil bükmeyi gerçeklestirmek için bir kablo teli bükücüsü içine yerlestirilmektedir. Bükücü içinde, bir aramid birincil bükümlü iplik olusturmak için, bir aramid filaman ipligin bir birinci yönde birincil büküldügü bir birinci adim ve bir naylon birincil bükümlü iplik olusturmak için, bir naylon filaman ipligin bir ikinci yönde birincil büküldügü bir ikinci adim eszamanli olarak yürütülmektedir ve katli bir iplik olusturmak için, aramid birincil bükümlü ipligin ve naylon birincil bükümlü ipligin bir üçüncü y'onde ikincil büküldügü bir üçüncü adim, birinci ve ikinci adimlar ile sürekli olarak yürütülmektedir. Yukarida tarif edildigi gibi, ikinci y'on, birinci y'on ile aynidir ve üçüncü y'on, birinci yönün tersidir.
Mevcut bulusa uygun olarak, katli bir iplik, tek bükücü içinde hem birincil bükümün hem de ikincil bükümün yürütüldügü kesintisiz bir proses ile üretildigi için, naylon filaman ipliklerin ve aramid filaman ipliklerin birincil bükümünün ayri bükücüler içinde gerçeklestirildigi ve daha sonra baska bir bükücü kullanilarak ikincil bükümün gerçeklestirildigi geleneksel kesikli proses ile karsilastirildiginda, hibrit lastik telinin üretim verimliligi gelistirilebilmektedir.
Mevcut bulusa uygun olarak, ikinci adimda aramid filaman iplige uygulanan gerilim, birinci adimda aramid filaman iplige uygulanan gerilimden daha büyüktür. Buna göre, birincil büküm ve ikincil büküm, tek bükücü ile yürütülmesine ragmen, 'önceden belirlenmis bir uzunluga sahip hibrit lastik telinin ikincil bükümünün açilmasindan sonra aramid birincil bükümlü ipligin uzunlugu, naylon birincil bükümlü ipligin uzunlugundan hafifçe daha uzun olabilmektedir. Netice olarak, lastigin tekrarlanan gerilme/sikismasi sirasinda hibrit lastik teline uygulanan stres, sadece aramid birincil bükümlü iplige degil, ayni zamanda naylon birincil bükümlü iplige de dagitilabilmektedir ve hibrit lastik teli, sürüs sirasinda bile, üstün yorulma direnci sayesinde lastigin stabilitesini muhafaza edebilmektedir.
Ilave olarak, naylon filaman iplige uygulanan gerilim, aramid filaman iplige uygulanan gerilimden daha yüksek oldugu için, birincil bükümün ve ikincil bükümün tek büküm sayisi bükücüde ayarlanmasina ragmen, aramid birincil bükümlü ipligin büküm sayisi, naylon birincil bükümlü ipligin büküm sayisindan hafifçe farkli olabilmektedir.
Mevcut bulusun bir yapilanmasina uygun olarak, ikinci adimda naylon filaman iplige uygulanan gerilim, birinci adimda aramid filaman iplige uygulanan gerilimden daha yüksektir ve bunlarin arasindaki fark, önceden belirlenmis bir uzunluga sahip hibrit lastik teline iliskin olarak ikincil bükümün açilmasindan sonra, aramid birincil bükümlü ipligin uzunlugunu, naylon birincil ipligin uzunlugunun 1.005 ila 1.25 kati yapabilmektedir.
Naylon filaman iplige ve aramid filaman iplige uygulanan gerilimin seviyeleri, bükücünün rulolarinin dakikada devirlerinin (rpm) uygun sekilde ayarlanmasi suretiyle kontrol edilebilmektedir.
Bir ham telin degil bir daldirma telin üretimine iliskin bir yapilanmada, katli ipligin bir yapiskan madde solüsyonu içine daldirilmasi, yapiskan madde solüsyonu ile emdirilmis katli ipligin kurutulmasi ve kurutulmus katli ipligin termal olarak islenmesi, Iastiklerin yapiskanligini gelistirmek amaciyla sürekli olarak yürütülebilmektedir.
Yapiskan madde solüsyonu olarak, bir resorsinol formaldehit Lateks (RFL) solüsyonu, bir epoksi yapiskan solüyonu veya benzerleri kullanilabilmektedir.
Yapiskan madde solüsyonunun kuruma sicakligi ve zamani, kompozisyona göre gerçeklestirmek için ayarlanmasina ragmen, bükücü tarafindan üretilen katli ipligin daldirma ve daha sonra kurutulmasi prosesinde, bükümün çözülmesi meydana gelebilmektedir. Bu olayi önlemek amaciyla, kesintisiz yürütülen daldirma, kurutma ve termal isleme adimlarinda, katli iplige uygulanan gerilim, her bir tel için tercihen 0.4 g/d veya daha azdir.
Bundan sonra, mevcut bulus, asagidaki Örnekler ve Karsilastirmali Orneklere iliskin olarak daha detayli bir sekilde tarif edilecektir. Asagidaki 'örnekler, sadece mevcut bulusun daha iyi anlasilmasi için verilmektedir ve mevcut bulusun alanini sinirlandirici olarak yorumlanmamalidir.
Katli ipligin 'üretimi (ham tel) 1,260 denye bir incelige sahip olan bir naylon filaman iplik ve 1,500 denye bir incelige sahip olan bir aramid filaman iplik, bir kablo teli bükücüsü içine yerlestirilmistir ve 2-katli bir iplik üretmek için, Z-yönünde birincil büküm ve S-yönünde ikincil büküm eszamanli olarak yürütülmüstür. Bu anda, kablo teli bükücüsü, birincil büküm ve ikincil büküm için 300 TPM bir büküm sayisina ayarlanmistir ve naylon filaman iplige uygulanan gerilim, %52 idi ve aramid filaman iplige uygulanan gerilim, üretimde 2.5 pozisyondu.
Katli bir iplik, naylon filaman iplige uygulanan gerilimin %52 olmasi ve aramid filaman iplige uygulanan gerilimin 2.25 pozisyon olmasi hariç olmak üzere, Ornek 1Jdeki ile ayni sekilde üretilmistir.
Katli bir iplik, naylon filaman iplige uygulanan gerilimin %52 olmasi ve aramid filaman iplige uygulanan gerilimin 2.0 pozisyon olmasi hariç olmak üzere, Ornek 1ideki ile ayni sekilde üretilmistir.
Katli bir iplik, naylon filaman iplige uygulanan gerilimin %52 olmasi ve aramid filaman iplige uygulanan gerilimin 1.5 pozisyon olmasi hariç olmak üzere, Ornek 1ideki ile ayni sekilde üretilmistir.
Karsilastirmali 'Ornek 1 Katli bir iplik, naylon filaman iplige uygulanan gerilimin %52 olmasi ve aramid filaman iplige uygulanan gerilimin 3.25 pozisyon olmasi hariç olmak üzere, Ornek 1'deki ile ayni sekilde üretilmistir.
Karsilastirmali Ornek 2 Katli bir iplik, naylon filaman iplige uygulanan gerilimin %52 olmasi ve aramid filaman iplige uygulanan gerilimin 2.75 pozisyon olmasi hariç olmak üzere Ornek 1'deki ile ayni sekilde üretilmistir.
Karsilastirmali Ornek 3 Katli bir iplik, naylon filaman iplige uygulanan gerilimin %52 olmasi ve aramid filaman iplige uygulanan gerilimin 0.75 pozisyon olmasi hariç olmak üzere, Ornek 1Jdeki ile ayni sekilde üretilmistir.
Sirasiyla Ornek 1 ila 4'de ve Karsilastirmali Ornek 1 ila 3rde üretilen katli ipliklere iliskin olarak, aramid birincil bükümlü ipligin uzunlugunun, naylon birincil bükümlü ipligin uzunluguna bir orani, asagidaki metot ile elde edilmistir ve neticeler Tablo 1ide gösterilmektedir.
* Aramid birincil bükümlü ipligin uzunlugunun naylon birincil bükümlü ipligin uzunluguna orani Ikincil bükümleri açmak ve bunlari birbirinden ayirmak için, 25 cm uzunlugunda katli bir iplik numunesine 0.05 g/d bir yük uygulanmistir. Daha sonra, ilk önce, bir naylon birincil bükümlü iplik, kesmek suretiyle çikarilmistir, 0.05 g/d bir yük uygulanmis olan aramid birincil bükümlü ipligin uzunlugu ölçülmüstür, ikincil bükümlerin açilmasi tekrar edilmistir, aramid birincil bükümlü iplik, kesmek suretiyle çikarilmistir ve 0.05 g/d bir yük uygulanmis olan naylon birincil bükümlü ipligin uzunlugu ölçülmüstür. Aramid birincil bükümlü ipligin uzunlugunun, naylon birincil bükümlü ipligin uzunluguna bir orani, asagidaki Denklem 1 ile hesaplanmistir: : R: LA/Ln burada, R, bir aramid birincil bükümlü ipligin bir uzunlugunun, bir naylon birincil bükümlü ipligin bir uzunluguna bir oranidir, La, bir aramid birincil bükümlü ipligin bir uzunlugudur ve Ln, bir naylon birincil bükümlü ipligin bir uzunlugudur.
Aramid gerilimi Naylon gerilimi Aramid birincil bükümlü iplik (pozisyon) (%) uzunlugu / naylon birincil bükümlü iplik uzunlugu Karsilastirmali 3.25 52 1 Karsilastirmali 2.75 52 1.003 Karsilastirmali 0.75 52 1.03 * Daldirma telin üretimi Ornek 1ideki 2-katli iplik, agirlikça %2.0 resorsinol, agirlikça %32 formalin (%37), agirlikça kauçuk (%41) ve su ihtiva eden bir resorsinol-formaldehit-Iateks (RFL) yapiskan madde solüsyonu içine daldirilmistir. Daldirma ile elde edilen RFL solüsyonu ihtiva eden 2-katli iplik, bir daldirma teli tamamlamak için, 150 :C'de 100 saniye boyunca kurutulmustur ve 240 @de 100 saniye boyunca termal olarak islenmistir. Daldirma, kurutma ve termal isleme proseslerinde 2-katli iplige uygulanan gerilim, 0.5 kg/iplik olarak kontrol edilmistir.
Ornekler 6 ila 8 Daldirma teller, Ornek 1'deki 2-katli iplik yerine Ornekler 2 ila 4'deki katli ipliklerin kullanilmis olmasi hariç olmak üzere, Ornek ördeki ile ayni sekilde üretilmistir.
Karsilastirmali Ornekler 4 ila 6 Daldirma teller, Ornek 1=deki 2-katli iplik yerine Karsilastirmali Ornekler 1 ila 3'deki katli ipliklerin kullanilmis olmasi hariç olmak üzere, Ornek 5ideki ile ayni sekilde üretilmistir.
Ornekler 5 ila 8 ve Karsilastirmali Ornekler 4 ila 6 ile elde edilen daldirma tellerin kopmada mukavemeti ve bunun düzensizligi, kopmada uzamasi ve bunun düzensizligi ve disk yorulma karakteristikleri, asagidaki metotlarla ölçülmüstür ve neticeler Tablo 2tde gösterilmektedir.
* Kopmada mukavemet ve bunun düzensizligi ve kopmada uzama ve bunun düzensizligi Daldirma telin kopmada mukavemeti ve kopmada uzamasi, bir lnstron test aleti (Engineering Corp., Canton, Mass) kullanilarak, ASTM D-885 test metoduna uygun olarak on tane 250 mm numuneye 300 m/dk bir gerilme hizi uygulanmasi suretiyle ölçülmüstür.
Müteakip olarak, her bir numunenin kopmada mukavemeti (g/d), her bir numunenin kopmada mukavemetini, daldirma telin toplam inceligine bölmek suretiyle elde edilmistir.
Bundan sonra, daldirma telin kopmada mukavemetini ve kopmada uzamasini elde etmek için, on numunenin kopmada mukavemet ve kopmada uzama ortalamalari hesaplanmistir.
Bu arada, daldirma telin kopmada mukavemetinin ve kopmada uzamasinin düzensizligini elde etmek için, on numunenin kopmada mukavemetleri arasinda maksimum ve minimumdaki farklar hesaplanmistir ve numunelerin kopmada uzamalari arasinda maksimum ve minimumdaki farklar hesaplanmistir.
* Büzülme (%) Büzülme, 25 °C bir sicaklik ve %65 bir nispi nem atmosferik kosullari altinda 24 saat veya daha fazla kalmasina izin verildikten sonra 0.01 g/De bir birincil yük altinda 180 “C'de 2 dakika boyunca Testrite ekipmani kullanilarak ölçülmüstür.
* Disk yorulma karakteristikleri Mukavemeti (yorulmadan önceki mukavemet) ölçülmüs olan hibrit lastik teli, bir numune üretmek için bir kauçuga vulkanize edilmistir ve numuneye yorulma uygulamak için, Japon Standartlar Birligi (JSA) JIS-L 1017rye uygun bir disk yorulma test aleti kullanilarak 80 cC'de ve 2,500 rpm bir hizda dönerken, germe ve sikistirma, ±2% ve +3/-10% araliginda 16 saat boyunca tekrarlanmistir. Daha sonra, kauçuk, numuneden çikarilmistir ve hibrit lastik telinin yorulmadan sonraki mukavemeti ölçülmüstür. Asagidaki Denklem 2 ile belirlenen mukavemet muhafaza yüzdesi, yorulmadan 'önce mukavemet ve yorulmadan sonra mukavemet baz alinarak hesaplanmistir: Mukavemet muhafaza yüzdesi (%) = [yorulmadan sonra mukavemet (kgf) / yorulmadan önce mukavemet (kgf)] x 100 burada, yorulmadan önce mukavemet ve yorulmadan sonra mukavemet (kgf), ASTM D- 885ie uygun olarak bir lnstron test aleti (lnstron Engineering Corp., Canton, Mass) kullanilarak 250 mm bir numuneye 300 m/dk bir gerilim hizi uygulanirken hibrit lastik telinin kopmada mukavemeti ölçülerek elde edilmektedir.* Bükülme yorulmasi karakteristikleri Lastik sürüsü sirasinda ortaya çikan gerilme/sikisma/kesme deformasyonunun simüle edilmis bir testi olan bükülme yorulma testi kullanilmistir. Bir numune üretmek için, 0.6 mm bir kauçuk, iki tel tabakasi, yani üst ve alt tel tabakalari üzerinde, toplam kalinligin 5 mm'ye ulasacagi sekilde, 25 EPl (End per Inch) bir boslukla istiflenmistir, 160 °C'de 20 dakika boyunca vulkanize edilmistir ve bir yorulma testi numunesi elde etmek için, bir çözgü ipligi genislik yönü 1 inçe kesilmistir( 1 inç = 25,4 mm). Bu anda, 68 kgf bir yük, oda sicakliginda 0.5 inç bir milde 37500 döngüde uygulanmistir, daha sonra 10 tel toplanmistir ve tellerin yorulmadan sonra mukavemeti ölçülmüstür. Bu anda, yorulmadan 'önce mukavemet ve yorulmadan sonra mukavemet (kgf), ASTM D-885*e uygun olarak bir lnstron test aleti (lnstron tester Engineering Corp., Canton, Mass) kullanilarak 250 mm bir numuneye 300 m/dk bir gerilme hizi uygulanirken, hibrit lastik telinin kopmada mukavemeti ölçülerek elde edilmistir.
TABLO 2 Ornek Ornek Ornek Ornek Karsilastirmali Karsilastirmali Karsilastirmali Aramid birincil uzunlugu / naylon birincil bükümlü iplik mukavemet (g/d) Kopmada mukavemet düzensizligi (g/d) Kopmada uzama Kopmada uzama düzensizligi (%) Büzülme (%) Disk yorulmasi ± 2% mukavemet muhafaza yüzdesi Disk yorulmasi +3/- % mukavemet muhafaza yüzdesi Bükülme yorulmasi mukavemet muhafaza yüzdesi Ornekler 5 ila 8'in, fiziksel özelliklerin üstün düzenliligini sergiledigi, lastigin tekrarlanan gerilmesi/sikismasi sirasinda hibrit lastik teline uygulanan stres, sadece aramid birincil bükümlü iplige degil, ayni zamanda naylon birincil bükümlü iplige de dagitilabildigi için, üstün yorulma direnci sergiledigi hususi olarak, gerilme/sikisma deformasyonu ciddi oldugu zaman üstün yorulma direnci sergiledigi ve fiili lastik sürüsü üzerine gerilme/sikisma/kesme tekrar tekrar uygulandigi zaman, üstün yorulma direncini muhafaza ettigi görülebilmektedir.
Diger taraftan, Karsilastirmali Ornek 4'ün, fiziksel özelliklerde düzenlilik sergiledigi, fakat lastigin tekrarlanan gerilme ve sikismasi üzerine aramid birincil bükümlü iplige yogun bir sekilde stres uygulandigi ve lastik telinin karakteristikleri kötü oldugu için telin stabilitesini garantiye almak zordur. Karsilastirmali Ornek 5, uzun aramid birincil bükümlü iplige ragmen yorulma direncini garantiye almakta zorlanmaktadir ve Karsilastirmali Ornek 6, asiri sekilde uzun aramid birincil bükümlü iplik ve dolayisiyla, fiziksel özelliklerde düzensizlik ve lastiklerin imalatinda artan bozulma orani sebebiyle kaplama-tipi hibrit özelliklerine sahiptir ve gerilme/sikisma deformasyonu küçük oldugu zaman yorulma sonrasi muhafaza yüzdesi %90 veya daha yüksektir veya gerilme/sikisma büyük oldugu veya gerilme/sikisma/kesme tekrarlandigi zaman, yorulma direnci mukavemetinde büyük bozulma sergilemektedir.
Mevcut bulusun tercih edilen yapilanmalari, açiklayici amaçlarla ifsa edilmis olmasina ragmen, alanda tecrübe sahibi olan kimseler, ekteki istemlerde ifsa edilen bulustan ayrilmaksizin, çesitli modifikasyonlarin. ilavelerin ve ikamelerin mümkün oldugunu takdir edecektir.

Claims (1)

  1. ISTEMLER . Bir naylon birincil bükümlü iplik ve bir aramid birincil bükümlü iplik içeren, naylon birincil bükümlü ipligin ve aramid birincil bükümlü ipligin birlikte ikincil büküldügü bir hibrit lastik teli olup özelligi, önceden belirlenmis bir uzunluga sahip olan hibrit lastik telinin ikincil bükümünün çözülmesinden sonra, aramid birincil bükümlü ipligin bir uzunlugunun, naylon birincil bükümlü ipligin bir uzunlugunun 1.005 ile 1.025 kati olmasidir. . Istem 1'e uygun hibrit lastik teli olup, naylon birincil bükümlü iplik, bir birinci büküm yönüne sahiptir, aramid birincil bükümlü iplik bir ikinci büküm yönüne sahiptir, naylon birincil bükümlü iplik ve aramid birincil bükümlü iplik, birlikte, üçüncü bir büküm yönünde ikincil bükülmektedir, ikinci büküm yönü, birinci büküm yönünün aynisidir ve üçüncü büküm yönü, birinci büküm yönünün tersidir. . Istem 1'e uygun hibrit lastik teli olup, aramid birincil bükümlü iplik, naylon birincil bükümlü ipligin bir büküm sayisindan daha düsük bir büküm sayisina sahiptir. . Istem 39 uygun hibrit lastik teli olup, aramid birincil bükümlü iplik, naylon birincil bükümlü ipligin bir büküm sayisindan %01 ila 5 daha düsük bir büküm sayisina sahiptir. . Istem 1'e uygun hibrit lastik teli olup, naylon birincil bükümlü ipligin, aramid birincil bükümlü iplige bir agirlik orani 20:80 ila 80:20'dir. . Istem 1'e uygun hibrit lastikteli olup, ayrica, naylon birincil bükümlü ipligin ve aramid birincil bükümlü ipligin üzerine kaplanan bir yapiskan madde içermektedir, ASTM D885 ile ölçülen kopmada mukavemet ve kopmada uzama, sirasiyla 8.0 ila 15.0 g/d ve %7 ila 157dir ve Japon Standartlar Kurumu (JSA) JlS-L 1017 ile yürütülen disk yorulma testinden sonra bir mukavemet muhafaza yüzdesi, %90 veya daha yüksektir. . Istem 6'ya uygun hibrit lastik teli olup, hibrit lastik teli, ASTM D885 ile ölçüldügünde LASE7ye sahiptir. . Istem 7'ye uygun hibrit lastik teli olup, hibrit lastik teli, %15 ila 2.5 arasinda bir büzülmeye sahiptir, büzülme, 180 'Ode 2 dakika boyunca 0.01 g/denye bir birincil yük altinda ölçülmektedir. . Bir hibrit lastik teli imal etmek için bir metot olup sunlari içermektedir: bir aramid birincil bükümlü iplik olusturmak için, bir aramid filaman ipligin bir birinci yönde birincil büküldügü bir birinci adim; bir naylon birincil bükümlü iplik olusturmak için, bir naylon filaman ipligin bir ikinci yönde birincil büküldügü bir ikinci adim, ikinci adim ve birinci adim, eszamanli olarak yürütülmektedir ve katli bir iplik olusturmak için, aramid birincil bükümlü ipligin ve naylon birincil bükümlü ipligin üçüncü bir yönde ikincil büküldügü bir üçüncü adim, üçüncü adimin, birinci ve ikinci adimlar ile sürekli olarak yürütülmesidir, birinci, ikinci ve üçüncü adimlar, tek bükücü tarafindan yürütülmektedir, ikinci y'on, birinci y'on ile aynidir, üçüncü yön, birinci yönün tersidir, ikinci adimda naylon filaman iplige uygulanan gerilim, birinci adimda aramid filaman iplige uygulanan gerilimden daha yüksektir ve ikinci adimda naylon filaman iplige uygulanan gerilim, birinci adimda aramid filaman iplige uygulanan gerilimden, önceden belirlenmis bir uzunluga sahip olan hibrit lastik telinin ikincil bükümünün açilmasindan sonra aramid birincil bükümlü ipligin, naylon birincil bükümlü iplikten 1.005 ila 1.025 kat daha uzun olacagi bir miktarda daha yüksektir. 10. istem 9ra uygun metot olup ayrica sunlari içermektedir: katli ipligin, bir yapiskan madde solüsyonu içine daldirilmasi; yapiskan madde solüsyonu ile doyurulmus katli ipligin kurutulmasi ve kurutulan katli ipligin termal olarak islenmesi. 11.Istem 10ra uygun metot olup, daldirma, kurutma ve termal isleme adimlari, sürekli olarak yürütülmektedir ve daldirma, kurutma ve termal isleme adimlarinda katli iplige uygulanan gerilim, her bir tel için 0.4 g/d veya daha azdir.
TR2018/08115T 2015-06-29 2016-06-27 Hibrit lastik teli ve bunu imal etmek için bir metot. TR201808115T4 (tr)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020150092016A KR101602605B1 (ko) 2015-06-29 2015-06-29 하이브리드 타이어 코드 및 그 제조방법

Publications (1)

Publication Number Publication Date
TR201808115T4 true TR201808115T4 (tr) 2018-07-23

Family

ID=55651072

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
TR2018/08115T TR201808115T4 (tr) 2015-06-29 2016-06-27 Hibrit lastik teli ve bunu imal etmek için bir metot.

Country Status (8)

Country Link
US (2) US9617663B2 (tr)
EP (1) EP3112185B1 (tr)
JP (1) JP6099798B2 (tr)
KR (1) KR101602605B1 (tr)
CN (1) CN106283307B (tr)
HU (1) HUE039767T2 (tr)
TR (1) TR201808115T4 (tr)
WO (1) WO2017003169A1 (tr)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6338291B2 (ja) * 2012-10-26 2018-06-06 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニーＥ．Ｉ．Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｄｅ Ｎｅｍｏｕｒｓ Ａｎｄ Ｃｏｍｐａｎｙ タイヤまたはベルトなどの物体の補強のための複合層
FR3034435B1 (fr) * 2015-03-31 2018-03-02 Compagnie Generale Des Etablissements Michelin Element de renfort hybride a torsions differenciees
US20170175301A1 (en) * 2015-12-17 2017-06-22 E I Du Pont De Nemours And Company Hybrid Cord and Use Thereof
KR102376147B1 (ko) * 2016-12-30 2022-03-17 코오롱인더스트리 주식회사 카카스용 하이브리드 타이어 코드 및 그 제조방법
EP3521058B1 (en) 2016-09-29 2023-03-15 Kolon Industries, Inc. Hybrid tire cord and method for manufacturing same
KR102415569B1 (ko) * 2016-09-29 2022-06-30 코오롱인더스트리 주식회사 하이브리드 타이어 코드 및 그 제조방법
WO2018075305A1 (en) 2016-10-19 2018-04-26 Firestone Fibers & Textiles Company, Llc Hybrid twisted cord
KR101878779B1 (ko) * 2016-12-02 2018-07-17 주식회사 효성 내피로도가 우수한 하이브리드 딥코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
KR101838488B1 (ko) * 2016-12-02 2018-03-15 주식회사 효성 나일론 6.6 또는 나일론 6 사 및 폴리케톤 사를 이용한 고강력 타이어코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
KR101878781B1 (ko) * 2016-12-02 2018-07-17 주식회사 효성 나일론 6.6 또는 나일론 6 사 및 아라미드 사를 이용한 내피로도가 우수한 타이어코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
US20210114414A1 (en) * 2016-12-02 2021-04-22 Hyosung Advanced Materials Corporation Hybrid dipped cord exhibiting excellent fatigue resistance and radial pneumatic tire having same applied thereto
KR101838490B1 (ko) * 2016-12-02 2018-03-15 주식회사 효성 폴리에틸렌테레프탈레이트 사 및 아라미드 사를 이용한 고강력 타이어코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
KR101878780B1 (ko) * 2016-12-02 2018-07-17 주식회사 효성 내피로도가 우수한 하이브리드 딥코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
KR101838492B1 (ko) * 2016-12-02 2018-03-15 주식회사 효성 나일론 6.6 또는 나일론 6 사 및 아라미드 사를 이용한 고강력 타이어코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
KR101878782B1 (ko) * 2016-12-05 2018-07-17 주식회사 효성 내피로도가 우수한 하이브리드 딥코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
KR101878778B1 (ko) * 2016-12-02 2018-07-17 주식회사 효성 내피로도가 우수한 하이브리드 딥코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
WO2018101669A1 (ko) * 2016-12-02 2018-06-07 (주)효성 내피로도가 우수한 하이브리드 딥코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
KR101838491B1 (ko) * 2016-12-02 2018-03-15 주식회사 효성 폴리에틸렌테레프탈레이트 사 및 아라미드 사를 이용한 내피로도가 우수한 타이어코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
KR101878785B1 (ko) * 2016-12-05 2018-07-17 주식회사 효성 내피로도가 우수한 하이브리드 딥코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
KR101878784B1 (ko) * 2016-12-05 2018-07-17 주식회사 효성 내피로도가 우수한 하이브리드 딥코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
KR101878783B1 (ko) * 2016-12-05 2018-07-17 주식회사 효성 나일론 6.6 또는 나일론 6 사 및 폴리케톤 사를 이용한 내피로도가 우수한 타이어코드 및 이를 적용한 래디얼 공기입 타이어
PL3604668T3 (pl) * 2017-03-31 2021-10-11 Asahi Kasei Kabushiki Kaisha Podwojony i skręcany kord z przędzy obejmującej włókno organiczne
KR101972456B1 (ko) * 2017-07-17 2019-04-25 홍덕산업(주) 직선 품질이 우수한 타이어 보강용 스틸코드와 단일강선 및 이의 제조방법
JP7067972B2 (ja) * 2018-03-13 2022-05-16 帝人株式会社 ゴム補強用複合繊維コード
KR102005184B1 (ko) * 2018-03-29 2019-10-01 한국타이어앤테크놀로지 주식회사 하이브리드 코드 및 이를 포함하는 타이어
KR102285436B1 (ko) 2018-12-27 2021-08-02 코오롱인더스트리 주식회사 고무에 대한 강한 접착력 및 우수한 내피로 특성을 갖는 하이브리드 타이어 코드 및 그 제조방법
JP6756943B1 (ja) * 2019-05-16 2020-09-16 三ツ星ベルト株式会社 伝動ベルトの心線用撚りコードとその製造方法および用途、ならびに伝動ベルト
JP2021042503A (ja) * 2019-09-11 2021-03-18 帝人フロンティア株式会社 ゴム補強用ハイブリッドコード
KR102477590B1 (ko) * 2019-09-30 2022-12-13 코오롱인더스트리 주식회사 하이브리드 타이어 코드 및 그 제조 방법
EP3967799A1 (de) * 2020-09-10 2022-03-16 Teufelberger Fiber Rope GmbH Seil umfassend einen textilen zwirn und verfahren zur herstellung eines zwirns
US20220176745A1 (en) * 2020-12-03 2022-06-09 The Goodyear Tire & Rubber Company Fabric structure for a tire
EP4276229A1 (en) * 2021-04-30 2023-11-15 Kolon Industries, Inc. Cord comprising bio-based component and method for preparing same
KR102573974B1 (ko) * 2021-09-17 2023-09-06 효성첨단소재 주식회사 고탄성 나일론 코드 및 이의 제조방법
CN114250542B (zh) * 2021-12-23 2024-02-23 无锡宝强工业织造有限公司 耐高温输送带用耐压缩芳纶浸胶帆布织物结构及其制备方法

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4155394A (en) * 1977-08-29 1979-05-22 The Goodyear Tire & Rubber Company Tire cord composite and pneumatic tire
US4877073A (en) * 1988-02-17 1989-10-31 The Goodyear Tire & Rubber Company Cables and tires reinforced by said cables
KR20060126101A (ko) 2005-06-03 2006-12-07 주식회사 코오롱 하이브리드 타이어 코오드 및 이의 제조방법
JP5230923B2 (ja) 2006-10-27 2013-07-10 帝人株式会社 補強用繊維コードの製造方法および補強用繊維コード
US20090090447A1 (en) * 2007-10-05 2009-04-09 Baldwin Jr Donald William Tire cord reinforcement
JP4361111B2 (ja) * 2007-11-30 2009-11-11 横浜ゴム株式会社 空気入りラジアルタイヤ
KR101203350B1 (ko) * 2008-04-29 2012-11-20 코오롱인더스트리 주식회사 아라미드 타이어 코드 및 그 제조방법
KR101353700B1 (ko) * 2010-09-17 2014-01-21 코오롱인더스트리 주식회사 혼합 섬유 및 그 제조방법
FR2974583B1 (fr) * 2011-04-28 2013-06-14 Michelin Soc Tech Cable textile composite aramide-polycetone
KR101260390B1 (ko) 2011-07-25 2013-05-21 한국타이어 주식회사 아라미드 코드와 나일론 66과의 하이브리드 코드 및 이를 보강 코드로 사용하는 공기입 타이어
JP2014530302A (ja) * 2011-09-30 2014-11-17 コーロン インダストリーズインク アラミド繊維コード及びその製造方法
US20130146199A1 (en) * 2011-12-13 2013-06-13 Walter Kevin Westgate Dual modulus ply for a pneumatic tire
US20130146200A1 (en) * 2011-12-13 2013-06-13 Walter Kevin Westgate Overlay ply for a pneumatic tire
KR101411209B1 (ko) 2012-12-26 2014-06-23 한국타이어 주식회사 아라미드-폴리아미드 66 하이브리드 코드 및 그를 포함하는 연비 성능이 향상된 래디얼 타이어
KR101580352B1 (ko) 2012-12-27 2015-12-23 코오롱인더스트리 주식회사 하이브리드 섬유 코드 및 그 제조방법
US9175425B2 (en) * 2013-02-27 2015-11-03 E I Du Pont Nemours And Company Unbalanced hybrid cords and methods for making on cable cording machines
US20140237983A1 (en) * 2013-02-27 2014-08-28 E I Du Pont De Nemours And Company Unbalanced Hybrid Cords and Methods for Making on Cable Cording Machines
CN103498231B (zh) * 2013-09-29 2016-01-06 亚东工业（苏州）有限公司 一种航空轮胎用芳纶／锦纶复合帘线的制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP2017014678A (ja) 2017-01-19
US10196765B2 (en) 2019-02-05
US20160376733A1 (en) 2016-12-29
KR101602605B1 (ko) 2016-03-21
CN106283307A (zh) 2017-01-04
HUE039767T2 (hu) 2019-02-28
US20170106698A1 (en) 2017-04-20
EP3112185A1 (en) 2017-01-04
JP6099798B2 (ja) 2017-03-22
US9617663B2 (en) 2017-04-11
EP3112185B1 (en) 2018-05-09
WO2017003169A1 (ko) 2017-01-05
CN106283307B (zh) 2018-04-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
TR201808115T4 (tr) Hibrit lastik teli ve bunu imal etmek için bir metot.
US9789731B2 (en) Hybrid fiber cord and method for manufacturing the same
JP2014530302A (ja) アラミド繊維コード及びその製造方法
US7380579B2 (en) Metal cable usable in a tire carcass reinforcement
CN109843604B (zh) 混合轮胎帘线及其制造方法
KR20060126101A (ko) 하이브리드 타이어 코오드 및 이의 제조방법
TWI804297B (zh) 混合帶以及其製備方法
JP7091559B2 (ja) ゴムに対する強い接着力および優れた耐疲労特性を有するハイブリッドタイヤコードおよびその製造方法
KR20220092849A (ko) 하이브리드 타이어 코드 및 그 제조방법
CN114514344B (zh) 混合轮胎帘子线及其制造方法
CN117043402A (zh) 包含生物基组分的帘线及其制备方法
KR20180078489A (ko) 카카스용 하이브리드 타이어 코드 및 그 제조방법