TR201806922T4 - Martensitli krom çelikten plastik kalıpların üretimi için yöntem ve plastik kalıp. - Google Patents
Martensitli krom çelikten plastik kalıpların üretimi için yöntem ve plastik kalıp. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201806922T4 TR201806922T4 TR2018/06922T TR201806922T TR201806922T4 TR 201806922 T4 TR201806922 T4 TR 201806922T4 TR 2018/06922 T TR2018/06922 T TR 2018/06922T TR 201806922 T TR201806922 T TR 201806922T TR 201806922 T4 TR201806922 T4 TR 201806922T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- trace
- plastic
- trace amount
- traces
- maximum
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 title abstract description 7
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 title abstract 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 10
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000009863 impact test Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 206010020649 Hyperkeratosis Diseases 0.000 claims 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims 1
- 238000010002 mechanical finishing Methods 0.000 claims 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 13
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 3
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 208000004434 Calcinosis Diseases 0.000 description 1
- 244000089409 Erythrina poeppigiana Species 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000009776 Rathbunia alamosensis Nutrition 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000002308 calcification Effects 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JMANVNJQNLATNU-UHFFFAOYSA-N oxalonitrile Chemical compound N#CC#N JMANVNJQNLATNU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000037452 priming Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/38—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the material or the manufacturing process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Buluş bir martensitli krom çelikten plastik kalıbın üretimi için yöntem ve plastik kalıp ile ilgilidir. Kalıp malzemesinin eşit yüksek kaliteli değerlerini elde etmek için buluş doğrultusunda, ağırlıkça % C = 0.22 ila 0.26, Si = 0.01 ila 0.35, Mn = 0.15 ila 0.60, P = maksimum sahip bir çelik blok sağlanmaktadır. 0.025, S = maksimum. 0.003, Cr = 12.0 kadar 14.0, Mo= 0.10 ila 0.18, Ni =0.35 ila 0.50, V= 0.15 ila 0.25, W = eser miktar ila 0.20, Cu = eser miktar ila 0.30, Co = eser miktar ila 0.20, Ti = eser miktar ila 0.02, Hf = eser miktar ila 0.02, Zr = izler kadar 0.02, Al = 0.002 ila 0.02, Nb= eser miktar ila 0.04, B= eser miktar ila 0.001, N= 0.08 ila 0.15, Ta= eser miktar ila 0.04, As = eser miktar ila 0.005 aşağıdakilerin olması şartıyla: Mn+Ni = 0.55 ila 0.95, Mo+W/2 = 0.11 ila 0.20, Ti+Hf+Z r= eser miktar ila 0.008, V+Nb+Ta = 0.15 ila 0.30, Nb+Ta = eser miktar ila 0.04, Fe ve katışkılar = kalıntı ve korozyon dayanıklılığı için 14.5 ila yaklaşık 15.7'den yüksek PRE(N) değeri ile üretilmektedir ve 1050°C'den yüksek sıcaklıkta, 2.5 kattan fazla deformasyon derecesi ile primer olarak deforme edilmektedir, burada, gerektiğinde bir ara soğutmanın ardından, 1050°C'nin altında bir sıcaklıkta muştalardan en az bir kalıp parçasının tamamlanması gerçekleşmektedir, bundan gerektiğinde makineli bir işlemin ardından bir plastik kalıp üretilmektedir ve bu veya kalıp temeli ostenitlenmektedir ve 24'ten az bir değere sahip soğutma hızıyla kürlenmektedir, burada 510 ila 550°C aralığındaki bir sıcaklıkta en az iki tavlama gerçekleşmektedir, burada 48 ila 52 HRC'lik bir malzeme sertliği ve viskozitesi en az 60 J'den oluşan darbe testi numunelerinde ölçülerek oluşmaktadır, bunun ardından son olarak makineli son işlem, gerektiğinde plastik kalıbın cilalanması gerçekleşmektedir.
Description
TARIFNAME
MARTENSITLI KROM ÇELIKTEN PLASTIK KALIPLARIN ÜRETIMI IÇIN YÖNTEM VE
PLASTIK KALIP
Bulus bir martensitli krom çelikten plastik kalII üretimi için yöntem ile ilgilidir.
Imalat kullanma plastik kaliplarlEi, malzemenin uzun süre islemde tutulmasIEgerektiren
çok sayldia talebi bulundurmaktadlü
Esas olarak, ilgili imalat çerçevesinde malzemenin bu talepleri, özellikle yüksek leiaklllZlarda
kullaniiân plastik pres kütleleri, örnegin PVC gibi, olusan korozyon kimyasal yükleri, kallü
çallgina yüzeyinin asIlîiEElatkili pres kütle ilaveleri ile aslEma yükleri ile mekanik, kesintili
olarak etki eden esneklik yüklerini içermektedir.
AyriEla sllZllEIa daha iyi görünen imalat yüzeyinin elde edilmesi için kaIII çallSIna yüzeyinin
yüksek cilalama ürünleri, talep edilmektedir.
Giderek, plastik kaliplar, özellikle yüksek boyutlu bir dogruluga sahip olan çubuklar, bloklar ve
benzerleri gibi deforme olmus ve termal olarak temperlenmis kaliplardan üretilmektedir. Bu
baslanglg malzemesi, tüm iç enine kesit üzerinde aynlîilnalzeme özelliklerine sahip olmasü/e
aynEhomojen yapiya, yüksek çelik safligll ve aynünekanik malzeme özelliklerine sahip
olmasügierekmektedir.
Yukarlîilbki gereksinim profiline sahip plastik kallölar için kullanilân malzeme su anda
çogunlukla martensitik krom çeliklerdir. Plastik kalliîlar çok defa AT 407 647 dokümanlEla
göre alasldan yapilîhigtlüve basarlýia kullanüüiigtE Bununla birlikte, ara sü, ilgili alasIi
elementlerinin üretim prosesleri ve mevcut konsantrasyonlarlî.] istenen tüm degerler,
martensitik korozyona dirençli krom çeliginin özellik profiline, her bir imalatta tam olarak
erismeyecek sekildedir.
dokümanlîi açügamaktadß 200 ila 400°C aralglüda tavlama leiaklildarEi ile termal
temperlemede malzemenin, darbe testlerinde belirlenen yüksek viskozite degerlerinde iyi
sertlik degerlerine erisilmektedir. 530°C ve 560°C'de tavlama süakliElarIa malzemenin
viskozitesi daha düsük sertlik degerlerine düsmektedir, ancak korozyon direnci büyük ölçüde
artmaktadiB
Bulusun amacÇlgIris kEhiIa söz edilen türde bir plastik kalü üretim yöntemi sunmak olup,
bu sayede malzemenin aynEölçüde yüksek korozyon dayaniKllIigEyüksek siElakllKlarda, sekil
veren, çaligma yüzeyinin asiEtna dayanlÇl yüksek mekanik degerler, özellikle çatlak
baslang-I en aza indirilmesi ve üretim güvenilirligi için viskozite, yüksek esneklik stabilitesi
ve sertlik, en yüksek cilalanacak malzemeler ve ince, kaIII tüm enine kesiti boyunca
homojen mikro yap- ulasilüiaktadlîi
Bu amaca Istem 1'in özelliklerine sahip yöntem ile ulasHB1aktadlEi Tercih edilen
yapllândiîiinalar Istem 2 ve Istem 3'te karakterize edilmektedir.
Bulus ile hedeflenen avantajlar büyük ölçüde, bulus dogrultusunda üretilen plastik kalIlEi,
yüksek lelakliKlarda da arzu edilen korozyon dayaniKIiIJIjilîila ve iyi aslEma direncine, yüksek
mekanik özellik degerlerine, özellikle malzemenin viskozitesine ve en yüksek cilalama
ürünlerinde enine kesit üzerinde ince esit bir mikro yapma sahip olmasIE
Plastik kalIlE] yukarlahki avantajIElmalzeme özelliklerine ulasißiasüiçin çeligin kimyasal
bilesimi, asagi, bulusa uygun sekilde, elementlerin reaksiyon kinetigi temelinde önemlidir.
içeren karbonlar, nihai olarak sertligi ve mikro yaplýElbeIirleyen elementlerdir, burada
avantajIEbir karbonitrür olusumu elde edilebilmektedir. AglEliiKça % 0.15'ten yüksek azot
içerikleri ve özellikle aynünda agiîliHZça % 0.26'dan yüksek karbon içerikleri karbür ve nitrür
olusturan elementler, kaba nitrür, karbürler veya karbonitrürler mikro yapiflb, bir yandan
çeligin, mekanik özellikleri negatif etkileyen cilalanma yetenegini düsürmektedir, ve özellikle
korozyon dayaniEIUJglIEbzaltmaktadlEJ çünkü yüzey alan'aki matrisin kaba krom içeren
karlgllZl karbürleri kromu çekmektedir veya krom içerigini azaltlElve böylece bir korozyon atagEl
saglamaktadB
Karbür veya karbo-nitrür Olusturucu elementler, karbon ve azot içerigi aç-an etkilesimleri
ile krom, molibden, vanadyum, tungsten, titanyum, hafniyum, zirkonyum, niyobyum ve
tantalin ilgili aktivitesi, bulusa göre, verilen bölgelerde arzu edilen reaksiyon ürünlerinin
büyüklügü, kaIIBl'e dagiüiîlilZQS) ile eslestirilmektedir. Burada asagEilaki toplam
Ti+Hf+Zr = eser miktar ila 0.05
V+Nb+TA = 0.15 ila 0.30
Nb+Ta = eser miktar ila 0.04
miktarlarII her biri aglîllEEça % cinsindendir.
Bulusa göre bazlîkarbür kallfilarljlçin yukarldhki deneysel formüller, reaksiyon kinetiklerini ve
karbürlerin kristal yaplîlilühesaba katmaktadlü (Hf, Zr ve Ta için degerler bilesiklerin serbest
olusum entalpisi ile hesaplanmaktadlE).
Sertlesme için homojenlestirilmis malzemenin ostenitlestirilmesi durumunda, Cr-Mo-W'nin
yüksek derecede çözünmesi ve (C ve N) ile V bilesiklerinin büyük bir kElnüyukar-ki
konsantrasyon kosullarElaltIa gerçeklesmektedir. Sadece birkaç elementin metalik bir
parçasi sahip olan vanadyum ve / veya Nb ve / veya Ta karbonitrürlere sahip en iyi karlSIK]
karbonitrürler, matriste nanometre arallg'JIa bir çapa homojen olarak daglEhaktadlEllar ve
1050°C'nin alt-a bir sertlesme sifbkHglIa tahlljbüyümesini engellemektedirler, sonuçta
plastik kalII malzemesinin mekanik özelliklerinin gelistirilmesi üzerinde belirleyici bir etkiye
sahiptirler.
Büyük kalip] parçalarIa termal temperlemede yeterli sertlik girinimi derinligi veya tüm
sertlesme etkisi için mangan konsantrasyonlarü aglElllKça % 0.15 ila 0.60 ve nikel
konsantrasyonlarEE).30 ila 0.60 saglanmaktadlü Bununla birlikte, bu elementlerin bir ostenit-
stabilize edici etkisini kontrol etmek için, ag EllllZlça % 0.55 ila içerigi bu bulusa
uygun olarak sIlEllaylEIgekilde saglanmaktadm
Yukarida belirtildigi gibi, mikro yapElolusumunda, karbonitrür çökeltilerinin kaba taneleri
engellendigi için, kaçIlEhaz olarak yüzeylerinde Cr'nin kayda deger bir tükenmesi söz konusu
olmamaktadlü bu da sadece alasiI-degerine sahip
olmasülurumunda orada korozyon atagIEönlemektedir. PREN-degeri (% Cr +% 3.3x %Mo
+16x%N) ile bulunmaktadE
Verilen maçalamalarlîldökümde azaltmak veya malzeme homojenligini talep etmek için,
yaklaslKl 1050°C'nin Üstünde bir slîaklllîta, ingotun, 2.5 kattan daha yüksek bir deformasyon
derecesi ile bir deformasyonunun yapllîhasElavantajlIB (Deformasyon derecesi, ilk enine
kesitin son enine kesite bölümüdür.)
Bulusa göre kimyasal bilesimi ile karakterize edilen malzemenin sertlesmesi durumunda,
martensitik bir mikro yapükallßltabanll veya kalII tüm enine kesiti üzerinde ayarlanmasIZI
gerekmektedir, böylece ostenitin martensit formasyonu için zorla sogutulmasEl
kullanllâbilmektedir. Düsük sogutma hlîlarügerektiginde, aynüamanda, tane sIlEIlarIa da,
az miktarda da olsa, malzemenin viskozite degerlerini aylîli edici bir sekilde kötülestiren bir
perlit veya bir ara basamak yap-I olusumuna yol açabilmektedir. Bu nedenle bulusa
uygun olarak çeligin ostenit lehkllglian soguma hlZ324'ten küçük bir A degeri olarak
allümaktadlîl (A degeri 800°C'den 500°C'ye saniye cinsinden soguma süresinin 100'e
bölünmesiyle elde edilmektedir).
Kürlenmis ham kaIII veya kaIII tavlanmaslZlostenitin tamamen dönüsmesi için,
malzemenin 48 ila 52 HRC (half rated code) aral[glElda sertlige ayarlanmasEilçin parçanI en
az iki defa 510 ila 550°C lethgla lglfIIBiasIEgerektirmektedir. Bulusa göre, malzemenin
viskozitesi, bir darbe testi ile ölçülen en az 60 Juldur (ASTM, E23'e göre).
Bulusa uygun yöntemin tercih edilen yapHândlElnaIarüIstem 2 ve 3'te karakterize
edilmektedir.
Yukarlilhki bilesime sahip bir malzeme plastik kaIII @Isleminin ardIan ASTM, E23'e göre
darbe testi numunelerinde ölçülen 48 ila 52 HRC sertlik, 60 J malzeme viskozitesi
kazanmaktadlEl
Bulusa göre kullanma hazlîl durumda kal malzemesinin sünekligi ile ilgili olarak, EN
en az °/o 5 ve daralma en az % 10'dur.
Bu mekanik degerler, en olumsuz alasIi tabakasEUa bile en fazla asllân minimum
degerlerdir. % 10 kopma uzamasüüa (A) ve en az % 40 oranIa kopma daralmaSIJZ) en
az 190 J olan viskozite degerleri tutarlEliiir sekilde elde edilebilmektedir.
Gelistirme çaliSinalarII sonuçlarlEb dayanarak asaglâh bulus daha ayrlEtllîlßçlElanmaktadE
Tablo 1'de önceki teknikteki alasIilar ve bulusa uygun malzemeler karsüâstlHIB'iaktadlEl
AIasIi (1), bir malzeme olarak aslEUEEIlkatkülnaddeleri olan kalßlama bilesiklerine kimyasal
olarak agresif malzemelerde sllZl [Ela kullanilân çelik AISI 420 veya X42CM3'e karsilllîl
gelmektedir.
Önceki teknigin diger alasIiEl(2) olarak bir malzeme EP 1 052 304 dogrultusunda
incelenmektedir.
Önceki teknige alasl (3) de dahil olup, bu yüksek sertlesme kapasitesine sahiptir.
Alasli (4) ve alasIi (5) plastik kalip] için bulus dogrultusunda üretilen mikro alasIiIü
malzemelerdir.
Mikrograflar temelinde, bulusa uygun yöntemle eklenen mikro-alasIi elementleri V ve Nb'nin
etkisi gösterilmektedir.
Sekil 1 ve Sekil 2 alasIiI (2) kaba taneli (ASTMS) ve tane sIlEIlarIa perlit veya ara
basamak bölgeleri mikro yap-Eigöstermekte olup, bunlar malzemenin mekanik
özelliklerini büyük ölçüde kötülestirmektedir.
Buna karslEl, Sekil 3 ve Sekil 4, bulusa uygun yöntemle üretilen alasIiIlar (4 ve 5) 8 ila
ASTM tane büyüklügüne sahip ince mikro yaplîlîgliöstermektedir.
Malzemenin egilmemis numuneleri üzerindeki darbe çallglnaslÇlsoguma h_ ve temperleme
kosullarII ostenitize lelakIEglEla bagIIEI
AIasIi (2) ve alasIiI (5) aylEli edilmesi için bulusa göre aynEItemperleme kosullarü
seçilmistir.
Sekil 5'te, test edilen alasIiIarI ölçüm sonuçlarßlüarsüâstlîlliiaktadlü burada malzemenin
vizkozitesindeki bir iyilesme, azalan kürleme lehklEglEile açlKÇa belirlenmistir.
Bulusa uygun islemle üretilen alasIiI (2) ve alasIiI (4) çekme testindeki kopma uzamasEl
ve kopma daralmasEkarsUâstlElnasÇlSe_kil 6'da gösterilmektedir.
Numunelerin sertlesmesinde, A = 20.30 büyüklügüne kadar sogutma gerçeklesmistir.
AlasIiI (2) daha düsük degerleri, özellikle Sekil Z'den anlasllâbilecegi üzere tane sIlEIbrlEha
perlit fazlarII olusmasIdan kaynaklanmaktadlü
Özellikle istemlerde kullanlßn “izleri ila... ifadesinden, ilgili elementin pratikte mevcut
0lmad[gll]ia anlasllâbilmektedir veya bu ifade “0 ila olarak da degistirilebilmektedir.
Claims (3)
1. Plastik kalII üretilmesi için yöntem olup, kallîilardan her biri yüksek mekanik ve korozyon kimyasal yüklenebilirligine ve cilalanma kalitesine sahiptir, burada çelik blok aglEHIKÇa % cinsinden asagidaki bilesimi içermektedir P maksimum 0.025 S maksimum 0.003 Cr 12.00 ila 14.00 W eser miktar ila 0.20 Cu eser miktar ila 0.30 C0 eser miktar ila 0.20 Ti eser miktar ila 0.02 Hf eser miktar ila 0.02 Zr eser miktar ila 0.02 Nb eser miktar ila 0.04 eser miktar ila 0.001 Ta eser miktar ila 0.04 As eser miktar ila 0.005 bilesim asaglîliakileri içermesi sart- sahiptir: Mn+Ni = 0.55 ila 0.95 Mo+W/2 :0.11 ila 0.20 Ti+Hf+Zr = eser miktar ila 0.05 V+Nb+Ta =0.15 ila 0.30 Nb+Ta eser miktar ila 0.04 Fe ve katlSkEblementIeri= denge ve %Cr+(3,3X°/0Mo)+ (16x%N)'den olusan 14.5 ila ile üretilmektedir ve 1050°C'den yüksek bir slîaklllîtan 2.5 kat deformasyon derecesiyle primer olarak deforme edilmektedir, burada gerektiginde bir ara sogutmanI ardIan mustalardan en az bir kalip] parçasII1050°C'den düsük bir siElakIIIZIa tamamlanmasügerçeklesmektedir, bundan gerektiginde makineli bir islemin ard-an bir plastik kallpl üretilmektedir ve bu veya kallül temeli ostenitlenmektedir ve 800°C'den 500°C'ye saniye cinsinden 100'de 24'ten az sogutma süresinden olusan küçük bir degere (A) sahip soguma hiîEiiIe kürlenmektedir, burada en az iki kez tavlama islemi 510 ila 550°C arallg'lIa bir lelakIltha gerçeklesmektedir, burada malzemenin sertligi 48 ila 52 HRC araligiia ve dayanlKJHIglEl darbe testlerinde ASTM,E23 dogrultusunda ölçülerek en az 60 J olarak olusturulmaktadB bunun ardIdan son olarak makineli son islem, gerektiginde plastik kaIII cilalanmasü gerçeklesmektedir. plastik kalir-li üretimi için yöntem maksimum maksimum
13.00 eser miktar eser miktar eser miktar eser miktar eser miktar eser miktar = eser miktar . Bir çelik blogun aglEliüZça-O/o cinsinden asaglki bilesime sahip oldugu, Istem 1'e göre ila 0.5'ten küçük = esermiktar ila 0.001 Ta = eser miktar ila 0.04 As eser miktar ila 0.005 asag-kileri içermesi sartlEla sahiptir: Mn+Ni =0.50 ila 0.9 Mo+W/2 :0.14 ila 0.18 Ti+Hf+Zr :eser miktar ila 0.006 V+Nb+Ta :0.18 ila 0.25 Nb+Ta =0.005 ila 0.03 Fe ve katlgkßlementleri = kallEtEl
3. Makineli islemin ardIan plastik kaIII 965 ila 995°C arallglIa bir slîlaklltha sogutma süresinden olusan bir degere (A) sahip sogutma h-a kürlendigi, bunu 48HRC'den yüksek, fakat 50 HRC'den düsük (<50HRC) ve viskozitesinin en az 190 J oldugu bir malzemenin kaluîland[gll:lbir tavlama isleminin takip ettigi, Istem 1 veya Z'den birine göre plastik kalII üretilmesi için yöntem.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ATA50774/2013A AT515157B1 (de) | 2013-11-21 | 2013-11-21 | Verfahren zur Herstellung von Kunststoffformen aus martensitischem Chromstahl und Kunststoffform |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| TR201806922T4 true TR201806922T4 (tr) | 2018-06-21 |
Family
ID=51900370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| TR2018/06922T TR201806922T4 (tr) | 2013-11-21 | 2014-11-07 | Martensitli krom çelikten plastik kalıpların üretimi için yöntem ve plastik kalıp. |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP2875926B1 (tr) |
| JP (1) | JP6122415B2 (tr) |
| KR (1) | KR101718871B1 (tr) |
| CN (1) | CN104651745B (tr) |
| AT (1) | AT515157B1 (tr) |
| CA (1) | CA2869798C (tr) |
| DK (1) | DK2875926T3 (tr) |
| ES (1) | ES2669970T3 (tr) |
| HU (1) | HUE037406T2 (tr) |
| IN (1) | IN2014DE03139A (tr) |
| NO (1) | NO2875926T3 (tr) |
| PL (1) | PL2875926T3 (tr) |
| PT (1) | PT2875926T (tr) |
| SI (1) | SI2875926T1 (tr) |
| TR (1) | TR201806922T4 (tr) |
| TW (1) | TWI541119B (tr) |
| ZA (1) | ZA201408482B (tr) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10508327B2 (en) * | 2016-03-11 | 2019-12-17 | Daido Steel Co., Ltd. | Mold steel and mold |
| ES2805067T3 (es) * | 2016-04-22 | 2021-02-10 | Aperam | Procedimiento de fabricación de una pieza de acero inoxidable martensítico a partir de una chapa |
| EP3645764B1 (fr) * | 2017-06-30 | 2022-01-19 | Aperam | Procédé de soudage par points de tôles d'acier inoxydable martensitique |
| CN110273112A (zh) * | 2018-03-16 | 2019-09-24 | 天津普信模具有限公司 | 一种高强度耐用汽车模具材料及其制备方法 |
| CN108467999B (zh) * | 2018-04-27 | 2019-10-29 | 天长市协正塑业有限公司 | 一种高韧性塑料模具钢及其生产方法 |
| CN108866444B (zh) * | 2018-07-26 | 2021-01-26 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 耐腐蚀镜面模具钢及其制备方法 |
| CN110541124B (zh) * | 2019-09-10 | 2021-05-25 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 含氮塑料模具扁钢锭及其工艺方法 |
| CN111321345B (zh) * | 2020-03-05 | 2021-11-16 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种调质型高品质连续管及其制造方法 |
| CN113217603B (zh) * | 2021-04-30 | 2023-02-24 | 四川固锐德科技有限公司 | 用于重载车主减系统的圆柱轮及其制备方法 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6045633A (en) * | 1997-05-16 | 2000-04-04 | Edro Engineering, Inc. | Steel holder block for plastic molding |
| DE19821797C1 (de) * | 1998-05-15 | 1999-07-08 | Skf Gmbh | Verfahren zur Herstellung von gehärteten Teilen aus Stahl |
| AT407647B (de) | 1999-05-10 | 2001-05-25 | Boehler Edelstahl | Martensitischer korrosionsbeständiger chromstahl |
| SE516622C2 (sv) * | 2000-06-15 | 2002-02-05 | Uddeholm Tooling Ab | Stållegering, plastformningsverktyg och seghärdat ämne för plastformningsverktyg |
| AT409636B9 (de) * | 2001-02-14 | 2002-12-27 | Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Stahl für kunststoffformen und verfahren zur wärmebehandlung desselben |
| FR2838138B1 (fr) | 2002-04-03 | 2005-04-22 | Usinor | Acier pour la fabrication de moules d'injection de matiere plastique ou pour la fabrication de pieces pour le travail des metaux |
| JP4624783B2 (ja) * | 2002-06-13 | 2011-02-02 | ウッデホルムス アーベー | 鋼及びこの鋼でつくられたプラスチック物質用の成型工具 |
| FR2847272B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| SE526249C2 (sv) | 2003-12-05 | 2005-08-02 | Erasteel Kloster Ab | Stålmaterial samt användning av detta material |
| JP2007009321A (ja) * | 2005-06-02 | 2007-01-18 | Daido Steel Co Ltd | プラスチック成形金型用鋼 |
| JP4952888B2 (ja) * | 2006-04-07 | 2012-06-13 | 大同特殊鋼株式会社 | マルテンサイト鋼 |
| US20080073006A1 (en) * | 2006-09-27 | 2008-03-27 | Henn Eric D | Low alloy steel plastic injection mold base plate, method of manufacture and use thereof |
| FR2920784B1 (fr) * | 2007-09-10 | 2010-12-10 | Aubert & Duval Sa | Acier inoxydable martensitique, procede de fabrication de pieces realisees en cet acier et pieces ainsi realisees |
| JP5904409B2 (ja) * | 2011-09-28 | 2016-04-13 | 日立金属株式会社 | 靭性に優れた金型用鋼材の製造方法 |
-
2013
- 2013-11-21 AT ATA50774/2013A patent/AT515157B1/de not_active IP Right Cessation
-
2014
- 2014-10-16 TW TW103135763A patent/TWI541119B/zh active
- 2014-10-31 IN IN3139DE2014 patent/IN2014DE03139A/en unknown
- 2014-11-05 CA CA2869798A patent/CA2869798C/en active Active
- 2014-11-07 PT PT144550068T patent/PT2875926T/pt unknown
- 2014-11-07 NO NO14455006A patent/NO2875926T3/no unknown
- 2014-11-07 TR TR2018/06922T patent/TR201806922T4/tr unknown
- 2014-11-07 HU HUE14455006A patent/HUE037406T2/hu unknown
- 2014-11-07 DK DK14455006.8T patent/DK2875926T3/en active
- 2014-11-07 ES ES14455006.8T patent/ES2669970T3/es active Active
- 2014-11-07 SI SI201430729T patent/SI2875926T1/en unknown
- 2014-11-07 EP EP14455006.8A patent/EP2875926B1/de active Active
- 2014-11-07 PL PL14455006T patent/PL2875926T3/pl unknown
- 2014-11-18 JP JP2014233254A patent/JP6122415B2/ja active Active
- 2014-11-18 ZA ZA2014/08482A patent/ZA201408482B/en unknown
- 2014-11-20 KR KR1020140162747A patent/KR101718871B1/ko active IP Right Grant
- 2014-11-21 CN CN201410675884.0A patent/CN104651745B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUE037406T2 (hu) | 2018-08-28 |
| ZA201408482B (en) | 2015-11-25 |
| IN2014DE03139A (tr) | 2015-07-03 |
| CA2869798C (en) | 2017-05-09 |
| ES2669970T3 (es) | 2018-05-29 |
| SI2875926T1 (en) | 2018-08-31 |
| CN104651745B (zh) | 2017-10-24 |
| JP6122415B2 (ja) | 2017-04-26 |
| DK2875926T3 (en) | 2018-06-06 |
| TWI541119B (zh) | 2016-07-11 |
| AT515157B1 (de) | 2016-12-15 |
| TW201529270A (zh) | 2015-08-01 |
| CA2869798A1 (en) | 2015-05-21 |
| NO2875926T3 (tr) | 2018-07-21 |
| EP2875926B1 (de) | 2018-02-21 |
| AT515157A1 (de) | 2015-06-15 |
| KR20150059120A (ko) | 2015-05-29 |
| KR101718871B1 (ko) | 2017-03-22 |
| JP2015101789A (ja) | 2015-06-04 |
| EP2875926A1 (de) | 2015-05-27 |
| PL2875926T3 (pl) | 2019-01-31 |
| CN104651745A (zh) | 2015-05-27 |
| PT2875926T (pt) | 2018-05-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TR201806922T4 (tr) | Martensitli krom çelikten plastik kalıpların üretimi için yöntem ve plastik kalıp. | |
| AU2015338140B2 (en) | Austenitic stainless steel and manufacturing method therefor | |
| RU2693990C1 (ru) | Сталь, изделие из стали и способ его изготовления | |
| JP4805574B2 (ja) | 冷間加工鋼及び冷間加工工具 | |
| KR20080090424A (ko) | 스프링 강, 이를 이용한 스프링의 제조 방법 및 이로부터 제조된 스프링 | |
| KR20160090336A (ko) | 열간 프레스 강판 부재, 그 제조 방법 및 열간 프레스용 강판 | |
| KR20140110720A (ko) | 열전도도가 향상된 다이케스팅 및 핫스템핑용 자동차용 금형강 및 그 제조방법 | |
| BR112016014036B1 (pt) | membro de chapa de aço prensada a quente e método de fabricação do mesmo | |
| KR20160041869A (ko) | 열전도도가 향상된 다이케스팅 및 핫스템핑용 자동차용 금형강 및 그 제조방법 | |
| JP2006504868A (ja) | 鋼及びこの鋼でつくられたプラスチック物質用の成型工具 | |
| JP5713195B2 (ja) | プラスチック成形金型用プリハードン鋼 | |
| JP2014025103A (ja) | 熱間工具鋼 | |
| KR20010072559A (ko) | 냉간 가공강 | |
| JP2004337923A (ja) | 熱間成形鋼材の製造方法 | |
| JP4066903B2 (ja) | 短時間で浸炭可能な肌焼鋼および浸炭部品 | |
| KR20140089011A (ko) | 준안정 오스테나이트계 고질소강의 인장강도 예측방법 | |
| SE467929B (sv) | Utskiljningshaerdande, austenitiskt varmarbetsstaal samt saett att framstaella verktyg av staalet | |
| WO2003069009A1 (en) | Steel material containing carbides and use of the material | |
| KR20180032631A (ko) | 공구강을 제조하는 방법 | |
| EP3214189A1 (en) | Method for manufacturing steel for high-strength hollow spring | |
| Mandal et al. | Microstructure, mechanical and oxidation behavior of niobium modified 9% chromium steel | |
| Samuel et al. | Analysis of Novel Corrosion Resistant Maraging Steels for Use in Additive Manufacturing | |
| JP2011094195A (ja) | 耐食性に優れた非磁性高強度ステンレス鋼ナット | |
| AMONDARAIN et al. | FAILURE ASSESSMENT IN A H10 HOT DIE FORGING TOOL RELATED TO THERMAL FATIGUE |