TR201710896T1 - Yüksek fırına ham madde yükleme yöntemi. - Google Patents
Yüksek fırına ham madde yükleme yöntemi. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201710896T1 TR201710896T1 TR2017/10896T TR201710896T TR201710896T1 TR 201710896 T1 TR201710896 T1 TR 201710896T1 TR 2017/10896 T TR2017/10896 T TR 2017/10896T TR 201710896 T TR201710896 T TR 201710896T TR 201710896 T1 TR201710896 T1 TR 201710896T1
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- coke
- blast furnace
- loaded
- ore
- loading
- Prior art date
Links
- 238000011068 loading method Methods 0.000 title claims abstract description 48
- 239000002994 raw material Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 99
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims abstract description 43
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 38
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims abstract description 34
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 abstract description 17
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 abstract description 9
- 230000001603 reducing effect Effects 0.000 abstract description 7
- 239000002131 composite material Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 32
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 16
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 14
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- WZFUQSJFWNHZHM-UHFFFAOYSA-N 2-[4-[2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)pyrimidin-5-yl]piperazin-1-yl]-1-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)ethanone Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)N1CCN(CC1)CC(=O)N1CC2=C(CC1)NN=N2 WZFUQSJFWNHZHM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000003034 coal gas Substances 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 239000003205 fragrance Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000000116 mitigating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- NRNCYVBFPDDJNE-UHFFFAOYSA-N pemoline Chemical compound O1C(N)=NC(=O)C1C1=CC=CC=C1 NRNCYVBFPDDJNE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/008—Composition or distribution of the charge
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Bir yüksek fırına ham madde yüklemek için yüksek fırındaki reaktiviteyi artırabilen ve indirgeme ajanı oranını düşürebilen bir yöntem temin edilir. Bir döner oluk (16) kullanılarak bir yüksek fırına her bir yüklemede yüksek fırın ham maddesi (7) yükleme yöntemi şunları içerir: yüksek fırın ham maddesi (7) cevher malzemesi (2) ve kok (4) içerir, cevher malzemesi (2) sinterli cevher, peletler ve parça cevherden oluşan gruptan seçilen en az birini içerir, her bir yüklemede yüklenen yüksek fırın ham maddesi (7) arasında kütle olarak %10 veya daha fazlası asidik peletlerdir, her bir yüklemede yüklenen kok (4) arasında kütle olarak %60 ila %75?i bir karma kok (4) ve cevher malzemesi (2) tabakası formunda yüklenir ve kalan kütle olarak %25 ila %40 sadece kok (4) formunda yüklenir.
Description
TARIFNAME
YUKSEK F IRINA HAM MADDE YUKLEME YONTEMI
TEKNIK SAHA
Bu bulus, bir yüksek firina bir döner oluktan ham madde yüklenerek
yapilan bir ham madde yükleme yöntemiyle ilgilidir.
BULUSUN ARM PLANI
Son yillarda, küresel isinmanin önlenmesi açisindan C02
emisyonlarinin azaltilmasi yönünde talepler mevcuttur. Çelik
endüstrisinde yüksek firinlar C02 emisyonlarinin yaklasik olarak
azaltilmasi yönünde talepler mevcuttur. Yüksek firinlarda COZ'nin
azaltilmasi, yüksek firiiilarda kullanilan indirgeme ajanlarinin (kok,
pulverize kömür ve dogal gaz gibi) miktari azaltilarak saglanabilir.
Ayrica, çelige olan talebin artmasiyla birlikte, üretim kolayligindan
dolayi asidik peletlerin (CaO (kütle %) / SiOz (kütle %) bilesen orani
CaO/ SiOfnin 0,5 veya daha az oldugu) kullanimi artmaktadir.
Bu asidik peletlerin bir yüksek firinda zayif indirgenebilirlige ve
yüksek sicaklikta zayif erime özelliklerine sahip oldugu ve dolayisiyla
da yüksek firinda indirgeme özelliklerinin ve gaz geçirgenliginin
bozulmasina sebep oldugu bilinmektedir (N. Fujii et al., "Tetsu to
Bu nedenle, asidik peletler kullanilirken, bunlarin indirgenebilirligini
ve gaz geçirgenligini artirmak ve kullanilan indirgeme ajani
miktarindaki artisi düsürmek gerekir.
Bu açidan, yapiskan bölgede geçirgenlik direncini artirmak için
cevher tabakalarina kok karistirmanin etkili oldugu bilinmektedir ve
cevher tabakalarina kok karistirmak için çesitli yöntemler rapor
edilmistir.
Örnegin, JPHO, bir çansiz yüksek firinda, kokun
cevher hoperleri arasinda en ilerideki cevher hoperine yüklenmesini,
kokun bir konveyördeki cevher üstüne tabaka halinde yüklenmesini ve
cevher ile kokun firin üst bunkerine ve sonra da döner bir oluk
vasitasiyla yüksek firina yüklenmesini tarif eder.
Ek olarak, JP, cevherin ve kokun firin üst
bunkerine ayri olarak depolanmasini ve ayni anda üç parti olusturmak
için kok ve cevher yüklenirken bir yandan da karistirilmasini tarif
eder: yüklenen kok için bir parti; esas olarak kok yüklemek için bir
parti ve karma yükleme için bir parti.
Ayrica, firinin isletiini sirasinda yapiskan bölgenin seklinin kararsiz
hale gelmesini önlemek, merkezi bölge yakininda gaz kullaniin
oraninda azalma olmasini önlemek ve isletim kararliligi ile isil verimi
artirmak için, JPSS, bir yüksek firina ham madde
yükleinek için, cevherin tamaminin ve kokun tamaminin yüksek firina
karistirildiktan sonra yüklendigi bir yöntem tarif eder.
Ek olarak, JPH, karistirilan kokla reaktiviteyi
artirma etkisi elde etmek amaciyla, düsük reaktiviteye sahip cevherin
yüksek verimle reaksiyona girmesini saglamak içiii düsük JIS
indirgeiiebilirligine sahip cevherle yüksek reaktiviteye sahip kok
karistirilmasini ve böylece yüksek firinda reaktiviteiiin artirilmasini
tarif eder.
Ek olarak, W, bir yüksek firina toplam kok
miktarinin kütle olarak %60 ila %75°in karma kok ve cevher
malzemesi tabakasi formunda yüklenmesini, kok miktarinin kütle
olarak %25 ila %40 olarak birakilmasini ve böylece cevher malzemesi
ile kokun yüksek firina bir karma tabaka formunda yüklendigi
durumda söz konusu olan gez geçirgenligi azalmasinin ortadan
kaldirilmasini tarif eder.
(Teknik Sorun)
Yukarida sözü edildigi gibi, asidik peletlerin bir yüksek firinda zayif
indirgenebilirlige ve yüksek sicaklikta zayif erime özelliklerine sahip
oldugu ve dolayisiyla da yüksek firinda indirgenebilirlikte ve gaz
geçirgenliginde bozulmaya sebep oldugu bilinmektedir (Bkz. NPL 1).
Bu nedenle, asidik peletler kullanildiginda, asidik peletlerin
indirgenebilirligini ve gaz geçirgenligini artirmak ve ayni zamanda
kullanilaii indirgeine ajani miktarindaki artisi düsürmek gerekir.
Genelde, bir yüksek firinin iç kismina bakarsak, gaz hem inerkezi
kisimda, hem de çevresel kisimda kolayca akarken, orta kisimda gaz
akisi genelde bu kadar kolay degildir. Bu, yüksek firinda radyal yönde
bir gaz akisi dagiliini yaratir. Bu nedenle, gaz akisi dagilimiiia göre,
kok karisim oranini ve asidik peletlerin radyal yönünde düzeni kontrol
etmek gerekir.
Bununla birlikte, PTL 1 ila 3 sadece cevher tabakalarina kok
karistirma vasitasi sunar ve açik bir sekilde yüksek firiiiin radyal
yönünde tercih edilen bir kok karisim orani dagilimi göstermez. Ayni
zamanda, PTL 4 sadece kokun ve cevherin reaktivitesi ile maksiinum
partikül büyüklügünü tarif eder ve açik bir sekilde tercih edilen bir
kok ve cevher karisim orani veya bogaz yönünde tercih edilen bir
dagilim tanimlamaz. Ayrica, PTL 5”te asidik peletlerin kullaniini
üstünde durulmaz.
Bu nedenle, asidik peletler kullanirken, yüksek firinda yeniden uygun
bir pelet düzeni ve karistirilmis kok dagiliini olusturmak gerekir.
Bu sebeple, yukarida sözü edildigi gibi yüksek firinda gaz akisi
dagilimina odaklanarak, daha az gaz akisi olan bir yerde yüksek
miktarda kok karistirarak ve yüksek firina düsük reaktiviteli asidik
peletleri etkin sekilde yükleyerek yüksek firinda reaktiviteyi
artirabilen ve indirgeme ajani oraninda ilave bir azalma saglayabilen
bir ham madde yükleme yöntemi temin edilmesi yararli olabilir.
(Sorunun Çözümü)
Spesifik olarak, bu bulusun birincil özellikleri asagida tarif edildigi
1. Bir döner oluk kullanilarak bir yüksek firina her bir yüklemede bir
yüksek firin ham maddesi yüklemek için, yüksek firin ham
maddesinin cevher malzemesi ve kok içerdigi, cevher malzemesinin
sinterli cevher, peletler ve parça cevherden olusan gruptan seçilen en
az birini içerdigi, her bir yüklemede yüklenen yüksek firin ham
maddesi arasinda kütle olarak %10 veya daha fazlasinin asidik peletler
oldugu, her bir yüklemede yüklenen kok arasinda kütle olarak %60 ila
yüklendigi ve kalan kütle olarak %25 ila %40”in sadece kok formunda
yüklendigi bir yöntem.
2. Madde 1°e göre bir yüksek firina ham madde yüklemek için, her bir
yüklemede cevher malzemesinin ilk partide yüklemenin yüksek firinin
boyutsuz bogaz yariçapinin 0,0 ila 0,8 oldugu bir aralikta yapildigi ve
ikinci partide yüklemenin yüksek firinin boyutsuz bogaz yariçapinin
0,6 ila 1,0 oldugu bir aralikta yapildigi iki parti halinde sâ'iklendigi,
karma tabaka olarak yüklenen kok arasinda kütle olarak %60 ila
asidik peletler arasinda %70 ila %100”ün ikinci partide yüklendigi bir
yöntem.
(Avantajli Etki)
Bu bulusa göre, daha az gaz akisi olan bir yerde yüksek miktarda kok
karistirarak ve asidik peletler yükleyerek bir yüksek firindaki
reaktiviteyi artirmak ve asidik peletlerin kullanimiyla baglantili
islemdeki bozulmayi hafifleterek indirgeme ajani oranini düsürmek
mümkündür.
ÇIZIMLERIN KISA TARIFI
Ekteki çizimlerde:
Sekil 1, bu bulusa göre bir yüksek firina ham madde yükleme
yönteminin bir yapisini sematik olarak gösterir;
Sekil 2, bir yüksek firinda bir gaz akisi dagilimini gösteren bir
grafiktir; ve
Sekil 3, bir yüksek firinda bir malzeme tabakasi olusturma durumunu
gösterir.
AYRINTILI TARIF
Bu bulusa göre, bir döner oluk kullanilarak bir yüksek firina her bir
yüklemede yüksek firin ham maddesi yüklenen yüksek firin isletiini
sirasinda, yüksek firin ham maddesi kok ve cevher malzemesi içerir,
cevher malzemesi sinterli cevher, peletler ve parça cevher içerir, daha
az gaz akisi olan bir yerde yüksek miktarda kok karistirarak ve asidik
peletler yüklenerek yüksek firinda reaktivite artirilir ve asidik
peletlerin kullanimiyla baglantili islemdeki bozulma hafifletilerek
indirgeme ajani orani düsürülür.
Asagida, bulusun bir yapisi çizimlere göre tarif edilir.
Sekil 1, bu bulusa göre bir yüksek firina ham madde yükleme
yönteminin bir yapisini sematik olarak gösterir. Bu bulusta, kok ve
cevher malzemesi içeren ham madde her bir yüklemede bir döner oluk
kullanilarak yüksek firina yüklenir. Burada, cevher malzemesi sinterli
cevher, peletler veya parçadan en az biri de dahil olinak üzere yüksek
firin ham maddesi olarak yaygin sekilde kullanilan bir malzemedir.
Burada kullanildigi sekliyle, “her bir yükleme” veya “bir yükleme”
terimi, kok kullanilarak bir kok yarigi (kak tabakasi) olusturmak ve
sonra da bir cevher malzemesi ve kok karma tabakasi yüklemek için
bir dizi islemin tek bir uygulamasini ifade eder.
Sekil 1, siiiterli cevher, peletler ve parça cevherden en az birini içeren
cevher malzemesinin (2) depolanmasi için bir cevher malzemesi
hoperini (1) ve kok (4) depolamak için bir kok hoperini (3) gösterir.
Cevher malzemesi hoperinden (1) ve kok hoperinden (3) önceden
belirlenmis miktarlarda bosaltilan cevher malzemesi (2) ve kok (4) bir
cevher konveyörüyle (5) yukari dogru nakledilir, sonra karistirilarak
bir rezerv hoperinde (6) yüksek firin ham maddesi (7) olarak
depolanir. Rezerv hoperiiiden (6) bosaltilan yüksek firin ham maddesi
(7) bir yükleme konveyörüyle (8) yüksek firinin basligina (10)
nakledilir, sonra bir alma olugu (11) vasitasiyla yüklenir ve çok
sayida, örnegin üç firin üst bunkerinden (12) birinde depolanir. Sekil 1
ayni zamanda bir toplama hoperi (14) ve bir çansiz yükleine cihazi
(15) gösterir.
Ek olarak, firin üst buiikerlerinden ham madde yükleme sirasi
asagidaki gibidir. Ilk olarak, yüksek firinin merkezi kisminda bir kok
yarigi olustururken, döner oluk (16) yüksek firin duvarinin iç çevresel
bölgesi içine ham madde yüklemeye ayarlanir ve içine sadece kok
yüklenen firin üst bunkerinden (12) sadece kok yükleyerek bir kok
tabakasi olusturulur. Bu noktada, yüksek firinin merkezi kisminda bir
merkezi kok tabakasi olusturulabilir veya yüksek firin duvarinin iç
çevresel bölgesinde firin duvarindan (boyutsuz bogaz yariçapi: 1,0)
merkezi kisma (boyutsuz bogaz yariçapi: O) dogru bir çevresel kok
tabakasi olusturulabilir.
Yüksek firin duvar bölgesi içine ham madde yüklemeye ayarlanan
döner olukla (16), içine cevher malzemesi yüklenen firin üst
bunkerlerinde (12) akis ayar kapaklari (13) kapatilir ve içine sadece
kok (4) yüklenen firin üst bunkerindeki (12) diger akis ayar kapagi
(13) açilir, ve sadece firin üst bunkerinde (12) depolanan kok, döner
oluga (16) beslenir. Böylece, yüksek firinin merkezi kisminda bir
merkezi kok (4) tabakasi olusturulur.
Kok yüklemesi ve cevher malzemesi yüklemesi daha sonra firin üst
buiikerlerinden (12) eszamanli olarak bosaltma yapilarak
gerçeklestirilir. Tercih edilen bir yükleiiie sirasi asagidaki gibidir.
Döner oluk (16) bunun ardindan yüksek firinin merkez inilinin
yakinindaki bir konumdan, yani boyutsuz bogaz yariçapinin 0”a esit
oldugu bir konumdan yukari dogru hareket eder, ardindan yüksek
firinin merkez inilinden uzaga, disari dogru hareket eder ve son olarak
egimli yan duvarin üst kenarina (boyutsuz bogaz yariçapi: 1,0)
yükleme yapilir.
Bu bulusun özelliklerinden biri, yüksek firina kok ve/Veya cevher
malzemesi yüklemede, her bir yüklemede yüksek firin ham maddesi
arasinda %10 veya daha fazlasi asidik pelettir. Bunun sebebi, %10
veya daha fazla bir miktarda asidik pelet kullaniminin indirgeme ajani
oranini öneinli ölçüde azaltmasidir. Her bir yüklemede yüklenen
yüksek firin ham maddesindeki asidik peletin kütle yüzdesi tercihen,
yüksek firin isletiininde önemli düzeyde bozulmalar olinasini öiilemek
açisindan kütle olarak %50 veya daha azdir.
Bu bulusta, cevher malzemesinin sinterli cevher, peletler ve parça
cevherden olusan gruptan seçilen en az birini içermesi yeterlidir.
Ek olarak, her bir yüklemede yüklenen kok arasinda kütle olarak %60
ila %75 bir karma kok ve cevher malzemesi tabakasi formunda
yüklenir, kalan kütle olarak %25 ila %40 sadece kok formunda
yüklenir. Tek basina yüklenen son kok , yüksek firinda bir kok yarigi
(kok tabakasi) olusturur.
Bir karma tabaka formunda yüklenen kok miktari, her bir yüklemede
yüklenen toplam kok miktarinin kütle olarak %60 veya daha fazlasi
olacak sekilde ayarlanarak, gaz geçirgenligi ve indirgeine özellikleri
karistirilan kokla etkin sekilde artirilabilir. Bunun yani sira, bir karma
tabaka formunda yüklenen kok miktarini, her bir yüklemede yüklenen
toplam kok miktarinin kütle olarak %75”ine esit veya daha az
yaparak, kalan kok , cevher inalzemesiyle karistirilinadan tek basina
yüklenebilir ve bir kok yarigi halinde birakilabilir. Sonuç olarak, kok
yariginda gaz geçirgenligi garanti edilebilir. Bu nedenle, her bir
yüklemede yüklenen kok arasinda kütle olarak %60 ila %75 bir kok
ve cevher malzemesi karma tabakasi formunda yüklenir ve kalan
kütle olarak %25 ila %40 sadece kok formunda yüklenir.
Bu bulusta, her bir yüklemede cevher malzemesi iki parti halinde
yüklenebilir. Sekil 2, bir yüksek firinda bir gaz akisi dagilimini
gösteren bir grafiktir. Gaz, boyutsuz bogaz yariçapinin 0,4 veya daha
az oldugu bir aralikta ve boyutsuz bogaz yariçapinin 0,7 veya daha
fazla oldugu bir aralikta kolayca akarken, boyutsuz bogaz yariçapinin
0,4 ila 0,7 oldugu bir aralikta gaz akisi kolay degildir. Bu sebeple, bir
indirgeme reaksiyonu gecikinesinin söz konusu olmasi takdire
Sekil 3, bir yüksek firinda bir malzeme tabakasi olusturma durumunu
gösterir. Birinci cevher malzemesi partisi boyutsuz bogaz yariçapinin
0,0 ila 0,8 oldugu bir bölgede yüklenir ve ikinci cevher malzemesi
partisi boyutsuz bogaz yariçapinin 0,6 veya daha fazla oldugu bir
bölgede yüklenir. Böylece, ikinci parti tercihen firinin, gazin genelde
kolay aktigi çevresel kismina yüklenir. Spesifik olarak, birinci partide
kokun ayrilmasina sebep olmanin ve ikinci partide asidik peletlerin
ayrilmasina sebep olmanin bir bölgede reaktiviteyi artirmasi ve bir
reaksiyon gecikmesi olmasi beklenir. Bu nedenle, cevher malzemesi
her bir yüklemede iki parti halinde yüklendiginde, birinci partinin 0,0
ila 0,8 araliginda bir boyutsuz bogaz yariçapinda ve ikinci partinin 0,6
ila 1,0 araliginda bir boyutsuz bogaz yariçapinda yüklenmesi tercih
edilir. Daha sonra, karma tabaka halinde yüklenen kok arasinda kütle
olarak %60 ila %80 tercihen birinci partide yüklenirken, birinci
yükleinede yüklenen asidik peletler arasinda ise kütle olarak %70 ila
Bu bulusa göre, birinci cevher partisi boyutsuz bogaz yariçapi 0,0 ila
0,8 (en az 0,] ila 0,7) olan bir bölgeye yüklenir ve ikinci cevher partisi
0,6,dan firin duvarina (boyutsuz bogaz yariçapi: 1,0) kadar olan bir
bölgeye yüklenir. Bu yükleme durumunda, ikinci parti firinin gazin
genelde kolay aktigi çevresel kismina yüklenir. Buna göre, birinci
partide karistirilmis kokun ayrilmasina sebep olmaniii ve ikinci
partide düsük reaktiviteli cevherin ayrilmasina sebep olmanin bir
bölgede reaktiviteyi artirmasi ve bir reaksiyon gecikmesi olmasi
beklenir.
Ayrica, birinci partide karistirilacak kok miktari, karma tabakadaki
kok miktarinin kütle olarak %60 ila %80°i olacak sekilde ayarlaiiarak
(burada, “karma tabakadaki kok miktari” ifadesi her bir yüklemedeki
kok miktarinin kütle olarak %60 ila %75'ini gösterir), yüksek
firindaki reaktivite daha da artirilabilir ve daha kararli bir yüksek firin
isletimi elde edilebilir.
Hattâ, asidik pelet miktari, toplam asidik pelet miktarinin kütle olarak
edilecek sekilde ayarlanarak ve boyutsuz bogaz yariçapinin 0,0 ila 0,8
oldugu, gaz akisinin az oldugu ve bir indirgeme gecikmesinin
olabilecegi bölgeye yüklenecek asidik pelet miktari azaltilarak asidik
peletlerin sebep oldugu reaktivite azalmasini düsürmek mümkündür.
ÖRNEKLER
Asidik pelet içeren yüksek firin yükleine malzemesi her bir yükleme
için bir döner oluk kullanilarak bir yüksek firina yüklenmistir. Bu
sirada, kokun bir kisini bir karma kok ve cevher malzemesi tabakasi
formunda yüklenmistir. Kalan kok cevher malzeinesiyle
karistirilmadaii sadece kok formunda yüklenmis ve bir kok yarigi
olusturulmustur. Her bir yükleme için yüklenen yüksek firin ham
maddesinde , asidik pelet miktari, bir karma tabaka formunda
yüklenen kok miktari ve bir kok yarigi olusturmak için sadece kok
formunda yüklenen kok miktari Tablo l,de gösterilmistir (Deney No.
1-5).
Kullanilan cevher malzemesi kütle olarak %58 miktarinda Fe
içermistir. Kullanilan asidik peletlerde kütle olarak %65 demir içerigi
mevcuttur ve CaO/SiOz olarak gösterilen CaO”nun SiOz'ye orani 0,05.
Ek olarak, kullanilan kok kütle olarak %88 miktarinda karbon
içermistir.
Ayrica, yukarida Deney No. l-5”le baglantili olarak tarif edilen
yüksek firin ham maddesi yükleme kosullari altinda gaz geçirgenligi
indeksi ve indirgeine özelligi indeksi asagidaki prosedürle
degerlendirilmistir. Degerlendirme sonuçlari Tablo 1'de sunulmustur.
Gaz geçirgenligi indeksi, toplam yüksek firin basinç kaybinin hava
akis hizina bölünmesiyle elde edilen ve asagida verilen ifadeyle elde
edilebilen bir deger olarak tanimlanir. Gaz geçirgenligi indeksi, birim
hacim basina hava sirkülasyonu için gereken gaz geçirgenligi
direncini temsil eden bir indekstir.
gaz geçirgenligi indeksi = toplam basinç kaybi [Pa] / hava akis hizi
Yüksek firinin basligindaki (10) gaz komponentlerinin disindaki C0
ve C02 konsantrasyonlarinin toplainina göre C02 konsantrasyonu
yüzdesi olan indirgeme `Özelligi indeksi asagidaki formülle ifade
edilebilir:
indirgeme özelligi indeksi = [COZ (hacim %) / { COZ (hacim %) CO
(hacim % )} X 100.
Indirgeme özelligi indeksi, COZ konsantrasyonu ne kadar yüksek
olursa üretilen C02 miktarini artirmak için o kadar fazla COZ gazinin
demir oksitlerle reaksiyona girecegini gösterir ve cevherin CO gaziyla
reaktivitesinin tatmin edici olup olmamasini belirler (bu durumda,
daha yüksek indirgeme indeksi daha iyidir).
Tablo 1
Dene Aîkdelgç Karma ISOk - Kok Indir eme Gaz Indirgeme
N y “EM n tabakada yarignidaki r_ m 4 ., mgr, m geçirgenligi özelligi Açiklama
°' k.. tl do/ kok miktari kolsmlktarl ° *1 “d 0 d indeksi indeksi
Orneklerimiz karsilastirmali örneklerle karsilastirilirken,
ömeklerimizin tamaminin karsilastirmali örneklerden daha yüksek
indirgeme özelligi indekslerine sahip oldugu Tablo 1'den görülebilir.
Ornek l'dekiyle ayni prosedür takip edilerek, ham madde yüksek
firina her bir yüklemede iki parti halinde yüklenmistir. Birinci partide
yüklenen kok miktari karma tabakadaki karistirilinis kok miktarinin
kütle olarak %50 ila %90ßina ayarlanmistir ve toplam asidik pelet
miktari arasinda kütle olarak %50 ila %100, ikinci partide yüklenen
cevher malzemesine dahil edilmistir. Deney kosullari (Deney No. 6-17
için) Tablo 2°de sunulmustur. Her bir testte, kullanilan cevher
malzemesi ve asidik peletler Ornek l”dekiy1e ayni fiziksel özelliklere
sahip olanlardir.
Ayrica, Deney No. 6-17”de tarif edilen yüksek firin ham maddesi
yükleme kosullari altinda gaz geçirgenligi indeksi ve indirgeme
özelligi Ornek l”dekiyle ayni prosedürle degerlendirilmistir.
Degerlendirme sonuçlari Tablo 2°de sunulmustur.
Deney Yükleme konumu Asidik pelet miktari Karma tabakada kok miktari Kok Kok Indirgeme Gaz Indirgeme Açiklama
No. (kütle %) (kütle %) yarigindaki orani ajani orani geçirgenligi özelligi
Yükleme Yükleme “ e °
1 Omek 3
1 Ornek 4
1 Örnek 5
* l. partide” kütle olarak %70, karma tabakadaki kok miktarinin kütle olarak %70line karsilik gelir. Bu sebeple,
Deney No. 6'da, l. partideki kok miktari toplamiii kütle olarak %49'una esittir.
Orneklerimizin tamaminin karsilastirmali örneklerden daha yüksek
indirgeme özelligi indekslerine sahip oldugu Tablo 2”den görülebilir.
Yukaridaki örneklerden, yüksek firindaki reaktivitenin burada
açiklanan yöntemle artirilabilecegi açiktir.
Claims (2)
1. Bir döner oluk (16) kullanilarak bir yüksek firina her bir yüklemede bir yüksek firin ham inaddesi (7) yüklemek için, yüksek firin ham maddesinin (7) cevher malzemesi (2) ve kok (4) içerdigi, cevher malzemesinin (2) sinterli cevher, peletler ve parça cevherden olusan gruptan seçilen en az birini içerdigi, her bir yüklemede yüklenen yüksek firin ham maddesi (7) arasinda kütle olarak %10 veya daha fazlasinin asidik peletler oldugu, ve her bir yüklemede yüklenen kok (4) arasinda kütle olarak %60 ila %75”in bir karma kok (4) ve cevher malzemesi (2) tabakasi formunda yüklendigi ve kalan kütle olarak %25 ila %4071n sadece kok (4) formunda yüklendigi bir yöntem.
2. Istem 1”e göre, bir yüksek firina ham madde yüklemek için, her bir yüklemede cevher malzemesinin (2) ilk partide yüklemenin yüksek firinin boyutsuz bogaz yariçapinin 0,0 ila 0,8 oldugu bir aralikta yapildigi ve ikinci partide yüklemenin yüksek firinin boyutsuz bogaz yariçapinin 0,6 ila 1,0 oldugu bir aralikta yapildigi iki parti halinde yüklendigi, karma tabaka olarak yüklenen kok (4) arasinda kütle olarak %60 ila %80,in birinci partide yüklendigi ve birinci yüklemede yüklenen asidik peletler arasinda %70 ila %100”ün ikinci partide yüklendigi bir yöntem.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015019392 | 2015-02-03 | ||
PCT/JP2016/000530 WO2016125487A1 (ja) | 2015-02-03 | 2016-02-02 | 高炉への原料装入方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TR201710896T1 true TR201710896T1 (tr) | 2017-08-21 |
Family
ID=56563841
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TR2017/10896T TR201710896T1 (tr) | 2015-02-03 | 2016-02-02 | Yüksek fırına ham madde yükleme yöntemi. |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6041072B1 (tr) |
KR (1) | KR102022312B1 (tr) |
CN (1) | CN107208166B (tr) |
TR (1) | TR201710896T1 (tr) |
WO (1) | WO2016125487A1 (tr) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6638764B2 (ja) * | 2017-06-26 | 2020-01-29 | Jfeスチール株式会社 | 高炉の操業方法 |
US20210095353A1 (en) * | 2018-03-30 | 2021-04-01 | Jfe Steel Corporation | Method for charging raw materials into blast furnace |
RU2742997C1 (ru) * | 2018-03-30 | 2021-02-12 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ загрузки исходных материалов в доменную печь |
JP7073962B2 (ja) * | 2018-07-24 | 2022-05-24 | 日本製鉄株式会社 | ベルレス高炉の装入方法 |
CN112481432B (zh) * | 2020-11-15 | 2022-04-08 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种高炉中块焦炭排料方法 |
CN112522460B (zh) * | 2020-11-18 | 2022-05-17 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种高炉炉料平铺调整气流分布的方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5910402A (ja) | 1982-07-10 | 1984-01-19 | Toshiba Corp | 圧延機及び圧延方法 |
JP2820478B2 (ja) | 1990-01-16 | 1998-11-05 | 川崎製鉄株式会社 | ベルレス高炉における原料装入方法 |
JPH0663008B2 (ja) * | 1990-02-06 | 1994-08-17 | 川崎製鉄株式会社 | 高炉へのコークス分割装入方法 |
JP3124658B2 (ja) | 1993-09-08 | 2001-01-15 | 株式会社細川洋行 | 乳用バッグインボックス用袋体の連結体 |
KR20020046713A (ko) * | 2000-12-15 | 2002-06-21 | 이구택 | 고로 연화융착대의 염기도 제어방법 |
KR100435491B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 로하부의 부착물 제거를 위한 고로조업 방법 |
JP4269847B2 (ja) | 2002-08-30 | 2009-05-27 | Jfeスチール株式会社 | ベルレス高炉の原料装入方法 |
JP5375028B2 (ja) * | 2008-10-31 | 2013-12-25 | Jfeスチール株式会社 | ベルレス高炉への原料装入方法 |
JP2011162845A (ja) * | 2010-02-10 | 2011-08-25 | Jfe Steel Corp | フェロコークスを用いた高炉操業方法 |
WO2013172043A1 (ja) * | 2012-05-18 | 2013-11-21 | Jfeスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
JP5534118B2 (ja) | 2012-05-18 | 2014-06-25 | Jfeスチール株式会社 | 高炉への原料装入方法 |
-
2016
- 2016-02-02 JP JP2016535252A patent/JP6041072B1/ja active Active
- 2016-02-02 WO PCT/JP2016/000530 patent/WO2016125487A1/ja active Application Filing
- 2016-02-02 TR TR2017/10896T patent/TR201710896T1/tr unknown
- 2016-02-02 CN CN201680008360.3A patent/CN107208166B/zh active Active
- 2016-02-02 KR KR1020177022746A patent/KR102022312B1/ko active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6041072B1 (ja) | 2016-12-07 |
CN107208166A (zh) | 2017-09-26 |
WO2016125487A1 (ja) | 2016-08-11 |
CN107208166B (zh) | 2019-04-16 |
KR102022312B1 (ko) | 2019-09-18 |
JPWO2016125487A1 (ja) | 2017-04-27 |
KR20170104582A (ko) | 2017-09-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TR201710896T1 (tr) | Yüksek fırına ham madde yükleme yöntemi. | |
JP4807103B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
JP5547879B2 (ja) | 炭材内装酸化鉄塊成化物およびその製造方法、ならびに還元鉄または金属鉄の製造方法 | |
TW201033373A (en) | Process for producing sintered ore | |
JP6102484B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
WO2015045369A1 (ja) | 高炉への原料装入方法 | |
BRPI0804694A2 (pt) | processo de produção de pelotas de manganês a partir de minério de manganês não calcinado e aglomerado obtido por tal processo | |
EP2851436B1 (en) | Method for charging starting material into blast furnace | |
EP3517632B1 (en) | Blast furnace operation method | |
BR112018008267B1 (pt) | Método de carregar matéria-prima para dentro de alto-forno | |
JP5834922B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
JP2017088946A (ja) | 焼結ペレットの製造方法 | |
JP5003328B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
CN113272463B (zh) | 烧结矿的制造方法 | |
JP5884208B1 (ja) | 高炉への原料装入方法 | |
JP2002371322A (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
JP6123723B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
JP3952988B2 (ja) | 低SiO2焼結鉱の製造方法 | |
JP6772719B2 (ja) | 製鉄ダストの事前処理方法 | |
KR20160076254A (ko) | 소성 펠렛 및 이의 제조 방법 | |
JP2022083500A (ja) | 高炉の原料装入方法 | |
Podkorytov et al. | Technology for preparing coke for blast-furnace smelting and its efficiency. | |
JP2023080449A (ja) | 高炉操業方法 | |
JP2022054397A (ja) | 高炉操業方法 | |
JP2008069427A (ja) | 高品質低SiO2焼結鉱の製造方法 |