SK284361B6 - Spôsob výroby elektrických oceľových plátov s orientovanou zrnitosťou - Google Patents

Spôsob výroby elektrických oceľových plátov s orientovanou zrnitosťou Download PDF

Info

Publication number
SK284361B6
SK284361B6 SK1224-99A SK122499A SK284361B6 SK 284361 B6 SK284361 B6 SK 284361B6 SK 122499 A SK122499 A SK 122499A SK 284361 B6 SK284361 B6 SK 284361B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
ppm
precipitates
hot
grain
temperature
Prior art date
Application number
SK1224-99A
Other languages
English (en)
Other versions
SK122499A3 (en
Inventor
Stefano Fortunati
Stefano Cicale'
Giuseppe Abbruzzese
Original Assignee
Acciai Speciali Terni S.P.A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Acciai Speciali Terni S.P.A. filed Critical Acciai Speciali Terni S.P.A.
Publication of SK122499A3 publication Critical patent/SK122499A3/sk
Publication of SK284361B6 publication Critical patent/SK284361B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Medicines Containing Plant Substances (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Measuring Magnetic Variables (AREA)
  • Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Epoxy Compounds (AREA)
  • Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

V spôsobe výroby elektrických oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou je inhibícia za horúca valcovaného pása riadená pomocou regulácie obsahu mangánu a síry, takže pás valcovaný za studena sa môže kontinuálne vysokoteplotne nitridovať. Touto cestou je možné zabrániť nekontrolovanému rastu zŕn a zrážať hliník ako nitridy obsahujúce hliník, čím sa získavajú pásy s vysokou a konštantnou kvalitou.ŕ

Description

Oblasť techniky
Vynález sa týka spôsobu výroby elektrických oceľových plátov s orientovanou zrnitosťou a presnejšie sa týka spôsobu, pomocou ktorého sa pomocou kontroly obsahu mangánu, síry, hliníka a uhlíka, určuje typ a množstvo vyzrážaných druhých fáz, keď sa pás valcuje za tepla, aby sa tak získala optimálna veľkosť zŕn počas dekarbonizačného žíhania a istý stupeň inhibície, čím dovoľuje uskutočniť nasledujúce kontinuálne vysokoteplotné tepelné opracovanie, pri ktorom sa hliník ako nitrid priamo zráža pomocou difundujúceho dusíka pozdĺž hrúbky pása tak, aby sa získal pomer druhých fáz potrebný na riadenie orientácie zŕn konečného produktu.
Doterajší stav techniky
Silikónová oceľ s orientovanou zrnitosťou určená na magnetické použitie sa normálne klasifikuje do dvoch skupín, zásadne sa líšiacich v hodnote magnetickej indukcie meranej pod vplyvom magnetického poľa 800 As/m a známej ako „B800“: konvenčná skupina silikónovej ocele s orientovanou zrnitosťou, kde B800 je nižšie ako 1890 mT a skupina s orientovanou zrnitosťou s vysokou permeabilitou, kde B800je vyššie než 1900 mT. Ďalšie podrobnejšie rozdelenie závisí od takzvaných .jadrových strát“, ktoré sa vyjadrujú vo W/kg.
Konvenčná silikónová oceľ s orientovanou zrnitosťou, používaná od tridsiatych rokov a silikónová oceľ so super orientovanou zrnitosťou, ktorá má vyššiu permeabilitu a používa sa priemyselne od druhej polovice šesťdesiatych rokov, sa významne používajú na výrobu jadier pre elektrické transformátory. Výhody super orientovaných zrnitých produktov vychádzajú z ich vyššej permeability (čo umožňuje zmenšenie rozmerov jadier) a z ich nižších strát, čo vedie k ušetreniu energie.
V týchto pásoch permeabilita závisí od orientácie telesne centrovaných kubických kryštálov (alebo zŕn) železa; jedna z hrán zrna musí byť paralelná so smerom valcovania. Použitím určitých vyzrážaných produktov (inhibítory, tiež nazývané „druhé fázy“), vhodnej veľkosti a distribúcie, ktoré znižujú pohyblivosť hraníc zŕn, sa počas konečného statického žíhania získa selektívny rast jednotlivých zŕn, ktoré majú očakávanú orientáciu; čim vyššia je teplota rozpustenia týchto precipitátov v oceli, tým vyššia je schopnosť obmedziť rast zŕn pre vyššie rýchlosti valcovania za studená, tým vyššia je orientácia zŕn a tým sú lepšie magnetické vlastnosti koncového produktu. V oceli s orientovanou zrnitosťou sú inhibítormi prevládajúco sulfid a/alebo selenid mangánu, a spôsob normálne poskytuje dvojkrokové valcovanie za studená, kým precipitáty obsahujúce dusík viazaný na hliník (označované z dôvodu jednoduchosti ako nitrid hliníka) sú inhibítormi prevládajúcimi v super-orientovanej zrnitej oceli a spôsob valcovania za studená je normálne jednokrokovým spôsobom.
Ale pri výrobe plechov s orientovanou zrnitosťou alebo super-orientovaných plechov, počas tuhnutia ocele a pri chladení stuhnutého telesa, sa druhé fázy umožňujúce vyššie zmienený efekt zlepšenia, zrážajú v hrubej forme nevhodnej na požadované účely; tieto druhé fázy sa preto musia rozpustiť a prezrážať v správnej forme a udržiavať sa v tejto forme, až kým sa získajú zmá požadovanej veľkosti a orientácie pri konečnom komplikovanom a drahom transformačnom spôsobe, ktorý zahrnuje valcovanie za studená na požadovanú konečnú hrúbku a dekarbonizačné žíhanie a konečné žíhanie.
Je zrejmé, že výrobné problémy, ktoré sa v podstate týkajú namáhavosti získania dobrých výstupov a konštantnej kvality, sú hlavne spôsobené obozretnosťou, ktorá sa má venovať udržaniu druhých fáz (a zvlášť nitridu hliníka) v požadovanej forme a distribúcii počas celého spôsobu premeny ocele.
Na prekonanie týchto problémov boli vyvinuté techniky, pri ktorých sa na dosiahnutie voľného rastu zŕn počas dekarbonizačného kroku nepoužívajú ako inhibítory žiadne sulfidy a poskytuje sa zliatina s vysokým pomerom Mn/S, čím sa zabráni jemným precipitátom v páse valcovanom za horúca. Nitrid hliníka vhodný na riadenie rastu zŕn sa získa prostredníctvom nitridácie pása, výhodne po kroku valcovania za studená, ako je opísané napríklad v U.S. patente č. 4.225.366 a v Európskom patente č. 0.339.474.
Podľa naposledy uvedeného patentu sa nitrid hliníka, ktorý je hrubo vyzrážaný počas pomalého tuhnutia ocele, udržuje v tomto stave pomocou nízkych teplôt zahrievania hrubých plátov (nižšie než 1280 °C, výhodne nižšie než 1250 °C) pred krokom valcovania za horúca. Dusík sa zavedie po dekarbonizačnom žíhaní, tento potom reaguje ihneď (hlavne v blízkosti povrchu pása), čim vznikajú nitridy kremíka a nitridy mangánu/kremíka, ktoré majú relatívne nízke solubilizačné teploty, a ktoré sa rozpustia počas fázy zahrievania pri konečnom žíhaní v komorovej peci; takýmto spôsobom uvoľnený dusík difunduje do plechu, reaguje s hliníkom, pričom sa znova zráža v jemnej a homogénnej forme v celej hrúbke pásu vo forme zmiešaného nitridu hliníka a kremíka; tento spôsob vyžaduje udržiavanie materiálu pri 700 až 800 °C počas najmenej štyroch hodín. V uvedenom patente je uvedené, že dusík musí byť zavedený pri teplote blízko dekarbonizačnej teploty (približne 850 °C) a v žiadnom prípade nie vyššej než 900 °C, aby sa zabránilo neriadenému rastu zŕn pre nedostatok vhodných inhibítorov. Optimálnou nitridačnou teplotou by v skutočnosti mala byť teplota 750 °C, kým 850 °C predstavuje hornú hranicu, aby sa zabránilo takémuto nekontrolovateľnému rastu zŕn.
Zdá sa, že tento spôsob zahrnuje určité výhody, relatívne nízke teploty zahrievania plátu pred krokom valcovania za horúca, relatívne nízke teploty dekarbonizácie a nitridácie; a fakt, že sa nezvyšuje cena výroby pri udržiavaní pásu v peci komorového žíhania pri teplote 700 °C až 800 °C počas najmenej štyroch hodín (s cieľom získať zmiešané nitridy hliníka a kremíka potrebné na riadenie rastu zrna), pretože zahrievanie v peci komorového žíhania vyžaduje vo všetkých prípadoch podobný čas.
Ale spolu s citovanými výhodami má uvedený spôsob aj určité nevýhody, ako napríklad: (i) následkom vybraného zloženia a nízkej teploty zahrievania plátov je, že plech nemá prakticky žiadne precipitáty inhibujúce rast zŕn; všetky kroky zahrievania pásu a zvlášť tie, ktoré patria krokom dekarbonizácie a nitridácie, musia byť uskutočnené pri relatívne nízkych a kriticky riadených teplotách, pritom pri uvedených podmienkach sú hranice zŕn veľmi pohyblivé, čo spôsobuje riziko nekontrolovaného rastu zŕn; (ii) zavedený dusík sa zastavuje blízko povrchu pása ako nitrid kremíka a nitrid mangán/kremík, ktoré sa musia rozpustiť, aby sa umožnila difúzia dusíka smerom k jadru plechu a jeho reakcia tvoriaca požadovaný nitrid hliníka: dôsledkom je, že sa nemôže dosiahnuť žiadne zlepšenie urýchlením času zahrievania počas konečného žíhania (napríklad pomocou použitia iného typu kontinuálnej pece namiesto pecí komorového žíhania).
Vediac o uvedených ťažkostiach sa vyvinul zlepšený spôsob, ktorý je nový a zahrnuje významný invenčný krok oproti doterajšiemu stavu, od ktorého sa odlišuje tak z hľa2 diska teoretických základov, ako aj charakteristík spôsobu.
Takýto spôsob je opísaný v prihlasovateľových talianskych patentových prihláškach č. RM96A000600, RM96A000606, RM96A000903, RM96A000904,
RM96A000905.
Tieto patentové prihlášky jasne uvádzajú, že celý spôsob, a zvlášť riadenie teplôt zahrievania, sa môže urobiť menej kritickým, ak pred krokom valcovania za horúca je umožnené isté prezrážanie inhibítorov vhodných na riadenie rastu zŕn, čím sa umožní najlepšie riadenie veľkosti zŕn počas primárnej rekryštalizácie (počas dekarbonizačného žíhania) a potom hlboká nitridácia plechu, čim sa priamo vytvorí nitrid hliníka.
Úlohou tohto vynálezu je prekonať nevýhody už známych výrobných spôsobov a ďalej zlepšiť technológiu opísanú v uvedených talianskych patentových prihláškach pomocou spôsobu tvorby a riadenia pred krokom valcovania za horúca systému rôznych inhibítorov vhodných na to, aby urobili menej kritickými väčšinu krokov výroby (so zvláštnym dôrazom na starostlivé riadenie teploty zahrievania), aby sa získali optimálne veľkosti zŕn počas primárnej rekryštalizácie a hlboká penetrácia dusíka do pása, aby sa priamo tvoril nitrid hliníka.
Podľa tohto vynálezu, je pomocou vhodnej kombinácie obsahov mangánu a síry, možné urobiť ľahšou (podľa inovovanej technológie opísanej pomocou uvedených prihlasovateľových talianskych patentových prihlášok) výrobu plechov silikónovej ocele aj typu ocele s orientovanou zrnitosťou aj superorientovaného typu.
Podstata vynálezu
Podstatou vynálezu je spôsob výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou, kde sa silikónová oceľ odlieva na pláty, z ktorých sa valcovaním za horúca vyrobí pás, ktorý sa potom valcuje za studená, kontinuálne sa žíha na primárnu rekryštalizáciu a nitridáciu a následne na sekundárnu rekryštalizáciu, pričom sa získa špecificky malé, ale nie minimálne množstvo, malých a rovnomerne distribuovaných precipitátov v páse valcovanom za horúca, pričom tieto precipitáty sa tvoria vo veľkosti a množstve schopnom poskytnúť pásu valcovanému za horúca účinnú inhibíciu (Iz), v rozsahu medzi približne 400 až 1300 cm1, definovanú pomocou vzorca lz= 1,91 Fv/r, kde Fv je objemový zlomok (bezrozmerný) týchto precipitátov a r je ich stredný polomer v cm, pričom špecifické množstvo precipitátov sa získava kombináciou v kooperačnom vzťahu nasledujúcich krokov:
i) udržiavanie obsahu mangánu v oceli v už známom rozsahu 400 až 1500 ppm, výhodne medzi 500 a 1000 ppm, pomer medzi obsahmi mangánu a síry sa riadi v rozsahu 2 až 30 pre obsah síry nie vyšší ako 300 ppm;
ii) riadenie teploty zahrievania plátov v už známom rozsahu 1100 až 1300 °C, výhodne 1150 °C až 1250 “C;
iii) riadenie podmienok valcovania za horúca, v už známych rozsahoch, počiatočná valcovacia teplota je medzi 1000 °C a 1150 °C, konečná valcovacia teplota je medzi 900 °C a 1000 °C a teplota navíjania je medzi 550 °C a 720 °C;
Konkrétne podľa vynálezu, posunutie obsahu mangánu, hoci v hraniciach už známych v rozsahu 400 až 1500 ppm, a riadením pomeru medzi percentuálnym obsahom mangánu a síry medzi 2 a 30, pri obsahu síry nie vyššom ako 300 ppm, je možné získať pred valcovaním pása za studená jemné precipitáty a zvlášť precipitáty obsahujúce dusík naviazaný na hliník a zmes nitridov mangánu a iných prvkov, ako napríklad medi, schopné poskytnúť plechu účinnú inhibíciu (Iz) vhodnú na riadenie rýchlosti rastu zrna a zahrnutú medzi asi 400 a asi 1300 cm’1.
Účinná inhibícia sa vypočíta podľa empirického vzorca:
Iz = 1,91 Fv/r, kde Fv je objemový zlomok užitočných precipitátov a rje stredný polomer týchto precipitátov.
Takto generované inhibičné hladiny sú také, že dovoľujú spolu s predpokladanými parametrami spôsobu kontinuálny a riadený rast zŕn pred sekundárnou rekryštalizáciou.
Výhodne je obsah mangánu riadený v rozsahu 500 až 1000 ppm.
Okrem toho sa výhodne pomer medzi hmotnostným percentuálnym obsahom mangánu a síry udržuje medzi 2 a 10.
Oceľ môže obsahovať isté nečistoty, zvlášť chróm, nikel a molybdén, ktorých celkový obsah v hmotnostných percentách by mal byť výhodne nižší ako 0,35 %.
Ďalej tiež podľa tohto vynálezu sa kontinuálne odievané pláty zahrievajú medzi 1100 °C a 1300 °C, výhodne medzi 1150 °C a 1250 °C, a valcujú sa za horúca s počiatočnou teplotou valcovania medzi 1000 °C a 1150 °C a konečnou teplotou valcovania medzi 900 °C a 1000 °C a teplotou navíjania medzi 550 °C a 720 °C .
Potom sa pás valcuje za studená na požadovanú konečnú hrúbku a podrobí sa primárnemu rekryštalizačnému žíhaniu pri 850 až 900 °C a nitridácii, normálne pri 900 až 1050 °C.
Znížený obsah voľného mangánu v tuhom roztoku, charakterizujúci zloženie podľa tohto vynálezu, dovoľuje dusíku pridanému do pása vysoko-teplotným nitridovaním, difundovať smerom k jadru pása a zrážať priamo hliník obsiahnutý v matrici. Okrem toho analýza precipitátov urobená po kroku nitridovania ukazuje, že dusík pridaný do pása sa zráža ako nitridy hliníka na existujúcich homogénne rozdelených jemných sulfidoch, ktoré pôsobia preto ako aktivátory a regulátory dodanej inhibície.
Pás sa pokryje žíhacím separátorom založeným na MgO a navinie sa na cievku, komorovo sa žíha zahriatím do 1210 °C pod atmosférou dusík-vodík a udržuje sa najmenej 10 hodín pod vodíkom.
Vynálezu bude teraz opísaný pomocou niektorých uskutočnení.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Oceľ obsahujúca Si 3,15 % hmotnostného, C 230 ppm, Mn 650 ppm, S 140 ppm, Als 320 ppm, N 82 ppm, Cu 1000 ppm, Sn 530 ppm, Cr 200 ppm, Mo 100 ppm, Ni 400 ppm, Ti 20 ppm, P 100 ppm sa kontinuálne odlievala a pláty sa zahrievali do 1150 °C a za horúca sa valcovali na hrúbku 2,2 mm s počiatočnou teplotou valcovania 1055 °C a konečnou teplotou valcovania 915 °C, aby mali účinnú inhibíciu asi 700 cm'1. Pásy sa potom valcovali za studená na hrúbky 0,22, 0,26 a 0,29 mm. Pásy valcované za studená sa kontinuálne žíhali pri 880 °C počas asi 120 sekúnd pod atmosférou dusík/vodík s rosnou teplotou 68 °C a ihneď po tom boli kontinuálne žíhané pri 960 °C počas asi 15 sekúnd pod atmosférou dusík/vodík s rosnou teplotou 10 °C, pričom sa na vstupe pece pridával amoniak na zvýšenie obsahu dusíka v páse na 20 až 50 ppm.
Prežíhané pásy, pokryté separátormi žíhania založenými na
MgO a navinuté na cievku, sa komorovo žíhali podľa nasledujúceho cyklu: rýchle zahrievanie do 700 °C, 15 hodinová prestávka pri tejto teplote, zahrievanie pri 40 °C/h do 1200 °C, 10 hodinová prestávka pri tejto teplote, voľné ochladenie.
Magnetické charakteristiky týchto pásov boli:
Tabuľka 1
hrúbka (mm) B800 (mT) P17(W/kg)
0,29 1935 0,94
0,26 1930 0,92
0,22 1940 0,85
Príklad 2
Vyrobili sa zliatiny, ktoré mali nasledujúce zloženia:
Tabuľka 2
Zliatina Si C Mn S Cu Al, N Ti
% hmotn. PPm PPm Ppm ppm PPm PPm ppm
A 32 280 1700 200 1500 260 80 20
B 32 200 1000 350 1500 290 70 10
C 3,1 580 750 190 2300 310 80 10
D 32 300 600 230 1000 300 90 10
E 2,9 450 1000 100 2000 280 70 20
F 3,0 320 1000 120 1200 190 90 20
G 32 50 800 70 1000 300 80 20
Pláty sa zahrievali do 1150 °C, predvalcovali na 40 mm hrúbku a potom sa za horúca valcovali na hrúbku 2,2 až 2,3 mm. Za horúca valcované pásy sa valcovali za studená na hrúbku 0,30 mm, dekarbonizovali sa pri 870 °C a potom sa nitridovali pri 930 °C počas 30 sekúnd pod atmosférou dusík/vodík s rosnou teplotou 10 °C, na vstupe pece sa pridávalo 8 % hmotnostných amoniaku. Nitridované pásy sa pokryli so separátormi žíhania založenými na MgO a komorovo sa žíhali podľa nasledujúceho cyklu: rýchle zahrievanie do 700 °C, 10 hodín prestávka pri tejto teplote, zahrievanie pri 40 °C/h do 1210 °C pod atmosférou dusík/vodík, 15 hodín prestávka pri tejto teplote pod vodíkovou atmosférou a ochladenie.
Magnetické charakteristiky týchto pásov sú uvedené v tabuľke 3.
Tabuľka 3
Zliatina A B C D E F G
B800 (mT) 1714 1637 1935 1930 1940 1841 1830
P17 (W/kg) 1,79 2,08 0,95 0,95 0,92 125 1,34
P15 (W/kg) 1,17 1,33 0,71 0,70 0,67 0,85 0,92
Príklad 3
Zo zliatin obsahujúcich železo, Si 3,3 % hmotnostného, C 350 ppm, Al, 290 ppm, N 70 ppm, Mn 650 ppm, S 180 ppm, Cu 1400 ppm a minoritné nečistoty, sa vyrobili pláty: niektoré pláty sa opracovali pri 1320 °C (RA) a ostatné pri 1190 °C (RB) pred tým, ako sa za horúca valcovali na hrúbku 2,2 mm. Pásy sa žíhali pri 900 °C a ochladili sa pomocou vody a pary na 780 °C. Pomocou analýzy stredného obsahu inhibície v matrici za horúca valcovaných žíhaných pásov sa zistila pre pásy RA hodnota asi 1400 cm'1, kým pre pásy RB sa zistila hodnota asi 800 cm'1.
Potom sa za horúca valcované pásy valcovali za studená na hrúbku 0,27 mm, žíhali sa na primárnu rekryštalizá ciu pri 850 °C a nitridovali sa pri 970 °C. Nitridované za studená valcované pásy sa komorovo žíhali na sekundárnu rekryštalizáciu podľa nasledujúceho cyklu: zahrievanie pri 40 °C/h zo 700 °C na 1200 °C pod atmosférou dusík/vodík, 20 hodín prestávka pri 1200 °C pod vodíkovou atmosférou a ochladenie.
Magnetické charakteristiky týchto pásov sú uvedené v tabuľke 4.
Tabuľka 4
Plech M800(stredná hodnota) P17(stredná hodnota)
1(RB) 1920 0,97
2(RB) 1930 0,95
3(RB) 1930 0,96
4(RA) 1820 1,34
5(RA) 1770 1,45
6(RA) 1790 1,38
Navyše straty pásov realizovaných z nízkoteplotne žíhaných plátov sú veľmi konštantné, kým straty pásov realizovaných z vysokoteplotne žíhaných plátov sú veľmi nestále a oscilujú cyklicky medzi 1,00 a 1,84 W/kg.

Claims (2)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Spôsob výroby elektrických oceľových pásov s orientovanou zrnitosťou, kde sa silikónová oceľ odlieva na pláty, z ktorých sa valcovaním za horúca vyrobí pás, ktorý sa potom valcuje za studená, kontinuálne sa žíha na primárnu rekryštalizáciu a nitridáciu a následne na sekundárnu rekryštalizáciu, pričom sa získa špecificky malé, ale nie minimálne množstvo, malých a rovnomerne distribuovaných precipitátov v páse valcovanom za horúca, vyznačujúci sa tým, že tieto precipitáty sa tvoria vo veľkosti a množstve schopnom poskytnúť pásu valcovanému za horúca účinnú inhibíciu (lz), v rozsahu medzi približne 400 až 1300 cm-1, definovanú pomocou vzorca lz= 1,91 Fv/r, kde Fv je objemový zlomok (bezrozmemý) týchto precipitátov a r je ich stredný polomer v cm, pričom špecifické množstvo precipitátov sa získava kombináciou v kooperačnom vzťahu nasledujúcich krokov:
    i) udržiavanie obsahu mangánu v oceli v už známom rozsahu 400 až 1500 ppm, výhodne medzi 500 a 1000 ppm, pomer medzi obsahmi mangánu a síry sa riadi v rozsahu 2 až 30 pre obsah síry nie vyšší ako 300 ppm;
    ii) riadenie teploty zahrievania plátov v už známom rozsahu 1100 až 1300 °C, výhodne 1150 CC až 1250 °C;
    iii) riadenie podmienok valcovania za horúca, v už známych rozsahoch, počiatočná valcovacia teplota je medzi 1000 °C a 1150 °C, konečná valcovacia teplota je medzi 900 °C a 1000 °C a teplota navíjania je medzi 550 °C a 720 °C.
  2. 2. Spôsob podľa nároku 1,vyznačujúci sa t ý m , že táto ceľ obsahuje chróm, nikel a molybdén, ktorých celkový obsah v hmotnostných percentách je nižší ako 0,34 %.
SK1224-99A 1997-03-14 1997-07-28 Spôsob výroby elektrických oceľových plátov s orientovanou zrnitosťou SK284361B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT97RM000147A IT1290978B1 (it) 1997-03-14 1997-03-14 Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato
PCT/EP1997/004089 WO1998041660A1 (en) 1997-03-14 1997-07-28 Process for the inhibition control in the production of grain-oriented electrical sheets

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK122499A3 SK122499A3 (en) 2000-05-16
SK284361B6 true SK284361B6 (sk) 2005-02-04

Family

ID=11404861

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1224-99A SK284361B6 (sk) 1997-03-14 1997-07-28 Spôsob výroby elektrických oceľových plátov s orientovanou zrnitosťou

Country Status (16)

Country Link
US (1) US6361621B1 (sk)
EP (1) EP0966548B1 (sk)
JP (1) JP2001515541A (sk)
KR (1) KR100561144B1 (sk)
CN (1) CN1089373C (sk)
AT (1) ATE206474T1 (sk)
AU (1) AU3941397A (sk)
BR (1) BR9714629A (sk)
CZ (1) CZ295534B6 (sk)
DE (1) DE69707159T2 (sk)
ES (1) ES2165081T3 (sk)
IT (1) IT1290978B1 (sk)
PL (1) PL182837B1 (sk)
RU (1) RU2195506C2 (sk)
SK (1) SK284361B6 (sk)
WO (1) WO1998041660A1 (sk)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1299137B1 (it) 1998-03-10 2000-02-29 Acciai Speciali Terni Spa Processo per il controllo e la regolazione della ricristallizzazione secondaria nella produzione di lamierini magnetici a grano orientato
IT1317894B1 (it) * 2000-08-09 2003-07-15 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la regolazione della distribuzione degli inibitorinella produzione di lamierini magnetici a grano orientato.
IT1316026B1 (it) * 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la fabbricazione di lamierini a grano orientato.
AU2003216420A1 (en) * 2002-05-08 2003-11-11 Ak Properties, Inc. Method of continuous casting non-oriented electrical steel strip
US20050000596A1 (en) * 2003-05-14 2005-01-06 Ak Properties Inc. Method for production of non-oriented electrical steel strip
CN102127708A (zh) * 2011-01-16 2011-07-20 首钢总公司 一种低温板坯加热生产取向电工钢的方法
CN104894354B (zh) * 2015-06-09 2017-11-10 北京科技大学 一种低温热轧板制备薄规格高磁感取向硅钢的生产方法

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5472521A (en) * 1933-10-19 1995-12-05 Nippon Steel Corporation Production method of grain oriented electrical steel sheet having excellent magnetic characteristics
US3671337A (en) * 1969-02-21 1972-06-20 Nippon Steel Corp Process for producing grain oriented electromagnetic steel sheets having excellent magnetic characteristics
JPS5032059B2 (sk) * 1971-12-24 1975-10-17
JPS5933170B2 (ja) 1978-10-02 1984-08-14 新日本製鐵株式会社 磁束密度の極めて高い、含Ａｌ一方向性珪素鋼板の製造法
JPS59208020A (ja) * 1983-05-12 1984-11-26 Nippon Steel Corp 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0717961B2 (ja) * 1988-04-25 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
US5759293A (en) * 1989-01-07 1998-06-02 Nippon Steel Corporation Decarburization-annealed steel strip as an intermediate material for grain-oriented electrical steel strip
JPH0730397B2 (ja) * 1990-04-13 1995-04-05 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2519615B2 (ja) * 1991-09-26 1996-07-31 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法
KR960010811B1 (ko) * 1992-04-16 1996-08-09 신니뽄세이데스 가부시끼가이샤 자성이 우수한 입자배향 전기 강 시트의 제조방법
US5507883A (en) * 1992-06-26 1996-04-16 Nippon Steel Corporation Grain oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and ultra low iron loss and process for production the same
DE4311151C1 (de) * 1993-04-05 1994-07-28 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten
JP3240035B2 (ja) * 1994-07-22 2001-12-17 川崎製鉄株式会社 コイル全長にわたり磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法
JP3598590B2 (ja) * 1994-12-05 2004-12-08 Ｊｆｅスチール株式会社 磁束密度が高くかつ鉄損の低い一方向性電磁鋼板
FR2731713B1 (fr) * 1995-03-14 1997-04-11 Ugine Sa Procede de fabrication d'une tole d'acier electrique a grains orientes pour la realisation notamment de circuits magnetiques de transformateurs
US5643370A (en) * 1995-05-16 1997-07-01 Armco Inc. Grain oriented electrical steel having high volume resistivity and method for producing same
IT1284268B1 (it) 1996-08-30 1998-05-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, con elevate caratteristiche magnetiche, a partire da
IT1285153B1 (it) 1996-09-05 1998-06-03 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, a partire da bramma sottile.
US5885371A (en) * 1996-10-11 1999-03-23 Kawasaki Steel Corporation Method of producing grain-oriented magnetic steel sheet
IT1290171B1 (it) 1996-12-24 1998-10-19 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il trattamento di acciaio al silicio, a grano orientato.
IT1290173B1 (it) 1996-12-24 1998-10-19 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino di acciaio al silicio a grano orientato
IT1290172B1 (it) 1996-12-24 1998-10-19 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato, con elevate caratteristiche magnetiche.
US6049933A (en) * 1997-08-12 2000-04-18 Zodiac Pool Care, Inc. Bumper assemblies for swimming pool cleaners

Also Published As

Publication number Publication date
DE69707159D1 (de) 2001-11-08
WO1998041660A1 (en) 1998-09-24
ES2165081T3 (es) 2002-03-01
CZ295534B6 (cs) 2005-08-17
KR20000076234A (ko) 2000-12-26
US6361621B1 (en) 2002-03-26
RU2195506C2 (ru) 2002-12-27
IT1290978B1 (it) 1998-12-14
KR100561144B1 (ko) 2006-03-15
CZ9903250A3 (cs) 2001-07-11
SK122499A3 (en) 2000-05-16
CN1089373C (zh) 2002-08-21
PL182837B1 (pl) 2002-03-29
PL335654A1 (en) 2000-05-08
JP2001515541A (ja) 2001-09-18
ATE206474T1 (de) 2001-10-15
BR9714629A (pt) 2000-03-28
EP0966548B1 (en) 2001-10-04
AU3941397A (en) 1998-10-12
EP0966548A1 (en) 1999-12-29
DE69707159T2 (de) 2002-06-06
ITRM970147A1 (it) 1998-09-14
CN1249007A (zh) 2000-03-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100441234B1 (ko) 높은체적저항률을갖는결정립방향성전기강및그제조방법
RU2572919C2 (ru) Способ получения текстурированных стальных лент или листов для применения в электротехнике
SK26299A3 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel strip having high magnetic characteristics, starting from thin slabs
SK285282B6 (sk) Spôsob výroby oceľových plechov s vysokými feromagnetickými charakteristikami
US3957546A (en) Method of producing oriented silicon-iron sheet material with boron and nitrogen additions
SK284364B6 (sk) Spôsob riadenia inhibície pri výrobe oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou
US5102478A (en) Method of making non-oriented magnetic steel strips
SK284523B6 (sk) Spôsob spracovania ocele na elektrické účely
KR101131729B1 (ko) 고자속밀도 방향성 전기강판의 제조방법
RU2192484C2 (ru) Способ изготовления полос из кремнистой стали с ориентированной зернистой структурой
SK284361B6 (sk) Spôsob výroby elektrických oceľových plátov s orientovanou zrnitosťou
US5288736A (en) Method for producing regular grain oriented electrical steel using a single stage cold reduction
JPS58100627A (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
KR101131721B1 (ko) 자기 특성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법
KR100256336B1 (ko) 자기적특성이 우수한 방향성 규소강의 제조방법
JPS61124533A (ja) 連続焼鈍による加工性良好な非時効性冷延鋼板の製造法
JPS61149432A (ja) 磁束密度が高く鉄損の低い一方向性珪素鋼板の製造方法
KR100544418B1 (ko) 자기적 특성이 우수한 방향성 규소강판의 제조방법
JPH0413811A (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2021080498A (ja) 無方向性電磁鋼板及びその製造方法
JPH08176666A (ja) 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0757889B2 (ja) 冷却速度制御鋳造材を用いた一方向性電磁鋼板の製造法
KR20000043780A (ko) 슬라브 저온가열에 의한 고자속밀도 방향성 전기강판의제조방법
JPH0347920A (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
KR20010055100A (ko) 자기적 특성이 우수한 방향성 규소강판의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20140728