SK284523B6 - Spôsob spracovania ocele na elektrické účely - Google Patents

Spôsob spracovania ocele na elektrické účely Download PDF

Info

Publication number
SK284523B6
SK284523B6 SK862-99A SK86299A SK284523B6 SK 284523 B6 SK284523 B6 SK 284523B6 SK 86299 A SK86299 A SK 86299A SK 284523 B6 SK284523 B6 SK 284523B6
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
annealing
nitriding
temperature
treatment
strip
Prior art date
Application number
SK862-99A
Other languages
English (en)
Other versions
SK86299A3 (en
Inventor
Stefano Fortunati
Stefano Cicale'
Giuseppe Abbruzzese
Susanna Matera
Original Assignee
Acciai Speciali Terni S.P.A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Acciai Speciali Terni S.P.A. filed Critical Acciai Speciali Terni S.P.A.
Publication of SK86299A3 publication Critical patent/SK86299A3/sk
Publication of SK284523B6 publication Critical patent/SK284523B6/sk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
    • C21D3/02—Extraction of non-metals
    • C21D3/04—Decarburising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
  • Photovoltaic Devices (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

Počas opracovania elektrickej ocele starostlivo vybraná kombinácia tepelného opracovania plátu so špecifickým kontinuálnym opracovaním primárnej rekryštalizácie a nitridácie dovoľuje riadiť distribúciu, množstvo a rozmery precipitátov a získať homogénne zrážanie dusíka počas kroku nitridácie spojené s priamou reakciou absorbovaného dusíka s hliníkom.ŕ

Description

Vynález sa týka spôsobu spracovania silikónovej ocele; zvlášť sa týka spôsobu transformovania plechov silikónovej ocele s orientovanou zrnitosťou, kde sa počiatočné riadené množstvo precipitátov (sulfidy a hliník ako nitrid) tvorí v páse valcovanom za horúca v jemnej a rovnomerne distribuovanej forme, vhodnej na riadenie veľkosti zŕn počas dekarbonizačného žíhania; riadenie nasledujúcej sekundárnej rekryštalizácie sa získa pridaním k počiatočným precipitátom ďalšieho hliníka ako nitridu, priamo získaného v kontinuálnom vysokoteplotnom spracovaní.
Doterajší stav techniky
Silikónová oceľ s orientovanou zrnitosťou určená na elektrické aplikácie sa genericky klasifikuje do dvoch kategórií, zásadne sa líšiacich v hodnote magnetickej indukcie meranej pod vplyvom magnetického poľa 800 As/m, označovanej ako „B800“. Konvenčné silikónové ocele s orientovanou zrnitosťou majú B800 hladiny nižšie ako 1890 mT; oceľ s orientovanou zrnitosťou s vysokou permeabilitou má B800 vyššie než 1900 mT. Ďalšie podrobnejšie rozdelenie sa robí podľa hodnoty takzvaných jadrových strát, ktoré sa vyjadrujú vo W7kg.
Konvenčná silikónová oceľ s orientovanou zrnitosťou, zavedená v tridsiatych rokoch a silikónová oceľ so super orientovanou zrnitosťou, zavedená priemyselne v druhej polovici šesťdesiatych rokov, sa významne používajú na výrobu jadier pre elektrické transformátory, výhody super orientovaných zrnitých produktov sa týkajú vyššej permeability, čo umožňuje jadrá menších rozmerov a nižšie straty s výsledným ušetrením energie.
V elektrických pásoch je permeabilita funkciou orientácie telesne centrovaných kubických kryštálov (zŕn) železa; najlepšou teoretickou orientáciou je orientácia, ktorá má jednu hranu paralelnú so smerom valcovania.
Určité vhodne vyzrážané produkty (inhibítory), takzvané druhé fázy, znižujú pohyblivosť hraníc zŕn. Ich použitie dovoľuje získať selektívny rast zŕn, ktoré majú požadovanú orientáciu; čím je vyššia teplota rozpustenia týchto precipitátov v oceli, tým je vyššia rovnomernosť orientácie a tým sú lepšie magnetické vlastnosti koncového produktu. V oceli s orientovanou zrnitosťou inhibítor pozostáva prevládajúco zo sulfidov a/alebo selenidov mangánu, kým v super-orientovanej zrnitej oceli je inhibícia tvorená početnými precipitátmi obsahujúcimi tieto sulfidy a hliník ako nitrid, tiež v zmesi s inými prvkami, odteraz bude označovaná ako nitrid hliníka.
Ale pri výrobe super-orientovaných elektrických pásov počas tuhnutia kvapalnej ocele a pri následnom chladení výsledného tuhého produktu sa inhibítory vyzrážajú v hrubej forme nevhodnej na požadované účely, preto musia byť znova rozpustené a prezrážané v správnej forme a udržiavať sa v tomto stave, až kým sa získajú zrná požadovanej veľkosti a orientácie pri konečnom kroku žíhania, po valcovaní za studená na požadovanú konečnú hrúbku a po dekarbonizačnom žíhaní, t. j. na konci zložitého a drahého spôsobu premeny.
Je zrejmé, že výrobné problémy, ktoré sa v podstate týkajú obtiažnosti získania dobrých výstupov a konštantnej kvality, sú hlavne spôsobené mierou, ktorá sa má venovať udržaniu nitridu hliníka v požadovanej forme a distribúcii počas celého procesu premeny ocele.
V prípade super-orientovaného produktu bola vyvinutá nová technológia na prekonanie týchto problémov, ako je opísané v U. S. patente č. 4 225 366 a v EP 0339 474; tieto dokumenty ukazujú výrobu nitridu hliníka vhodného na riadenie rastu zŕn prostredníctvom nitridácie pása, výhodne po kroku valcovania za studená.
V poslednom patente sa nitrid hliníka, ktorý je hrubo vyzrážaný počas pomalého tuhnutia a nasledujúceho chladnutia ocele, udržuje v tomto stave pomocou nízkej teploty zahrievania hrubých plátov (nižšie než 1280 °C, výhodne nižšie než 1250 °C) pred krokom valcovania za horúca; po dekarbonizačnom žíhaní sa do plechu zavedie dusík (hlavne v blízkosti jeho prednej strany); tento potom reaguje, čím vznikajú nitridy kremíka a nitridy mangánu a kremíka, ktoré majú relatívne nízke solubilizačné teploty, a ktoré sa rozpustia počas fázy zahrievania pri konečnom komorovom žíhaní. Týmto spôsobom uvoľnený dusík môže teraz hlbšie penetrovať do plechu a reagovať s hliníkom, pričom sa znova zráža v jemnej a homogénnej forme v celej hrúbke pásu vo forme zmiešaného nitridu hliníka a kremíka; tento proces vyžaduje udržiavanie materiálu pri 700 až 800 °C počas najmenej štyroch hodín. V citovanom EP patente je uvedené, že teplota zavedenia dusíka musí byť blízko dekarbonizačnej teploty (približne 850 °C) a vo všetkých prípadoch nie vyššia než 900 °C, aby sa zabránilo neriadenému rastu zŕn pre nedostatok vhodných inhibítorov. Optimálnou nitridačnou teplotou sa skutočne zdá byť 750 °C, kým 850 °C predstavuje hornú hranicu, aby sa zabránilo takémuto nekontrolovateľnému rastu zŕn.
Zdá sa, že tento spôsob zahrnuje určité výhody, napríklad relatívne nízke teploty zahrievania plátu pred krokom valcovania za tepla, alebo relatívne nízke teploty dekarbonizácie a nitridácie; ďalšou výhodou je fakt, že sa nezvyšuje cena výroby pri udržiavaní pásu v peci komorového žíhania pri teplote 700 °C až 800 °C počas najmenej štyroch hodín (s cieľom získania zmiešaných nitridov hliníka a kremíka potrebných na riadenie rastu zrna), pretože čas vyžadovaný na zahrievanie pecí komorového žíhania je približne rovnaký.
Ale citované výhody sú spojené s určitými nevýhodami, medzi ktorými sú: (i) následkom nízkej teploty zahrievania plátov nemá plát takmer žiadne precipítáty inhibujúce rast zŕn; následne akékoľvek zahrievanie pásu, t. j. počas dekarbonizačných a nitridačných procesov, musí byť uskutočnené pri relatívne nízkych a kriticky riadených teplotách, aby sa predišlo nekontrolovanému rastu zŕn za uvedených podmienok; (ii) nemožnosť zobrať akékoľvek miery počas kroku konečného žíhania, aby sa zrýchlil čas zahrievania, napríklad pomocou nahradenia pecí komorového žíhania inými pecami pracujúcimi kontinuálne.
Podstata vynálezu
Tento vynález má za cieľ prekonanie nevýhod známych systémov výroby pomocou navrhnutia nového spôsobu, ktorý dovoľuje riadenie v optimálnych hraniciach veľkosti zŕn primárnej kryštalizácie a zároveň umožňuje uskutočniť vysokoteplotnú nitridačnú reakciu umožňujúcu úpravu obsahu užitočných inhibítorov, až do potrebných hodnôt priamo počas kontinuálneho žíhania.
Podľa tohto vynálezu sa kontinuálne odlievaný plát zahrieva pri teplote dostatočnej na rozpustenie obmedzeného, ale významného množstva druhých fáz, ako napríklad sulfidov a nitridov, ktoré sú potom znovu vyzrážané spôsobom vhodným na riadenie rastu zŕn pred a vrátane dekarbonizačného žíhania. V priebehu ďalšieho vysokoteplotného spracovania počas rovnakého kontinuálneho žíhania sa zráža ďalší hliníkom viazaný dusík, aby sa upravilo celkové
SK 284523 Β6 množstvo druhých fáz na požadovanú orientáciu zŕn počas sekundárnej rekryštalizácie.
Tento vynález sa týka spôsobu výroby elektrických oceľových plechov, kde je silikónová oceľ kontinuálne odlievaná, valcovaná za horúca a valcovaná za studená, a kde je získaný studený pás žíhaný kontinuálne, aby sa uskutočnila primárna rekryštalizácia, dekarbonizácia, a potom (stále za kontinuálnych podmienok) nitridácia, pokrýva sa žíhacím separátorom, a podrobí sa komorovému žíhaniu, aby sa uskutočnilo konečné sekundárne kryštalizačné opracovanie, tento spôsob je charakterizovaný v kooperačnom vzťahu spojením nasledujúcich krokov:
(i) výroba plechu valcovaného za horúca, v ktorom hladina inhibície (Iz) potrebná na riadenie rastu zŕn, vypočítaná podľa empirického vzorca:
Iz = 1,91 Fv/r (kde Fv je volumetrický zlomok užitočných precipitátov a r je ich stredný polomer) je zahrnutá medzi 400 a 1300 cm1; to sa môže urobiť napríklad pomocou uskutočnenia ekvalizačného termického opracovania kontinuálne odlievanej ocele pri teplote zahrnutej medzi 1100 a 1320 °C, výhodne medzi 1270 a 1310 °C, po čom nasleduje valcovanie za horúca za riadených podmienok;
(ii) uskutočnenie kontinuálneho primárneho rekryštalizačného žíhania pásu valcovaného za studená pri teplote zahrnutej medzi 800 a 950 °C vo vlhkej atmosfére dusik-vodík, toto žíhanie voliteľne zahrnuje dekarbonizačný krok;
(iii) uskutočnenie za kontinuálnych podmienok kroku nitridačného žíhania pri teplote zahrnutej medzi 850 a 1050 °C, v čase zahrnutom medzi 5 a 120 s, pomocou zavedenia v nitridačnom priestore pece nejakého nitridačného činidla, výhodne plyn obsahujúci NH3 v množstve medzi 1 a 35 normálnych litrov na kg opracovávaného pása, spolu s parou v množstve medzi 0,5 a 100 g/m3, NH3 obsah v tomto plyne je výhodne zahrnutý medzi 1 a 9 normálnych litrov na kg opracovávanej ocele.
Podľa tohto vynálezu je tiež možné významne zvýšiť, počas nasledujúceho sekundárneho rekryštalizačného spracovania, rýchlosť zahrievania v teplotnom rozsahu od 700 do 1200 °C, čím sa zníži čas zahrievania z konvenčných 25 hodín alebo viac, potrebných podľa známych spôsobov, na menej než štyri hodiny; je zaujímavé, že je to rovnaký teplotný rozsah ako rozsah kriticky vyžadovaný známymi spôsobmi na rozpustenie nitridu kremíka tvoreného na povrchu, na difúziu uvoľneného dusíka do plechu, a na vytvorenie precipitátu pozostávajúceho zo zmiešaných nitridov hliníka, takýto spôsob vyžaduje, podľa známych vedomostí, najmenej štyri hodiny pri teplote zahrnutej medzi 700 a 800 “C.
Čo sa týka zloženia ocele, hliník má vhodne byť prítomný v rozsahu 150 až 450 ppm.
Okrem toho treba poznamenať, že nie je potrebné, aby sa uskutočnilo nitridačné spracovanie po primárnej rekryštalizácii: môže sa tiež uskutočniť počas iných krokov procesu transformácie plátku po kroku valcovania za studená. Samozrejme, zostávajúca časť transformačného cyklu sa uskutočňuje podľa špecifických postupov v závislosti od požadovaného koncového produktu; tieto postupy nebudú uvedené v tomto opise, iba ak by to bolo potrebné na účely príkladu.
Tento vynález dovoľuje, nezávisle od požadovaného koncového produktu, pracovať za nie tesného teplotného riadenia, a aj tak umožňuje získať v primárnej rekryštalizácii zrnitosť s optimálnymi rozmermi pre koncovú kvalitu; tiež dovoľuje získať priame vysokoteplotné zrážanie hliníka ako nitridu počas kroku nitridačného žíhania.
Základ tohto vynálezu môže byť vysvetlený nasledujúcim spôsobom. Považuje sa za potrebné udržiavať určité množstvo inhibítora v oceli až do kontinuálneho kroku nitridačného žíhania; toto množstvo by nemalo byť zanedbateľné a malo by byť vhodné na riadenie rastu zŕn, čím sa umožní pracovať pri relatívne vysokých teplotách, pričom sa zabráni zároveň riziku neriadeného rastu zrnitosti s nepríjemnými deficitmi vo výnosoch a magnetickej kvalite.
To sa môže dosiahnuť rôznymi cestami počas výrobného cyklu predchádzajúceho krok valcovania za studená, napríklad pomocou kombinácie (a) presného výberu zloženia prvkov potrebných na zrážanie sulfidov, selenidov a nitridov, takých ako S, Se, N, Mn, Cu, Cr, Ti, V, Nb, B atď., a/alebo prvkov, ktoré keď sú prítomné v tuhom roztoku, môžu ovplyvniť pohyb hraníc zŕn počas tepelných spracovaní, takých ako Sn, Sb, Bi atď., spolu s (b) použitým typom a postupom odlievania, teplotou odlievaných telies pred krokom valcovania za horúca, teplotou v kroku valcovania za horúca samotnom, tepelným cyklom pásov valcovaných za horúca umožňujúcim žíhanie za horúca.
Nezávisle od spôsobu ich výroby musia koncové pásy mať užitočný inhibičný obsah v správne definovanom rozsahu: Na základe rozsiahlych experimentov vykonaných v laboratóriu ako aj na priemyselných prevádzkach, vynálezcovia definovali tento rozsah ako rozsah zahrnutý medzi 400 a 1300 cm'1 (ako je uvedené v príklade 1).
Počas týchto experimentov sa tiež zistilo, že celková inhibičná hodnota umožňujúca získať najlepšie magnetické vlastnosti závisí, prípad od prípadu, od distribúcie veľkosti zŕn vyvinutých počas primárnej rekryštalizácie: čím je vyššia zrnitosť strednej veľkosti a čím je nižšia štandardná odchýlka distribúcie veľkosti, tým je nižšia inhibičná hladina potrebná na riadenie zrnitosti.
V špecifickom prípade podľa tohto vynálezu sa riadenie precipitátov získa pomocou udržiavania teploty plátu dostatočne vysokej na solubilizáciu významného množstva inhibítorov, ale zároveň dostatočne nízkej, na zabránenie tvorby kvapalnej trosky a následnej potrebe použiť drahé špeciálne pece.
Inhibítory, keď sú už jemne znovu vyzrážané po procese valcovania za horúca, umožňujú vyhnúť sa rozsiahlemu riadeniu teplôt spracovania; umožňujú tiež zvýšiť nitridačné teploty na hodnoty potrebné na priame zrážanie hliníka ako nitridu a zvýšiť rýchlosť penetrácie dusíka a jeho difúzie do plechu.
Druhé fázy prítomné v matrici slúžia ako zárodky pre toto zrážanie, ktoré je indukované difúziou dusíka, pritom tiež umožňujú rovnomernejšiu distribúciu absorbovaného dusíka naprieč hrúbkou pása.
Spôsob podľa tohto vynálezu je teraz ilustrovaný v nasledujúcich príkladoch a listoch náčrtkov, ktoré sú tu na doloženie príkladom a neobmedzujúcim spôsobom.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Obr. 1 je trojrozmerný diagram pre typický dekarbonizovaný pás, kde sú uvedené nasledujúce údaje: (i) x os: typ precipitátov; (ii) y os: distribúcia veľkosti týchto precipitátov; (iii) z os: percento výskytu precipitátov podľa relatívnych rozmerov; stredný polomer rôznych skupín precipitátov je označovaný ako 'D', nad x-z rovinou;
obr. 2a je diagram podobný na diagram uvedený na obr. 1, pre typický pás, ktorý bol nitridovaný pri nízkej teplote podľa známych techník, a zodpovedá umiestneniu precipitátov v povrchových vrstvách pása;
obr. 2b je diagram podobný na diagram uvedený v obr.
2a, zodpovedajúci typickému pásu, ktorý bol nitridovaný pri 1000 °C podľa tohto vynálezu;
obr. 3a je diagram podobný na diagram uvedený v obr. 2a, zodpovedajúci typickému pásu, ktorý bol nitridovaný pri nízkej teplote podľa známych techník, a zodpovedá umiestneniu precipitátov v 1/4 hrúbky plechu;
obr. 3b je diagram podobný na diagram uvedený v obr. 3a, zodpovedajúci typickému pásu, ktorý bol nitridovaný pri 1000 °C podľa tohto vynálezu;
obr. 4a je diagram podobný na diagram uvedený v obr. 2a, zodpovedajúci typickému pásu, ktorý bol nitridovaný pri nízkej teplote podľa známych techník, a zodpovedá umiestneniu precipitátov v 1/2 hrúbky plechu;
obr. 4b je diagram podobný na diagram uvedený v obr. 4a, zodpovedajúci typickému pásu, ktorý bol nitridovaný pri 1000 °C podľa tohto vynálezu;
obr. 5 ukazuje: (i) v 5b typický vzhľad a rozmery precipitátov získaných podľa známych procesov nitridácie pásov silikónovej ocele na magnetické účely; (ii) v 5a elektrónový difrakčný obraz zodpovedajúci ku obr. 5b; (iii) v 5c EDS spektrum a koncentráciu kovových prvkov precipitátov z obr. 5b;
obr.6 je analogický k obr.5, ale zodpovedá precipitátom získaným podľa tohto vynálezu;
na obr. 5c a 6c, pík medi zodpovedá nosiču použitému na replikáciu.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Aby sa zhodnotil účinok inhibície vyskytujúci sa pred krokom nitridácie, istý počet oceľových plechov z jednostupňového valcovania za studená, ktoré sa líšili v zložení a/alebo podmienkach odlievania a/alebo v teplote zahrievania plátu a/alebo v podmienkach valcovania za horúca, bol opracovaný podľa úplného priemyselného cyklu ako aj podľa zmiešaného priemyselného-laboratómeho cyklu.
Inhibícia sa hodnotila podľa známeho empirického vzorca:
Iz = 1,91 Fv/r, kde Iz je hodnota v cm'1 predstavujúca inhibičnú hladinu, Fv je volumetrický zlomok užitočných precipitátov zhodnotený z chemickej analýzy, a r je stredný polomer precipitátových častíc, vyhodnotený pozorovaním precipitátov v mikroskope na základe 300 častíc na vzorky.
Ďalšie hodnotenie bolo urobené pre ekvivalentný polomer (Deq) zŕn po dekarbonizačnom žíhaní a primárnej rekryštalizácii, ako aj po kroku nitridácie; bola tiež vypočítaná štandardná odchýlka E meraní distribúcie. Transformačný cyklus bol ukončený komorovým žíhaním za štandardných podmienok (postupné zahrievanie do 1200 °C pri rýchlosti zahrievania 20 °C/h, a zachovanie takejto teploty počas 20 hodín).
Výsledky sú uvedené v tabuľke 1.
Tabuľka 1
Vzor ka Iz(cm·') Dekarbonizácia Deq. 850 °C 180 s E Nitridácia Deq. 970 °C 30 s E B800 (mT)
a 188 27,1 0,50 37,0 0,62 1540
b 250 25,6 0,48 34,2 0,59 1620
C 440 23,5 0,53 27,4 0,58 1870
d 660 22,2 0,52 26,0 0,54 1940
e 830 18,3 0,53 24,0 0,53 1910
f 620 24,0 0,49 28,4 0,53 1940
g 1015 15,3 0,51 20,2 0,52 1890
h 1420 12,0 0,48 30,1 0,75 1550
2700 8,2 0,44 11,2 0,61 1830
j 2010 9,5 0,45 13,2 0,65 1580
Z výsledkov uvedených v tejto tabuľke, ako aj z ďalších experimentov, možno pozorovať, že správna inhibícia na účely tohto vynálezu je prítomná v rozsahu hodnôt zahrnutých medzi 400 a 1300 cm4.
Príklad 2
Aby sa overila účinnosť spôsobu penetračnej nitridácie uskutočňovanej pri vysokej teplote podľa tohto vynálezu, silikónová oceľ (obsahujúca Si 3,05 % hmotnostného, Al(s) 320 ppm, Mn 750 ppm, S 70 ppm, C 400 ppm, N 75 ppm, Cu 1000 ppm) bola odlievaná v kontinuálnom tenko odlievacom stroji (plát hrúbky 60 mm); pláty sa zahrievali na 1230 °C a valcovali sa za horúca; pás valcovaný za horúca bol žíhaný pri maximálnej teplote 1100 °C a valcoval sa za studená na hrúbku 0,25 mm. Pás valcovaný za studená bol dekarbonizovaný pri 850 °C a potom bol nitridovaný za rôznych podmienok teploty a zloženia nitridačnej atmosféry (obsah NH3).
Pásy takto získané boli potom rozdelené do dvoch skupín a alternatívne opracované podľa jedného z dvoch cyklov komorového žíhania, ako je uvedené v tabuľke 2.
Nasledujúce tabuľky 3, 4 a 5 sumarizujú výsledky získané podľa tohto vynálezu na skôr opísanom produkte obsahujúcom 120 počiatočných ppm Al ako nitrid; konkrétne stĺpec 1 špecifikuje nitridačné teploty; stĺpec 2 označuje množstvo (ppm) dusíka pridané do pásu (Ni); stĺpec 3 ukazuje celkové množstvo hliníka merané ako nitrid (A1N) po spracovaní; stĺpec 4 označuje množstvo A1N vyzrážané po nitridačnom spracovaní; stĺpec 5 ukazuje množstvo dusíka pridané do strednej časti plechu (Nc), merané odleptaním 25 % hrúbky plechu z každej strany; stĺpec 6 uvádza stredný polomer (D), meraný v mikrónoch, zŕn primárnej rekryštalizácie; stĺpce 7 a 8 označujú zodpovedajúce magnetické permeability pásov vyrobených podľa cyklov A a B z tabuľky 1.
Tabuľka 2
Cyklus Čas zahrievania pri 750 °C h2/n2 (3:1) s20g/l h2o Cas zahrievania od 750 °C do 1200 °C H2/N2 (3:1) Čas zadržania pri 1200 °C (100% Hz) Čas chladenia od 1200 °C do 800 °C
A 10 hodín 35 hodín 20 hodín 4 hodiny
B 10 hodín 2,5 hodiny 20 hodín 4 hodiny
SK 284523 Β6
Tabuľka 3 (nízka nitridačná sila)
Nitridačná teplota °C Ni A1N AIN„ Nc D B800 B800 (mT)
A B
650 22 120 0 0 18 1610 1520
750 44 130 10 0 21 1905 1580
850 92 180 60 10 20 1920 1930
950 75 230 100 30 24 1940 1920
1000 54 240 120 30 20 1925 1930
Tabuľka 4 (stredná nitridačná sila)
Nitridačná teplota °C N; A1N AIN„ Nc D B800 B800 (mT)
A B
650 65 120 0 0 19 1870 1580
750 152 140 20 10 20 1910 1720
850 237 210 90 30 18 1905 1920
950 155 290 170 50 24 1920 1930
1000 119 300 180 55 28 1935 1930
Tabuľka 5 (vysoká nitridačná sila)
Nitridačná teplota °C Ni A1N ΛΙΝ,ι Nc D B800 B800 (mT)
A D
650 115 120 0 0 18 1880 1660
750 284 150 30 20 19 1870 1805
850 395 230 110 40 18 1890 1930
950 255 310 190 60 22 1920 1935
1000 195 310 190 70 25 1925 1930
Z uvedených tabuliek si možno jasne všimnúť, že ak sa pracuje podľa tohto vynálezu, je možné: (a) získať optimálne rozmery primárnej zrnitosti na ďalšiu kontrolu sekundárnej kryštalizácie, (b) dosiahnuť dobrú dusíkovú penetráciu do strednej časti plechu, (c) získať rýchlo v kontinuálnom žíhaní zrážanie nitridu hliníka počas kroku nitridácie; tento posledný fakt je dokázaný pomocou dobrých výsledkov získaných pri nitridácii pri vysokej teplote a pri ďalšom postupe podľa cyklu B.
Príklad 3
Oceľové pláty (obsahujúce Si 3,2 % hmotnostného, C 320 ppm, Als 290 ppm; N 80 ppm, Mn 1300 ppm, S 80 ppm) sa vyrobili pomocou kontinuálneho odlievania a ďalej sa zahrievali do 1300 °C podľa tohto vynálezu, valcovali sa za horúca a za studená na rôzne hrúbky. Studené plátky sa potom dekarbonizovali v kontinuálnom procese a potom sa nitridovali podľa tohto vynálezu pri 970 °C pomocou nastavenia nitridačnej sily atmosféry pece, aby sa nechalo do ocele absorbovať od 40 do 90 ppm dusíka. Pásy sa potom komorovo žíhali pri 1200 °C s rýchlosťou zahrievania 40 °C/hodinu.
Magnetické vlastnosti [B800 v mT a jadrové straty v W/kg pri 1700 (PI7) a 1500 mT (P 15)) získané ako funkcia hrúbky sú uvedené v nasledujúcej tabuľke 6:
Tabuľka 6
Hrúbka (mm) B800 P17 P15
0,35 1860 1,35 0,96
0,30 1872 1,21 0,82
0,27 1870 1,13 0,77
0,23 1876 0,97 0,56
Príklad 4
Vyrobila sa oceľ (obsahujúca Si 3,15 % hmotnostného, C 340 ppm, Als 270 ppm, N 80 ppm, Mn 1300 ppm, S 100 ppm, Cu 1000 ppm) a transformovala sa za studená podľa tohto vynálezu na pás s hrúbkou 0,29 mm. Parametre procesu výroby sa zvolili tak, aby sa získala inhibičná hodnota (ako je definovaná v príklade 1) zahrnutá medzi 650 a 750 cm’1. Tento plátok bol dekarbonizovaný pri 850 °C a nitridovaný, buď pri nízkej teplote podľa konvenčného postupu (770 °C počas 30 s), alebo podľa tohto vynálezu (1000 °C počas 30 s); v oboch prípadoch bola použitá nitridačná atmosféra pozostávajúca zo zmesí dusík/vodík s prídavkom NH3. Produkty sa podrobili koncovému žíhaniu podľa cyklu B z príkladu 2. Získané výsledky sú uvedené v tabuľke 7 spolu s inými analytickými údajmi (vyjadrené v ppm), menovite celkový dusík (Nt), celkový dusík v strede plechu (Ntc) a hliník ako nitrid (A1N) po kroku nitridácie.
Tabuľka 7
Nitridačná teplota °C H Ntc A1N B800 (mT) P17 W/kg P15 W/kg
700 282 125 180 1805 1,42 0,90
1000 264 188 280 1910 1,01 0,73
Tieto pásy sa tiež analyzovali, aby sa určil stav zrážania pri rôznych hĺbkach do hrúbky pása.
Ako je uvedené na obr. 1, precipitáty prítomné v dekarbonizovanom páse obsahujú sulfidy, tiež zmiešané s nitridmi a nitridy založené na Al a Si.
Na obr. 2-2a, 3-3a, 4-4a sú porovnané rôzne precipitáty získané po kroku nitridácie v povrchových vrstvách, pri 1/4 a 1/2 hrúbky, pri 1000 °C (obr. 2b, 3b a 4b) a pri 770 °C (obr. 2a, 3a a 4a).
Ako je ukázané na obrázkoch, v prípade vysokoteplotného spôsobu nitridácie podľa tohto vynálezu tvorba nitridu hliníka alebo zmiešaných nitridov hliníka, a/alebo kremíka, a/alebo mangánu sa získa pozdĺž celej hrúbky pása; tieto produkty sa tvoria ako nové precipitáty alebo ako pokrytie už existujúcich sulfidových precipitátov, zatiaľ čo nitrid kremíka je takmer neprítomný. Samozrejme, v porovnaní s pásom z obr. 1 množstvo častíc a relatívna distribúcia rozmerov sú rôzne.
Naproti tomu, ak sa nitridačný proces uskutočňuje pri nízkej teplote (obr. 2a, 3a a 4a), zavedený dusík sa hlavne zráža ďaleko od stredu pása vo forme nitridov kremíka a nitridov kremík-mangán; tieto látky dobre známe ako z termického hľadiska veľmi nestabilné, musia napriek tomu byť podrobené dlhému spracovaniu v teplotnom rozsahu od 700 do 900 °C, aby sa rozpustili a uvoľnili dusík potrebný na difúziu a reakciu s hliníkom.
Obrázky 5 a 6 už opísané v predchádzajúcich odsekoch potvrdzujú s analytickými a difrakČnými údajmi závery uvedené s ohľadom na obr. 2 až 4; konkrétne elektrónové difrakčné obrazy potvrdzujú pre produkt opracovaný pri nízkej teplote, že precipitáty majú kryštalo grafickú štruktúru typu SiN3, s hep a=0,5542 nm, c=0,496 nm, pričom v prípade produktu opracovaného pri 1000 °C podľa tohto vynálezu, difrakcia indikuje štruktúru precipitátu typu A1N, s hep a=0,311 nm, c=0,499 nm. Ďalej, obrazy v svetelnom poli obr. 5b a 6b jasne ukazujú rôznu štruktúru a rozmery precipitátov získaných podľa známych techník a podľa tohto vynálezu.

Claims (11)

1. Spôsob spracovania ocele na elektrické účely, kde je
SK 284523 Β6 silikónová oceľ odlievaná v kontinuálnom procese, valcovaná za horúca, valcovaná za studená, takto získaný studený pás je žíhaný v kontinuálnom procese, aby sa uskutočnila primárna rekryštalizácia a voliteľne dekarbonizácia, pokrýva sa separátorom žíhania, žíha sa na koncovú sekundárnu rekryštalizáciu a je nitridovaný pred týmto pokrytím a pred krokmi sekundárneho žíhania, vyznačujúci sa tým, že má nasledujúce parametre:
(i) plech valcovaný za horúca má inhibičnú hladinu (Iz) potrebnú na riadenie rastu zŕn vypočítanú podľa empirického vzorca:
Iz = 1,91 Fv/r, kde Fv volumetrický zlomok precipitátov, zvlášť nitridov a sulfidov, a r i e ich stredný polomer, ktorá je zahrnutá medzi 400 a 1300 cm’1;
(ii) uskutočnenie kontinuálneho opracovania primárnym rekryštalizačným žíhaním pásu valcovaného za studená pri teplote zahrnutej medzi 800 a 950 °C vo vlhkej atmosfére dusík-vodík;
(iii) uskutočnenie opracovania nitridačným žíhaním kontinuálne pri teplote zahrnutej medzi 850 a 1050 °C, v čase zahrnutom medzi 5 a 120 s, vo vlhkej nitridačnej atmosfé- re.
2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že inhibičná hladina Ix sa získa pomocou uskutočnenia ekvalizačného tepelného opracovania pri teplote zahrnutej medzi 1100 a 1320 °C aplikovanej na kontinuálne odlievané ocele.
3. Spôsob podľa nároku 2, vyznačujúci sa tým, že tepelné opracovanie sa uskutočňuje pri teplote zahrnutej medzi 1270 a 1310 °C.
4. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že dekarbonizačné opracovanie sa uskutočňuje počas primárneho rekryštalizačného žíhania.
5. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že nitridačná atmosfére obsahuje NH3 v množstve v rozmedzí 1 až 35 normálnych litrov na kg opracovávaného pása.
6. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že nitridačná atmosféra obsahuje NH3 v množstve v rozmedzí 1 až 9 normálnych litrov na kg opracovávaného pása.
7. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že nitridačná atmosféra obsahuje paru v množstve v rozmedzí 0,5 až 100 g/m3.
8. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že dekarbonizačná teplota je v rozmedzí 830 °C až 880 °C, pričom nitridačné žíhanie sa uskutočňuje pri teplote rovnajúcej sa alebo vyššej ako 950 °C.
9. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že obsah hliníka v oceli je v rozmedzí 150 až 450 ppm.
10. Spôsob podľa ktoréhokoľvek z predchádzajúcich nárokov, vyznačujúci sa tým, že zahrievanie pása od 700 °C do 1200 °C počas sekundárneho rekryštalizačného opracovania sa uskutočňuje v čase v rozmedzí 2 a 10 hodín.
11. Spôsob podľa nároku 10, vyznačujúci sa tým, že čas zahrievania pása od 700 °C do 1200 °C je menej ako 4 hodiny.
SK862-99A 1996-12-24 1997-07-24 Spôsob spracovania ocele na elektrické účely SK284523B6 (sk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT96RM000903A IT1290171B1 (it) 1996-12-24 1996-12-24 Procedimento per il trattamento di acciaio al silicio, a grano orientato.
PCT/EP1997/004009 WO1998028453A1 (en) 1996-12-24 1997-07-24 Process for the treatment of grain oriented silicon steel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SK86299A3 SK86299A3 (en) 2000-01-18
SK284523B6 true SK284523B6 (sk) 2005-05-05

Family

ID=11404619

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK862-99A SK284523B6 (sk) 1996-12-24 1997-07-24 Spôsob spracovania ocele na elektrické účely

Country Status (16)

Country Link
US (1) US6406557B1 (sk)
EP (1) EP0950120B1 (sk)
JP (1) JP2001506703A (sk)
KR (1) KR100561140B1 (sk)
CN (1) CN1073163C (sk)
AT (1) ATE209700T1 (sk)
AU (1) AU4202297A (sk)
BR (1) BR9714234A (sk)
CZ (1) CZ295507B6 (sk)
DE (1) DE69708686T2 (sk)
ES (1) ES2168668T3 (sk)
IT (1) IT1290171B1 (sk)
PL (1) PL182803B1 (sk)
RU (1) RU2184787C2 (sk)
SK (1) SK284523B6 (sk)
WO (1) WO1998028453A1 (sk)

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1290978B1 (it) 1997-03-14 1998-12-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato
KR19990088437A (ko) * 1998-05-21 1999-12-27 에모또 간지 철손이매우낮은고자속밀도방향성전자강판및그제조방법
JP4258349B2 (ja) * 2002-10-29 2009-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
DE10334493B4 (de) * 2003-07-29 2006-01-05 Klingelnberg Gmbh Verfahren zum Fräsen von Spiralkegelrädern
CN100513060C (zh) * 2006-05-12 2009-07-15 武汉分享科工贸有限公司 无取向冷轧电工钢板制造方法
CN101768697B (zh) 2008-12-31 2012-09-19 宝山钢铁股份有限公司 用一次冷轧法生产取向硅钢的方法
DE102011107304A1 (de) 2011-07-06 2013-01-10 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten, für elektrotechnische Anwendungen bestimmten Elektrostahlflachprodukts
CN102789872B (zh) * 2012-08-20 2015-07-15 烟台正海磁性材料股份有限公司 一种钕铁硼磁体及其制备方法
JP5692479B2 (ja) * 2012-12-28 2015-04-01 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
DE102014104106A1 (de) 2014-03-25 2015-10-01 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zur Herstellung von hochpermeablem kornorientiertem Elektroband
CN106661656B (zh) 2014-09-04 2019-05-28 杰富意钢铁株式会社 取向性电磁钢板的制造方法和氮化处理设备
KR101998723B1 (ko) * 2014-09-26 2019-07-10 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전자 강판, 방향성 전자 강판의 제조 방법 및 철심
DE102015114358B4 (de) * 2015-08-28 2017-04-13 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten Elektrobands und kornorientiertes Elektroband
CN110438439B (zh) * 2019-08-30 2021-03-19 武汉钢铁有限公司 气氛区域可调式的渗氮装置及其连续气体渗氮工艺
CN113174546B (zh) * 2021-04-15 2022-06-14 鞍钢股份有限公司 一种解决取向硅钢热轧板晶粒粗大的方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5472521A (en) * 1933-10-19 1995-12-05 Nippon Steel Corporation Production method of grain oriented electrical steel sheet having excellent magnetic characteristics
JPH0717961B2 (ja) * 1988-04-25 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
US5759293A (en) * 1989-01-07 1998-06-02 Nippon Steel Corporation Decarburization-annealed steel strip as an intermediate material for grain-oriented electrical steel strip
JP2782086B2 (ja) * 1989-05-29 1998-07-30 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0730397B2 (ja) * 1990-04-13 1995-04-05 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2883226B2 (ja) * 1991-06-27 1999-04-19 川崎製鉄株式会社 磁気特性の極めて優れた薄方向性けい素鋼板の製造方法
JP2519615B2 (ja) * 1991-09-26 1996-07-31 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法
KR960010811B1 (ko) * 1992-04-16 1996-08-09 신니뽄세이데스 가부시끼가이샤 자성이 우수한 입자배향 전기 강 시트의 제조방법
US5507883A (en) * 1992-06-26 1996-04-16 Nippon Steel Corporation Grain oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and ultra low iron loss and process for production the same
DE4311151C1 (de) * 1993-04-05 1994-07-28 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten
JP3240035B2 (ja) * 1994-07-22 2001-12-17 川崎製鉄株式会社 コイル全長にわたり磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法
JP3598590B2 (ja) * 1994-12-05 2004-12-08 Ｊｆｅスチール株式会社 磁束密度が高くかつ鉄損の低い一方向性電磁鋼板
FR2731713B1 (fr) * 1995-03-14 1997-04-11 Ugine Sa Procede de fabrication d'une tole d'acier electrique a grains orientes pour la realisation notamment de circuits magnetiques de transformateurs
US5643370A (en) * 1995-05-16 1997-07-01 Armco Inc. Grain oriented electrical steel having high volume resistivity and method for producing same
US5885371A (en) * 1996-10-11 1999-03-23 Kawasaki Steel Corporation Method of producing grain-oriented magnetic steel sheet

Also Published As

Publication number Publication date
WO1998028453A1 (en) 1998-07-02
EP0950120B1 (en) 2001-11-28
CZ230899A3 (cs) 2000-06-14
IT1290171B1 (it) 1998-10-19
US6406557B1 (en) 2002-06-18
EP0950120A1 (en) 1999-10-20
JP2001506703A (ja) 2001-05-22
BR9714234A (pt) 2000-04-18
RU2184787C2 (ru) 2002-07-10
KR100561140B1 (ko) 2006-03-15
PL333916A1 (en) 2000-01-31
ATE209700T1 (de) 2001-12-15
ITRM960903A1 (it) 1998-06-24
CN1073163C (zh) 2001-10-17
CZ295507B6 (cs) 2005-08-17
PL182803B1 (pl) 2002-03-29
DE69708686T2 (de) 2004-03-04
ITRM960903A0 (it) 1996-12-24
KR20000062310A (ko) 2000-10-25
CN1244220A (zh) 2000-02-09
DE69708686D1 (de) 2002-01-10
ES2168668T3 (es) 2002-06-16
SK86299A3 (en) 2000-01-18
AU4202297A (en) 1998-07-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4653261B2 (ja) 薄いスラブからの高磁気特性を備えた粒配向性電気鋼ストリップの製造方法
KR100561142B1 (ko) 높은 자기 특성을 가진 방향성 전기강판의 생산 방법
CN103429775A (zh) 具有优良磁性能的晶粒取向电工钢板的制备方法
SK284523B6 (sk) Spôsob spracovania ocele na elektrické účely
SK27999A3 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel strip starting from thin slabs
KR20100019450A (ko) 입자 방향성 자기 스트립의 제조 방법
SK122599A3 (en) Process for the inhibition control in the production of grain-oriented electrical sheets
CA2445895C (en) Method for producing a high permeability grain oriented electrical steel
US6361621B1 (en) Process for the inhibition control in the production of grain-oriented electrical sheets
KR930011404B1 (ko) 고자속밀도를 가지고 있는 이방향성 전자강판의 제조방법
KR100359239B1 (ko) 자기특성과 경제성이 우수한 고자속 밀도 방향성 전기강판의 제조방법
CZ2003384A3 (cs) Způsob výroby pásů z elektrotechnické oceli s orientovanými zrny a pás z elektrotechnické oceli
KR101131721B1 (ko) 자기 특성이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법
KR100721819B1 (ko) 철손이 낮고 자속밀도가 높은 방향성 전기강판 제조방법
KR100479995B1 (ko) 자속밀도가 우수한 방향성 전기강판의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees

Effective date: 20140724