SK123999A3 - Manufacturing method for stainless steel thin strip - Google Patents
Manufacturing method for stainless steel thin strip Download PDFInfo
- Publication number
- SK123999A3 SK123999A3 SK1239-99A SK123999A SK123999A3 SK 123999 A3 SK123999 A3 SK 123999A3 SK 123999 A SK123999 A SK 123999A SK 123999 A3 SK123999 A3 SK 123999A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- strip
- rolling
- casting
- temperature
- yes
- Prior art date
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 11
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 21
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract description 11
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract description 11
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 abstract 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 abstract 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 28
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 7
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010039509 Scab Diseases 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 208000002925 dental caries Diseases 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 235000011837 pasties Nutrition 0.000 description 1
- 230000005501 phase interface Effects 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/40—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling foils which present special problems, e.g. because of thinness
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Description
Vynález sa týka spôsobu výroby tenkého pása z nehrdzavejúcej ocele priamo z roztaveného kovu tuhnutím vo vnútri kokily, tvorenej dvoma chladenými stenami pohybujúcimi sa rovnakou rýchlosťou ako tuhnúci oceľový pás, ako sú napríklad vonkajšie steny dvoch valcov otáčajúcich sa okolo vodorovných osí.
Doterajší stav techniky
Pri tomto spôsobe liatia, ktorý je v priemyselnej výrobe známy pod označením „liatie medzi valce“, je jedným z hlavných problémov, týkajúcim sa akosti pása, prípadný výskyt pórov vo vnútri pása. Keď sa tieto póry vyskytujú vo výrobkoch vyrobených následným spracovaním pása (ako je čistenie povrchu, morenie, žíhanie, valcovanie za studená a iné spracovateľské postupy), obmedzujú oblasť použiteľnosti výrobkov zmenou mechanických vlastností, ktorú vyvolávajú.
Príčiny výskytu týchto pórov vo vnútri pásov liatych medzi valcami môžu byť podobné príčinám, ktoré spôsobujú (vo väčšej rozmerovej mierke) vznik lunkrov (zrazenín a dutín v ingotoch) a vnútorných stredových pórov v produktoch vyrobených klasickým súvislým liatím, vzniknutých uzavretím káps, obsahujúcich ešte tekutý kov, ktorý je obklopený už stuhnutým kovom, pretože tuhnutie kovu neprebieha úplne pravidelne. Ochladzovanie a tuhnutie tekutého kovu, ktorý tieto kapsy obsahujú, je sprevádzané zmršťovaním tohto kovu, čo má za následok vznik dutín. Tie sa pred skončením tuhnutia už nemôžu naplniť kovom, pretože takto uzavreté dutiny už nie sú tekutému kovu prístupné. Túto pórovitosť je potrebné odlišovať od guľovitých chýb - „bublín“, ktorých príčinou je únik rozpustených plynov a ktoré vznikajú najčastejšie pod povrchom výrobkov.
V patentovom spise EP 0 396 862 sa navrhuje postup na odstraňovanie vnútornej stredovej pórovitosti a tiež iných vnútorných a povrchových chýb v priebehu liatia pásov ocele medzi dva valce. Podľa tohto postupu majú liace valce na svojom povrchu presne dimenzované obvodové drážky, vytvorené presadene na obidvoch valcoch. Tým sa má zabrániť odutiu kôry stuhnutého kovu na povrchu valcov, ktoré by zahrnovalo nepravidelnosti vzniknuté pri tuhnutí pása.
Zdá sa však, že samotná zábrana odutia nepostačuje na to, aby sa úplne zabránilo odkrytiu vnútorných stredových pórov.
V japonskom patentovom spise JP 8252653 sa navrhuje spôsob, pri ktorom následne ihneď po liatí nasleduje valcovanie pása za tepla pri podmienkach daných touto nerovnosťou:
r > (2,74 x 10’5 T 2 - 6,88 x 10'2T + 43,55) (to /w0), kde r znamená úber hrúbky pása valcovaním za tepla T znamená teplotu valcovania za tepla v °C t o znamená priemer pórovitosti v smere hrúbky pása w0 znamená priemer pórovitosti v smere šírky pása.
Podľa tohto postupu je teda potrebné, aby sa valcovanie za tepla uskutočňovalo s úberom hrúbky pása dostačujúcom na to, aby póry boli týmto valcovaním opäť uzavreté a tento minimálny úber závisí od teploty valcovania (teda od teploty, ktorú má pás pri svojom vstupe do záberu valcov) a od tvaru a orientácie pórov. Predsa len bolo konštatované, že podmienky pri valcovaní nie sú ešte dostačujúce na dosiahnutie bezpečného uzavretia všetkých pórov a to najmä preto, že nie vždy zabránia tomu, aby sa znovu uzavreté póry pri spracovaní pása alebo pri používaní výrobkov z neho vyrobených opäť neotvorili, čo môže spôsobiť ich poškodenie alebo zlomenie.
Účelom vynálezu je navrhnúť spôsob, zabezpečujúci definitívne uzavretie stredových pórov vzniknutých vo vnútri pása po jeho úplnom stuhnutí.
Podstata vynálezu
Je preto predmetom vynálezu spôsob výroby tenkého pása z nehrdzavejúcej ocele priamym stuhnutím tekutej ocele do tvaru pása s hrúbkou najviac 8 mm v liacom zariadení, zahrnujúcom dve pohybujúce sa chladené steny a valcovaním tohto pása za tepla, vyznačujúci sa tým, že valcovanie za tepla sa uskutočňuje na valcovacej stolici, ktorej pracovné valce majú priemer v rozmedzí od 400 do 900 mm, teplota pása na jeho výstupe z valcovacej stolice je v rozmedzí od 800 do 1100 °C a úber hrúbky pása v priebehu valcovania za tepla je v rozmedzí od 15 do 35 %.
Výhodne sa valcovanie za tepla uskutočňuje na zariadení upravenom v rade za liacim zariadením. Liace zariadenie môže byť typu „liatie medzi valce“.
Ako bolo vyššie uvedené, je účel vynálezu dosiahnutý kombináciou požiadaviek týkajúcich sa priemeru pracovných valcov stolice na valcovanie za tepla, teploty pása pri výstupe z valcov a úber hrúbky pása v priebehu valcovania za tepla.
Vynález je vhodný na použitie na liatie nehrdzavejúcej ocele všetkých druhov, ktoré majú obsah uhlíka najviac 1 %, obsah kremíka najviac 1 %, obsah mangánu najviac 15 %, obsah chrómu od 10 do 30 %, obsah medi najviac 5 % a obsah dusíka najviac 0,5 % (všetky hodnoty sú vyjadrené v hmotnostných percentách). Tieto ocele môžu taktiež obsahovať značné množstvo niklu (až 40 %) alebo molybdénu (až 8 %). Ďalej bývajú v nich obsiahnuté iné prvky, buď ako nečistoty alebo ako legujúce prísady, najmä síra, fosfor, titán, niób, zirkón. Ich celkový obsah nemá prekročiť 2 % hmotnosti.
Ako už bolo uvedené, je tenký pás nehrdzavejúcej ocele, liaty medzi valce, veľmi náchylný na to, aby v jeho vnútri vznikali v priebehu tuhnutia póry, keď je vnútri vzniknutá kapsa, obsahujúca tekutý kov, opäť uzavretá okolným stuhnutým kovom. K tomuto javu dochádza na konci tuhnutia pastovitej zóny, nazývanej taktiež „rovnakoosou zónou“, nachádzajúcou sa medzi dvoma kôrami stuhnutými stykom s valcami, nazývanými tiež „oporovými zónami. Rovnakoosá zóna je veľmi neľahko ovplyvňovaná a jej hrúbka sa môže meniť v závislosti od rýchlosti tuhnutia oporových zón. Môže sa teda rovnakoosá zóna miestne predčasne opäť uzavrieť v miestach, kde vznikanie oporových zón bolo rýchlejšie ako zvyčajne. Sotva sa rovnakoosá zóna uzavrie, nemôžu sa už kapsy dokonale znovu naplniť tekutým kovom a zmršťovaním kovu pri jeho tuhnutí sa v týchto kapsách tvoria póry. Predsa len nastáva tento prípad pomerne zriedka a na izolovanie kapsy s tekutým kovom vlastne dochádza zvyčajne preskupením rovnakoosých kryštálov v tavenine, ktoré vytvárajú zátku upchávajúcu rovnakoosú zónu. Póry, ktoré vznikajú v rovnakoosej zóne, sú tvorené množstvom kanálikov a dutín neobsahujúcich plyny, ktorých maximálny rozmer v smere hrúbky plechu zodpovedá hrúbke rovnakoosej zóny (asi 100 až 400 pm) a ktorých dĺžka v ostatných smeroch môže dosahovať 1 až 2 mm. Ako už bolo uvedené, nejde o guľovitú bublinu, ktorá by vznikla únikom plynu, ani o vnútornú chybu otvárajúcu sa na povrchu pása.
Podnetom k vynálezu bola snaha vytvoriť pri valcovaní stuhnutého pása za tepla také podmienky, ktoré by viedli nielen k uzavretiu stredových pórov, ako je to už známe, ale tiež ku skutočnému zataveniu stien nachádzajúcich sa oproti pórom, ku ktorým sa valcovanie umožnilo priblížiť. Tým sa zabezpečí, že nedochádza k riziku otvorenia pórov pri neskoršom spracovaní pása alebo pri používaní z neho vyrobených predmetov. Valcovanie pása za tepla prebieha v dvoch po sebe nasledujúcich etapách. Najskôr sa vnútorné steny kazu k sebe blížia postupne tou mierou, ako sa hrúbka pása zmenšuje, až dôjde k ich dotyku. Potom, sotva sa seba dotknú, nastane stavanie týchto stien difúziou prvkov tvoriacich oceľ naprieč fázovým rozhraním. Avšak pôsobivého stavania stien má byť dosiahnuté už pred tým, ako pás vyjde zo záberu valcov valcovacej stolice, lebo inak by uvoľnenie stlačenia pása, ku ktorému dochádza pri výstupe pása z valcov, viedlo k čiastočnému odškereniu týchto stien od seba.
Účinnosť stavania stien závisí hlavne od dvoch parametrov: od dĺžky času dotyku stien vo valcovacej stolici a od teploty, pri ktorej sa tento dotyk uskutočňuje. Má teda k nemu dôjsť pokiaľ možno po vstupe pása medzi valce valcovacej stolice a jeho trvanie v podstate závisí, pre danú rýchlosť valcovania (ktorá je v prípade valcovania ihneď po liati z veľkej časti podmienená hrúbkou pása pred valcovaním), od priemeru pracovných valcov valcovacej stolice a na veľkosti úberu jeho hrúbky, ku ktorému medzi valcami dochádza. Čím je priemer valcov a úber hrúbky väčší, tým je vynútené uvedenie stien pórov do vzájomného styku rýchlejšie a tým dlhšie tento styk trvá. Predsa len nie je možné sa uspokojiť s konštatovaním, že k uspokojivému vyriešeniu daného problému postačí valcovať pás s najväčším úberom jeho hrúbky a s najväčším priemerom pracovných valcov. V skutočnosti vedie príliš veľký úber, ktorý by prestúpil tvárnosť pása za tepla, k vzniku povrchových trhlín na páse, nazývaných „praskliny“, čomu je bezpodmienečne potrebné zabrániť. Na druhej strane teplota, pri ktorej sa uskutočňuje vynútený dotyk stien pórov, závisí nielen od teploty pása, pri ktorej sa uskutočňuje vynútený dotyk stien pórov, závisí nielen na teplote pása vstupujúceho medzi valce valcovacej stolice, ale aj od dĺžky času, počas ktorého sa pás dotýka valcov, lebo tento dotyk spôsobuje ochladzovanie pása. Ak majú valce pri danej teplote, s ktorou pás vstupuje medzi valce, príliš veľký priemer, nastáva nebezpečie, že nimi spôsobené ochladenie pása bude mať za následok, že jeho teplota už nepostačí k dokonalému stavaniu stien pórov. Preto poskytuje výška teploty pása pri jeho výstupe z valcov dobrú indikáciu reálnej skutočnosti, akú mali steny pórov na vzájomné stavanie v priebehu zotrvania pása medzi valcami.
Teplota pása na výstupe z valcov má byť preto dostatočne vysoká, aby umožnila stavanie pórov, nemá však byť príliš vysoká, aby sa zabránilo nadmernému tepelnému zaťaženiu valcov. To by viedlo k degradácii ich povrchu spôsobujúcej zhoršenie vzhľadu pásov, čo by sa prejavilo nadmernou drsnosťou. Účel vynálezu bez sprievodných rušivých účinkov môže byť preto dosiahnutý len vtedy, keď sa vhodným spôsobom skombinuje priemer pracovných valcov s veľkosťou úberu hrúbky pása a s teplotou pása na výstupe z valcovacej stolice.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Aby sa určilo, ako sa majú tieto parametre skombinovať, bol uskutočnený rad pokusov, pri ktorých sa pri použití daného druhu nehrdzavejúcej ocele menili priemery pracovných valcov valcovacej stolice, úber hrúbky pása a teplota pása na výstupe z valcovacej stolice. Valcovacia stolica bola upravená v jednej linke hneď za liacim zariadením. Každý z týchto pokusov bol sprevádzaný charakterizáciou umožňujúcou určiť, či došlo k stavaniu pórov alebo nie. Táto charakterizácia bola uskutočnená tak, že bola zlomená skúšobná tyč na skúšku ťahom a plochy lomu boli podrobené prehliadke. Ak sa na týchto plochách vyskytli póry, ktoré sa otvorili v priebehu skúšky ťahom, nebolo stavanie stien pórov dostatočné. Ak sa na plochách lomu neobjavili žiadne zrejmé póry, bolo stavanie považované za dostatočné.
V tabuľke 1 je uvedené zloženie ocelí, s ktorými boli uskutočnené zmienené skúšky, ktorých výsledky sú zostavené v tabuľke 2. Obsah jednotlivých prvkov je uvedený v hmotnostných percentách. V tabuľke 1 sú taktiež uvedené hrúbky pásov na výstupe z liacich valcov, a na pásikoch z nich boli skúšky uskutočnené, ako aj rýchlosť liatia, meraná medzi liacimi valcami a valcami valcovacej stolice za tepla.
| Prvok | tavby A | tavby A' | tavby B | tavby C |
| C | 0,05 | 0,05 | 0,04 | 0,01 |
| Mn | 1,5 | 1,5 | 0,4 | 0,2 |
| P | <0,04 | <0,04 | <0,04 | <0,03 |
| S | <0,01 | <0,01 | <0,01 | <0,01 |
| Si | 0,3 | 0,3 | 0,3 | 0,5 |
| Ni | 8,6 | 8,6 | <0,3 | <0,1 |
| Cr | 18 | 18 | 16,5 | 11,5 |
| Cu | <0,5 | <0,5 | <0,2 | <0,2 |
| Mo | <0,5 | <0,5 | <0,1 | <0,1 |
| Ti | <0,01 | <0,01 | <0,01 | 0,15 |
| N | 0,05 | 0,05 | 0,04 | 0,01 |
| hrúbka pása | 4 mm | 2 mm | 3 mm | 3 mm |
| rýchlosť liatia | 25 m/mn | 100 m/mn | 60 m/mn | 60 m/mn |
Tabuľka 1: Zloženie ocelí z pokusných tavieb, hrúbka pása a rýchlosť liatia
Zloženie tavieb typu A a A' zodpovedá zloženiu klasických nehrdzavejúcich ocelí typu AISI 304. Zloženie tavieb typu B zodpovedá zloženiu feritických nehrdzavejúcich ocelí typu AISI 430. Tavby typu C zodpovedajú feritickým nehrdzavejúcim oceliam typu AISI 409 stabilizovaných titánom.
Tabuľka 2 uvádza výsledky skúšok uskutočnených na pásoch vyrobených z uvedených tavieb, spolu s príslušnými skúšobnými podmienkami.
| V rámci vynálezu | Typ tavby | Priemer valcov valcovacej stolice (mm) | Uber hrúbky pása (%) | Teplota pása na výstupe z valcov valcovacej stolice (°C) | Sta- vanie pórov | Iné chyby |
| nie | A | 300 | 50 | 1100 | nie | žiadne |
| nie | A | 400 | 10 | 1100 | nie | žiadne |
| nie | A | 400 | 15 | 750 | nie | žiadne |
| áno | A, A', B, C | 400 | 15 | 800 | áno | žiadne |
| áno | A, A', B, C | 400 | 15 | 1100 | áno | žiadne |
| nie | A | 400 | 15 | 1150 | áno | veľká drsnosť |
| nie | A | 400 | 50 | 750 | nie | žiadne |
| áno | A, A', B, C | 400 | 50 | 800 | áno | žiadne |
| áno | A, A', B, C | 400 | 50 | 1100 | áno | žiadne |
| nie | A | 400 | 50 | 1150 | áno | veľká drsnosť |
| nie | A | 400 | 60 | 1100 | áno | trhlinky |
| nie | A | 900 | 10 | 1100 | nie | žiadne |
| nie | A | 900 | 15 | 750 | nie | žiadne |
| áno | A, A', B, C | 900 | 15 | 800 | áno | žiadne |
| áno | A, A', B, C | 900 | 15 | 1100 | áno | žiadne |
| nie | A | 900 | 15 | 1150 | áno | veľká drsnosť |
| nie | A | 900 | 50 | 750 | nie | žiadne |
| áno | A, A', B, C | 900 | 50 | 800 | áno | žiadne |
| áno | A, A', B, C | 900 | 50 | 1100 | áno | žiadne |
| nie | A | 900 | 50 | 1150 | áno | veľká drsnosť |
| nie | A | 900 | 60 | 1100 | áno | trhlinky |
| nie | A | 100 | 50 | 750 | nie | žiadne |
Tabuľka 2: Výsledky skúšok uskutočnených s pásmi vyrobenými z tavieb typu A, A', B, C
Z výsledkov skúšok vyplýva, že účinného stavania pórov sa dosiahne bez tohc aby vznikli trhlinky a nadmerná drsnosť povrchu pása, ak sú zároveň splnené tieto tri podmienky:
- priemer pracovných valcov valcovacej stolice medzi 400 až 900 mm
- veľkosť úberu hrúbky pása v priebehu valcovania medzi 15 až 50 %
- teplota pása na výstupe z valcovacej stolice aspoň 800 a najviac 1100 °C.
Naproti tomu nebol pri podmienkach skúšok pozorovaný žiadny vplyv kombinácie hrúbky pása a rýchlosti liatia: výsledky získané s pásmi vyrobenými z ocelí pripravených tavbou typu A' sú zhodné s výsledkami skúšok získanými s pásmi vyrobenými z ocelí pripravených tavbami typu A za inak zhodných ostatných parametrov.
Ako už bolo uvedené, bola ku zmieneným skúškam použitá valcovacia stolica na valcovanie za tepla, zaradená v rade za liacim zariadením avšak pred navíjacím zariadením. Pokiaľ ide o cieľ, ktorý vynález sleduje, nie je toto usporiadanie nevyhnutné a valcovanie za tepla je možné uskutočňovať na zariadení oddelenom od liaceho zariadenia a navíjacieho zariadenia, avšak po odvinutí a opätovnom zahriatí surového odliateho pása. Z rôznych dôvodov sa však odporúča uskutočňovať valcovanie za tepla v rade za liacim zariadením. Predovšetkým je toto riešenie výhodné z ekonomického hľadiska vzhľadom k súvislému charakteru týchto operácií. Po prvé, proces výroby pása sa tým skráti a po druhé sa usporí použitie navíjacieho zariadenia a tiež zariadenie na znovuzahriatie pása s pomerne značným výkonom, pretože odliaty pás môže byť dostatočne teplý tak, aby mal vhodnú teplotu na valcovanie, prípadne pomocou krytu spomaľujúceho vyžarovanie tepla z pása medzi jeho výstupom z iiacich valcov a jeho vstupom medzi valce valcovcej stolice. Ak sa znovuzahriatie pása napriek tomu ukáže byť nutné, je možné ho uskutočniť v indukčnej peci s menším výkonom, postačujúcim na zvýšenie teploty pása v rozsahu niekoľkých sto stupňov. Valcovanie hneď za liatím, tým, že nevyžaduje navinutie surového pása prichádzajúceho z liaceho zariadenia, zároveň umožňuje vyhnúť sa riziku poškodeniu pása pri navíjaní, ku ktorému by došlo pri pomerne hrubom páse s ešte znovunevzniknutými kryštálmi. A konečne, okolnosť, že nie je potrebné pás zahriať z teploty okolia na teplotu valcovania za tepla, zabraňuje znovuoxidácii povrchu pása, ku ktorej zvyčajne pri tejto operácii dochádza. Pri tejto znovuoxidácii by sa tvorili okuje, ktoré by mohli vznikať ako na páse tak aj na valcoch valcovacej stolice a tým viesť k zhoršeniu vzhľadu povrchu výrobku po morení.
Priemyselná využiteľnosť
Vynález je možné aplikovať nielen na zariadení na liatie medzi valce, ale aj na všetkých iných typoch zariadenia na liatie tenkých pásov z nehrdzavejúcej ocele medzi dve chladené pohybujúce sa plochy, akými sú napríklad pásy pri posuve.
Claims (3)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Spôsob výroby tenkého pása z nehrdzavejúcej ocele priamym stuhnutím tekutej ocele do tvaru pása s hrúbkou najviac 8 mm v liacom zariadení zahrnujúcom dve pohybujúce sa chladené steny a valcovaním tohto pása za tepla, vyznačujúci sa tým, že sa valcovanie za tepla uskutočňuje na valcovacej stolici, ktorej pracovné valce majú priemer v rozmedzí od 400 do 900 mm, teplota pása na jeho výstupe z valcovacej stolice je v rozmedzí od 800 do 1100 °C a úber hrúbky pása v priebehu valcovania za tepla je v rozmedzí od 15 do 35 %.
- 2. Spôsob podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že valcovanie za tepla sa uskutočňuje na zariadení umiestnenom v rade za liacim zariadením.
- 3. Spôsob podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že chladené steny liaceho zariadenia sú tvorené povrchmi dvoch valcov otáčajúcich sa okolo vodorovných osí.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9811777A FR2783443B1 (fr) | 1998-09-21 | 1998-09-21 | Procede de fabrication d'une bande mince en acier inoxydable |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK123999A3 true SK123999A3 (en) | 2000-07-11 |
Family
ID=9530674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK1239-99A SK123999A3 (en) | 1998-09-21 | 1999-09-10 | Manufacturing method for stainless steel thin strip |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0988901B1 (sk) |
| JP (1) | JP2000094006A (sk) |
| KR (1) | KR100573750B1 (sk) |
| CN (1) | CN100358645C (sk) |
| AT (1) | ATE253992T1 (sk) |
| AU (1) | AU4877899A (sk) |
| BR (1) | BR9904278A (sk) |
| CA (1) | CA2281991A1 (sk) |
| DE (1) | DE69912710T2 (sk) |
| FR (1) | FR2783443B1 (sk) |
| ID (1) | ID25947A (sk) |
| PL (1) | PL335499A1 (sk) |
| RU (1) | RU2203749C2 (sk) |
| SK (1) | SK123999A3 (sk) |
| TR (1) | TR199902306A3 (sk) |
| TW (1) | TW483781B (sk) |
| UA (1) | UA63941C2 (sk) |
| ZA (1) | ZA995983B (sk) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10046181C2 (de) * | 2000-09-19 | 2002-08-01 | Krupp Thyssen Nirosta Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines überwiegend aus Mn-Austenit bestehenden Stahlbands oder -blechs |
| ITRM20070150A1 (it) * | 2007-03-21 | 2008-09-22 | Danieli Off Mecc | Processo e impianto per la produzione di nastro metallico |
| CN110404967A (zh) * | 2019-07-16 | 2019-11-05 | 山西太钢不锈钢精密带钢有限公司 | 超宽超薄超硬不锈钢钢带的制造方法及其制造的钢带 |
| CN114247760B (zh) * | 2020-09-23 | 2024-02-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种脆性材料冷轧断带的综合诊断方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02224853A (ja) | 1989-02-27 | 1990-09-06 | Kawasaki Steel Corp | 双ロール式急冷薄帯製造用の冷却ロール |
| JP2798694B2 (ja) | 1989-03-17 | 1998-09-17 | 新日本製鐵株式会社 | 薄肉鋳片の製造方法 |
| JPH03124352A (ja) * | 1989-10-09 | 1991-05-27 | Kobe Steel Ltd | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 |
| JP2690191B2 (ja) * | 1990-11-30 | 1997-12-10 | 新日本製鐵株式会社 | 高δ―Ｆｅ系オーステナイトステンレス鋼帯の製造方法 |
| JP2995520B2 (ja) * | 1992-10-20 | 1999-12-27 | 新日本製鐵株式会社 | 連鋳鋳片の内質改善方法 |
| JPH07251244A (ja) * | 1994-03-16 | 1995-10-03 | Nippon Steel Corp | 双ロール式連続鋳造法における鋳片ポロシティ防止方法 |
| AU2877495A (en) * | 1994-07-08 | 1996-02-09 | Ipsco Inc. | Method of casting and rolling steel using twin-roll caster |
| JPH08215797A (ja) * | 1995-02-16 | 1996-08-27 | Nippon Steel Corp | 表面性状および成形性の優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 |
| JP2982646B2 (ja) * | 1995-03-16 | 1999-11-29 | 住友金属工業株式会社 | 薄鋼板の連続製造方法 |
-
1998
- 1998-09-21 FR FR9811777A patent/FR2783443B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-09-09 CA CA002281991A patent/CA2281991A1/fr not_active Abandoned
- 1999-09-10 DE DE69912710T patent/DE69912710T2/de not_active Revoked
- 1999-09-10 AT AT99402235T patent/ATE253992T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-09-10 EP EP99402235A patent/EP0988901B1/fr not_active Revoked
- 1999-09-10 SK SK1239-99A patent/SK123999A3/sk unknown
- 1999-09-17 AU AU48778/99A patent/AU4877899A/en not_active Abandoned
- 1999-09-18 ZA ZA9905983A patent/ZA995983B/xx unknown
- 1999-09-20 TR TR1999/02306A patent/TR199902306A3/tr unknown
- 1999-09-20 ID IDP990877D patent/ID25947A/id unknown
- 1999-09-20 CN CNB991220633A patent/CN100358645C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-09-20 UA UA99095183A patent/UA63941C2/uk unknown
- 1999-09-20 PL PL99335499A patent/PL335499A1/xx unknown
- 1999-09-20 RU RU99120100/02A patent/RU2203749C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-09-20 KR KR1019990040351A patent/KR100573750B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-09-21 JP JP11266489A patent/JP2000094006A/ja active Pending
- 1999-09-21 BR BR9904278-9A patent/BR9904278A/pt active Search and Examination
- 1999-10-12 TW TW088116319A patent/TW483781B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69912710D1 (de) | 2003-12-18 |
| EP0988901A1 (fr) | 2000-03-29 |
| ATE253992T1 (de) | 2003-11-15 |
| AU4877899A (en) | 2000-03-23 |
| ID25947A (id) | 2000-11-16 |
| ZA995983B (en) | 2001-03-19 |
| TR199902306A2 (xx) | 2000-04-21 |
| UA63941C2 (uk) | 2004-02-16 |
| DE69912710T2 (de) | 2004-09-23 |
| RU2203749C2 (ru) | 2003-05-10 |
| KR100573750B1 (ko) | 2006-04-24 |
| FR2783443A1 (fr) | 2000-03-24 |
| JP2000094006A (ja) | 2000-04-04 |
| BR9904278A (pt) | 2000-09-26 |
| FR2783443B1 (fr) | 2000-10-27 |
| TR199902306A3 (tr) | 2000-04-21 |
| PL335499A1 (en) | 2000-03-27 |
| CN1249216A (zh) | 2000-04-05 |
| CN100358645C (zh) | 2008-01-02 |
| KR20000023300A (ko) | 2000-04-25 |
| EP0988901B1 (fr) | 2003-11-12 |
| TW483781B (en) | 2002-04-21 |
| CA2281991A1 (fr) | 2000-03-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101094568B1 (ko) | 낮은 표면 거칠기와 낮은 다공성을 가진 캐스팅 강 스트립 | |
| JP4495224B2 (ja) | 優れた凝固組織を有する鋳片 | |
| EP3246112A1 (en) | Continuous casting method for slab | |
| KR100665164B1 (ko) | 강 스트립 및 강 스트립 생산방법 | |
| Kumar et al. | Distribution of macroinclusions across slab thickness | |
| TW297788B (sk) | ||
| KR0139370B1 (ko) | 구리 및 주석을 다량 함유하는 보통 탄소강 박주편 및 박강판과 그의 제조방법 | |
| JP5999294B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| NZ301021A (en) | Casting austenitic steel; method for continuously casting stainless steel; details of casting speed | |
| CZ295816B6 (cs) | Způsob kontinuálního lití pásků z feritické nerezavějící oceli prostých mikroprasklin mezi dva válce | |
| SK123999A3 (en) | Manufacturing method for stainless steel thin strip | |
| JP2018099704A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| KR20130088305A (ko) | 보론 첨가 고탄소강의 크랙 저감 방법 | |
| JPH0565263B2 (sk) | ||
| JP2004509770A (ja) | 鋼ストリップ製造方法 | |
| CZ334599A3 (cs) | Způsob výroby tenkého pásu z nerezavějící ocele | |
| JP3487234B2 (ja) | 継目無鋼管用高炭素鋼片の製造方法 | |
| Haga | 600 mm-Wide Strip Casting Using Single Roll Caster Equipped with Scraper | |
| JPS63168260A (ja) | 連続鋳造片の熱間加工法 | |
| KR100397295B1 (ko) | 304계스테인레스강연주주편의표층슬리버결함저감방법 | |
| KR20040020464A (ko) | 쌍롤형 박판 주조기를 이용한 고 망간 강의 박판 제조 방법 | |
| JPS61195742A (ja) | 鋼の連続鋳造装置 | |
| JP4857788B2 (ja) | 高Ｓｉ鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0371902A (ja) | 表面性状が良好で延性に優れたオーステナイト系ステンレス薄鋼帯の製造方法 | |
| JP2001138015A (ja) | 連続鋳造方法 |