SE434958B - Forfarande och anordning for att pa en rorlig sugsintringsrost eller i en stationer eller rorlig sugsintringspanna astadkomma en charge med hog permeabilitet och stabil struktur - Google Patents

Description

.dvs. bringas att innehålla för masugnen erforderliga slaggbe- 8008613-5 genom mikropelletering av en eller flera i chargen ingående järnoxidprodukter. Emellertid erfordras härför extra och dyrbar kulrullningsapparatur, som t.ex. trommel eller tallrik.

Endast extremt finkornigt material kan mikropelleteras och i regel måste bindemedel användas samtidigt med en hög, nog- grant kontrollerad vattentillsats, som kan förorsaka kladdning i chargens underdel vid sintringen. En nackdel är vidare att i chargen ingående beståndsdelar ej får en sådan intim blandning som gynnar eftersträvad slaggbildning under sintringen och förhyttningen. _ 7 På olika häll i världen höganrikas järnmalm, dels för att höja järnhalten, dels för att avskilja föroreningar, t.ex. fosfor{ För genomförande av anrikningen måste malmen nedmalas så långt, att en så finkornig slig erhålles att den ej lämpar sig för sugsintring. Exempel på sådana sliger är de mellan- och nordsvenska sligerna som renats från fosfor och därför är yt- terst finkorniga. För att kunna avsätta sådant material har man valt æfizkulsintra detsamma. Kulsinter är emellertid ej det ideala agglomeratet för masugnen när det gäller form och kemisk sammansättning, och i många fall fördrages sinter från sugsintring, icke minst därför att den lätt kan göras engående, ståndsdelar.

Förutom finkorniga malmsliger finns det en hel del fin? kornigt järnhaltigt material som idag ej kan agglomereras genom sugsintring. Sådana är t.ex. kisbränder, stoft från syrgas- blåsning och andra mycket finkorniga metallurgiska mellanpro- dukter. g É Ett försök att komma till rätta med en finkornig sinter- É charge visas i svenska patentet-212 742, där en fuktig charge- blandning utsättes för högfrekventa vibrationer, varvid en sammanhängande kaka bildas, som i form av bitar utlägges på en sinterrost och sintras. Medelst en sikt klasseras nämnda bitar på sådant sätt, att den grovkorniga andelen läggas närmast rosten_och den finkorniga ovanpå. Vid försök att applicera metoden i industriell skala uppstod emellertid svå- righeter. En relativ hög fuktighet erfordrades för att åstad- 8008613-5 komma en för en kakbildning tillräcklig plasticitet. Vid vümæ- ringen blev därvid ytcrn fuktiga, vilket förorsakade kladdning på underlaget. Dessutom var det svårt att åstadkomma en hög- frekvent vibrering med tillräckligt inträngningsdjup.

Ett syfte med föreliggande uppfinning är att anvisa ett nytt och fördelaktigt förfarande för framställning av en sug- sintercharge med hög permeabilitet och stabil struktur, var- igenom de ovan diskuterade olägenheterna i åtminstone väsent- lig utsträckning elimineras. ' I nämnda syfte föreslås ett förfarande av det inlednings- vis angivna slaget, vilket dessutom kännetecknas av att materialblandningens vattenhalt inställes för att vid avsedd sintringstemperatur ge väsentligen minimal bränsleförbrukning och av att presstrvcket_avpassas så i förhållande till den inställda, mot väsentligen minimal bränsleförbrukning svarande vattenhaltn att den bildade kakans porvolym på i och för sig känt sätt ej helt fylles av den i nämnda blandning ingående vattenmängden, samt av att de vid sönder- delningen av kakan erhållna bitarna direkt i fuktigt tillstånd tillföres rosten resp. pannan. Härigenom undvikas på enkelt sätt ovannända olägen- heter. Vid sugsintring av en enligt uppfinningen bildad materialbädd kommer vid nntändning av bädden vid dennas överyta att bildas ett i förhållande till bäddhöjden tunt förbränningsskikt, vil- ket vid genomsugningen av luft rör sig nedåt genom hela bäd- den. Till detta skikt föres genom kylning av den redan upphet- tade, ovanförliggande delen av bädden förvärmd luft, medan ga- sen fràn förbränningsskiktet torkar och upphettar närmast un- derliggande bäddskikt. Härvid är vattenhalten av stor betydel- se för sintringsförloppet, i det att den vid konstant luft- mängd per tídsenhet bestämmer den hastighet, varmed förbrän- ningsskiktets front rör sig nedåt genom bäddeni Hastigheten av det efter förbränningsskiktet följande avkylningsskiktet, vari det sintrade chargematerialet kyles av den ankommande luften, bestämmes däremot av den högsta uppnådda temperaturen i bädden och av den genomsugna luftmängden, vilken hastighet är konstant vid konstant luftmängd och konstant högsta tempe- ratur. Endast vid den vid förfarandet enligt uppfinningen ut- nyttjade vattenhalten erhåller emellertid förbrännings- och avkylningsskikten samma rörelsehastighet, varvid det, såsom 8008613-5 nämnts, erhålles ett önskat tunt förbränningsskikt, som ger väsentligen minimal bränsleförbrukning vid önskad sintrings- temperatur. Minskas vattenhalten, ökas förbränningsskiktets men ej avkylningsskiktets hastighet, varvid de båda skiktens fronter avlägsnas från varandra och ett tjockt förbränninge- skikt erhålles, så att ökad mängd bränsle måste tillsättas för att nå önskad förbränningstemperatur. Orsaken till att en sänkt vattenhalt i detta fall medför en ökad bränsleför- brukning är att kvarvarande värme i sintern, när förbrän- ningsskiktet nått rosten, har ökat. ökas i stället vatten- halten utöver det värde, vid vilket förbrännings- och avkyl- ningsskikten rör sig med samma hastighet, kommer förbrännings- skiktfrontens rörelsehastighet att minska. Avkylningsskiktet rör sig emellertid med oförändrad hastighet. Härigenom kommer så småningom sintringstemperaturen att sjunka och kan t o m chargen slockna, varför den högre vattenhalten måste kompen- seras med en ökad bränslemängd. Vid varje given sintrings- temperatur finns sålunda en bestämbar vattenhalt, vilken in- ställes vid förfarandet enligt_uppfinningen för att ge den lägsta bränsleförbrukningen. Den vid pressningen enligt upp- finningen bildade kakan får emellertid ej hålla fri fukt på ytan, enär kakbitarna blir kladdiga och bakar samman i på rosten nedlagd charge och vid framställning av kakan genom valsning besvärande slirning av valsarna mot kakan uppträder och lâg kakhällfasthet erhålles. Om den vattenmängd som ger lägst bränsleförbrukning ej får rum i den bildade kakans porer och ytvatten uppträder vid pressningen kunde det ligga nära till hands att minska vattenmängden, men detta skulle medföra att bränslemängden måste ökas. I enlighet med uppfinningen har sålunda befunnits, att kakans porvolym skall genom regle- ring av presstrycket inställas så, att önskad vattenmängd ryms i densamma. Porfyllnadsgraden får emellertid ej bli för låg, då det i stor utsträckning är kapillärkrafter som håller ihop kakan. Det har därvid befunnits, att den pressade kakans porer bör vara fyllda till minst 60 %, företrädesvis 60,- 90 %.

I många fall måste man vid konventionell chargeberedning för att åstadkomma en gasgenomsläpplig charge sätta till mer vatten än som erfordras ur termisk synpunkt, vflketbetyder en 8008613-5 ökad bränsleförbrukning. Detta är ej nödvändigt vid det här föreslagna chargeberedningsförfarandet, vilket utgör en mycket betydande fördel.

Om den pressade kakan är för tjock, riskeras att bräns- let, vanligtvis finkornig koksstybb, inbindes så att dess antändning försenas. Av detta skäl bör kaktjockleken ej vara större än 12 mm men ej heller understiga 4 mm, då eljest ka- kan blir för svag för att på ett på förhand bestämbart sätt kunna sönderdelas i bitar med för bildning av en sugsinter- charge lämpad storlek. För uppnående av en god gasfördelning och värmeöverföring mellan gas och-gods i sinterchargen bör vidare den pressade kakan sönderdelas i bitar, vilkas största dimension är högst 20 mm, företrädesvis högst 15 mm. sugmotstàndet hos en blandning av två kornstorlekar är större än det sammanlagda sugmotstàndet av de båda kornklas- serna var för sig. Av denna anledning har det visat sig vara fördelaktigt, om pà i och för sig känt sätt den pressade kakan efter sönderdelning klasséras i en siktapparat till bildning av en förhållandevis grovkornig materialfraktion, som lägges närmast rosten, och en finkornig materialfraktion, som lägges ovanpå den grovkorniga-fraktionen. Härvid är det speciellt för- delaktigt, om klasseringen avpassas så, att huvuddelen av ma- terialet, företrädesvis ca 2/3 därav, ingår i den grovkorniga materialfraktionen, som lägges närmast rosten. Genom att chargens överskikt sålunda blir finkornigare, underlättas tändningen av chargen. Vidare förbättras värmeöverföringen mellan gods och gas i det skede av sintringen, där stabilise- ring av förbränningsskiktets front är önskvärd. Dessutom kan bränsle inbesparas, om finkornigt ytterligare bränsle in- blandas i den finkorniga materialfraktionen, genom att lägre bränslehalt kan användas för resterande del av chargen.

Uppfinningen avser, såsom nämnts, även en anordning för att på en rörlig sugsintringsrost eller i en stationär eller rörlig sugsintringspanna åstadkomma en charge med hög permeabilitet och stabil struktur, innefattande organ i form av minst ett tryckbe- lastat valspar med släta eller endast ytligt räfflade valsar för hoppressning av en ström av en för sintring avsedd fuktig mate- rialblandning till en väsentligen genom inverkan av kapillär- 8008613-5 6 krafter sammanhängande kaka, son därpå sönderdelas i bitar med för bildning av en sugsintercharge lämpad storlek, och organ för tillförsel av material- blandningen i en förutbestäd mängd per tidsenhet och med en förutbestämd fukthalt till nämnda hoppressningsorgan, vilken anordningen enligt uççfin- ningen dessutom innefattar de i kravets 7 kännetecknande del angivna dragen.

Därigenom nås uppfinningens syfte ned konstruktivt enkla medel.

Ytterligare för anordningen utmärkande drag och för- delar anges i patentkraven resp. belyses nedan.

Uppfinningen beskrives i det följande under hänvisning till bifogade ritning, på vilken I fig. 1 schematiskt visar en första utföringsform av uppfinningen och _ _ fig. 2 schematiskt visar en andra utföringsform av upp- É finningen. 7 _ I I fig. 1 är med 10 betecknad en endast partiellt visad rörlig sugsintringsrost, varvid den underliggande suglâdans 11 botten visas vid 12. På rosten 10 befinner sig ett av ¿ grovkornigt material bestående härdlager 13, som är avsett _ ' att hindra överhettning av rosten 10 vid sugsintring. På ros- ten 10 uppbygges, såsom visas, en bädd 1! av material, som skall sugsintras, efterhand som rosten långsamt rör sig framåt i pilens 15 riktning. _ 1 Över rosten är anordnade organ i form av ett med 16 ge- nerellt betecknat valsverk för sammanpressning av en på en transportör 17 ankommande fuktig materialblandning 18 till ensamnanhängande kaka 19. Den fuktiga'materialblandningen kan exempelvis bestå av finkornig järnmalmslig, fínkorniga, järnhaltiga metallurgiska mellanprodukter, koksstybb och slaggbildare, varvid bränsle- och vattenhalten är avpassade till varandra för att vid den erforderliga sintringstempera- turen ge väsentligen minimal bränsleförbrukning. Transportören 17 är försedd med en vägningsanordning 20 och drives med en sådan hastighet, att per tidsenhet konstant materialmängd tillföres valsverket 16. Medelsten vid 21 visad skrapanord- ning utjâmnas den till valsverket gående materialsträngen, så att denna blir jämntjock utefter den för sammanpressningen 1 utnyttjade längden av valsverkets valsar 22 och 23. 8008613-5 Till valsparets 22, 23 utmatningssida ansluter sig ett skibord med en plan botten 24, vilken bildar en nedåt lutande understödsplatta för mottagning och ledning av den genom valsning bildade kakan 19 till ett direkt ovanför rosten 10 beläget ställe. Vid passagen över plattans 24 undre kant 25 sönderbrytes kakan 19 genom tyngdkraftens inverkan i bitar med för bildning av en sugsintercharge lämpad storlek, som kan inställas genom lämplig avpassning mellan bl.a. per tidsenhet tillförd mängd materialblandning 18 och valstrycket, vilka parametrar åtminstone i viss mån bestämmer kaktjockleken och kakans hâllfasthet. Plattan 24 kan vara inställbar i olika vinklar i förhållande till hori- sontalplanet. Dess lutningsvinkel skall dock vara så liten, att friktionen mellan plattan och kakan 19 hindrar ett ge- nom tyngdkraftens inverkan förorsakat sönderfall av kakan, innan denna når brytkanten 25.

Valsarna 22, 23 är synkront drivna medelst var sin el- ler en gemensam, ej visad motor och lagrade i ett valsstolpar, som i det visade exemplet uppbäres av taket i en sugsintrings- anläggningen inrymmande byggnad, varvid ett parti av nämnda tak visas vid 26. Endast den ena valsstolen visas i fig. 1 och är där betecknad med 27. Den motsatta valsstolen har väsentligen samma utformning. Den undre valsen 23 är lagrad i ett parti 28 av varje valsstol, medan vardera änden av den andra valsen 22 är lagrad i den ena armen 29 av en vid 30 i tillhörande valsstol 27 svängbart lagrad, dubbelarmad hävstång, vars andra arm är betecknad med 31. Mot den andra armen 31 verkar en hydraulcylinder 32, som strävar att svänga häv- stången i sådan riktning, att valsen 22 anpressas mot valsen 23. En dubbelarmad hävstång med tillhörande cylinder är an- ordnad för vardera änden av valsen 22. Hävstängerna kan med fördel vara stelt sammankopplade, så att de svänges synkront.

Arrangemanget är vidare sådant, att detbåda valsarnas 22, 23 axlar innehållande planet är väsentligen vinkelrätt mot plat- tan 24, sà-att kakan 19 erhåller stöd av plattan 24 omedel- bart efter det att den lämnat valsparet 22, 23 och risk för oavsiktlig alltför tidig sönderbrytning av kakan elimineras.

Till plattans 24 nedre kant 25, över vilken kakan 19 8008613-5 sönderbryts, ansluter sig en nedåt från plattan 24 lutande styrplatra 33,varmed de vid sönderbrytningen bildade bitarna ledes till en siktapparat 34, varmed de uppdelas i en för- hållandevis grovkornig fraktion, som lägges närmast rösten 10 ovanpå härdlagret 13 och där bildar ett undre skikt 35 av chargebädden 14, och en förhållandevis finkornig fraktion, som lägges ovanpå skiktet 35 för att bilda ett övre skikt 36 av bädden 14. Siktningen avpassas därvid så, att skiktet 35 kommer att innehålla ca 2/3 eller större andel av den totala bäddmaterialmängden.

Sütapparaten 34 har i det visade exemplet formen av en trumma ned en medjsfldiägxnngar försedd mantel-med polygonal tvärsektions- form. Utefter sikttrummans hela längd sträcker sig väsentligen radiellt utskjutande lister 37, varvid siktöppningarna kan ut- göras av trummanteln genomgående, i mantelns omkretsriktning mellan närbelägna lister 37 sig sträckande slitsar. Slits- bredden kan därvid med fördel vara av storleksordningen 10 mm.

Trumman roteras i medurs riktning medelst en ej visad motor, varvid från styrplattan 33 ned på trumman fallande grövre bi- tar ej passerar genom siktöppningarna utan medelst listerna 37 föres åt höger, sett i fig. 1, och därpå faller ned på rosten- 10, såsom antydes vid 38, för att bilda bäddskiktet 35. De ge- nom siktöppningarna passerande mindre bitarna passerar emel- lertid rakt genom sikttrumman och bildar en ström 39 av för- hållandevis finkornigt gods, som tillföres ovanpå det redan utbildade skiktet 35 under bildning av det övre skiktet 36.

Såsom likaså framgår i fig. 1, kan i detta övre skikt 36 homo- 'gent inblandas önskvärda finkorniga tillsatser, såsom fin- kornigt extra bränsle. För detta ändamål är anordnad en transportör 40, varmed det finkorniga tillsatsmaterialet 41 transporteras till siktapparaten 34, genom vilken tillsats- materialet kommer att passera, samtidigt som det inblandas I i den finkorniga fraktionen av det från styrplattan 33 kom- p mande materialet. Såsom antydes vid 42, är transportören 40 samordnad med en vägningsanordning för rätt dosering av till- satsen och med en skrapanordning 43 för utjämning av den till siktapparaten 34 gående tillsatsmaterialsträngen, så att den- na blir jämntjock över hela bredden. aooas1z-s För uppnående av korrekta egenskaper hos den genom vals- ningen bildade kakan 19 finns -en generellt med 44 betecknad styrutrustning, varmed valstrycket automatiskt kan inställas och övervakas så, att rätt porositet hos kakan 19 erhålles i förhållande till den i blandningen 18 ingående fuktmängden, företrädesvis så att kakans 19 porer blir fyllda med vatten i en viss procentuell utsträckning inom området 60 - 90 volymprocent, där önskad hâllfasthet hos kakan erhålles.

Denna styrutrustning innefattar en pump 45, vars sugsida är ansluten till en hydraulvätskesump 46 och vars trycksida via en ledning 47 är ansluten till varje hydraulcylinder 32.

Från ledningen 47 sträcker sig en returledning 48 tillbaka till sumpen 46, varvid en styrbar strypventil 49 är anordnad i returledningen 48 och graden av strypning av ventilen 49 bestämmer det av varje cylinder 32 utövade trycket på armen 31 och därmed valstrycket. Ventilen 49 styres via en styrled~ ning 50 från en i och för sig känd jämförelsekrets 51, vil- ken på en ingångsledning 52 erhåller en mot ett inställt börvärde på kakans 19 tjocklek svarande signal. Via en led- ning 53 erhåller jämförelsekretsen 51 vidare från en kakans 19 tjocklek avkännande givare 54 en insignal svarande mot den momentana kaktjockleken, varvid jämförelsekretsen 51 jämför signalerna från ledningarna 52 och 53 och vid avvikel- se av signalen pâ ledningen 53 från det värde som svarar mot börvärdet på kakans 19 tjocklek justerar utsignalen på led- ningen 50 sâ, att den av ventilen utövade strypningen ökas eller minskas för att ge upphov till ett ändrat valstryck, som ger upphov till avsedd kaktjocklek.

Det inses, att siktapparaten 34 och transportören 40 kan utelämnas vid anordningen enligt fig. 1, om klassering av de vid sönderdelning av kakan 19 erhållna bitarna och till- försel av tillsatsmaterial 41 ej erfordras. Vidare kan styr- ningen av sinterchargeframställningsprocessen givetvis ske på andra sätt än det visade och beskrivna. Vidare kan givetvis sintringsrosten 10 vara stillastående, varvid sinterchargefram- ställningsapparaturen kan vara anordnad rörlig utefter rosten. 8008613-5 10 För att vid fraktioneringen av materialet med hjälp av siktapparaten 34 åstadkomma förbättrad precision med avseende på nedläggningen av den finkorniga materialfraktionen 39 är inuti sikttrumman anordnad en ledplåt 55, vilken via änd- stycken 56 är lagrad på sikttrummans axel SÜ och inställbar med avseende på sin lutning genom vridning kring axeln 57. överensstämmande eller väsentligen överensstämmande de- taljer i fig. 1 och 2 är åsatta samma hänvisningsbeteckninqar och beskrives ej närmare i den nu följande beskrivningen av fig. 2, som visar en modifikation_av anordningen enligt fig. _ Vid utföringsformen enligt fig. 2 är över understöds- ö plattan 24 nära dennas undre ände anordnad en företrädesvis med variabel hastighet drivbar piggvals 58 för utformning av brottanvisningar i eller för fullständig upgbrytning av kakan 19 i bitar, vilkas storlek bestämmes av piggarnas inbördes avstånd och piggvalsens periferihastighet. Piggvalsens S8 motor och uppbärningsanordning har för tydlighets vinnande ej visats i fig. 2. De erhållna bitarna faller från plattans d24 undre kant i en ström 59, som bildar ett övre skikt 60 av bädden 14 ovanpå ett redan tidigare på rosten 10 och härd- lagret 13 lagt bäddskikt_§1. Bäddskiktet 61 kan därvid vara utformat med hjälp av ett ytterligare, ej visat valspar, som är beläget till höger, sett i fig. 2, om det visade valsparet och materialet i skiktet 61 kan ha annorlunda sam- mansättning eller genomsnittlig styckestorlek än materialet 1 skiktet eo. s d Ytterligare modifiktioner av anordningen enligt uppfin- ningen är givetvis möjliga inom ramen för uppfinningen. Så- lunda kan valsparet eller valsparen anordnas snedställda re- lativt rostens längsriktning eller kan valsningsutrustningen vara skildí från sugsintringsrosten, varvid det färdiga sin- terchargematerialet levereras till rosten medelst en lämplig transportöranordning, eventuellt via en chargerings- eller lagringšíicka.g Följande exempel, vari halter anges i vikt-procent åskådliggör den genom uppfinningen erhållbara gynnsamma ef- - fekten. sooa61s-5 11 EXEMPEL 1 Till en materialblandning bestående av ca 60 % Grängesberg koncentrat GAC (finkornig slig med hög järnhalt och en specifik yta av 550 cmz/9), ca 32 % annan slig med lägre järnhalt och ca 8 % slaggbildare, varav 4 % bränd kalk, sattes för bildning av en sugsinterchargeblandning 5 % koks- stybb, 8 % kalksten och ca 25 % retursinter med en korn- storlek understigande 6 mm. Denna blandning, som var kompone- rad för att ge en högbasisk sinter, uppfuktades till en vat- tenhalt av 7 %. Den fuktiga blandningen valsades till en kaka, vars porer var till ca 85 volymprocent vattenfyllda och vilken därpå sönderbröts och siktades på det i fig. 1 visade och med hänvisning till denna beskrivna sättet, varvid användes val- sar med 350 mm diameter och ett valstryck av ca 400 kp per cm utnyttjad valslängd. Siktspalterna i sikttrumman hade en bredd av 10 mm, varvid ca 30 % av materialet passerade genom sikt- trummen och bildade det mera finkorniga övre skiktet av charge- bädden, vars höjd uppgick till ca 320 mm över härdlagret, som var 20_mm högt. Sintringen utfördes med ett-undertryck av 1500 mm vattenpelare. Sintringstiden uppgick till ca 10 minuter, (inklusive standardtillägg av 2 minuter), varvid en produktion av ca 42,5 ton per m2 rostarea och 24 timmar er- hölls. Den färdiga sintern, som var hårdbränd, gav vid trommel- test ett värde av ca 60 %. Det ovan angivna representerar re- sultatet av ett flertal sintringsförsök efter erhållande av den angivna ca 25 % balansen mellan ingående och utgående retur.

Samma chargesammansättning men beredd pâ konventionellt sätt utan valsning gav vid i övrigt samma sintringsbetingelser en produktion av ca 33 ton per m2 rostarea och 24 timmar, dvs närmare 30 % lägre produktion än vid tillvägagångssättet en- ligt uppfinningen.

EXEMPEL 2 Till en materialblandning bestående av ca 60 % Gränges- berg koncentrat GPC (kulsinterslig med hög järnhalt och en specifik yta av 1600 cmz/g), ca 32 % annan slig med lägre -8008613-5 12 järnhalt och ca 8 % slaggbildare, Varav 4 % bränd kalk, sattes för bildning av en sugsinterchargeblandning 4 % koksstybb, 8 % kalksten och ca 22 % retursinter ( <6 mm).

Denna blandning uppfuktades till en vattenhalt av 7 % och valsades enligt exempel 1 ovan till en kaka, vars porer_var 1 till ca 80 volymprocent vattenfyllda, varpå kakan sönder- delades med piggvals enligt fig. 2 och därpå nedlades utan siktning på en sinterrost till en bildning av en bädd med en höjd av ca 350 mm över härdlagret, som var 20 mm högt.

En provmängd av det medelst piggvalsen sönderdelade materialet hade efter torkning följande kornstorleksfördel- ning: _ Kornstorlek (mm) Andel (%) I > s 12,2 ' 8 - 6 26,2 6 - 4 16,5 4 - 2 16,3 2 - 1 11,9 1 - 0,2 10,8 < 0,2 6,1 Sintringen utfördes helt i enlighet med exempel 1 ovan och erfordrade en tid av 13 minuter (inklusive 2 minuter), varvid det efter uppnâende av returbalansen av ca 22 % er- hölls en produktion av ca 42 ton per m2 rostarea och 24 timmar. Trommeltest gav ett resultat av ca 65 %. 5 Det torde inses att så finkornigt koncentrat som E Grängesberg koncentrat GPC kunnat ingå i endast mycket liten mängd i på konventionellt sätt beredda sugsintercharger.

EXEMPEL 3' ' Till en materialblandning bestående av ca 60 % Malm- berget koncentrat MPC 3 (kulstinterslig med hög järnhalt och ungefär samma finkornighet som Grängesberg koncentrat GPC), ca 32 % annan slig med lägre järnhalt och ca 8 % slagg- I bildare, varav 4 % bränd kalk, sattes för bildning av en I sugsinterchargeblandning_4 % koksstybb, 8 % kalksten och ca 23 % retursinter (~<6 mm). Denna blandning uppfuktades till soos51z-s 13 en vattenhalt av 7 % och valsades enligt exempel 1 ovan till en kaka, vars porer var till ca 80 volymprocent vattenfyllda, varpå kakan sönderdelades med piggvals enligt fig. 2 och där- på nedlades utan siktning på en sinterrost till en bildning av en bädd med en höjd av ca 350 mm över härdlagret, som var 20 mm högt.

Sintringen utfördes helt i enlighet med exempel 1 ovan och erfordrade en tid av 13,5 minuter (inklusive 2 minuter), varvid det efter uppnående av returbalansen av ca 23 % erhölls 2 rostarea och 24 timmar. en produktion av ca 39,5 ton per m Trommeltest gav ett resultat av ca-63 %.

Det torde inses, att så finkornigt koncentrat som Malm- berget koncentrat MPC 3 skulle ha kunnat ingå i en endast myc- ket liten mängd i på konventionellt sätt beredda sugsinter- charger. _ Av ovanstående beskrivning ochexamæl fiæmgàqattzkx garn föreliggande uppfinning anvisats ett nytt förfarande och en ny anordning, varmed följande fördelar kan uppnås: 1. Ökad chargepermeabilitet och därigenom ökad produk- tion per rostareaenhet kan uppnås oberoende av kornstorlek i ingående material. 2. Fukthalten i chargeblandningen kan hållas vid den låga halt som fordras för optimalt termiskt förlopp, varigenom bränsle inbesparas. 3. Ringa undertryck kan hållas vid sintringen under sam- tidigt uppnående av hög produktion, varigenom energi för fläkt- drift inbesparas. 4. Chargen förblir stabil och hoppressas ej under sint- ringen.

S. Sintringen kan utföras utan annan returinblandning än fallande retursinter. 6. Mängden av tändbränsle och av i sinterchargen in- blandat bränsle kan hållas låg genom användning av stor chargebäddhöjd. 7. Mycket finkornigt material, såsom stålvefisstoft, aska från kolförbränning etc., kan sintras. 8. Låga presstryck erfordras, exempelvis linjetryck av 150 - 1000 kp, företrädesvis 200-800 kp, per cm valslängd vid komprimering medelst valsar, varigaxnlringa valšsliuxæ uppstår.

Claims (9)

8008613-5 14 PATENTKRAV

1. Förfarande för att på en rörlig sugsintringsrost (10) eller i en stationär eller rörlig sugsintringspanna åstadkomma en charge (14) med hög nermeabilitet och stabil struktur, be- stående_i att en för sintring avsedd fuktig materialblandning (18) hoppressas, företrädesvis mellan minst ett tryckbelastat valsnar, till en väsentligen genom inverkan av kapillärkrafter sammanhängande kaka (19), som därpå sönderdelas i bitar (38, 39) med för bildning av en sugsintercharge lämpad storlek, klä n - n e t e c k n a t av att materialblandningens (18) vattenhalt inställes för att vid avsedd sintringstemperatur ge väsentligen minimal bränsleförbrukning och av att presstrycket avpassas så i förhållande till den inställda, mot väsentligen minimal bränsle- förbrukning svarande vattenhalten, att den bildade kakans (19) porvolym på i och för sig känt sätt ej helt fylles av den i nämnda blandning ingående vattenmängden, samt av att de vid sön- derdelninqen av kakan erhållna bitarna direkt i fuktigt tillstånd tillföres rosten (10) resp. pannan.

2. (2. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att den pressade kakans (19) tjocklek uppgår till 4*- 12 mm.

3. Förfarande enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k - n a t av att materialblandningen (18) hoppressas till en porös kaka (19) med en vattenporfyllnadsgrad av 60 -'90 %.

4. Sätt enligt något av krav 1 - 3, k ä n n e t e c k - n a t av att den pressade kakan (19) sönderdelas i bitar med en största dimension av högst 20 mm, företrädesvis högst 15 mm.

5. I 5. Sätt enligt något av krav 1 - 4, k ä n n e t e c k - n a t av att den pressade kakan (19) efter sönderdelninq klas- seras i en siktapparat (34) till bildning av en förhållandevis grovkorniq materialfraktion (38), som läqges närmast rosten (10), och en finkornig materialfraktion(39), som lägges ovanpå den grovkorniga fraktionen, varvid klasserinqen företrädesvis avoas- sas så, att huvuddelen av materialet, lämpligen ca 2/3 därav, ingår i den grovkorniga materialfraktionen (38).

6. Sätt enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a t av att finkornigt ytterligare material (41), såsom finkornigt bränsle, inblandas i den finkorniqa materialfraktionen (39).

7. Anordning för att oå en rörlig sugsintrinqsrost (10) 8008613-5 15 eller i en stationär eller rörliq suqsintrinqspanna åstadkomma en charqe (14) med höq permeabilitet och stabil struktur, inne- fattande orqan (16) i form av minst ett tryckbelastat valspar med släta eller endast ytligt räfflade vàlsar (22, 23) för hop- pressninq av en ström av en för sintrinq avsedd fuktiq material- blandninq (18) till en väsentliqen qenom inverkan av kapillär- krafter sammanhängande kaka (19), som därpå sönderdelas i bitar med för bildninq av en.suqsintercharqe lämpad storlek, och organ (17, 20) för tillförsel av materialblandinqen (18) i en förutbe- stämd mängd per tidsenhet och med en förutbestämd fukthalt till nämnda hoppressninqsorqan (16), k ä n n e t e c k n a d av orqan(54) för avkänninq av kakans (19) tjocklek samt organ (29- 32, 44) för ökning eller minskninq av presstrycket i beroende av den avkända kaktjocklekens avvikelse från ett inställt börvärde, vid vilket den vid pressninqen bildade kakans porer blir endast partiellt vattenfyllda, varvid till valsparets (16) utmatnings- sida ansluter siq en därifrån nedåt lutande understödsplatta (24) för mottaqninq och ledninq av den qenom valsninq bildade_ kakan (19) till ett företrädesvis direkt ovanför suqsintrinqs- rosten (10) eller -pannan beläqet ställe, där kakan sönderbrytes, vilken understödsplattas (24) lutninqsvinkel är så liten, att friktionen mellan plattan och kakan hindrar en qenom tynqdkraf- tens inverkan förorsakat sönderfall av kakan medan denna ännu befinner siq på plattan, varjämte valsparet (22, 23) är arranqe- rat så, att ett dettas båda valsaxlar innehållande plan bildar väsentliqen rät vinkel med understödsplattan.

8. Anordning enliqt krav 7, k ä n n e t e c k n a t av en över understödsplattan (24) invid dennas undre ände belägen, företrädesvis med variabel hastighet drivbar piqqvals (58) för uppbrytninq av kakan (19) i bitar med av piqqarnas inbördes av- stånd och piqqvalsens periferihastiqhet bestämd storlek.

9. Anordning enligt krav 7 eller 8, k ä n n e t e c k - n a d av att den dessutom upnvisar en över rosten (10) eller pannan belägen, företrädesvis som trumsikt utformad apparat (34) för uppdelninq av den vid sönderbrytningen av kakan bildade pro- dukten i en förhållandevis qrovkorniq och en förhållandevis fin- korniq fraktion och läqqninq av den qrovkorniqa fraktionen (38) närmast rosten och den finkorniqa fraktionen (39) däröver, var- vid dessutom orqan (40, 42, 43) kan förefinnas för att till 8008613-5 16 nämnda anparat (34) separat tillföra ytterliqare finkorniqt matefial (41), såsom finkorniqt bränsle, för inblandninq av detta i nämnda finkorniqa fraktion (39) .