SA110310705B1 - معالجة غاز هيدروكربونى - Google Patents

معالجة غاز هيدروكربونى Download PDF

Info

Publication number
SA110310705B1
SA110310705B1 SA110310705A SA110310705A SA110310705B1 SA 110310705 B1 SA110310705 B1 SA 110310705B1 SA 110310705 A SA110310705 A SA 110310705A SA 110310705 A SA110310705 A SA 110310705A SA 110310705 B1 SA110310705 B1 SA 110310705B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
stream
column
vapor stream
distillation
cooled
Prior art date
Application number
SA110310705A
Other languages
English (en)
Inventor
Wilkinson John D
Link Guti
Martinez Tony The
Hudson Hank M
Cuellar Agent T
Original Assignee
Ortloff Engineers Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ortloff Engineers Ltd filed Critical Ortloff Engineers Ltd
Publication of SA110310705B1 publication Critical patent/SA110310705B1/ar

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/30—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column in a single pressure column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
    • F25J2200/92—Details relating to the feed point
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
    • F25J2200/94—Details relating to the withdrawal point
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/60—Natural gas or synthetic natural gas [SNG]
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/60—Methane
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/12—Particular process parameters like pressure, temperature, ratios
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Abstract

يتم وصف طريقة لاستخلاص recovery الإيثان ethane، الإيثيلين ethylene، البروبان propane، البروبيلين propylene، والمكونات الهيدروكربونيةhydrocarbon components الأثقل من تيار stream غاز هيدروكربونى hydrocarbon gas. يتم تبريد التيار وتقسيمه إلى تيارات أول وثان. يتم تبريد ثانى للتيار الأول لتكثيفه condense كله إلى حد كبير وبعد ذلك يتم تمديده expanded إلى ضغط برج تجزئة fractionation tower ، تسخينه، وتوريده إلى برج تجزئة عند موضع تلقيم feed عمود متوسط mid column علوى. يتم تمديد التيار الثانى إلى ضغط البرج ثم يتم توريده إلى العمود column عند موضع تلقيم عمود متوسط. يتم سحب withdrawn تيار بخار التقطير distillation vapor من العمود فوق نقطة التلقيم feed point للتيار الثانى ثم يتم توجيهه فى علاقة تبادل حرارى heat exchange مع التيار الأول المبرد المتمدد وتيار بخار سقف البرج لتبريد تيار بخار التقطير وتكثيف condense جزء منه على الأقل، مكوناً تيار مكثف. يتم توجيه جزء على الأقل من التيار المكثف إلى برج التجزئة كتلقيم علوى له. المقادير ودرجات الحرارة للتلقيمات إلى برج التقطير تكون فعالة للحفاظ على درجة حرارة السقف لبرج التجزئة عند درجة الحرارة التى يتم بها استخلاص الجزء الأكبر من المكونات المرغوبة.

Description

Y
‏معالجة غاز هيدروكربونى‎
Hydrocarbon gas processing ‏الوصف الكامل‎ خلفية الاختراع يتعلق هذا الاختراع بطريقة وجهاز لفصل غاز يحتوى على مركبات هيدروكربونية ‎‘hydrocarbons‏ يمكن استخلاص إيثيلين ‎Ethylene‏ إيثان ‎cethane‏ بروبيلين ‎«propylene‏ بروبان ‎«propane‏ و/أو مركبات هيدروكربونية ‎JB‏ من مجموعة متنوعة من الغازات؛ مثل الغاز الطبيعى ‎natural gas‏ غاز ‎٠‏ مصافى التكرير ‎aefinery gas‏ وتيارات غازات صناعية ‎synthetic gas streams‏ يتم الحصول عليها من مواد هيدروكربونية أخرى ‎Jia‏ الفحم ‎ccoal‏ النفط الخام ‎crude oil‏ نافثا ‎naphtha‏ صخور نفطية ‎coil shale‏ النفط الرملى ‎tar sands‏ الليجنيت ‎lignite‏ يتمتع الغاز الطبيعى ‎Bale‏ بجزءِ كبير من ‏الميثان ‎methane‏ والإيثانء أى» يشتمل الميثان والإيثان معاً على ‎5+٠‏ مول فى المئة من الغاز على ‏الأفل. يحتوى الغاز أيضاً على كميات أقل نسبياً من المركبات الهيدروكربونية الأثقل ‎Jie‏ البروبان؛ ‎٠‏ مركبات البيوتان ‎cbutanes‏ مركبات البنتان ‎cpentanes‏ وما شابه؛ وكذلك هيدروجين ‎chydrogen‏ ‏نيتروجين ‎«nitrogen‏ ثانى أكسيد الكربون ‎«carbon dioxide‏ وغازات أخرى. ‏يهتم ‎J‏ لاختراع الحالى بصفة ‎Ale‏ باستخلاص ‎col | <li!‏ البروبيلين ‘ البروبان ومركبات ‏هيدروكربونية أثقل من التيارت الغازية تلك. التحليلات الاعتيادية لتيار غاز ‎aha‏ معالجته وفقاً لهذا ‏الاختراع ستكون؛ بنسبة مئوية تقريبية بالمول ‎FAA‏ ميثان» 74,4 إيثان ومكونات ‎Cr‏ أخرى؛ ‎e‏ 4,7 بروبان ومكونات ,© ‎«eal‏ 71,7 آيزو- بيوتان ‎ZY.) dso-butane‏ _بيوتان طبيعى ‎«normal butane‏ و١,71‏ مركبات بنثان ‎pentanes‏ زائد؛ مع تأسيس التوازن للنيتروجين وثانى ‏أكسيد الكربون. وتوجد أيضا أحياناً غازات تحتوى على الكبريت ‎Sulfur‏ v ‏التقلبات الدورية تاريخياً فى أسعار كل من الغاز الطبيعى ومكوناته من سائل الغاز الطبيعى‎ ‏الإيثيلين»‎ BT ‏أدت أحياناً إلى تخفيض القيمة المضافة لكل من‎ (NGL) natural gas liquid ‏البروبان؛ البروبيلين» ومكونات أثقل فى شكل منتجات سائلة. تسبب ذلك فى الحاجة للطرق التى‎ ‏يمكن أن توفر استخلاصات فعالة لهذه المنتجات؛ للطرق التى يمكن أن توفر استخلاصات فعالة‎ ‏بأقل رؤوس أموال مستثمرة؛ وللطرق التى يمكن مواءمتها أو ضبطها بسهولة لتتويع الاستخلاص‎ © ‏لمكون معين على نطاق واسع. تتضمن الطرق المتاحة لفصل هذه المواد تلك التى تعتمد على تبريد‎ (Bla) ‏امتصاص زيت؛ امتصاص زيت مجمد. على نحو‎ «lal refrigeration ‏وتجميد‎ cooling ‏أصبحت الطرق التبريدية منتشرة (شعبية) بسبب توفر الأجهزة الاقتصادية التى تقوم بإنتاج الطاقة‎ ‏من الغاز الجارى‎ heat ‏الحرارة‎ extracting ‏واستخراج‎ expanding ‏بينما فى نفس الوقت تمديد‎ ©: ‏ومحتوى المركبات‎ coll ‏غنى الغاز (الإيثان؛‎ Ol ‏معالجتة. بالاعتماد على ضغط مصدر‎ ٠ ‏الهيدروكربونية الأثقل)؛ والمنتجات النهائية المرغوبة؛ قد تستخدم كل من هذه الطرق أو توليفة منها.‎ ‏هى المفضلة الآن بشكل عام لاستخلاص سوائل‎ cryogenic expansion ‏طريقة التمدد التبريدى‎ ‏الغاز الطبيعى لأنها تقوم بتوفير سهولة قصوى مع سهولة البدء فى التشغيل؛ مرونة فى التشغيل؛‎ ‏كفاءة جيدة؛ أمان؛ وموثوقية جيدة.‎ ‏لفكتت كفك كلامت‎ YY AYA ‏تصف البراءات الأمريكية المرقمة‎ vo
CECTIV YA ‏لاك مغل تع نمت الات ااتلمكناف ف‎ 64 ‏مص كلل‎ ¢EATAY EY ‏نم »ا اللتسمكلمكتك؛ سكت ممت مدل‎ ‏م ايده 0 ممم 0017008( للتاأفغتع د انانف انلمصحك كاف‎ ‏التلاام تي ناض لات‎ 4 TAYE ‏امكف‎ (TNE ‏تم لالخ ف نات متخ‎
FEA ‏والبراءة الأمريكية بإصدار ثانى المرقمة‎ YY 1117 ‏اللتتعلكة؛ 11517 70؛‎ Ye
OTF AY ‏والطلبات المؤجلة أرقام 0417/11 الرمكتعي رن لاك‎ ‏العمليات‎ YAY, 04/17 ‏ىف ألا/ا؟ و‎ 7 YO 7 7177 187
ذات الصلة (بالرغم من أن وصف الاختراع الحالى فى بعض الحالات يعتمد على ظروف المعالجة
المختلفة عن تلك الموصوفة فى البراءات الأمريكية المشار إليها). فى طريقة نموذجية للاستخلاص بالتمدد التبريدى؛ يتم تبريد تيار ‎le stream‏ تلقيم ‎feed gas‏ تحت ضغط بواسطة التبادل الحرارى ‎heat exchange‏ مع بعض التيارات للطريقة و/أو مصادر خارجية ‎٠‏ للتبريد ‎refrigeration‏ مثل نظام تبريد بانضغاط ‎compression-refrigeration‏ البروبان. عندما يتم تبريد الغازء قد يتم تكتيف السوائل وتجميعها فى واحدة أو أكثر من الفواصل ‎separators‏ فى شكل سوائل مرتفعة الضغط ‎high-pressure liquids‏ تحتوى على بعض مكونات ال ‎Cot‏ المرغوبة. بالاعتماد على 385 الغاز وكمية السوائل المتكونة؛ قد يتم تمدد السوائل المرتفعة الضغط إلى ضغط أقل ويتم تجزئتها ‎fractionated‏ يتسبب التبخر ‎vaporization‏ الحادث أثناء التمدد للسوائل فى تبريد ‎٠‏ آخر للتيار. فى ظل بعض الظروف؛ قد يكون من المرغوب فيه؛ تبريد مسبق ‎pre-cooling‏ للسوائل مرتفعة الضغط قبل التمدد للعمل على خفض آخر لدرجة الحرارة الناتجة من التمدد. يتم تجزئة التيار المتمدد؛ الذى يشتمل على خليط من سائل ‎liquid‏ وبخار ‎vapor‏ فى عمود ‎column‏ تقطير «10ه09011 (نازع الميثان ‎demethanizer‏ أو نزع الإيثان ‎dL (deethanizer‏ العمود؛ يتم تقطير تيار (ثيارات) التمدد المبرد (المبردة) إلى رواسب منفصلة من الميثان» النيتروجين» وغازات طيارة ‎volatile gases 1°‏ أخرى فى شكل بخار فى سقف العمود من المكونات المرغوبة من ‎Cy Cy‏ والمكونات الهيدروكربونية الأثقل فى شكل منتج سائل فى الأسفل أو القيام بفصل ميثان مترسب ‎cresidual‏ مكونات .© ؛ نيتروجين؛ وغازات طيارة أخرى فى شكل بخار فى السقف من مكونات ‎Cs‏
المرغوبة والمكونات الهيدروكربونية الأثقل فى شكل منتج سائل فى الأسفل.
إذا لم يتم تكثيف غاز التلقيم بشكل كلى ‎Bale)‏ لا يتم)؛ يمكن أن يتم تقسيم البخار المتبقى من ‎vy.‏ التكثيف ‎partial condensation‏ الجزثى إلى تيارين. يتم تمرير الجزءٍ الأول من البخار خلال ماكينة ‎machine‏ أو محرك ‎engine‏ تمدد خاص بالعمل؛ أو صمام ‎cos valve‏ إلى ضغط أقل الذى يتم عنده تكثيف السوائل الإضافية نتيجةٌ للتبريد الآخر للتيار. الضغط بعد التمدد هو نفسه بشكل أساسى
مثل الضغط الذى يتم عنده تشغيل عمود التقطير. يتم توريد الطبقات المتحدة من البخار- السائل الناتجة من التمدد فى شكل تلقيم إلى العمود. يتم تبريد الجزء المتبقى من البخار إلى تكثيف أساسى عن طريق التبادل الحرارى مع تيارات عملية ‎gal‏ على سبيل المثال» سقف برج تجزئة ‎fractionation tower‏ بارد. قد يتم اتحاد بعض أو كل ‎٠‏ السائل مرتفع الضغط مع ‎ea‏ البخار هذا قبل التبريد. ثم يتم تمدد التيار المبرد الناتج من خلال ‎lea‏ تمدد ملائم؛ متل صمام تمدد؛ إلى الضغط الذى يتم عندة تشغيل نازع الميثان ‎-demethanizer‏ ‏أثناء ‎cael)‏ سيتبخر ‎eda‏ من السائل؛ الذى يتسبب فى تبريد التيار الكلى. ثم يتم توريد التيار المتمدد المندفع بمثابة تلقيم علوى إلى نازع الميثان. ‎dale‏ يتحد ‎eda‏ البخار للتيار المتمدد المندفع وبخار سقف نازع الميثان فى قسم فاصل علوى فى برج التجزئة فى شكل غاز منتج ميثان مترسب. ‎٠‏ على نحو بديل؛ قد يتم توريد التيار المبرد والمتمدد إلى فاصل لتوفير تيارات بخار وسائل. يتم اتحاد البخار مع ما فى سقف البرج ويتم توريد السائل إلى العمود بمثابة تلقيم عمود علوى. فى التشغيل المثالى لعملية الفصل تلك؛ سيحتوى الغاز المتبقى الذى يغادر العملية بشكل أساسى على كل الميثان فى غاز التلقيم مع عدم وجود بشكل أساسى أى مكونات هيدروكربونية أثقل؛ سيحتوى الجزء فى الأسفل الذى يغادر نازع الميثان بشكل أساسى على جميع المكونات ‎٠‏ الهيدروكربونية الأثقل مع عدم وجود ميثان بشكل أساسى أو مكونات طيارة أكثر. عملياً؛ مع ذلك؛ لا يتم الحصول على هذا الوضع المثالى لأنه يتم تشغيل نازع الميثان التقليدى بصورة عامة ‎Alia‏ ‏عمود استخلاص. منتج الميثان من العملية» ‎oll‏ يشتمل اعتيادياً على الأبخرة المغادرة مرحلة التجزئة العلوية للعمود؛ إلى جانب الأبخرة التى لم تتعرض لأى خطوة تقويم ‎rectification‏ تحدث فواقد ملحوظة من مكونات © ‎Cots Cs,‏ لأن تلقيم السائل العلوى يحتوى على كميات أساسية من © هذه المكونات ومكونات هيدروكربونية أثقل؛ مما ينتج عنه كميات توازن ‎equilibrium‏ مناظرة لمكونات ‎«Cp‏ مكونات ‎«Cp‏ مكونات ‎«Cf‏ ومكونات هيدروكربونية أثقل فى الأبخرة المغادرة مرحلة التجزئة العلوية لنازع الميثان. يمكن تخفيض الفقد فى المكونات المرغوبة هذه بشكل كبير إذا تم
. جعل الأبخرة المتصاعدة تتلامس مع كمية كبيرة من سائل (ارتجاع ‎(reflux‏ قادر على امتصاص مكونات ‎«Cp‏ مكونات ,©؛ مكونات ,© ؛ ومكونات هيدروكربونية أثقل من الأبخرة. فى السنوات الأخيرة؛ تستخدم الطرق المفضلة لفصل مركب هيدروكربونى قسم ماص ‎absorber‏ ‎section‏ علوى لتوفير تقويم إضافى للأبخرة المتصاعدة. مصدر تيار الارتجاع لقسم التقويم العلوى © هو ‎Bale‏ تيار معاد تدويره ‎recycled‏ من غاز متبقى مورد تحت ضغط. يتم ‎Bale‏ تبريد تيار الغاز المتبقى المعاد تدويره لتكثيفة بشكل أساسى بواسطة التبادل الحرارى مع تيارات عملية أخرى؛ على سبيل ‎(JE)‏ سقف برج التجزئة البارد. ثم يتم تمدد التيار الناتج المتكثف بشكل أساسى من خلال جهاز تمدد مناسب؛ ‎Jie‏ صمام تمدد؛ إلى الضغط الذى يتم عنده تشغيل نازع الميثان. أثناء التمدد؛ سيتبخر ‎Bale‏ جزء من السائل؛ مما ينتج ‎die‏ تبريد التيار الكلى. ثم يتم توريد التيار المتمدد المندفع ‎٠‏ بمثابة تلقيم علوى إلى نازع الميثان. ‎dale‏ يتحد ‎ela‏ البخار من التيار المتمدد وبخار سقف نازع الميثان فى قسم فاصل علوى فى برج التجزئة فى شكل غاز منتج ميثان متبقى. على نحو بديل؛ قد يتم توريد التيار المبرد والمتمدد إلى فاصل لتوفير تيارات بخار وسائل؛ بحيث بعد ذلك يتم اتحاد البخار مع سقف البرج ويتم توريد ‎Ll‏ إلى العمود بمثابة تلقيم عمود علوى. مخططات الطريقة الاعتيادية لهذا النوع موصوفة فى البراءات الأمريكية المرقمة 5097:7797 0884645 ‎cocAAY0d 5 0‏ الطلب المعلق المحال رقم 84/17 17674 وفى ‎Mowrey, E.
Ross, "Efficient,‏ ‎«High Recovery of Liquids from Natural Gas Utilizing a High Pressure Absorber”‏ ‎Proceedings of the Eighty-First Annual Convention of the Gas Processors Association,‏ ‎١7-١١ Dallas, Texas‏ مارسء ‎YoY‏ ولسوء الحظ»ء تتطلب هذه الطرق استخدام ضاغط +00 لتوفير قوة دافعة ‎motive force‏ لإعادة تدوير تيار الارتجاع إلى نازع الميثان؛ مما ‎Y-‏ يؤدى إلى إضافة تكلفة لكل من رأس المال والتشغيل للمرافق التى تستخدم هذه الطرق. يستخدم الاختراع الحالى أيضاً قسم تقويم علوى (أو عمود تقويم مستقل إذا ما كانت سعة المصنع أو عوامل أخرى تحبز استخدام أعمدة تقويم وتجريد ‎stripping‏ مستقلة). مع ذلك؛ يتم توفير تيار الارتجاع لقسم التقويم هذا باستخدام سحب جانبى من الأبخرة المتصاعدة فى الجزء السفلى من
لا البرج. بسبب التركيز المرتفع نسبياً لمكونات © فى الأبخرة السفلية فى البرج؛ فإنه يمكن تكثيف كمية كبيرة من السائل فى تيار السحب الجانبى ‎side draw‏ هذا بدون ارتفاع فى الضغط؛ غالباً باستخدام التبريد المتاح فقط فى البخار البارد المغادر قسم التقويم العلوى والتيار المكثف إلى حد كبير المتمدد بالوميض ‎flash‏ هذا السائل المتكثف؛ هو ميثان سائل ‎Le‏ ومن ثم يمكن استخدامه ‎٠‏ لامتصاص مكونات ‎Cp‏ مكونات ;0 مكونات ,©؛ ومكونات هيدروكربونية أثقل من الأبخرة المتصاعدة من خلال قسم التقويم العلوى الذى يتم من خلاله التقاط هذه المكونات القيمة فى منتج السائل السفلى من نازع الميثان. حتى هذا الوقت؛ تم استخدام ميزة السحب الجانبى فى أنظمة استخلاص ‎Cot‏ كما هو موضح فى البراءة الأمريكية للموكل رقم 5,799,507؛ وكذلك فى أنظمة استرداد ‎Cpt‏ كما هو موضح فى ‎٠‏ البراءة الأمريكية للموكل رقم 7,197,617 والطلب المعلق المشترك أرقام ‎١١/7056,7738‏ ‏و7/781,764١.‏ وبشكل مذهل؛ ‎ang‏ مقدموا الطلبات أن استخدام التيار المكثئف إلى حد كبير المتمدد بالوميض لتوفير جزء من التبريد لعمليات السحب الجانبى المبينة فى الطلب المعلق المشترك للموكل أرقام 68 ‎١7/705,77‏ و ‎١7/7/1,709‏ يعمل على تحسين استخلاصات ‎Cat recoveries‏ وكفاءة النظام مع عدم وجود زيادة فى تكاليف التشغيل. ‎Ve‏ الوصف العام للاختراع ‎Tay‏ للاختراع الحالى؛ وجد أنه يمكن الحصول على استخلاص :© أكثر من ‎JAY‏ واستخلاصات © و ‎Cot‏ أكثر من 799 بدون الحاجة لضغط تيار الارتجاع ‎reflux stream‏ لنازع الميثان ‎.demethanizer‏ يوفر الاختراع الحالى ميزة أخرى وهى القدرة على الاحتفاظ بما يزيد عن 799 استخلاص للمكونات و© و ‎Gus Cpt‏ يتم ضبط استخلاص مكونات .© من قيم عالية إلى © منخفضة. بالإضافة إلى ذلك؛ يجعل الاختراع ‎Jal)‏ من الممكن وبشكل أساسى فصل ‎7٠00‏ من الميثان والمكونات الأخف من مكونات ال ‎Cp‏ والمكونات الأثقل بنفس متطلبات الطاقة مقارنة بالتقنية السابقة مع زيادة مستويات الاستخلاص. الاختراع الحالى؛ بالرغم من أنه قابل للتطبيق عند ضغوط
A
أقل ودرجات حرارة أكثر دفثاً؛ مفيد على وجه الخصوص عندما يتم ‎dallas‏ غازات التلقيم فى المدى من ‎Y vo A‏ إلى ¥ ¢ ‎١ A Y‏ كيلوباسكال مطلق( ‎LA]‏ ¢ إلى ‎١ Ou‏ باوند/بوصة مربعة مطلق) أو أعلى فى ظل ظروف تتطلب درجات حرارة سقف عمود استخلاص ‎NOL‏ -46 درجة ‎v= Yusha‏ 0 درجة فهرنهيت) أو أبرد. © شرح مختصر للرسومات لفهم أفضل للاختراع الحالى؛ ترد الإشارة إلى الأمثلة والرسومات. بالإشارة إلى الرسومات: شكل ‎١‏ يمثل خريطة سير العمليات لمحطة معالجة ‎processing plant‏ غاز طبيعى بالتقنية السابقة وفقاً للبراءة الأمريكية رقم ‎¢0,A9+,YYA‏ شكل ؟ يمثل خريطة سير العمليات لمحطة معالجة غاز طبيعى بالتقنية السابقة وفقاً للبراءة ‎٠‏ الأمريكية رقم 7,141,1117؛ شكل “ ‎Jia‏ خريطة سير العمليات لمحطة معالجة غاز طبيعى بالتقنية السابقة وفقاً للطلب المعلق المشترك للموكل رقم ‎Y/Y ١٠‏ )¢ شكل ؛ يمثل خريطة سير العمليات لمحطة معالجة غاز طبيعى وفقاً للاختراع الحالى؛ و الأشكال © حتى ‎A‏ تمثل خرائط لسير العمليات توضح وسائل بديلة وفقاً لتطبيق الاختراع الحالى ‎ve‏ لتيار غاز طبيعى. فى الشرح الآتى للأشكال أعلاه؛ يتم تزويد جداول تلخص معدلات التدفق محسوبة لظروف عملية تمثيلية. فى الجداول الماثلة ‎clin‏ تم تقريب ‎af‏ معدلات التدفق (بالمول لكل ساعة) لأقرب رقم صحيح للملاءمة. تتضمن معدلات التيار الإجمالية فى الجداول جميع المكونات غير الهيدروكربونية ومن ثم فهى عموماً أكبر من مجموع معدلات تدفق التيار للمكونات الهيدروكربونية. درجات الحرارة © المبينة هى قيم تقريبية تم تقريبها إلى أقرب درجة. تجدر الإشارة إلى أن حسابات تصميم العملية q ‏المنجزة لغرض مقارنة العمليات المرسومة فى الأشكال تعتمد على افتراض عدم وجود تسرب حرارى‎ insulating ‏من (أو إلى) المناطق المحيطة إلى (أو من) العملية. جودة مواد العزل‎ heat leak ‏من قبل هؤلاء الخبراء‎ Sale ‏وأحد الذى يتم صنعه‎ sina ‏المتوفرة تجارياً تجعل هذا الفرض‎ materials ‏فى المجال.‎
‎٠‏ للملاعمة؛ تذكر متغيرات الطريقة بكل من الوحدات الإنجليزية التقليدية وبالوحدات النظام الدولى للوحدات. قد يتم إيضاح معدلات التدفق المولارى المقدمة فى الجداول فى شكل إما مولات بالرطل أو مولات بالكيلوجرام لكل ساعة. تقابل استهلاكات الطاقة ‎energy consumptions‏ المذكورة فى شكل حصان قدرة ‎(HP) horsepower‏ و/أو ألف وحدة حرارية إنجليزية لكل ساعة ‎sang) (MBTU/Hr)‏ حرارية/ساعة) معدلات التدفق المولارية المذكورة برطل مول لكل ساعة. استهلاكات الطاقة المذكورة
‎٠‏ فى شكل كيلوات تقابل معدلات التدفق المولارية المذكورة بالكيلوجرم مول لكل ساعة. يمتل شكل ‎١‏ خريطة سير طريقة تبين تصميم مصنع المعالجة لاستخلاص المكونات ‎Cot‏ من الغاز الطبيعى باستخدام التقنية السابقة وفقاً للبراءة الأمريكية رقم ‎TVA‏ 0,84. فى هذه المحاكاة للطريقة؛ ‎Jay‏ غاز المدخل ‎inlet gas‏ المصنع عند 79 درجة ‎Aggie‏ و85 درجة فهرنهيت و ‎TIAA‏
‎de‏ كيلوباسكال (مطلق) (970 رطل/بوصة مربعة (مطلق) بمثابة تيار ‎FY‏ إذا احتوى غاز المدخل على تركيز من مركبات الكبريت ‎sulfur‏ التى قد تمنع تيارات المنتج من الوفاء بالمواصفات؛ يتم ‎A)‏ ‏مركبات الكبريت عن طريق معالجة مسبقة ملائمة لغاز التلقيم (غير مبينة). بالإضافة إلى ذلك؛ يتم ‎Bale‏ تجفيف ثيار التلقيم من الماء لمنع تكوين هيدرات ‎hydrate‏ (ثلج) فى ظل ظروف تبريدية. استخدمت ‎Sole‏ مادة مجففة ‎desiccant‏ صلبة ‎Solid‏ لهذا الغرض.
‎OH) Vb ‏بواسطة التبادل الحرارى مع غاز باق‎ ٠١ ‏فى مبادل حرارى‎ ١ ‏يتم تبريد تيار التلقيم‎ ٠ ‏درجة‎ TY] ‏الجانب السفلى لنازع ميثان عند صفر درجة مئوية‎ reboiler ‏سوائل مرجل‎ «(qt ©
Ye ‏هو‎ ٠١ ‏بروبان. لاحظ فى جميع الأحوال أن المبادل‎ refrigerant ‏فهرنهيت] (تيار 60( ومبرد‎ ‏واحد؛‎ multi-pass ‏حرارى متعدد الممرات‎ Jolie ‏تمثيلى من إما أكثرية من مبادلات حرارية منفردة أو‎ ‏أو أى توليفة منها. (سيعتمد القرار بخصوص إذا ما استخدم أكثر من مبادل حرارى واحد لخدمات‎ ‏التبريد المشار إليها على عدد من العوامل التى تتضمن؛ لكن ليست محددة لها؛ معدل تدفق غاز‎
١١ ‏الفاصل‎ Bry ‏إلخ.) يدخل التيار المبرد‎ Ola ‏المدخل»؛ سعة المبادل الحرارى» درجات حرارة‎ ٠ ‏درجة مثوية إصفر درجة فهرنهيت] 5 1,008 كيلوباسكال (مطلق) )100 رطل/يوصة‎ ١8- ‏عند‎ ‏يتم تمدد سائل‎ (FY ‏من السائل المتكثف (تيار‎ (FY ‏مربعة (مطلق) حيث يتم فصل البخار (تيار‎ ‏كيلوباسكال (مطلق)]) تقريباً(؛؛؛ رطل/البوصة‎ 3,05١ ‏إلى ضغط التشغيل‎ (PF ‏الفاصل (تيار‎ ‏إلى -؟؟ درجة‎ IY ‏تيار التبريد‎ VY ‏بواسطة صمام تمدد‎ ٠١ ‏المربعة (مطلق) [من برج التجزئة‎
‎٠‏ مثوية ‎TVA]‏ درجة فهرنهيت] قبل توريده إلى برج التجزئة ‎٠١‏ عند نقطة تلقيم العمود المتوسط ‎mid-column‏ السفلى الأول. يتم تبريد ‎Al‏ للبخار ‎vapor‏ (تيار ‎(YY‏ من الفاصل ‎١١ separator‏ فى مبادل حرارى ‎heat‏ ‎VY exchanger‏ عن طريق التبادل ‎ball‏ مع الغاز المتبقى البارد (تيار 6؛أ) وسوائل المرجل ‎reboiler‏ الجانبى العلوى لنازع الميثان ‎demethanizer‏ عند إلى -9” درجة مثوية (تيار ‎Jay (V4‏
‎ve‏ التيار المبرد ‎FY‏ فاصل ‎VE‏ عند -5 درجة مئوية ‎7١-[‏ درجة فهرنهيت] ‎٠‏ 1655 كيلوباسكال (مطلق)] حيث يتم فصل البخار (تيار ‎(FE‏ من السائل المتكثف (تيار ‎(PY‏ يتم تمديد سائل الفاصل (تيار ‎(YY‏ إلى ضغط تشغيل البرج ‎tower‏ بواسطة صمام تمديد ‎«V4 expansion valve‏ تبريد تيار ‎IVY stream‏ إلى -4 © درجة مئوية [-17 درجة فهرنهيت] قبل توريده إلى برج التجزئة ‎٠١ fractionation tower‏ عند نقطة تلقيم عمود متوسط منخفضة ثانية.
‎٠‏ يتم تقسيم البخار (تيار ‎(YE‏ من فاصل ‎VE‏ إلى ‎Fg Fe (pli‏ يحتوى تيار ‎«Fo‏ على حوالى 4 من إجمالى ‎lad‏ يمر خلال مبادل حرارى ‎Ve‏ فى مبادل حرارى يرتبط بالغاز المتبقى البارد (تيار $0( حيث يتم تبريده إلى تكثيف فعلى. ثم يتم تمدد التيار المكثتف إلى حد كبير الناتج ‎Ive‏ عند -871 درجة مثوية ‎VY]‏ درجة فهرنهيت] بالوميض ‎flash‏ خلال صمام تمدد ‎١١‏ إلى
١١ ‏مما يؤدى إلى‎ Ul ‏أثناء التمدد يتم تبخير جزءٍ من‎ .٠7١٠ ‏أعلى قليلاً من ضغط تشغيل برج التجزئة‎ ‏تبريد التيار الكلى. فى العملية الموضحة فى شكل ١؛ يصل التيار الممد “ب المغادر صمام‎ ‏درجة فهرنهيت]. يتم تدفئة التيار الممدد‎ VV] Aggie ‏درجة‎ em ‏إلى درجة حرارة‎ ١١6 ‏التمدد‎ ‏حيث يوفر‎ YY ‏درجة فهرنهيت) ويبخر ثانية فى مبادل حرارى‎ 1 YT) ‏“ب إلى-8// درجة مئوية‎ ‏ثم‎ .٠١ ‏؛ المسحوب من قسم التجريد ١٠ب ببرج التجزئة‎ ١ ‏لتيار بخار التقطير‎ Gia ‏تبريد وتكثيف‎ ٠ ‏؟أ لبرج‎ ١ ‏الامتصاص‎ aud ‏هت عند نقطة تلقيم عمود متوسط علوية؛ فى‎ all ‏يتم توريد التيار‎ .٠١ ‏التجزئة‎ ‏التى يتم بها‎ ١7 ‏إلى ماكينة تمدد شغل‎ (WL) VE ‏المتبقى من البخار من فاصل‎ 771١ ‏يدخل‎ ‏من هذا الجزء من التلقيم مرتفع الضغط. تقوم‎ mechanical energy ‏استخراج الطاقة الميكانيكية‎ ‏ثابتة إلى ضغط تشغيل البرج؛‎ isentropically ‏بتمديد البخار بشكل أساسى وبأنتروبيا‎ ١١7 ‏الماكينة‎ ٠ ‏درجة‎ A=] ‏درجة مئوية‎ T= ‏إلى درجة حرارة تقريباً‎ IFS ‏مع تبريد تمدد شغل للتيار المتمدد‎ -8٠0 ‏المتاحة تجارياً الاعتيادية قادرة على الاستخلاص فى حدود‎ expanders ‏فهرنهيت]. الممددات‎
BY ‏استخدام الشغل المسترد‎ We ‏من الشغل المتاح نظرياً فى تمدد بأنتروبيا ثابتة. يتم‎ 58 ‏الذى يمكن استخدامه لإعادة ضغط الغاز‎ (VA ‏بند‎ (Jia) centrifugal ‏ضاغط يعمل بالطرد المركزى‎ ‏كتلقيم إلى‎ TV ‏على سبيل المثال. يتم بعد ذلك توريد التيار المتكثف جزئياً‎ (@t0 ‏المتبقى (تيار‎ ٠ ‏عند نقطة تلقيم العمود المتوسط.‎ ٠١ ‏برج التجزئة‎ ‏متباعدة‎ trays ‏هو عمود تقطير تقليدى يحتوى على كثير من صوانى‎ Yo ‏نازع الميثان فى برج‎ ‏أو بعض توليفات من الصوانى أو‎ 08060 beds ‏أو أكثر من الطبقات المحزمة‎ asl ‏بشكل رأسى؛‎ sing ‏الذى‎ ٠١ ‏يتكون برج نازع الميثان من قسمين: قسم امتصاص (تقويم) علوى‎ packing ‏الحزم‎ ‎rag are ‏على الصوانى و/أو حزم لتوفير التلامس الضرورى بين أجزاء البخار للتيارات المتمددة‎ Ys (Cy ‏ومكونات‎ «Cp ‏المتصاعدة إلى أعلى والسائل البارد الهابط إلى أسفل للتكثف وامتصاص مكونات‎ ‏والمكونات الأثقل؛ وقسم استخلاص؛ منخفض ١٠ب الذى يحتوى على صوانى و/أو حزم لتوفير‎ ‏التلامس الضرورى بين السوائل الهابطة إلى أسفل والبخار الصاعد إلى أعلى. يتضمن قسم نزع‎
تل الميثان ٠7ب ‎Lad‏ واحد أو أكثر من مراجل ‎sale)‏ التسخين ‎die)‏ مرجل ‎sale)‏ التسخين ‎"١‏ ‏ومراجل ‎sale)‏ التسخين الجانبية الموصوفة سابقاً) الذى يقوم بتسخين وتبخير ‎ela‏ من السوائل المتدفقة أسفل العمود لتوفير أبخرةٍ التجريد التى تتدفق إلى أعلى العمود لتجريد المنتج السائل؛ تيار ‎of)‏ من الميثان والمكونات الأخف. يدخل تيار ‎I‏ نازع الميثان ‎٠١‏ عند موضع تلقيم متوسط
‎٠‏ يوجد فى المنطقة السفلى من قسم الامتصاص ‎IY‏ لنازع الميثان ‎.٠١‏ يمتزج الجزء السائل من التيار المتمدد “أ مع السوائل الهابطة إلى ‎Jind‏ من قسم الامتصاص ‎IY ٠‏ ويستمر السائل المتحد إلى أسفل ‎Jalal‏ قسم التجريد ٠7ب‏ لنازع الميثان ‎LY‏ يرتفع جزءٍ البخار من التيار المتمدد ‎rn‏ ‏إلى أعلى من خلال قسم الامتصاص ١؟أ‏ ويتم تلامسه مع السائل البارد الهابط إلى أسفل ليتكثف ويمتص مكونات ال ‎«Cp‏ مكونات ال و© والمكونات الأثقل.
‎٠‏ يتم سحب جزءٍ من بخار التقطير (تيار ‎(£Y‏ من المنطقة العلوية لقسم الاستخلاص ‎١‏ 5"ب. ثم يتم تبريد هذا التيار وتكثيفه جزئياً (تيار 7؛أ) فى مبادل ‎YY‏ بواسطة التبادل الحرارى مع تيار ‎Qe‏ ‏المتمدد والمتكثف إلى حد كبير كما هو موصوف ‎ile‏ الذى يعمل على تبريد تيار 47 من -الا درجة مئوية [-97 درجة فهرنهيت] إلى حوالى ‎A=‏ درجة مئوية ‎١778-[‏ درجة فهرنهيت] (تيار "؛أ). يتم الحفاظ على ضغط التشغيل 30078 كيلوباسكال (مطلق) ))£4 رطل/بوصة مربعة
‎٠‏ (مطلق) فى فاصل ارتجاع ‎YY‏ أقل قليلاً من ضغط التشغيل لنازع الميثان ‎Ye‏ يوفر هذا القوة الدافعة ‎driving force‏ التى تسبب تدفق تيار بخار التقطير 47 بأن يتدفق من خلال المبادل الحرارى ‎YY‏ ومن ثم إلى فاصل الارتجاع ‎YY reflux separator‏ حيث يتم فصل السائل المتكثتف (تيار ؟؛) من أى بخار غير متكثف (تيار ‎(EY‏ ‏يتم ضخ تيار السائل ؛؛ من فاصل ارتجاع ‎YY‏ بواسطة المضخة ‎pump‏ 14 إلى ضغط أعلى
‏© قليلاً من ضغط التشغيل لنازع الميثان ‎٠١‏ ثم يتم توريد تيار 4 4أ كتلقيم عمود علوى بارد (ارتجاع) إلى نازع الميثان ‎٠١‏ عند-84/ درجة مئوية ( ‎Aad ١78-‏ فهرنهيت). يمتص ارتجاع السائل البارد هذا ويكثف مكونات ال و© والمكونات الأثقل التى ترتفع فى منطقة التقويم العلوية لقسم الامتصاص ‎fy.‏ من نازع الميثان ‎.٠١‏
Vy يخرج التيار المنتج السائل ‎4١‏ من أسفل البرج عند £6 درجة مئوية ‎MY]‏ درجة فهرنهيت]» على أساس مواصفات إعتيادية لنسبة الميثان ‎methane‏ إلى الإيثان ‎٠:0.,075 ethane‏ على أساس مولارى فى منتج القاع. يخرج تيار سقف نازع الميثان البارد ‎YA‏ من أعلى نازع الميثان ‎M= 7١‏ درجة مئوية ‎Y YAS]‏ درجة فهرنهيت] ويتحد مع تيار بخار ؟؛ لتكوين تيار غاز باقى ‎go‏ عند -81 ‎٠‏ درجة ‎١7/-[ Ae‏ درجة فهرنهيت]. يمر تيار الغاز الباقى ‎fe‏ فى شكل تيار معاكس
VA= ‏حيث يتم تسخينه إلى‎ ١١ ‏الوارد فى المبادل الحرارى‎ feed gas ‏بغاز التلقيم‎ countercurrently درجة مئوية ‎YY]‏ درجة فهرنهيت] (تيار 6 4أ)؛ فى المبادل الحرارى ‎VY‏ حيث يتم تسخينه إلى - ‎dap ١‏ مئويةز -* درجة فهرنهيت) (تيار ‎(Qe‏ وفى المبادل الحرارى ‎٠١‏ حيث يتم تسخينه ‏إلى ‎YY‏ درجة مئوية ‎Ae]‏ درجة فهرنهيت] (تيار 80( ثم يتم إعادة ضغط الغاز المتبقى على ‎٠‏ مرحلتين. فى المرحلة الأولى يتم إدارة ضاغط ‎YA compressor‏ بواسطة ماكينة تمديد ‎expansion‏ ‎١١7 machine‏ . المرحلة الثانية يتم إدارة ضاغط ‎Yo‏ بواسطة مصدر قدرة تكميلى الذى يقوم بضغط ‏الغاز المتبقى (تيار 6؛ث) إلى ضغط خط البيع. بعد التبريد إلى £9 درجة مئوية ‎١7١[‏ درجة ‏فهرنهيت] فى مبرد تفريغ ‎(YN discharge cooler‏ يتدفق منتج الغاز المتبقى (ثيار 45ج) إلى خط ‏أنابيب غاز البيع عند ضغط 10598 كيلوباسكال (مطلق) ‎٠١٠١[‏ رطل/بوصة مربعة (مطلق)]؛ ‎٠‏ الكافى للوفاء بمتطلبات الخط (عادةٌ فى حدود ضغط المدخل ‎(inlet pressure‏ ‏ملخص معدلات تدفق التيارات والطاقة المستهلكة للطريقة الموضحة فى شكل ‎١‏ مقدمة فى الجدول ‏الأتى: ‏جدول 1 (شكل ‎)١‏ ‏ملخص تدفق التيار - رطل مول/ساعة [كجم مول/ساعة] ‎Ja‏ ميثان ‎ob‏ برويان مركبات إجمالى ص ‎Yay Yee 17 OYYYA‏ 11
Ve 51:75 AYo ٠١1٠ 1٠ 4 YY
Ace AY YeoedV ٠١٠ ‏ا‎ 6 vy oY¢Yay £0 YeYVYA Ea YVY ‏ين الا‎ ‏7م76‎ ٠ ‏ا‎ yy ٠١7 YY 14 ٠١ ey YOAY YAOAY Yo 7١ Yeu Yio ١068 ‏رافغلا‎ 1 £0.AY ‏صفر‎ "١ va. 064 YA
YYeYVe Y 21 ‏لا‎ ١٠١ ‏مح‎ £y
ACE) ‏صفر‎ Y ١ ‏7م‎ 31
EAE] Y ¢e ‏مم0‎ 11 ¢¢ 57 ١ ‏صفر‎ VY qYo 71.157 ¢o ١٠١0 7 ‏لاق‎ 07 "7 ١ * Recoveries ‏المستخلصات‎ ‏ل‎ v0 ‏إيثان‎ ‏بروبان با‎ 744,44 ‏مركبات بيوتان+‎
Power ‏القدرة‎ ‎Residue ‏انضغاط الغاز المتبقى‎ ‏حصان قدرة [ 4,176 كيلووات]‎ VE YE Gas Compression
Refrigerant ‏انضغاط المبرد‎ ‏حصان قدرة 01 17,774 كيلووات]‎ V,VEY Compression ‏الانضغاط الإجمالى لالا١ أ حصان 3 [ 57,40 كيلووات]‎ yo ‏(على أساس معلات تدفق غير مقربة لأرقام صحيحة)‎ * ‏يتم تطبيق‎ YO DV CNY ‏يمثل شكل 7 طريقة بديلة من التقنية السابقة وفقاً للبراءة الأمريكية رقم‎ ‏ونفس الظروف كما هو موصوف أعلاه‎ feed gas ‏الطريقة لشكل ¥ على نفس التركيب لغاز التلقيم‎ ‏فى محكاة للطريقة لشكل ١؛ يتم اختيار ظروف التشغيل‎ Jie ‏فى محاكاة هذه الطريقة؛‎ .١ ‏لشكل‎ ‏لمستوى استخلاص معين.‎ energy consumption ‏لتقليل استهلاك الطاقة‎ ‏ويتم تبريده فى‎ ١ ‏:ه01 المحطة كتيار‎ gas ‏يدخل غاز الدخول‎ oF ‏فى محاكاة لطريقة الشكل‎ © sale) ‏بواسطة التبادل الحرارى مع غاز متبقى بارد (تيار 6 ؛كب)؛ سواثل مرجل‎ ٠١ ‏المبادل الحرارى‎ ‏468)؛ ومبرد‎ OW) ‏درجة فهرنهيت]‎ VV] ‏التسخين بالجانب السفلى لنازع الميثان عند صفر مئوية‎ ‏[صفر‎ Asie ‏درجة‎ A= ‏عند‎ ١١ ‏يدخل التيار المبرد ١“أ فاصل‎ propane refrigerant ‏بروبان‎ ‎EES) ‏من السائل‎ (YY) ‏درجة فهرنهيت] 100842 كيلوباسكال (مطلق) حيث يتم فصل البخار‎ ‏كيلوباسكال (مطلق)‎ Fo) oF ‏إلى ضغط التشغيل‎ (FY ‏يتم تمديد سائل الفاصل (تيار‎ (FY ‏(ثيار‎ ٠ ‏تيار بارد‎ VY ‏بواسطة صمام تمديد‎ ٠١ ‏رطل/بوصة مربعة (مطلق) ) لبرج التجزئة‎ fo Tus) ‏عند نقطة تلقيم‎ ٠١ Aa ‏درجة مئوية] قبل توريده إلى برج‎ YY] ‏إلى -/7؟ درجة فهرنهيت‎ fry ‏عمود متوسط سفلية أولى.‎ ‏بواسطة تبادل حرارى مع‎ ١“ ‏فى مبادل حرارى‎ ١١ ‏من فاصل‎ (FY ‏للبخار (تيار‎ AT ‏يتم تبريد‎ ‏درجة فهرنهيت] (تيار‎ FAST ‏وغاز متبقى بارد عند -9؟ درجة مئوية‎ (Tee ‏غاز متبقى بارد (تيار‎ ١٠ 60556 ‏عند -4 7 درجة مئوية [-79 درجة فهرنهيت] و‎ ١4 ‏فاصل‎ IVY ‏التيار المبرد‎ Jay .)©4 ‏يتم تمديد‎ (YL) ‏من السائل المتكثف‎ (PE LL) ‏كيلوباسكال (مطلق حيث يتم فصل البخار‎ - FY ‏تيار تبريد‎ ٠ ‏إلى ضغط تشغيل البرج بواسطة صمام تمديد‎ (PY ‏سائل الفاصل (تيار‎ ‏عند نقطة تلقيم عمود وسط‎ ٠١ ‏درجة فهرنهيت] قبل توريده إلى برج التجزئة‎ TE] ‏درجة مئوية‎ OF ‏سفلية ثانية.‎ - ٠
ني يتم تقسيم البخار (تيار ‎(YE‏ من فاصل ‎١4‏ إلى تيارين» ‎Fg ve‏ التيار ‎Fe‏ الذى يحتوى على حوالى 777 من البخار ‎lea)‏ يمر من خلال مبادل حرارى ‎Ve‏ فى علاقة تبادل حرارى مع الغاز المتبقى البارد (تيار $0( حيث يتم تبريده إلى التكثيف الأساسى. ثم يتم تمديد سريع للتيار المتكثف على نحو أساسى الناتج هأ عند ‎AY=‏ درجة مئوية ]110 درجة فهرنهيت] من خلال صمام تمديد ‎١١‏ إلى ضغط التشغيل لبرج التجزئة ‎.٠0‏ أثناء التمديد يتم تبخر جزءٍ من التيارء مما يؤدى إلى تبريد التيار هب إلى -89/ درجة مثوية ‎YY]‏ درجة فهرنهيت] قبل توريده إلى برج التجزئة ‎٠١‏ عند نقطة تلقيم عمود متوسط علوية. ‎Aad) ZF Jay‏ من البخار من فاصل ‎VE‏ (تيار ‎(V1‏ ماكينة تمديد شغل ‎١7‏ التى يتم بها استخراج الطاقة الميكانيكية ‎mechanical energy‏ من هذا الجزء من التلقيم مرتفع الضغط. تقوم ‎٠‏ الماكينة ‎١١7‏ بتمديد البخار بشكل أساسى ويأنتروبيا ثابته إلى ضغط تشغيل البرج ؛ مع تبريد تمديد شغل للتيار المتمدد ‎I‏ إلى درجة ‎pha‏ تقريباً -5 درجة مئوية ‎A=]‏ درجة فهرنهيت]. يتم بعد ذلك توريد التيار المتمدد المتكثف ‎IP Lie‏ كتلقيم لبرج التجزئة ‎٠١‏ عند نقطة تلقيم عمود متوسط. يتم سحب جزء من بخار التقطير (تيار "4) من المنطقة العلوية لقسم الاستخلاص فى برج التجزئة ‎.٠‏ ثم يتم تبريد هذا التيار من ‎TA‏ درجة ‎AY] Asie‏ درجة فهرنهيت] إلى ‎AT‏ درجة مئوية [- ‎١١7 ٠١‏ درجة فهرنهيت] وتكثيفه ‎Lipa‏ (تيار ؟4أ) فى مبادل حرارى ‎YY‏ بواسطة التبادل ‎ball‏ مع تيار سقف نازع الميثان البارد ‎FA‏ الخارج من أعلى نازع الميثان ‎7١‏ عند ‎A=‏ درجة مئوية ‎YY]‏ ‏درجة فهرنهيت] يتم تدفئة تيار سقف نازع الميثان البارد قليلاً إلى ‎At‏ درجة مئوية ‎VY]‏ درجة فهرنهيت] (تيار ‎(IPA‏ حيث يبرد ويتكثئف ‎eda‏ على الأقل من تيار 47 . يتم الحفاظ على ضغط التشغيل ‎operating pressure‏ 7074 كيلوباسكال (مطلق) (697؛ ‎٠‏ رطل/بوصة مربعة (مطلق) فى فاصل ارتجاع ‎YY‏ أقل قليلاً من ضغط تشغيل نازع الميثان ‎.٠١‏ ‎jig‏ هذا القوة الدافعة ‎Al) driving force‏ تسبب تدفق تيار بخار التقطير ‎£Y‏ من خلال المبادل الحرارى ‎YY‏ ومن ثم إلى فاصل الارتجاع ‎YF‏ حيث يتم فصل السائل المتكثف (تيار £4( من أى
و بخار لم يتكثف (تيار 47). ثم يتحد التيار ؛ مع تيار سقف نازع الميثان ‎IFA Tall‏ من المبادل الحرارى ‎YY‏ لتكوين تيار غاز متبقى بارد £0 عند -4/ درجة مثوية ‎VY om]‏ درجة فهرنهيت]. يتم ضخ التيار السائل ؛ ؛ من فاصل الارتجاع ‎YY‏ بواسطة المضخة ‎pump‏ 16 إلى ضغط أعلى قليلاً من ضغط تشغيل نازع الميثان ١٠؛‏ ثم يتم توريد تيار 4 4 كتلقيم عمود علوى بارد ‎(ELD)‏ ‎٠‏ إلى نازع الميثان ‎٠١‏ عند ‎Ao‏ درجة مئوية ‎YY]‏ درجة فهرنهيت]. يؤدى ارتجاع السائل البارد هذا إلى امتصاص وتكثيف مكونات © والمكونات الأثقل المرتفعة فى منطقة التقويم ‎rectification‏
Yo ‏من نازع الميثان‎ absorbing section ‏العلوية لقسم الامتصاص‎ region يخرج تيار المنتج السائل ‎4١‏ من أسفل البرج ‎٠١‏ عند £0 درجة مئوية ‎VV]‏ درجة فهرنهيت]. يمر تيار الغاز المتبقى البارد ‎fo‏ على شكل تيار معاكس إلى تيار التلقيم الوارد فى المبادل الحرارى ‎Vo‏ ‎٠‏ حيث يتم تسخينه إلى -78 درجة مئوية ‎YI]‏ درجة فهرنهيت] (تيار © 4أ)» فى مبادل حرارى ‎٠“‏ يتم تسخينه إلى ‎Yoo‏ درجة مئوية )07 درجة فهرنهيت) (تيار ‎(Ee‏ وفى ‎٠١ wba dale‏ يتم تسخينه إلى ‎YY‏ درجة مئوية ‎Ar]‏ درجة فهرنهيت] ‎HL)‏ 6؛ت)؛ الذى يوفر تبريد كما هو موصوف سابقاً. ثم يتم إعادة انضغاط الغاز المتبقى فى مرحلتين» ضاغط ‎١8‏ تتم إدارته بواسطة ماكينة تمديد ‎١١‏ وضاغط ‎Ye‏ تتم إدارته بواسطة مصدر قدرة ‎power source‏ تكميلى. بعد تبريد تيار ‎gto ve‏ إلى £7 درجة مئوية ‎VY]‏ درجة فهرنهيت] فى مبردٍ تفريغ ‎YN‏ يتدفق منتج الغاز المتبقى (46ج) إلى خط أنابيب البيع عند 104448 كيلوباسكال (مطلق). ملخص معدلات تدفق التيار والطاقة المستهلكة للطريقة الموضحة فى شكل ¥ مبين فى الجدول الأتى: جدول ]1 (شكل ‎(Y‏ ‏ملخص تدفق التيار - رطل مول/ساعة [كجم مول/ساعة]
YA
‏الإجمالى‎ Sle ‏لتيار 0 ميثان ينان برويان‎ ‏بيوتان+‎ ‎1 1١١ ‏صن 0717 1117 ماضن‎ 97 AYo ١٠8 1٠ 4 YY 61 ‏لاقب‎ ١٠٠ ٠١١ 14 AR 17 EY. YeY ot ce AY EVee én Ye 4 Ydo 7 045 ١: ‏و‎ ‎YAAA Yoo 5 Yeo) \YeooY Yo
YYVYA Yio 704 ‏لذ‎ YAAAY 1 ‏يي‎ ١ YY AY) ¢ACIVO YA
Teen Y yy 717 5 ‏زه‎ ‎coy ‏صفر‎ Y ١١ 47١ ‏لال‎ ‎٠ك‎ Y Yo Yq. ١ ‏ع‎ ‏ا‎ ١ Yo ave 71.157 to ١٠١.4 ٠11 Ye go 9:77 ١77 ١ * ‏المستخلصات‎ ‎1 ‏إيثان‎ ‎م88٠6 ‏بروبان‎ ‏مركبات بيوتان+ 14ر1‎ ‏القدرة‎ ‏كيلوات]‎ YAAOY [ ‏انضغاط الغاز المتبقى 8 حصان قدرة‎ ‏انضغاط المبرد 7,571 حصان قدرة 1[ 17,40 كيلووات]‎
الانضغاط الإجمالى 1,19 حصان قدرة ‎ [‏ 01,787 كيلووات] * (على أساس معدلات تدفق غير مقربة لأرقام صحيحة) تبين مقارنة جداول ‎١‏ و 7 أنء بالمقارنة بطريقة الشكل ١؛‏ تحافظ طريقة الشكل ‎Y‏ بشكل أساسى على نفس استخلاص الإيثان ‎TAA WA)‏ مقابل 785,05 ) ونفس استخلاص مركبات البيوتان (294,94_مقابل 799,49 )؛ لكن يقل استخلاص البروبان من 794,57 إلى ‎799,٠8‏ . مع ذلك؛ تبين أيضاً مقارنة جدول ‎١‏ وجدول ‏ أن متطلبات القدرة لطريقة الشكل ¥ حوالى 77 أقل © منها فى طريقة شكل ‎.١‏
SY CTT NY ‏طريقة بديلة من التقنية السابقة وفقاً للطلب المعلق المشترك رقم‎ لكش‎ Jig
Sel ‏تطبيق الطريقة لشكل ؟ على نفس تركيب غاز التلقيم ونفس الظروف كما هو موصوف‎ ‏المحاكاة لطرق الأشكال١ و7؛ تم اختيار ظروف‎ Jie ‏و7. فى محاكاة لهذه الطريقة؛‎ ١ ‏للأشكال‎ ‏التشغيل للوصول للحد الأدنى من استهلاك الطاقة لمستوى استخلاص معين.‎ ‎٠‏ فى محاكاة لطريقة شكل ‎oF‏ يدخل غاز الدخول ‎inlet gas‏ المحطة كتيار ‎WY‏ ويتم تبريده فى المبادل الحرارى ‎٠١‏ بواسطة التبادل الحرارى مع غاز متبقى بارد (تيار ‎(te‏ سوائل مرجل إعادة التسخين بالجانب السفلى لنازع الميثان عند ؟ درجة مئوية ‎TU]‏ درجة فهرنهيت] (تيار 460)؛ ومبرد بروبان. ‎Jay‏ التيار المبرد ‎TRY‏ فاصل ‎١١‏ عند ‎١7-‏ درجة ‎Auge‏ [واحد درجة فهرنهيت] 05/84 كيلوباسكال (مطلق) ] 5 100 رطل/يوصة مربعة (مطلق) حيث يتم فصل البخار ‎(YY)‏ من ‎Jill‏ ‎١‏ المتكثف (تيار ‎(FY‏ يتم تمديد سائل الفاصل (تيار ‎(FY‏ إلى ضغط التشغيل 700176 كيلوباسكال (مطلق) تقريباً ‎£0Y‏ رطل/يوصة مربعة (مطلق) لبرج التجزئة ‎٠١‏ بواسطة صمام تمديد ‎DEY‏ ‏بارد ‎Try‏ إلى ‎Yoo‏ درجة فهرنهيت ‎YY]‏ درجة مئوية] قبل توريده إلى برج التجزئة ‎٠١‏ عند نقطة تلقيم عمود متوسط سفلية أولى. يتم تبريد آخر للبخار (تيار ‎(YY‏ من فاصل ‎١١‏ فى مبادل ‎VY ha‏ بواسطة تبادل حرارى مع ‎Ts‏ غاز متبقى بارد (تيار ‎(Ee‏ وغاز متبقى بارد عند ‎VA-‏ درجة مئوية ‎TY]‏ درجة فهرنهيت] (تيار
Y. 10004 ‏درجة فهرنهيت] و‎ YI] ‏درجة مئوية‎ Yom ‏عند‎ ١4 ‏يدخل التيار المبرد "أ فاصل‎ (V4 ‏يتم تمديد‎ .)9١7 ‏من السائل المتكثف (تيار‎ (FE ‏يتم فصل البخار (تيار‎ Cus ‏كيلوباسكال (مطلق)]‎ - HIV ‏إلى ضغط تشغيل البرج بواسطة صمام تمديد 9٠؛ تيار تبريد‎ (YY ‏سائل الفاصل (تيار‎ ‏عند نقطة تلقيم عمود وسط‎ ٠١ ‏درجة مئوية [-59 درجة فهرنهيت] قبل توريده إلى برج التجزئة‎ of ‏سفلية ثانية.‎ ٠ ‏الذى يحتوى على‎ Fe ‏التيار‎ FR ve ‏إلى تيارين»‎ VE ‏من فاصل‎ (WE ‏يتم تقسيم البخار (تيار‎ ‏فى علاقة تبادل حرارى مع‎ Ve ‏حوالى 778 _من البخار الإجمالى» يمر من خلال مبادل حرارى‎ ‏الأساسى. ثم يتم تمديد‎ condensation ‏يتم تبريده إلى التكثيف‎ dua ($0 ‏الغاز المتبقى البارد (تيار‎ ‏عند -84 درجة مئوية ]3 )1 درجة فهرنهيت]‎ Tro ‏سريع للتيار المتكثئف على نحو أساسى الناتج‎ ‏يتم‎ expansion ‏أثناء التمديد‎ .٠١ ‏إلى ضغط التشغيل لبرج التجزئة‎ ١١ ‏من خلال صمام تمديد‎ ٠ ‏درجة‎ VY] ‏درجة مئوية‎ Sem ‏إلى‎ fe ‏مما يؤدى إلى تبريد التيار‎ oll ‏تبخر جزء من‎ ‏عمود متوسط علوية.‎ ali ‏عند نقطة‎ ٠١ ‏فهرنهيت] قبل توريده إلى برج التجزئة‎ ‏التى يتم بها‎ ١7 ‏ماكينة تمديد شغل‎ (WY ‏(تيار‎ VE ‏المتبقى من البخار من فاصل‎ 7167 Jay ‏مرتفع الضغط‎ feed ‏من هذا الجزء من التلقيم‎ mechanical energy ‏استخراج الطاقة الميكانيكية‎ ‏بتمديد البخار بشكل أساسى وبأنتروبيا ثابته إلى ضغط تشغيل‎ ١١7 ‏طعنط. تقوم الماكينة‎ pressure Ve ‏درجة مئوية [-85 درجة‎ To ‏البرج؛ مع تبريد تمديد شغل للتيار المتمدد 6 “أ إلى درجة حرارة تقريباً‎ ‏عند نقطة‎ 7٠١ ‏التيار المتمدد المتكثف جزئياً أ كتلقيم لبرج تجزئة‎ ang ‏فهرنهيت]. يتم بعد ذلك‎ ‏تلقيم عمود متوسط.‎ ‏من منطقة متوسطة لقسم الامتصاص فى عمود‎ ($Y ‏يتم سحب جزءٍ من بخار التقطير (تيار‎ ‏الامتصاص. ثم يتم تبريد‎ and ‏التجزئة ١٠؛ فوق موضع التيار المتمدد 7“ فى المنطقة السفلية من‎ © -[ ‏درجة مئوية‎ A= ‏درجة فهرنهيت] إلى‎ ٠١٠-[ ‏درجة مثوية‎ VES ‏تيار بخار التقطير 47 من‎ ‏مع تيار سقف‎ bs ‏بتبادل‎ YY ‏فى مبادل حرارى‎ (TY ‏درجة فهرنهيت] وتكثيفه جزئياً (تيار‎ 4
١ -[ ‏درجة مثوية‎ Ad ‏عند‎ Ye ‏الخارج من أعلى نازع الميثان‎ YA ‏البارد‎ demethanizer ‏نازع الميثان‎ ١؛-[ ‏درجة فهرنهيت]. يتم تدفئة تيار سقف نازع الميثان الباردٍ قليلاً إلى -87 درجة مئوية‎ VTA
AY ‏حيث يبرد ويتكثف جزء على الأقل من تيار‎ (IVA ‏درجة فهرنهيت] (تيار‎ ‏يتم الحفاظ على ضغط التشغيل 0090© كيلوباسكال (مطلق)]) )£64 رطل/يوصة مربعة (مطلق)‎ ‎٠‏ فى فاصل ارتجاع ‎YY‏ أقل قليلاً من ضغط تشغيل نازع الميثان ‎Ye‏ يوفر هذا القوة الدافعة التى تسبب تدفق تيار بخار التقطير "4 من خلال المبادل ‎YY ball‏ ومن ثم إلى فاصل الارتجاع ‎YY‏ ‏حيث يتم فصل السائل المتكثف (تيار ؛4؛) من أى بخار لم يتكثف (تيار 47؛). ثم يتحد ‎Fall‏ ‏مع تيار سقف نازع الميثان ‎TFA Tad‏ من المبادل الحرارى ‎YY‏ لتكوين تيار غاز متبقى بارد £0 عند -1/ درجة مئوية [-؛ ‎YY‏ درجة فهرنهيت]. ‎٠‏ يتم ضخ التيار ‎BL‏ £6 من فاصل الارتجاع 7 بواسطة المضخة ‎pump‏ 14 إلى ضغط أعلى قليلاً من ضغط تشغيل نازع الميثان ‎(Yo‏ ثم يتم توريد تيار ؛ أ كتلقيم عمود علوى بارد (ارتجاع) إلى نازع الميثان ‎٠١‏ عند ‎١77-‏ درجة فهرنهيت ‎AT]‏ درجة مثوية]. يقوم ارتجاع السائل البارد هذا بامتصاص وتكثيف مكونات ‎«Cp‏ مكونات :© والمكونات الأثقل المرتفحة فى منطقة التقويم العلوية لقسم الامتصاص من نازع الميثان ‎.٠١‏ ‎١‏ يخرج تيار المنتج السائل ١؛‏ من أسفل البرج ‎٠١‏ عند £0 درجة ‎IY] Augie‏ درجة فهرنهيت]. يمر تيار الغاز المتبقى البارد ‎fo‏ على شكل تيار معاكس إلى تيار التلقيم ‎feed stream‏ الوارد فى المبادل الحرارى ‎١١‏ حيث يتم تسخينه إلى ‎dan TA-‏ مئوية (تيار 46أ)» فى مبادل حرارى ‎١٠‏ ‏يتم تسخينه إلى ‎Yom‏ درجة مئوية [-؛ درجة فهرنهيت] (تيار ‎(fe‏ وفى مبادل حرارى ‎٠١‏ يتم تسخينه إلى ‎YY‏ درجة ‎Ar] Asie‏ درجة فهرنهيت] (تيار ‎(Eo‏ الذى يوفر تبريد كما هو موصوف ‎Ll “٠‏ ثم يتم ‎sale)‏ انضغاط الغاز المتبقى فى مرحلتين» ضاغط ‎YA compressor‏ مدار بواسطة مكينة تمديد ‎١١‏ وضاغط ‎Yo‏ مدار بواسطة مصدر قدرة تكميلى. بعد تبريد تيار 6 ؛ج إلى £9
YY
‏يتدفق منتج الغاز‎ (YY discharge cooler ‏فهرنهيت] فى مبرد تفريغ‎ dap VY] ‏درجة مئوية‎ : ‏ب ح( إلى خط أنابيب البيع عند 6494 كيلوباسكال (مطلق)‎ ) residue gas ‏المتبقى‎ ‏ملخص معدلات تدفق التيارات والطاقة المستهلكة للطريقة الموضحة فى شكل © مقدمة فى‎ ‏الجدول الأتى:‎ ‏جدول ؟‎ (r os ‏مول/ساعة]‎ pas] ‏ملخص تدفق التيار- رطل مول/ساعة‎ ‏مركبات الإجمالى‎ hay ‏التيار ميثان إيثان‎ 11 1,١ YeeVo 117 51 ‏صن‎ ‎1117 ‏كم‎ ٠١7 ‏بدلا‎ 78 YY ‏الب مم‎ ٠١ ٠68 ‏مغل‎ yy 577٠١ 5 ١٠78 Leon EVYAQ 79 131١ ‏ا‎ 8 117 ٠60١ vv 6 ٠١١ 5 ٠ YVAYA Yo
YYeY vy ٠١ ‏ه ألا‎ YolY ٠116:531١ 1
Ove) Y ‏صفر‎ 4 19) 16 YA ‏صفر م8‎ A YAO £487 3 ‏صفر ا‎ ١ ‏لا‎ 8 ¢y
Ye) AY ‏صفر‎ 7 ١ 6 £4 77١ ‏صفر‎ ١ ‏ا‎ 7.7 ¢o ١١4 Yay Yee Oo Océ vA ١١٠ ١
YY
* ‏المستخلصات‎ ‎TAY, YY ‏إيثان‎ ‎77847 ‏بروبان‎ ‎744,44 ‏مركبات بيوتان+‎ ‏القدرة‎ ‏كيلووات]‎ FATTY] ‏انضغاط الغاز المتبقى 7,0 حصان قدرة‎ ‏حصان كيلووا‎ ‏ت]‎ ١7,5115 [ ‏انضغاط مبرد 724 قدرة‎ ‏الاتضغاط الإجمالى 7 حصان قدرة [ 1,087 كيلووات]‎ ‏أساس معدلات تدفق غير مقربة لأرقام صحيحة)‎ le) * ‏(لشكل‎ 785,٠05 ‏7؛ و أن طريقة شكل “ تحسن استخلاص الميثان من‎ ١ ‏بينت مقارنة الجداول‎ ‏إلى 787,33 . استخلاص البروبان لطريقة شكل أقل منها لطريقة‎ (Y ‏و7/5,0/8_(لشكل‎ (0 ‏منها لطريقة شكل 7 (745,70 ). استخلاص مركبات البيوتان‎ Jef ‏لكن‎ (39,07) ١ ‏شكل‎ ‎Yo) ‏بشكل أساسى هو نفسه لجميع الثلاث طرق من التقنية السابقة. بينت أيضاً مقارنة الجداول‎ ٠ ‏و أن طريقة شكل 7 تستخدم قدرةٍ أقل بشكل طفيف عن كلا الطريقتين من التقنية السابقة (أكثر‎
AY ‏و70,4 أقل من طريقة شكل‎ ١ ‏من 7 أقل من طريقة شكل‎ ‏يوضح شكل ؛ خريطة سير العمليات لطريقة وفقاً للاختراع الحالى. تركيب غاز التلقيم والظروف‎ ‏وفقاً لذلك؛‎ LF ‏التى تمت مراعتها فى الطريقة المقدمة فى شكل ؛ هى نفسها لطرق الاشكال )0 7ء‎ ‏و 3 لتوضيح مميزات الاختراع الحالى.‎ oF) ‏يمكن مقارنة طريقة الشكل ؛ مع طرق الأشكال‎ ٠ ‏درجة‎ AC] ‏المحطة عند 79 درجة مئوية‎ inlet gas ‏غاز الدخول‎ Jay of ‏فى محاكاة لطريقة شكل‎ ‏ويتم‎ ١ ‏فهرنهيت] + 107/88 كيلوباسكال (مطلق) ؛ (970 رطل/بوصة مربعة (مطلق) كتيار‎
تبريده فى المبادل الحرارى ‎٠١‏ بواسطة التبادل الحرارى مع غاز متبقى ‎DL‏ (تيار ‎(wo‏ سوائل مرجل ‎sale)‏ التسخين بالجانب السفلى لنازع الميثان عند صفر ‎dap‏ مثوية (تيار ‎(Er‏ ومبرد بروبان ‎propane refrigerant‏ يدخل التيار المبرد ‎“١‏ فاصل ‎١١‏ عند ‎١7-‏ درجة مئوية 109/46 كيلوباسكال (مطلق)] ‎Cus‏ يتم فصل البخار ‎(PYLE)‏ من السائل المتكثف ‎(PYLE)‏ يتم تمديد oY Lyi) ‏إلى ضغط التشغيل 0016© كيلوباسكال (مطلق)‎ (FF ‏سائل الفاصل (تيار‎ ٠
PY= ‏تيار بارد “أ إلى‎ ١ ‏بواسطة صمام تمديد‎ ٠١ ‏رطل/بوصة مربعة (مطلق)] ) لبرج التجزئة‎ ‏عند نقطة تلقيم عمود متوسط سفلية أولى.‎ ٠١ ‏درجة مئوية قبل توريده إلى برج التجزئة‎ ‏بواسطة تبادل حرارى مع‎ VY (ba ‏فى مبادل‎ ١١ ‏من فاصل‎ (FY ‏يتم تبريد آخر للبخار (تيار‎ ‏درجة فهرنهيت] (تيار‎ VAST ‏غاز متبقى بارد (تيار 0( وغاز متبقى بارد عند -74 درجة مئوية‎ 16950 ‏درجة فهرنهيت]‎ YI] ‏درجة مئوية‎ Foo ‏عند‎ VE ‏فاصل‎ IY ‏التيار المبرد‎ Jay .)*5 ٠ ‏من‎ (VE ‏يتم فصل البخار (تيار‎ Cus ‏كيلوباسكال (مطلق) ؛ )304 رطل/بوصة مربعة (مطلق)‎ ‏إلى ضغط تشغيل البرج بواسطة‎ (PY ‏يتم تمديد سائل الفاصل (تيار‎ (PY ‏السائل المتكثف (تيار‎ ‏إلى -4 *# درجة مئوية ]11 درجة فهرنهيت] قبل توريده إلى برج‎ #١ ‏تيار تبريد‎ ٠ ‏صمام تمديد‎ ‏عند نقطة تلقيم عمود متوسط سفلية ثانية.‎ ٠١ ‏التجزئة‎ ‎٠‏ يتم تقسيم البخار (تيار ‎(FE‏ من فاصل ‎١4‏ إلى تيارين» ‎Ys Ye‏ التيار ‎Fo‏ الذى يحتوى على حوالى 778 _من البخار الإجمالى» يمر من خلال مبادل حرارى ‎١٠‏ فى علاقة تبادل حرارى مع الغاز المتبقى البارد (تيار £0( حيث يتم تبريده إلى التكثيف الأساسى. ثم يتم تمديد سريع للتيار المتكثف على نحو أساسى الناتج ‎Fo‏ عند -87/ درجة ‎Aggie‏ [-177 درجة فهرنهيت] من خلال صمام تمديد ‎١١‏ إلى ضغط التشغيل لبرج التجزئة ‎.٠١‏ أثناء التمديد يتم تبخر جزءٍ من ‎SLE‏ مما ‎Ye‏ يؤدى إلى تبريد التيار الكلى. فى الطريقة الموضحة فى شكل ‎of‏ تصل درجات حرارة التيار المتمدد ‎vo‏ المغادر صمام التمديد ‎١١‏ إلى -90 درجة مئوية ‎Ve]‏ درجة فهرنهيت]. يتم تدفئة التيار المتمدد هب ‎SUB‏ إلى ‎A=‏ درجة مئوية [-174 درجة فهرنهيت] وتبخيره أيضاً فى المبادل
Yo ‏هت عند‎ lad) ‏حيث يوفر جزء من تبريد تيار البخار المقطر 47. ثم يتم توريد التيار‎ YY ‏الحرارى‎ ‎.٠١ ‏من برج التجزئة‎ IY ‏امتصاص‎ and ‏نقطة تلقيم عمود متوسط علوية فى‎ ‏التى يتم بها‎ ١١7 dad ‏ماكينة تمديد‎ (YY ‏(تيار‎ VE ‏المتبقى من البخار من فاصل‎ ZY ‏يدخل‎ ‏بتمديد البخار‎ ١١ ‏استخراج الطاقة الميكانيكية من هذا الجزء من التلقيم مرتفع الضغط. تقوم الماكينة‎ ‏بشكل أساسى وبأنتروبيا ثابتة إلى ضغط تشغيل البرج؛ مع تبريد تمديد شغل للتيار المتمدد 76“ إلى‎ ٠ ‏درجة فهرنهيت]. يتم بعد ذلك توريد التيار المتمدد‎ AT] ‏درجة مئوية‎ 15- Ty ‏حرارة‎ dap ‏عند نقطة تلقيم عمود متوسط. (تقع أسفل نقطة التلقيم‎ Yo Aad ‏المتكثف جزئياً © كتلقيم لبرج‎ («ve ‏لتيار‎ feed point ‏تقليدى يحتوى على كثير من‎ distillation column ‏هو عمود تقطير‎ ٠١ ‏نازع الميثان فى برج‎ ‏أو بعض‎ packed beds ‏متباعدة بشكل رأسى؛ واحد أو أكثر من الطبقات المحزمة‎ trays ‏صوانى‎ ٠ ‏يتكون برج نازع الميثان من قسمين: قسم امتصاص‎ packing ‏توليفات من الصوانى أو الحزم‎ ‏علوى ١٠أ الذى يحتوى على الصوانى و/أو حزم لتوفير التلامس الضرورى‎ (rectification ‏(تقويم‎ ‏المتصاعدة إلى أعلى والسائل البارد الهابط إلى‎ Ig ‏بين أجزاء البخار للتيارات المتمددة هت‎ stripping ‏والمكونات الأثقل؛ وقسم استخلاص‎ «C3 ‏ومكونات‎ Cp ‏وامتصاص مكونات‎ El ‏أسفل‎ ‏سفلى ١7ب الذى يحتوى على صوانى و/أو حزم لتوفير التلامس الضرورى بين السوائل‎ section ٠ demethanizing section ‏نزع الميثان‎ aud ‏يتضمن‎ . Sel ‏الهابطة إلى أسفل والبخار الصاعد إلى‎ sale) ‏؟ ومراجل‎ ١ ‏التسخين‎ sale) ‏مرجل‎ Jie) ‏التسخين‎ sale) ‏أيضاً واحد أو أكثر من مراجل‎ ب٠٠‎ ‏من السوائل المتدفقة لأسفل‎ ein ‏التسخين الجانبية الموصوفة سابقاً) التى تقوم بتسخين وتبخير‎ ‏التى تتدفق إلى أعلى العمود لاستخلاص‎ stripping vapors ‏العمود لتوفير أبخرةٍ الاستخلاص‎ ‏عند‎ ٠١ ‏تيار “أ نازع الميثان‎ day ‏المنتج السائل؛ تيار )6 من الميثان والمكونات الأخف.‎ © ‏يمتزج‎ .٠١ ‏موضع تلقيم متوسط قائم فى المنطقة السفلية من قسم الامتصاص ١٠أ لنازع الميثان‎ أ؟١ ‏الجزء السائل من التيار المتمدد “ا مع السوائل الهابطة إلى أسفل من قسم الامتصاص‎ ‏يرتفع جزء‎ Ye ‏قسم الاستخلاص ١٠ب لنازع الميثان‎ Jala ‏ويستمر السائل المقترن إلى أسفل‎
البخار من التيار المتمدد 7“ إلى أعلى من خلال قسم الامتصاص ‎٠‏ ؟أ ويتم تلامسه مع السائل البارد الهابط إلى أسفل ليتكثئف ويمتص مكونات ال ‎«Cp‏ مكونات ال ‎Cp‏ والمكونات الأثقل. يتم سحب جزءٍ من بخار التقطير (تيار £1( من منطقة متوسطة لقسم الامتصاص ‎Ye‏ فى عمود التجزئة ‎Ye‏ فوق موضع التيار المتمدد “أ فى المنطقة السفلية من قسم الامتصاص ١٠؟أ.‏ ثم يتم © تبريد تيار بخار التقطير 7؛ من ‎Vom‏ درجة مئوية ‎٠١-[‏ درجة فهرنهيت] إلى -81 درجة مئوية ‎VTA]‏ درجة فهرنهيت] وتكثيفه ‎Tia‏ (تيار 167( فى مبادل حرارى ‎YY‏ بتبادل حرارى مع تيار سقف نازع الميثان البارد ‎YA‏ الخارج من أعلى نازع الميثان ‎٠١‏ عند -89 درجة مئوية ‎YYA-]‏ ‏درجة فهرنهيت] ومع تيار متكثف بشكل أساسى المتمدد 0ب كما هو موصوف ‎lle‏ يتم تدفئة تيار سقف نازع الميثان البارد قليلاً إلى ‎A=‏ درجة مئوية ‎YY]‏ 1 درجة فهرنهيت] (تيار ‎(IPA‏ حيث ‎٠‏ يوفر جزءٍ من تبريد تيار بخار التقطير 47 . يتم الحفاظ على ضغط التشغيل ‎7009٠0‏ كيلوباسكال (مطلق) )£24 رطل/يوصة مربعة (مطلق) فى فاصل ارتجاع ‎YY‏ أقل قليلاً من ضغط تشغيل نازع الميثان ‎Ye‏ يوفر هذا القوة الدافعة التى تسبب تدفق تيار بخار التقطير ‎$Y‏ من خلال المبادل ‎YY (ball‏ ومن ثم إلى فاصل الارتجاع ‎YY‏ حيث يتم فصل السائل المتكثف (تيار 6( من أى بخار لم يتكثف (تيار 7؛). ثم يتحد التيار *؛ مع ‎٠‏ تيار سقف نازع الميثان المدفاأً ‎PA‏ من المبادل الحرارى ‎YY‏ لتكوين تيار غاز متبقى بارد £0 عند -// درجة مئوية ‎YY]‏ درجة فهرنهيت]. يتم ضخ التيار السائل ؛؛ من فاصل الارتجاع ‎YY‏ بواسطة المضخة ‎YE‏ إلى ضغط أعلى قيلاً من ضغط تشغيل نازع الميثان ‎Ye‏ ثم يتم توريد تيار ‎TEE‏ كتلقيم عمود علوى بارد (ارتجاع) إلى نازع الميثان ‎٠‏ عند -// درجة مئوية ‎١7-[‏ درجة فهرنهيت]. يقوم ارتجاع السائل البارد هذا 1 بامتصاص وتكثيف مكونات ‎«Cp‏ مكونات و© والمكونات الأثقل المرتفعة فى منطقة التقويم العلوية لقسم الامتصاص ‎IY ٠‏ من نازع الميثان ‎.٠١‏
للا فى قسم الاستخلاص ١٠ب‏ لنازع الميثان ١٠؛‏ يتم استخلاص تيار التلقيم من مكوناته من الميثان والمكونات الخفيفة. يخرج منتج السائل الناتج (تيار 89( من أسفل البرج ‎٠١‏ عند £0 درجة مئوية ‎IY]‏ درجة فهرنهيت] (على أساس المواصفات الاعتيادية لنسبة ميثان إلى إيثان ‎Vivvo‏ على أساس مولار من المنتج السفلى). يمر تيار الغاز المتبقى البارد £8 على شكل تيار معاكس إلى ‎٠‏ تيار التلقيم الوارد فى المبادل الحرارى ‎Vo‏ حيث يتم تسخينه إلى -40 درجة مثوية (تيار 46أ)»؛ فى مبادل حرارى ‎VY‏ حيث يتم تسخينه إلى ‎Yom‏ درجة مئوية [-؛ درجة فهرنهيت] (تيار 6 ؛ب)؛ وفى مبادل حرارى ‎٠١‏ حيث يتم تسخينه إلى ‎YY‏ درجة مثوية ‎Ar]‏ درجة فهرنهيت] (تيار ‎(to‏ الذى ‎jis‏ تبريد كما هو موصوف سابقاً. ثم يتم إعادة انضغاط الغاز المتبقى فى مرحلتين» ضاغط ‎VA‏ ‏مدار بواسطة ماكينة تمديد ‎١١‏ وضاغط ‎Yo‏ مدار بواسطة مصدر قدرة تكميلى ‎supplemental‏ ‎power source ٠‏ بعد تبريد تيار 46ج إلى £9 درجة مئوية ‎VY]‏ درجة فهرنهيت] فى مبرد تفريغ يتدفق منتج الغاز المتبقى (46ح) إلى خط أنابيب البيع عند ‎٠١٠59‏ رطل/بوصة مربعة (مطلق). ملخص معدلات تدفق التيارات والطاقة المستهلكة للطريقة الموضحة فى شكل ؛ مقدمة فى الجدول الأتى: جدول ‏ (شكل ¢( ملخص تدفق التيار- رطل مول/ساعة [كجم مول/ساعة] التيار ‎oy dhe‏ بروبان ‎cl‏ الإجمالى بيوتان+ 187 7 ‏اكب‎ 7 077178 1١ 114 ‏كم‎ ٠ 7 44 YY
AcAY ٠ 4 ٠١8 ‏كي‎ vy 07148 61 ٠ ce dh EVeY en AIR
YA
‏حي‎ 70١ ou, 9/١ 51 vv ٠١ yoy fey Yeo V1 ١74591 Yo
FY A 1 771 0.0 Yacvoo 1 084 ‏صفر‎ 3 7 7 YA ‏صفر ف .م8‎ 7 Yq £ TAA ‏ل‎ ‎6٠ ‏صفر صفر‎ ov Fore ‏ل‎ ‎٠م‎ Ja ‏ل‎ Yay ٠ ¢¢ 0£¢144 ‏صفر‎ ٠ YY. oF. 4Y to
YYavy 17 Yeo 77 77 ١ * ‏المستخلصات‎ ‏إيثان ا‎ ‏بروبان 8م‎ 744,44 ‏مركبات بيوتان+‎ ‏القدرة‎ ‏انضغاط الغاز المتبقى 7,07 حصان قدرة [ 8,714" كيلووات]‎ ‏حصان كيلووات‎ [ ١,17 [ ‏انضغاط مبرد 6ل قدرة‎ ‏الانضغاط الإجمالى نفد ص حصان قدرةة [ 81,87 كيلووات]‎ ‏(على أساس معدلات تدفق غير مقربة لأرقام صحيحة)‎ * ‏و4 أنه بالمقارنة بالتقنية السابقة؛ فإن الاختراع الحالى يقابل أو‎ oF ‏بينت المقارنة للجداول ١؛ 7ء‎ ‏يقوم بتحسين‎ Lat ‏يزيد استخلاصات البروبان ومركبات البيوتان لجميع طرق التقنية السابقة‎
استخلاص الإيثان بشكل كبير. استخلاص الإيثان للاختراع الحالى ‎(1AV,07)‏ أعلى من طريقة شكل ‎o ZAG, 10) ١‏ طريقة ‎TUS‏ (0,08 2/5 )؛ وطريقة شكل 3 ‎(AYP)‏ بينت أيضاً المقارنة للجداول ‎oY ١٠١‏ 9 و4 أنه تم تحقيق تحسين فى النواتج بدون استخدام 308 عن التقنية السابقة؛ وفى بعض الحالات تستخدم قدرة أقل بشكل كبير. فيما يخص كفاءة الاستخلاص (معينة
© بواسطة جودة ‎GUY‏ المستخلص لكل وحدة قدرة)؛ يمثل الاختراع الحالى تحسين 75 77 و0,3 على التوالى» فوق طرق الشكل ‎١‏ الشكل ‎oF‏ والشكل . بالرغم من أن القدرة المطلوبة للاختراع الحالى هى بشكل أساسى نفسها ‎Jie‏ طريق ‎JSS‏ * من التقنية السابقة؛ إلا أن الاختراع الحالى يعمل على تحسين كلا من استخلاص الإيثان واستخلاص البروبان ب 70,7 بالمقارنة بطريقة الشكل © بدون استخدام قدرة أكثر.
‎٠‏ مثل طرق الأشكال ‎١‏ ؟؛ و© للتقنية السابقة؛ يستخدم الاختراع الحالى تيار التلقيم المتكثف والمتمدد بشكل أساسى ‎ere‏ والمورد إلى قسم الامتصاص ‎٠١‏ من نازع الميثان ‎٠١‏ لتوفير استخلاص ضخم من ‎«Cp lie‏ مكونات ,©؛ ومكونات هيدروكربونية أثقل المحتواه فى تلقيم متمدد ‎Fn‏ ‏والبخار الصاعد من قسم الاستخلاص ‎fv‏ والتقويم التكميلى الذى يوفرهِ تيار ارتجاع 4 14 لتقليل مقدار المكونات ‎«Cp‏ المكونات ‎«C5‏ والمكونات ‎Cut‏ المحتواه فى غاز تلقيم المدخل والتى يتم فقدها
‎أ٠١ ‏إلى الغاز المتبقى. مع ذلك؛ يعمل الاختراع الحالى على تحسين التقويم فى قسم الامتصاص‎ ve ‏عنها فى طرق التقنية السابقة عن طريق القيام باستخدام أكثر فاعلية للتبريد المتاح فى تيارات‎ ‏وهب لتحسين الاستخلاصات وكفاءة الاستخلاص.‎ FA ‏الطريقة‎ ‏لطريقة التقنية السابقة أنه فى جدول 4 للاختراع‎ ١ ‏لشكل‎ ١ ‏بمقارنة تيار الارتجاع ؛؛ فى جدول‎ cba ىلعأ‎ ١ ‏الحالى؛ يمكن ملاحظة أنه بالرغم من أن التركيبات للتيارات متماثلة؛ لطريقة شكل‎
‏بقدر الارتجاع التكميلى مثل الاختراع الحالى. على نحو مذهل؛ مع ذلك؛ تحقق طريقة الشكل ‎١‏ ‏استخلاص إيثان أقل ‎DES‏ عن الاختراع الحالى بالرغم من الكم الأكبر الكثير من الارتجاع. يمكن فهم الاستخلاص الأحسن المحقق عن طريق الاختراع الحالى عن طريق مقارنة الظروف للتيار المتكثف والمتمدد بشكل أساسى ‎evo‏ عملية التقنية السابقة فى شكل ‎١‏ مع ذلك التيار المناظر
Ye ‏فى تجسيم شكل ؛ للاختراع الحالى. بالرغم من أن درجة حرارةٍ هذا التيار أدفأ قليلاً فقط فى طريقة‎ ‏أعلى بشكل كبير‎ 7١ ‏إلا أن نسبة من هذا التيار قد تبخرت قبل الدخول إلى نازع الميثان‎ ١ ‏شكل‎ ‏منها فى الاختراع الحالى (747 مقابل 717 ). ويعنى هذا أنه ليس فقط هناك سائل بارد أقل فى‎ ‏؟أ؛ يوجد بخار‎ ١٠ ‏المتاح لتقويم الأبخرة الصاعدة فى قسم الامتصاص‎ ١ ‏التيار هت لطريقة شكل‎ ‏؟أ التى يجب أن يتم تقويمها بواسطة تيار‎ ١ ‏العلوى من قسم الامتصاص‎ gall ‏كثير فى منطقة‎ © ‏يسمح بهروب كثير من‎ ١ ‏لطريقة شكل‎ TE ‏النتيجة الصافية هى أن تيار الارتجاع‎ fee ‏ارتجاع‎ ‏عن مايقوم به الاختراع الحالى» تخفيض كل من‎ FA ‏مكونات .© إلى تيار سقف نازع الميثان‎ ‏بالمقارنة بالاختراع الحالى. التحسين الأساسى‎ ١ ‏الاستخلاص وكفاءة الاستخلاص لطريقة شكل‎ ‏هو أنه يستخدم تيار بخار سقف نازع الميثان‎ ١ ‏للاختراع الحالى فوق طريقة التقنية السابقة شكل‎ ‏بحيث يمكن تكثيف‎ YY ‏مبادل حرارى‎ (FEY ‏لتوفير جزء من تبريد تيار بخار التفطير‎ FA ‏البارد‎ ٠ ‏كبير فى قسم‎ rectification load ‏بدون إضافة حمل تقويم‎ cp lal ‏ميثان كافى للاستخدام بمثابة‎ ‏الذى هو متأصل فى طريقة‎ are ‏المفرط لتيار‎ vaporization ‏بسبب التبخر‎ IY ‏الامتصاص‎ ‎.١ ‏التقنية السابقة شكل‎ : ‏و3 مع‎ ١ ‏و لطرق التقنية السابقة أشكال‎ ١ ‏؛ ؛ فى الجداول‎ reflux stream ‏بمقارنة تيار الارتجاع‎ ‏يمكن ملاحظة أنه يعمل الاختراع الحالى على إنتاج كل من‎ Jal ‏ذلك فى جدول ؛ للاختراع‎ ‏ارتجاع أكثر وتيار ارتجاع أحسن من التى فى طرق التقنية السابقة. ليس فقط قدر من ارتجاع أعلى‎ ‏أقل‎ Cot ‏بل تركيز مكونات‎ oY ‏و74 أعلى من طريقة شكل‎ Y ‏من طريقة شكل‎ Jef 700) ‏للاختراع الحالى» مقابل 719,16 لطريقة شكل ؟ 704,45 لطريقة شكل‎ ZY) ‏بشكل كبير‎ أ٠١ ‏الامتصاص‎ aud ‏يجعل هذا تيار الارتجاع 4 ؛اً للاختراع الحالى أكثر فاعلية للتقويم فى‎ .)" ‏تحسين كل من الاستخلاص وكفاءة الاستخلاص للاختراع الحالى مقارنة طرق‎ Fo ‏لنازع الميثان‎ © ١ ‏التقنية السابقة أشكال 7؛ و©. التحسين الأساسى للاختراع الحالى فوق طرق التقنية السابقة اشكال‎ ‏و© هو أن التيار المتكثف والمتمدد بشكل أساسى “ب (الذى هو فى الغالب ميثان سائل) هو‎ ‏بذلك‎ Cal ‏(الذى هو بخار ميثان‎ PA ‏أحسن من تيار بخار سقف نازع الميثان‎ de ‏وسط‎
استخدام تيار ”ب لتوفير جزءٍ من التبريد لتيار بخار التقطير ‎47١‏ فى مبادل حرارى ‎YY‏ يتيح ميثان أكثر مراد تكثيفه واستخدامه كارتجاع فى الاختراع الحالى. تجسيمات أخرى وفقاً لهذا الاختراع؛ إنه من المفيد بصفة عامة تصميم ‎aud‏ الامتصاص (التقويم) لنازع الميثان ‎٠‏ ليحتوى على مراحل فصل نظرية متعددة. مع ذلك؛ يمكن تحقيق فوائد الاختراع الحالى مع قدر قليل بمرحلتين نظريتين. على سبيل المثال؛ كل أو ‎ein‏ من السائل المتكثف الذى يتم ضخه (تيار 4 6أ) من فاصل ارتجاع ‎YY‏ وكل أو جزءٍ من التيار المتكثف المتمدد بشكل أساسى ‎cite‏ من مبادل حرارى ‎YY‏ (مثل ما فى شبكة الأنابيب ‎piping‏ التى تربط المضخة والمبادل الحرارى مع نازع الميثان) وإذا كان ممزوجاً بشكل ‎cli‏ ستختلط الأبخرة والسوائل معاً وتتفصل ‎Ty‏ لقابليات التطاير ‎volatilities ٠‏ النسبية للمكونات المتنوعة للتيارات المتحدة الإجمالية. ذلك المزج ‎commingling‏ ‎(oll‏ المصحوب مع تلامس ‎sla‏ على الأقل من تيار متمدد ‎IP‏ سيكون فى عين الاعتبار لأهداف هذا الاختراع كتكوين لقسم الامتصاص. الأشكال 0 إلى ‎A‏ تعرض تجسيمات أخرى للاختراع الحالى. أشكال ؛ إلى 7 تصور أبراج تجزئة مشيدة فى وعاء واحد. الأشكال ‎Ay ١‏ تصور أبراج تجزئة مشيدة فى اثنين من الأوعية؛ عمود ‎column ٠‏ ماص ‎absorber‏ (مقوم ‎YV (rectifier‏ (جهاز تلامس وفصل) وعمود مستخلص ‎stripper‏ ‏(تقطير ‎.٠١ (distillation‏ فى تلك الحالات؛ يتم سحب جزءٍ من بخار التقطير (تيار 08( من القسم : السفلى للعمود الماص ‎YY‏ وتوجيهه فى مسار إلى مكثف ارتجاع ‎YY reflux condenser‏ لتوليد ارتجاع للعمود الماص ‎L YY‏ يتدفق تيار بخار السقف ‎٠‏ 9 من عمود الاستخلاص ‎stripper column‏ ‎٠‏ إلى القسم السفلى من العمود الماص ‎YV absorber column‏ (بواسطة تيار 01( المراد تلامسه ‎٠‏ بواسطة تيار الارتجاع ‎oF‏ وتيار متكثف متمدد بشكل أساسى ‎ate fae‏ تستخدم مضخة ‎YA‏ ‏لتوجيه السوائل فى مسارها (تيار 7١؛)‏ من أسفل العمود الماص ‎7١7‏ إلى أعلى عمود الاستخلاص ‎٠ |‏ بحيث يعمل البرجين بشكل فعال بمثابة نظام تقطير واحد. سيعتمد قرار إذا ما كان تشييد برج vy ‏أو أوعية متعددة على‎ )١ ‏فى الأشكال ؛ إلى‎ ٠١ ‏التجزئة فى شكل وعاء واحد (مثل نازع الميثان‎ ‏سعة المحطة؛ المسافة إلى مرافق التصنيع؛ إلخ.‎ Jie ‏عدد من العوامل‎ ‏قد تؤيد بعض الظروف سحب تيار بخار التقطير 49 فى الأشكل © و من المنطقة العلوية من‎ ‏قد يكون من المفيد‎ eal ‏(تيار 85). فى حالات‎ Ye ‏قسم الاستخلاص ٠١7ب فى نازع الميثان‎ ‏(فوق نقطة التلقيم‎ ٠١ ‏الامتصاص‎ aud ‏سحب تيار بخار التقطير 54 من المنطقة السفلية من‎ ©
Gr ‏سحب تيار بخار التقطير 00 من المنطقة العلوية من قسم الاستخلاص‎ (IP ‏للتيار المتمدد‎ ‏لتكوين تيار بخار تقطير متحد‎ 00g 5 4 ‏(أسفل نقطة التلقيم للتيار المتمدد 7“أ)؛ اقتران التيارات‎ ‏المراد تبريده وتكثيفه جزئياً. على‎ YY ‏"؛؛ وتيار بخار تقطير متحد مباشر 47 إلى المبادل الحرارى‎ ‏من عمود‎ ٠ ٠ ‏و8 قد يتم توجيه جزء (تيار 00( من تيار بخار السقف‎ ١7 ‏نحو مماثل؛ فى الأشكال‎ * 4 ‏(على نحو اختيارى متحد مع تيار بخار تقطير‎ YY ‏إلى المبادل الحرارى‎ ٠١ ‏الاستخلاص‎ ٠ ‏مع جزء المتبقى (تيار )0( الذى يتدفق إلى‎ (YY ‏مسحوب من القسم السفلى من العمود الماص‎
YY ‏القسم السفلى من العمود الماص‎ ‏مع سقف‎ TY ‏قد تؤيد بعض الظروف خلط جزءٍ البخار المتبقى (تيار 7؛) من تيار بخار التقطير‎ . ‏من تبريد‎ sda ‏لتوفير‎ YY ‏عمود التجزئة (تيار 8“)؛ ثم توريد التيار المخلوط إلى المبادل الحرارى‎ ‏حيث يتم‎ oA > ‏تيار بخار التقطير 47 أو تيار بخار التقطير المقترن 47. مبين هذا فى الأشكال‎ ٠ ‏التوجيه فى المسار للتيار المخلوط 4*5 الناتج من اقتران بخار فاصل الارتجاع (تيار £7( مع سقف‎
YY ball ‏إلى المبادل‎ (FA ‏العمود (تيار‎
EY ‏كما هو مذكور سابقاً؛ يتم جزئياً تكثيف تيار بخار التقطير 7 أو تيار بخار التقطير المقترن‎ ‏ومكونات‎ «Cy ‏مكونات‎ «Cp ‏والمتكثف الناتج يستخدم لامتصاص المكونات ذات القيمة من مكونات‎ ‏أو من خلال العمود‎ ٠١ ‏لنازع الميثان‎ TY 0 ‏أثقل من الأبخرةٍ الصاعدة من خلال قسم الامتصاص‎ © ‏مع ذلك؛ الاختراع الحالى ليس محدوداً على هذا التجسيم. قد يكون من المفيد؛ على‎ YY ald ‏فقط من هذه الأبخرة بهذه الطريقة؛ أو استخدام جزءٍ فقط من المتكثف‎ ga ‏سبيل المثال؛ معالجة‎ yy ‏فى الحالات التى تشير فيها اعتبارات التصميم الأخرى إلى أجزاء من‎ absorbent ‏بمثابة ممتص‎ ‏أو العمود الماص‎ ٠١ ‏؟أ لنازع الميثان‎ ٠ ‏الامتصاص‎ aud ‏الأبخرة أو المتكثف التى يجب أن تتجنب‎
SEY ‏قد تؤيد بعض الظروف التكثيف الكلى؛ بدلاً من التكثيف الجزئى؛ لتيار بخار التقطير‎ .7 ‏تؤيد ظروف أخرى أن يكون تيار بخار‎ YY ‏تيار بخار التقطير المقترن 4 فى المبادل الحرارى‎ ‏أو عمود الماص 7؟ بدلاً من سحب‎ 7١0 ‏جانبى للبخار من عمود التجزئة‎ JIS ‏التقطير 47 بسحب‎ ٠ ‏إلى أنه بالاعتماد على التركيب لتيار غاز التلقيم؛ قد يكون‎ Lad ‏جزئى جانبى للبخار. تجدر الإشارة‎ ‏من المفيد استخدام تبريد خارجى لتوفير تبريد جزبى لتيار بخار التقطير 4 أو تيار بخار التقطير‎
XY ‏المقترن ؟ 4 فى المبادل الحرارى‎ ‏سعة المحطة؛ الجهاز المتاح؛ أو عوامل أخرى إلى أن إلغاء ماكينة‎ call] ‏قد تشير ظروف غاز‎ ‏بالرغم منه يتم‎ dill ‏صمام تمديد) قابل‎ Jie) ‏أو استبدالها بجهاز تمديد بديل‎ OY ‏تمديد شغل‎ ٠ ‏وصف تمديد التيار الفردى بأجهزة تمديد خاصة؛ قد تستخدم طرق تمديد بديلة عند اللزوم. على‎ (Io ‏لجزء متكثف بشكل أساسى لتيار التلقيم (تيار‎ Jad ‏سبيل المثال؛ قد تجيز ظروف تمديد‎ ‏فى شكل 4. فى تلك الحالات؛ قد يتم‎ ١١ ‏عندما يكون تيار المدخل ضعيفاً؛ قد لا يسمح بالفاصل‎ ‏فى شكل ؛ بدون تخلل فاصل كما هو‎ ١و‎ ٠١ ‏التلقيم المنجز فى المبادل الحرارى‎ Sle ‏إنجاز تبريد‎ ‏سيعتمد قرار إذا ما كان أو لم يكن تبريد وفصل غاز التلقيم بمراحل متعددة‎ A ‏فى الأشكال © إلى‎ ae ‏سعة المحطة؛ الجهاز المتاح؛ إلخ. بالاعتماد على مقدار المكونات‎ cell ‏على غنى غاز‎
WY ‏الهيدروكربونية الأثقل فى غاز التلقيم وضغط غاز التلقيم؛ فإنه قد لا يحتوى تيار التغذية المبرد‎ ‏أو فوق‎ dewpoint ‏فى شكل ؛ على أى سائل (لأنه فوق نقطة نداه‎ ٠١ ‏المغادر للمبادل الحرارى‎ ‏و/أو الفاصل‎ A ‏المبين فى الأشكال ؛ إلى‎ ١١ ‏نقطة التكثيف الحرجة له)؛ بحيث لا يكون الفاصل‎ ‏المبين فى الشكل ؛ مطلوباً.‎ ١ © ‏ليس فى حاجة إلى‎ (A ‏فى الأشكال © إلى‎ YY ‏فى شكل ؛ وتيار‎ ١7 ‏السائل مرتفع الضغط (تيار‎ ‏من ذلك؛ قد يتم اقترانه‎ Yay ‏التمديد والتلقيم إلى نقطة تلقيم عمود متوسط سفلى على عمود التقطير.‎
Ye
Alo ‏شكل ؛ وتيار ؛* فى الأشكال‎ Ave ‏من بخار الفاصل (تيار‎ sia ‏مع‎ die ‏كله أو جزء‎ * ‏(هذا مبين عن طريق التيار المشرط 476 فى الأشكال‎ Ve ‏الذى يتدفق إلى المبادل الحرارى‎ ) ‏صمام تمديد أو‎ Jie ‏قد يتم تمديد أى جزءٍ متبقى من السائل من خلال جهاز تمديد مناسب؛‎ (A ‏إلى‎ ‏ماكينة تمديد ؛ وتلقيمه إلى نقطة تلقيم عمود متوسط سفلى على عمود التقطير (تيار “أ فى‎ 4 ‏فى الأشكال ؛ إلى‎ “١ ‏الأشكال 0 إلى 8). قد يستخدم أيضاً التيار “3 فى شكل ؛ والتيار‎ ٠ ‏لتبريد غاز المدخل أو جهاز تبادل حرارى آخر قبل أو بعد خطوة التمديد قبل التدفق إلى نازع‎ ‏الميثان.‎ ‎inlet gas ‏وفقاً للاختراع الحالى؛ قد يستخدم استعمال تبريد خارجى ليكمل التبريد المتاح لغاز المدخل‎ ‏من تيارات عملية أخرى؛ على وجه الخصوص فى حالة غاز مدخل غنى. إن استخدام وتوزيع سوائل‎ ‏لنازع الميثان لعملية تبادل حرارى» والترتيب المعين‎ side draw ‏الفاصل وسوائل السحب الجانبى‎ ٠ ‏وكذلك؛ اختيار تيارات‎ nae ‏للمبادلات الحرارية لتبريد غاز المدخل يجب تقييمها لكل تطبيق‎ ‏الطريقة لخدمات تبادل حرارى نوعية.‎ ‏؟أ أو‎ ١ ‏قد تؤيد بعض الظروف استخدام جزءٍ من سائل التقطير البارد المغادر قسم الامتصاص‎ ‏بالرغم من أن‎ A ‏العمود الماص 77 لتبادل حرارى؛ مثل التيار المشرط 49 فى الأشكال © إلى‎ ‏يمكن استخدامه لعملية تبادل‎ TV ‏جزءٍ فقط من السائل من قسم الامتصاص ١٠أ أو العمود الماص‎ ٠ ‏يمكن‎ oF ‏أو العمود المستخلص‎ ٠١ ‏حرارى بدون تخفيض استخلاص الإيثان فى نازع الميثان‎ ‏من السوائل من قسم الاستخلاص ١٠ب أو‎ SST ‏أحياناً الحصول على مهمات من هذه السوائل‎
Yo ‏الامتصاص ٠؟أ من نازع الميثان‎ and ‏هذا بسبب توافر السوائل فى‎ .7٠ ‏العمود المستخلص‎ ‏أبرد من تلك فى قسم الاستخلاص ٠٠ب (أو‎ Bla ‏عند مستوى درجة‎ (YV ‏(أو العمود الماص‎ (Ye ‏العمود المستخلص‎ ٠ ‏بعض الحالات قد يكون من‎ BA ‏كما هو مبين بواسطة التيار المشرط “© فى الأشكال © إلى‎ ‏(تيار 4 4أ) إلى تيارين على الأقل.‎ 74 reflux pump ‏المفيد تقسيم تيار السائل من مضخة ارتجاع‎
Yo ‏(أشكال 10( أو أعلى‎ ٠١ ‏إلى قسم الاستخلاص لبرج التجزئة‎ (oF ‏ثم يمكن توريد جزء (تيار‎ ‏لزيادة تدفق السائل فى ذلك الجزءء من‎ (A ‏(أشكال 7 إلى‎ ٠١ stripper column ‏عمود مستخلص‎
EY ‏فى تيار‎ Cot ‏نظام التقطير ولتحسين التقويم؛ الذى يتم عن طريقهم تقليل تركيز المكونات‎ (Vso ‏قسم الامتصاص ١٠أ (أشكال‎ Jef ‏إلى‎ (oF ‏تلك الحالات؛ يتم توريد الجزء المتبقى (تيار‎ (As 7 ‏لأشكال‎ YV absorber column ‏أو العمود الماص‎ ٠
AE ‏للاختراع الحالى؛ قد ينجز تقسيم تلقيم البخار بطرق مختلفة. فى عمليات للأشكال‎ Ta, ‏يحدث تقسيم البخار التابع للتبريد والفصل لأى سوائل التى قد تم تكوينها. قد يتم تقسيم الغاز مرتفع‎ ‏الضغط؛ مع ذلك؛ قبل أى تبريد لغاز المدخل أو بعد التبريد للغاز وقبل أى مراحل فصل. فى بعض‎ ‏التجسيمات؛ قد يتم إجراء تقسيم البخار فى فاصل. ض‎ ‎٠‏ سيتم أيضاً التسليم بأن المقدار النسبى للتلقيم الموجود فى كل فرع لتلقيم البخار المقسوم سيعتمد على عوامل مختلفة؛ التى تتضمن ضغط الغاز؛ تركيب غاز التلقيم» كمية الحرارة التى يمكن استخراجها بشكل اقتصادى من التلقيمة والمقدار المتاح من القدرة (بحصان القدرة/الحصان الميكانيكى). قد يعمل التلقيم الأكثر إلى أعلى العمود على زيادة الاستخلاص بينما تنخفض القدرة المستردة من الجهاز الممدد الذى بواسطته تتزايد متطلبات القدرة الميكانيكية للانضغاط. تعمل زيادة تلقيم سفلى ‎١٠‏ فى العمود على تخفيض استهلاك القدرة (بالحصان) لكن قد تقلل أيضاً استخلاص المنتج. قد تتنوع الأماكن النسبية لتلقيمات العمود المتوسط التى تعتمد على تركيب المدخل أو عوامل أخرى مثل مستويات الاستخلاص المرغوبة وكمية السائل المتكونة أثناء تبريد غاز المدخل ‎inlet gas‏ علاوة على ذلك؛ قد يتحد اثنين أو أكثر من تيارات التلقيم؛ أو أجزاء منهاء الذى يعتمد على درجات الحرارة والكميات النسبية للتيارات الفردية؛ ثم يتم تلقيم التيار المقترن إلى موضع تلقيم عمود متوسط. ‎jig Ye‏ الاختراع الحالى استخلاص محسن لمكونات ‎«Cp‏ مكونات ‎Cy‏ ومكونات هيدروكربونية أثقل لكل مقدار من استهلاك ‎gla)‏ المطلوب لتشغيل الطريقة. قد يظهر تحسين استهلاك الانتفاع المطلوب لتشغيل طريقة نازع الميثان أو نازع الإيثان فى شكل متطلبات قدرة منخفضة للانضغاط أو
لإعادة الانضغاط» متطلبات 308 منخفضة للتبريد الخارجى؛ متطلبات طاقة منخفضة لمراجل ‎Bale)‏ ‏التسخين للبرج؛ أو توليفة منها. بينما هناك تم وصف ما يعتقد بأن تجسيمات مرادة مفضلة للاختراع» فإن أولئك الخبراء فى المجال سيدركون أنه قد يتم عمل تعديلات أخرى وثانية للتجسيمات؛ على سبيل المثال لمواءمة الاختراع ‎٠‏ بظروف ‎desta‏ أنواع من ‎lil‏ أو متطلبات أخرى بدون الخروج عن روح الاختراع الحالى كما هو محدد فى عناصر الحماية التالية.

Claims (1)

  1. عناصر الحماية
    ‎.١ ١‏ طريقة لفصل ‎separation‏ تيار غاز ‎gas stream‏ يحتوى على ميثان ‎(methane ¥‏ مكونات © مكونات ‎«C3‏ ومكونات هيدروكربونية ‎hydrocarbon‏ ‎components "‏ أثقل إلى جزءِ غاز متبقى ‎residue gas‏ طيار ‎volatile‏ وجزء أقل تطايراً ‎less volatile ¢‏ نسبياً الذى يحتوى على ‎ein‏ كبير من مكونات ‎«Cp‏ مكونات و©؛ ومكونات © هيدروكربونية ‎Jal hydrocarbon components‏ أو مكونات ‎C3‏ والمكونات 1 الهيدروكربونية ‎hydrocarbon components‏ الأثقل المذكورة؛ وفى هذه الطريقة ‎v‏ (أ) يتم تبريد ‎cooled‏ تيار الغاز ‎gas stream‏ المذكور تحت ضغط لتوفير تيار ‎A‏ مبرد ‎tcooled stream‏ ‎q‏ (ب) يتم تمديد ‎expanded‏ التيار المبرد ‎cooled stream‏ المذكور إلى ‎bia‏ ‎٠‏ أقل حيث يتم بواسطته تبريده ثانياً؛ و ‎١١‏ (ج) يتم توجيه التيار ‎stream‏ المذكور المبرد ثانية إلى عمود تقطير ‎distillation‏ ‎column ٠‏ وتجزئته ‎aie fractionated‏ ضغط أقل مذكور الذى يتم بواسطته استخلاص ‎recovered ٠“‏ مكونات الجزء المذكور الأقل تطاير ‎less volatile‏ نسبياً؛ ‎٠‏ التحسين حيث بعد التبريد 109ا000؛ يتم تقسيم التيار المبرد ‎cooled stream‏ ‎٠‏ المذكور إلى تيارات ‎streams‏ أول وثانى؛ و ‎)١( 1‏ يتم تبريد ‎cooled‏ التيار الأول ‎first stream‏ المذكور لتكثيفه ‎condense‏ ‎١‏ كله إلى حد كبير ويتم بعد ذلك ‎expanded sand‏ إلى ضغط ‎Ji‏ مذكور حيث يتم ‎IA‏ بواسطته تبريده ‎cooled‏ ثانيةً؛ 1 (7) يتم تسخين ‎heated‏ التيار الأول ‎first stream‏ المبرد ‎cooled‏ المتمدد ‎expanded | ٠‏ المذكور ويتم بعد ذلك توريده إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ ‎YY‏ المذكور عند موضع تلقيم ‎feed position‏ عمود متوسط ‎Mid column‏ علوى؛
    YA ل (7) يتم تمديد ‎all expanded‏ الثانى ‎second stream‏ المذكور إلى ضغط ‎vy‏ أقل مذكور ويتم توريده إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ المذكور عند موضع تلقيم ‎feed position v¢‏ عمود متوسط ‎Mid column‏ تحت موضع ‎feed position ab‏ العمود ‎vo‏ المتوسط ‎mid—column‏ العلوى المذكور؛ 71 )¢( يتم سحب ‎withdrawn‏ تيار بخار ‎vapor stream‏ علوى من المنطقة ‎YY‏ العلوية لعمود التقطير ‎distillation column‏ المذكور ويتم تسخينه ‎cheated‏ يتم بعد ذلك ‎YA‏ تصريف ‎discharging‏ جزء على الأقل من تيار البخار ‎vapor stream‏ العلوى المسخن ‎Ya‏ المذكور ‎cas‏ الغاز المتبقى ‎residue gas‏ الطيار ‎volatile‏ المذكور؛ ‎ve‏ )0( يتم سحب ‎withdrawn‏ تيار بخار ‎vapor stream‏ تقطير ‎distillation‏ من ‎١‏ منطقة عمود التقطير ‎distillation column‏ المذكور تحت موضع تلقيم ‎feed position‏ © العمود المتوسط ‎mid-column‏ العلوى المذكور وفوق موضع تلقيم ‎feed position‏ ‎vy‏ العمود المتوسط ‎mid-column‏ المذكور ويتم توجيهه فى علاقة تبادل حرارى ‎heat‏ ‎exchange ve‏ مع التيار الأول ‎first stream‏ المبرد ‎cooled‏ المتمدد ‎expanded‏ المذكور ‎ve‏ وتيار البخار ‎vapor stream‏ العلوى المذكور؛ ‎Gua‏ يتم تبريد ‎cooled‏ تيار بخار ‎vapor‏ ‎stream ©‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور ‎iS Ly‏ لتكثيف ‎condense‏ جزء منه على الأقل ‎vy‏ وبالتالى تكوين تيار بخار ‎vapor stream‏ متبقى ‎residual‏ وتيار مكثف ‎condensed‏ ‎stream va‏ وبالتالى توفير جزء على الأقل من التسخين ‎heating‏ للخطوات ‎)١(‏ و(4)؛ ‏8 (7) يتم توريد ‎pda‏ على الأقل من التيار المكثئف ‎condensed stream‏ المذكور ٠؛‏ إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ المذكور عند موضع تلقيم علوى ‎feed‏ ‎¢position ١‏ و ‎£Y‏ )7 كميات ودرجات حرارة تيارات التلقيم ‎feed streams‏ المذكورة إلى عمود ‎ey‏ التقطير ‎distillation column‏ المذكور تكون فعالة للحفاظ على درجة الحرارة العلوية
    ؛؛ . لعمود التقطير ‎distillation column‏ المذكور عند درجة حرارة والتى بها يتم استخلاص
    ‎recovered to‏ الأجزاء الأساسية من المكونات فى الجزء المذكور الأقل تطاير ‎less‏ ‎volatile ٠‏ نسبياً. ‎١‏ ". الطريقة وفقاً لعنصر ‎١‏ حيث يتم تبريد ‎cooled‏ تيار الغاز ‎gas stream‏ " المذكور ‎Ly‏ يكفى لتكثيفه ‎condense‏ جزئياً؛ و ‎Y‏ (أ) يتم فصل ‎separated‏ تيار الغاز ‎gas stream‏ المكثف ‎condensed‏ جزئياً ؛ المذكور وذلك لتوفير تيار بخار ‎vapor stream‏ وتيار ساثل ‎liquid stream‏ واحد على ‎٠‏ الأقل؛ : 1 (ب) يتم بعد ذلك تقسيم ثيار البخار ‎vapor stream‏ المذكور إلى تيارات ‎streams v‏ أول وثانى مذكورة؛ و ‎A‏ )= يتم ‎expanded yaa‏ جزء على الأقل من تيار سائل ‎liquid stream‏ واحد 4 على الأقل مذكور إلى ضغط أقل مذكور ويتم توريده إلى عمود التقطير ‎distillation‏ ‎٠‏ 000010 المذكور عند موضع تلقيم ‎feed position‏ عمود متوسط ‎mid-column‏ سفلى ‎١‏ تحت موضع تلقيم ‎feed position‏ العمود المتوسط ‎mid-column‏ المذكور. ‎١‏ “. الطريقة وفقاً لعنصر ‎١‏ حيث (أ) يتم اقتران التيار الأول ‎first stream‏ المذكور مع ‎esa‏ على الأقل من تيار “ سائل ‎liquid stream‏ واحد على الأقل مذكور لتكوين تيار ‎stream‏ متحد؛ وعندئذ يتم ؛ تبريد ‎cooled‏ التيار ‎stream‏ المفترن المذكور لتكثيفه ‎condense‏ كله إلى حد كبير ويتم م بعد ذلك تمديده ‎expanded‏ إلى ضغط ‎Jif‏ مذكور الذى بواسطته يتم تبريده ‎cooled‏ ‎dal 1‏ 7 (ب)_يتم تسخين 0 التيار ‎stream‏ المقترن المبرد ‎cooled‏ المتمدد ‎expanded +‏ المذكور ويتم بعد ذلك توريده إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ 4 المذكور عند موضع ‎feed position pl‏ العمود المتوسط ‎mid column‏ العلوى ‎٠‏ المذكور؛
    $e
    ‎(z) ١١‏ يتم تمديد ‎expanded‏ أى جزء متبقى من تيار سائل ‎liquid stream‏ واحد ‎٠‏ على الأقل مذكور إلى ضغط ‎Jif‏ مذكور ويتم توريده إلى عمود التقطير ‎distillation‏ ‎column ٠‏ المذكور عند موضع تلقيم ‎feed position‏ العمود المتوسط ‎mid—column‏ ‎0g‏ السفلى المذكور تحت موضع تلقيم ‎feed position‏ العمود المتوسط ‎mid—column‏ ‎١‏ المذكور؛ و 1 )9( يتم توجيه تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور فى ‎١٠"‏ علاقة تبادل حرارى ‎heat exchange‏ مع التيار ‎stream‏ المقترن المبرد ‎cooled‏ المتمدد ‎expanded ٠‏ المذكور وتيار البخار ‎vapor stream‏ العلوى المذكور؛_حيث يتم تبريد ‎cooled 14‏ تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور بما يكفى لتكثيف ‎condense ٠‏ جزءٍ منه على الأقل وبالتالى تكوين تيار البخار ‎vapor stream‏ المتبقى ‎Sidiresidual | ١‏ والتيار المكتف ‎condensed stream‏ المذكور؛ وبالتالى توفير ‎er‏ ‎YY‏ على الأقل من التسخين ‎heating‏ للخطوات (4) و(ب).
    ‎| ‏حيث‎ ١ ‏؛. الطريقة وفقاً لعنصر‎ ١
    ‎Y‏ 0 يتم تسخين ‎heated‏ التيار ‎stream‏ الأول المبرد . 000160 المتمدد
    ‎expanded "‏ المذكور ويتم بعد ذلك توريده عند موضع تلقيم ‎feed position‏ عمود متوسط
    ‏؛ ‎mid-column‏ إلى جهاز توصيل وفصل الذى ينتج تيار بخار ‎vapor stream‏ علوى
    ‏إضافى وتيار سائل ‎liquid stream‏ سفلى» وعندئذ يتم توريد تيار السائل ‎liquid stream‏
    ‏1 السفلى المذكور إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ المذكور؛
    ‏ل (ب) يتم تمديد ‎expanded‏ التيار الثانى ‎second stream‏ المذكور إلى الضغط
    ‎feed ‏المذكور ويتم توريده إلى جهاز التوصيل والفصل المذكور عند موضع تلقيم‎ J&A
    ‎position 4‏ عمود سفلى ‎lower column‏ أول تحث موضع تلقيم ‎feed position‏ العمود ‎٠‏ المتوسط ‎mid—column‏ المذكور؛
    ‎١‏ (ج) يتم سحب ‎withdrawn‏ تيار البخار ‎vapor stream‏ العلوى المذكور من ‎١"‏ منطقة علوية لعمود التقطير ‎SA distillation column‏ ويتم توريده إلى جهاز
    ١ lower column ‏عمود سفلى‎ feed position ‏التوصيل والفصل المذكور عند موضع تلقيم‎ ١٠ ‏العمود المتوسط 010-6010070 المذكور؛‎ feed position ‏ثانى تحت موضع تلقيم‎ ٠4 ‏العلوى الإضافى المذكور؛‎ vapor stream ‏تيار البخار‎ heated ‏(د) يتم تسخين‎ Vo vapor stream ‏جزءٍ على الأقل من تيار البخار‎ discharging ‏وبعد ذلك يتم تصريف‎ ٠١ volatile ‏طيار‎ residue gas ‏العلوى الإضافى المسخن المذكور كجزءء غاز متبقى‎ ١" ‏مذكور؛‎ A distillation ‏التقطير‎ vapor stream ‏تيار بخار‎ withdrawn ‏يتم سحب‎ (2) 14 feed position ‏المذكور من منطقة جهاز التوصيل والفصل المذكور تحت موضع تلقيم‎ Yo ‏العمود‎ feed positions ‏المذكور وفوق مواضع تلقيم‎ mid-column ‏العمود المتوسط‎ ١ heat ‏الأول والثانى المذكورة ويتم توجيهه فى علاقة تبادل حرارى‎ lower column ‏السفلى‎ YY ‏المذكور‎ expanded ‏المتمدد‎ cooled ‏المبرد‎ first stream ‏مع التيار الأول‎ exchange YY ‏تيار‎ cooled ‏حيث يتم تبريد‎ SA ‏العلوى الإضافى‎ vapor stream ‏وثيار البخار‎ ve ‏جزء‎ condense ‏المذكور بما يكفى لتكثيف‎ distillation ‏التقطير‎ vapor stream ‏بخار‎ Ye ‏المذكور‎ residual ‏المتبقى‎ vapor stream ‏منه على الأقل وبالتالى تكوين تيار البخار‎ YT ‏توفير جزءِ على الأقل من‎ Jal, ‏المذكور؛‎ condensed stream ‏والتيار المكثف‎ YY ‏للخطوات (أ) و(د)؛‎ heating ‏التسخين‎ YA ‏المذكور‎ condensed stream ‏(و) يتم توريد جزءٍ على الأقل من التيار المكثئف‎ Ya ‏علوى؛ و‎ feed position ‏إلى جهاز التوصيل والفصل المذكور عند موضع تلقيم‎ ©
    ‎91١‏ (ز) كميات ودرجات حرارة ثيارات التلقيم ‎feed streams‏ المذكورة إلى جهاز ‎YY‏ التوصيل والفصل المذكور تكون فعالة للحفاظ على درجة الحرارة العلوية لجهاز التوصيل ‎TY‏ والفصل المذكور عند درجة حرارة والتى بها يتم استخلاص ‎recovered‏ الأجزاء الأساسية ‎eT‏ المكونات فى الجزءٍ المذكور الأقل تطاير ‎less volatile‏ نسبياً.
    ‎Cus ‏الطريقة وفقاً لعنصر ؛‎ Lo ١
    £Y
    يتم تبريد ‎ls cooled‏ الغاز ‎stream‏ 985 المذكور ‎Ly‏ يكفى لتكثيفه ‎condense "‏ جزئياً؛ و
    ¢ (أ) يتم فصل ‎separated‏ تيار الغاز ‎gas stream‏ المذكور المكثف
    ‎condensed ©‏ جزثياً وذلك لتوفير تيار بخار ‎vapor stream‏ وتيار سائل ‎liquid‏
    ‎stream 1‏ واحد على الأقل؛
    ‏ل (ب)_ يتم بعد ذلك تقسيم تيار البخار ‎vapor stream‏ المذكور إلى التيارات
    ‎streams +‏ الأول والثانى المذكورة؛ و
    ‎q‏ (ج) يتم تمديد ‎expanded‏ جزءٍ على الأقل من تيار سائل ‎liquid stream‏ واحد ‎٠‏ على الأقل مذكور إلى الضغط الأقل المذكور ويتم توريده إلى عمود التقطير ‎distillation‏ ‎column ١١‏ المذكور عند موضع تلقيم ‎feed position‏ عمود متوسط ‎.mid-column‏
    ‎dus © ‏الطريقة وفقاً لعنصر‎ A ١
    ‎(i) Y‏ يتم اقتران التيار الأول ‎first stream‏ المذكور مع جزءٍ على الأقل من تيار
    ‎«combined stream ‏واحد على الأقل مذكور لتكوين تيار متحد‎ liquid stream Jil. v
    ‏؛ وعندئذ يتم تبريد ‎Lill cooled‏ المتحد ‎stream‏ 00051060_المذكور لتكثيفه
    ‎condense eo‏ كله إلى حد كبير ويتم بعد ذلك تمديده إلى الضغط الأقل المذكور الذى
    ‏1 بواسطته يتم تبريده ‎cooled‏ ثانيةً؛
    ‎cooled ‏المبرد‎ combined stream ‏التيار المتحد‎ heated ‏يتم تسخين‎ (ii) y
    ‎feed position ‏المذكور ويتم بعد ذلك توريده عند موضع تلقيم‎ expanded ‏المتمدد‎ A
    ‏4 العمود المتوسط ‎mid—column‏ المذكور إلى جهاز التوصيل والفصل المذكور؛ ‎(iii) ye‏ يتم تمديد ‎sf expanded‏ جزء متبقى من تيار سائل ‎liquid stream‏ واحد 1 على الأقل مذكور إلى الضغط الأقل المذكور ويتم توريده إلى عمود التقطير ‎distillation‏ ‎column ١‏ المذكور عند موضع تلقيم ‎feed position‏ العمود المتوسط ‎mid-column‏ ‎١٠‏ المذكور؛ و
    ل
    ‎(iV) V¢‏ يتم توجيه تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور فى ‎Vo‏ علاقة تبادل حرارى ‎heat exchange‏ مع التيار المتحد ‎andl combined stream‏ ‎١‏ 000160 المتمدد ‎expanded‏ المذكور وتيار البخار ‎vapor stream‏ العلوى الإضافى ‎VY‏ المذكورء حيث يتم تبريد ‎cooled‏ تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ ‎VA‏ المذكور ‎La‏ يكفى لتكثيف ‎condense‏ جزءٍ منه على الأقل وبالتالى تكوين تيار بخار ‎vapor stream 4‏ متبقى ‎residual‏ مذكور وتيار مكثف ‎condensed stream‏ مذكورء ‎٠٠‏ وبالتالى توفير جزءٍ على الأقل من التسخين ‎heating‏ للخطوات (د) 5 ‎(ii)‏
    ‎Cun ‏؟ أو ؟‎ ١ ‏الطريقة وفقاً لعنصر‎ LY ١
    ‎)١( Y‏ يتم اقتران تيار البخار ‎vapor stream‏ العلوى المذكور مع تيار البخار ‎vapor 506800 "‏ المتبقى ‎residual‏ المذكور لتكوين تيار بخار ‎Vapor stream‏ متحد؛ و ‎(Y)‏ يتم توجيه تيار البخار ‎vapor stream‏ المقترن المذكور فى علاقة تبادل © حرارى ‎heat exchange‏ مع تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور 1 ويتم تسخينه ‎cheated‏ وبالتالى توفير جزءٍ على الأقل من التبريد ‎cooling‏ المذكور لتيار ‎١‏ بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور؛ وبعد ذلك تصريف ‎discharging‏ ‎A‏ جزءٍ على الأقل من تيار البخار ‎vapor stream‏ المقترن المسخن المذكور كجزءٍ الغاز 4 المتبقى ‎residue gas‏ الطيار ‎volatile‏ المذكور.
    ‎A ١‏ الطريقة وفقاً لعنصر ع“ 2 أو ‎hi‏ حيث
    ‎)١(‏ يتم اقتران تيار البخار ‎vapor stream‏ العلوى الإضافى المذكور مع تيار ‎v‏ البخار ‎vapor stream‏ المتبقى ‎residual‏ المذكور لتكوين تيار بخار ‎vapor stream‏ ¢ متحد؛ و
    ‎(Y) °‏ يتم توجيه تيار البخار ‎vapor stream‏ المقترن المذكور فى علاقة تبادل حرارى ‎heat exchange‏ مع تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور ‎Vv‏ ويتم تسخينه ‎cheated‏ وبالتالى توفير جزء على الأقل من التبريد ‎cooling‏ المذكور لتيار ‎A‏ بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور؛ وبعد ذلك تصريف ‎discharging‏
    9 جزءِ على الأقل من تيار البخار ‎vapor stream‏ المقترن المسخن المذكور كجزء غاز ‎residue gas if. ٠‏ طيار ‎volatile‏ مذكور.
    ‎١‏ 4. الطريقة وفقاً لعنصر ‎oF oF ١٠١‏ أو ‎١‏ حيث يتم سحب ‎withdrawn‏ تيار بخار ‎vapor stream ¥‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور من منطقة عمود التقطير ‎distillation‏ ‎column ¥‏ المذكور تحت موضع تلقيم ‎feed position‏ العمود المتوسط ‎mid—column‏ ‏؛ المذكور.
    ‎dua V ‏أو‎ FY ١ ‏لعنصر‎ la, ‏الطريقة‎ . 8 ١
    ‎)١( Y‏ يتم سحب ‎withdrawn‏ تيار بخار ‎vapor stream‏ تقطير ‎distillation‏ أول ‎eV‏ المنطقة المذكورة لعمود التقطير ‎distillation column‏ المذكور تحت موضع ‎pili‏ ‎feed 8051000 ¢‏ العمود المتوسط ‎mid—column‏ العلوى المذكور وفوق موضع تلقيم ‎feed‏ ‎position ©‏ العمود المتوسط ‎mid—column‏ المذكور؛
    ‎(Y) 1‏ يتم سحب ‎withdrawn‏ تيار بخار ‎vapor stream‏ تقطير ‎distillation‏ ثانى ‎eV‏ منطقة عمود التقطير ‎SA) distillation column‏ تحت موضع تلقيم ‎feed‏ ‎position A‏ العمود المتوسط ‎mid—column‏ المذكور؛ و
    ‏1 (7) يتم اقتران تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ الأول المذكور ‎٠‏ مع تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎SB distillation‏ المذكور لتكوين تيار بخار ‎vapor stream ١‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور.
    ‎vapor ‏يتم تقسيم تيار البخار‎ dus A ‏؛ أو‎ 5 of ‏الطريقة وفقاً لعنصر‎ LY) ١ ‏المذكور‎ distillation ‏التقطير‎ vapor stream ‏العلوى المذكور إلى تيار بخار‎ 50680 Y ‏إضافى؛ وعندئذ يتم توريد تيار بخار‎ distillation ‏تقطير‎ vapor stream ‏وتيار بخار‎ ¥ ‏الإضافى المذكور إلى جهاز التوصيل والفصل‎ distillation ‏التقطير‎ vapor 508800 ¢ Sal lower column ‏العمود السفلى‎ feed position ash ‏المذكور عند موضع‎ © ‏المذكور.‎ ١
    م
    Cus A ‏أو‎ ١ © of ‏الطريقة وفقاً لعنصر‎ 0 Y ١
    ‎Y‏ )1( يتم سحب ‎withdrawn‏ تيار بخار ‎vapor stream‏ تقطير ‎distillation‏ أول ‎Y‏ من المنطقة المذكورة لجهاز التوصيل والفصل المذكور تحت موضع تلقيم ‎feed position‏ ؛ العمود المتوسط ‎mid-column‏ المذكور وفوق مواضع تلقيم ‎feed positions‏ العمود ‎٠‏ السفلى ‎lower column‏ الأول والثانى المذكورة؛
    ‏1 (7) يتم تقسيم تيار البخار ‎vapor stream‏ العلوى المذكور إلى تيار بخار ‎vapor‏ ‎stream v‏ تقطير ‎distillation‏ ثانى ‎ls,‏ بخار ‎vapor stream‏ تقطير ‎distillation‏ ‎A‏ ثالث؛ وعندئذ يتم توريد تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ الثانى المذكور 4 إلى جهاز التوصيل والفصل المذكور عند موضع تلقيم ‎feed position‏ العمود السفلى ‎lower column ٠‏ الثانى المذكور؛ و ‎(Y) ١١‏ يتم اقتران تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ الأول المذكور ‎NY‏ مع تيار بخار ‎vapor stream‏ التقطير ‎distillation‏ الثالث المذكور لتكوين تيار بخار ‎vapor stream ٠‏ التقطير ‎distillation‏ المذكور.
    ‎٠١ ١‏ . الطريقة وفقاً لعنصر ‏ 7ت 7 ‎AV‏ أو ‎٠‏ حيث
    ‎)١( ١‏ يتم تقسيم التيار المكتف ‎condensed stream‏ المذكور إلى جزء أول وجزء ثانى على الأقل؛
    ‏)07( يتم توريد الجزء الأول المذكور إلى عمود التفطير ‎distillation column‏ © المذكور عند موضع التلقيم ‎feed position‏ العلوى المذكور؛ و
    ‏1 (7) يتم توريد الجزءٍ الثانى المذكور إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ ‎VY‏ المذكور عند موضع ‎feed position pl‏ عمود متوسط ‎mid-column‏ ثانى تحت ‎A‏ موضع تلقيم ‎feed position‏ العمود المتوسط 10110-00017117 المذكور.
    ‎١‏ 4. الطريقة وفقاً لعنصر ‎١١ A Teo of‏ أو ‎VY‏ حيث
    ‎)١( Y‏ يتم تقسيم التيار المكتف ‎condensed stream‏ المذكور إلى جزء أول وجزء ‎or‏ على الأقل؛ ‎(Y) ¢‏ يتم توريد الجزء الأول المذكور إلى جهاز التوصيل والفصل المذكور عند ‎٠‏ موضع التلقيم ‎feed position‏ العلوى المذكور؛ و ‎ws L(Y) 1‏ الجزء الثانى المذكور إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ ‎Y‏ المذكور عند موضع تلقيم ‎feed position‏ علوى.
SA110310705A 2009-09-21 2010-09-20 معالجة غاز هيدروكربونى SA110310705B1 (ar)

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US24418109P 2009-09-21 2009-09-21
US34615010P 2010-05-19 2010-05-19
US35104510P 2010-06-03 2010-06-03
US12/869,007 US9476639B2 (en) 2009-09-21 2010-08-26 Hydrocarbon gas processing featuring a compressed reflux stream formed by combining a portion of column residue gas with a distillation vapor stream withdrawn from the side of the column
US12/868,993 US20110067441A1 (en) 2009-09-21 2010-08-26 Hydrocarbon Gas Processing
US12/869,139 US20110067443A1 (en) 2009-09-21 2010-08-26 Hydrocarbon Gas Processing

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA110310705B1 true SA110310705B1 (ar) 2014-10-16

Family

ID=43755438

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA110310705A SA110310705B1 (ar) 2009-09-21 2010-09-20 معالجة غاز هيدروكربونى
SA110310707A SA110310707B1 (ar) 2009-09-21 2010-09-20 معالجة غاز هيدروكربونى
SA110310706A SA110310706B1 (ar) 2009-09-21 2010-09-20 معالجة غازهيدروكربونى

Family Applications After (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA110310707A SA110310707B1 (ar) 2009-09-21 2010-09-20 معالجة غاز هيدروكربونى
SA110310706A SA110310706B1 (ar) 2009-09-21 2010-09-20 معالجة غازهيدروكربونى

Country Status (22)

Country Link
US (4) US9476639B2 (ar)
EP (3) EP2480846A1 (ar)
JP (3) JP5793145B2 (ar)
KR (3) KR20120072373A (ar)
CN (3) CN102498359B (ar)
AR (2) AR078402A1 (ar)
AU (3) AU2010295869B2 (ar)
BR (3) BR112012006219A2 (ar)
CA (3) CA2772972C (ar)
CL (3) CL2012000687A1 (ar)
CO (3) CO6531455A2 (ar)
EA (3) EA021947B1 (ar)
EG (2) EG26970A (ar)
MX (3) MX2012002969A (ar)
MY (3) MY163645A (ar)
NZ (3) NZ599335A (ar)
PE (3) PE20121422A1 (ar)
SA (3) SA110310705B1 (ar)
SG (3) SG178989A1 (ar)
TW (3) TWI477595B (ar)
WO (3) WO2011049672A1 (ar)
ZA (2) ZA201202633B (ar)

Families Citing this family (53)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2543195C (en) * 2003-10-30 2009-02-10 Fluor Technologies Corporation Flexible ngl process and methods
US7777088B2 (en) 2007-01-10 2010-08-17 Pilot Energy Solutions, Llc Carbon dioxide fractionalization process
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US9476639B2 (en) * 2009-09-21 2016-10-25 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing featuring a compressed reflux stream formed by combining a portion of column residue gas with a distillation vapor stream withdrawn from the side of the column
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8667812B2 (en) 2010-06-03 2014-03-11 Ordoff Engineers, Ltd. Hydrocabon gas processing
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
US9946986B1 (en) 2011-10-26 2018-04-17 QRI Group, LLC Petroleum reservoir operation using geotechnical analysis
US9767421B2 (en) 2011-10-26 2017-09-19 QRI Group, LLC Determining and considering petroleum reservoir reserves and production characteristics when valuing petroleum production capital projects
US20130110474A1 (en) 2011-10-26 2013-05-02 Nansen G. Saleri Determining and considering a premium related to petroleum reserves and production characteristics when valuing petroleum production capital projects
US10508520B2 (en) 2011-10-26 2019-12-17 QRI Group, LLC Systems and methods for increasing recovery efficiency of petroleum reservoirs
US9710766B2 (en) * 2011-10-26 2017-07-18 QRI Group, LLC Identifying field development opportunities for increasing recovery efficiency of petroleum reservoirs
KR101368797B1 (ko) * 2012-04-03 2014-03-03 삼성중공업 주식회사 천연가스 분별증류 장치
CA2790961C (en) * 2012-05-11 2019-09-03 Jose Lourenco A method to recover lpg and condensates from refineries fuel gas streams.
CA2813260C (en) * 2013-04-15 2021-07-06 Mackenzie Millar A method to produce lng
CA2923447C (en) 2013-09-11 2022-05-31 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
EP3044528A1 (en) 2013-09-11 2016-07-20 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
RU2674807C2 (ru) * 2013-09-11 2018-12-13 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Обработка газообразных углеводородов
WO2015103403A1 (en) * 2014-01-02 2015-07-09 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for flexible propane recovery
US9945703B2 (en) 2014-05-30 2018-04-17 QRI Group, LLC Multi-tank material balance model
CA2958091C (en) 2014-08-15 2021-05-18 1304338 Alberta Ltd. A method of removing carbon dioxide during liquid natural gas production from natural gas at gas pressure letdown stations
US10508532B1 (en) 2014-08-27 2019-12-17 QRI Group, LLC Efficient recovery of petroleum from reservoir and optimized well design and operation through well-based production and automated decline curve analysis
CN104263402A (zh) * 2014-09-19 2015-01-07 华南理工大学 一种利用能量集成高效回收管输天然气中轻烃的方法
EP3201549B1 (en) * 2014-09-30 2019-11-27 Dow Global Technologies LLC Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
EP3029019B1 (de) * 2014-12-05 2017-10-04 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von Kohlenwasserstoffen
CN106278782A (zh) * 2015-05-29 2017-01-04 汪上晓 碳五产物分离装置
US11173445B2 (en) 2015-09-16 2021-11-16 1304338 Alberta Ltd. Method of preparing natural gas at a gas pressure reduction stations to produce liquid natural gas (LNG)
FR3042983B1 (fr) * 2015-11-03 2017-10-27 Air Liquide Reflux de colonnes de demethanisation
FR3042984B1 (fr) * 2015-11-03 2019-07-19 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Optimisation d’un procede de deazotation d’un courant de gaz naturel
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US10458207B1 (en) 2016-06-09 2019-10-29 QRI Group, LLC Reduced-physics, data-driven secondary recovery optimization
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US11402155B2 (en) * 2016-09-06 2022-08-02 Lummus Technology Inc. Pretreatment of natural gas prior to liquefaction
WO2018049128A1 (en) * 2016-09-09 2018-03-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting ngl plant for high ethane recovery
GB2556878A (en) * 2016-11-18 2018-06-13 Costain Oil Gas & Process Ltd Hydrocarbon separation process and apparatus
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN108883343A (zh) * 2017-07-26 2018-11-23 深圳市宏事达能源科技有限公司 一种气体分馏装置
CA3077409A1 (en) 2017-10-20 2019-04-25 Fluor Technologies Corporation Phase implementation of natural gas liquid recovery plants
US11320196B2 (en) 2017-12-15 2022-05-03 Saudi Arabian Oil Company Process integration for natural gas liquid recovery
US11466554B2 (en) 2018-03-20 2022-10-11 QRI Group, LLC Data-driven methods and systems for improving oil and gas drilling and completion processes
US11506052B1 (en) 2018-06-26 2022-11-22 QRI Group, LLC Framework and interface for assessing reservoir management competency
US11015865B2 (en) * 2018-08-27 2021-05-25 Bcck Holding Company System and method for natural gas liquid production with flexible ethane recovery or rejection
RU2726329C1 (ru) * 2019-01-09 2020-07-13 Андрей Владиславович Курочкин Установка нтдр для деэтанизации природного газа (варианты)
RU2726328C1 (ru) * 2019-01-09 2020-07-13 Андрей Владиславович Курочкин Установка деэтанизации природного газа по технологии нтдр (варианты)
CA3132386A1 (en) 2019-03-11 2020-09-17 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CN110746259B (zh) * 2019-08-24 2020-10-02 西南石油大学 一种带闪蒸分离器的富气乙烷回收方法
US11643604B2 (en) 2019-10-18 2023-05-09 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
AR121085A1 (es) * 2020-01-24 2022-04-13 Lummus Technology Inc Proceso de recuperación de hidrocarburos a partir de corrientes de reflujo múltiples

Family Cites Families (58)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US33408A (en) 1861-10-01 Improvement in machinery for washing wool
NL240371A (ar) * 1958-06-23
US3292380A (en) * 1964-04-28 1966-12-20 Coastal States Gas Producing C Method and equipment for treating hydrocarbon gases for pressure reduction and condensate recovery
US3837172A (en) * 1972-06-19 1974-09-24 Synergistic Services Inc Processing liquefied natural gas to deliver methane-enriched gas at high pressure
GB1475475A (en) 1974-10-22 1977-06-01 Ortloff Corp Process for removing condensable fractions from hydrocarbon- containing gases
US4171964A (en) 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4140504A (en) 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4251249A (en) * 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4185978A (en) * 1977-03-01 1980-01-29 Standard Oil Company (Indiana) Method for cryogenic separation of carbon dioxide from hydrocarbons
US4278457A (en) * 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4519824A (en) 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
FR2571129B1 (fr) * 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4617039A (en) * 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
FR2578637B1 (fr) * 1985-03-05 1987-06-26 Technip Cie Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede
US4687499A (en) * 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4854955A (en) 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4889545A (en) 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
US5275005A (en) * 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
US5568737A (en) 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
WO1996040604A1 (en) * 1995-06-07 1996-12-19 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5555748A (en) 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5566554A (en) 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
US5634356A (en) * 1995-11-28 1997-06-03 Air Products And Chemicals, Inc. Process for introducing a multicomponent liquid feed stream at pressure P2 into a distillation column operating at lower pressure P1
US5799507A (en) 1996-10-25 1998-09-01 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5983664A (en) * 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890378A (en) 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6182469B1 (en) * 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
AU9491401A (en) 2000-10-02 2002-04-15 Elcor Corp Hydrocarbon gas processing
FR2817766B1 (fr) * 2000-12-13 2003-08-15 Technip Cie Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation,et gaz obtenus par cette separation
US6712880B2 (en) * 2001-03-01 2004-03-30 Abb Lummus Global, Inc. Cryogenic process utilizing high pressure absorber column
UA76750C2 (uk) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US7069743B2 (en) * 2002-02-20 2006-07-04 Eric Prim System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas
US6941771B2 (en) 2002-04-03 2005-09-13 Howe-Baker Engineers, Ltd. Liquid natural gas processing
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
EA008462B1 (ru) * 2003-02-25 2007-06-29 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Переработка углеводородного газа
US6907752B2 (en) * 2003-07-07 2005-06-21 Howe-Baker Engineers, Ltd. Cryogenic liquid natural gas recovery process
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
MXPA06011644A (es) * 2004-04-26 2007-01-23 Ortloff Engineers Ltd Licuefaccion de gas natural.
JP4447639B2 (ja) 2004-07-01 2010-04-07 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 液化天然ガスの処理
US7219513B1 (en) 2004-11-01 2007-05-22 Hussein Mohamed Ismail Mostafa Ethane plus and HHH process for NGL recovery
US9080810B2 (en) * 2005-06-20 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US7631516B2 (en) * 2006-06-02 2009-12-15 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US20080078205A1 (en) 2006-09-28 2008-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9939195B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9933207B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9080811B2 (en) * 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
CN102317725B (zh) * 2009-02-17 2014-07-02 奥特洛夫工程有限公司 烃气体加工
US8881549B2 (en) * 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US9476639B2 (en) * 2009-09-21 2016-10-25 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing featuring a compressed reflux stream formed by combining a portion of column residue gas with a distillation vapor stream withdrawn from the side of the column

Also Published As

Publication number Publication date
US20110067441A1 (en) 2011-03-24
JP2013505422A (ja) 2013-02-14
TW201127471A (en) 2011-08-16
CA2772972C (en) 2016-03-15
CL2012000706A1 (es) 2012-08-24
MY161462A (en) 2017-04-14
CO6531456A2 (es) 2012-09-28
JP5793144B2 (ja) 2015-10-14
EA024075B1 (ru) 2016-08-31
KR20120072373A (ko) 2012-07-03
CN102498360B (zh) 2015-02-18
TW201111725A (en) 2011-04-01
CO6531461A2 (es) 2012-09-28
TW201127945A (en) 2011-08-16
SG178989A1 (en) 2012-04-27
AU2010295869B2 (en) 2015-07-09
CN102498359B (zh) 2014-09-17
EA201200524A1 (ru) 2012-09-28
NZ599333A (en) 2014-05-30
JP5850838B2 (ja) 2016-02-03
CN102575898A (zh) 2012-07-11
EA028835B1 (ru) 2018-01-31
BR112012006219A2 (pt) 2017-06-06
EP2480845A1 (en) 2012-08-01
CA2772972A1 (en) 2011-03-24
CL2012000700A1 (es) 2012-08-24
MX2012002969A (es) 2012-08-08
EG26970A (en) 2015-02-23
MX348674B (es) 2017-06-23
EA201200521A1 (ru) 2012-09-28
CA2773157A1 (en) 2011-04-28
PE20121421A1 (es) 2012-10-26
AU2010295870A1 (en) 2012-05-17
MY163645A (en) 2017-10-13
AU2010295869A1 (en) 2012-05-17
SG178933A1 (en) 2012-04-27
JP5793145B2 (ja) 2015-10-14
EG27017A (en) 2015-04-01
PE20121422A1 (es) 2012-10-26
BR112012006277A2 (pt) 2017-05-23
EA201200520A1 (ru) 2012-09-28
SA110310707B1 (ar) 2014-10-21
AU2010308519B2 (en) 2015-05-07
PE20121420A1 (es) 2012-10-26
AR078401A1 (es) 2011-11-02
KR101619568B1 (ko) 2016-05-10
KR20120069732A (ko) 2012-06-28
US20110067442A1 (en) 2011-03-24
US20160377341A1 (en) 2016-12-29
WO2011034709A1 (en) 2011-03-24
CN102575898B (zh) 2015-01-07
ZA201202633B (en) 2012-12-27
US20110067443A1 (en) 2011-03-24
KR20120069729A (ko) 2012-06-28
SA110310706B1 (ar) 2014-10-16
WO2011049672A1 (en) 2011-04-28
AU2010308519A1 (en) 2012-05-17
NZ599335A (en) 2014-05-30
CN102498360A (zh) 2012-06-13
MX351303B (es) 2017-10-10
MX2012002971A (es) 2012-09-12
SG178603A1 (en) 2012-04-27
JP2013505239A (ja) 2013-02-14
BR112012006279A2 (pt) 2017-05-23
JP2013505421A (ja) 2013-02-14
CN102498359A (zh) 2012-06-13
US9476639B2 (en) 2016-10-25
EP2480846A1 (en) 2012-08-01
CL2012000687A1 (es) 2012-08-24
EA021947B1 (ru) 2015-10-30
MY163891A (en) 2017-11-15
MX2012002970A (es) 2012-09-12
CA2773157C (en) 2016-06-14
EP2480847A4 (en) 2018-07-18
CA2773211C (en) 2018-10-30
AR078402A1 (es) 2011-11-02
EP2480847A1 (en) 2012-08-01
ZA201202696B (en) 2012-12-27
CO6531455A2 (es) 2012-09-28
CA2773211A1 (en) 2011-03-24
WO2011034710A1 (en) 2011-03-24
NZ599331A (en) 2014-05-30
TWI477595B (zh) 2015-03-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA110310705B1 (ar) معالجة غاز هيدروكربونى
TW580554B (en) Natural gas liquefaction
AU2004215005B2 (en) Hydrocarbon gas processing
AU2008312570B2 (en) Hydrocarbon gas processing
US5561988A (en) Retrofit unit for upgrading natural gas refrigeraition plants
CN105531552B (zh) 烃类气体处理
US9933207B2 (en) Hydrocarbon gas processing
US9939195B2 (en) Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
CN102428334B (zh) 液化天然气与烃气体处理
US20190170435A1 (en) Hydrocarbon Gas Processing
SA07280532B1 (ar) عملية معالجة غاز الهيدروكربون
US10533794B2 (en) Hydrocarbon gas processing
CN111033159B (zh) 烃气体加工
US20080302650A1 (en) Process to recover low grade heat from a fractionation system
WO2020185649A1 (en) Hydrocarbon gas processing
US20180058755A1 (en) Hydrocarbon Gas Processing
AU2010259245B2 (en) Hydrocarbon gas processing
US20180058756A1 (en) Hydrocarbon Gas Processing
AU701928B2 (en) Process and retrofit unit for upgrading a natural gas plant
US20210116174A1 (en) Hydrocarbon gas processing
US20210115338A1 (en) Hydrocarbon gas processing