EA008462B1 - Переработка углеводородного газа - Google Patents

Переработка углеводородного газа Download PDF

Info

Publication number
EA008462B1
EA008462B1 EA200501347A EA200501347A EA008462B1 EA 008462 B1 EA008462 B1 EA 008462B1 EA 200501347 A EA200501347 A EA 200501347A EA 200501347 A EA200501347 A EA 200501347A EA 008462 B1 EA008462 B1 EA 008462B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
stream
components
distillation column
cooled
receive
Prior art date
Application number
EA200501347A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200501347A1 (ru
Inventor
Кайл Т. Кьюллар
Джон Д. Уилкинсон
Джо Т. Линч
Хэнк М. Хадсон
Original Assignee
Ортлофф Инджинирс, Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ортлофф Инджинирс, Лтд. filed Critical Ортлофф Инджинирс, Лтд.
Publication of EA200501347A1 publication Critical patent/EA200501347A1/ru
Publication of EA008462B1 publication Critical patent/EA008462B1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/30—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column in a single pressure column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Раскрывают способ извлечения этана, этилена, пропана, пропилена и более тяжелых углеводородных компонентов из потока углеводородного газа. Поток охлаждают и делят на первый и второй потоки. Первый поток дополнительно охлаждают для конденсирования, по существу, всего потока, и затем его расширяют до давления дистилляционной колонны и подают в дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны. Второй поток расширяют до давления колонны и затем подают в колонну во втором положении подачи в середине колонны. Поток перегонки выводят из колонны ниже точки подачи второго потока и затем подают для осуществления теплообмена с отбираемым с верха колонны потоком паров, чтобы осуществить охлаждение потока перегонки и сконденсировать по меньшей мере его часть, формируя конденсированный поток. По меньшей мере часть конденсированного потока направляют в дистилляционную колонну в качестве ее верхнего питающего потока. Количества и температуры питающих потоков в дистилляционную колонну являются эффективными для поддержания температуры отбора с верха дистилляционной колонны, при которой извлекают главную часть нужных компонентов.

Description

Данное изобретение относится к способу разделения газа, содержащего углеводороды. Заявители претендуют на приоритет предварительной заявки США № 60/449,772, поданной 25 февраля 2003 г.
Этилен, этан, пропилен, пропан и/или более тяжелые углеводороды можно извлекать из различных газов, таких как потоки природного газа, нефтезаводского газа и синтез-газа, получаемые из таких других углеводородных материалов, как уголь, сырая нефть, нафта, сланцы, битуминозный песок и бурый уголь. Обычно главную часть природного газа составляют метан и этан, т.е. метан и этан вместе составляют по меньшей мере 50 мол.% газа. Газ также содержит относительно меньшие количества таких более тяжелых углеводородов, как пропан, бутаны, пентаны и др., и также водород, азот, двуокись углерода и прочие газы.
Изобретение в целом относится к извлечению этилена, этана, пропилена, пропана и более тяжелых углеводородов из упомянутых газовых потоков. Обычным приблизительным составом газового потока, перерабатываемого согласно настоящему изобретению, является, в мол.%, следующий: 80,8% метана, 9,4% этана и других С3-компонентов, 4,7% пропана и других С3-компонентов, 1,2% изобутана, 2,1% нормального бутана и 1,1% пентанов, остальное - азот и двуокись углерода. Также иногда присутствуют сернистые газы.
Исторически циклические колебания цен как на природный газ, так и на его жидкие составляющие иногда снижали сопутствующую ценность этана, этилена, пропана, пропилена и более тяжелых компонентов как жидкой продукции. Это обстоятельство создало спрос на способы, которые смогут обеспечить более эффективное извлечение этой продукции; способы, которые могут обеспечить эффективное извлечение с меньшим вложением капитала, и способы, которые можно легко внедрить или отрегулировать для извлечения определенного компонента из широкого диапазона компонентов. Существующие способы для разделения этих материалов включают в себя способы, основанные на охлаждении газа, абсорбции нефтью и абсорбции охлажденной нефтью. Помимо этого, распространение получили криогенные способы по причине доступности экономичного оборудования, которое вырабатывает энергию и одновременно осуществляет расширение, и извлекает тепло из перерабатываемого газа. В зависимости от давления источника газа, насыщенности (этан, этилен и более тяжелые углеводороды) газа, и от нужной конечной продукции можно использовать каждый из этих способов или их комбинацию.
Для извлечения жидких составляющих природного газа способ криогенного расширения в настоящее время является предпочтительным, поскольку он обеспечивает максимальную простоту, а также: удобный пуск, эксплуатационную гибкость, хороший КПД, безопасность и хорошую надежность. Патенты США №№ 3292380; 4061481; 4140504; 4157904; 4171964; 4185987; 4251249; 4278457; 4519824; 4617039; 4687499; 4689063; 4690702; 4854955; 4869740; 4889545; 5275005; 5555748; 5568737; 5771712; 5799507; 5881569; 5890378; 5983664; 6182469; повторно изданный патент США 33,408 и находящаяся одновременно на рассмотрении заявка № 09/677,220 описывают соответствующие способы (хотя описание настоящего изобретения в некоторых случаях основывается на технологических условиях, отличающихся от условий, описываемых в этих патентах США).
В обычном способе извлечения основанном на криогенном расширении, питающий газовый поток под давлением охлаждают теплообменом с другими технологическими потоками и/или внешними источниками охлаждения, такими как пропановая система сжатия-охлаждения. По мере охлаждения газа жидкости можно сконденсировать и собрать в одном или нескольких сепараторах как жидкости высокого давления, содержащие некоторые нужные С2+компоненты. В зависимости от насыщенности газа и количества формируемых жидкостей жидкости высокого давления можно расширить до пониженного давления и фракционировать.
Происходящее во время предварительного охлаждения испарение приводит к дальнейшему охлаждению потока. В некоторых обстоятельствах может быть желательным предварительное охлаждение жидкостей высокого давления до расширения, для дальнейшего понижения температуры, создаваемой при расширении. Расширенный поток, содержащий смесь жидкости и пара, фракционируют в дистилляционной колонне (деметанизатор (метаноотгонная колонна) или деэтанизатор). В колонне расширенный охлажденный поток(и) подвергают ректификации для отделения остаточного метана, азота и других летучих газов в виде отводимых с верха колонны паров от нужных С2-компонентов, С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов в виде жидких недогонов (кубовых остатков); либо для отделения остаточного метана, С2-компонентов, азота или других летучих газов в виде отводимых с верха колонны паров от нужных С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов в виде жидких недогонов.
Если питающий газ полностью не сконденсирован (обычно это так), то пар, остающийся от частичной конденсации, можно подразделить на два потока. Одна часть пара проходит через детандер или расширяющий клапан, и ее давление понижается, до значений, при которых конденсируются дополнительные жидкости в результате дальнейшего охлаждения потока. Давление после расширения, по существу, то же, что и рабочее давление дистилляционной колонны. Объединенные получаемые при расширении парожидкостные фазы подаются в колонну в качестве питания.
Остальную часть пара охлаждают, по существу, до полной конденсации с помощью теплообмена с другими технологическими потоками, например холодный отводимый с верха ректификационной ко- 1 008462 лонны пар. Некоторую часть жидкости высокого давления, или всю ее, можно объединить с этой паровой частью перед охлаждением. Получаемый таким образом охлажденный поток затем расширяют с помощью соответствующего расширяющего устройства, такого как расширяющий клапан, до давления, при котором работает деметанизатор. Во время расширения часть жидкости будет испаряться, охлаждая весь поток. Однократно мгновенно расширенный поток затем подают в качестве верхнего питающего потока в деметанизатор. Обычно паровая часть расширенного потока и выходящий с верха деметанизатора пар объединяют в верхней сепарационной секции ректификационной колонны как газообразную продукцию в виде остаточного метана. Либо охлажденный и расширенный поток можно подать в сепаратор, чтобы получить паровой и жидкий потоки. Пар объединяют с отбираемым с верха колонны материалом, и жидкость подают в колонну в качестве питания верха колонны.
При идеальной работе этого способа разделения получаемый в результате газ будет содержать, по существу, весь находившийся в питающем газе метан, и, по существу, не будет содержать никаких тяжелых углеводородных компонентов, а недогоны из деметанизатора будут содержать, по существу, все более тяжелые углеводородные компоненты - по существу без метана или без более летучих компонентов. Но на практике эта идеальная ситуация неосуществима, поскольку обычный деметанизатор в основном работает как десорбер. Поэтому метановая продукция этого способа обычно содержит пары, выходящие из верхней ступени фракционирования колонны вместе с парами, которые не подверглись какой-либо перегонки. Значительная потеря Сз-компонентов и С4+компонентов происходит по той причине, что верхний жидкий питающий поток содержит существенные количества этих компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в результате чего создаются соответствующие равновесные количества С3-компонентов, С4-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов в парах, выходящих из верхней ступени фракционирования деметанизатора. Потерю этих нужных компонентов можно существенно снизить, если поднимающиеся пары можно было бы привести в контакт со значительным количеством жидкости (орошение), которая в состоянии абсорбировать С3-компоненты, С4-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты из паров.
В последние годы предпочтительные способы разделения углеводородов используют верхнюю секцию абсорбера для дополнительной ректификации поднимающихся паров. Источником потока орошения верхней секции перегонки обычно является циркуляционный поток остаточного газа, подаваемого под давлением. Циркуляционный поток остаточного газа обычно охлаждают, по существу, до полной конденсации теплообменом с другими технологическими потоками, например с холодным верхним погоном ректификационной колонны. Получаемый, по существу, конденсированный поток затем расширяют посредством соответствующего устройства расширения, такого как расширяющий клапан, до давления, при котором работает деметанизатор. Во время расширения некоторая часть жидкости обычно будет испаряться, и в результате этого охлаждать весь поток. Однократно мгновенно расширенный поток за тем подают в деметанизатор в качестве верхнего питающего потока. Обычно паровую часть расширенного потока и выходящий с верха деметанизатора пар объединяют в верхней сепарационной секции ректификационной колонны в качестве остаточной метановой газообразной продукции. Либо охлажденный и расширенный поток можно направить в сепаратор, чтобы получить паровой и жидкий потоки, и затем пар объединяют с верхним погоном колонны, а жидкость подают в колонну в качестве питающего потока, подаваемого в верх колонны. Обычные схемы способа этого типа раскрыты в патентах США №№ 4889545; 5568737; и 5881569 и в Мо\\тсу. Е. Кокк, Е£йс1еи1, ШдЬ Кесоуету о£ Ыс.|шбк йот №1Ц.1га1 Сак υΐί1ίζίη§ а Ηφΐι Ртекките АЬкогЬег, Ртосеебшдк о£ Ше Ещ1иу-Нгк1 Аппиа1 Соиуеийои о£ 1йе Сак Ргосеккогк Аккостайои, Ца11ак, Техак, Матей 11-13, 2002. Но для этих способов требуется компрессор для обеспечения движущей силы циркуляции потока орошения в деметанизатор, из-за чего увеличиваются капитальные затраты и эксплуатационные затраты на оборудование этого способа.
В настоящем изобретении также используется верхняя секция дистилляции (или в некоторых осуществлениях - отдельная дистилляционная колонна). Но поток орошения для этой дистилляционной секции обеспечивают за счет использования бокового погона паров, поднимающихся в нижней части колонны. По причине относительно высокой концентрации С2-компонентов в парах нижней части колонны значительное количество жидкости можно сконденсировать в этом потоке бокового погона без повышения его давления, нередко используя только охлаждение, обеспечиваемое холодным паром, выходящим из верхней дистилляционной секции. Эту сконденсировавшуюся жидкость, которая преимущественно является жидким метаном и этаном, можно затем использовать для абсорбции С3-компонентов, С4компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов из паров, поднимающихся через верхнюю дистилляционную секцию, и тем самым уловить эти ценные компоненты в жидком недогоне из деметанизатора.
До настоящего времени этот метод с использованием бокового погона применялся в системах извлечения С3+ согласно патенту США № 5799507, владельцем которого являются данные цессионарии. Но способ и устройство согласно патенту США № 5799507 нецелесообразен для высокой степени извлечения этана. Заявители обнаружили, что путем комбинирования метода бокового погона изобретения согласно патенту США № 57 99507 с разделенной подачей пара изобретения согласно патенту США № 4278457 данного цессионария извлечение С3+ можно улучшить без ущерба уровню извлечения С2
- 2 008462 компонентов и без понижения КПД системы.
Согласно настоящему изобретению обнаружено, что извлечение С3 и С4+ свыше 99% можно обеспечить без необходимости сжатия потока орошения для деметанизатора, при этом без ущерба для извлечения С2-компонентов. Еще одно преимущество настоящего изобретения заключается в возможности обеспечивать извлечение свыше 99% С3- и С4+компонентов, регулированием извлечения С2-компонентов с высоких значений до низких. Настоящее изобретение также обеспечивает возможность, по существу, 100-процентного отделения метана и более легких компонентов от С2-компонентов и более тяжелых компонентов, с меньшими энергозатратами по сравнению с известным уровнем техники, с сохранением того же уровня извлечения. Настоящее изобретение, хотя оно применимо при более низких давлениях и более высоких температурах, особо целесообразно при обработке питающих газов в диапазоне давлений от 400 до 1500 фунт/кв.дюйм (2758-10342 кПа) или выше, при условиях, когда температура верхнего погона колонны извлечения жидких компонентов природного газа составляет -50°Р (-46°С) или ниже.
Для пояснения настоящего изобретения ниже излагаются его примеры, со ссылкой на чертежи, на которых фиг. 1-2 - блок-схемы установок переработки природного газа согласно известному уровню техники в соответствии с патентом США № 4278457;
фиг. 3-4 - блок-схемы установок переработки природного газа согласно настоящему изобретению;
фиг. 5 - блок-схема альтернативных средств применения настоящего изобретения для потока природного газа;
фиг. 6 - блок-схема альтернативных средств применения настоящего изобретения для потока природного газа; и фиг. 7 - блок-схема альтернативных средств применения настоящего изобретения для потока природного газа.
В приводимом ниже описании приводятся цифры, таблицы, представляющие значения расхода, вычисленные для характерных технологических условий. В приводимых здесь таблицах значения расходов (моль/час) округлены до ближайшего целого числа. Расходы общего потока в таблицах включают в себя все неуглеводородные компоненты, и поэтому они обычно превышают сумму расходов потока для углеводородных компонентов. Указываемые температуры являются приблизительными округленными значениями. Нужно также отметить, что технологические расчеты, выполненные для сравнения иллюстрируемых на чертежах способов, основаны на предположении о том, что в (из) способ (а) какая бы то ни было утечка тепла в (из) окружающую среду не происходит. Качество выпускаемых промышленностью материалов обосновывает это допущение, которое обычно принимается специалистами в данной области техники.
Для удобства технологические параметры указаны и в традиционных британских единицах, и в единицах системы СИ. Расход в молях в таблицах можно перевести либо в фунт.моль/ч, либо в киломоль/ч. Энергозатраты в лошадиных силах и/или тысячах британских тепловых единиц соответствуют указываемым мольным расходам в фунт.моль/ч. Энергозатраты в киловаттах соответствуют указываемым мольным расходам в киломоль/ч.
Известный уровень техники
Фиг. 1 показывает блок-схему компоновки технологической установки для ректификации
С2+компонентов из природного газа согласно известному уровню техники в соответствии с патентом США № 4278457. Согласно этой модели процесса питающий газ поступает в установку при температуре 85°Р (29°С) и под давлением 970 фунт/кв.дюйм (6688 кПа) в виде потока 31. Если питающий газ содержит некоторую концентрацию сернистых соединений, из-за присутствия которых продукция не будет отвечать техническим условиям, то сернистые соединения удаляют соответствующей предварительной обработкой питающего газа (не показано). Помимо этого питающий поток обычно обезвоживают, чтобы исключить образование гидрата (льда) в криогенных условиях. Для этого обычно используют твердый осушитель.
Питающий поток 31 охлаждают в теплообменнике 10 теплообменом с холодным остаточным газом при -6°Р (-21°С) (поток 38Ь), с жидкостями испарителя нижней части деметанизатора при 30°Р (-1°С) (поток 40) и с пропановым хладагентом. Нужно отметить, что теплообменник 10 всегда является либо несколькими отдельными теплообменниками, либо единичным многопроходным теплообменником, или комбинацией их. (Решение об использовании нескольких теплообменников для указанных целей охлаждения будет зависеть от нескольких факторов, включая, помимо прочих, расход питающего газа, размер теплообменника, температуры потока и пр.). Охлажденный поток 31а поступает в сепаратор 11 при 0°Р (-18°С) и под давлением 955 фунт/кв.дюйм (6584 кПа), где пары (поток 32) отделяют от сконденсировавшейся жидкости (поток 33). Отделенную жидкость (поток 33) расширяют до рабочего давления (около 445 фунт/кв.дюйм (3068 кПа) фракционирования ректификационной колонны 20 с помощью расширяющего клапана 12, охлаждая поток 33а до -27°Р (-33°С) до его поступления в ректификационную колонну 20 в нижней точке подачи в середине колонны.
Отделенные пары (поток 32) далее охлаждают в теплообменнике 13 теплообменом с холодным остаточным газом при -34°Р (-37°С) (поток 38а) и с жидкостями испарителя верхней стороны деметаниза
- 3 008462 тора при (-38°Р) (-39°С) (поток 39). Охлажденный поток 32а входит в сепаратор 14 при -27°Р (-33°С) и давлении 950 фунт/кв.дюйм (6550 кПа), где пары (поток 34) отделяют от сконденсировавшейся жидкости (поток 37). Отделенную жидкость (поток 37) расширяют до рабочего давления расширяющим клапаном 19, охлаждая поток 37а до -61°Р (-52°С) перед его поступлением в ректификационную колонну 20 через вторую нижнюю точку подачи в середине колонны.
Пары (поток 34) из сепаратора 14 подразделяют на два потока 35 и 36. Поток 35, содержащий около 38% всех паров, проходит через теплообменник 15 и осуществляет теплообмен с холодным остаточным газом при -124°Р (-87°С) (поток 38), где он охлаждается, по существу, до полной конденсации. Получаемый при этом, по существу, конденсированный поток 35а при -119°Р (-84°С) затем однократно мгновенно расширяют расширяющим клапаном 16 до рабочего давления ректификационной колонны 20. Во время расширения часть потока испаряется, в результате чего весь поток охлаждается. В способе согласно фиг. 1 расширенный поток 35Ь, выходящий из расширяющего клапана 16, достигает температуры -13 0°Р (-90°С) и поступает в сепарационную секцию 20а в верхнем участке ректификационной колонны 20. Жидкости, отделившиеся в нем, становятся верхним питанием для секции 20Ь метаноотгона.
Остальные 62% паров из сепаратора 14 (поток (36)), поступают в детандер 17, в котором утилизуют механическую энергию из этой части питания высокого давления. Детандер 17 расширяет пары по существу изоэнтропно до рабочего давления колонны, с охлаждением за счет расширения расширенного потока 36а до температуры около -83°Р (-64°С). Обычные выпускаемые промышленностью детандеры могут утилизовать около 80-85% работы, теоретически обеспечиваемой при идеальном изоэнтропном расширении. Утилизуемую работу нередко используют для приведения в действие центробежного компрессора (18), который можно использовать, например, для повторного сжатия остаточного газа (поток 38с). Частично конденсированный расширенный поток 36а затем подают в качестве питания в ректификационную колонну 20 в верхнюю точку подачи в середине колонны.
Деметанизатор в колонне 20 является обычной дистилляционной колонной, содержащей множество вертикально расположенных через интервал тарелок, одну или более насадок, или комбинацию тарелок и насадок. Обычно в установках переработки природного газа ректификационная колонна может состоять из двух секций. Верхней секцией 20а является сепаратор, в котором частично испарившееся верхнее питание подразделяется на соответствующие паровую и жидкостной части; при этом пар поднимается с нижней дистилляционной или метаноотгонной секции 20Ь, объединяется с паровой частью верхнего питания так, чтобы сформировать холодный верхний паровой погон деметанизатора (поток 38), который выходит сверху колонны при -124°Р (-87°С). Нижняя метаноотгонная секция 20Ь содержит тарелки и/или насадку и обеспечивает необходимый контакт между стекающими вниз жидкостями и поднимающимися вверх парами. Метаноотгонная секция 20Ь также содержит испарители (испаритель 21 и упоминаемые выше боковые испарители), которые нагревают и испаряют часть жидкостей, текущих вниз в колонне, чтобы обеспечивать отгоняющие пары, идущие вверх по колонне и десорбирующие жидкую продукцию, поток 41, метана и более легких компонентов.
Поток 41 жидкой продукции выходит снизу колонны при 113°Р (45°С) с обычным отношением метана и этана, равным 0,025:1 в молярном выражении в остаточном продукте. Остаточный газ (поток 38 парового верхнего погона деметанизатора) проходит противотоком к поступающему газу питания в теплообменнике 15, где он нагревается до -34°Р (-37°С) (поток 38а), в теплообменнике 13, где он нагревается до -6°Р (-21°С) (поток 38Ь) и в теплообменнике 10, где он нагревается до 80°Р (27°С) (поток 38с). Остаточный газ затем повторно сжимается в двух ступенях. Первой ступенью является компрессор 18, приводимый в действие детандером 17. Второй ступенью является компрессор 25, приводимый в действие дополнительным источником энергии, сжимающим остаточный газ (поток 386) до давления отгрузки продукции. После охлаждения до 120°Р (49°С) в нагнетательном охладителе 26 являющийся продукцией остаточный газ (поток 38Г) идет в трубопровод отгрузки продукции при 1015 фунт/кв.дюйм (6998 кПа), т.е. при значениях, отвечающих требованиям линии (обычно в значениях порядка входного давления).
Табл. I приводит сводные данные о расходе потоков и энергопотреблении способа, показываемого на фиг. 1.
Таблица I (фиг. 1). Расход потоков - фунт.моль/ч (киломоль/ч)
ПОТОК метан Этан пропан Бутаны* Итого
31 53228 6192 3070 2912 65876
32 49244 4670 1650 815 56795
33 3984 1522 1420 2097 9081
34 47675 4148 1246 445 53908
37 1569 522 404 370 2887
35 1Θ117 1576 473 169 20485
36 29558 2572 773 276 33423
38 53098 976 44 4 54460
41 130 5214 3026 2908 11416
-4008462
Извлечение*
Этан 84,21%
Пропан 98,58%
Бутаны+ 99,88%
Энергия
Сжатие остаточного газа 23628 л.с. (38844 кВт)
Утилизуемое охлаждение
Режим пропанового охлаждения 37455 бте/ч (24194 кВт) (неокругленные цифры расхода).
На фиг. 2 блок-схема процесса показывает вариант адаптирования компоновки технологической установки согласно фиг. 1 для работы при пониженном уровне извлечения С2-компонентов. Это является общим требованием, если С2-компоненты, извлекаемые в технологической установке, предназначаются для последующей химической установки ограниченной производительности. Способ согласно фиг. 2 применен для того же состава газа питания и тех же условий, указываемых выше в связи с фиг. 1. Но в моделировании способа согласно фиг. 2 рабочие условия способа были отрегулированы для снижения извлечения С2-компонентов приблизительно до 50%.
Согласно модели способа в соответствии с фиг. 2 схема охлаждения, разделения и расширения технологической установки во многом та же, что и та, которая использована в соответствии с фиг. 1. Основное отличие заключается в том, что для обеспечения охлаждения питающего газа вместо использования жидких боковых погонов испарителя из ректификационной колонны 20 согласно фиг. 1, мгновенно используются расширенные отделенные жидкие потоки' (потоки 33а и 37а). По причине пониженного извлечения С2-компонентов в жидкости остатков со дна колонны (поток 41) температуры в ректификационной колонне 20 более высокие, в результате чего жидкости колонны являются слишком горячими для эффективного теплообмена с газом питания.
Питающий поток 31 охлаждают в теплообменнике 10 теплообменом с холодным остаточным газом при -7°Р (-21°С) (поток 38Ь), с однократно мгновенно расширенными жидкостями (поток 33а) и с пропановым охладителем. Охлажденный поток 31а поступает в сепаратор 11 при 0°Р (-18°С) и под давлением 955 фунт/кв.дюйм (6584 кПа), где пары (поток 32) отделяют от конденсированной жидкости (поток 33). Отделенную жидкость (поток 33) расширяют до давления несколько выше рабочего давления (приблизительно 444 фунт/кв.дюйм (3061 кПа)) ректификационной колонны 20 с помощью расширяющего клапана 12, охлаждая поток 33а до -27°Р (-33°С) до того, как он войдет в теплообменник 10 и будет нагреваться, обеспечивая охлаждение поступающего питающего газа согласно вышеизложенному. Расширенный жидкий поток нагревается до 75°Р (24°С), частично испаряя поток 33Ь до его поступления в ректификационную колонну 20 в нижней точке подачи в середине колонны.
Отделенный пар (поток 32) далее охлаждается в теплообменнике 13 теплообменом с холодным остаточным газом при -30°Р (-34°С) (поток 38а) и с однократно мгновенно расширенными жидкостями (поток 37а). Охлажденный поток 32а поступает в сепаратор 14 при -14°Р (-25°С) и давлении 950 фунт/кв.дюйм (6550 кПа)), где пары (поток 34) отделяют от конденсированной жидкости (поток 37). Отделенную жидкость (поток 37) расширяют до давления, ненамного превышающего рабочее давление ректификационной колонны 20 расширяющим клапаном 19, охлаждая поток 37а до -44°Р (-42°С) до его поступления в теплообменник 13, и нагревают, обеспечивая охлаждение потока 32, согласно вышеизложенному. Расширенный поток жидкости нагревают до -5°Р (-21°С), частично испаряя поток 37Ь до его поступления в ректификационную колонну 20 во второй нижней точке подачи в середине колонны.
Пары (поток 34) из сепаратора 14 делят на два потока - 35 и 36. Поток 35, содержащий около 32% всего пара, проходит через теплообменник 15 для осуществления теплообмена с холодным остаточным газом при -101°Р (-74°С) (поток 38), где его охлаждают, по существу, до полной конденсации. Полученный таким образом конденсированный поток 35а при -96°Р (-71°С) затем однократно мгновенно расширяют расширяющим клапаном 16 до рабочего давления ректификационной колонны 20. Во время расширения часть потока испаряется, при этом охлаждая общий поток. В способе согласно фиг. 2 расширенный поток 35Ь, выходящий из расширяющего клапана 16, достигает температуры -127°Р (-88°С) и направляется в ректификационную колонну 20 в качестве верхнего питающего потока.
Остающиеся 68% пара из сепаратора 14 (поток 36) входят в детандер 17, в котором утилизуют механическую энергию из этой части питающего потока высокого давления. Детандер 17 расширяет пар по существу изоэнтропически до рабочего давления колонны; и при этом расширенный поток 36а охлаждается за счет расширения до температуры около -70°Р (-57°С). Частично конденсированный расширенный поток 36а затем подают в ректификационную колонну 20 в верхней точке подачи в середине колонны.
Жидкий поток 41 продукции выходит снизу колонны при 140°Р (60°С). Остаточный газ (поток 38 пара верхнего погона деметанизатора) проходит противотоком в поступающий питающий газ в теплообменнике 15, где его нагревают до -30°Р(-34°С) (поток 38а), в теплообменнике 13, где его нагревают до 7°Р (-21°С) (поток 38Ь) и в теплообменнике 10, где его нагревают до 80°Р(27°С) (поток 38с). Остаточный газ затем вновь сжимают в двух ступенях: компрессором 18, работающим от детандера 17, и компрессором 25, работающим от дополнительного источника энергии. После охлаждения потока 38е до
- 5 008462
120°Е(49°С) в нагнетательном охладителе 26 продукция в виде остаточного газа (поток 38Г) поступает в трубопровод отгрузки продукции под давлением 1015 фунт/кв.дюйм (6998 кПа).
Значения расхода потоков и энергопотребление способа согласно фиг. 2 приводится в следующей таблице.
Таблица II (фиг. 2). Расход потоков - фунт.моль/ч (киломоль/час)
Поток Метан Этан Пропан Бутаны+ Итого
31 5322Θ 6192 3070 2912 65876
32 49244 4670 1650 815 56795
33 3984 1522 1420 2097 9081
34 48691 4470 1476 618 55663
37 553 200 174 197 1132
35 15825 1453 480 201 18090
36 32866 3017 996 417 37573
38 53149 3041 107 9 56757
41 79 3151 2963 2903 9119
Извлечение*
Этан
Пропан
Бутаны+
Энергия
Сжатие остаточного газа
Утилизуемое охлаждение
Цикл пропанового охлаждения * (неокругленные значения расхода).
50,89%
96,51%
99,68%
23773 л.с. (39082 кВт)
29436 бте/ч (19014 кВт)
Описание изобретения
Пример 1. Фиг. 3 показывает блок-схему способа согласно настоящему изобретению. Состав питающего газа и условия способа согласно фиг. 3 те же, что и согласно фиг. 1. Соответственно, способ согласно фиг. 3 можно сравнить со способом фиг. 1 для пояснения преимуществ настоящего изобретения.
Согласно модели способа в соответствии с фиг. 3: питающий газ поступает в установку в виде потока 31 и охлаждается в теплообменнике 10 теплообменом с холодным остаточным газом при -5°Е (-20°С) (поток 45Ь), с жидкостями испарителя нижней части деметанизатора при 33°Е (0°С) (поток 40) и с пропановым хладагентом. Охлажденный поток 31а поступает в сепаратор 11 при 0°Е (-18°С) и под давлением 955 (6584 кПа), где пары (поток 32) отделяют от конденсированной жидкости (поток 33). Отделенную жидкость (поток 33) расширяют до рабочего давления (приблизительно 450 фунт/кв.дюйм (3103 кПа) ректификационной колонны 20 расширяющим клапаном 12, охлаждая поток 33а до -27°Е (-33°С) перед его поступлением в ректификационную колонну в нижней точке подачи в середине колонны.
Отделенные пары (поток 32) далее охлаждают в теплообменнике 13 за счет теплообмена с холодным остаточным газом при -36°Е (-38°С) (поток 45а) и жидкостями испарителя верхней стороны деметанизатора при -38°Е (-39°С) (поток 39).
Охлажденный поток 32а входит в сепаратор 14 при -29°Е (-34°С) и под давлением 950 фунт/кв.дюйм (6550 кПа), где пары (поток 34) отделяют от конденсированной жидкости (поток 37). Отделенную жидкость (поток 37) расширяют до рабочего давления колонны с помощью расширяющего клапана 19, охлаждая поток 37а до -64°Е (53°С) перед его поступлением в ректификационную колонну 20 во второй нижней точке подачи в середине колонны.
Пары (поток 34) из сепаратора 14 подразделяют на два потока: 35 и 36. Поток 35, содержащий около 37% всего пара, проходит через теплообменник 15 осуществляя теплообмен с холодным остаточным газом при -120°Е (-84°С) (поток 45), где его охлаждают до по существу полной конденсации. Получаемый при этом, по существу, конденсированный поток 35а при -115°Р (-82°С) затем проходит однократное мгновенное расширение в расширяющем клапане 16 до рабочего давления ректификационной колонны 20. Во время расширения часть потока испаряют, тем самым охлаждая весь поток. В способе согласно фиг. 3 расширенный поток 35Ь, выходящий из расширяющего клапана 16, достигает температуры -129°Е (-89°С) и затем подается в ректификационную колонну 20 в верхней точке подачи в середине колонны.
-6008462
Остающиеся 63% пара из сепаратора 14 (поток 36) входят в детандер 17, в котором механическую энергию утилизуют из этой части питающего потока высокого давления. Детандер 17 расширяет пар, по существу, изоэнтропно до рабочего давления колонны, причем расширение охлаждает расширенный поток 36а до температуры около -84°Р (-65°С). Частично конденсированный поток 36а затем подают в качестве питающего потока в ректификационную колонну 20 в нижней точке подачи в середине колонны.
Деметанизатор в колонне 20 является обычной дистилляционной колонной, содержащей множество вертикально расположенных через интервал тарелок, один или несколько слоев насадки или комбинацию тарелок и насадок. Деметанизатор состоит из двух секций: верхняя абсорбирующая (дистилляционная) секция 20а, которая содержит тарелки и/или насадку для обеспечения необходимого контакта между поднимающейся вверх паровой частью расширенных потоков 35Ь и 36а и стекающей вниз холодной жидкостью, конденсирующей и абсорбирующей этан, пропан и более тяжелые компоненты; и нижняя, десорбирующая, секция 20Ь, которая содержит тарелки и/или насадку для обеспечения необходимого контакта между стекающими вниз жидкостями и поднимающимися вверх парами. Секция 20Ь деметанизации также содержит испарители (например, испаритель 21 и упоминаемые выше боковые испарители), которые нагревают и испаряют часть жидкостей, стекающих вниз по колонне, для обеспечения десорбирующих (отгоняющих) паров, которые идут вверх по колонне и десорбируют (отклоняют) жидкую продукцию, поток 41, метана и более легких компонентов. Поток 36а поступает в деметанизатор 20 в промежуточном положении подачи в нижнем участке абсорбирующей секции 20а деметанизатора 20. Жидкая часть расширенного потока смешивается с жидкостями, стекающими вниз из абсорбирующей секции 20а, и объединенная жидкость продолжает идти вниз в десорбирующую секцию 20Ь деметанизатора 20. Паровая часть расширенного потока поднимается вверх через абсорбирующую секцию 20а и контактирует с холодной жидкостью, стекающей вниз, для конденсирования и абсорбции этана, пропана и более тяжелых компонентов.
Часть паров перегонки (поток 42) выводят из верхнего участка десорбирующей секции 20Ь. Этот поток затем охлаждают от -91°Р (-68°С) до -122°Р (-86°С) и частично конденсируют (поток 42а) в теплообменнике 22 за счет теплообмена с холодным потоком 38 верхнего погона деметанизатора, выходящим сверху деметанизатора 20 при -127°Р (-88°С). Холодный отбираемый с верха деметанизатора поток немного нагревают до -120°Р (-84°С) (поток 38а), и при этом он охлаждает и конденсирует по меньшей мере часть потока 42.
Рабочее давление в сепараторе 23 орошения (447 фунт/кв.дюйм (3079 кПа)) выдерживается в значении, несколько более низком, чем рабочее давление деметанизатора 20.
За счет этого обеспечивается движущая сила, под воздействием которой поток 42 паров перегонки течет через теплообменник 22 и потом в сепаратор 23 орошения, где сконденсировавшуюся жидкость (поток 44) отделяют от несконденсировавшихся паров (поток 43). Поток 43 затем объединяется с подогретым выходящим сверху деметанизатора потоком 38а из теплообменника 22 и формирует холодный поток 45 остаточного газа при -120°Р (-84°С).
Жидкий поток 44 из сепаратора 23 орошения подкачивают насосом 24 до давления, несколько превышающего рабочее давление деметанизатора 20; и поток 44а затем подают в качестве верхнего питающего потока (орошение) колонны в деметанизатор 20. Это холодное жидкое орошение абсорбирует и конденсирует пропан и более тяжелые компоненты, поднимающиеся в верхнем дистилляционном участке абсорбирующей секции 20а деметанизатора 20.
В десорбирующей секции 20Ь деметанизатора 20 происходит десорбция метана и более легких компонентов из поступающих в нее потоков. Получаемая жидкая продукция (поток 41) выходит снизу колонны 20 при -114°Р (45°С). Поток паров перегонки, формирующий верхний погон колонны (поток 38), нагревают в теплообменнике 22, который, как изложено выше, обеспечивает охлаждение потока 42 перегонки, затем объединяют с потоком 43 и образуют холодный поток 45 остаточного газа. Остаточный газ проходит противотоком в поступающий питающий газ в теплообменнике 15, где он нагревается до -36°Р (-38°С) (поток 45а), в теплообменник 13, где он нагревается до -5°Р (-20°С) (поток 45Ь), и в теплообменник 10, где он нагревается до 80°Р (27°С) (поток 45Ь) и осуществляет охлаждение указанным выше образом. Остаточный газ затем снова сжимают в двух ступенях: компрессором 18, работающим от детандера 17, и компрессором 25, работающим от дополнительного источника энергии. После охлаждения потока 45е до 120°Р (49°С) в нагнетательном охладителе 26 продукция - остаточный газ (поток 451) поступает в трубопровод отгрузки готовой продукции при давлении 1015 фунт/кв.дюйм (6998 кПа).
Значения расхода потоков и энергопотребления в способе согласно фиг. 3 приводятся в следующей таблице.
- 7 008462
Таблица III (фиг. 3). Значения расхода потоков - фунт.моль/ч (киломоль/час)
Поток Метан Этан Пропан Бутаны+ Итого
31 53228 6192 3070 2912 65876
32 49244 4670 1650 815 56795
33 3984 1522 1420 2097 9081
34 47440 4081 1204 420 53536
37 1804 589 446 395 3259
35 17553 1510 445 155 19808
36 29887 2571 759 265 33728
38 48673 811 23 1 49803
42 5555 373 22 2 6000
43 4423 113 2 0 4564
44 1132 260 20 2 1436
45 53096 924 25 1 54367
41 132 5268 3045 2911 11509
85,08%
99,20%
99,98%
23630 л.с. (38847 кВт)
37581 бте/ч (24275 кВт)
Извлечение*
Этан Пропан Бутаны+ Энергия Сжатие остаточного газа Утилизуемое охлаждение Цикл пропанового охлаждения * (вычислено по неокругленным значениям расхода)
Сравнение таблиц I и III показывает, что по сравнению с известным уровнем техники настоящее изобретение повышает извлечение этана с 84,21% до 85,08%, пропана - с 98,58% до 99,20%, и бутанов+ с 99,88% до 99,98%. Сравнение таблиц I и III также показывает, что это повышение выхода продукции осуществлено, по существу, с теми же требованиями в отношении мощности в л.с. и энергопотребления.
Повышение извлечения в соответствии с настоящим изобретением объясняется дополнительной ректификацией, обеспечиваемой потоком 44а орошения, который уменьшает количество пропана и Сд+компонентов во входящем питающем газе, который теряется с остаточным газом. Хотя расширенный, по существу, конденсированный питающий поток 35Ь, входящий в абсорбирующую секцию 20а деметанизатора 20, обеспечивает основное извлечение этана, пропана и более тяжелых углеводородных компонентов в расширенном питании 36а и в парах, поднимающихся из десорбирующей секции 20Ь, он не может захватить весь пропан и более тяжелые углеводородные компоненты по причине эффектов равновесия, т.к. поток 35Ь сам содержит пропан и более тяжелые углеводородные компоненты. Но поток 44а орошения согласно настоящему изобретению преимущественно является жидким метаном и этаном, и содержит очень небольшое количество пропана и более тяжелых углеводородных компонентов, и поэтому лишь небольшого количества орошения, идущего в верхнюю секцию ректификации в секции 20а абсорбции, достаточно для захвата почти всего пропана и более тяжелых углеводородных компонентов. Поэтому почти 100% пропана и, по существу, всех более тяжелых углеводородных компонентов извлекаются в виде жидкой продукции 41, выходящей снизу детандера 20. Благодаря извлечению основной массы жидкости, обеспечиваемому расширенным, по существу, конденсированным питающим потоком 35Ь, нужное количество орошения (поток 44а) является достаточно небольшим, чтобы холодный выходящий сверху деметанизатора пар (поток 38) смог обеспечить охлаждение для создания этого орошения без значительного отрицательного воздействия на охлаждение питающего потока 35 в теплообменнике
15.
Пример 2.
В случаях, когда уровень извлечения Сг-компонентов нужно снизить (как в описываемом выше способе известного уровня техники согласно фиг. 2, например), настоящее изобретение предлагает очень значительные преимущества с точки зрения извлечения и кпд по сравнению со способом известного уровня техники согласно фиг. 2. Эксплуатационные условия способа согласно фиг. 3 можно изменить в соответствии с фиг. 4, чтобы снизить содержание этана в жидкой продукции в соответствии с настоящим изобретением до того же уровня, что и в способе известного уровня техники согласно фиг. 2. Состав питающего газа и условия согласно способу в соответствии с фиг. 4 те же, что и согласно фиг. 2. Соответ
-8008462 ственно, способ согласно фиг. 4 можно сравнить со способом согласно фиг. 2, чтобы пояснить преимущества настоящего изобретения.
В модели способа согласно фиг. 4 схема охлаждения, разделения и расширения питающего газа для технологической установки во многом та же, что и используемая в соответствии с фиг. 3. Основное отличие заключается в том, что однократно мгновенно расширенные потоки (поток 33а и 37а) жидкости из сепаратора используются для обеспечения охлаждения питающего газа вместо использования жидкостей бокового испарителя из ректификационной колонны 20 - фиг. 3. По причине более низкого извлечения С2-компонентов в жидкости со дна колонны (поток 41) температуры в ректификационной колонне 20 более высокие, из-за чего жидкости колонны являются слишком теплыми для эффективного теплообмена с питающим газом. Еще одно отличие состоит в том, что боковую фракцию жидкостей колонны (поток 49) используют для дополнения обеспечиваемого теплообменником 22 охлаждения, отбираемого с верха колонны потока 38 паров.
Питающий поток 31 охлаждают в теплообменнике 10 за счет теплообмена с холодным остаточным газом при -5°Е (-21°С) (поток 45Ь), с однократно мгновенно расширенными жидкостями (поток 33а) и с пропановым хладагентом. Охлажденный поток 31а входит в сепаратор 11 при 0°Е (-18°С) и под давлением 955 фунт/кв.дюйм (6584 кПа), где пары (поток 32) отделяют от конденсированной жидкости (поток 33). Отделенную жидкость (поток 33) расширяют до давления, несколько более высокого, чем рабочее давление (приблизительно 450 фунт/кв.дюйм (3103 кПа)) ректификационной колонны 20 при помощи расширяющего клапана 12, охлаждая поток 33а до -26°Е (-32°С) до его поступления в теплообменник 10, и нагревают, когда он обеспечивает охлаждение поступающего питающего газа согласно вышеизложенному.
Расширенный жидкий поток нагревают до 75°Е (24°С), частично испаряя поток 33Ь перед его подачей в ректификационную колонну 20 в нижней точке подачи в середине колонны.
Отделенные пары (поток 32) затем охлаждают в теплообменнике 13 теплообменом с холодным остаточным газом при -66°Е (-54°С) (поток 45а) и с однократно мгновенно расширенными жидкостями (поток 37а). Охлажденный поток 32а поступает в сепаратор 14 при -38°Е (-39°С) и под давлением 950 фунт/кв.дюйм (6550 кПа), где пары (поток 34) отделяют от конденсированной жидкости (поток 37). Жидкость из сепаратора (поток 37) расширяют до давления, немного превышающего рабочее давление ректификационной колонны 20 расширяющим клапаном 19, охлаждая поток 37а до -75°Е (-59°С) перед его поступлением в теплообменник 13 и нагревают, когда он обеспечивает охлаждение потока 32 согласно вышеизложенному. Расширенный поток жидкости нагревают до -5°Е (-21°С), частично испаряя поток 37Ь до его подачи в ректификационную колонну 20 во второй нижней точке подачи в середине колонны.
Пары (поток 34) из сепаратора 14 делят на два потока - 35 и 36. Поток 35, содержащий около 15% всех паров, проходит через теплообменник 15 для осуществления теплообмена с холодным остаточным газом при -82°Е (-63 °С) (поток 45), где его охлаждают, по существу, до полной конденсации. Получаемый по существу конденсированный поток 35а при -77°Е (-61°С) затем однократно мгновенно расширяют через расширяющий клапан 16 до рабочего давления ректификационной колонны 20. Во время расширения часть потока испаряется, охлаждая весь поток. В способе согласно фиг. 4 расширенный поток 35Ь, выходящий из расширяющего клапана 16, достигает температуры -122°Е (95°С) и подается в ректификационную колонну 20 в верхней точке подачи в середине колонны.
Остающиеся 85% пара из сепаратора 14 (поток 36) поступают в детандер 17, в котором механическую энергию утилизуют из этой части питающего потока высокого давления. Детандер 17 расширяет пар по существу изоэнтропно до рабочего давления колонны, при этом расширение охлаждает расширенный поток 36а до температуры около -93°Е (-69°С). Частично конденсированный расширенный поток 36а затем подают в качестве питающего потока в ректификационную колонну 20 в нижней точке подачи в середине колонны.
Часть паров (поток 42) ректификации отводят из верхнего участка секции десорбции в ректификационной колонне 20. Этот поток затем охлаждают с -65°Е (-54°С) до -77°Е (-60°С) и частично конденсируют (поток 42а) в теплообменнике 22 за счет теплообмена с холодным отводимым с верха деметанизатора потоком 38, который выходит из верха деметанизатора 20 при -108°Е (-78°С), и с жидким потоком 49 деметанизатора при -95°Е (-70°С), выводимым из нижнего участка секции абсорбции в ректификационной колонне 20. Холодный отбираемый с верха деметанизатора поток немного нагревают до -103°Е (-75°С) (поток 38а), и жидкий поток деметанизатора нагревают до -79°Е (-62°С) (поток 49а), и при этом они охлаждают и конденсируют по меньшей мере часть потока 42. Нагретый и частично испарившийся поток 49а возвращают в средний участок секции десорбции в деметанизаторе 20.
Рабочее давление в сепараторе 23 орошения (447 фунт/кв.дюйм (3079 кПа) обеспечивается в значении, несколько меньшем, чем рабочее давление деметанизатора 20. Эта разность давления позволяет потоку 42 паров перегонки протекать через теплообменник 22 и потом в сепаратор 23 орошения, где конденсированную жидкость (поток 44) отделяют от несконденсированных паров (поток 43). Поток 43 затем объединяется с нагретым отбираемым с верха деметанизатора потоком 38а из теплообменника 22 и образует поток 45 холодного остаточного газа при -82°Е (-63°С).
Жидкий поток 44 из сепаратора 23 орошения подкачивается насосом 24 до давления, немного пре
- 9 008462 вышающего рабочее давление деметанизатора 20. Подкаченный поток 44а затем делят по меньшей мере на две части: поток 52 и 53. Одна часть, поток 52, содержащая около 50% всего пара, подается в качестве холодного питающего потока паров верха колонны (орошение) в секцию десорбции в деметанизаторе 20. Это холодное жидкое орошение абсорбирует и конденсирует пропан и более тяжелые компоненты, поднимающиеся в верхнем участке ректификации секции абсорбции деметанизатора 20. Другая часть, поток 53, подается в деметанизатор 20 в положении подачи в середине колонны, расположенном в верхнем участке секции десорбции, по существу в том же участке, из которого выводят поток 42 паров перегонки, чтобы выполнить частичную ректификацию потока 42.
Поток 41 жидкой продукции выходит снизу колонны при 142°Б (61°С). Поток паров перегонки, формирующий верхний погон колонны (поток 38), нагревают в теплообменнике 22, и при этом он охлаждает дистилляционный поток 42 согласно вышеизложенному, затем объединяется с потоком 43 и формирует поток 45 холодного остаточного газа. Остаточный газ проходит противотоком в поступающий питающий газ в теплообменник 15, где он нагревается до -66°Б (-54°С) (поток 45а), в теплообменник 13, где он нагревается до -5°Б (-21°С) (поток 45Ь) и в теплообменник 10, где он нагревается до 80°Б (27°С) (поток 45с), и при этом он выполняет охлаждение согласно вышеизложенному. Остаточный газ затем повторно сжимают в двух ступенях: компрессором, работающим от детандера 17, и компрессором 25, работающим от дополнительного источника энергии. После охлаждения потока 45с до 120°Б (49°С) в нагнетательном охладителе 26 продукция остаточный газ (поток 45£) идет в отгрузочный трубопровод продукции при давлении 1015 фунт/кв.дюйм (6998 кПа).
Значения расхода потоков и энергопотребления способа согласно фиг. 4 приводятся в следующей таблице.
Таблица IV (фиг. 4). Расход потоков - фунт.моль/ч (киломоль/час)
Поток Метан Этан Пропан Бутаны+ Итого
31 53228 6192 3070 2912 65876
32 49244 4670 1650 815 56795
33 3984 1522 1420 2097 9081
34 46206 3769 1035 333 51718
37 3038 901 615 482 5077
35 6931 565 155 50 7758
36 39275 3204 880 283 43960
38 43270 2409 6 0 46484
49 4146 2363 1034 332 7962
42 12721 2638 13 0 15589
43 9429 631 1 0 10161
44 3292 2007 12 0 5428
45 53149 3040 7 0 56645
41 79 3152 3063 2912 9231
Извлечение*
50,89%
96,78%
100,00%
23726 л.с. (39005 кВт)
30708 бте/ч (19,836 кВт)
Этан
Пропан
Бутаны+
Энергия
Сжатие остаточного газа
Утилизуемое охлаждение
Цикл пропанового охлаждения * (рассчитано по неокругленным значениям расхода потоков)
Сравнение таблиц II и IV показывает, что по сравнению с известным уровнем техники настоящее изобретение повышает извлечение пропана с 96,51% до 99,78%, и бутанов® - от 99,68% до 100,00%. Сравнение таблиц II и IV показывает, что повышение выхода продукции было достигнуто, по существу, с теми же значениями мощности в л.с. и с тем же энергопотреблением.
Аналогично осуществлению настоящего изобретения согласно фиг. 3, осуществление согласно фиг. 4 повышает извлечение путем обеспечения дополнительной перегонки с помощью потока 52 орошения, и при этом снижается количество пропана и Сд+компонентов, содержащихся во входящем питающем газе, которое теряется в остаточном газе. Осуществление согласно фиг. 4 имеет еще то преимущество, что разделение орошения на два потока (поток 52 и 53) обеспечивает не только ректификацию потока 38
-10008462 отбираемого с верха деметанизатора паров, но также и частичную ректификацию потока 42 паров перегонки, уменьшая количество С3 и более тяжелых компонентов в обоих потоках по сравнению с осуществлением согласно фиг. 3: это видно из сравнения таблиц III и IV. Результат: на 0,58 процентных пунктов более высокое извлечение пропана согласно фиг. 4, чем в осуществлении согласно фиг. 3, хотя уровень извлечения этана гораздо ниже (50,89% по сравнению с 85,08%) в осуществлении согласно фиг. 4. Настоящее изобретение позволяет обеспечивать очень высокий уровень извлечения для пропана и более тяжелых компонентов независимо от уровня извлечения этана, и поэтому извлечение пропана и более тяжелых компонентов никогда не ухудшается, когда извлечение этана нужно сократить, чтобы соответствовать другим ограничениям установки.
Прочие осуществления
Согласно настоящему изобретению целесообразно, чтобы секция абсорбции (ректификации) деметанизатора содержала несколько теоретических ступеней сепарации. Но преимущества настоящего изобретения можно реализовать и всего лишь с одной теоретической ступенью, т. к. предполагается, что даже эквивалент фракционной теоретической ступени может позволить реализацию этих преимуществ. Например, вся или ее часть, подкачанная конденсированная жидкость (поток 44а), выходящая из сепаратора 23 орошения, и весь или его часть, расширенный, по существу, конденсированный поток 35Ь из расширяющего клапана 16 можно объединить (например, в трубопроводе, соединяющем расширяющий клапан с деметанизатором), и при условии их тщательного перемешивания пары и жидкости будут смешиваться друг с другом и отделяться друг от друга согласно относительным летучестям различных компонентов совокупных объединенных потоков. Это перемешивание двух потоков будет рассматриваться в целях настоящего изобретения как смешивание, образующее секцию абсорбции.
Некоторые обстоятельства могут содействовать смешиванию остающейся части потока 42а паров перегонки с верхним погоном (поток 38) ректификационной колонны, и тем самым - подаче смешанного потока в теплообменник 22 для осуществления охлаждения потока 42 перегонки. Это показано на чертеже фиг. 5, где смешанный поток 45, получаемый при смешивании отделенного пара (поток 43) орошения с верхним погоном (поток 38) колонны, направляется в теплообменник 22.
Фиг. 6 показывает ректификационную колонну, выполненную из двух аппаратов: абсорбера (дистилляционная колонна) 27 и колонны 20 десорбции. В этом осуществлении выходящий сверху колонны 20 десорбции пар (поток 50) делят на две части. Одна часть (поток 42) направляется в теплообменник 22 для создания орошения для абсорбционной колонны 27 согласно вышеизложенному. Остающаяся часть (поток 51) поступает в нижнюю секцию абсорбционной колонны 27 для контактирования с расширенным, по существу, конденсированным потоком 35Ь и жидкостью (поток 44а) орошения. Насос 28 используют для подачи жидкостей (поток 47) снизу абсорбционной колонны 27 к верху колонны 20 десорбции, и таким образом эти две колонны фактически действуют как одна система перегонки. Решение о выполнении ректификационной колонны в виде единого аппарата (как, например, деметанизатор 20 согласно фиг. 3-5) или в виде нескольких аппаратов будет зависеть от таких факторов, как размер установки, расстояние до производственных объектов и прочее.
Как указано выше, поток 42 паров перегонки частично конденсируют, и получаемый конденсат используют для абсорбции ценных С3-компонентов и более тяжелых компонентов из паров, поднимающихся через секцию 20а абсорбции деметанизатора 20. Но настоящее изобретение этим осуществлением не ограничивается. Например, может быть целесообразной обработка только части этих паров именно таким образом, либо использование только части конденсата в качестве абсорбента; в случаях, когда прочие конструкционные соображения требуют, чтобы части паров или конденсата обходили секцию 20а абсорбции деметанизатора 20. Некоторые обстоятельства могут благоприятствовать общей конденсации, а не частичной, потока 42 перегонки в теплообменнике 22. Прочие обстоятельства могут благоприятствовать тому, чтобы поток 42 перегонки был полной, а не частичной, паровой боковой фракцией из ректификационной колонны 20. Также нужно отметить, что в зависимости от состава потока питающего газа может быть целесообразным использование внешнего охлаждения для обеспечения частичного охлаждения потока 42 паров перегонки в теплообменнике 22.
Характеристики питающего газа, размер установки, используемое оборудование и прочие факторы могут делать осуществимым исключение детандера 17 или его замену альтернативным расширяющим устройством (таким как расширяющий клапан). Хотя расширение отдельных потоков согласно этому описанию выполняется определенными расширяющими устройствами, но в надлежащих случаях можно применить и альтернативные средства расширения. Например, условия могут гарантировать выполняющее работу расширение, по существу, конденсированной части питающего потока (поток 35а).
В практическом осуществлении настоящего изобретения будет необходимо создать небольшую учитываемую разность давлений между деметанизатором 20 и сепаратором 23 орошения. Если поток 42 паров перегонки проходит через теплообменник 22 в сепаратор 23 орошения без повышения давления, то сепаратор орошения обязательно должен иметь рабочее давление, несколько более низкое, чем рабочее давление деметанизатора 20. В этом случае жидкий поток, выводимый из сепаратора орошения, можно закачивать в его положение(я) подачи в деметанизатор. Альтернативой является обеспечение повышающего давления нагнетательного устройства для потока 42 паров перегонки в целях повышения рабочего
- 11 008462 давления в теплообменнике 22 и в сепараторе 23 орошения в степени, достаточной, чтобы поток 44 жидкости можно было подавать в деметанизатор 20 без подкачки.
В условиях, при которых ректификационная колонна выполнена из двух аппаратов, может быть желательной работа абсорбционной колонны 27 при более высоком давлении, чем давление колонны 20 десорбции - фиг. 7. Один из используемых для этого методов заключается в использовании отдельного компрессора, например компрессора 29 согласно фиг. 7, чтобы обеспечивать движущую силу для течения потока 42 перегонки через теплообменник 22. В этих случаях жидкости снизу абсорбционной колонны 27 (поток 47) будут иметь повышенное давление по отношению к колонне 20 десорбции, и поэтому какой-либо насос не будет требоваться, чтобы направлять эти жидкости в колонну 20 десорбции. Вместо этого для расширения жидкостей до рабочего давления колонны 20 десорбции и расширенного потока 48а, потом подаваемого в колонну 20 десорбции, можно использовать соответствующее расширяющее устройство, например расширяющий клапан 28 согласно фиг. 7.
Если входной газ является обедненным, то применение сепаратора 11 согласно фиг. 3 и 4 может оказаться нецелесообразным. Тогда охлаждение питающего газа в теплообменнике 10 и 13 согласно фиг.
и 4 можно будет выполнить без дополнительного сепаратора, как это показано на чертежах фиг. 5-7. Решение о применении охлаждения и разделения питающего газа во многих ступенях будет зависеть от насыщенности питающего газа, размера установки, применяемого оборудования и пр. В зависимости от количества более тяжелых углеводородов в питающем газе и от давления питающего газа: охлажденный питающий поток 31а из теплообменника 10 согласно фиг. 3-7 и/или охлажденный поток 32а из теплообменника 13 согласно фиг. 3 и 4 могут и не содержать какой-либо жидкости (поскольку они находятся в условиях выше их точки росы, или выше их критического давления конденсации), так что сепаратор 11 согласно фиг. 3-7 и/или сепаратор 14 согласно фиг. 3-4 не требуются.
Жидкость под высоким давлением (поток 37 согласно фиг. 3 и 4, и поток 33 согласно фиг. 5-7) не нужно расширять и подавать в точку подачи в середине колонны в дистилляционной колонне. Вместо этого ее всю, или ее часть, можно объединить с частью пара сепаратора (поток 34 на чертежах фиг. 3-7), идущего в теплообменник 15. (Это показано прерывистой линией потока 46 на чертежах фиг. 5-7). Остающуюся часть жидкости можно расширить с помощью соответствующего расширяющего устройства, такого как расширяющий клапан или детандер, и направить в точку подачи в середине колонны в дистилляционной колонне (поток 37а согласно фиг. 5-7). Поток 33 согласно фиг. 3 и 4 и поток 37 согласно фиг. 3-7 можно также использовать для охлаждения входящего газа или для другого теплообмена до или после этапа расширения перед поступлением в деметанизатор - аналогично осуществлению в соответствии с фиг. 4.
Согласно настоящему изобретению, в дополнение к охлаждению, обеспечиваемому для входящего газа от других технологических потоков, можно использовать внешнее охлаждение, в частности, в случае значительно насыщенного входящего газа. Использование и распределение отделенных жидкостей и жидкостей боковой фракции деметанизатора для технологического теплообмена, и конкретное выполнение теплообменников для охлаждения входящего газа нужно оценить для каждого конкретного применения; это также относится и к выбору технологических потоков для определенных применений теплообмена.
Некоторые обстоятельства могут благоприятствовать использованию части холодной дистилляционной жидкости, выходящей из секции 20а абсорбции для теплообмена, такой как поток 49 согласно фиг.
и обозначенный штриховой линией поток 49 согласно фиг. 5. Хотя для технологического теплообмена без снижения извлечения этана в деметанизаторе 20 можно использовать только часть жидкости из секции 20а абсорбции, но из этих жидкостей можно иногда получить еще большую производительность, чем от жидкостей из секции 20Ь десорбции. Это объясняется тем, что жидкости в секции 20а десорбции деметанизатора 20 имеют более низкий уровень температур, чем жидкости в секции 20Ь десорбции. Эту же технологическую особенность можно выполнить, если ректификационная колонна 20 исполнена в виде двух аппаратов согласно обозначенному штриховой линией потоку 49 на чертежах фиг. 6 и 7. Когда жидкости из абсорбционной колонны 27 подкачиваются согласно фиг. 6, то жидкость (поток 47а) из насоса 28 можно разделить на две части, из которых одну часть (поток 49) используют для теплообмена и затем направляют в положение подачи в середине колонны в колонне 20 десорбции (поток 49а). Остающаяся часть (поток 48) становится верхним питающим потоком для колонны 20 десорбции. Аналогично, когда абсорбционная колонна 27 действует при повышенном давлении по отношению к колонне 20 десорбции, то поток 47 жидкости можно разделить на две части, из которых одну часть (поток 49) расширяют до рабочего давления колонны 20 десорбции (поток 49а), используют для теплообмена и затем подают в положение подачи в середине колонны в колонне 20 десорбции (поток 49Ь). Остальную часть (поток 48) аналогично расширяют до рабочего давления колонны 20 десорбции, и поток 48а тогда становится верхним питающим потоком для колонны 20 десорбции. Показано потоком 53 на чертеже фиг. 4 и обозначенным штриховой линией потоком 52 на чертежах 5-7, что в этих случаях может быть целесообразным разделение потока жидкости от насоса 24 орошения (поток 44а) по меньшей мере на два потока, в результате чего одну часть (поток 53) можно направить в секцию десорбции ректификационной колонны 20 (фиг. 4 и 5), или в колонну 20 десорбции (фиг. 6 и 7), чтобы увеличить течение жидкости в этой
- 12 008462 части дистилляционной системы и повысить ректификацию потока 42; причем остающуюся часть (поток 52) подают в верх секции 20а абсорбции (фиг. 4 и 5) или в верх абсорбционной колонны 27 (фиг. 6 и 7).
Согласно настоящему изобретению разделение питающего пара можно выполнить несколькими способами. В соответствии со способами согласно фиг. 3-7 разделение пара происходит после охлаждения и разделения жидкостей, которые могли образоваться. Газ высокого давления можно разделить до охлаждения входящего газа или после охлаждения газа и до ступеней разделения. В некоторых осуществлениях разделение пара можно выполнить в сепараторе.
Также нужно отметить, что относительное количество питающего потока в каждой ветви разделенного питающего пара будет зависеть от нескольких факторов, включая давление газа, состав питающего газа, количество тепла, которое можно экономично извлечь из питающего потока, и объем имеющейся мощности в л.с. Увеличение питающего потока в верх колонны может увеличить извлечение, при этом снизив мощность, извлекаемую из детандера, в результате чего повысится потребность в мощности в л.с. для повторного сжатия. Увеличение питающего потока внизу колонны уменьшит потребление мощности в л.с, но может также снизить извлечение продукции. Относительные местоположения подачи питающих потоков в середине колонны могут изменяться в зависимости от входного состава или других факторов, таких как нужные уровни извлечения и количество жидкости, образуемой при охлаждении входящего газа. Помимо этого, два или более питающих потоков, или их частей можно объединить в зависимости от относительных температур и количеств отдельных потоков, и затем объединенный поток можно направить в положение подачи в середине колонны.
Настоящее изобретение обеспечивает повышенное извлечение С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов из расчета на количественную единицу энергопотребления, требуемого для осуществления способа. Улучшение показателей энергопотребления для реализации способа отгона метана может проявиться в виде снижения потребления электроэнергии для сжатия или повторного сжатия, снижения потребления электроэнергии для внешнего охлаждения, для испарителей колонн, или того и другого вместе.
Выше приводится описание предположительно предпочтительных осуществлений настоящего изобретения, но специалистам в данной области техники будет ясно, что в них можно выполнить и другие и последующие модификации, например можно адаптировать данное изобретение для различных условий, типов питающих потоков или других требований в рамках идеи настоящего изобретения, определяемой в приводимой ниже формуле изобретения.

Claims (2)

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток подают в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом пониженном давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что после охлаждения упомянутый охлажденный поток делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(3) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(4) поток паров перегонки выводят из участка упомянутой дистилляционной колонны, находящегося ниже упомянутого расширенного второго потока, и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, в результате чего формируется поток остаточных паров и конденсированный поток;
(5) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(6) отбираемый с верха поток паров выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и направляют для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, и тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (4), и затем выводят по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой
- 13 008462 летучей фракции остаточного газа; при этом (7) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
2. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток подают в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что после охлаждения, упомянутый охлажденный поток делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(3) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(4) поток паров перегонки выводят из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока, и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, в результате чего формируется поток остаточных паров и конденсированный поток;
(5) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(6) отбираемый с верха поток паров выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и объединяют с упомянутым потоком остаточных паров, чтобы сформировать объединенный поток паров;
(7) упомянутый объединенный поток паров направляют для осуществления теплообмена с упомянутым потоком перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения этапа (4), и затем выпускают по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (8) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
3. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток подают в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом пониженном давлении, в результате выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что до охлаждения упомянутый газ делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(3) упомянутый второй поток охлаждают и затем расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(4) поток паров перегонки выводят из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного охлажденного второго потока, и охлаждают до степени, достаточ
- 14 008462 ной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(5) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(6) отбираемый с верха поток паров выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (4), и затем выпускают по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (7) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
4. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты, упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что до охлаждения упомянутый газ делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(3) упомянутый второй поток охлаждают и затем расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(4) поток паров перегонки выводят из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного охлажденного второго потока, и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(5) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(6) отбираемый с верха поток паров выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и объединяют с упомянутым потоком остаточных паров для формирования объединенного потока паров;
(7) упомянутый объединенный поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (4), и затем выпускают по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (8) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
5. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты, упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что упомянутый поток газа охлаждают до степени, достаточной, чтобы частично его сконденсировать; и
- 15 008462 (1) упомянутый поток частично конденсированного газа разделяют с получением потока паров и по меньшей мере одного потока жидкости;
(2) упомянутый поток паров затем делят на первый и второй потоки;
(3) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь этот поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают;
(4) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(5) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(6) по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока, и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(9) отбираемый с верха поток паров выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (7), и затем выводят по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (10) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
6. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты, упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что упомянутый поток газа охлаждают до степени, достаточной, чтобы частично его сконденсировать; и (1) упомянутый поток частично конденсированного газа разделяют с получением потока паров и по меньшей мере одного потока жидкости;
(2) упомянутый поток паров затем делят на первый и второй потоки;
(3) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь этот поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается;
(4) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(5) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(6) по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока, и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(9) выводимый с верха поток паров выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и объединяют с упомянутым потоком остаточных паров, чтобы сформировать объединенный по
- 16 008462 ток паров;
(10) упомянутый объединенный поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (7), и затем выводят по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (11) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
7. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом пониженном давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что упомянутый поток газа охлаждают до степени, достаточной, чтобы его частично сконденсировать; и (1) упомянутый поток частично конденсированного газа разделяют с получением потока паров и по меньшей мере одного потока жидкости;
(2) упомянутый поток паров затем делят на первый и второй потоки;
(3) упомянутый первый поток объединяют по меньшей мере с частью упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости, чтобы сформировать объединенный поток; и упомянутый объединенный поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь этот поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, чтобы его дополнительно охладить;
(4) упомянутый расширенный охлажденный объединенный поток затем подают в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(5) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(6) остающуюся часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока, и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(9) отбираемый с верха поток паров выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (7) и затем выводят по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (10) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
8. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
- 17 008462 отличающийся тем, что упомянутый поток газа охлаждают до степени, достаточной, чтобы его частично сконденсировать; и (1) упомянутый поток частично конденсированного газа разделяют, тем самым обеспечивая поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(2) упомянутый поток паров затем делят на первый и второй потоки;
(3) упомянутый первый поток объединяют по меньшей мере с частью упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости, чтобы сформировать объединенный поток; и упомянутый объединенный поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь этот поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, чтобы его дополнительно охладить;
(4) упомянутый расширенный охлажденный объединенный поток затем подают в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(5) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(6) остающуюся часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока, и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(9) отбираемый с верха поток паров выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и объединяют с упомянутым потоком остаточных паров, чтобы сформировать объединенный поток паров;
(10) упомянутый объединенный поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (7), и затем выводят по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (11) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
9. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что перед охлаждением упомянутый газ делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(3) упомянутый второй поток охлаждают под давлением, достаточным для его частичной конденсации;
(4) упомянутый частично конденсированный второй поток разделяют, чтобы обеспечить поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(5) упомянутый поток паров расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(6) по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного потока паров, и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
- 18 008462 (8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(9) отбираемый с верха поток паров выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (7), и затем выводят по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (10) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
10. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что перед охлаждением упомянутый газ делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(3) упомянутый второй поток охлаждают под давлением, достаточным для его частичной конденсации;
(4) упомянутый частично конденсированный второй поток разделяют, чтобы обеспечить поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(5) упомянутый поток паров расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(6) по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного потока паров, и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(9) отбираемый с верха поток паров выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и объединяют с упомянутым потоком остаточных паров, чтобы сформировать объединенный поток паров;
(10) упомянутый объединенный поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (7), и затем выводят по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (11) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
11. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и
- 19 008462 фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что после охлаждения упомянутый охлажденный поток делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в контактирующее и разделяющее устройство в первом положении подачи в середине колонны, которое создает отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости, после чего упомянутый нижний поток жидкости подают в упомянутую дистилляционную колонну;
(3) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство во втором положении подачи в середине колонны;
(4) поток паров перегонки выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и охлаждают в достаточной степени, чтобы сконденсировать по меньшей мере часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(5) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи;
(6) упомянутый отбираемый с верха поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (4), и затем выпускают, по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (7) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего устройства, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
12. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток подают в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что после охлаждения упомянутый охлажденный поток делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате его дополнительно охлаждают;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в контактирующее и разделяющее устройство в первом положении подачи в середине колонны, которое создает отбираемый сверху поток паров и нижний поток жидкости, и при этом упомянутый нижний поток жидкости подают в упомянутую дистилляционную колонну;
(3) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство во втором положении подачи в середине колонны;
(4) поток паров перегонки выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и охлаждают до степени достаточной, чтобы сконденсировать, по меньшей мере, его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(5) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи;
(6) упомянутый отбираемый с верха поток паров объединяют с упомянутым потоком остаточных паров, чтобы сформировать объединенный поток паров;
(7) упомянутый объединенный поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (4), и затем выпускают по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции летучего остаточного газа; при этом (8) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего устройства, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
13. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более
- 20 008462 тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего его дополнительно охлаждают; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что до охлаждения упомянутый газ делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в контактирующее и разделяющее устройство в первом положении подачи в середине колонны, которое производит отбираемый сверху поток паров и нижний поток жидкости, после чего упомянутый нижний поток жидкости подают в упомянутую дистилляционную колонну;
(3) упомянутый второй поток охлаждают и затем расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство во втором положении подачи в середине колонны;
(4) поток паров перегонки выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и охлаждают до степени, достаточной чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(5) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи;
(6) упомянутый отбираемый с верха поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (4), и затем выпускают, по меньшей мере, часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (7) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего устройства, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
14. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что до охлаждения упомянутый газ делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате его дополнительно охлаждают;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в контактирующее и разделяющее устройство в первом положении подачи в середине колонны, которое производит отбираемый сверху поток паров и нижний поток жидкости, и при этом упомянутый нижний поток жидкости подают в упомянутую дистилляционную колонну;
(3) упомянутый второй поток охлаждают и затем расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство во втором положении подачи в середине колонны;
(4) поток паров перегонки выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(5) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи;
(6) упомянутый отбираемый с верха поток паров объединяют с упомянутым потоком остаточных паров, чтобы сформировать объединенный поток паров;
(7) упомянутый объединенный поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым
- 21 008462 потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (4), и затем выпускают по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (8) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего устройства, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
15. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что упомянутый поток газа охлаждают до степени, достаточной для его частичного конденсирования; и (1) упомянутый частично конденсированный поток газа разделяют, чтобы получить поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(2) упомянутый поток паров затем делят на первый и второй потоки;
(3) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается;
(4) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в контактирующее и разделяющее устройство в первом положении подачи в середине колонны, которое производит отводимый с верха поток паров и нижний поток жидкости, после чего упомянутый нижний поток жидкости подают в упомянутую дистилляционную колонну;
(5) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство во втором положении подачи в середине колонны;
(6) по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи;
(9) упомянутый отбираемый с верха поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения на стадии (7), и затем выпускают по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (10) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего устройства, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
16. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что упомянутый поток газа охлаждают до степени, достаточной для его частичного конденсирования; и (1) упомянутый частично конденсированный поток газа разделяют, чтобы получить поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
- 22 008462 (2) упомянутый поток паров затем делят на первый и второй потоки;
(3) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается;
(4) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в контактирующее и разделяющее устройство в первом положении подачи в середине колонны, которое производит отводимый с верха поток паров и нижний поток жидкости, после чего нижний поток жидкости подают в упомянутую дистилляционную колонну;
(5) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство во втором положении подачи в середине колонны;
(6) по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи;
(9) упомянутый отбираемый с верха поток паров объединяют с упомянутым потоком остаточных паров, чтобы сформировать объединенный поток паров;
(10) упомянутый объединенный поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения на стадии (7), и затем выпускают по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (11) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего устройства, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
17. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что упомянутый поток газа охлаждают до степени, достаточной для его частичного конденсирования; и (1) упомянутый частично конденсированный поток газа разделяют, чтобы получить поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(2) упомянутый поток паров затем делят на первый и второй потоки;
(3) упомянутый первый поток объединяют по меньшей мере с частью упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости для формирования объединенного потока, и упомянутый объединенный поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается;
(4) упомянутый расширенный охлажденный объединенный поток затем подают в контактирующее и разделяющее устройство в первом положении подачи в середине колонны, которое производит отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости, при этом упомянутый нижний поток жидкости подают в упомянутую дистилляционную колонну;
(5) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство во втором положении подачи в середине колонны;
(6) остающуюся часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи;
- 23 008462 (9) упомянутый отводимый с верха поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения на стадии (7), и затем выпускают по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (10) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего устройства, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
18. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что упомянутый поток газа охлаждают до степени, достаточной для его частичного конденсирования; и (1) упомянутый частично конденсированный поток газа разделяют, чтобы получить поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(2) упомянутый поток паров затем делят на первый и второй потоки;
(3) упомянутый первый поток объединяют по меньшей мере с частью упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости для формирования объединенного потока, и упомянутый объединенный поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается;
(4) упомянутый расширенный охлажденный объединенный поток затем подают в контактирующее и разделяющее устройство в первом положении подачи в середине колонны, которое производит отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости, при этом упомянутый нижний поток жидкости подают в упомянутую дистилляционную колонну;
(5) упомянутый второй поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство во втором положении подачи в середине колонны;
(6) остающуюся часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи;
(9) упомянутый отбираемый с верха поток паров объединяют с упомянутым потоком остаточных паров, чтобы сформировать объединенный поток паров;
(10) упомянутый объединенный поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (7), и затем выпускают по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (11) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего устройства, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
19. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом более низком давлении, в результате чего выделяют компоненты упо
- 24 008462 мянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что до охлаждения упомянутый газ делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать, по существу, весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в контактирующее и разделяющее устройство в первом положении подачи в середине колонны, которое производит отводимый с верха поток паров и нижний поток жидкости, и при этом упомянутый нижний поток жидкости подают в упомянутую дистилляционную колонну;
(3) упомянутый второй поток охлаждают под давлением, достаточным, чтобы частично его сконденсировать;
(4) упомянутый частично конденсированный второй поток разделяют, чтобы обеспечить поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(5) упомянутый поток паров расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство во втором положении подачи в середине колонны;
(6) по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи;
(9) упомянутый отбираемый с верха поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая, по меньшей мере, часть охлаждения стадии (7), и затем выпускают, по меньшей мере, часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (10) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего устройства, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
20. Способ разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором (a) упомянутый поток газа охлаждают под давлением, чтобы получить охлажденный поток;
(b) упомянутый охлажденный поток расширяют до более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается; и (c) упомянутый дополнительно охлажденный поток направляют в дистилляционную колонну и фракционируют при упомянутом пониженном давлении, в результате чего выделяют компоненты упомянутой относительно менее летучей фракции;
отличающийся тем, что до охлаждения упомянутый газ делят на первый и второй потоки; и (1) упомянутый первый поток охлаждают, чтобы сконденсировать по существу весь поток, и затем расширяют до упомянутого более низкого давления, в результате чего он дополнительно охлаждается;
(2) упомянутый расширенный охлажденный первый поток затем подают в контактирующее и разделяющее устройство в первом положении подачи в середине колонны, которое производит отводимый с верха поток паров и нижний поток жидкости, при этом упомянутый нижний поток жидкости подают в упомянутую дистилляционную колонну;
(3) упомянутый второй поток охлаждают под давлением, достаточным, чтобы частично его сконденсировать;
(4) упомянутый частично конденсированный второй поток разделяют, чтобы обеспечить поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(5) упомянутый поток расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство во втором положении подачи в середине колонны;
(6) по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости расширяют до упомянутого более низкого давления и подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в третьем положении подачи в середине колонны;
(7) поток паров перегонки выводят из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны и охлаждают до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток;
(8) по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока подают в упомянутое контакти
- 25 008462 рующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи;
(9) упомянутый отбираемый с верха поток паров объединяют с упомянутым потоком остаточных паров, чтобы сформировать объединенный поток паров;
(10) упомянутый объединенный поток паров подают для осуществления теплообмена с упомянутым потоком паров перегонки и нагревают, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения стадии (7), и затем выпускают по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; при этом (11) количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство поддерживают такими, чтобы эффективно поддерживать такую температуру верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего устройства, при которой выделяют основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
21. Способ по пп.1-10, в котором (1) упомянутый конденсированный поток делят по меньшей мере на первую часть и вторую часть;
(2) упомянутую первую часть подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи; и (3) упомянутую вторую часть подают в упомянутую дистилляционную колонну в положении подачи, находящемся, по существу, в том же участке, в котором выводят упомянутый поток паров перегонки.
22. Способ по пп.11-20, в котором (1) упомянутый конденсированный поток делят по меньшей мере на первую часть и вторую часть;
(2) упомянутую первую часть подают в упомянутое контактирующее и разделяющее устройство в верхнем положении подачи; и (3) упомянутую вторую часть подают в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи.
23. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на отбираемый с верха поток паров и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый охлажденный поток и делить его на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его до степени, достаточной для его, по существу, полного конденсирования;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый по существу сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(4) причем упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; и при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(5) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока;
(6) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(7) средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, тем самым форми
- 26 008462 руя поток остаточных паров и конденсированный поток; при этом упомянутое разделяющее средство подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(8) при этом упомянутая дистилляционная колонна также подключена к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого отбираемого с верха потока паров, отделяемого в ней, в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и нагревать упомянутый отбираемый с верха поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (6); а после этого выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (9) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
24. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на отбираемый с верха поток паров и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый охлажденный поток и делить его на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его до степени, достаточной для его, по существу, полного конденсирования;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(4) причем упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; и при этом первое средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне, так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(5) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока;
(6) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(7) средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое разделяющее средство подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(8) объединяющее средство, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне и упомянутому разделяющему средству так, чтобы принимать упомянутый отбираемый с верха поток паров и упомянутый поток остаточных паров, и для формирования объединенного потока паров;
(9) при этом упомянутое объединяющее средство также подключено к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в
- 27 008462 теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и чтобы нагревать упомянутый объединенный поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (6), а затем выпускать, по меньшей мере, часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (10) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
25. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, Сз-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, Сз-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых Сз-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на отбираемый с верха поток паров и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, установленное перед упомянутым первым средством охлаждения так, чтобы делить упомянутый питающий газ на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его до степени, достаточной для его по существу полного конденсирования;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(4) причем упомянутое первое средство охлаждения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и охлаждать его;
(5) причем упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый охлажденный второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; и при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный второй поток в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(6) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного охлажденного второго потока;
(7) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать, по меньшей мере, его часть;
(8) средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток; при этом упомянутое разделяющее средство подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(9) при этом упомянутая дистилляционная колонна также подключена к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого отбираемого с верха потока паров, отделяемого в ней в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и нагревать упомянутый отбираемый с верха поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (7), а затем выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого отводимого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (10) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры
- 28 008462 верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
26. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на отбираемый с верха поток паров и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, установленное перед упомянутым первым средством охлаждения так, чтобы делить упомянутый питающий газ на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его до степени, достаточной для его, по существу, полного конденсирования;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(4) причем упомянутое первое средство охлаждения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и охлаждать его;
(5) причем упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый охлажденный второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; и при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный второй поток в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(6) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного охлажденного второго потока;
(7) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(8) средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток; при этом упомянутое средство разделения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(9) объединяющее средство, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне и к упомянутому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый отбираемый с верха поток паров и упомянутый поток остаточных паров, и формировать объединенный поток паров;
(10) при этом упомянутое объединяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и нагревать упомянутый объединенный поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (7), а затем выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (11) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
27. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и
- 29 008462 более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых Сг-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать, по меньшей мере, часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на отбираемый с верха поток паров и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (I) упомянутое первое средство охлаждения, охлаждающее упомянутый питающий газ под давлением, достаточным для его частичного конденсирования;
(г) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный питающий поток и разделить его на поток паров и по меньшей мере на один поток жидкости;
(3) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и делить его на первый и второй потоки;
(4) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его до степени, достаточной для его, по существу, полного конденсирования;
(5) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(6) причем упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; и при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(7) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток жидкости в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(8) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока;
(9) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(10) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе средство разделения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(II) при этом упомянутая дистилляционная колонна также подключена к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого отбираемого с верха потока паров отделяемого в ней, в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и нагревать упомянутый отбираемый с верха поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (9), а затем выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (1г) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой извлекают основные части компо
- 30 008462 нентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
28. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на отбираемый с верха поток паров и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) упомянутое первое средство охлаждения, охлаждающее упомянутый питающий газ под давлением, достаточным для, по существу, частичного его конденсирования;
(2) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный питающий поток и разделять его на поток паров и по меньшей мере на один поток жидкости;
(3) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и делить его на первый и второй потоки;
(4) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его до степени, достаточной для его, по существу, полного конденсирования;
(5) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(6) причем упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; и при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(7) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток жидкости в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(8) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока;
(9) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(10) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе средство разделения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(11) объединяющее средство, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне и второму средству разделения так, чтобы принимать упомянутый отбираемый с верха поток паров и упомянутый поток остаточных паров, и формировать объединенный потока паров;
(12) при этом упомянутое объединяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и нагревать упомянутый объединенный поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (9), а затем выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей
- 31 008462 фракции остаточного газа; и (13) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
29. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на отбираемый с верха поток паров и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) упомянутое первое средство охлаждения, охлаждающее упомянутый питающий газ под давлением, достаточным для, по существу, частичного его конденсирования;
(2) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный питающий материал и разделить его на поток паров и по меньшей мере на один поток жидкости;
(3) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и разделить его на первый и второй потоки;
(4) объединяющее средство, подключенное к упомянутому средству деления и упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый первый поток и по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости, и формировать объединенный поток;
(5) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому объединяющему средству так, чтобы принимать упомянутый объединенный поток и охлаждать его до степени, достаточной для его, по существу, полного конденсирования;
(6) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный объединенный поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный объединенный поток в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(7) причем упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; и при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(8) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать остающуюся часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток жидкости в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(9) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока;
(10) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной для того, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(11) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе разделяющее средство подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
- 32 008462 (12) причем упомянутая дистилляционная колонна также подключена к упомянутому теплообменному средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого отбираемого с верха потока паров, отделенного в ней в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и нагревать упомянутый отбираемый с верха поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (10), а затем выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (13) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну так, чтобы обеспечивать поддержание такой температуры верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
30. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на отбираемый с верха поток паров и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) упомянутое первое средство охлаждения, охлаждающее упомянутый питающий газ под давлением, достаточным для, по существу, частичного его конденсирования;
(2) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный питающий поток и делить его на поток паров и по меньшей мере на один поток жидкости;
(3) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и делить его на первый и второй потоки;
(4) первое объединяющее средство, подключенное к упомянутому средству деления, и упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый первый поток, и по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости, и для формирования объединенного потока;
(5) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому первому объединяющему средству так, чтобы принимать упомянутый объединенный поток и охлаждать его до степени, достаточной для его, по существу, полного конденсирования;
(6) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный объединенный поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный объединенный поток в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(7) причем упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; и при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(8) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать остающуюся часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток жидкости в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(9) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного второго потока;
(10) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной для того, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
- 33 008462 (11) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе средство разделения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(12) второе объединяющее средство, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне и упомянутому второму средству разделения так, чтобы принимать упомянутый отбираемый с верха поток паров и упомянутый поток остаточных паров, и формировать объединенный поток паров;
(13) причем упомянутое второе объединяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и нагревать упомянутый объединенный поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (10), а затем выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (14) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
31. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на отбираемый с верха поток паров и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, установленное перед упомянутым первым средством охлаждения и делящее упомянутый питающий газ на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его до степени, достаточной для его, по существу, полного конденсирования;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(4) при этом упомянутое первое средство охлаждения подключено к упомянутому первому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток; при этом упомянутое первое средство охлаждения выполнено с возможностью охлаждения упомянутого второго потока под давлением, достаточным для его частичного конденсирования;
(5) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный второй поток и разделить его на поток паров и по меньшей мере на один поток жидкости;
(6) причем первое средство расширения подключено к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток паров в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(7) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток жидкости в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине
- 34 008462 колонны;
(8) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного потока паров;
(9) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной для того, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(10) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе средство разделения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(11) причем упомянутая дистилляционная колонна подключена также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого отбираемого с верха потока паров, отделенного в ней в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки и нагревать упомянутый отбираемый с верха поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (9), а затем выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточных паров; и (12) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну так, чтобы обеспечивать поддержание такой температуры верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
32. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечивать охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на отбираемый с верха поток паров и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, расположенное перед упомянутым первым средством охлаждения и делящее упомянутый питающий газ на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охладить его до степени достаточной для его по существу полного конденсирования;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутую дистилляционную колонну в первом положении подачи в середине колонны;
(4) при этом упомянутое первое средство охлаждения подключено к упомянутому первому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток; при этом упомянутое первое средство охлаждения выполнено с возможностью охлаждения упомянутого второго потока под давлением, достаточным для его частичного конденсирования;
(5) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный второй поток и разделить его на поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(6) причем упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток паров в упомянутую дистилляционную колонну во втором положении подачи в середине колонны;
(7) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому средству разделения так,
- 35 008462 чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток жидкости в упомянутую дистилляционную колонну в третьем положении подачи в середине колонны;
(8) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из участка упомянутой дистилляционной колонны, расположенного ниже упомянутого расширенного потока паров;
(9) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(10) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, тем самым формируя поток остаточных паров и конденсированный поток, причем упомянутое второе разделяющее средство разделения подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи;
(11) объединяющее средство, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне и к упомянутому второму разделяющему средству так, чтобы принимать упомянутый отбираемый с верха поток паров и упомянутый поток остаточных паров, и формировать объединенный поток паров;
(12) причем упомянутое объединяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки и нагревать упомянутый объединенный поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (9) и после этого выпускать, по меньшей мере, часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (13) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутую дистилляционную колонну так, чтобы обеспечивать поддержание такой температуры верхнего погона упомянутой дистилляционной колонны, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
33. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечивать охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на поток паров перегонки и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый охлажденный поток и делить его на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его в достаточной степени для того, чтобы, по существу, сконденсировать его;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в первом положении подачи в середине колонны; причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство может производить отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости;
(4) при этом упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство во втором положении подачи в середине колонны;
- 36 008462 (5) и при этом упомянутая дистилляционная колонна подключена к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого нижнего потока жидкости;
(6) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны;
(7) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной для того, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(8) средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое разделяющее средство подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи;
(9) причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого отбираемого с верха потока паров отделяемого в нем в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки и нагревать упомянутый отбираемый с верха поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (7), и затем выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточных паров; и (10) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее средство так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего средства, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
34. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечивать охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на поток паров перегонки и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый охлажденный поток и делить его на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его в достаточной степени для того, чтобы, по существу, сконденсировать его;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в первом положении подачи в середине колонны; причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство может производить отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости;
(4) при этом упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; при этом упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство во втором положении подачи в середине колонны;
(5) и при этом упомянутая дистилляционная колонна подключена к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого нижнего потока жидкости;
(6) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны;
(7) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы
- 37 008462 принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной для того, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(8) средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое разделяющее средство подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи;
(9) объединяющее средство, подключенное к упомянутому контактирующему и разделяющему средству и к упомянутому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый отбираемый с верха поток паров и упомянутый поток остаточных паров и для формирования объединенного потока паров;
(10) и при этом упомянутое объединяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки и нагревать упомянутый объединенный поток паров, тем самым обеспечивая, по меньшей мере, часть охлаждения в средстве (7), а затем выпускать, по меньшей мере, часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (11) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее средство так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего средства, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
35. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, Сз-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечивать охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на поток паров перегонки и на упомянутую относительно менее летучую фракцию; отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, установленное перед упомянутым первым средством охлаждения так, чтобы принимать упомянутый питающий газ на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его в достаточной степени для того, чтобы, по существу, сконденсировать его;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в первом положении подачи в середине колонны; причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство может производить отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости;
(4) при этом упомянутое первое средство охлаждения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и охлаждать его;
(5) при этом упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый охлажденный второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему устройству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство во втором положении подачи в середине колонны;
(6) и при этом упомянутая дистилляционная колонна подключена к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого нижнего потока жидкости;
(7) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны;
(8) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной для того, чтобы
- 38 008462 сконденсировать по меньшей мере его часть;
(9) средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое средство разделения подключено также к упомянутому контактирующему и средству разделения так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи;
(10) причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого отбираемого с верха потока паров, отделяемого в нем, в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки и нагревать упомянутый отбираемый с верха поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (8) и затем выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (11) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее средство так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего средства, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
36. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечивать охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на поток паров перегонки и на упомянутую относительно менее летучую фракцию; отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, установленное перед упомянутым первым средством охлаждения и делящее упомянутый питающий газ на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его в достаточной степени для того, чтобы, по существу, сконденсировать его;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в первом положении подачи в середине колонны; причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство может производить отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости;
(4) при этом упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и охлаждать его;
(5) и при этом упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый охлажденный второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство во втором положении подачи в середине колонны;
(6) и при этом упомянутая дистилляционная колонна подключена к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого нижнего потока жидкости;
(7) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны;
(8) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной для того, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(9) средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое разделяющее
- 39 008462 средство подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи;
(10) объединяющее средство, подключенное к упомянутому контактирующему и разделяющему средству и упомянутому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый отбираемый с верха поток паров и упомянутого потока остаточных паров, и для формирования объединенного потока паров;
(11) причем упомянутое объединяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки и нагревать упомянутый объединенный поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (8), а после этого выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (12) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее средство так, чтобы обеспечивать поддержание такой температуры верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего средства, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
37. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на поток паров перегонки и на упомянутую относительно менее летучую фракцию; отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) упомянутое первое средство охлаждения, охлаждающее упомянутый питающий газ под давлением, достаточным для его частичного конденсирования;
(2) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный питающий поток и разделять его на поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(3) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и делить его на первый и второй потоки;
(4) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его в достаточной степени для того, чтобы, по существу, сконденсировать его;
(5) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в первом положении подачи в середине колонны; причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство может производить отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости;
(6) при этом упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство во втором положении подачи в середине колонны;
(7) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему устройству так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток жидкости в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в третьем положении подачи в середине колонны;
(8) причем упомянутая дистилляционная колонна подключена к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого нижнего потока жидкости;
(9) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы
- 40 008462 принимать поток паров перегонки из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны;
(10) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(11) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный поток перегонки и разделять его, тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе разделяющее средство подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи;
(12) причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть отделяемого в нем упомянутого отбираемого с верха потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и чтобы нагревать упомянутый отбираемый с верха поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (10) и выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (13) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутом контактирующем и разделяющем средстве так, чтобы обеспечивать поддержание такой температуры верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего средства, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
38. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечивать охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на поток паров перегонки и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) упомянутое первое средство охлаждения, охлаждающее упомянутый питающий газ под давлением, достаточным для его частичного конденсирования;
(2) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому охлаждающему средству так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный питающий поток и разделять его на поток паров и по меньшей мере на один поток жидкости;
(3) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и делить его на первый и второй потоки;
(4) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его в достаточной степени, чтобы, по существу, сконденсировать его;
(5) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, конденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к контактирующему и разделяющему средству так, чтобы направлять упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в первом положении подачи в середине колонны; причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство создает отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости;
(6) при этом упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство во втором положении подачи в середине колонны;
(7) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток жидкости в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в
- 41 008462 третьем положении подачи в середине колонны;
(8) причем упомянутая дистилляционная колонна подключена к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого нижнего потока жидкости;
(9) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны;
(10) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(11) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе средство разделения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи;
(12) объединяющее средство, подключенное к упомянутому контактирующему и разделяющему средству и упомянутому второму разделяющему средству так, чтобы принимать упомянутый отбираемый с верха поток паров и упомянутый поток остаточных паров, и для формирования объединенного потока паров;
(13) причем упомянутое объединяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и чтобы нагревать упомянутый поток паров перегонки, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (10) и после этого выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (14) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее средство так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего средства, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
39. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечивать охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на поток паров перегонки и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) упомянутое первое средство охлаждения, охлаждающее упомянутый питающий газ под давлением, достаточным для его частичного конденсирования;
(2) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому охлаждающему средству так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный питающий поток и разделять его на поток паров и по меньшей мере на один поток жидкости;
(3) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и его деления на первый и второй потоки;
(4) объединяющее средство, подключенное к упомянутому средству деления и упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый первый поток, и по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости, и для формирования объединенного потока;
(5) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому объединяющему средству так, чтобы принимать упомянутый объединенный поток и охлаждать его в достаточной степени для того, чтобы, по существу, сконденсировать его;
(6) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый по существу конденсированный объединенный поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный объединенный поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в
- 42 008462 первом положении подачи в середине колонны; причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство может производить отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости;
(7) при этом упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство во втором положении подачи в середине колонны;
(8) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать остающуюся часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток жидкости в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в третьем положении подачи в середине колонны;
(9) и при этом упомянутая дистилляционная колонна подключена к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого нижнего потока жидкости;
(10) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны;
(11) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной для того, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(12) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе разделяющее средство подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи;
(13) причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого отбираемого с верха потока паров, отделяемого в нем в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки и нагревать упомянутый отбираемый с верха поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (11), и затем выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (14) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее средство так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего средства, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
40. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечивать охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на поток паров перегонки и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) упомянутое первое средство охлаждения, охлаждающее упомянутый питающий газ под давлением, достаточным для его частичного конденсирования;
(2) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный питающий потока и разделять его на поток паров и по меньшей мере на один поток жидкости;
(3) средство деления, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и делить его на первый и второй потоки;
(4) первое объединяющее средство, подключенное к упомянутому средству деления и упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый первый поток, и по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости, и для формирования объединенного потока;
- 43 008462 (5) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому первому объединяющему средству так, чтобы принимать упомянутый объединенный поток и охлаждать его в достаточной степени, чтобы, по существу, сконденсировать его;
(6) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный объединенный поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный объединенный поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в первом положении подачи в середине колонны; причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство может производить отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости;
(7) при этом упомянутое первое средство расширения подключено к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный второй поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство во втором положении подачи в середине колонны;
(8) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать остающуюся часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и для его расширения до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать упомянутый расширенный поток жидкости в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в третьем положении подачи в середине колонны;
(9) причем упомянутая дистилляционная колонна подключена к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого нижнего потока жидкости;
(10) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны;
(11) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(12) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе средство разделения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи;
(13) второе объединяющее средство, подключенное к упомянутому контактирующему и разделяющему средству и упомянутому второму разделяющему средству так, чтобы принимать упомянутый отбираемый с верха поток паров и поток остаточных паров, и для формирования объединенного потока паров;
(14) причем второе объединяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы направлять по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки, и чтобы нагревать упомянутый объединенный поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (11), а после выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (15) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее средство так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего средства, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
41. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, Сз-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, Сз-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых Сз-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (a) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное так, чтобы обеспечивать охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на поток паров перегонки и на упомянутую
- 44 008462 относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, установленное перед упомянутым первым средством охлаждения так, чтобы делить упомянутый питающий газ на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его до степени, достаточной для его, по существу, полного конденсирования;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в первом положении подачи в середине колонны; причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство производит отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости;
(4) при этом упомянутое первое средство охлаждения подключено к упомянутому первому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток, причем упомянутое первое средство охлаждения охлаждает упомянутый второй поток под давлением, по существу, достаточным для его частичного конденсирования;
(5) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный второй поток и разделять его на поток паров и по меньшей мере на один поток жидкости;
(6) причем упомянутое первое средство расширения, подключено к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и расширять его до упомянутого более низкого давления, причем упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток паров в упомянутое контактирующее и разделяющее средство во втором положении подачи в середине колонны;
(7) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный жидкий поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в третьем положении подачи в середине колонны;
(8) причем упомянутая дистилляционная колонна подключена к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого нижнего потока жидкости;
(9) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны;
(10) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать по меньшей мере его часть;
(11) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично сконденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе разделяющее средство подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи;
(12) причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого отделяемого в нем отбираемого с верха потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки и нагревать упомянутый отбираемый с верха поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (10), а после этого выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого отбираемого с верха потока паров в качестве упомянутой летучей фракции остаточного газа; и (13) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее средство так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего средства, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
42. Устройство для разделения потока газа, содержащего метан, С2-компоненты, С3-компоненты и более тяжелые углеводородные компоненты, на летучую фракцию остаточного газа и относительно менее летучую фракцию, содержащую основную часть упомянутых С2-компонентов, С3-компонентов, и более тяжелых углеводородных компонентов или упомянутых С3-компонентов и более тяжелых углеводородных компонентов, в котором имеются (а) первое средство охлаждения для охлаждения упомянутого газа под давлением, подключенное
- 45 008462 так, чтобы обеспечить охлажденный поток под давлением;
(b) первое средство расширения, подключенное так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого охлажденного потока под давлением и расширять его до более низкого давления, в результате чего упомянутый поток дополнительно охлаждается; и (c) дистилляционную колонну, подключенную так, чтобы принимать упомянутый дополнительно охлажденный поток; при этом упомянутая дистилляционная колонна выполнена с возможностью разделения упомянутого дополнительно охлажденного потока на поток паров перегонки и на упомянутую относительно менее летучую фракцию;
отличающийся тем, что упомянутое устройство содержит (1) средство деления, установленное перед упомянутым первым средством охлаждения так, чтобы делить упомянутый питающий газ на первый и второй потоки;
(2) второе средство охлаждения, подключенное к упомянутому средству деления так, чтобы принимать упомянутый первый поток и охлаждать его до степени, достаточной для его, по существу, полного конденсирования;
(3) второе средство расширения, подключенное к упомянутому второму средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый, по существу, сконденсированный первый поток и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое второе средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный охлажденный первый поток в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в первом положении подачи в середине колонны; причем упомянутое контактирующее и разделяющее средство создает отбираемый с верха поток паров и нижний поток жидкости;
(4) при этом упомянутое первое средство охлаждения подключено к упомянутому первому средству деления так, чтобы принимать упомянутый второй поток, причем упомянутое первое средство охлаждения охлаждает упомянутый второй поток под давлением, по существу, достаточным для его частичного конденсирования;
(5) первое средство разделения, подключенное к упомянутому первому средству охлаждения так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный второй поток и разделять его на поток паров и по меньшей мере один поток жидкости;
(6) причем первое средство расширения подключено к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать упомянутый поток паров и расширять его до упомянутого более низкого давления, причем упомянутое первое средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный поток паров в упомянутое контактирующее и разделяющее средство во втором положении подачи в середине колонны;
(7) третье средство расширения, подключенное к упомянутому первому средству разделения так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого по меньшей мере одного потока жидкости и расширять его до упомянутого более низкого давления; причем упомянутое третье средство расширения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутый расширенный потока жидкости в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в третьем положении подачи в середине колонны;
(8) причем упомянутая дистилляционная колонна подключена к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы принимать по меньшей мере часть упомянутого нижнего потока жидкости;
(9) средство выведения паров, подключенное к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы принимать поток паров перегонки из верхнего участка упомянутой дистилляционной колонны;
(10) теплообменное средство, подключенное к упомянутому средству выведения паров так, чтобы принимать упомянутый поток паров перегонки и охлаждать его до степени, достаточной, чтобы сконденсировать, по меньшей мере, его часть;
(11) второе средство разделения, подключенное к упомянутому теплообменному средству так, чтобы принимать упомянутый частично конденсированный поток перегонки и разделять его, чтобы тем самым сформировать поток остаточных паров и конденсированный поток; причем упомянутое второе средство разделения подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого конденсированного потока в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи;
(12) объединяющее средство, подключенное к упомянутому контактирующему и разделяющему средству и упомянутому второму разделяющему средству так, чтобы принимать упомянутый отбираемого с верха потока паров и упомянутого потока остаточных паров, и для формирования объединенного потока паров;
(13) причем упомянутое объединяющее средство подключено также к упомянутому теплообменному средству так, чтобы подавать по меньшей мере часть упомянутого объединенного потока паров в теплообмен с упомянутым потоком паров перегонки и нагревать упомянутый объединенный поток паров, тем самым обеспечивая по меньшей мере часть охлаждения в средстве (10) и после этого выпускать по меньшей мере часть упомянутого нагретого объединенного потока паров в качестве упомянутой летучей
- 46 008462 фракции остаточного газа; и (14) средство управления, регулирующее количества и температуры упомянутых питающих потоков в упомянутое контактирующее и разделяющее средство так, чтобы обеспечить поддержание такой температуры верхнего погона упомянутого контактирующего и разделяющего средства, при которой извлекают основные части компонентов в упомянутой относительно менее летучей фракции.
43. Способ по пп.23-26, отличающийся тем, что (1) второе средство деления подключено к упомянутому средству разделения так, чтобы делить упомянутый конденсированный поток по меньшей мере на первую часть и вторую часть;
(2) причем второе средство деления подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутую первую часть в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи; и (3) упомянутое второе средство деления подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутую вторую часть в упомянутую дистилляционную колонну в положении подачи, расположенном, по существу, в том же участке, в котором выводится упомянутый поток паров перегонки.
44. Способ по пп.27-32, отличающийся тем, что (1) второе средство деления подключено к упомянутому второму средству разделения так, чтобы делить упомянутый конденсированный поток по меньшей мере на первую часть и вторую часть;
(2) причем упомянутое второе средство деления подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутую первую часть в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи; и (3) упомянутое второе средство деления подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутую вторую часть в упомянутую дистилляционную колонну в положении подачи, находящемся, по существу, в том же участке, в котором выводится упомянутый поток паров перегонки.
45. Способ по пп.33-36, отличающийся тем, что (1) второе средство деления подключено к упомянутому разделяющему средству разделения так, чтобы делить упомянутый конденсированный поток по меньшей мере на первую часть и вторую часть;
(2) причем упомянутое второе средство деления подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутую первую часть в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи; и (3) упомянутое второе средство деления подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутую вторую часть в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи.
46. Способ по пп.37-42, отличающийся тем, что (1) второе средство деления подключено к упомянутому второму средству разделения так, чтобы делить упомянутый конденсированный поток по меньшей мере на первую часть и вторую часть;
(2) причем упомянутое второе средство деления подключено также к упомянутому контактирующему и разделяющему средству так, чтобы подавать упомянутую первую часть в упомянутое контактирующее и разделяющее средство в верхнем положении подачи; и (3) упомянутое второе средство деления подключено также к упомянутой дистилляционной колонне так, чтобы подавать упомянутую вторую часть в упомянутую дистилляционную колонну в верхнем положении подачи.
EA200501347A 2003-02-25 2004-02-12 Переработка углеводородного газа EA008462B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US44977203P 2003-02-25 2003-02-25
PCT/US2004/004206 WO2004076946A2 (en) 2003-02-25 2004-02-12 Hydrocarbon gas processing

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200501347A1 EA200501347A1 (ru) 2006-12-29
EA008462B1 true EA008462B1 (ru) 2007-06-29

Family

ID=32927562

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200501347A EA008462B1 (ru) 2003-02-25 2004-02-12 Переработка углеводородного газа

Country Status (20)

Country Link
US (1) US7191617B2 (ru)
EP (1) EP1620687A4 (ru)
JP (1) JP4571934B2 (ru)
KR (1) KR101120324B1 (ru)
CN (1) CN100541093C (ru)
AR (1) AR043393A1 (ru)
AU (1) AU2004215005B2 (ru)
BR (1) BRPI0407806A (ru)
CA (1) CA2515999C (ru)
EA (1) EA008462B1 (ru)
EG (1) EG23931A (ru)
MX (1) MXPA05008280A (ru)
MY (1) MY138855A (ru)
NO (1) NO20054079L (ru)
NZ (1) NZ541550A (ru)
PE (1) PE20040796A1 (ru)
TW (1) TWI285250B (ru)
UA (1) UA83363C2 (ru)
WO (1) WO2004076946A2 (ru)
ZA (1) ZA200505906B (ru)

Families Citing this family (102)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US7159417B2 (en) 2004-03-18 2007-01-09 Abb Lummus Global, Inc. Hydrocarbon recovery process utilizing enhanced reflux streams
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
US9080810B2 (en) * 2005-06-20 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
CA2536075C (en) 2006-01-31 2011-03-22 Expansion Power Inc. Method of conditioning natural gas in preparation for storage
CA2653610C (en) * 2006-06-02 2012-11-27 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US20080078205A1 (en) * 2006-09-28 2008-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
CA2572932C (en) 2006-12-14 2015-01-20 Jose Lourenco Method to pre-heat natural gas at gas pressure reduction stations
US7777088B2 (en) 2007-01-10 2010-08-17 Pilot Energy Solutions, Llc Carbon dioxide fractionalization process
US8590340B2 (en) 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US7883569B2 (en) * 2007-02-12 2011-02-08 Donald Leo Stinson Natural gas processing system
US8820096B2 (en) 2007-02-12 2014-09-02 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and operation of the same
DE102007010874A1 (de) * 2007-03-06 2008-09-11 Linde Ag Abtrennverfahren
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
EP2185878A1 (en) * 2007-08-14 2010-05-19 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for improved natural gas liquids recovery
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20090199591A1 (en) 2008-02-11 2009-08-13 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Liquefied natural gas with butane and method of storing and processing the same
US9243842B2 (en) 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
KR20090107805A (ko) 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20090293537A1 (en) * 2008-05-27 2009-12-03 Ameringer Greg E NGL Extraction From Natural Gas
US8584488B2 (en) * 2008-08-06 2013-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas production
US20100050688A1 (en) * 2008-09-03 2010-03-04 Ameringer Greg E NGL Extraction from Liquefied Natural Gas
US20110174017A1 (en) * 2008-10-07 2011-07-21 Donald Victory Helium Recovery From Natural Gas Integrated With NGL Recovery
US9034082B2 (en) * 2009-02-05 2015-05-19 Twister B.V. Multistage cyclonic fluid separator
US9939195B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9933207B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9080811B2 (en) * 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US9052137B2 (en) 2009-02-17 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
KR101619563B1 (ko) * 2009-02-17 2016-05-10 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 탄화수소 가스 처리
US9074814B2 (en) * 2010-03-31 2015-07-07 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8881549B2 (en) * 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052136B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8585891B2 (en) 2009-04-07 2013-11-19 Jose Lourenco Extraction and upgrading of bitumen from oil sands
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
MY158312A (en) * 2009-06-11 2016-09-30 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
AR076506A1 (es) * 2009-06-11 2011-06-15 Sme Products Lp Procesamiento de gases de hidrocarburos
MX344122B (es) * 2009-06-11 2016-12-06 Ortloff Engineers Ltd Procesamiento de gases de hidrocarburos.
EP2440870A1 (en) * 2009-06-11 2012-04-18 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
JP5552159B2 (ja) * 2009-06-11 2014-07-16 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 炭化水素ガスの処理
US20110067441A1 (en) * 2009-09-21 2011-03-24 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US9021832B2 (en) 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9057558B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-16 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9068774B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
EP2553367A1 (en) * 2010-03-31 2013-02-06 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
JP5836359B2 (ja) * 2010-03-31 2015-12-24 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 炭化水素ガス処理
KR101676069B1 (ko) * 2010-03-31 2016-11-14 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 탄화수소 가스 처리 방법
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
CN102933273B (zh) 2010-06-03 2015-05-13 奥特洛夫工程有限公司 碳氢化合物气体处理
WO2012000115A1 (en) 2010-06-30 2012-01-05 Jose Lourenco Method to upgrade heavy oil in a temperature gradient reactor (tgr)
WO2012075266A2 (en) 2010-12-01 2012-06-07 Black & Veatch Corporation Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
US10852060B2 (en) 2011-04-08 2020-12-01 Pilot Energy Solutions, Llc Single-unit gas separation process having expanded, post-separation vent stream
WO2013049911A1 (en) 2011-10-04 2013-04-11 Mackenzie Millar Cascading processor
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
CA2772479C (en) 2012-03-21 2020-01-07 Mackenzie Millar Temperature controlled method to liquefy gas and a production plant using the method.
CA2790961C (en) 2012-05-11 2019-09-03 Jose Lourenco A method to recover lpg and condensates from refineries fuel gas streams.
WO2014018045A1 (en) * 2012-07-26 2014-01-30 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for deep feed gas hydrocarbon dewpointing
CN104736504A (zh) * 2012-07-26 2015-06-24 氟石科技公司 用于深度的进料气体烃露点调整的构造和方法
CA2787746C (en) 2012-08-27 2019-08-13 Mackenzie Millar Method of producing and distributing liquid natural gas
CA2798057C (en) 2012-12-04 2019-11-26 Mackenzie Millar A method to produce lng at gas pressure letdown stations in natural gas transmission pipeline systems
CA2801035C (en) 2013-01-07 2019-11-26 Jose Lourenco Method and apparatus for upgrading heavy oil
WO2014151908A1 (en) 2013-03-14 2014-09-25 Fluor Technologies Corporation Flexible ngl recovery methods and configurations
CA2813260C (en) 2013-04-15 2021-07-06 Mackenzie Millar A method to produce lng
US9581385B2 (en) 2013-05-15 2017-02-28 Linde Engineering North America Inc. Methods for separating hydrocarbon gases
CN103438661A (zh) * 2013-08-30 2013-12-11 北京麦科直通石化工程设计有限公司 一种低能耗的新型天然气液化工艺
JP6421756B2 (ja) 2013-09-04 2018-11-14 宇部興産株式会社 積層チューブ
RU2674807C2 (ru) 2013-09-11 2018-12-13 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Обработка газообразных углеводородов
WO2015038288A1 (en) 2013-09-11 2015-03-19 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
PE20160478A1 (es) 2013-09-11 2016-05-13 Sme Products Lp Procesamiento de hidrocarburos gaseosos
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9523055B2 (en) * 2014-01-31 2016-12-20 Uop Llc Natural gas liquids stabilizer with side stripper
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
CA2958091C (en) 2014-08-15 2021-05-18 1304338 Alberta Ltd. A method of removing carbon dioxide during liquid natural gas production from natural gas at gas pressure letdown stations
CN104263402A (zh) * 2014-09-19 2015-01-07 华南理工大学 一种利用能量集成高效回收管输天然气中轻烃的方法
US10808999B2 (en) * 2014-09-30 2020-10-20 Dow Global Technologies Llc Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
US11173445B2 (en) 2015-09-16 2021-11-16 1304338 Alberta Ltd. Method of preparing natural gas at a gas pressure reduction stations to produce liquid natural gas (LNG)
CA2956439C (en) 2015-10-08 2017-11-14 1304338 Alberta Ltd. Method of producing heavy oil using a fuel cell
FR3042983B1 (fr) * 2015-11-03 2017-10-27 Air Liquide Reflux de colonnes de demethanisation
FR3042984B1 (fr) * 2015-11-03 2019-07-19 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Optimisation d’un procede de deazotation d’un courant de gaz naturel
CA2914070C (en) 2015-12-07 2023-08-01 1304338 Alberta Ltd. Upgrading oil using supercritical fluids
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
CA2920656C (en) 2016-02-11 2018-03-06 1304342 Alberta Ltd. Method of extracting coal bed methane using carbon dioxide
JP7010210B2 (ja) 2016-03-31 2022-01-26 宇部興産株式会社 積層チューブ
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
MX2019001888A (es) 2016-09-09 2019-06-03 Fluor Tech Corp Metodos y configuracion para readaptacion de planta liquidos de gas (ngl) para alta recuperacion de etano.
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11112175B2 (en) 2017-10-20 2021-09-07 Fluor Technologies Corporation Phase implementation of natural gas liquid recovery plants
CA2997634A1 (en) 2018-03-07 2019-09-07 1304342 Alberta Ltd. Production of petrochemical feedstocks and products using a fuel cell
CN109028758A (zh) * 2018-08-07 2018-12-18 中国石油工程建设有限公司 一种采用混合冷剂制冷的天然气乙烷回收装置及方法
US11015865B2 (en) * 2018-08-27 2021-05-25 Bcck Holding Company System and method for natural gas liquid production with flexible ethane recovery or rejection
US11473837B2 (en) 2018-08-31 2022-10-18 Uop Llc Gas subcooled process conversion to recycle split vapor for recovery of ethane and propane
US12098882B2 (en) 2018-12-13 2024-09-24 Fluor Technologies Corporation Heavy hydrocarbon and BTEX removal from pipeline gas to LNG liquefaction
MX2021010986A (es) 2019-03-11 2021-10-13 Uop Llc Procesamiento de gases de hidrocarburos.
US11643604B2 (en) 2019-10-18 2023-05-09 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11906244B2 (en) 2020-11-23 2024-02-20 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
WO2023027927A1 (en) * 2021-08-23 2023-03-02 Lam Research Corporation Compact gas separator devices co-located on substrate processing systems

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2952984A (en) * 1958-06-23 1960-09-20 Conch Int Methane Ltd Processing liquefied natural gas
US3524897A (en) * 1963-10-14 1970-08-18 Lummus Co Lng refrigerant for fractionator overhead
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
US5421165A (en) * 1991-10-23 1995-06-06 Elf Aquitaine Production Process for denitrogenation of a feedstock of a liquefied mixture of hydrocarbons consisting chiefly of methane and containing at least 2 mol % of nitrogen
US6014869A (en) * 1996-02-29 2000-01-18 Shell Research Limited Reducing the amount of components having low boiling points in liquefied natural gas
US20030158458A1 (en) * 2002-02-20 2003-08-21 Eric Prim System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas

Family Cites Families (68)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3292380A (en) * 1964-04-28 1966-12-20 Coastal States Gas Producing C Method and equipment for treating hydrocarbon gases for pressure reduction and condensate recovery
US3837172A (en) * 1972-06-19 1974-09-24 Synergistic Services Inc Processing liquefied natural gas to deliver methane-enriched gas at high pressure
GB1475475A (en) * 1974-10-22 1977-06-01 Ortloff Corp Process for removing condensable fractions from hydrocarbon- containing gases
US4171964A (en) * 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4140504A (en) * 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4251249A (en) * 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4185978A (en) * 1977-03-01 1980-01-29 Standard Oil Company (Indiana) Method for cryogenic separation of carbon dioxide from hydrocarbons
US4278457A (en) * 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4445917A (en) * 1982-05-10 1984-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Process for liquefied natural gas
USRE33408E (en) * 1983-09-29 1990-10-30 Exxon Production Research Company Process for LPG recovery
US4545795A (en) * 1983-10-25 1985-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction
US4525185A (en) * 1983-10-25 1985-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression
US4519824A (en) * 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
DE3414749A1 (de) * 1984-04-18 1985-10-31 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung hoeherer kohlenwasserstoffe aus einem kohlenwasserstoffhaltigen rohgas
FR2571129B1 (fr) * 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4617039A (en) * 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
FR2578637B1 (fr) * 1985-03-05 1987-06-26 Technip Cie Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede
US4687499A (en) * 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4707170A (en) * 1986-07-23 1987-11-17 Air Products And Chemicals, Inc. Staged multicomponent refrigerant cycle for a process for recovery of C+ hydrocarbons
US4710214A (en) * 1986-12-19 1987-12-01 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases
US4755200A (en) * 1987-02-27 1988-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes
US4854955A (en) * 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4851020A (en) * 1988-11-21 1989-07-25 Mcdermott International, Inc. Ethane recovery system
US4889545A (en) * 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4895584A (en) * 1989-01-12 1990-01-23 Pro-Quip Corporation Process for C2 recovery
FR2681859B1 (fr) * 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
JPH06299174A (ja) * 1992-07-24 1994-10-25 Chiyoda Corp 天然ガス液化プロセスに於けるプロパン系冷媒を用いた冷却装置
JPH06159928A (ja) * 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5275005A (en) * 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
FR2714722B1 (fr) * 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5568737A (en) * 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5555748A (en) * 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
RU2144556C1 (ru) * 1995-06-07 2000-01-20 Элкор Корпорейшн Способ разделения газового потока и устройство для его осуществления (варианты)
US5566554A (en) * 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
MY117899A (en) * 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
US5600969A (en) * 1995-12-18 1997-02-11 Phillips Petroleum Company Process and apparatus to produce a small scale LNG stream from an existing NGL expander plant demethanizer
US5755115A (en) * 1996-01-30 1998-05-26 Manley; David B. Close-coupling of interreboiling to recovered heat
US5799507A (en) * 1996-10-25 1998-09-01 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5755114A (en) * 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
JPH10204455A (ja) * 1997-01-27 1998-08-04 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5983664A (en) * 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890378A (en) * 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) * 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
DZ2535A1 (fr) * 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
CA2294742C (en) * 1997-07-01 2005-04-05 Exxon Production Research Company Process for separating a multi-component gas stream containing at least one freezable component
EG22293A (en) * 1997-12-12 2002-12-31 Shell Int Research Process ofliquefying a gaseous methane-rich feed to obtain liquefied natural gas
US6182469B1 (en) * 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6116050A (en) * 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
US6119479A (en) * 1998-12-09 2000-09-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
MY117548A (en) * 1998-12-18 2004-07-31 Exxon Production Research Co Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas
US6125653A (en) * 1999-04-26 2000-10-03 Texaco Inc. LNG with ethane enrichment and reinjection gas as refrigerant
US6336344B1 (en) * 1999-05-26 2002-01-08 Chart, Inc. Dephlegmator process with liquid additive
US6324867B1 (en) * 1999-06-15 2001-12-04 Exxonmobil Oil Corporation Process and system for liquefying natural gas
US6347532B1 (en) * 1999-10-12 2002-02-19 Air Products And Chemicals, Inc. Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures
US6308531B1 (en) * 1999-10-12 2001-10-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas
GB0000327D0 (en) * 2000-01-07 2000-03-01 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon separation process and apparatus
WO2001088447A1 (en) 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
US20020166336A1 (en) * 2000-08-15 2002-11-14 Wilkinson John D. Hydrocarbon gas processing
US6367286B1 (en) * 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
JP4032634B2 (ja) * 2000-11-13 2008-01-16 ダイキン工業株式会社 空気調和装置
US6712880B2 (en) * 2001-03-01 2004-03-30 Abb Lummus Global, Inc. Cryogenic process utilizing high pressure absorber column
US6526777B1 (en) * 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
JP2003035363A (ja) * 2001-07-23 2003-02-07 Ishikawa Gasket Co Ltd シリンダヘッドガスケット
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2952984A (en) * 1958-06-23 1960-09-20 Conch Int Methane Ltd Processing liquefied natural gas
US3524897A (en) * 1963-10-14 1970-08-18 Lummus Co Lng refrigerant for fractionator overhead
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
US5421165A (en) * 1991-10-23 1995-06-06 Elf Aquitaine Production Process for denitrogenation of a feedstock of a liquefied mixture of hydrocarbons consisting chiefly of methane and containing at least 2 mol % of nitrogen
US6014869A (en) * 1996-02-29 2000-01-18 Shell Research Limited Reducing the amount of components having low boiling points in liquefied natural gas
US20030158458A1 (en) * 2002-02-20 2003-08-21 Eric Prim System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas

Also Published As

Publication number Publication date
UA83363C2 (ru) 2008-07-10
WO2004076946A3 (en) 2006-10-19
NO20054079D0 (no) 2005-09-01
AU2004215005A1 (en) 2004-09-10
AU2004215005B2 (en) 2008-12-18
CN100541093C (zh) 2009-09-16
MXPA05008280A (es) 2006-03-21
EA200501347A1 (ru) 2006-12-29
CA2515999C (en) 2012-12-18
EP1620687A4 (en) 2015-04-29
TW200502520A (en) 2005-01-16
KR101120324B1 (ko) 2012-06-12
WO2004076946A2 (en) 2004-09-10
CA2515999A1 (en) 2004-09-10
US7191617B2 (en) 2007-03-20
MY138855A (en) 2009-08-28
NZ541550A (en) 2008-04-30
EP1620687A2 (en) 2006-02-01
CN1969160A (zh) 2007-05-23
JP4571934B2 (ja) 2010-10-27
BRPI0407806A (pt) 2006-02-14
US20060032269A1 (en) 2006-02-16
TWI285250B (en) 2007-08-11
KR20050102681A (ko) 2005-10-26
ZA200505906B (en) 2006-03-29
AR043393A1 (es) 2005-07-27
EG23931A (en) 2008-01-14
NO20054079L (no) 2005-09-23
JP2007524578A (ja) 2007-08-30
PE20040796A1 (es) 2004-11-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA008462B1 (ru) Переработка углеводородного газа
CA2773211C (en) Hydrocarbon gas processing
JP5620927B2 (ja) 炭化水素ガスの処理
US20190170435A1 (en) Hydrocarbon Gas Processing
EA001330B1 (ru) Способ и устройство для разделения газового потока
MX2007015226A (es) Procesamiento de gases de hidrocarburos.
CA2703052A1 (en) Hydrocarbon gas processing
EA021836B1 (ru) Способ сепарации газового потока
KR20120026607A (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
KR101680923B1 (ko) 탄화수소 가스 처리방법
CA2764629C (en) Hydrocarbon gas processing
KR20120139656A (ko) 탄화수소 가스 처리방법
KR101758394B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
AU2010259245B2 (en) Hydrocarbon gas processing
KR101676069B1 (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
AU2011233590B2 (en) Hydrocarbon gas processing
CA2901741C (en) Hydrocarbon gas processing
KR20130018218A (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
KR20120139655A (ko) 탄화수소 가스 처리 방법
WO2011126710A1 (en) Hydrocarbon gas processing

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): KZ TM RU