MXPA06011644A - Licuefaccion de gas natural. - Google Patents

Licuefaccion de gas natural.

Info

Publication number
MXPA06011644A
MXPA06011644A MXPA06011644A MXPA06011644A MXPA06011644A MX PA06011644 A MXPA06011644 A MX PA06011644A MX PA06011644 A MXPA06011644 A MX PA06011644A MX PA06011644 A MXPA06011644 A MX PA06011644A MX PA06011644 A MXPA06011644 A MX PA06011644A
Authority
MX
Mexico
Prior art keywords
stream
waste gas
volatile
heat exchange
distillation column
Prior art date
Application number
MXPA06011644A
Other languages
English (en)
Inventor
John D Wilkinson
Hank M Hudson
Kyle T Cuellar
Original Assignee
Ortloff Engineers Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ortloff Engineers Ltd filed Critical Ortloff Engineers Ltd
Publication of MXPA06011644A publication Critical patent/MXPA06011644A/es

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0045—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by vaporising a liquid return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0057—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream after expansion of the liquid refrigerant stream with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0205—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level SCR refrigeration cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F25J1/0215—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
    • F25J1/0216—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle using a C3 pre-cooling cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/80—Processes or apparatus using separation by rectification using integrated mass and heat exchange, i.e. non-adiabatic rectification in a reflux exchanger or dephlegmator
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/30—Dynamic liquid or hydraulic expansion with extraction of work, e.g. single phase or two-phase turbine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Se describe un proceso para licuar gas natural conjuntamente con la produccion de una corriente que contiene predominantemente hidrocarburos mas pesados que el metano. En el proceso, la corriente de gas natural que se habra de licuar se enfria parcialmente, se expande a una presion intermedia y se suministra a una columna de destilacion. El producto de fondos de esta columna de destilacion preferentemente contiene la mayoria de los hidrocarburos mas pesados que el metano que, de otra manera, reducirian la pureza del gas natural licuado. La corriente de gas residual de la columna de destilacion para condensarla y, luego expandirla a baja presion para formar la corriente de gas natural licuado.

Description

licuar el gas natural para transportarlo o para utilizarlo. En lugres distantes, por ejemplo, no suele haber una infraestructura de ductos que permitirían transportar convenientemente el gas natural al mercado. En tales casos, cuanto menor es el volumen específico del GNL en relación con el gas natural en estado gaseoso, menores son los costos de transporte permitiendo el suministro de GNL mediante barcos de carga y camiones de transporte. Otra circunstancia propicia para la licuefacción del gas natural es su uso como combustible para automóviles. En las grandes zonas metropolitanas existen flotas de autobuses, taxis y camiones que podrían abastecerse de GNL si dispusieran de una fuente económica de GNL. Estos vehículos que utilizan GNL como combustible producen considerablemente menos contaminación debido a que la combustión del gas es más limpia en comparación con la de motores diesel de vehículos similares que queman hidrocarburos de mayor peso molecular. Además, si el GNL de alta pureza (es decir, con una pureza de metano con un porcentaje molar de 95 ó superior) , la cantidad de dióxido de carbono (un "gas invernadero") producido es considerablemente menor debido a la baja relación carbono-hidrógeno del metano en comparación con todos los demás combustibles a base de hidrocarburos. La presente invención trata en general sobre licuefacción del gas natural que produce también como subproducto una corriente líquida compuesta principalmente por hidrocarburos más pesados que el metano, como por ejemplo,, líquidos del gas natural (LGN) compuestos por etano, propano, butanos e hidrocarburos más pesados, gas licuado del petróleo (GLP) compuestos por propano, butanos e hidrocarburos más pesados o compuestos condensados de butanos e hidrocarburos más pesados . La obtención de la corriente líquida de subproducto ofrece dos importantes beneficios : el GNL obtenido presenta una alta pureza de metano y el subproducto líquido es un producto valioso con muchas aplicaciones . Un análisis típico de la corriente de gas natural que se procesará de conformidad con esta invención podría dar aproximadamente los siguientes porcentajes molares: 84.2% de metano, 7.9% de etano y otros componentes de C2, 4.9% de propano y otros componentes de C3, 1.0% de isobutano, 1.1% de butano normal, 0.8% de pentanos más pesados, y el resto compuesto por nitrógeno y dióxido de carbono. Suele haber también gases que contienen azufre. Existe una serie de métodos conocidos para licuar gas natural. Véanse, por ejemplo, Finn, Adrián J. , Grant L. Johnson, y Terr R. Tomlinson, "LNG Technology for Offshore and Mid-Scalr Plants", Memorias de la Setenta y Nueve Convención Anual de la Asociación de Procesadoras de Gas, páginas 429-450, Atlanta, Georgia, Marzo 13-15, 2000 y Kikkawa, Yoshitsugi, Masaaki Ohishi, y Noriyoshi Nozawa, "Optimize the Power System o Baseload LNG Plant", Memorias de la Ochenta Convención Anual de la Asociación de Procesadoras de Gas, San Antonio, Texas, Marzo 12-14, 2001, con investigaciones sobre un número de tales procesos. Patentes estadounidenses No. 4,445,917/ 4,525,185; 4,545,795; 4,755,200; 5,291,736; 5,363,655; 5,365,740; 5,600,969; 5,615,561; 5,651,269; 5,755,114; 5,893,274; 6,014,869; 6,062,041; 6,119,479; 6,125,653; 6,250,105 Bl; 6,269,655 Bl; 6,272,882 Bl; 6,308,531 Bl; 6,324,867 Bl; 6,347,532 Bl; y nuestra patente copendiente Solicitud de patente estadounidense Número de Serie 10/161,780 presentada el 4 de junio de 2002 que también describe procesos relevantes. Estos métodos suelen incluir pasos en los que se purifica el gas natural (eliminando agua y otros compuestos problemáticos, como por ejemplo, compuestos de dióxido de carbono y de azufre) , se enfría, condensa y expande. El enfriamiento y la condensación del gas natural se pueden realizar de diferentes maneras. La "refrigeración en cascada" emplea el intercambio de calor del gas natural con varios refrigerantes que presentan sucesivamente menores . puntos de ebullición, como por ejemplo, propano, etano, y metano. Como alternativa, este intercambio de calor se puede llevar a cabo mediante un solo refrigerante evaporándolo con diferentes niveles de presión. La "refrigeración por multicomponentes" emplea el intercambio de calor del gas natural con uno o más fluidos refrigerantes compuestos por varios componentes refrigerantes en lugar de varios refrigerantes de un solo componente. La expansión del gas natural se puede lograr tanto de forma isentálpica (mediante la expansión Joule-Thompson, por ejemplo) e isentrópica (mediante una turbina por expansión de trabajo, por ejemplo) . Sea cual fuere el método empleado para licuar la corriente de gas natural, suele ser necesario eliminar una cantidad significativa de hidrocarburos más pesados que el metano antes de licuar las corrientes ricas en metano. Los motivos que hacen necesaria' la etapa de eliminación de hidrocarburos son numerosos, entre ellos, la necesidad de controlar el poder calorífico de la corriente de GNL y el valor de los componentes de hidrocarburos más pesados como productos propiamente dichos. Lamentablemente, se ha prestado muy poca atención a este tema e lo que respecta a la eficiencia del paso de eliminación de hidrocarburos . BREVE DESCRIPCIÓN DE LA I VENCÓN De acuerdo con la presente invención, se ha encontrado que la cuidadosa integración del paso de eliminación de hidrocarburos en el proceso de licuefacción del GNL puede producir tanto GNL como un producto líquido de hidrocarburos más pesados por separado con mucha menos energía que la empleada en procesos de la técnica anterior. La presente invención, si bien puede utilizarse con presiones menores, resulta especialmente ventajosa cuando los gases de alimentación en el intervalo de 2,758 a 10,342 kPa(a) (400 a 1500 psi) o superiores. BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS Para comprender mejor la presente invención, se hace referencia a los siguientes ejemplos y figuras. En relación con las figuras : La figura 1 es un diagrama de flujo de una planta de licuefacción de gas natural adaptada para la producción secundaria de GLP de conformidad con la presente invención. Las figuras 2 y 3 muestran diagramas de sistemas de fraccionamiento alternativos que se pueden emplear en el proceso de la presente invención. La figura 4 muestra un diagrama de fases presión-entalpia para el metano que ilustra las ventajas de la presente invención respecto de los procesos de técnica anterior. Las figuras 5, 6, 7, 8, 9 y 10 corresponden a diagramas de flujo de plantas alternativas de licuefacción de gas adaptadas para la producción secundaria de una corriente líquida de conformidad con la presente invención. DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN Las tablas que se suministran junto con la explicación de las figuras mencionadas que se ofrece a continuación, resumen las velocidades de flujo calculados para condiciones de procesamiento representativas . Los valores de velocidad des» flujo de las tablas siguientes (expresadas en moles por hora) se han redondeado al número entero más próximo por conveniencia. Los valores totales de velocidad de flujo de las tablas incluyen todos los componentes no hidrocarburos y, por lo tanto, son generalmente mayores que la suma de las velocidades de flujo para los componentes de hidrocarburos. Las temperaturas indicadas corresponden a valores aproximados, redondeados al valor más cercano. Cabe destacar, además, que los cálculos del diseño del proceso, realizados con el fin de comparar el proceso ilustrado en las figuras, se basan en el supuesto de que no se registra ninguna fuga de calor desde (o hacia) los alrededores hacia (o desde) el proceso. La calidad de los materiales disponibles comercialmente hace que este supuesto sea muy razonable y frecuentemente aplicado por lo conocedores de la técnica. Por conveniencia, los parámetros del proceso se indican tanto en unidades británicas tradicionales como en unidades del Sistema Internacional de Medidas (SI) . Las velocidades de flujo molar que se indican en las tablas se pueden interpretar tanto como libras moles por hora como kilogramos moles por hora. El consumo de energía se expresa en caballos de fuerza (HP) y (o moles de Unidades Térmicas Británicas (MBTU/Hr) que corresponden a las velocidades de flujo indicadas en libras moles por hora. El consumo de energía expresado en kilovatios (kW) corresponde a las velocidades molares indicadas en kilogramos moles por horas. Las velocidades de producción expresadas en libras por hora (lb/h) corresponden a las velocidades de flujo indicadas en libras moles por hora. Las velocidades de producción expresadas en kilogramos por hora(kg(h) corresponden a las velocidades molares indicadas en kilogramos moles por hora. La figura 1, presenta la ilustración de un proceso de acuerdo con la presente invención en donde se desea producir un producto secundario de GLP que contenga en mayor parte propano y componentes más pesados en la corriente de alimentación de gas natural. En esta simulación de la presente invención, el gas entrante, corriente 31, ingresa a la planta a una temperatura de 32°C (90°F) y 8,869 kPa(a) (1285 psia) . Si el gas entrante contiene una concentración de dióxido de carbono y/o compuestos de azufre que impedirían que las corrientes del producto satisficieran las especificaciones, estos componentes se eliminan mediante el tratamiento previo correspondiente del gas de alimentación (no se ilustra) . Por otra parte, la corriente de alimentación se deshidrata para evitar la formación de hidratos (hielo) bajo condiciones criogénicas. Por lo general, se han utilizado desecantes sólidos con este fin. La corriente de alimentación 31 se enfría en el intercambiador de calor 10 mediante un intercambio de calor con corrientes de refrigeración y líquidos separadores de vaporización instantánea a -26°C (-14°F) (corriente 40a) . Se debe tener en cuenta que en todos los casos el intercambiador de calor 10 representa un conjunto de varios intercam iadores de calor o un único intercambiador de calor de varios pasos, o una combinación de ambos (la decisión sobre cuántos intercambiadores de calor se deben utilizar para los servicios de enfriamiento dependerá de varios factores, entre otros, la velocidad de flujo del gas entrante, el tamaño del intercambiador de calor, las temperaturas de las corrientes, etc.). La corriente enfriada 31a ingresa en el separador 11 a -5°C (23 °F) y 8812 kPa(a) (1278 psia) en donde el vapor (corriente 32) se separa del líquido condensado (corriente 33) . El vapor (corriente 32) del separador 11 se divide en dos corrientes, 34 y 365, de las cuales la corriente 34 contiene aproximadamente el 42% del total del vapor. Algunas circunstancias pueden favorecer la combinación de la corriente 34 con cierta parte del líquido condensado (corriente 39) con el fin de formar la corriente 35; no obstante, en esta simulación no se presenta flujo alguno en la corriente 39. La corriente combinada 35 pasa a través del intercambiador de calor 13 en una relación de intercambio de calor con la corriente de refrigeración 71e, obteniéndose como resultado el enfriamiento y condensación sustancial de la corriente 35a. La corriente 35a que se ha condensado sustancialmente a -68°C (-90°F) y se expande instantáneamente mediante un dispositivo de expansión apropiado como , por ejemplo, la válvula de expansión 14, a -un valor levemente mayor que la presión de operación de la torre de fraccionamiento 19 (3103 kPa(a) (459 psia) aproximadamente) . Durante la expansión, se evapora parte de la corriente, enfriando asi toda la corriente. En el proceso que se ilustra en la figura 1, la corriente expandida 35b sale de la válvula de expansión 14 y alcanza una temperatura de -86°C (-123°F) . La corriente expandida 35b se calienta hasta alcanzar -61°C (- 78°F) y luego se evapora en el intercambiador de calor 21 al tiempo que se permite enfriar y condensar parcialmente la corriente de condensación de vapor 37 que asciende desde las secciones de fraccionamiento de la torre de fraccionamiento 19. Luego, la corriente calentada 35c se incorpora en un punto de alimentación medio superior de la sección de desetanización 19b de la torre de fraccionamiento 19. El 58% restante del vapor proveniente del separador 11 (corriente 36) ingresa en una máquina de expansión de trabajo 15 en la cual se extrae la energía mecánica de esta porción de alimentación de alta presión. La máquina 15 expande el vapor isentrópicamente de forma considerable, partiendo de una presión de 8812 kPa(a) (1278 psia) hasta alcanzar la presión de operación de la torre, mientras que la expansión de trabajo enfría la corriente expandida 36a a una temperatura de -49°C (~57°F) aproximadamente. Los expansores disponibles comúnmente en el mercado permiten recuperar entre 80 y 85% del trabajo teóricamente disponible en una expansión isentropica ideal. El trabajo recuperado se utiliza frecuentemente para impulsar un compresor centrífugo (como por ejemplo, el del elemento 16) que se puede utilizar para recomprimir el gas del domo de la torre (corriente 49), por ejemplo. La corriente expandida y parcialmente condensada 36a se alimenta a la columna de destilación 19 en un punto de alimentación de la mitad inferior de la columna. La corriente 40, la parte restante del líquido separador (corriente 33) se expande de forma inmediata a un valor levemente superior que la presión de operación normal del desetanizador 19 mediante la válvula de expansión 12, enfriando, así la corriente 40, hasta alcanzar -26°C (-14°F) (corriente 40a) antes de que enfríe el gas entrante como ya se ha descrito. La corriente 40b, cuya temperatura es ahora de 24°C (75°F) , ingresa al desetanizador 19 en un segundo punto de alimentación en la mitad inferior de la columna. El desetanizador de la torre de fraccionamiento 19 es una columna de destilación convencional que contiene varias bandejas verticales separadas, uno o más lechos empacados o algún tipo de combinación de ambos . Como suele suceder en las plantas de procesamiento de gas natural, la torre de fraccionamiento puede estar compuesta por dos secciones . La sección superior 19a consiste de un separador donde la alimentación superior se divide en sus partes correspondiente de vapor y líquido, y en donde a su vez, el vapor que asciende desde la sección de destilación inferior o desetanización 19b se combina con la porción de vapor (si existe) de la alimentación superior para formar el vapor del domo del desetanizador (corriente 37) que sale de la parte superior de la torre. La sección de desetanización inferior 19b comprende las bandejas y/o lechos empacados y brinda el contacto necesario entre los líquidos que descienden y el vapor ascendente. La sección de desetanización incluye además uno o varios rehervidores (como el rehervidor 20) que calienta y evapora parte de los líquidos que fluyen hacia abajo y permite separar los vapores que ascienden por la columna. La corriente de producto 41 sale de la base de la torre a 101°C (213°F) , según una especificación típica de una relación molar de etano y propano de 0.020:1 en base molar en el producto del fondo. La corriente de destilación del domo 37 sale del desetanizador 19 a -59 °C (-73 °F) y se enfría y condensa parcialmente en un condensador de reflujo 21 como ya se ha descrito. La corriente 37a condensada parcialmente ingresa en un tambor de reflujo 22 a -70°C (-9 °F) en donde el líquido condensado (corriente 44) se separa del vapor sin condensar (corriente 43) . El líquido condensado (corriente 44) sé bombea mediante la bomba 23 (al punto de alimentación del desetanizador 19 como una corriente de reflujo 44a. Cuando la torre de fraccionamiento está compuesta en su parte inferior por una sección de desetanización, el condensador de reflujo 21 puede estar ubicado dentro de la torre sobre la columna 19, como se ilustra en ¦ la figura 2. De esta forma se puede prescindir del tambor 22 y la bomba de reflujo 23 ya que al corriente de destilación se enfría en la torre que se encuentra sobre las etapas de fraccionamiento de la columna. Como alternativa, el uso de un deflegmador (como el deflegmador 21 de la figura 3) en lugar del condensador 21 de la figura 1 elimina el tambor de reflujo y la bomba de reflujo, y cuenta además, con etapas de fraccionamiento concurrentes que permiten reemplazar aquellas que se encuentran en la sección superior de la columna del desetanizador . Si se coloca el deflegmador en una planta a nivel de grado se conecta un separador de vapor/líquido, y el líquido reunido en el separador se bombea a la parte superior de la columna de destilación. La decisión sobre si se debe incluir el condensador de reflujo dentro de la columna o utilizar un deflegmador depende normalmente del tamaño de la planta y los requerimientos de superficie en el intercambiador de calor. El vapor sin condensador (corriente 43) proveniente del tambor de reflujo 22 se calienta hasta alcanzar 34°C (93°F) en el intercambiador de calor 24, y una parte (la corriente 48) se retira para ser utilizada como gas combustible para la planta (la cantidad de gas combustible que se debe retirar está determinada en gran medida por la necesidad de combustible de los motores o turbinas que impulsan el compresor de gas en la planta, como los compresores de refrigeración 64, 66 y 68 de este ejemplo) . El resto del vapor calentado (corriente ¦ 49) se comprime mediante el compresor 16 que es impulsado por las máquinas de expansión 15, 61 y 63. Luego de enfriarse hasta alcanzar 38°C (100°F) en el enfriador de descarga 25, la corriente 49n se sigue enfriando hasta llegar a -64°C (-83 °F) en el intereambiador de calor 24 realizando un intercambio cruzado con el vapor frío, corriente 43. Luego, la corriente 49c ingresa en el intercambiador de calor 60 y se enfría nuevamente mediante la corriente de refrigeración 71d hasta -160°C (-255°F) que la condensa y enfria, ingresando en la máquina de expansión de trabajo 61 en la cual se extrae energía mecánica de la corriente. La máquina 61 expande sustancialmente en forma isoentrópica la corriente líquida 49d desde una presión aproximada de 4085 kPa(a) 593 (psia) hasta alcanzar la presión de almacenamiento del G L (107 kPa(a) (15.5 psia)), ligeramente superior a la presión atmosférica. La expansión de " trabajo enfría la corriente expandida 49e hasta una temperatura de aproximadamente -160°C (-256°F) , desde donde es dirigida al tanque de almacenamiento de GNL que contiene el producto GNL (corriente 50) . Todo el enfriamiento para las corrientes 35 y 49c es proporcionado por un ciclo de refrigeración de ciclo cerrado.
El fluido de trabajo para este ciclo es una mezcla de hidrocarburos y nitrógeno, con la composición de la mezcla ajustada según es necesario para proporcionar la temperatura de refrigerante requerida condensando a la vez a una presión razonable usando el medio de enfriamiento disponible. En este caso, se ha supuesto condensación con agua de enfriamiento, de tal forma que se usa una mezcla de refrigerante compuesta de nitrógeno, metano, etano, propano, e hidrocarburos más pesados en la simulación del proceso de la figura 1. La composición de la corriente, en por ciento molar aproximado es de, 8.7% de nitrógeno, 31.7% de metano, 47.0% de etano, y 8.6% de propano, siendo el resto hidrocarburos más pesados . La corriente de refrigerante 71 abandona el enfriador de descarga 69 a 38°C (100°F) y 4185 kPa(a) (607 psia) . Entra al intercambiador de calor 10 y se enfría a -37°C (-34°F) y se condensa parcialmente por medio de la corriente de refrigerante expandido parcialmente calentado 71f y por medio de otras corrientes refrigerantes . Para la simulación de la figura 1, se ha supuesto que estas otras corrientes de refrigerante son refrigerante de calidad comercial a tres niveles diferentes de temperatura y presión. La corriente de refrigerante parcialmente condensado 71a entra entonces, al intercambiador de calor 13 para enfriarse más a -68°C (-90°F) por medio de la corriente de refrigerante expandido parcialmente calentado 71e, condensando más el refrigerante (corriente 71b) . El refrigerante es condensado y después subenfriado a -160°C (-255°C) en el intercambiador de calor 60 por medio de la corriente de refrigerante expandida 71d. La corriente de líquido subenfriado 71c entra a una máquina de expansión de trabajo 63 en la cual se extrae energía mecánica de la corriente al expandirse sustancialmente de manera isentrópica desde una presión de aproximadamente 4040 kPa(a) (586 psia) hasta aproximadamente 234 kPa(a) 34 psia. Durante la expansión se vaporiza una porción de la corriente, resultando en el enfriamiento de la corriente total a -164°C (-264°F) (corriente 71d) . La corriente expandida 71d vuelve a entrar entonces a los intercambiadores de calor 60, 13, y 10 en donde proporciona enfriamiento a la corriente 49c, la corriente 35, y el refrigerante (corrientes 71, 71a y 71b) al ser vaporizados y sobrecalentados. El vapor de refrigerante sobrecalentado (corriente 71g) sale del intercambiador de calor 10 a 32°C (90°F) y es comprimido en tres etapas a 4254 kPa(a) (617 psia). Cada una de las tres etapas de compresión (compresores de refrigerante 64, 66 y 68) es dirigida por una fuente de energía complementaria y va seguida por un enfriador (enfriadores de descarga 65, 67, y 69) para remover el calor de compresión. La corriente comprimida 71 del enfriador de descarga 69 regresa al intercambiador de calor 10 para completar el ciclo. Un resumen de velocidades de flujo y de consumo de energía para los procesos ilustrados en la figura 1 se muestra en la siguiente tabla: Tabla I (Figura 1) Resumen de Flujo de Corrientes - kg moles/hr (Lb moles/hr) Recuperaciones en GLP* Propano 99.05% Butanos+ 100.00 Velocidad de Producción 197,031 kg/hr (197,031 Ib/ r) GNL Producto Velocidad de Producción 725,522 kg/hr (725,522 lb/hr) Pureza* 91.43% Poder Calorífico Menor 36.16 MJ/m3 (970.4 BTU/SCF) Energía Compresión de Refrigerante 149,132 kW (90,714 HP) Compresión de Propano 59,994 kW (36,493 HP) Compresión Total 209,132 kW (127,126 HP) Calor para Servicios Rehervidor de Demetanizador 37,470 kW (58,003 MTU/Hr) * (Con base en velocidades de flujo redondeadas) La eficiencia de los procesos de producción de G L es típicamente comparado usando el "consumo de energía específica" requerido, el cual es la relación de la energía de compresión de refrigeración total con respecto a la velocidad de producción de líquido total. Información publicada acerca del consumo de energía específica para procesos de técnicas anteriores para producir GNL indican un rango de 0.276 kW-Hr/kg (0.168 HP-Hr/lb) a 0.300 kW-Hr/kg (0.182 HP-Hr/lb) , que se cree que se basa en un factor en operación continua de 340 días por año para la planta de producción de GNL. Con esta misma base, la energía específica consumida para la modalidad de la figura 1 de la presente invención es de 0.243 kW-Hr/kg (0.148 HP-Hr/lb), lo cual da un mejoramiento de eficiencia de 14-23% con respecto a procesos de técnicas anteriores. Existen dos factores principales que cuentan para la eficiencia mejorada de la presente invención. El primer factor puede entenderse examinando la termodinámica del proceso de licuefacción cuando se aplica a una corriente de gas de alta presión tal como la considerada en este ejemplo. Dado que el constituyente principal de esta corriente es metano, las propiedades termodinámicas del metano pueden usarse para propósitos de comparación del ciclo de licuefacción empleado en los procesos de técnicas anteriores versus el ciclo usado en la presente invención. La figura 4 contiene un diagrama de fases presión-entalpia para metano. En la mayoría de los ciclos de licuefacción de técnicas anteriores, todo el enfriamiento de la corriente de gas se logra mientras la corriente está a alta presión (ruta A-B) , a partir de lo cual la corriente se expande (ruta B-C) a la presión del recipiente de almacenamiento de GNL (ligeramente por arriba de la presión atmosférica) . Esta etapa de expansión puede emplear una máquina de .expansión de trabajo, la cual típicamente es capaz de recuperar del orden de 75-80% del trabajo teóricamente disponible en una expansión isentrópica ideal. En el interés por simplificar, la expansión completamente isentrópica se muestra en la figura 4 para la ruta B-C. Aún así, la reducción en entalpia proporcionada por esta expansión de trabajo es muy pequeña, porque las líneas de entropía constante son casi verticales en la región de líquido del diagrama de fases. Comparemos esto ahora con el ciclo de licuefacción de la presente invención. Después del enfriamiento parcial a alta presión (ruta A-A) , la corriente de gas experimenta expansión de trabajo (ruta A' -A") hasta una presión intermedia (nuevamente, se muestra la expansión completamente isentropica con el interés de simplificar) . El resto del enfriamiento se logra a la presión intermedia (ruta A"-B'), y la corriente se expande entonces (ruta B'-C) a la presión del recipiente de almacenamiento de GNL. Dado que las líneas de entropía constante se inclinan son menor pendiente en la región de vapor del diagrama de fases, se proporciona una reducción de entalpia significativamente mayor por la primera etapa de expansión de trabajo (ruta A' -A") de la presente invención. Por lo tanto, la cantidad total de enfriamiento requerido para la presente invención (la suma de las rutas A-A' y A"-B') es menor que el enfriamiento requerido para los procesos de técnicas anteriores (ruta A-B) , reduciendo la refrigeración (y por lo tanto la compresión de refrigeración) requerida para licuar. la corriente de gas. El segundo factor que cuenta para la eficiencia mejorada de la presente invención es el desempeño superior de los sistemas de destilación de hidrocarburos a menores presiones de operación. La etapa de remoción en la mayoría de los procesos de técnicas anteriores se realiza a alta presión, típicamente usando una columna depuradora que emplea un líquido hidrocarburo frío como la corriente absorbente para remover los hidrocarburos más pesados de la corriente de gas entrante. La operación de la columna depuradora a alta presión no es muy eficiente, por que resulta en la absorción conjunta de una fracción significativa del metano y etano de la corriente de gas, que deben separarse subsiguientemente . del líquido absorbente y enfriarse para formar parte del producto de GNL. En la presente invención, la etapa de remoción de hidrocarburo se lleva a cabo a la presión intermedia en donde el equilibrio de vapor-líquido es mucho más favorable, resultando en una recuperación muy eficiente de los hidrocarburos más pesados deseados en la corriente líquida del producto secundario . Otras Modalidades Alguien con experiencia en la técnica reconoce que la presente invención puede adaptarse para usarse con todos los tipos de platas de licuefacción de GNL para permitir la coproducción de una corriente de LGN, una corriente de GLP, o una corriente de condensado, como mejor se adapte a las necesidades en una localización de planta dada. Además, se reconocerá que pueden emplearse una variedad de procesos para recuperar la corriente de producto secundario líquida. La presente invención puede adaptarse para recuperar una corriente de LGN conteniendo una fracción significativa de componentes C2 presente en el gas de alimentación, o para recuperar una corriente de condensado que contiene solo el C4 y componentes más pesados presentes en el gas de alimentación, en lugar de producir un producto secundario de GLP como se describió anteriormente.
La figura 1 representa la modalidad preferida de la presente invención para las condiciones de proceso indicadas. Las figuras 5 a la 10 ilustran modalidades alternativas de la presente invención que pueden considerarse para una aplicación particular . Dependiendo de la cantidad de hidrocarburos más pesados en el gas de alimentación y la presión del gas de alimentación, la corriente de alimentación enfriada 31a que sale del intercambiador de calor 10 puede no contener ningún líquido (porque está por arriba de su punto de rocío, o porque está por arriba de su presión crítica) , de tal manera que no se requiere el separador 11 mostrado en las figuras 1 y 6 a la 10, y la corriente de alimentación enfriada puede fluir directamente hasta un dispositivo de expansión apropiado, tal como una máquina de expansión de trabajo 15. En casos en los que el gas de entrada es más rico que lo que se ha descrito hasta aquí, puede emplearse una modalidad de la presente invención como la mostrada en la figura 5. La corriente de líquido condensado 33 fluye a través del intercambiador de calor 18 y es subenfriado después se divide en dos porciones. La primera porción (corriente 40) fluye a través de la válvula de expansión 12 en donde experimenta expansión por vaporización instantánea al reducirse la presión hasta aproximadamente la presión de la columna de destilación 19. La corriente fría 40a de la válvula de expansión 12 fluye entonces a través del intercambiador de calor 18 en donde se calienta parcialmente para usarse para subenfriar la corriente 33 como se describió anteriormente. Después corriente parcialmente calentada 40b se calienta más en el intercambiador de calor 10 y fluye has un sitio de alimentación de punto intermedio inferior en la columna de fraccionamiento 19. La segunda porción de líquido (corriente 39) , aún a alta presión, (1) se combina con la porción 34 de la corriente de vapor del separador 11, ó (2) combinada con la corriente substancialmente condensada 35a, o (3) expandida en la válvula de expansión 17 y posteriormente es suministrada a la columna de fraccionamiento 19 en un sitio de alimentación de punto intermedio superior o se combina con la corriente "expandida 35b. Alternativamente, porciones de la corriente 39 pueden seguir cualquiera o todas las rutas descritas hasta aquí e ilustradas en la figura 5. La disposición de la corriente de gas remanente después de recuperar la corriente de producto secundario líquida (corriente 43 en las figuras 1 y 6 a la 10) antes de que se suministre al intercambi dor de calor 60 para condensar y subenfriar puede lograrse en muchas formas . En el proceso de la figura 1, la corriente es calentada, comprimida a mayor presión usando energía derivada de una o más máquinas de expansión de trabajo, parcialmente enfriada en un enfriador de descarga, después enfriada más por intercambio cruzado con la corriente original . Tal como se muestra en la figura 6, algunas aplicaciones pueden favorecer la compresión de la corriente a mayor presión, usando un compresor complementario 59 impulsado por una fuente de energía externa por ejemplo. Tal como se muestra por medio del equipo sombreado (intercambiador de calor 24 y enfriador de descarga 25) en la figura 1, algunas circunstancias pueden favorecer reducir el costo de capital de la instalación reduciendo o eliminando el preenfriamiento de la corriente comprimida antes de que entre al intercambiador de calor 60 (a expensas de incrementar la carga de enfriamiento en el intercambiador de calor 60 e incrementando el consumo de energía de los compresores de refrigerante 64, 66, y 68) . En tales casos, la corriente 49a que sale del compresor puede fluir directamente al intercambiador de calor 24 como se muestra en la figura 7, o fluir directamente al intercambiador de calor 60 como se muestra en la figura 8. Si las máquinas de expansión no se usan para expansión de ninguna porción del gas de alimentación de alta presión, puede usarse un compresor impulsado por una fuente de energía externa, tal como el compresor 59 mostrado en la figura 9 en lugar del compresor 16. Otras circunstancias pueden no justificar ninguna compresión de la corriente del todo, de tal manera que la corriente fluye directamente al intercambiador de calor 60 tal como se muestra en la figura 10 y por el equipo sombreado (intercambiador de calor 24, compresor 16, y enfriador de descarga 25) en la figura 1. Si el intercambiador de calor 24 no se incluye para calentar la corriente antes de sacar el gas combustible de planta (corriente 48) , puede necesitarse un calentador complementario 58 para calentar el gas combustible antes de que sea consumido, usando una corriente de servicios u otra corriente de proceso para suministrar el calor necesario, como se muestra en las figuras 8 a la 10. Elecciones como estas deben evaluarse generalmente para cada aplicación, como factores tales como composición del gas, tamaño de la planta, nivel deseado de recuperación de la corriente de producto secundario, y equipo disponible deben considerarse todos. De conformidad con la presente invención, el enfriamiento de la corriente de gas de entrada y la corriente de alimentación a la sección de producción de GNL puede lograrse en muchas formas . En los procesos de las figuras 1 y 5 a la 10, la corriente de gas de entrada 31 es enfriada y condensada por corrientes de refrigerante externas y evaporarse instantáneamente líquidos separadores. Sin embargo, las corrientes de proceso frías podrían usarse también para proveer algo del enfriamiento al refrigerante de alta presión (corriente 71a) . Además, puede utilizarse cualquier corriente a una temperatura, más fría que la(s) corriente (s) que se está(n) enfriando. Por ejemplo, una salida lateral de vapor de la torre de fraccionamiento 19 podía sacarse y usarse para enfriamiento. El uso y distribución de líquidos y/o vapores de torres para intercambiar calor de proceso, y el arreglo particular para enfriamiento de gas de entrada y gas de alimentación, debe evaluarse para cada aplicación particular, así como la elección de corrientes de proceso para servicios de intercambio de calor específicos . La selección de una fuente de enfriamiento dependerá de un número de factores incluyendo, pero son limitarse a, composición y condiciones del gas de alimentación, tamaño de la planta, tamaño del intercambiador de calor, temperatura de la fuente de enfriamiento potencial, etc. Alguien con experiencia en la técnica también reconocerá que puede emplearse cualquier combinación de las fuentes de enfriamiento anteriores o métodos de enfriamiento combinados para lograr la(s) temperatura (s) deseadas de las corrientes de alimentación. Además, la refrigeración externa complementaria que se suministra a la corriente de gas de entrada y la corriente de alimentación a la sección de producción de GNL también puede lograrse en muchas formas diferentes. En las figuras 1 y 6 a la 10, se ha supuesto la ebullición del refrigerante de un solo componente para la refrigeración externa de alto nivel y se ha supuesto la vaporización del refrigerante de componentes múltiples para la refrigeración externa de bajo nivel, utilizando el refrigerante de un solo componente para preenfriar la corriente de refrigerante de componentes múltiples. Alternativamente, tanto el enfriamiento de alto nivel como el enfriamiento de bajo nivel podrían lograrse usando refrigerantes de un solo componente con puntos de ebullición sucesivamente menores (es decir, "refrigeración en cascada" ) , o un refrigerante de un solo componente a presiones de evaporación sucesivamente menores. Como otra alternativa, tanto el enfriamiento de alto nivel como el enfriamiento de bajo nivel podrían lograrse usando corrientes de refrigerantes de componentes múltiples con sus respectivas composiciones ajustadas para proporcionar las temperaturas de enfriamiento necesarias . La selección del método para proporcionar refrigeración externa dependerá de un número de factores incluyendo, pero sin limitarse a, composición y condiciones del gas de alimentación, tamaño de la planta, tamaño del impulsor del compresor, tamaño del intercambiador de calor, temperatura del disipador de calor al ambiente, etc. Alguien con experiencia en la técnica también reconocerá que puede emplearse cualquier combinación de los métodos para proporcionar la refrigeración externa descrita anteriormente para lograr la(s) temperatura (s) deseadas de las corrientes de alimentación. El subenfriamiento de la corriente de líquido condensado que sale del intercambiador de calor 60 (corriente 49d en la figura 1, corriente 49e en la figura 6, corriente 49c en la figura 7, corriente 49b en las figuras 8 y 9, y corriente 49a en la figura 10) reduce o elimina la cantidad de vapor de vaporización instantánea que puede generarse durante la expansión de la corriente a la presión de operación del tanque de almacenamiento de GNL 62. Esto generalmente reduce el consumo de energía específica para producir el GNL eliminando la necesidad por la compresión de gas de vaporización instantánea. Sin embargo, algunas circunstancias pueden favorecer la reducción del costo de capital de la instalación por la reducción del tamaño del intercambiador de calor 60 y usando compresión de gas de vaporización instantánea u otros medios para disponer de- cualquier cantidad de gas de vaporización instantánea que pueda generarse. A pesar de que la expansión de las corrientes individuales se ilustran en los dispositivos de expansión particulares, pueden emplearse medios de expansión alternativos cuando sea apropiado. Por e emplo, las condiciones pueden garantizar la expansión de trabajo de la corriente de alimentación substancialmente enfriada (corriente 35a en las figuras 1.y 5 a la 10) . Además, la expansión de vaporización instantánea isentálpica puede usarse en lugar de la expansión de trabajo para la corriente de líquido subenfriado que sale del intercambiador de calor 60 (corriente 49d en la figura 1, corriente 49e en la figura 6, corriente 49c en la figura 7, corriente 49b en las figuras 8 y 9, y corriente 49a en la figura 10) , pero necesitará ya sea más subenfriamiento en el intercambiador de calor 60 para evitar la formación de vapor de vaporización instantánea en la expansión, o agregar compresión de vapor de vaporización instantánea u otros medios para disponer del vapor de vaporización instantánea que resulte. Similarmente, la expansión de vaporización instantánea isentálpica puede usarse en lugar de la expansión de trabajo para la corriente de refrigerante de alta presión subenfriado que sale del intercambiador de calor 60 (corriente 71c en las figuras 1 y 6 a la 10) , con el incremento resultante en el consumo para la compresión del refrigerante. Mientras que se ha descrito lo que se cree que son modalidades preferidas de la invención, aquellos con experiencia en la técnica reconocerán que pueden hacerse a la misma otras modificaciones y modificaciones adicionales, por ejemplo, adaptar la invención a varias condiciones, tipos de alimentación, u otros requerimientos sin alejarse del espíritu de la presente invención según está definido por las siguientes reivindicaciones. Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (78)

  1. REIVINDICACIONES
  2. Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones : 1. El proceso para licuar una corriente de gas natural que contiene metano y componentes de hidrocarburos más pesados que comprende (a) enfriar la corriente de gas natural bajo presión para condensar, por lo menos, una parte de ella y formar una corriente condensada y (b) expandir la corriente condensada a una presión menor para formar la corriente de gas natural licuado; caracterizado porque comprende (1) tratar la corriente de gas natural en uno o varios pasos de enfriamiento; (2) dividir la corriente de gas natural enfriada en, por lo menos, una primera y una segunda corriente gaseosa; (3) enfriar la primera corriente gaseosa para condensar sustancialmente toda la corriente y después expandirla a una presión intermedia; (4) dirigir la primera corriente gaseosa sustancialmente condensada y expandirla en una relación de intercambio de calor con una corriente de destilación de vapor más volátil que asciende desde etapas de fraccionamiento de una columna de destilación calentándose de este modo; (5) expandir la segunda corriente gaseosa a la presión intermedia; (6) dirigir la primera corriente gaseosa expandida y calentada y la segunda corriente gaseosa expandida a la columna de destilación en la cual las corrientes se separan en la corriente de destilación de vapor más volátil y en la fracción relativamente menos volátil que contiene una porción importante de componentes de hidrocarburos más pesados; (7) enfriar la corriente de destilación de vapor más volátil mediante la primera corriente gaseosa sustancialmente condensada y expandida suficientemente para condensarla parcialmente y separarla para formar una fracción de gas residual volátil que contiene una porción importante de metano y componentes más ligeros y una corriente de reflujo; (8) dirigir la corriente de reflujo a la columna de destilación como una alimentación superior de la columna; y (9) enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una parte de ella y formar así la corriente condensada. 2. El proceso para licuar una corriente de gas natural que contiene metano y componentes de hidrocarburos más pesados que comprende (a) enfriar la corriente de gas natural bajo presión para condensar, por lo menos, una parte de ella y formar una corriente condensada y (b) expandir la corriente condensada a una presión menor para formar la corriente de gas natural licuado; caracterizado porgue comprende (1) tratar la corriente de gas natural en uno o más pasos de enfriamiento para condensarla parcialmente; (2) separar la corriente de gas natural parcialmente condensada para suministrar una corriente de vapor y una corriente líquida; (3) dividir la corriente de vapor en, por lo menos, una primera y una segunda corriente gaseosa; (4) enfriar la primera corriente gaseosa para condensar sustancialmente toda la corriente y después expandirla a una presión intermedia; (5) dirigir la primera corriente gaseosa sustancialmente condensada y expandida en una relación de intercambio de calor con una corriente de destilación de vapor más volátil que asciende desde etapas de fraccionamiento de una columna de destilación calentándose de este modo; (6) expandir la segunda corriente gaseosa a la presión intermedia; (7) expandir la corriente líquida a la presión intermedia; (8) dirigir la primera corriente de gas expandida y calentada, la segunda corriente gaseosa expandida y la corriente líquida expandida a la columna de destilación en la cual las corrientes se separan en la corriente de destilación de vapor más volátil y en una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción importante de los componentes de hidrocarburos más pesados; (9) enfriar suficientemente la corriente de destilación de vapor más volátil mediante la primera corriente gaseosa sustancialmente condensada y expandida para condensarla parcialmente y después separarla para formar una fracción de gas residual volátil que contiene una porción importante del metano y componentes más ligeros y una corriente de reflujo; (10) dirigir la corriente de reflujo a la columna de destilación como una alimentación superior; y (11) enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una parte de ella y formar así la corriente condensada.
  3. 3. El proceso para licuar una corriente de gas natural que contiene metano y componentes de hidrocarburos más pesados que comprende (a) enfriar la corriente de gas natural bajo presión para condensar, por lo menos, una parte de ella y formar una corriente condensada y (b) expandir la corriente condensada a una presión menor para formar la corriente de gas natural licuado; caracterizado porque comprende (1) tratar la corriente de gas natural en uno o más pasos de enfriamiento para condensarla parcialmente; (2) separar la corriente de gas natural parcialmente condensada para suministrar una corriente de vapor y una corriente líquida; (3) dividir la corriente de vapor en, por lo menos, una primera y una segunda corriente gaseosa; (4) combinar la primera corriente gaseosa con, por lo menos, una porción de la corriente líquida formando así una corriente combinada; (5) enfriar la corriente combinada para condensar sustancialmente toda la corriente y después expandirla a una presión intermedia; (6) dirigir la corriente combinada sustancialmente condensada y expandida en una relación de intercambio de calor con una corriente de destilación de vapor más volátil que asciende desde etapas de fraccionamiento de una columna de destilación calentándose de este modo; (7) expandir la segunda corriente gaseosa a la presión intermedia; (8) expandir cualquier porción remanente de la corriente líquida a la presión intermedia; (9) dirigir la primera corriente combinada expandida y calentada, la segunda corriente gaseosa expandida y la porción remanente expandida de la corriente líquida a la columna de destilación en la cual las corrientes se separan en la corriente de destilación de vapor más volátil y en una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción importante de los componentes de hidrocarburos más pesados; (10) enfriar suficientemente -la corriente de destilación de vapor más volátil mediante la primera corriente combinada sustancialmente condensada y expandida para condensarla parcialmente y después separarla para formar una fracción de gas residual volátil que contiene una porción importante del metano y componentes más ligeros y una corriente de reflujo; (11) dirigir la corriente de reflujo a la columna de destilación como una alimentación superior; y (12) enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una parte de ella y formar asi la corriente condensada.
  4. 4. El proceso para licuar una corriente de gas natural que contiene metano y componentes de hidrocarburos más pesados que comprende (a) enfriar la corriente de gas natural bajo presión para condensar, por lo menos, una parte de ella y formar una corriente condensada y (b) expandir la corriente condensada a una presión menor para formar la corriente de gas natural licuado; caracterizado porque comprende (1) tratar la corriente de gas natural en uno o más pasos de enfriamiento para condensarla parcialmente; (2) separar la corriente de gas natural parcialmente condensada para suministrar una corriente de vapor y una corriente líquida; (3) dividir la corriente de vapor en, por lo menos, una primera y una segunda corriente gaseosa; (4) enfriar la primera corriente gaseosa para condensar sustancialmente toda la corriente y después expandirla a una presión intermedia; (5) dirigir la corriente gaseosa sustancialmente condensada y expandida en una relación de intercambio de calor con una corriente de destilación de vapor más volátil que asciende desde etapas de fraccionamiento de una columna de destilación calentándose de este modo; (6) expandir la segunda corriente gaseosa a la presión intermedia; (7) enfriar la corriente líquida y después dividirla en, por lo menos, una primera y una segunda porción; (8) expandir la primera a la presión intermedia y después calentarla; (9) expandir la segunda porción a la presión intermedia; (10) dirigir la primera corriente gaseosa expandida y calentada, la segunda corriente gaseosa expandida, la primera porción expandida y calentada y la segunda porción expandida a la columna de destilación en donde las corrientes se separan en la corriente de destilación de vapor más volátil y en una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción importante de los componentes de hidrocarburos más pesados; (11) enfriar la corriente de destilación de vapor más volátil mediante la primera corriente gaseosa sustancialmente condensada y expandida para condensarla parcialmente y separarla para formar una fracción de gas residual volátil que contiene una porción importante del metano y componentes más ligeros y una corriente de reflujo; (12) dirigir la corriente de reflujo a la columna de destilación como una alimentación superior de la columna; y (13) enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una parte de ella y formar así la corriente condensada.
  5. 5. El proceso para licuar una corriente de gas natural que contiene metano y componentes de hidrocarburos más pesados que comprende (a) enfriar la corriente de gas natural bajo presión para condensar, por lo menos, una parte de ella y formar una corriente condensada y (b) expandir la corriente condensada a una presión menor para formar la corriente de gas natural licuado; caracterizado porgue comprende (1) tratar la corriente de gas natural en uno o más pasos de enfriamiento para condensarla parcialmente; (2) separar la corriente de gas natural parcialmente condensada para suministrar una corriente de vapor y una corriente líquida; (3) dividir la corriente de vapor en, por lo menos, una primera y una segunda corriente gaseosa; (4) enfriar la primera corriente gaseosa para condensarla sustancialmente en su totalidad; (5) enfriar la corriente líquida y luego dividirla en, por los menos, una primera y una segunda porción; (6) expandir la primera porción a una presión intermedia y después calentarla; (7) combinar la segunda porción con la primera corriente gaseosa sustancialmente condensada formando así una corriente combinada, expandiendo luego la corriente combinada a la presión intermedia; (8) dirigir la corriente combinada expandida en una relación de intercambio de calor con una corriente de destilación de vapor más volátil que asciende desde etapas de fraccionamiento de una columna de destilación calentándose de este modo; (9) expandir la segunda corriente gaseosa a la presión intermedia; (10) dirigir la primera corriente combinada, expandida y calentada, la segunda corriente gaseosa expandida, la primera porción expandida y calentada a la columna de destilación en donde las corrientes se separan en la corriente de destilación de vapor más volátil y en una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción importante de los componentes de hidrocarburos más pesados ,- (11) enfriar la corriente de destilación de vapor más volátil mediante la primera corriente combinada y expandida para condensarla parcialmente y separarla luego para formar una fracción de gas residual volátil que contiene una porción importante del metano y componentes más ligeros y una corriente de reflujo; (12) dirigir la corriente de reflujo a la columna de destilación como una alimentación superior de la columna; y (13) enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una parte de ella y formar así la corriente condensada.
  6. 6. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la columna de destilación es la sección inferior de una torre de fraccionamiento y la corriente de destilación de vapor más volátil es enfriada suficientemente para ser condensada parcialmente en una porción de la torre por encima de la columna de destilación y es separada concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando la corriente de reflujo a la etapa superior de fraccionamiento de la columna de destilación.
  7. 7. El proceso de conformidad con la reivindicación 2 , caracterizado porque la columna de destilación es la sección inferior de una torre de fraccionamiento y la corriente de destilación de vapor más volátil se enfría suficientemente para condensarse parcialmente en una porción de la torre por encima de la columna de destilación y se separa concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando la corriente de reflujo a la etapa superior de fraccionamiento de la columna de destilación.
  8. 8. El proceso de conformidad con la reivindicación 3 , caracterizado porque la columna de destilación es la sección inferior de una torre de fraccionamiento y la corriente de destilación de vapor más volátil se enfría suficientemente para condensarse parcialmente en una porción de la torre por encima de la columna de destilación y se separa concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando la corriente de reflujo a la etapa superior de fraccionamiento de la columna de destilación.
  9. 9 . El proceso de conformidad con la reivindicación 4, caracterizado porque la columna de destilación es la sección inferior de una torre de fraccionamiento y la corriente de destilación de vapor más volátil se enfría suficientemente para condensarse parcialmente en una porción de la torre por encima de la columna de destilación y se separa concurrentemente para formar- la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando la corriente de reflujo a la etapa superior de fraccionamiento de la columna de destilación.
  10. 10. El proceso de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porque la columna de destilación es la sección inferior de una torre de fraccionamiento y la corriente de destilación de vapor más volátil se enfría suficientemente para condensarse parcialmente en una porción de la torre por encima de la columna de destilación y se separa concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando la corriente de reflujo a la etapa superior de fraccionamiento de la columna de destilación.
  11. 11. El proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la corriente de destilación de vapor más volátil se enfría suficientemente para condensarse parcialmente en un deflegmador y separarse concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando la corriente de reflujo desde el deflegmador a la etapa de fraccionamiento superior de la columna de destilación.
  12. 12. El proceso de conformidad con la reivindicación 2 , caracterizado porque la corriente de destilación de vapor más volátil se enfria suficientemente para condensarse parcialmente en un deflegmador y separarse concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando la corriente de reflujo desde el deflegmador a la etapa de fraccionamiento superior de la columna de destilación.
  13. 13. El proceso de conformidad con la reivindicación 3 , caracterizado porgue la corriente de destilación de vapor más volátil se enfria suficientemente para condensarse parcialmente en un deflegmador y separarse concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando la corriente de reflujo desde el deflegmador a la etapa de fraccionamiento superior de la columna de destilación.
  14. 14. El proceso de conformidad con la reivindicación 4, caracterizado porgue la corriente de destilación de vapor más volátil se enfría suficientemente para condensarse parcialmente en un deflegmador y separarse concurrentemente para formar la fracción de gas res'idual volátil y la corriente de reflujo, circulando la corriente de reflujo desde el deflegmador a la etapa de fraccionamiento superior de la columna de destilación.
  15. 15. El proceso de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porgue la corriente de destilación de vapor más volátil se enfría suficientemente para condensarse parcialmente en un deflegmador y separarse concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando la corriente de reflujo desde el deflegmador a la etapa de fraccionamiento superior de la columna de destilación.
  16. 16. El proceso de conformidad con las reivindicaciones 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14 ó 15, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil es comprimida y luego enfriada bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar la corriente condensada.
  17. 17. El proceso de conformidad con las reivindicaciones 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14 ó 15, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil es calentada, comprimida y luego enfriada bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar la corriente condensada .
  18. 18. El proceso de conformidad con las reivindicaciones 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14 ó 15, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono.
  19. 19. El proceso de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono.
  20. 20. El proceso de conformidad con la reivindicación 17, caracterizado porque .la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono.
  21. 21. El proceso de conformidad con las reivindicaciones 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14 ó 15, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono .
  22. 22. El proceso de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono .
  23. 23. El proceso de conformidad con las reivindicaciones 17, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono.
  24. 24. Un aparato para licuar una corriente de gas natural que contiene metano y componentes de hidrocarburos más pesados caracterizado porque comprende (1) uno o más primeros medios de intercambio de calor para recibir la corriente de gas natural y enfriarla bajo presión; (2) medios de división conectados a los primeros medios de intercambio de calor para recibir la corriente de gas natural enfriada y dividirla en, por lo menos , una primera y una segunda corriente gaseosa; (3) segundos medios de intercambio de calor conectados a los medios de división para recibir la primera corriente gaseosa y enfriarla suficientemente para condensarla sustancialmente; (4) primeros medios de expansión conectados a los segundos medios de intercambio de calor para recibir la primera corriente gaseosa sustancialmente condensada y expandirla a una presión intermedia; (5) terceros medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de expansión para recibir la primera corriente gaseosa expandida sustancialmente condensada y calentarla, estando los terceros medios de intercambio de calor conectados con una columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor más volátil que sube por las etapas de fraccionamiento de la columna de destilación y enfriarla suficientemente para condensarla parcialmente; (6) segundos medios de expansión conectados a los medios de división para recibir la segunda corriente gaseosa y expandirla a la presión intermedia; (7) la columna de destilación conectada además con los terceros medios de intercambio de calor y los segundos medios de expansión para recibir la primera corriente gaseosa expandida y calentada y la segunda corriente gaseosa expandida estando la columna de destilación adaptada para separar las corrientes en la corriente de destilación de vapor más volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción importante de los componentes de hidrocarburos más pesados ; (8) medios de separación conectados a los terceros medios de intercambio de calor para recibir la corriente de destilación enfriada parcialmente condensada y separarla en una fracción de gas residual volátil que contiene una porción importante del ' metano y componentes más ligeros y una corriente de reflujo estando además los medios de separación conectados a la columna de destilación para dirigir la corriente de reflujo a la columna de destilación como alimentación superior de la columna; (9) cuartos medios de intercambio de calor conectados a los medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada; (10) terceros medios de expansión conectados a los cuartos medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y expandirla a una presión menor para formar la corriente de gas natural licuado y (11) medios de control adaptados para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes alimentadas a la columna de destilación para mantener la temperatura del domo de la columna de destilación a una temperatura que permita recuperar la porción principal de los componentes de hidrocarburos más pesados en la fracción relativamente menos volátil .
  25. 25. Un aparato para licuar una corriente de gas natural que contiene metano y componentes de hidrocarburos más pesados caracterizado porque comprende (1) uno o más medios de intercambio de calor para recibir la corriente de gas natural y enfriarla suficientemente bajo presión para condensarla parcialmente; (2) los primeros medios de separación conectados a los primeros medios de intercambio de calor para recibir la corriente de gas natural parcialmente condensada y separarla en una corriente de vapor y una corriente líquida; (3) medios de división conectados a los primeros medios de separación para recibir la corriente de vapor y dividirla en, por lo menos, una primera y una segunda corriente gaseosa; (4) segundos medios de intercambio de calor conectados a los medios de división para recibir la primera corriente gaseosa y enfriarla suficientemente para condensarla sustancialmente; (5) primeros medios de expansión conectados a los segundos medios de intercambio de calor para recibir la primera corriente gaseosa sustancialmente condensada y expandirla a una presión intermedia; (6) terceros medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de expansión para recibir la primera corriente gaseosa expandida sustancialmente condensada y calentarla, estando los terceros medios de intercambio de calor conectados con una columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor más volátil que asciende por las etapas de fraccionamiento de la columna de destilación y enfriarla suficientemente para condensarla parcialmente; (7) segundos medios de expansión conectados a los medios de división para recibir la segunda corriente gaseosa y expandirla a la presión intermedia; (8) terceros medios de expansión conectados a los primeros medios de separación para recibir la corriente liquida y expandirla a la presión intermedia; (9) la columna de destilación conectada además con los terceros medios de intercambio de calor, los segundos medios de expansión y los terceros medios de expansión para recibir la primera corriente gaseosa expandida y calentada, la segunda corriente gaseosa, expandida y la corriente liquida expandida, estando la columna de destilación adaptada para separar las corrientes en la corriente de destilación de vapor más volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción importante de los componentes de hidrocarburos más pesados; (10) segundos medios de separación conectados a los terceros medios de intercambio de calor para recibir la corriente de destilación enfriada parcialmente condensada y separarla en una fracción de gas residual volátil que contiene una porción importante del metano y componentes más ligeros y una corriente de reflujo estando' además los medios de separación conectados a la columna de destilación para dirigir la corriente de reflujo a la columna de destilación como alimentación superior de la columna; (11) cuartos medios de intercambio de calor conectados a los segundos medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada; (12) cuartos medios de expansión conectados a los cuartos medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y expandirla a una presión menor para formar la corriente de gas natural licuado y (13) medios de control adaptados para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes alimentadas a la columna de destilación para mantener la temperatura de trabajo de la columna de destilación a una temperatura que permita recuperar la porción principal de los componentes de hidrocarburos más pesados en la fracción relativamente menos volátil .
  26. 26. Un aparato para licuar una corriente de gas natural que contiene metano y componentes de hidrocarburos más pesados caracterizado porque comprende (1) uno o más primeros medios de intercambio de calor para recibir la corriente de gas natural y enfriarla suficientemente bajo presión para condensarla parcialmente; (2) los primeros medios de separación conectados a los primeros medios de intercambio de calor para recibir la corriente de gas natural parcialmente condensada y separarla en una corriente de vapor y una corriente líquida; (3) medios de división conectados a los primeros medios de separación para recibir la corriente de vapor y dividirla en, por lo menos, una primera y una segunda corriente gaseosa; (4) medios de combinación conectados con los medios de división y con los primeros medios de separación para recibir la primera corriente gaseosa y, por lo menos, una porción de la corriente líquida y formar así una corriente combinada; (5) segundos medios de intercambio de calor conectados a los medios de combinación para recibir la corriente combinada y enfriarla suficientemente para condensarla sustancialmente; (6) primeros medios de expansión conectados a los segundos medios de intercambio de calor para recibir la corriente combinada sustancialmente condensada y expandirla a una presión intermedia; (7) terceros medios de intercambio de calor conectados a los primeros medios de expansión para recibir la corriente combinada expandida sustancialmente condensada y calentarla, estando los terceros medios de intercambio de calor conectados con una columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor más volátil que asciende desde las etapas de fraccionamiento de la columna de destilación y enfriarla suficientemente para condensarla parcialmente; (8) segundos medios de expansión conectados a los medios de división para recibir la segunda corriente gaseosa y expandirla a la presión intermedia; (9) terceros medios de expansión conectados a los primeros medios de separación para recibir cualquier porción remanente la corriente líquida y expandirla a la presión intermedia; (10) la columna de destilación conectada además con los terceros medios de intercambio de calor, los segundos medios de expansión y los terceros medios de expansión para recibir la corriente combinada expandida y calentada, la segunda corriente gaseosa expandida y la porción remanente expandida de la corriente líquida, estando la columna de destilación adaptada para separar las corrientes en la corriente de destilación de vapor más volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción importante de los componentes de hidrocarburos más pesados; (11) segundos medios de separación conectados a los terceros medios de intercambio de calor para recibir la corriente de destilación enfriada parcialmente condensada y separarla en una fracción de gas residual volátil que contiene una porción importante del metano y componentes más ligeros y una corriente de reflujo estando además los segundos medios de separación conectados a la columna de destilación para dirigir la corriente de reflujo a la columna de destilación como alimentación superior de la columna; (12) cuartos medios de intercambio de calor conectados a los segundos medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada; (13) cuartos medios de expansión conectados a los cuartos medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y expandirla a una presión menor para formar la corriente de gas natural licuado y (13) medios de control adaptados para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes alimentadas a la columna de destilación para mantener la temperatura de trabajo de la columna de destilación a una temperatura que permita recuperar la porción principal de los componentes de hidrocarburos más pesados en la fracción relativamente menos volátil .
  27. 27. Un aparato para licuar una corriente de gas natural que contiene metano y componentes de hidrocarburos más pesados caracterizado porque comprende (1) uno o más medios de intercambio de calor para recibir la corriente de gas natural y enfriarla suficientemente bajo presión para condensarla parcialmente; (2) los primeros medios de separación conectados a los primeros medios de intercambio de calor para recibir la corriente de gas natural parcialmente condensada y separarla en una corriente de vapor y una corriente líquida; (3) segundos medios de intercambio de calor conectados con los primeros medios de separación para recibir la corriente liquida y enfriarla; (4) primeros medios de división conectados a los segundos medios de intercambio de calor para recibir la corriente de líquida enfriada y dividirla en, por lo menos, una primera y una segunda porción; (5) primeros medios de expansión conectados a los primeros medios de división para recibir la primera porción y expandirla a una presión intermedia, estando además los primeros medios de expansión conectados para suministrar la primera porción expandida a los segundos medios de intercambio de calor calentando asi la primera porción expandida mientras se enfría la corriente líquida; (6) segundos medios de división conectados a los primeros medios de separación para recibir la corriente de vapor y dividirla en, por lo menos, una primera y una segunda corriente gaseosa; (7) terceros medios de intercambio de calor conectados con los segundos medios de división para recibir la primera corriente gaseosa y para enfriarla de forma suficiente para condensarla sustancialmente; (8) segundos medios de expansión conectados a los terceros medios de intercambio de calor para recibir la primera corriente gaseosa sustancialmente condensada y expandirla a la presión intermedia; (9) terceros medios de expansión conectados a los segundos medios de división para recibir la segunda corriente gaseosa y expandirla a la presión intermedia; (10) cuartos medios de expansión conectados a los primeros medios de separación para recibir la segunda porción y expandirla a la presión intermedia; (11) cuartos medios de intercambio de calor conectados á los segundos medios de expansión para recibir la primera corriente gaseosa expandida sustancialmente condensada y calentarla, estando los cuartos medios de intercambio de calor conectados además con una columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor más volátil que asciende desde las etapas de fraccionamiento de la columna de destilación y enfriarla suficientemente para condensarla parcialmente; (12) la columna de destilación conectada además con los cuartos medios de intercambio de calor, los terceros medios de expansión y los cuartos medios de expansión y los segundos medios de intercambio de calor para recibir la primera corriente gaseosa expandida calentada, la segunda corriente gaseosa expandida, la segunda porción expandida y la primera porción expandida calentada, estando la columna de destilación adaptada para separar las corrientes en la corriente de destilación de vapor más volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción importante de los componentes de hidrocarburos más pesados; (13) segundos medios de separación conectados a los cuartos medios de intercambio de calor para recibir la corriente de destilación enfriada parcialmente condensada y separarla en una fracción de gas residual volátil que contiene una porción importante del metano y componentes más ligeros y una corriente de reflujo estando además los segundos medios de separación conectados a la columna de destilación para dirigir la corriente de reflujo a la columna de destilación como una alimentación superior de la columna; (14) quintos medios de intercambio de calor conectados a los segundos medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada; (15) quintos medios de expansión conectados a los quintos medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y expandirla a una presión menor para formar la corriente de gas natural licuado y (16) medios de control adaptados para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes alimentadas a la columna de destilación para mantener la temperatura de trabajo de la columna de destilación a una temperatura que permita recuperar la porción principal de los componentes de hidrocarburos más pesados en la fracción relativamente menos volátil.
  28. 28. Un aparato para licuar una corriente de gas natural que contiene metano y componentes de hidrocarburos más pesados caracterizado porque comprende (1) uno o más medios de intercambio de calor para recibir la corriente de gas natural y enfriarla suficientemente bajo presión para condensarla parcialmente; (2) los primeros medios de separación conectados a los primeros medios de intercambio de calor para recibir la corriente de gas natural parcialmente condensada y separarla en una corriente de vapor y una corriente líquida; (3) segundos medios de intercambio de calor conectados con los primeros medios de separación para recibir la corriente líquida y enfriarla; (4) primeros medios de división conectados a los segundos medios de intercambio de calor para recibir la corriente de líquida enfriada y dividirla en, por lo menos, una primera y una segunda porción; (5) primeros medios de expansión conectados a los primeros medios de división para recibir . la primera porción y expandirla a una presión intermedia, estando además los primeros medios de expansión conectados para suministrar la primera porción expandida a los segundos medios de intercambio de calor calentando así la primera porción expandida mientras se enfría la corriente líquida; (6) segundos medios de división conectados a los primeros medios de separación para recibir la corriente de vapor y dividirla en, por lo menos, una primera y una segunda corriente gaseosa; (7) terceros medios de intercambio de calor conectados con los segundos medios de división para recibir la primera corriente gaseosa y para enfriarla de forma suficiente para condensarla sustancialmente; (8) medios de combinación conectados a los terceros medios de intercambio y a los primeros medios de división para recibir la primera corriente gaseosa sustancialmente condensada y la segunda porción para formar así una corriente combinada; (9) segundos medios de expansión conectados a los medios de combinación para recibir la corriente combinada y expandirla a la presión intermedia; (10) terceros medios de expansión conectados a los segundos medios de división para recibir la segunda corriente gaseosa y expandirla a la presión intermedia; (11) cuartos medios de intercambio de calor conectados a' los segundos medios de expansión para recibir la corriente combinada expandida y calentarla, estando además los cuartos medios de intercambio de calor conectados con una columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor más volátil que asciende desde las etapas de fraccionamiento de la columna de destilación y enfriarla suficientemente para condensarla parcialmente; (12) la columna de destilación conectada además con los cuartos medios de intercambio de calor, los terceros medios de expansión y los segundos medios de intercambio de calor para recibir la corriente combinada expandida calentada, la segunda corriente gaseosa expandida, y la primera porción expandida calentada, estando la columna de destilación adaptada para separar las corrientes en la corriente de destilación de vapor más volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción importante de los componentes de hidrocarburos más pesados; (13) segundos medios de separación conectados a los cuartos medios de intercambio de calor para recibir la corriente de destilación enfriada parcialmente condensada y separarla en una fracción de gas residual volátil que contiene una porción importante del metano y componentes más ligeros y una corriente de reflujo, estando además los segundos medios de separación conectados con la columna de destilación para dirigir la corriente de reflujo a la columna de destilación como una alimentación superior de la columna; (14) quintos medios de intercambio de calor conectados a los segundos medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada; (15) cuartos medios de expansión conectados a los quintos medios de intercambio de calor para recibir la corriente condensada y expandirla a una presión menor para formar la corriente de gas natural licuado y (16) medios de control adaptados para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes de alimentación a la columna de destilación para mantener la temperatura de trabajo de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual la porción principal de los componentes de hidrocarburos más pesados se recupera en la fracción relativamente menos volátil .
  29. 29. El aparato de conformidad con la reivindicación 24, caracterizado porque comprende (1) la columna de destilación es la sección inferior de una torre de fraccionamiento y en la cual la corriente de destilación de vapor más volátil se enfría de forma suficiente para condensarla parcialmente en una sección de la torre de fraccionamiento por encima de la columna de destilación y es separada concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando luego la corriente de reflujo a la etapa superior de fraccionamiento de la columna de destilación y (2) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a la torre de fraccionamiento para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  30. 30. El aparato de conformidad con la reivindicación 25, caracterizado porgue (1) la columna de destilación es la sección inferior de una torre de fraccionamiento en la cual la corriente de destilación de vapor más volátil es enfriada de forma suficiente para condensarla parcialmente en una sección de la torre de fraccionamiento por encima de la columna de destilación y es separada concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando luego la corriente de reflujo a la etapa superior de fraccionamiento de la columna de destilación y (2) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a la torre de fraccionamiento para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  31. 31. El aparato de conformidad con la reivindicación 26, caracterizado porque comprende (1) la columna de destilación es la sección inferior de una torre de fraccionamiento en la cual la corriente de destilación de vapor más volátil se enfría de forma suficiente para condensarla parcialmente en una sección de la torre de fraccionamiento por encima de la columna de destilación y es separada concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando luego la corriente de reflujo a la etapa superior de fraccionamiento de la columna de destilación y (2) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a la torre de fraccionamiento para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  32. 32. El aparato de conformidad con la reivindicación 27, caracterizado porque (1) la columna de destilación es la sección inferior de una torre de fraccionamiento en la cual la corriente de destilación de vapor más volátil se enfría de forma suficiente para condensarla parcialmente en una sección de la torre de fraccionamiento por encima de la columna' de destilación y es separada concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando luego la corriente de reflujo a la etapa superior de fraccionamiento de la columna de destilación y (2) los quintos medios de intercambio de calor conectados a la torre de fraccionamiento para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  33. 33. El aparato de conformidad con la reivindicación 28, caracterizado porque (1) la columna de destilación es la sección inferior de una torre de fraccionamiento en la cual la corriente de destilación de vapor más volátil es enfriada de manera suficiente para condensarla parcialmente en na sección de la torre de fraccionamiento por encima de la columna de destilación y es separada concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, circulando luego la corriente de reflujo a la etapa superior de fraccionamiento de la columna de destilación y (2) los quintos medios de intercambio de calor conectados a la torre de fraccionamiento para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  34. 34. El aparato de conformidad con la reivindicación 24, caracterizado porque comprende (1) un deflegmador conectado a los primeros medios de expansión para recibir la primera corriente gaseosa expandida sustancialmente condensada y calentarla, estando el deflegmador conectado además a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor más volátil y enfriarla de manera suficiente para condensarla parcialmente y separarla concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, estando además el deflegmador conectado a la columna de destilación para suministrar la primera corriente gaseosa expandida calentada como alimentación a la misma y la corriente de reflujo como alimentación superior a la misma y (2) los cuartos medios de intercambio de calor conectados al deflegmador para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  35. 35. El aparato de conformidad con la reivindicación 25, caracterizado porque comprende (1) un deflegmador conectado a los primeros medios de expansión para recibir la primera corriente gaseosa expandida sustancialmente condensada y calentarla, estando el deflegmador conectado además a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor más volátil y enfriarla de manera suficiente para condensarla parcialmente y separarla concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, estando además el deflegmador conectado a la columna de destilación para suministrar la primera corriente gaseosa expandida calentada como alimentación a la misma y la corriente de reflujo como alimentación superior a la misma y (2) los cuartos medios de intercambio de calor conectados al deflegmador para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  36. 36. El aparato de conformidad con la reivindicación 26, caracterizado porque comprende (1) un deflegmador conectado a los primeros medios de expansión para recibir la corriente expandida sustancialmente condensada y calentarla, estando además el deflegmador conectado a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor más volátil y enfriarla de manera suficiente para condensarla parcialmente y separarla concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y estando además el deflegmador conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente combinada expandida calentada como alimentación a la misma y la corriente de reflujo como alimentación superior a la misma; y (2) los cuartos medios de intercambio de calor conectados al deflegmador para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar,, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  37. 37. El aparato de conformidad con la reivindicación 27, caracterizado porque comprende (1) un deflegmador conectado a los segundos medios de expansión para recibir la primera corriente gaseosa expandida sustancialmente condensada y calentarla, estando además el deflegmador conectado a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor más volátil y enfriarla de manera suficiente para condensarla parcialmente y separarla concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, estando además el deflegmador conectado a la columna de destilación para suministrar la primera corriente gaseosa expandida calentada como alimentación a la misma y la corriente de reflujo como alimentación superior a la misma; y (2) los quintos medios de intercambio de calor conectados al deflegmador para' recibir la fracción de gas residual volátil, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  38. 38. El aparato de conformidad con la reivindicación 28, caracterizado porque comprende (1) un deflegmador conectado a los segundos medios de expansión para recibir la corriente combinada expandida · y calentarla, estando además el deflegmador conectado a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor más volátil y enfriarla de manera suficiente para condensarla · parcialmente y separarla concurrentemente para formar la fracción de gas residual volátil y la corriente de reflujo, estando además el deflegmador conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente combinada calentada como alimentación a la misma y la corriente de reflujo como alimentación superior a la misma; y (2) los quintos medios de intercambio de calor conectados al deflegmador para recibir la fracción de gas residual volátil, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  39. 39. El aparato de conformidad con la reivindicación 24, caracterizado porgue comprende (1) medios de compresión conectados a los medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil y comprimirla; y (2) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil comprimida, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada .
  40. 40. El aparato de conformidad con la reivindicación 25 ó 26, caracterizado porque comprende (1) medios de compresión conectados a los segundos medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil y comprimirla; y (2) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil comprimida, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  41. 41. El aparato de conformidad con la reivindicación 27 ó 28, caracterizado porgue comprende (1) medios de compresión conectados a los segundos medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil y comprimirla; y (2) los quintos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil comprimida, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada .
  42. 42. El aparato de conformidad con la reivindicación 29, 30 ó 31, caracterizado porgue comprende (1) medios de compresión conectados a la torre de fraccionamiento para recibir la fracción de gas residual volátil y comprimirla; y (2) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil comprimida, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  43. 43. El aparato de conformidad con la reivindicación 32 ó 33, caracterizado porque comprende (1) medios de compresión conectados a la torre de fraccionamiento para recibir la fracción de gas residual volátil y comprimirla; y (2) los quintos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil comprimida, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada .
  44. 44. El aparato de conformidad con la reivindicación 34, 35 ó 36, caracterizado porque comprende (1) medios de compresión conectados al deflegmador para recibir la fracción de gas residual volátil y comprimirla; y (2) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para .recibir la fracción de gas residual volátil comprimida, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada .
  45. 45. El aparato de conformidad con la reivindicación 37 ó 38, caracterizado porgue comprende (1) medios de compresión conectados al deflegmador para recibir la fracción de gas residual volátil y comprimirla; y (2) los quintos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil comprimida, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada .
  46. 46. El aparato de conformidad con la reivindicación 24, caracterizado porque comprende (1) medios de calentamiento conectados a los medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil y calentarla, y (2) medios de compresión conectados a ló*s medios de calentamiento para recibir la fracción de gas residual volátil calentada y comprimirla, y (3) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil calentada comprimida, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil calentada comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  47. 47. El- aparato de conformidad con la reivindicación 25 ó 26, caracterizado porque comprende (1) medios de calentamiento conectados a los segundos medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil y calentarla, y (2) medios de compresión conectados a los medios de calentamiento para recibir la fracción de gas residual volátil calentada y comprimirla, y (3) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil calentada comprimida, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil calentada comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  48. 48. El aparato de conformidad con la reivindicación 27 ó 28, caracterizado porque comprende (1) medios de calentamiento conectados a los segundos medios de separación para recibir la fracción de gas residual volátil y calentarla, y (2) medios de compresión conectados a los medios de calentamiento para recibir la fracción de gas residual volátil calentada y comprimirla, y (3) los quintos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil calentada comprimida, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil calentada comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  49. 49. El aparato de conformidad con la reivindicación 29, 30 ó 31, caracterizado porque comprende (1) medios de calentamiento conectados a la torre de fraccionamiento para recibir la fracción de gas residual volátil y calentarla, y (2) medios de compresión conectados a los medios de calentamiento para recibir la fracción de gas residual volátil calentada y comprimirla, y (3) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil calentada comprimida, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil calentada comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente cdndensada.
  50. 50. El aparato de conformidad con la reivindicación 32 ó 33, caracterizado porque comprende (1) medios de calentamiento conectados a la torre de fraccionamiento para recibir la fracció de gas residual volátil y calentarla, y (2) medios de compresión conectados a los medios de calentamiento para recibir la fracción de gas residual volátil calentada y comprimirla, y (3) los quintos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil calentada comprimida, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil calentada comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  51. 51. El aparato de conformidad con la reivindicación 34, 35 ó 36, caracterizado porque comprende (1) medios de calentamiento conectados al deflegmador para recibir la fracción de gas residual volátil y calentarla, y (2) medios de compresión conectados a los medios de calentamiento para recibir la fracción de gas residual volátil calentada y comprimirla, y (3) los cuartos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil calentada comprimida, estando los cuartos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil calentada comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  52. 52. El aparato de conformidad con la reivindicación 37 ó 38, caracterizado porgue comprende (1) medios de calentamiento conectados al deflegmador para recibir la fracción de gas residual volátil y calentarla, y (2) medios de compresión conectados a los medios de calentamiento para recibir la fracción de gas residual volátil calentada y comprimirla, y (3) los quintos medios de intercambio de calor conectados a los medios de compresión para recibir la fracción de gas residual volátil calentada comprimida, estando los quintos medios de intercambio de calor adaptados para enfriar la fracción de gas residual volátil calentada comprimida bajo presión para condensar, por lo menos, una porción de ella y formar una corriente condensada.
  53. 53. El aparato de conformidad con la reivindicación 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39 ó 46, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono .
  54. 54. El aparato de conformidad con la reivindicación 40, caracterizado porgue la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono.
  55. 55. El aparato de conformidad con la reivindicación 41, caracterizado porgue la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono.
  56. 56. El aparato de conformidad con la reivindicación 42, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono .
  57. 57. El . aparato de conformidad con la reivindicación 43, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono .
  58. 58. El aparato de conformidad con la reivindicación 44, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono .
  59. 59. El aparato de conformidad con la reivindicación 45 , caracterizado porgue la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono .
  60. 60. El aparato de conformidad con la reivindicación 47 caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono . 61; El aparato de conformidad con la reivindicación 48, caracterizado porgue la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono . 62. El aparato de conformidad con la reivindicación 49, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono . 63. El aparato de conformidad con la reivindicación 50, caracterizado porgue la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono . 64. El aparato de conformidad con la reivindicación 51, caracterizado porgue la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono. 65. El aparato de conformidad con la reivindicación 52 , caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono. 66. El aparato de conformidad con la reivindicación 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39 ó 46, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono . 67. El aparato de conformidad con la reivindicación 40, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono . 68. El aparato de conformidad con la reivindicación 41, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono . 69. El aparato de conformidad con la reivindicación 42 , caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono . 70. El aparato de conformidad con la reivindicación 43, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono. 71. El aparato de conformidad con la reivindicación 44, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono. 72. El aparato de conformidad con la reivindicación 45, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono. 73. El aparato de conformidad con la reivindicación 47 caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono. 74. El aparato de conformidad con la reivindicación 48, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más' ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono . 75. El aparato de conformidad con la reivindicación 49, caracterizado porgue la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono . 76. El aparato de conformidad con la reivindicación 50, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono . 77. El aparato de conformidad con la reivindicación 51, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono . 78. El aparato de conformidad con la reivindicación 52, caracterizado porque la fracción de gas residual volátil comprende una porción importante del metano, componentes más ligeros y componentes de dos átomos de carbono y componentes de tres átomos de carbono .
MXPA06011644A 2004-04-26 2004-04-26 Licuefaccion de gas natural. MXPA06011644A (es)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/US2004/012792 WO2005114076A1 (en) 2004-04-26 2004-04-26 Natural gas liquefaction

Publications (1)

Publication Number Publication Date
MXPA06011644A true MXPA06011644A (es) 2007-01-23

Family

ID=35428468

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
MXPA06011644A MXPA06011644A (es) 2004-04-26 2004-04-26 Licuefaccion de gas natural.

Country Status (18)

Country Link
EP (1) EP1740897A4 (es)
JP (1) JP4551446B2 (es)
KR (1) KR101118830B1 (es)
CN (1) CN100473927C (es)
AR (1) AR046607A1 (es)
AU (1) AU2004319953B2 (es)
BR (1) BRPI0418780B1 (es)
CA (1) CA2562323C (es)
EA (1) EA010538B1 (es)
EG (1) EG25056A (es)
HK (1) HK1101424A1 (es)
MX (1) MXPA06011644A (es)
MY (1) MY137287A (es)
NO (1) NO20065055L (es)
PE (1) PE20051002A1 (es)
SA (1) SA05260083B1 (es)
WO (1) WO2005114076A1 (es)
ZA (1) ZA200607240B (es)

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
KR101619563B1 (ko) * 2009-02-17 2016-05-10 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 탄화수소 가스 처리
AR076506A1 (es) * 2009-06-11 2011-06-15 Sme Products Lp Procesamiento de gases de hidrocarburos
EP2440870A1 (en) * 2009-06-11 2012-04-18 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
MY158312A (en) * 2009-06-11 2016-09-30 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
MX344122B (es) * 2009-06-11 2016-12-06 Ortloff Engineers Ltd Procesamiento de gases de hidrocarburos.
JP5552159B2 (ja) * 2009-06-11 2014-07-16 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 炭化水素ガスの処理
US20110067441A1 (en) * 2009-09-21 2011-03-24 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
EA023957B1 (ru) * 2010-03-31 2016-07-29 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Переработка углеводородного газа
KR101714101B1 (ko) * 2010-03-31 2017-03-08 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 탄화수소 가스 처리 방법
JP5798180B2 (ja) * 2010-03-31 2015-10-21 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 炭化水素ガス処理
GB2486036B (en) * 2011-06-15 2012-11-07 Anthony Dwight Maunder Process for liquefaction of natural gas
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
JP6517251B2 (ja) * 2013-12-26 2019-05-22 千代田化工建設株式会社 天然ガスの液化システム及び液化方法
US10436505B2 (en) * 2014-02-17 2019-10-08 Black & Veatch Holding Company LNG recovery from syngas using a mixed refrigerant
US10443930B2 (en) 2014-06-30 2019-10-15 Black & Veatch Holding Company Process and system for removing nitrogen from LNG
US10808999B2 (en) 2014-09-30 2020-10-20 Dow Global Technologies Llc Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
CN105444527B (zh) * 2015-12-02 2017-10-03 中国石油大学(北京) 一种天然气处理装置及方法
WO2019095031A1 (en) * 2017-11-14 2019-05-23 1304338 Alberta Ltd. A method to recover and process methane and condensates from flare gas systems
US11262123B2 (en) 2017-12-15 2022-03-01 Saudi Arabian Oil Company Process integration for natural gas liquid recovery
RU2744138C2 (ru) * 2018-11-30 2021-03-03 Андрей Владиславович Курочкин Установка для комплексной подготовки природного газа с получением сжиженного природного газа

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
JPH01142382A (ja) * 1987-11-27 1989-06-05 Air Prod And Chem Inc 相分離およびデフレグメーシヨンを別々に用いるｃ↓３−ｃ↓４↓＋炭化水素の回収ならびに精製方法
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4889545A (en) * 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
JPH06159928A (ja) * 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
FR2739916B1 (fr) * 1995-10-11 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de liquefaction et de traitement d'un gaz naturel
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
US6712880B2 (en) * 2001-03-01 2004-03-30 Abb Lummus Global, Inc. Cryogenic process utilizing high pressure absorber column
US6526777B1 (en) * 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
UA76750C2 (uk) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction

Also Published As

Publication number Publication date
CA2562323C (en) 2011-01-04
EP1740897A4 (en) 2013-01-30
CN100473927C (zh) 2009-04-01
SA05260083B1 (ar) 2009-02-07
AU2004319953B2 (en) 2010-11-18
PE20051002A1 (es) 2005-11-26
EA200601989A1 (ru) 2007-02-27
KR101118830B1 (ko) 2012-03-22
ZA200607240B (en) 2008-03-26
AU2004319953A1 (en) 2005-12-01
NO20065055L (no) 2007-01-12
MY137287A (en) 2009-01-30
EP1740897A1 (en) 2007-01-10
EG25056A (en) 2011-07-20
JP4551446B2 (ja) 2010-09-29
EA010538B1 (ru) 2008-10-30
AR046607A1 (es) 2005-12-14
BRPI0418780A (pt) 2007-10-09
KR20070012814A (ko) 2007-01-29
JP2007534923A (ja) 2007-11-29
HK1101424A1 (en) 2007-10-18
WO2005114076A1 (en) 2005-12-01
BRPI0418780B1 (pt) 2015-12-29
CA2562323A1 (en) 2005-12-01
CN1946979A (zh) 2007-04-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2562907C (en) Natural gas liquefaction
JP5847371B2 (ja) 天然ガス液化
US6945075B2 (en) Natural gas liquefaction
NL1020810C2 (nl) Het vloeibaar maken van aardgas.
MXPA06011644A (es) Licuefaccion de gas natural.
JP2004534116A (ja) 天然ガスの低温処理におけるｌｎｇ製造法
NZ549861A (en) A process for liquefying natural gas and producing predominantly hydrocarbons heavier than methane
AU2002349087A1 (en) Natural gas liquefaction

Legal Events

Date Code Title Description
FG Grant or registration