NL1020810C2 - Het vloeibaar maken van aardgas. - Google Patents

Het vloeibaar maken van aardgas. Download PDF

Info

Publication number
NL1020810C2
NL1020810C2 NL1020810A NL1020810A NL1020810C2 NL 1020810 C2 NL1020810 C2 NL 1020810C2 NL 1020810 A NL1020810 A NL 1020810A NL 1020810 A NL1020810 A NL 1020810A NL 1020810 C2 NL1020810 C2 NL 1020810C2
Authority
NL
Netherlands
Prior art keywords
stream
receive
vapor
natural gas
distillation column
Prior art date
Application number
NL1020810A
Other languages
English (en)
Other versions
NL1020810A1 (nl
Inventor
Hank M Hudson
Kyle T Cuellar
John D Wilkinson
Original Assignee
Elcor Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Elcor Corp filed Critical Elcor Corp
Publication of NL1020810A1 publication Critical patent/NL1020810A1/nl
Application granted granted Critical
Publication of NL1020810C2 publication Critical patent/NL1020810C2/nl

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0205—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level SCR refrigeration cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0057—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream after expansion of the liquid refrigerant stream with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F25J1/0215—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
    • F25J1/0216—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle using a C3 pre-cooling cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0239—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0239—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling
    • F25J1/0241—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling wherein the overhead cooling comprises providing reflux for a fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/30—Dynamic liquid or hydraulic expansion with extraction of work, e.g. single phase or two-phase turbine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

Korte aanduiding: Het vloeibaar maken van aardgas.
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het verwerken van aardgas of andere methaanrijke gasstromen ter 5 bereiding van een vloeibare aardgasstroom (LNG) die een hoge methaanzuiverheid bezit en een vloei stofstroom die hoofdzakelijk kool waterstofverbindingen zwaarder dan methaan bevat. De aanvragers doen een beroep op de eerder op 8 juni 2001 ingediende Amerikaanse octrooiaanvrage nr. 60/296.848.
10 Aardgas wordt in het bijzonder verkregen uit boorputten die in ondergronds gelegen reservoirs worden geboord. Het gas bezit gebruikelijk een grootte van het methaan, hetgeen betekent dat methaan ten minste 50 mol% van het gas omvat. Afhankelijk van het bijzondere ondergronds gelegen reservoir bevat het aardgas ook relatief geringere 15 hoeveelheden zwaardere koolwaterstofverbindingen, zoals ethaan, propaan, butaanverbindingen, pentaanverbindingen en dergelijke alsook water, waterstof, stikstof, koolstofdioxide en andere gassen.
Het meeste aardgas wordt in de gasvorm verwerkt. De meest gebruikelijke middelen voor het transporteren van aardgas van de boorput 20 naar gasverwerkingsinstallaties en vervolgens naar de verbruikers van aardgas vinden plaats in hogedruk gastransportpijplei dingen. In een aantal situaties is het echter noodzakelijk en/of gewenst gebleken om het aardgas voor transport of voor toepassing vloeibaar te maken. In afgelegen gebieden is er bijvoorbeeld vaak geen sprake van pijpleiding-25 infrastructuur die een geschikt transport van het aardgas naar de gebruiker mogelijk zou mogen maken. In dergelijke situaties kan het aardgas met het veel lagere specifieke volume ten opzichte van aardgas in de gasvormige toestand aanzienlijk de transportkosten verlagen door het afleveren van het aardgas onder toepassing van transportschepen en 30 transportvoertuigen.
Een andere omstandigheid die het vloeibaar maken van 10208ΐ0«ί I aardgas bevordert is de toepassing hiervan als een brandstof voor motorvoertuigen. In grote stadsgebieden is er sprake van grote aantallen I bussen, taxi's en vrachtwagens die door aardgas zouden kunnen worden I aangedreven indien er een goedkope bron van aardgas beschikbaar zou zijn.
I 5 Dergelijke, op aardgas gestookte voertuigen produceren aanzienlijk minder luchtverontreiniging ten gevolge van het schone verbrandingsgedrag van I aardgas indien vergeleken met soortgelijke voertuigen die door benzine- I en dieselmotoren worden aangedreven waarbij kool waterstofverbindingen met een hoger molecuulgewicht worden verbrand. Daarnaast, indien het aardgas 10 een hogere zuiverheid bezit (te weten met een methaanzuiverheid van 50 mol% of hoger), is de gevormde hoeveelheid kooldioxide (een "broeikasgas") aanzienlijk minder ten gevolge van de lagere verhouding I kool stofrwaterstof voor methaan, in vergelijking met alle andere, op I koolwaterstofverbindingen gebaseerde brandstoffen.
15 De onderhavige uitvinding heeft in het algemeen betrekking op het vloeibaar maken van aardgas terwijl als een bijproduct een vloei stofstroom wordt gevormd, hoofdzakelijk bestaande uit koolwaterstofverbindingen zwaarder dan methaan, zoals aardgasvloeistoffen I (NGL) samengesteld uit methaan, propaan, butaanverbindingen en zwaardere H 20 kool waterstofbestanddelen, vloeibaar gemaakt petroleumgas (LPG) samengesteld uit propaan, butaanverbindingen en zwaardere koolwaterstof- bestanddelen, of een condensaat, samengesteld uit butaanverbindingen en zwaardere koolwaterstofbestanddelen. De productie van de vloei stofstroom als nevenproduct bezit twee belangrijke voordelen: het gevormde aardgas 25 bezit een hoge methaanzuiverheid en de als nevenproduct gevormde vloeistof is een waardevol product dat voor vele andere doeleinden kan worden toegepast. Een typische analyse van een aardgasstroom om in overeenstemming met de onderhavige uitvinding te worden verwerkt zou bestaan uit, in een geschat mol percentage, 84,2% methaan, 7,9% ethaan en I 30 andere C2-bestanddelen, 4,9% propaan en andere C3-bestanddelen, 1,0% isobutaan, 1,1% normaal butaan, 0,8% pentaan plus, waarbij de resterende I 1020810· 3 hoeveelheid stikstof en koolstofdioxide is. Zwavel bevattende gassen zijn ook soms aanwezig.
Een aantal methoden voor het vloeibaar maken van aardgas is bekend. Zie bijvoorbeeld Finn, Adrian J., Grant L. Johnson, en Terry R. 5 Tomlinson, "LNG Technology for Offshore and Mid-Scale Plants",
Proceedings of the Seventy-Ninth Annual Convention of the Gas Processors Association, bladzijden 429-450, Atlanta, Georgia, 13-15 maart 2000 en Kikkawa, Yoshitsugi, Masaaki Ohishi, en Noriyoshi Nozawa, "Optimize the Power System of Baseload LNG Plant", Proceedings of the Eightieth Annual 10 Convention of the Gas Processors Association, San Antonio, Texas, 12-14 maart 2001 voor een overzicht van een aantal van dergelijke methoden. De Amerikaanse octrooi schriften 4.445.917, 4.525.185, 4.545.795, 4.755.200, 5.291.736, 5.363.655, 5.365.740, 5.600.969, 5.615.561, 5.651.269, 5.755.114, 5.893.274, 6.014.869, 6.062.041, 15 6.119.479, 6.125.653, 6.250.105 BI, 6.269.622 BI, 6.272.882 BI, 6.308.531 BI, 6.324.867 BI en 6.347.532 BI beschrijven ook relevante processen. Deze methoden omvatten in het algemeen stappen waarin het aardgas wordt gezuiverd (door verwijdering van water en andere problematische verbindingen, zoals koolstofdioxide en 20 zwavelverbindingen), gekoeld, gecondenseerd en geëxpandeerd. Het koelen en condenseren van het aardgas kan volgens vele verschillende manieren tot stand worden gebracht. "Cascade-koelen" maakt gebruik van de warmte-uitwisseling van het aardgas met een aantal koel middel en die opeenvolgend lagere kookpunten bezitten, zoals propaan, ethaan en methaan. Als een 25 alternatief kan deze warmte-uitwisseling tot stand worden gebracht onder toepassing van een enkelvoudig koelmiddel door het koelmiddel bij verschillende drukniveaus te verdampen. "Multi-component koeling" maakt gebruik van de warmte-uitwisseling van het aardgas met een of meer koelmiddelvloei stoffen, samengesteld uit een aantal 30 koelmiddelbestanddelen, in plaats van meervoudige, uit een enkel bestanddeel bestaande koelmiddelen. De expansie van het aardgas kan zowel 1020810É I isenthalpisch (onder toepassing van bijvoorbeeld Joule-Thomson expansie) I als isentropisch (onder toepassing van bijvoorbeeld een werk-expansie- I turbine) plaatsvinden.
I Ongeacht de methode die wordt toegepast om de aardgasstroom I 5 vloeibaar te maken is het gebruikelijk dat de verwijdering van een I significante fractie van de koolwaterstofverbindingen zwaarder dan methaan wordt vereist voordat de methaanrijke stroom vloeibaar wordt gemaakt. De redenen voor deze verwijdering van koolwaterstofverbindingen I zijn talrijk, inclusief de behoefte voor het sturen van de verwarmings- I 10 waarde van de LNG-stroom, en de waarde van deze zwaardere koolwaterstof-I bestanddelen als producten als zodanig. Helaas is tot nu toe een geringe I aandacht besteed aan het rendement van de verwijderingsstap van I koolwaterstofverbindingen.
In overeenstemming met de onderhavige uitvinding is I 15 gevonden dat een zorgvuldige integratie van de verwijderingsstap van
I koolwaterstofverbindingen in het proces voor het vloeibaar maken van LNG
I zowel LNG als een afzonderlijk vloei stofproduct van het type zwaardere I koolwaterstofverbindingen kan vormen onder toepassing van een significant I mindere hoeveelheid energie dan de processen volgens de stand van de I 20 techniek. De onderhavige uitvinding is, hoewel toepasbaar bij lagere I drukken, met name gunstig indien toevoergassen worden verwerkt in het I gebied van 400 tot 1500 psia [2758 tot 10.342 kPa(a)] of hoger.
Voor een beter begrip van de onderhavige uitvinding wordt I verwezen naar de volgende voorbeelden en tekeningen.
I 25 Figuur 1 is een stromingsdiagram van een installatie voor I het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de nevenproductie van NGL in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
I Figuur 2 is een druk-enthalpie-fasediagram voor methaan om I de voordelen van de onderhavige uitvinding ten opzichte van de processen I 30 volgens de stand van de techniek te illustreren.
I Figuur 3 is een stromingsdiagram van een alternatieve I 1020310» 5 installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de nevenproductie van NGL in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
Figuur 4 is een stromingsdiagram van een alternatieve installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de 5 nevenproductie van LPG in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
Figuur 5 is een stromingsdiagram van een alternatieve instlalatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de nevenproductie van condensaat in overeenstemming met de onderhavige uitvindi ng.
10 Figuur 6 is een stromingsdiagram van een alternatieve installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
Figuur 7 is een stromingsdiagram van een alternatieve 15 installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
Figuur 8 is een stromingsdiagram van een alternatieve installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de 20 nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
Figuur 9 is een stromingsdiagram van een alternatieve installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de 25 onderhavige uitvinding.
Figuur 10 is een stromingsdiagram van een alternatieve installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
30 Figuur 11 is een stromingsdiagram van een alternatieve installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de 1020810# I nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de I onderhavige uitvinding.
I Figuur 12 is een stromingsdiagram van een alternatieve I installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de 5 nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
I Figuur 13 is een stromingsdiagram van een alternatieve installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de I nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de I 10 onderhavige uitvinding.
Figuur 14 is een stromingsdiagram van een alternatieve I installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de I nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de I onderhavige uitvinding.
15 Figuur 15 is een stromingsdiagram van een alternatieve I installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de I nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de I onderhavige uitvinding.
I Figuur 16 is een stromingsdiagram van een alternatieve I 20 installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de I nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de I onderhavige uitvinding.
I Figuur 17 is een stromingsdiagram van een alternatieve I installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de I 25 nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de I onderhavige uitvinding.
I Figuur 18 is een stromingsdiagram van een alternatieve I installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de I nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de I 30 onderhavige uitvinding.
I Figuur 19 is een stromingsdiagram van een alternatieve I 1020310* 7 installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
Figuur 20 is een stromingsdiagram van een alternatieve 5 installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
Figuur 21 is een stromingsdiagram van een alternatieve installatie voor het vloeibaar maken van aardgas die geschikt is voor de 10 nevenproductie van een vloei stofstroom in overeenstemming met de onderhavige uitvinding.
In de volgende toelichting op de hiervoor genoemde figuren zijn tabellen weergegeven waarin de voor representatieve procesomstandigheden berekende stroomsnelheden zijn samengevat. In de 15 hierin opgenomen tabellen zijn de waarden voor stroomsnelheden (in mol per uur) voor het gemak afgerond op het dichtstbijzijnde gehele getal. De in de tabellen weergegeven totale stroomsnelheden omvatten alle niet-koolwaterstofbestanddelen en zijn aldus in het algemeen groter dan de som van de stroomsnelheden voor de koolwaterstofbestanddelen. De aangegeven 20 temperaturen zijn waarden die zijn afgerond naar de dichtstbijzijnde graad. Er moet worden opgemerkt dat de procesontwerpberekeningen, die zijn uitgevoerd voor de doelstelling van het vergelijken van de in de figuren aangegeven processen, zijn gebaseerd op de veronderstelling dat geen lekkage van warmte van (of naar) de omgeving naar (of van) het 25 proces plaatsvindt. De kwaliteit van de in de handel verkrijgbare isolatiematerialen zorgt ervoor dat dit een zeer redelijke veronderstelling is en dat die in het bijzonder door deskundigen op dit gebied zal worden gemaakt.
Vanwege het gemak zijn de procesparameters weergegeven in 30 zowel traditionele Britse eenheden als in de eenheden van International System of Units (SI). De in de tabellen weergegeven mol ai re 1020810i' H stroomsnelheden kunnen worden geïnterpreteerd als zijnde pond mol per uur of kilogrammol per uur. De als paardenkracht (HP) en/of duizend (Britse
Thermische Eenheden per uur (MBTU/uur) gerapporteerde energieconsumpties corresponderen met de aangegeven mol ai re stroomsnelheden in pondmol per 5 uur. De als kilowatt (kW) gerapporteerde energieconsumpties corresponderen met de aangeduide mol ai re stroomsnelheden in kilogrammol per uur. De als pond per uur (Lb/uur) weergegeven productiesnelheden corresponderen met de aangegeven mol ai re stroomsnelheden in pondmol per H uur. De als kilogram per uur (kg/uur) weergegeven productiesnelheden 10 corresponderen met de aangeduide mol ai re stroomsnelheden in kilogrammol H per uur.
I Beschrijving van de uitvinding.
I Voorbeeld 1.
I In Figuur 1 beginnen de onderhavige aanvragers met een I 15 toelichting van een werkwijze in overeenstemming met de onderhavige I uitvinding waarbij het gewenst is een NGL-nevenproduct te bereiden dat het grootste deel van ethaan en zwaardere bestanddelen in de I toevoerstroom van aardgas bevat. In deze simulatie van de onderhavige I uitvinding treedt inlaatgas de installatie bij 90 °F [32 °C] en 1285 psia I 20 [8860 kPa(a)] als stroom 31 binnen. Indien het inlaatgas een gehalte I koolstofdioxide en/of zwavel verbindingen bevat die zou voorkomen dat de productstromen aan de specificaties voldoen, worden deze verbindingen door middel van een geschikte voorbehandeling van het toevoergas (niet weergegeven) verwijderd. Daar wordt de toevoerstroom gebruikelijk 25 gedehydrateerd om hydraat(ijs)vorming onder cryogene omstandigheden te voorkomen. Een vast droogmiddel is in het bijzonder voor dit doel toegepast.
De toevoerstroom 31 wordt afgekoeld in warmtewisselaar 10 door middel van warmte-uitwisseling met koelmiddelstromen en 30 demethanizer-zijreboilervloeistoffen bij -68 °F [-55 eC] (stroom 40).
Opgemerkt dient te worden dat in alle uitvoeringsvormen warmtewisselaar 1 n?na 9 10 een aantal industriële warmtewisselaars of een enkelvoudige multi-pass-warmtewisselaars of elke combinatie hiervan vertegenwoordigt. (De beslissing om meer dan één warmtewisselaar voor de aangegeven koelfuncties toe te passen, zal van een aantal factoren afhangen, 5 inclusief, maar niet beperkt tot, inlaatgasstroomsnelheid, afmeting warmtewisselaar, stroomtemperaturen en dergelijke). De gekoelde stroom 31a treedt separator 11 binnen bij -30 'F [-34 °C] en 1278 psia [8812 kPa(a)] waarbij de damp (stroom 32) van de gecondenseerde vloeistof (stroom 33) wordt gescheiden.
10 De damp (stroom 32) van separator 11 wordt verdeeld in twee stromen, 34 en 36. Stroom 34, die ongeveer 20% van de totale hoeveelheid damp bevat, wordt gecombineerd met de gecondenseerde vloeistof, stroom 33, ter vorming van stroom 35. Gecombineerde stroom 35 gaat door warmtewisselaar 13 heen in een warmte-uitwisselende relatie met 15 koelmiddel stroom 71e, resulterend in een koeling en substantiële condensatie van stroom 35a. De substantieel gecondenseerde stroom 35a bij -120 °F [-85 °C] wordt vervolgens geëxpandeerd ("flash expander") via een geschikt expansie-orgaan, zoals expansieklep 14, tot de bedrijfsvoerings-druk (ongeveer 465 psia [3206 kPa(a)]) van fractioneringskolom 19. 20 Tijdens de expansie wordt een deel van de stroom verdampt, resulterend in het afkoel en van de totale stroom. In de in Figuur 1 weergegeven werkwijze bereikt de geëxpandeerde stroom 35b, die expansieklep 14 verlaat, een temperatuur van -122 °F [-86 °C], en wordt toegevoerd naar een middenpunttoevoerpositie in de demethaniseringssectie 19b van 25 fractioneringskolom 19.
De resterende 80% van de damp afkomstig van separator 11 (stroom 36) treedt een werkexpansie-apparaat 15 binnen, waarin mechanische energie aan dit deel van de hogedruk toevoer wordt onttrokken. Het apparaat 15 expandeert de damp nagenoeg isentropisch van 30 een druk van ongeveer 1278 psia [8812 kPa(a)] tot de bedrijfsvoeringsdruk van de kolom, waarbij de werkexpansie de geëxpandeerde stroom 36a afkoelt 1020810*1' I 10 I naar een temperatuur van ongeveer -103 °F [-75 °C]. De typische in de I handel verkrijgbare expansie-installaties zijn in staat tot het I terugwinnen in de orde van 80-85% van de arbeid die theoretisch I beschikbaar is in een ideale isentropische expansie. De teruggewonnen 5 arbeid wordt vaak toegepast voor het aansturen van een centrifugale compressor (zoals onderdeel 16) die bijvoorbeeld kan worden toegepast voor het opnieuw comprimeren van het tot gas van de kolom (stroom 38). De I geëxpandeerde en gedeeltelijk gecondenseerde stroom 36a wordt toegevoerd I als toevoer naar destillatiekolom 19 bij een lager gelegen middenkolom- 10 toevoerpunt.
I De demethaniseringsinstallatie in fractioneringskolom 19 is I een conventionele destillatiekolom die een aantal verticaal op afstand I geplaatste schotels, een of meer gepakte bedden, of een combinatie van schotels en pakkingsmateriaal bevat. Zoals vaak het geval in I 15 verwerkingsinstallaties van aardgas is, kan de fractioneringskolom uit H twee secties bestaat. De bovensectie 19a is een separator waarin de I toptoevoer wordt verdeeld in respectieve damp- en vloeistofdelen hiervan, I en waarbij de damp afkomstig van de ondergelegen destillatie- of demethaniseringssectie 19b wordt gecombineerd met het dampdeel (indien I 20 aanwezig) van de toptoevoer ter vorming van de koude demethanizer topdamp
I (stroom 37) die de top van de kolom bij een temperatuur van -135 °F
[-93 °C] verlaat. De lager gelegen demethaniseringssectie 19b bevat de schotels en/of het pakkingsmateriaal en voorziet in een noodzakelijk H contact tussen de vloeistoffen die naar beneden vallen en de naar boven I 25 stijgende dampen. De demethaniseringssectie omvat ook een of meer I reboilers (zoalsd reboiler 20) die een deel van de vloeistoffen, die door I de kolom naar beneden stromen, verwarmen en verdampen om de strippende dampen te verschaffen die in de kolom naar boven stromen. De I vloei stofproductstroom 41 verlaat de onderzijde van de kolom bij een 30 temperatuur van 115 °F [46 °C], op basis van een typische specificatie van een methaan-ethaanverhouding van 0,020:1, op een mol ai re basis in het I 1020310» 11 bodemproduct.
De demethanizer topdamp (stroom 37) wordt verwarmd naar een waarde van 90 °F [32 °C] in warmtewisselaar 24, en een deel van de verwarmde demethanizer topdamp wordt onttrokken om voor de installatie 5 als een brandstofgas (stroom 48) te dienen. (De hoeveelheid brandstofgas die moet worden onttrokken wordt grotendeels bepaald door de brandstof die nodig is voor de motoren en/of de turbines die de gascompressoren in de installatie aansturen, zoals koel middel compressoren 64, 66 en 68 in dit voorbeeld). Het resterende deel van de verwarmde demethanizer topdamp 10 (stroom 38) wordt gecomprimeerd door compressor 16, aangedreven door expansie-apparaten 15, 61, en 63. Na het koelen naar 100 °F [38 °C] in afvoerkoelorgaan 25, wordt stroom 38b verder afgekoeld naar -123 °F [-86 °C] in warmtewisselaar 24 door een uitwisseling met de koude demethanizer topdamp, stroom 37.
15 Stroom 38c treedt vervolgens warmtewisselaar 60 binnen en wordt verder gekoeld door koel middel stroom 71d. Na het koelen naar een tussenliggende temperatuur wordt stroom 38c onderverdeeld in twee delen. Het eerste deel, stroom 49, wordt verder gekoeld in warmtewisselaar 60 naar een temperatuur van -257 'F [-160 °C] om te condenseren en onder te 20 koelen, waarna de stroom een arbeidssexpansie-apparaat 61 binnentreedt waarin mechanische energie aan de stroom wordt onttrokken. Het apparaat 61 expandeert vloei stofstroom 49 nagenoeg isentropisch van een druk van ongeveer 562 psia [3878 kPa(a)] naar de LNG-opslagdruk (15,5 psia [107 kPa(a)]), enigszins boven atmosferische druk. De arbeidsexpansie 25 koelt de expanderende stroom 49a tot een temperatuur van ongeveer -258 °F [-161 °C] waarna deze vervolgens wordt geleid naar het LNG-opslagvat 62 dat het LNG-product (stroom 50) herbergt.
Stroom 39, het andere deel van stroom 38c, wordt onttrokken aan warmtewisselaar 60 bij een temperatuur van -160 °F [-107 °C] en 30 geëxpandeerd door een geschikt expansieorgaan, zoals expansieklep 17, tot de bedrijfsvoeringsdruk van fractioneringskolom 19. In de in Figuur 1 1020810#' weergegeven werkwijze is er geen verdamping in geëxpandeerde stroom 39a
I zodat de temperatuur hiervan slechts enigszins afneemt naar -161 °F
I [-107 °C] bij het verlaten van expansieklep 17. De geëxpandeerde stroom I 39a wordt vervolgens toegevoerd naar een separatorsectie 19a in het 5 bovenste gebied van fractioneringskolom 19. De hierin gescheiden I vloeistoffen worden de toptoevoer naar demethaniseringssectie 19b.
I Het volledig koelen voor stromen 35 en 38c wordt verschaft I door een gesloten koelcycluslus. De arbeidsvloei stof voor deze cyclus is I een mengsel van koolwaterstofverbindingen en stikstof, waarbij de I 10 samenstelling van het mengsel al naargelang de behoefte wordt ingesteld I ter verschaffing van de vereiste koelmiddeltemperatuur onder condenseren bij een redelijke druk onder gebruikmaking van het beschikbare I koelmedium. In deze uitvoeringsvorm is het condenseren met koelwater I verondersteld, zodat een uit stikstof, methaan, ethaan, propaan en I 15 zwaardere koolwaterstoffen bevattend koelmiddelmengsel wordt toegepast in I de simulatie van de werkwijze volgens Figuur 1. De samenstelling van de I stroom, benaderd in mol percentage, bedraagt 7,5% stikstof, 41,0% methaan, I 41,5% ethaan en 10,0% propaan, waarbij de resterende hoeveelheid zwaardere koolwaterstoffen is.
20 De koelmiddelstroom 71 verlaat afvoerkoeler 69 bij een temperatuur van 100 "F [38 °C] en 607 psia [4185 kPa(a)]. Deze treedt warmtewisselaar 10 binnen en wordt afgekoeld naar -31 "F [-35 eC] en I gedeeltelijk gecondenseerd door de gedeeltelijk opgewarmde, geëxpandeerde koelmiddelstroom 71f en door andere koelmiddel stromen. Voor de simulatie 25 van Figuur 1 is verondersteld dat deze andere koelmiddelstromen propaankoelmiddel van het type commerciële kwaliteit bij drie verschillende temperatuur- en drukniveaus zijn. De gedeeltelijk gecondenseerde koelmiddelstroom 71 treedt vervolgens warmtewisselaar 13 binnen voor een verdere afkoeling naar -114 °F [-81 "C] door gedeeltelijk 30 verwarmde, geëxpandeerde koelmiddelstroom 71e waarbij het koelmiddel wordt gecondenseerd en gedeeltelijk onderkoeld (stroom 71b). Het I 1020810* 13 koelmiddel wordt verder onderkoeld naar >257 °F [-160 °C] in warmtewisselaar 60 door geëxpandeerde koel middel stroom 71d. De onderkoelde vloei stofstroom 71c treedt een arbeidsexpansie-apparaat 63 binnen waarin mechanische energie aan de stroom wordt onttrokken wanneer 5 deze nagenoeg isentropisch wordt geëxpandeerd van een druk van ongeveer 586 psia [4040 kPa(a)] naar ongeveer 34 psia [234 kPa(a)]. Tijdens de expansie wordt een deel van de stroom verdampt, resulterend in het afvoeren van de totale stroom naar -263 'F [-164 °C] (stroom 71d). De geëxpandeerde stroom 71d treedt vervolgend warmtewisselaars 60, 13 en 10 10 opnieuw binnen waarbij deze voorziet in het koelen van de stroom 38c, stroom 35 en het koelmiddel (stromen 71, 71a en 71b) wanneer deze wordt verdampt en oververhit.
De oververhitte koelmiddeldamp (stroom 71g) verlaat warmtewisselaar 10 bij een temperatuur van 93 'F [34 °C] en wordt in drie 15 stappen gecomprimeerd tot een waarde van 617 psia [4254 kPa(a)]. Elk van de drie compressiestappen (koelmiddelcompressoren 64, 66 en 68) wordt aangestuurd door een aanvullende energiebron en wordt gevolgd door een koeler (afvoerkoelers 65, 67 en 69) ter verwijdering van compressiewarmte. De gecomprimeerde stroom 71 afkomstig van afvoerkoeler 20 69 keert terug naar warmtewisselaar 10 om de cyclus te voltooien.
Een samenvatting van stroomsnelheden en energieverbruik voor de in Figuur 1 weergegeven werkwijze wordt hierna in de volgende tabel samengevat.
1020810É
Tabel I (Figuur 1).
H Stroom Samenvatting van stroomsnelheid Lb.mol/uur [kg mol/uur] I Methaan Ethaan Propaan Butaanver- Totale bindingen+ hoeveelheid I 31 40.977 3861 2408 1404 48.656 I 5 32 32.360 2675 1469 701 37.209 33 8617 1186 939 703 11.447 I 34 6472 535 294 140 7442 36 25.888 2140 1175 561 29.767 37 47.771 223 0 0 48.000 I 10 39 6867 32 0 0 6900 41 73 3670 2408 1404 7556 I 48 3168 15 0 0 3184 I 50 37.736 176 0 0 37.916 15 Terugwinning in NGL* Hoeveelheid
Ethaan 95,06%
Propaan 100,00%
Butaanverbindingen+ 100,00%
Productiesnelheid 308.147 Lb/uur [308.147 kg/uur] 20 LNG-product I Productiesnelheid 610.813 Lb/uur [610.813 kg/uur]
Zuiverheid* 99,52%
Lagere verwarmingswaarde 912,3 BTU/SCF [33,99 MJ.m3] H Energie 25 Koelmiddelcompressie 103.957 HP [170.904 kW]
Propaancompressie 33.815 HP [ 55.591 kW]
Totale compressie 137.772 HP [226.495 kW] H Warmte van ondersteunende diensten
Demethanizer reboiler 29.364 MBTU/uur [18.969 kW] (op basis van niet-afgeronde stroomsnelheden) mona 1 n_ 15
Het rendement van LNG-productieprocessen wordt in het bijzonder vergeleken onder gebruikmaking van de vereiste "specifieke energieconsumptie", welke term de verhouding is tussen het totale koelcompressievermogen en de totale vloeistofproductiesnel heid. De 5 gepubliceerde informatie ten aanzien van het specifieke energieverbruik voor processen volgens de stand van de techniek ter bereiding van LNG verschaft een gebied van 0,168 HP-uur/Lb [0,276 kW-uur/kg] tot 0,182 HP-uur/Lb [0,300 kW-uur/kg], welk gebied wordt verondersteld te zijn gebaseerd op een "on-stream factor" van 340 dagen per jaar voor de LNG-10 productie-installatie. Op dezelfde basis bedraagt het specifieke verbruik voor de in Figuur 1 weergegeven uitvoeringsvorm volgens de onderhavige uitvinding 0,161 HP-uur/Lb [0,265 kW-uur/kg], welke waarde een rendementverbetering van 4-13% ten opzichte van de processen volgens de stand van de techniek weergeeft. Bovendien moet worden opgemerkt dat het specifieke 15 energieverbruik voor de processen volgens de stand van de techniek is gebaseerd op slechts een nevenproductie van LPG (C3- en zwaardere kool waterstofverbindingen) of condensaat (C4- en zwaardere koolwaterstof-verbindingen), vloei stofstroom en relatief lage terugwinningsgehaltes, geen NGL (C2- en zwaardere koolwaterstofverbindingen), vloei stofstroom 20 zoals weergegeven voor dit voorbeeld volgens de onderhavige uitvinding. De processen volgens de stand van de techniek vereisen aanzienlijk meer koelvermogen om een NGL-stroom als nevenproduct te verkrijgen, in plaats van een LPG-stroom of een condensaatstroom.
Er zijn twee primaire factoren die verantwoordelijk zijn 25 voor het verbeterde rendement van de onderhavige uitvinding. De eerste factor kan worden begrepen door het bestuderen van de thermodynamica van de werkwijze voor het vloeibaar maken, indien toegepast op een hogedruk gasstroom, zoals die in dit voorbeeld van toepassing is. Omdat het primaire bestanddeel van deze stroom methaan is, kunnen de 30 thermodynamische eigenschappen van methaan voor de doelstelling van het vergelijken van de cyclus voor het vloeibaar maken, toegepast in de T020810É I processen volgens de stand van de techniek ten opzichte van de in de onderhavige uitvinding toegepaste cyclus, worden toegepast. Figuur 2 I bevat een druk-enthalpie-fasediagram voor methaan. In de meeste cycli van vloeibaar maken volgens de stand van de techniek wordt het volledig I 5 koelen van de gasstroom tot stand gebracht terwijl de gasstroom zich op I een hogedruk (pad A-B) bevindt, waarna de stroom vervolgens wordt I geëxpandeerd (pad B-C) naar de druk van het LNG-opslagvat (enigszins I boven atmosferische druk). Deze expansiestap kan gebruikmaken van een I arbeidsexpansie-apparaat, dat in het bijzonder in staat is tot het I 10 terugwinnen in de orde van 75-80% van de arbeid die theoretisch in een I ideale isentropische expansie beschikbaar is. Vanuit het oogpunt van
I eenvoud wordt volledig isentropische expansie in Figuur 2 voor pad B-C
I weergegeven. Bovendien is de door deze arbeidsexpansie verschafte enthalpiereductie enigszins gering omdat de lijnen van constante entropie 15 nagenoeg verticaal zijn in het vloeistofgebied van het fasediagram.
Zet dit gegeven nu tegenover de cyclus van het vloeibaar I maken volgens de onderhavige uitvinding. Na het gedeeltelijk koelen bij I hoge druk (pad A-A') wordt de gasstroom geëxpandeerd (pad A'-A") tot een I tussenliggende druk (opnieuw wordt vanuit het oogpunt van eenvoud een I 20 volledig isentropische expansie weergegeven). Het resterende deel van het I koelen wordt tot stand gebracht bij de tussenliggende druk (pad A"-B'), en de stroom wordt vervolgens geëxpandeerd (pad B'-C) naar de druk van I het LNG-opslagvat. Omdat de lijnen van constante entropie een minder stijle helling in het dampgebied van het fasediagram vertonen, wordt een I 25 significant grotere enthalpiereductie verkregen door de eerste arbeidsexpansiestap (pad A'-A") volgens de onderhavige uitvinding. Aldus is de totale, voor de onderhavige uitvinding, vereiste hoeveelheid koeling (de som van pad A-A' en A"-B') minder dan de koeling die nodig is voor de methoden volgens de stand van de techniek (pad A-B), waardoor de 30 koeling (en aldus de koel compressie), die nodig is om de gasstroom vloeibaar te maken, wordt verlaagd.
I 7020810« 17
De tweede factor die verantwoordelijk is voor het verbeterde rendement· van de onderhavige uitvinding is het voortreffelijke gedrag van kool waterstofdesti1latiesystemen bij lagere bedrijfsvoerings-drukken. De verwijden ngsstap van kool waterstofverbindingen in de meeste 5 processen van de stand van de techniek wordt bij hoge druk uitgevoerd, in het bijzonder onder toepassing van een waskolom die een koude koolwaterstofvloei stof als de absorbentstroom toepast ter verwijdering van de zwaardere koolwaterstof-verbindingen uit de inkomende gasstroom. De bedrijfsvoering van de waskolom bij hoge druk is niet erg efficiënt, 10 omdat dit resulteert in de co-absorptie van een significante fractie methaan en ethaan afkomstig van de gasstroom die vervolgens uit de absorbeervloei stof moet worden verwijderd en worden afgekoeld om een deel van het LNG-product te worden. In de onderhavige uitvinding wordt de verwijderingsstap van de koolwaterstofverbindingen uitgevoerd bij de 15 tussenliggende druk waarbij het evenwicht damp/vloei stof veel gunstiger is, resulterend in een zeer gunstige terugwinning van de gewenste zwaardere koolwaterstofverbindingen in de nevenproduct-vloei stofstroom.
Voorbeeld 2.
Indien de specificaties voor het LNG-product zullen 20 toestaan dat meer ethaan, aanwezig in het toevoergas, wordt teruggewonnen in het LNG-product, dan kan een eenvoudige uitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding worden toegepast. Figuur 3 illustreert een dergelijke alternatieve uitvoeringsvorm. De inlaatgassamenstelling en omstandigheden, zoals van toepassing in de in Figuur 3 weergegeven 25 werkwijze, zijn dezelfde als in Figuur 1. Dienovereenkomstig kan de werkwijze volgens Figuur 3 worden vergeleken met de in Figuur 1 weergegeven uitvoeringsvorm.
In de simulatie van de werkwijze volgens Figuur 3 zijn het inlaatgaskoel-, scheiding- en expansieschema voor de NGL-30 terugwinningssectie in wezen dezelfde als toegepast in Figuur 1.
Inlaatgas treedt de installatie bij een temperatuur van 90 T [32 'C] en 10208101 I 18 1285 psia [8860 kPa(a)] als stroom 31 binnen en wordt in warmtewisselaar I 10 gekoeld door warmte-uitwissel ing met koelmiddelstromen en I de-methanizer-zij-reboilervloei stoffen bij een temperatuur van -35 °F [- I 37 *C] (stroom 40). De gekoelde stroom 41 treedt separator 11 binnen bij I 5 een temperatuur van -30 °F[-34 °C] en 1278 psia [8812 kPa(a)], waarbij de damp (stroom 32) van de gecondenseerde vloeistof (stroom 33) wordt I gescheiden.
I De damp (stroom 32) afkomstig van separator 11 wordt I onderverdeeld in twee stromen, 34 en 36. Stroom 34, die ongeveer 20% van 10 de totale damp bevat, wordt gecombineerd met de gecondenseerde vloeistof, I stroom 33, ter vorming van stroom 35. Gecombineerde stroom 35 wordt door I een warmtewisselaar 13 geleid, in warmte-uitwisseling met I koelmiddelstroom 71e, resulterend in het koelen en substantiële I condensatie van stroom 35a. De substantieel gecondenseerde stroom 35a bij I 15 -120 °F [-85 °C] wordt vervolgens geëxpandeerd door een geschikt I expansie-orgaan, zoals expansieklep 14, tot de bedrijfsvoeringsdruk I (ongeveer 465 psia (3206 kPa(a)] van fractioneringskolom 19. Tijdens de I expansie wordt een deel van de stroom verdampt, resulterend in het koelen van de totale stroom. In de in Figuur 3 weergegeven werkwijze bereikt de I 20 geëxpandeerde stroom 35b, die expansieklep 14 verlaat, een temperatuur I van -122 °F [-86 °C], en wordt toegevoerd naar de separatorsectie in het bovenste gebied van fractioneringskolom 19. De hierin gescheiden vloeistoffen worden de toptoevoer naar de demethaniseringssectie in het onderste gebied van fractioneringskolom 19.
25 De resterende 80% van de damp afkomstig van separator 11 (stroom 36) treedt een arbeidsexpansie-apparaat 15 binnen waarin mechanische energie wordt onttrokken aan dit deel van de hogedruk I toevoer. Het apparaat 15 expandeert de damp nagenoeg isentropisch vanaf I een druk van ongeveer 1278 psia [8812 kPa(a)] tot de bedrijfsvoeringsdruk I 30 van de kolom, waarbij de arbeidsexpansie de geëxpandeerde stroom 36a I afkoelt naar een temperatuur van ongeveer -103 °F [-75 °C]. De 19 geëxpandeerde en gedeeltelijk gecondenseerde stroom 36a wordt toegevoerd i j als toevoer naar desti1latiekolom 19 bij een midden in de kolom gelegen toevoerpunt.
De koude demethanizer topdamp (stroom 37) verlaat de top 5 van fractioneringskolom 19 bij een temperatuur van -123 °F [-86 °C]. De vloeistofproductstroom 41 verlaat de onderzijde van de toren bij een temperatuur van 118 °F [48 °C], op basis van een typische specificatie van een verhouding methaan en ethaan van 0,020:1, op een molaire basis in het bodemproduct.
10 De demethanizer topdamp (stroom 37) wordt verwarmd naar een temperatuur van 90 °F [32 °C] in warmtewisselaar 24, en een deel (stroom 48) wordt vervolgens onttrokken om te fungeren als brandstofgas voor de installatie. Het resterende deel van de verwarmde demethanizer topdamp (stroom 49) wordt samengedrukt door compressor 16. Na het koelen naar 15 100 °F [38 *C] in afvoerkoeler 25 wordt stroom 49b verder afgekoeld naar -112 °F [-80 °C] in warmtewisselaar 24 door uitwisseling met de koude demethanizer topdamp, stroom 37.
Stroom 49c treedt vervolgens warmtewisselaar 60 binnen en wordt verder gekoeld door koelmiddelstroom 71d naar een temperatuur van 20 -257 °F [-160 °C] om te condenseren en te onderkoelen, waarna deze een arbeidsexpansie-apparaat 61 binnentreedt waarin mechanische energie aan de stroom wordt onttrokken. Het apparaat 61 expandeert vloei stofstroom 49d nagenoeg isentropisch van een druk van ongeveer 583 psia [4021 kPa(a)] naar de LNG-opslagdruk (15,5 psia [107 kPa(a)]), enigszins boven 25 atmosferische druk. De arbeidsexpansie koelt de geëxpandeerde stroom 49e naar een temperatuur van ongeveer -258 °F [-161 °C], waarna deze wordt geleid naar het LNG-opslagvat 62 dat het LNG-product (stroom 50) herbergt.
In overeenstemming met de in Figuur 1 weergegeven werkwijze 30 wordt het volledig koelen voor stromen 35 en 49c verkregen door een gesloten koelcycluslus. De samenstelling van de als de arbeidsvloei stof 1020810^ I 20 I in de cyclus voor de werkwijze volgens Figuur 3 toegepaste samenstelling I is, in geschat mol percentage, 7,5% stikstof, 40,0% methaan, 42,5% ethaan I en 10,0% propaan, waarbij de rest is samengesteld uit zwaardere I koolwaterstofverbindingen. De koel middel stroom 71 verlaat afvoerkoeler 69 5 bij een temperatuur van 100 °F [38 °C] en een druk van 607 psia I [4185 kPa(a)]. Deze treedt warmtewisselaar 10 binnen en wordt afgekoeld I naar -31 °F [-35 °C] en gedeeltelijk gecondenseerd door de gedeeltelijk I verwarmde geëxpandeerde koel middel stroom 71f en door andere I koelmiddelstromen. Voor de simulatie volgens Figuur 3 is verondersteld 10 dat deze andere koel middel stromen een propaankoelmiddel van het type I commerciële kwaliteit bij drie verschillende temperatuur- en drukniveaus I zijn. De gedeeltelijk gecondenseerde koelmiddelstroom 71a treedt I vervolgens warmtewisselaar 13 binnen voor het verder afkoel en naar I -121 “F [-85 °C] door gedeeltelijk verwarmde geëxpandeerde I 15 koelmiddelstroom 71e, waarbij het koelmiddel (stroom 71b) wordt I gecondenseerd en gedeeltelijk onderkoeld. Het koelmiddel wordt verder I onderkoeld naar -257 °F [-160 °C] in warmtewisselaar 60 door I geëxpandeerde koelmiddelstroom 71d. De onderkoelde vloei stofstroom 71c I treedt een arbeidsexpansie-apparaat 63 binnen waarin mechanische energie I 20 wordt onttrokken aan de stroom wanneer deze nagenoeg isentropisch wordt geëxpandeerd van een druk van ongeveer 586 psia [4040 kPa(a)] naar ongeveer 34 psia [234 kPa(a)]. Tijdens de expansie wordt een deel van de stroom verdampt, resulterend in het koelen van de totale stroom naar een I waarde van -263 "F [-164 eC] (stroom 71d). De geëxpandeerde stroom 71d I 25 treedt vervolgens warmtewisselaars 60, 13 en 10 opnieuw binnen waarbij I deze voorziet in het koelen voor stroom 49c, stroom 35 en het koelmiddel (stromen 71, 71a en 71b) wanneer deze wordt verdampt en oververhit.
De oververhitte koelmiddel damp (stroom 71g) verlaat warmtewisselaar 10 bij een temperatuur van 93 °F [34 °C] en wordt in drie 30 stappen gecomprimeerd tot een waarde van 617 psia [4254 kPa(a)]. Elk van de drie compressiestappen (koelmiddelcompressoren 64, 66 en 68) wordt 21 aangestuurd door een aanvullende energiebron en wordt gevolgd door een koeler (afvoerkoelers 65, 67 en 69) ter verwijdering van de compressiewarmte. De gecomprimeerde stroom 71 afkomstig van afvoerkoeler 69 keert terug naar warmtewisselaar 10 om de cyclus te voltooien.
5 Een samenvatting van stroomsnelheden en energieverbruik voor de in Figuur 3 weergegeven werkwijze is in de volgende tabel weergegeven.
Tabel II (zie Figuur 3).
10 Stroom Samenvatting van stroomsnelheid Lb.mol/uur [kg mol/uur]
Methaan Ethaan Propaan Butaanver- Totale bindingen+ hoeveelheid 31 40.977 3861 2408 1404 48.656 32 32.360 2675 1469 701 37.209 33 8617 1186 939 703 11.447 15 34 6472 535 294 140 7442 36 25.888 2140 1175 561. 29.767 37 40.910 480 62 7 41.465 41 67 3381 2346 1397 7191 48 2969 35 4 0 3009 20 50__37.941 445 58 7 38.456 1020310^ I 22 I Terugwinning in NGL* Hoeveelheid I Ethaan 87,57% I Propaan 97,41% H Butaanverbindingen+ 99,47% I 5 Productiesnelheid 296.175 Lb/uur [296.175 kg/uur] I LNG-product I Productiesnelheid 625.152 Lb/uur [625.152 kg/uur] I Zuiverheid* 98,66% I Lagere verwarmingswaarde 919,7 BTU/SCF [34,27 MJ.m3] 10 Energie I Koelmiddelcompressie 96.560 HP [158.743 kW] I Propaancompressie 34.724 HP [ 57.086 kW] I Totale compressie 131.284 HP [215.829 kW] H Warmte van ondersteunende diensten I 15 Demethanizer reboiler 22.177 MBTU/uur [14.326 kW] * (op basis van niet-afgeronde stroomsnelheden) I Indien een on-stream factor van 30 dagen per jaar voor de I 20 LNG-productie-installatie wordt verondersteld, bedraagt de specifieke energieconsumptie voor de in Figuur 3 weergegeven uitvoeringsvorm volgens I de onderhavige uitvinding 0,153 HP-uur/Lb [0,251 kW-uur/kg]. In I vergelijking met de processen volgens de stand van de techniek is de rendementsverbetering voor de in Figuur 3 weergegeven uitvoeringsvorm I 25 10-20%. Zoals eerder voor de in Figuur 1 weergegeven uitvoeringsvorm is aangegeven, is deze rendementsverbetering mogelijk met de onderhavige uitvinding, zelfs hoewel een NGL-co-product wordt gevormd, in plaats van het LPG- of condensaat-co-product dat door processen volgens de stand van . de techniek wordt verkregen.
30 In vergelijking met de in Figuur 1 weergegeven uitvoeringsvorm, vereist de in Figuur 3 weergegeven uitvoeringsvorm volgens de onderhavige uitvinding ongeveer 5% minder energie per eenheid gevormde vloeistof. Voor een bepaalde hoeveelheid beschikbaar compressie- 23 vermogen zou aldus de in Figuur 3 weergegeven uitvoeringsvorm ongeveer 5% meer aardgas dan de in Figuur 1 weergegeven uitvoeringsvorm vloeibaar kunnen maken ten gevolge van het terugwinnen van een mindere hoeveelheid van de Cz- en zwaardere koolwaterstofverbindingen in het NGL-co-product.
5 De keuze tussen de in Figuur 1 en in Figuur 3 weergegeven uitvoeringsvormen volgens de onderhavige uitvinding voor een bijzondere applicatie zal in het algemeen worden voorgeschreven door de monetaire waarde van de zwaardere koolwaterstofverbindingen in het NGL-product ten opzichte van de corresponderende waarde hiervan in het LNG-product, of 10 door de verwarmingswaardespecificatie voor het LNG-product (omdat de verwarmingswaarde van LNG, verkregen door de in Figuur 1 weergegeven uitvoeringsvorm, lager is dan die zoals verkregen door de in Figuur 3 weergegeven uitvoeringsvorm).
Voorbeeld 3.
15 Indien de specificaties voor het LNG-product zouden toestaan dat de totale, in het toevoergas aanwezige ethaan wordt teruggewonnen in het LNG-product, of indien er geen markt voor een vloeibaar, ethaan bevattend co-product is, kan een alternatieve uitvoeringsvorm volgens de onderhavige uitvinding, zoals weergegeven in 20 Figuur 4, worden toegepast ter bereiding van een LPG-co-productstroom. De inlaatgas de samenstelling en omstandigheden zoals van toepassing in de in Figuur 4 weergegeven werkwijze zijn gelijk aan die in Figuren 1 en 3. Dienovereenkomstig kan de werkwijze volgens Figuur 4 worden vergeleken met de in Figuren 1 en 3 weergegeven uitvoeringsvormen.
25 In de simulatie van de werkwijze volgens Figuur 4 treedt inlaatgasinstal 1 atie bij een temperatuur van 90 °F [32 °C] en een druk van 1285 psia [8860 kPa(a)] als stroom 31 binnen en wordt gekoeld in warmtewisselaar 10 door middel van warmte-uitwisseling met koelmiddelstromen en "flashed" separatorvloei stoffen bij een temperatuur 30 van -46 °F [-43 °C] (stroom 33a). De gekoelde stroom 31a treedt separator 11 binnen bij een temperatuur van -1 °F [-18 °C] en een druk van 1020810^' Η 1278 psia [8812 kPa(a)] waarbij de damp (stroom 32) van de gecondenseerde H vloeistof (stroom 33) wordt gescheiden.
,De damp (stroom 32) van separator 11 treedt arbeidsexpansieapparaat 15 binnen waarin mechanische energie van dit deel I 5 van de hogedruk toevoer wordt onttrokken. Het apparaat 15 expandeert de I damp nagenoeg isentropisch van een druk van ongeveer 1278 psia [8812 I kPa(a)] naar een druk van ongeveer 440 psia [3034 kPa(a)] (de I bedrijfsvoeringsdruk van separator/absorptiekolom 18, waarbij de arbeidsexpansie de geëxpandeerde stromen 32a koelt naar een temperatuur I 10 van ongeveer -81 °F [-63 °C]. De geëxpandeerde en gedeeltelijk I gecondenseerde stroom 32a wordt toegevoerd naar een absorptiesectie 18b I in een onderste gebied van separator/absorptiekolom 18. Het vloeistofdeel I van de geëxpandeerde stroom treedt in contact met de vloeistoffen die in I benedenwaartse richting van de absorptiesectie vallen, en de I 15 gecombineerde vloei stofstroom 40 verlaat de bodem van separator/absorptiekolom 18 bij een temperatuur van -86 °F [-66 °C]. Het I dampdeel van geëxpandeerde stroom stijgt stroomopwaarts door de I absorptiesectie en wordt in contact gebracht met de naar beneden vallende I koude vloeistof om de C3-bestanddelen en zwaardere bestanddelen te 20 condenseren en absorberen.
I De separator/absorptiekolom 18 is een conventionele I destillatiekolom die een aantal verticaal op een afstand van elkaar gelegen schotels, een of meer gepakte bedden, of een bepaalde combinatie I van schotels en pakkingsmateriaal bevat. Zoals vaak in I 25 verwerkingsinstallaties van aardgas het geval is, kan de I separator/absorptiekolom uit twee secties bestaan. De bovenste sectie 18a I is een separator waarbij elke in de toptoevoer aanwezige damp wordt I gescheiden van het overeenkomstige vloeistofdeel hiervan, en waarbij de I van de onderste destillatie- of absorptiesectie 18b stijgende damp wordt 30 gecombineerd met het dampdeel (indien aanwezig) van de toptoevoer ter I vorming van de koude destillatiestroom 37 die de top van de kolom 25 verlaat. De onderste gelegen, absorptiesectie 18b bevat de schotels en/of het pakkingsmateriaal en voorziet in het noodzakelijke contact tussen de naar beneden vallende vloeistoffen en de naar boven stijgende dampen om de C3-bestanddelen en zwaardere bestanddelen te condenseren en 5 absorberen.
De gecombineerde vloei stofstroom 40 afkomstig van de bodem van separator/absorptiekolom 18 wordt geleid naar warmtewisselaar 13 via pomp 26 waar deze (stroom 40a) wordt verwarmd omdat deze koeling verschaft van deethanizer top (stroom 42) en koelmiddel (stroom 71a). De 10 gecombineerde vloei stofstroom wordt verwarmd naar een temperatuur van -24 'F [-31 °C], waarbij stroom 40b gedeeltelijk wordt verdampt voordat deze wordt toegevoerd als een middenkolomtoevoer naar deethanizer 19. De separatorvloei stof (stroom 33) wordt enigszins boven de bedrijfsvoeringsdruk van deethanizer 19 geëxpandeerd door middel van 15 expansieklep 12, waarbij stroom 33 wordt afgekoeld naar een waarde van -46 °F [-43 °C] (stroom 33a) voordat deze koeling verschaft aan het inkomende toevoergas, zoals eerder beschreven. Stroom 33b, nu op een waarde van 85 T [29 °C] treedt vervolgens deethanizer 19 binnen bij een lager gelegen, midden in de kolom aanwezig toevoerpunt. In de deethanizer 20 worden stromen 40b en 33b ontdaan van de methaan- en C2-bestanddelen hiervan. De deethanizer in kolom 19, bedreven bij een druk van ongeveer 453 psia [3123 kPa(a)], is ook een conventionele destillatiekolom die een aantal op een verticale afstand van elkaar gelegen schotels, een of meer gepakte bedden, of een bepaalde combinatie van schotels en 25 pakkingsmateriaal bevat. De deethanizerkolom kan ook uit twee secties bestaan: een boven gelegen separatorsectie 19a waarbij elke in de toptoevoer aanwezige damp wordt gescheiden van het corresponderende vloeistofdeel hiervan, en waarbij de van de onder gelegen destillatie- of de-ethaniseringssectie 19b stijgende damp wordt gecombineerd met het 30 dampdeel (indien aanwezig) van de toptoevoer ter vorming van destillatiestroom 42 die de top van de kolom verlaat, en een lager Ï0208 tOdf I gelegen, de-ethaniseringssectie 19b die de schotels en/of het I pakkingsmateriaal bevat ter verschaffing van het noodzakelijk contact tussen de naar beneden vallende vloeistoffen en de naar boven stijgende dampen. De de-ethaniseringssectie 19b omvat ook een of meer reboilers I 5 (zoals reboiler 20) die een deel van de vloeistof bij de bodem van de kolom verwarmen en verdampen ter verschaffing van de dampstromen die naar boven in de kolom stromen om het vloeistofproduct, stroom 41 van methaan- I en C2-bestanddelen te ontdoen. Een typische specificatie voor het I bodemvloeistofproduct is dat deze een verhouding ethaan:propaan van I 10 0,020:1, op een mol ai re basis, bezit. De vloeistofproductstroom 41
I verlaat de bodem van de deethanizer bij een temperatuur van 214 “F
I [101 -c].
I De bedrijfsvoeringsdruk in de deethanizer 19 wordt enigszins boven de bedrijfsvoeringsdruk van separator/absorptiekolom 18 15 gehandhaafd. Dit zorgt ervoor dat de deethanizer topdamp (stroom 42) ten gevolge van druk door warmtewisselaar 13 en aldus in de bovenste sectie I van separator/absorpstiekolom 18 stroomt. In een warmtewisselaar 13 wordt I de deethanizer topstroom bij een temperatuur van -19 °F [-28 °C] geleid in een warmte uitwisselende relatie met de gecombineerde vloei stofstroom I 20 (stroom 40a) afkomstig van de bodem van separator/absorptiekolom 18 en
koel middel stroom 71e, waardoor de stroom wordt afgekoeld naar -89 °F
I [-67 °C] (stroom 42a) en gedeeltelijk gecondenseerd. De gedeeltelijk gecondenseerde stroom treedt refluxvat 22 binnen waar de gecondenseerde I vloeistof (stroom 44) wordt gescheiden van de niet-gecondenseerde damp 25 (stroom 43). Stroom 43 wordt gecombineerd met de desti1latiedampstroom I (stroom 37) die he bovenste gebied van separatie/absorptiekolom 18 I verlaat ter vorming van een koude residugasstroom 47. De gecondenseerde vloeistof (stroom 44) wordt tot een hogere druk onder toepassing van pomp I 23 gepompt, waarna stroom 44a wordt onderverdeeld in twee delen. Een 30 deel, stroom 45, wordt geleid naar de bovenste separatorsectie van I separator/absorptiekolom 18 om als de koude vloeistof te dienen die in I 1Π9Π0 27 contact staat met de door absorptiesectie naar boven stijgende dampen. Het andere deel wordt toegevoerd naar deethanizer 19 als refluxstroom 46, waarbij het deel naar een toptoevoerpunt op deethanizer bij een temperatuur van -89 °F [-67 °C] stroomt.
5 Het koude residugas (stroom 47) wordt opgewarmd van -94 °F
[-70 ’C] naar 94 °F [34 °C] in warmtewisselaar 24, en een deel (stroom 48) wordt vervolgens onttrokken om als een brandstofgas voor de installatie te fungeren. Het resterende deel van het opgewarmde residugas (stroom 49) wordt gecomprimeerd door compressor 16. Na het koelen naar 100 °F [38 °C] 10 in afvoerkoeler 25 wordt stroom 49b verder afgekoeld naar -78 °F [-61 °C] in warmtewisselaar 24 door uitwisseling met het koude residugas, stroom 47.
Stroom 49c treedt vervolgens warmtewisselaar 60 binnen en wordt verder afgekoeld door koelmiddelstroom 71d naar een waarde van 15 -255 °F [-160 °C] om te condenseren en te onderkoelen, waarna deze een arbeidsexpansie-apparaat 61 binnentreedt waarin mechanische energie aan de stroom wordt onttrokken. Het apparaat 61 expandeert vloei stofstroom 49d nagenoeg isentropisch van een druk van ongeveer 648 psia [4465 kPa(a)] naar de LNG-opslagdruk (15,5 psia [107 kPa(a)], enigszins boven 20 atmosferische druk. De arbeidsexpansie koelt de geëxpandeerde stroom 49e naar een temperatuur van ongeveer -256 °F [-160 °C], waarna deze vervolgens wordt geleid naar het LNG-opslagvat 62 dat het LNG-product (stroom 50) handhaaft.
In overeenstemming met de in Figuren 1 en 3 weergegeven 25 werkwijzen, wordt veel van het koelen voor stroom 42 en het geheel voor het koelen van stroom 49 voorzien door een gesloten cycluskoellus. De samenstelling van de als de arbeidsvl oei stof in de cyclus voor de in Figuur 4 weergegeven werkwijze toegepaste stroom bedraagt, ongeveer in molprocent, 8,7% stikstof, 30,0% methaan, 45,8% ethaan en 11,0% propaan, 30 waarbij de rest zwaardere koolwaterstofverbindingen omvat. De koelmiddelstroom 71 verlaat afvoerkoeler 69 bij een temperatuur van 1020810f’ I 100 °F [38 °C] en een druk van 607 psia [4185 kPa(a)]. Deze treedt H warmtewisselaar 10 binnen en wordt afgekoeld naar -17 °F [-27 °C] en gedeeltelijk gecondenseerd door de gedeeltelijk verwarmde geëxpandeerde koel mi ddelstroom 7lf en door andere koelmiddelstromen. Voor de simulatie 5 volgens Figuur 4 is verondersteld dat deze andere koelmiddelstromen propaankoelmiddel van commerciële kwaliteit bij drie verschillende temperatuur- en drukniveaus zijn. De gedeeltelijk gecondenseerde koelmiddelstroom 71a treedt vervolgens warmtewisselaar 13 binnen voor een I verdere koeling naar -89 ’F [-67 °C] door gedeeltelijk verwarmde 10 geëxpandeerde koelmiddelstroom 71e, waarbij verder het koelmiddel (stroom 71b) wordt gecondenseerd. Het koelmiddel wordt volledig gecondenseerd en I vervolgens onderkoeld naar -255 *F [-160 'C] in warmtewisselaar 60 door I geëxpandeerde koelmiddelstroom 7 ld. De onderkoelde vloei stofstroom 71c treedt een arbeidsexpansie-apparaat 63 binnen waarin mechanische energie 15 aan de stroom wordt onttrokken wanneer deze nagenoeg isentropisch wordt I geëxpandeerd van een druk van ongeveer 586 psia [4040 kPa(a)] tot ongeveer 34 psia [234 kPa(a)]. Gedurende de expansie wordt een deel van I de stroom verdampt, resulterend in het koelen van de totale stroom naar I een waarde van -264 °F [-164 °C] (stroom 71d). De geëxpandeerde stroom I 20 71d treedt vervolgens warmtewisselaars 60, 13 en 10 opnieuw binnen waarin I deze voorziet in het koelen van stroom 49c, stroom 42 en het koelmiddel I (stromen 71, 71a en 71b) wanneer deze wordt verdampt en oververhit.
De overhitte koel middeldamp (stroom 71g) verlaat I warmtewisselaar 10 bij een temperatuur van 90 T [32 eC] en wordt in drie I 25 stappen gecomprimeerd tot 617 psia [4254 kPa(a)]. Elk van de drie I compressiestappen (koelmiddelcompressoren 64, 66 en 68) wordt aangedreven door een aanvullende energiebron en wordt gevolgd door een koel orgaan (afvoerkoelers 65, 67 en 69) ter verwijdering van de compressiewarmte. De gecomprimeerde stroom 71 afkomstig van afvoerkoeler 69 keert terug naar 30 warmtewisselaar 10 om de cyclus te voltooien.
Een samenvatting van stroomsnelheden en energieverbruik voor de in Figuur 4 weergegeven werkwijze is hierna in de volgende tabel 29 weergegeven.
Tabel III (Figuur 4).
Stroom Samenvatting van stroomsnelheid Lb.mol/uur [kg mol/uur]
Methaan Ethaan Propaan Butaanver- Totale bindingen* hoeveelheid 5 31 40.977 3861 2408 1404 48.656 32 38.431 3317 1832 820 44.405 33 2546 544 576 584 4251 37 36.692 3350 19 0 40.666 40 5324 3386 1910 820 11.440 10 41 0 48 2386 1404 3837 42 10.361 6258 168 0 16.789 43 4285 463 3 0 4753 44 6076 5795 165 0 12.036 45 3585 3419 97 0 7101 15 46 2491 2376 68 0 4935 47 40.977 3813 22 0 44.819 48 2453 228 1 0 2684 50 38.524 3585 21 0__42.135 20 Terugwinning in LPG* Hoeveelheid
Propaan 99,08%
Butaanverbindingen+ 100,00%
Productiesnelheid 197.051 Lb/uur [197.051 kg/uur] LNG-product 25 Productiesnelheid 726.918 Lb/uur [726.918 kg/uur]
Zuiverheid* 91,43%
Lagere verwarmingswaarde 969,9 BTÜ/SCF [36,14 MJ/m3]
Energie
Koelmiddel compressie 95.424 HP [156.876 kW] 30 Propaancompressie 28.060 HP [ 46.130 kW]
Totale compressie 123.484 HP [203.006 kW]
Warmte van ondersteunende diensten
Demethanizer reboiler 55.070 MBTU/uur [35.575 kW] * (op basis van niet-afgeronde stroomsnelheden) 1020810« I Ervan uitgaande dat een "on-stream factor" van 340 dagen I per jaar voor de LNG-productie van toepassing is, bedraagt het specifieke I energieverbruik voor de in Figuur 4 volgens de onderhavige uitvinding I weergegeven uitvoeringsvorm 0,143 HP-uur/LB [0,236 kW-uur/kg]. In I 5 vergelijking met de processen volgens de stand van de techniek is de I rendementsverbetering voor de in Figuur 4 weergegeven uitvoeringsvorm 17-27%.
I In vergelijking met de in Figuur 1 en Figuur 3 weergegeven I uitvoeringsvormen vereist de in Figuur 4 weergegeven uitvoeringsvorm H 10 volgens de onderhavige uitvinding 6% tot 11% minder energie per eenheid gevormde vloeistof. Aldus, voor een bepaalde hoeveelheid beschikbaar I compressievermogen, zou de in Figuur 4 weergegeven uitvoeringsvorm I ongeveer 6% meer aardgas dan de uitvoeringsvorm volgens Figuur 1 of I ongeveer 11% meer aardgas dan de in Figuur 3 weergegeven uitvoeringsvorm I 15 vloeibaar maken, dankzij het terugwinnen van slechts de C3- en zwaardere kool waterstofverbindingen als een LPG-co-product. De keuze tussen de I uitvoeringsvorm volgens Figuur 4 en de uitvoeringsvormen volgens de I onderhavige uitvinding van Figuur 1 of Figuur 3 voor een bijzondere I applicatie zal in het algemeen worden bepaald door de monetaire waarde I 20 van ethaan als deel van een NGL-product versus de corresponderende waarde I hiervan in het LNG-product, of door de verwarmingswaardespecificatie voor I het LNG-product (omdat de verwarmingswaarde van LNG, verkregen door de in I Figuren 1 en 3 weergegeven uitvoeringsvormen, lager is dan de I verwarmingswaarde verkregen door de in Figuur 4 weergegeven I 25 uitvoeringsvorm).
Voorbeeld 4.
Indien de specificaties voor het LNG-product het zouden I toestaan dat de in het toevoergas aanwezige totale hoeveelheid ethaan en I propaan wordt teruggewonnen in het LNG-product, of indien er geen markt I 30 voor een vloeistof-co-product, dat ethaan en propaan bevat, is, kan een I alternatieve uitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding, zoals 31 weergegeven in Figuur 5, worden toegepast ter bereiding van een condensaat-co-productstroom. De inlaatgassamenstelling en omstandigheden, zoals van toepassing in de in Figuur 5 weergegeven werkwijze, zijn gelijk aan die in Figuren 1, 3 en 4. Dienovereenkomstig kan de werkwijze volgens 5 Figuur 5 worden vergeleken met de in Figuren 1, 3 en 4 weergegeven uitvoeringsvormen.
In de simulatie van de werkwijze volgens Figuur 5 treedt inlaatgas de installatie bij een temperatuur van 90 °F [32 °C] en een druk van 1285 psia [8860 kPa(a)] als stroom 31 binnen en wordt gekoeld in 10 warmtewisselaar 10 door warmte-uitwisseling met koel middel stromen, hogedruk separatorvloeistoffen bij -37 °F [-38 °C] (stroom 33b) en "flashed" tussenliggende druk separatorvloeistoffen bij een temperatuur van -37 °F [-38 °C] (stroom 39b). De gekoelde stroom 31a treedt hogedruk separator 11 binnen bij een temperatuur van -30 °F [-34 °C] en een druk 15 van 1278 psia [8812 kPa(a)], waarbij de damp (stroom 32) wordt gescheiden van de gecondenseerde vloeistof (stroom 33).
De damp (stroom 32) afkomstig van hogedruk separator 11 treedt arbeidsexpansie-apparaat 15 binnen waarin mechanische energie van dit deel van de hogedruk toevoer wordt onttrokken. Het apparaat 15 20 expandeert de damp nagenoeg isentropisch van een druk van ongeveer 1278 psia [8812 kPa(a)] tot een druk van ongeveer 635 psia [4378 kPa(a)], waarbij de arbeidsexpansie de geëxpandeerde stroom 32 afkoelt naar een temperatuur van ongeveer -83 °F [-64 °C]. De geëxpandeerde en gedeeltelijk gecondenseerde stroom 32a treedt separator 18 van 25 tussenliggende druk binnen waarbij de damp (stroom 42) wordt gescheiden van de gecondenseerde vloeistof (stroom 39). De separatorvloeistof van tussenliggende druk (stroom 39) wordt geëxpandeerd tot een waarde enigszins boven de bedrijfsvoeringsdruk van depropanizer 19 door middel van expansieklep 17, het koelen van stroom 39 naar -108 °F [-78 °C] 30 (stroom 39a) voordat deze de warmtewisselaar 13 binnentreedt en wordt verwarmd omdat deze koeling verschaft aan residugasstroom 49 en 1020810m H koelmiddelstroom 71a, en aldus aan warmtewisselaar 10 om koeling te verschaffen aan het inkomende toevoergas, zoals eerder beschreven. Stroom 39c, nu op een waarde van -15 °F [-26 °C] treedt vervolgens depropanizer 19 binnen bij een boven het midden gelegen punt in de kolom.
I 5 De gecondenseerde vloeistof, stroom 33, afkomstig van I hogedruk separator 11, wordt tot enigszins boven de bedrijfsvoeringsdruk van depropanizer 19 geëxpandeerd onder toepassing van expansieklep 12, waarbij stroom 33 wordt afgekoeld naar -93 °F [-70 °C] (stroom 33a) voordat deze warmtewisselaar 13 binnentreedt en wordt verwarmd omdat deze 10 koeling verschaft aan residugasstroom 49 en koelmiddelstroom 71a, en vervolgens naar warmtewisselaar 10 om koeling te verschaffen aan het H inkomende toevoergas, zoals eerder beschreven. Stroom 33c, nu op een H waarde van 50 °F [10 eC], treedt vervolgens depropanizer 19 binnen bij beneden het midden van de kolom gelegen toevoerpunt. In de depropanizer I 15 worden stromen 39c en 33c ontdaan van hun methaan, C2-bestanddelen en C3- I bestanddelen. De depropanizer in kolom 19, die bij een druk van ongeveer I 385 psia [2654 kPa(a)] wordt bedreven, is een conventionele destillatiekolom die een aantal op verticale afstand van elkaar gelegen schotels, een of meer gepakte bedden, of een bepaalde combinatie van 20 schotels en pakkingsmateriaal bevat. De depropanizerkolom kan uit twee secties bestaan: een bovenste separatorsectie 19a waarbij elke, in de toptoevoer aanwezige damp wordt gescheiden van het corresponderende vloeistofdeel hiervan, en waarbij de uit de onderste destillatie of depropanizing sectie 19b opstijgende damp wordt gecombineerd met het 25 dampdeel (indien aanwezig) van de toptoevoer ter vorming van destillatiestroom 37 die de top van de kolom verlaat; en een onderste, depropanizing sectie 19b die de schotels en/of pakkingsmateriaal bevatten ter verschaffing van het noodzakelijke contact tussen de naar beneden vallende vloeistoffen en de naar boven stijgende dampen. De depropanizing 30 sectie 19b omvat ook een of meer reboilers (zoals reboiler 20) die een deel van de vloeistof bij de bodem van de kolom verwarmen en verdampen om 1020810e 33 de stripdampen te verschaffen die in de kolom naar boven stromen om het vloei stofproduct, stroom 41, van methaan, C2-bestanddelen en C3- bestanddelen te ontdoen. Een typische specificatie voor het bodemvloeistofproduct is het in bezit hebben van een verhouding 5 propaan:butaan van 0,020:1, op een volumebasis. De vloei stofproductstroom 41 verlaat de bodem van de deethanizer bij een temperatuur van 286 °F [141 *C].
De topdestillatiestroom 37 verlaat depropanizer 19 bij een temperatuur van 36 °F [2 ”C] en wordt gekoeld en gedeeltelijk 10 gecondenseerd door een propaankoelmiddel van commerciële kwaliteit in een refluxcondenser 21. De gedeeltelijk gecondenseerde stroom 37a treedt refluxdrum 22 op een warde van 2 T [-17 °C] binnen waarbij de gecondenseerde vloeistof (stroom 44) wordt gescheiden van de niet-gecondenseerde damp (stroom 43). De gecondenseerde vloeistof (stroom 44) 15 wordt door pomp 23 verpompt naar een toptoevoerpunt op depropanizer 19 als refluxstroom 44a.
De niet gecondenseerde damp (stroom 43) afkomstig van reluxvat 22 wordt verwarmd naar 94 °F [34 °C] in warmtewiselaar 24, en een deel (stroom 48) wordt vervolgens onttrokken om te fungeren als 20 brandstof gas voor de installatie. De rest van de verwarmde damp (stroom 38) wordt door compressor 16 gecomprimeerd. Na het koelen naar 100 °F [38 eC] in afvoerkoeler 25 wordt stroom 38b verder gekoeld naar 15 °F [-9 cC] in warmtewisselaar 24 door uitwisseling met de koele damp, stroom 43.
Stroom 38c wordt vervolgens samengevoegd met de 25 separatordamp van gemiddelde druk (stroom 42) ter vorming van koelresidugasstroom 49. Stroom 49 treedt warmtwisselaar 13 binnen en wordt afgekoeld van -38 T [-39 °C] naar -102 °F [-74 °C] door separator-vloei stoffen (stromen 39a en 33a), zoals eerder beschreven, en door koelmiddelstroom 71e. Gedeeltelijk gecondenseerde stroom 49a treedt 30 vervolgens warmtewisselaar 60 binnen en wordt veder gekoeld door koelmiddel stroom 71d naar een waarde van -254 °F [-159 °C] om te f020810g H condenseren en te onderkoelen, waarna deze een arbeidsexpansie-apparaat I 61 binnentreedt waarin mechanische energie aan de stroom wordt I onttrokken. Het apparaat 61 expandeert vloei stofstroom 49b nagenoeg I isentropisch van een druk van ongeveer 621 psia [4282 kPa(a)] tot de LNG- I 5 bewaardruk (15,5 psia [107 kPa(a)], enigszins boven atmosferische druk.
I De arbeidsexpansie koelt de geëxpandeerde stroom 49c naar een temperatuur van ongeveer -255 °F [-159 °C], waarna deze vervolgens wordt geleid naar I het LNG-opslagvat 62 dat het LNG-product (stroom 50) opvangt.
In overeenstemming met de in Figuur 1, Figuur 3 en Figuur 4 I 10 weergegeven processen wordt het meeste van het koelen voor stroom 49 en I het totaal van het koelen voor stroom 49a verkregen door een gesloten I cycluskoellus. De samenstelling van de als de arbeidsvloei stof in de I cyclus voor de in Figuur 5 weergegeven werkwijze toegepaste stroom I bedraagt, in geschat mol percentage, 8,9% stikstof, 34,3% methaan, 41,3% I 15 ethaan en 11,0% propaan, waarbij het resterende deel is samengesteld uit I zwaardere kool waterstofverbindingen. De koel stroom 71 verlaat afvoerkoeler 69 op een waarde van 100 °F [38 *C] en een druk van 607 psia I [4185 kPa(a)]. Deze treedt warmtewisselaar 10 binnen en wordt afgekoeld I naar -30 °F [-34 ”C] en gedeeltelijk gecondenseerd door de gedeeltelijk I 20 opgewarmde geëxpandeerde koel middel stroom 71f en door andere I koelmiddel stromen. Voor de simulatie volgens Figuur 5 is verondersteld I dat deze andere koel middel stromen van het type propaankoelmiddel van I commerciële kwaliteit bij drie verschillende temperatuur- en drukniveaus I zijn. De gedeeltelijk gecondenseerde koelmiddelstroom 71a treedt I 25 vervolgens warmtewisselaar 13 binnen voor een verdere afkoeling naar I -102 °F [-74 *C] door gedeeltelijk opgewarmde geëxpandeerde I koelmiddelstroom 71e, waarbij het koelmiddel (stroom 71b) verder wordt I gecondenseerd. Het koelmiddel wordt volledig gecondenseerd en vervolgens I onderkoeld naar -254 °F [-159 °C] in warmtewisselaar 60 door I 30 geëxpandeerde koelmiddelstroom 71d. De onderkoelde vloei stofstroom 71c I treedt een arbeidsexpansie-apparaat 63 binnen waarin mechanische energie I 1020810#' 35 wordt onttrokken aan de stroom wanneer deze nagenoeg isentropisch wordt geëxpandeerd van een druk van ongeveer 586 psia [4040 kPa(a)] naar ongeveer 34 psia [234 kPa(a)]. Tijdens de expansie wordt een deel van de stroom verdampt, resulterend in het afkoel en van de totale stroom naar 5 een waarde van -264 °F [-164 °C] (stroom 71d). De geëxpandeerde stroom 71d treedt vervolgens warmtewisselaars 60, 13 en 10 opnieuw binnen, waarbij deze voorziet in het koelen voor stroom 49a, stroom 49 en het koelmiddel (stromen 71, 71a en 71b) wanneer deze wordt verdampt en oververhit.
10 De oververhitte koelmiddeldamp (stroom 71g) verlaat warmtewisselaar 10 op een waarde van 93 eF [34 °C] en wordt in drie stappen tot een waarde van 617 psia [4254 kPa(a)] gecomprimeerd. Elk van de drie compressiestappen (koelmiddelcompressoren 64, 66 en 68) wordt aangestuurd door een aanvullende energiebron en wordt gevolgd door een 15 koel orgaan (afvoerkoelers 65, 67 en 69) ter verwijdering van compressiewarmte. De gecomprimeerde stroom 71 afkomstig van afvoerkoeler 69 keert terug naar warmtewisselaar 10 om de cyclus te voltooien.
Een samenstelling van stroomsnelheden en energieverbruik voor de in Figuur 5 weergegeven werkwijze wordt hierna in de volgende 20 tabel weergegeven.
102Q81QÉ’ 36
Tabel IV (Figuur 5).
Stroom Samenvatting van stroomsnelheid Lb.mol/uur [kg mol/uur]
Methaan Ethaan Propaan Butaanver- Totale bindingen+ hoeveelheid 31 40.977 3861 2408 1404 48.656 5 32 32.360 2675 1469 701 37.209 33 8617 1186 939 703 11.447 38 13.133 2513 1941 22 17.610 39 6194 1648 1272 674 9788 41 0 0 22 1352 1375 10 42 26.166 1027 197 27 27.421 43 14.811 2834 2189 25 19.860 48 1678 321 248 3 2250 50 39.299 3540 2138 49 45.031 15 Terugwinning in LPG* Hoeveelheid
Butaan 95,04%
Pentaanverbindingen+ 99,57%
Productiesnelheid 88.390 Lb/uur [ 88.390 kg/uur] LNG-product 20 Productiesnelheid 834.183 Lb/uur [834.183 kg/uur]
Zuiverheid* 87,27%
Lagere verwarmingswaarde 1033,8 BTU/SCF [38,52 MJ/m3]
Energie
Koelmiddelcompressie 84.974 HP [139.696 kW] 25 Propaancompressie 39.439 HP [ 64.837 kW]
Totale compressie 124.413 HP [204.533 kW]
Warmte van ondersteunende diensten
Demethanizer reboiler 52.913 MBTU/uur [34.182 kW] 30 ’ (op basis van niet-afgeronde stroomsnelheden) 4 Λ ΛΛ n 4 Λ .»1 ' 37
Op basis van een "on-stream factor" van 340 dagen per jaar voor de LNG-productie-installatie bedraagt het specifieke energieverbruik voor de in Figuur 5 weergegeven uitvoeringsvorm volgens de onderhavige uitvinding 0,145 HP-uur/Lb [0,238 kW-uur/kg]. In vergelijking met de 5 processen volgens de stand van de techniek bedraagt de rendementsverbetering 16-26% voor de in Figuur 5 weergegeven uitvoeringsvorm.
In vergelijking met de in Figuur 1 en in Figuur 3 weergegeven uitvoeringsvormen vereist de in Figuur 5 weergegeven 10 uitvoeringsvorm volgens de onderhavige uitvinding 5 tot 10% minder energie per eenheid geproduceerde vloeistof. In vergelijking met de in Figuur 5 weergegeven uitvoeringsvorm vereist de in Figuur 5 weergegeven uitvoeringsvorm volgens de onderhavige uitvinding in wezen dezelfde energie per eenheid geproduceerde vloeistof. Aldus, voor een bepaalde 15 hoeveelheid beschikbaar compressievermogen, zou de uitvoeringsvorm volgens Figuur 4 ongeveer 5% meer aardgas dan de in Figuur 1 weergegeven uitvoeringsvorm kunnen vloeibaar maken, ongeveer 10% meer aardgas dan de in Figuur 3 weergegeven uitvoeringsvorm, of ongeveer dezelfde hoeveelheid aardgas als de uitvoeringsvorm zoals weergegeven in Figuur 4, dankzij het 20 terugwinnen van slechts de C4- en zwaardere kool waterstofverbindingen als een condensaat-co-product. De keuze tussen de in Figuur 5 weergegeven uitvoeringsvorm en de uitvoeringsvormen volgens de onderhavige uitvinding weergegeven in Figuur 1, Figuur 3 of Figuur 4, voor een bijzondere toepassing, zal in het algemeen afhangen van de monetaire waarden van 25 ethaan en propaan als deel van een NGL- of LPG-product ten opzichte van de corresponderende waarden hiervan in het LNG-product, of door de verwarmingswaardespecificatie voor het LNG-product (omdat de verwarmingswaarde van LNG, verkregen door de in Figuur 1, Figuur 3 en Figuur 4 weergegeven uitvoeringsvormen, lager is dan de verarmingswaarde 30 verkregen door de in Figuur 5 weergegeven uitvoeringsvormen).
1020810^' I 38 I Andere uitvoeringsvormen.
I Een deskundige op dit gebied zal herkennen dat de onderhavige uitvinding kan worden aangepast om te worden toegepast met I alle typen installaties voor het vloeibaar maken van LNG om een co- I 5 productie van een NGL-stroom, een LPG-stroom of een condensaatstroom I mogelijk te maken, al naargelang de behoefte bij een bepaalde locatie van een fabriek. Verder zal het duidelijk zijn dat een aantal I procesconfiguraties kan worden toegepast voor het terugwinnen van de I vloeibare co-productstroom. Bijvoorbeeld kunnen de in Figuren 1 en 3 10 weergegeven uitvoeringsvormen worden aangepast om een LPG-stroom of een I condensaatstroom als de vloeibare co-productstroom terug te winnen in I plaats van een NGL-stroom, zoals eerder beschreven in Voorbeeld 1 en 2.
I De in Figuur 4 weergegeven uitvoeringsvorm kan worden aangepast om een I NGL-stroom terug te winnen die een significante fractie van de in het H 15 toevoergas aanwezige C2-bestanddelen bevat, of voor het terugwinnen van een condensaatstroom die slechts de in het toevoergas aanwezige C4 en de I zwaardere bestanddelen bevat, in plaats van het vormen van een LPG-co- I product, zoals eerder beschreven voor Voorbeeld 3. De in Figuur 5 weergegeven uitvoeringsvorm kan worden aangepast om een NGL-stroom terug I 20 te winnen die een significante fractie van de in het toevoergas aanwezige I C2-bestanddelen bevat, of voor het terugwinnen van een LPG-stroom die een significante fractie van de in het toevoergas aanwezige C3-bestanddelen I bevat, in plaats van het vormen van een condensaat-co-product, zoals I eerder beschreven voor Voorbeeld 4.
25 Figuren 1, 3, 4 en 5 vertegenwoordigen de I voorkeursuitvoeringsvormen van de onderhavige uitvinding voor de aangegeven procesomstandigheden. Figuren 6 tot 21 vertegenwoordigen alternatieve uitvoeringsvormen volgens de onderhavige uitvinding die voor I een bijzondere applicatie in beschouwing kunnen worden genomen. Zoals in 30 Figuren 6 en 7 is weergegeven, kan het geheel of een deel van de I gecondenseerde vloeistof (stroom 33) afkomstig van separator 11 worden I 10208100' 39 toegevoerd naar een fractioneringskolom 19 bij een afzonderlijke, in het onderste midden van de kolom gelegen toevoerpositie, in plaats van het combineren met het deel van de separatordamp (stroom 34) die naar de warmtewisselaar 13 stroomt. Figuur 8 vertegenwoordigt een alternatieve 5 uitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding die minder apparatuur vereist dan de in Figuur 1 en Figuur 6 weergegeven uitvoeringsvormen, hoewel het specifieke energieverbruik hiervan enigszins hoger is. Volgens soortgelijke wijze vertegenwoordigt Figuur 9 een alternatieve uitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding die minder apparatuur 10 vereist dan de in Figuren 3 en 7 weergegeven uitvoeringsvormen, opnieuw ten koste van een hoger specifiek energieverbruik. Figuren 10 tot 14 vertegenwoordigen alternatieve uitvoeringsvormen volgens de onderhavige uitvinding die minder apparatuur kunnen vereisen dan de in Figuur 4 weergegeven uitvoeringsvormen, hoewel het specifieke energieverbruik 15 hiervan hoger kan zijn. (opgemerkt dient te worden dat, zoals weergegeven in Figuren 10 tot 14, desti11atiekolommen of -systemen, zoals deethanizer 19, beide van een reboiler voorziene absorptiekolom ontwerpen en van reflux voorziene, van reboiler voorziene kol omontwerpen omvatten). Figuren 15 en 16 vertegenwoordigen alternatieve uitvoeringsvormen volgens 20 de onderhavige uitvinding die de functies van separator/absorptiekolom 18 en deethanizer 19 in de in Figuren 4 en 10 tot 14 weergegeven uitvoeringsvormen tot een enkelvoudige fractioneringskolom 19 combineren. Afhankelijk van de hoeveelheid zwaardere koolwaterstofverbindingen in het toevoergas en de toevoergasdruk kan de gekoelde toevoerstroom 31a, die de 25 warmtewisselaar 10 verlaat, niet elke vloeistof bevatten (omdat deze boven het dauwpunt hiervan is, of omdat deze boven de cricondenbar waarde is), zodat de in Figuren 1 en 3 tot 16 weergegeven separator 11 niet nodig is, en de gekoelde toevoerstroom kan direct naar een geschikt expansie-orgaan, zoals arbeidsexpansie-apparaat 15, stromen.
3Q Het ontdoen van de gasstroom die resteert na het terugwinnen van de vloeibare co-productstroom (stroom 37 in Figuren 1, 3, 102081CMf I 6 tot 11, 13 en 14, stroom 47 in Figuren 4, 12, 15 en 16 en stroom 43 in I Figuur 5) voordat deze wordt toegevoerd naar warmtewisselaar 60 voor I condenseren en onderkoelen, kan door middel van vele manieren tot stand I worden gebracht. In de werkwijzen volgens Figuren 1 en 3 tot 16 wordt de I 5 stroom verwarmd, gecomprimeerd tot een hogere druk onder toepassing van I energie afkomstig van een of meer arbeidsexpansie-apparaten, gedeeltelijk I gekoeld in een afvoerkoeler, vervolgens verder gekoeld door uitwisseling met de oorspronkelijke stroom. Zoals in Figuur 17 is weergegeven, kunnen sommige applicaties het comprimeren van de stroom naar hogere druk I 10 gunstiger maken, onder toepassing van een aanvullende compressor 59, die I bijvoorbeeld wordt aangestuurd door een externe energiebron. Zoals door I de gestippelde apparatuur (warmtewisselaar 24 en afvoerkoeler 25) in
Figuren 1 en 3 tot 16 is weergegeven, kunnen bepaalde omstandigheden het I verlagen van kapitaalkosten van de installatie bevorderen door het 15 verlagen of elimineren van het voorkoelen van de gecomprimeerde stroom I voordat deze warmtewisselaar 60 binnentreedt (ten koste van een verhoogde koel belasting op warmtewisselaar 60 en een toename van het I energieverbruik van koel compressoren 64, 66 en 68). In dergelijke uitvoeringsvormen kan de compressor verlatende stroom 49a direct naar I 20 warmtewisselaar 24 stromen, zoals weergegeven in Figuur 18, of direct naar warmtewisselaar 60 stromen, zoals weergegeven in Figuur 19. Indien I arbeidsexpansie-apparaten niet worden toegepast voor de expansie van delen van het hogedruk toevoergas, kan een door een uitwendige I energiebron aangetreden compressor, zoals de in Figuur 20 weergegeven 25 compressor 59, in plaats van compressor 16 worden toegepast. Andere I omstandigheden kunnen enige compressie van de stroom in het geheel niet rechtvaardigen, zodat de stroom direct naar warmtewisselaar 60 stroomt, I zoals weergegeven in Figuur 21 en door de gestippelde apparatuur I (warmtewisselaar 24, compressor 16 en afvoerkoeler 25) in Figuren 1 en 3 I 30 tot 16. Indien warmtewisselaar 24 niet aanwezig is om de stroom te I verwarmen voordat het installatiebrandstofgas (stroom 48) wordt I 1 n 20 8 torn ’ 41 onttrokken, kan een aanvullende verwarmingseenheid 58 nodig zijn om het brandstofgas te verwarmen voordat dit wordt verbruikt, onder toepassing van een utiliteitsstroom of een andere processtroom om de noodzakelijke warmte te verschaffen, zoals weergegeven in Figuren 19 tot 21. Dergelijke I 5 keuzes moeten in het algemeen voor elke applicatie worden beoordeeld, | waarbij factoren zoals gassamenstelling, installatie-afmeting, gewenst terugwinningsniveau van co-productstroom en beschikbare apparatuur allemaal in beschouwing moeten worden genomen.
In overeenstemming met de onderhavige uitvinding kan het 10 koelen van de inlaatgasstroom en de toevoerstroom naar de LNG-productiesectie volgens vele manieren tot stand worden gebracht. In de werkwijzen volgens Figuren 1, 3 en 6 tot 9 wordt inlaatgasstroom 31 gekoeld en gecondenseerd door externe koel middel stromen en torenvloeistoffen afkomstig van fractioneringskolom 19. In Figuren 4, 5 15 en 10 tot 14 worden "flashed" separatorvloei stoffen toegepast voor dit doel, samen met de uitwendige koel middel stromen. In Figuren 15 en 16 worden torenvloeistoffen en "flashed" separatorvloei stoffen voor dit doel, samen met de externe koelmiddelstromen, toegepast. En in Figuren 17 tot 21 worden slechts externe koel middel stromen toegepast om 20 inlaatgasstroom 31 te koelen. De gekoelde processtromen zouden echter ook kunnen worden toegepast voor het toevoeren van enige mate van koeling naar het hogedruk koelmiddel (stroom 71a), zoals weergegeven in Figuren 4, 5, 10 en 11. Verder kan elke stroom met een temperatuur lager dan de stromen die worden gekoeld, worden toegepast. Bijvoorbeeld kan een 25 nevenstroom van damp afkomstig van separator/absorptiekolom 18 of fractioneringskolom 19 worden onttrokken en voor koeling worden toegepast. De toepassing en verdeling van kol omvloei stoffen en/of dampen voor proceswarmte-uitwissel ing en de bijzondere rangschikking van warmtewisselaars voor inlaatgas- en toevoergaskoeling moeten voor elke 30 bijzondere applicatie worden beoordeeld, alsook de keuze van processtromen voor specifieke warmte uitwisselende doeleinden. De keuze 1020810#' I van een bron van koelen zal van een aantal factoren afhangen, omvattende, I maar hiertoe niet beperkt, toevoergassamenstelling en -omstandigheden, I installatie-afmeting, afmeting van warmtewisselaar, potentiële I koelbrontemperaturen en dergelijke. Een deskundige op dit gebied zal ook I 5 herkennen dat elke combinatie van de hiervoor genoemde koel bronnen of I methoden van koelen in combinatie kunnen worden toegepast om de gewenste I temperaturen van de toevoerstromen te bereiken.
I De aanvullende externe koeling die wordt toegevoerd aan de I inlaatgasstroom en de toevoerstroom naar de LNG-productiesectie kan ook I 10 volgens verschillende manieren tot stand worden gebracht. In Figuren 1 en I 3 tot 21 is een kokend koel middel van enkelvoudig bestanddeel I verondersteld voor het hoge niveau externe koelen, en een verdampend, uit I meer bestanddelen bestaand koelmiddel is verondersteld voor het lage I niveau extern koelen, waarbij het uit één bestanddeel bestaande I 15 koelmiddel wordt toegepast voor het voorkoelen van de uit meer I bestanddelen bestaande koelmiddelstroom. Anderzijds zou zowel het hoge I niveau koelen als het lage niveau koelen tot stand worden gebracht onder I toepassing van uit één bestanddeel bestaande koelmiddelen met opvolgende I lagere kookpunten (te weten "cascade koelen") of een uit een enkelvoudig 20 bestanddeel bestaand koelmiddel bij opvolgende lagere verdampingsdrukken.
I Als een ander alternatief zou zowel het hoge niveau koelen als het lage I niveau koelen tot stand kunnen worden gebracht onder toepassing van uit I meer bestanddelen bestaande koelmiddelstromen waarbij de respectieve I samenstellingen hiervan zijn aangepast om de noodzakelijke I 25 koel temperaturen te verschaffen. De keuze van de methode voor het I verschaffen van uitwendige koeling zal van een aantal factoren afhangen, I omvattende, maar hiertoe niet beperkt, toevoergassamenstelling en I -omstandigheden, afmeting van de installatie, afmeting van compressor, I afmeting van warmtewisselaar, omgevingswarmte-opslagtemperatuur en I 30 dergelijke. Een deskundige op dit gebied zal ook herkennen dat elke combinatie van de methoden, zoals hiervoor beschreven, ter verschaffing 43 van externe koeling in combinatie kan worden toegepast om de gewenste temperaturen van de toevoerstroom te bereiken.
Het onderkoelen van de gecondenseerde vloei stofstroom die warmtewisselaar 60 verlaat (stroom 49 in Figuren 1, 6 en 8, stroom 49d in 5 Figuren 3, 4 , 7 en 9 tot 16, stroom 49b in Figuren 5, 19 en 20, stroom 49e in Figuur 17, stroom 49c in Figuur 18 en stroom 49a in Figuur 21) reduceert of elimineert de hoeveelheid "flash" damp die kan worden geregenereerd tijdens expansie van de stroom naar de bedrijfsvoeringsdruk van LNG-opslagvat 62. Dit reduceert in het algemeen het specifieke 10 energieverbruik voor de bereiding van LNG door het elimineren van de noodzaak voor "flash" gascompressie. Bepaalde omstandigheden kunnen echter gunstig zijn voor het reduceren van de kapitaalkosten van de installatie door het verlagen van de afmeting van de warmtewisselaar 60 j en het toepassen van "flash" gascompressie of andere middelen om enig 15 "flash" gas dat kan zijn gevormd, af te voeren.
Hoewel een individuele stroomexpansie is aangegeven in bijzondere expansie-organen, kunnen alternatieve expansiemiddelen, indien gewenst, worden toegepast. Bijvoorbeeld kunnen omstandigheden arbeidsexpansie waarborgen van de in wezen gecondenseerde toevoerstroom 20 (stroom 35a in Figuren 1, 3, 6 en 7) of de refluxstroom van tussenliggende druk (stroom 39 in Figuren 1, 6 en 8). verder kan een isenthalpische "flash" expansie worden toegepast in plaats van arbeidsexpansie voor de onderkoelde vloei stofstroom die warmtewisselaar 60 verlaat (stroom 49 in Figuren 1, 6 en 8, stroom 49d in Figuren 3, 4, 7 25 en 9 tot 16, stroom 49b in Figuren 5, 19 en 20, stroom 49e in Figuur 17, stroom 49c in Figuur 18 en stroom 49a in Figuur 21), maar zal meer onderkoeling in warmtewisselaar 60 vereisen om de vorming van "flash" damp in expansie te voorkomen, of het elders toevoegen van "flash" dampcompressie of andere middelen voor het afvoeren van de "flash" damp 30 die resulteert. Volgens soortgelijke wijze kan isenthalpische "flash" expansie worden toegepast in plaats van arbeidsexpansie voor de 1020810#' I onderkoelde hogedruk koelmiddelstroom die warmtewisselaar 60 verlaat I (stroom 71c in Figuren 1 en 3 tot 21), met de resulterende toename in I energieverbruik voor compressie van het koelmiddel.
I Hoewel de onderhavige uitvinders veronderstellen dat I 5 datgene wat hierin is beschreven de met name de voorkeur verdienende I uitvoeringsvormen van de onderhavige uitvinding zijn, zullen de I deskundigen op dit gebied herkennen dat andere en verdere modificaties I hierop kunnen worden aangebracht, bijvoorbeeld het aanpassen van de I onderhavige uitvinding aan verschillende omstandigheden, typen I 10 toevoermiddelen, of andere eisen zonder het wezen van de onderhavige uitvinding, zoals omschreven in de bijgevoegde conclusies, te verlaten.
I 1020810«

Claims (105)

1. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zware koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij 5 (a) de natuurlijke gasstroom wordt gekoeld onder druk om ten minste een deel hiervan te condenseren en een gecondenseerde stroom te vormen, (b) de gecondenseerde stroom wordt geëxpandeerd naar lagere druk ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, 10 met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom (stroom aardgas) in een of meer koel stappen wordt behandeld, (2) de gekoelde natuurlijke aardgasstroom tot een gemiddelde druk wordt geëxpandeerd, 15 (3) de geëxpandeerde gekoelde drukgasstroom naar een desti1latiekolom wordt geleid, waarbij de stroom wordt gescheiden in een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en de lichtere bestanddelen bevat en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, 20 (4) de vluchtige residugasfractie wordt gekoeld onder druk om ten minste een deel hiervan te condenseren, (5) het gecondenseerde deel wordt verdeeld in ten minste twee delen ter vorming van de gecondenseerde stroom en een vloei stofstroom, en 25 (6) de vloei stofstroom in de desti 1 latiekolom als een toptoevoerstroom hieraan wordt geleid.
2. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij 30 (a) de natuurlijke gasstroom wordt gekoeld onder druk om ten minste een deel hiervan te condenseren en een gecondenseerde stroom 1020810¾ I 46 I te vormen, en I (b) de gecondenseerde stroom wordt geëxpandeerd tot een lagere druk ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstromen, met het kenmerk, dat I 5 (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koelstappen wordt behandeld om deze gedeeltelijk te condenseren, I (2) de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom I wordt gescheiden ter verschaffing hierdoor van ten minste een dampstroom I en een eerste vloei stofstroom, 10 (3) de dampstroom tot een gemiddelde druk wordt I geëxpandeerd, I (4) de eerste vloei stofstroom tot de gemiddelde druk wordt I geëxpandeerd, I (5) ten minste de geëxpandeerde dampstroom en de I 15 geëxpandeerde eerste vloei stofstroom in een destillatiekolom worden geleid waarbij de stromen worden gescheiden in een vluchtige I residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en de lichtere I bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie die een I belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I 20 (6) de vluchtige residugasfractie wordt gekoeld onder druk I om ten minste een deel hiervan te condenseren, (7) het gecondenseerde deel wordt verdeeld in ten minste I twee delen ter vorming hierdoor van de gecondenseerde stroom en een I tweede vloei stofstroom, en I 25 (8) de tweede vloei stofstroom in de destillatiekolom wordt geleid als een toptoevoerstroom hieraan.
3. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I waarbij I 30 (a) de natuurlijke gasstroom wordt gekoeld onder druk om I ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde I 1020810* stroom te vormen en (b) de gecondenseerde stroom wordt geëxpandeerd naar een lagere druk ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat 5 (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld, (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom in ten minste een eerste gasvomrige stroom en een tweede gasvormige stroom wordt verdeeld, (3) de eerste gasvormige stroom wordt gekoeld om nagenoeg 10 alles hiervan te condenseren en vervolgens geëxpandeerd naar een tusseneglegen druk, (4) de tweede gasvormige stroom naar de tussengelegen druk wordt geëxpandeerd, (5) de geëxpandeerde, nagenoeg gecondenseerde gasvormige 15 eerste stroom en de tweede geëxpandeerde gasvormige tweede stroom naar een desti1latiekolom worden geleid, waarbij de stromen worden gescheiden in een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichte bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, en 20 (6) de vluchtige residugasfractie wordt gekoeld onder druk om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
4. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen omvat, 25 waarbij (a) de natuurlijke gasstroom wordt gekoeld onder druk om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom wordt geëxpandeerd naar een 30 lagere druk ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat 1020810^ I 48 I (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen I wordt behandeld om deze gedeeltelijk te condenseren, I (2) de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom I wordt gescheiden ter verschaffing hierdoor van een dampstroom en een 5 vloei stofstroom, I (3) de dampstroom in ten minste een eerste gasvormige stroom en een tweede gasvormige stroom wordt verdeeld, I (4) de eerste gasvormige stroom wordt gekoeld om alles I hiervan nagenoeg te condenseren en vervolgens geëxpandeerd tot een 10 gemiddelde tussengelegen druk, I (5) de tweede gasvormige stroom tot de gemiddelde druk wordt geëxpandeerd, (6) de vloeistofstroom tot de gemiddelde druk wordt I geëxpandeerd, I 15 (7) de geëxpandeerde, nagenoeg gecondenseerde gasvormige I eerste stroom, de geëxpandeerde gasvormige tweede stroom en de I geëxpandeerde vloeistofstroom naar een destillatiekolom worden geleid, I waarbij de stromen worden gescheiden in een vluchtige residugasfractie, I die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en I 20 een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de I zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, en I (8) de vluchtige residugasfractie wordt gekoeld onder druk I om ten minste een deel hiervan te condenseren en om hierdoor de I gecondenseerde stroom te vormen. I 25 5. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, waarbij I (a) de natuurlijke gasstroom wordt gekoeld onder druk om I ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde I 30 stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom wordt geëxpandeerd naar een I 1020810*» lagere druk ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat (.1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld om deze gedeeltelijk te condenseren, 5 (2) de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom wordt gescheiden om hierdoor een dampstroom en een vloei stofstroom te verschaffen, (3) de dampstroom in ten minste een eerste gasvormige stroom en een tweede gasvormige stroom wordt verdeeld, 10 (4) de eerste gasvormige stroom wordt gecombineerd met ten minste een deel van de vloei stof stroom ter vorming hierdoor van een gecombineerde stroom, (5) de gecombineerde stroom wordt gekoeld om in wezen het geheel hiervan te condenseren en vervolgens wordt geëxpandeerd tot een 15 gemiddelde druk, (6) de tweede gasvormige stroom tot de gemiddelde druk wordt geëxpandeerd, (7) elk resterend deel van de vloei stof stroom wordt geëxpandeerd naar de gemiddelde druk, 20 (8) de geëxpandeerde nagenoeg gecondenseerde gecombineerde stroom, de geëxpandeerde gasvormige tweede stroom en het resterende deel van de vloei stofstroom naar een destillatiekolom worden geleid, waarbij de stromen worden gescheiden in een vluchtige rsidugas-fractie, die een belangrijk deel van methaan en de lichtere bestanddelen bevat, en een 25 relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, en (9) de vluchtige residuale gasfractie wordt afgekoeld onder druk om ten minste een deel hiervan te condenseren en om hierdoor de gecondenseerde stroom te vormen.
6. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, 1020810 Ml I 50 I waarbij I (a) de natuurlijke gasstroom wordt gekoeld onder druk om I ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde I stroom te vormen, en I 5 (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt I geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, I met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld, I 10 (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom in ten minste een I eerste gasvormige stroom en een tweede gasvormige stroom wordt verdeeld, I (3) de eerste gasvormige stroom wordt gekoeld om nagenoeg volledig te condenseren en vervolgens tot een gemiddelde druk wordt I geëxpandeerd, I 15 (4) de tweede gasvormige stroom naar de gemiddelde druk I wordt geëxpandeerd, (5) de geëxpandeerde nagenoeg gecondenseerde gasvormige I eerste stroom en de geëxpandeerde gasvormige tweede stroom naar een I destillatiekolom worden geleid, waarbij de stromen worden gescheiden in I 20 een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen omvat, en een relatief minder vluchtige fractie, I die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I (6) de vluchtige residugasfractie wordt gekoeld onder druk I om ten minste een deel hiervan te condenseren, 25 (7) het gecondenseerde deel in ten minste twee delen wordt I verdeeld ter vorming hierdoor van de gecondenseerde stroom en een vloei stofstroom, en I (8) de vloei stofstroom naar de destillatiekolom wordt I geleid als een toptoevoerstroom. I 30 7. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I t02081ntf' waarbij (a) de natuurlijke gasstroom wordt gekoeld onder druk om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en 5 (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld om deze gedeeltelijk te condenseren, 10 (2) de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom wordt gescheiden om aldus een dampstroom en een eerste vloei stofstroom te verschaffen, (3) de dampstroom in ten minste een eerste gasvormige stroom en een tweede gasvormige stroom wordt verdeeld, 15 (4) de eerste gasvormige stroom wordt gekoeld om nagenoeg het geheel te condenseren en om vervolgens te worden geëxpandeerd naar een tussenliggende druk, (5) de tweede gasvormige stroom naar de tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, 20 (6) de eerste vloei stofstroom naar de tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, (7) de geëxpandeerde, nagenoeg gecondenseerde gasvormige eerste stroom, de geëxpandeerde gasvormige tweede stroom en de geëxpandeerde eerste vloei stofstroom naar de destillatiekolom worden 25 geleid, waarbij de stromen worden gescheiden in een vluchtige residugas-fractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, (8) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt 30 gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren, (9) het gecondenseerde deel in ten minste twee delen 102081 om' I wordt gescheiden ter vorming van de gecondenseerde stroom en een tweede I vloeistofstroom, en, I (10) de tweede vloeistofstroom naar de desti1latiekolom I wordt geleid als een toptoevoerstroom.
58. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, I waarbij I (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde I 10 stroom te vormen, en I (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt I geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, I met het kenmerk, dat I (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen I 15 wordt behandeld om deze gedeeltelijk te condenseren, I (2) de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom I wordt gescheiden om aldus een dampstroom en een eerste vloeistofstroom te I verschaffen, I (3) de dampstroom in ten minste een eerste gasvormige I 20 stroom en een tweede gasvormige stroom wordt verdeeld, I (4) de eerste gasvormige stroom met ten minste een deel I van de eerste vloeistofstroom wordt gecombineerd om aldus een I gecombineerde stroom te vormen, I (5) de gecombineerde stroom wordt gekoeld om nagenoeg 25 volledig te condenseren en wordt vervolgens tot een tussenliggende druk I geëxpandeerd, I (6) de tweede gasvormige stroom tot de tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, I (7) elk resterend deel van de eerste vloei stofstroom tot I 30 de tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, I (8) de geëxpandeerde, nagenoeg gecondenseerde I 10208104' gecombineerde stroom, de geëxpandeerde gasvormige tweede stroom en het resterende deel van ·de eerste vloei stofstroom naar een destillatiekolom worden geleid, waarbij de stromen worden gescheiden in een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere 5 bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, en (9) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren, (10) het gecondenseerde deel in te minste twee delen wordt 10 verdeeld ter vorming van de gecondenseerde stroom en een tweede vloei stofstroom, en (11) de tweede vloei stofstroom naar de destillatiekolom wordt geleid als een toptoevoerstroom.
9. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke 15 gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en 20 (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld, 25 (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom tot een tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, (3) de geëxpandeerde, gekoelde natuurlijke gasstroom wordt gescheiden om daardoor een dampstroom en een vloei stofstroom te verschaffen, 30 (4) de vloei stofstroom tot een lagere tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, 1020810· I (5) de geëxpandeerde vloei stofstroom naar een desti 11 atie- I kolom wordt geleid, waarbij de stroom wordt gescheiden in een meer I vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, I die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, I 5 (6) de meer vluchtige dampdesti1latiestroom wordt I gecombineerd met de dampstroom ter vorming van een vluchtige residugas- fractie, die een belangrijk deel met methaan en lichtere bestanddelen I bevat, en I (7) de vluchtige residugasfractie wordt gekoeld onder druk I 10 om ten minste een deel hiervan te condenseren en om hierdoor de gecondenseerde stroom te vormen.
10. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij I 15 (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om I ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt I geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, I 20 met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koelstappen I wordt behandeld om deze gedeeltelijk te condenseren, I (2) de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom I wordt gescheiden om hierdoor een eerste dampstroom en een eerste 25 vloei stofstroom te verschaffen, I (3) de eerste dampstroom wordt tot een tussenliggende druk I geëxpandeerd, I (4) de geëxpandeerde eerste dampstroom wordt gescheiden om I hierdoor een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom te I 30 verschaffen, I (5) de tweede vloei stofstroom wordt naar een lagere I f0208 ΐη* tussenliggende druk geëxpandeerd, (6) de eerste vloei stofstroom wordt naar de lagere tussenliggende druk geëxpandeerd, (7) de geëxpandeerde, tweede vloei stofstroom en de 5 geëxpandeerde eerste vloei stofstroom worden naar een destillatiekolom geleid waarbij de stromen worden gescheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, (8) de meer vluchtige dampdestillatiestroom wordt 10 gecombineerd met de tweede dampstroom ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en (9) de vluchtige residugasfractie wordt onder druk gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om hierdoor de 15 gecondenseerde stroom te vormen.
11. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om 20 ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kennmerk, dat 25 (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld, (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom tot een tussenliggende druk wordt geëxpandeerd en vervolgens naar een contactorgaan wordt geleid om daardoor een vluchtige residugasfractie, 30 die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen, en een eerste vloei stofstroom te vormen, T02Q810* I 56 (3) de eerste vloei stofstroom naar een destillatiekolom wordt geleid, waarbij de stroom wordt gescheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, 5 (4) de meer vluchtige dampdestillatiestroom voldoende I wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor een tweede vloei stofstroom te vormen, I (5) ten minste een deel van de geëxpandeerde, gekoelde I natuurlijke gasstroom wordt in nauw contact gebracht met ten minste een I 10 deel van de tweede vloei stofstroom in het contactorgaan, en I (6) de vluchtige residugasfractie wordt onder druk I afgekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de I gecondenseerde stroom te vormen.
12. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke 15 gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, I waarbij I (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en 20 (b) de gecondenseerde stroom wordt naar een lagere druk I geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, I met het kenmerk, dat I (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koelstappen I wordt behandeld om deze gedeeltelijk te condenseren, I 25 (2) de gedeeltelijk gecondenseerde drukgasstroom wordt I gescheiden om daardoor een dampstroom en een eerste vloei stofstroom te verschaffen, (3) de dampstroom wordt tot een tussenliggende druk geëxpandeerd en vervolgens naar een contactorgaan geleid om daardoor een 30 vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en de lichtere bestanddelen, en een tweede vloei stofstroom te vormen, I 10208tOU (4) de eerste vloei stofstroom tot de tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, (5) de tweede vloei stofstroom en de geëxpandeerde, eerste vloei stofstroom naar een destillatiekolom worden geleid, waarbij de 5 stromen worden gescheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, (6) de meer vluchtige dampdestillatiestroom voldoende wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor 10 een derde vloei stofstroom te vormen, (7) ten minste een deel van de geëxpandeerde dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van de derde vloei stofstroom in het contactorgaan, en (8) de vluchtige residugasfractie wordt onder druk gekoeld 15 om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
13. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij 20 (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, 25 met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld, (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom tot een tussenliggende druk wordt geëxpandeerd en vervolgens naar een 30 contactorgaan wordt geleid om daardoor een eerste dampstroom en een eerste vloei stofstroom te vormen, 10208101' I (3) de eerste vloei stofstroom naar een destillatiekolom I wordt geleid, waarbij de stroom wordt gescheiden in een meer vluchtige I dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, I 5 (4) de meer vluchtige dampdestillatiestroom voldoende I wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor I een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom te vormen, I (5) een deel van de tweede vloeistofstroom naar de I desti1latiekolom wordt geleid als een toptoevoerstroom, 10 (6) ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde I natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een I deel van het resterende deel van de tweede vloei stofstroom in het I contactorgaan, I (7) de eerste dampstroom met de tweede dampstroom wordt I 15 gecombineerd ter vorming van een vluchtige residugasfractie, die een I belangrijk deel van methaan en de lichtere bestanddelen bevat, en (8) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt gekoeld I om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de I gecondenseerde stroom te vormen. I 20 14. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I waarbij I (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om I ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde I 25 stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt I geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, I met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koelstappen I 30 wordt behandeld om deze gedeeltelijk te condenseren, I (2) de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom I τη οποιλ- wordt gescheiden om daardoor een eerste dampstroom en een eerste vloei stofstroom te verschaffen, (3) de eerste dampstroom tot een tussenliggende druk wordt geëxpandeerd en daarna wordt geleid naar een contactorgaan om daardoor 5 een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom te vormen, (4) de eerste vloei stofstroom tot de tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, (5) de tweede vloei stofstroom en de geëxpandeerde eerste vloei stofstroom naar een destillatiekolom worden geleid, waarbij de 10 stromen worden gescheiden in een meer vluchtige dampdesti1latiestroom en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, (6) de meer vluchtige dampdesti11atiestroom voldoende wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor 15 een derde dampstroom en een derde vloei stofstroom te vormen, (7) een deel van de derde vloei stof stroom naar de destillatiekolom wordt geleid als een toptoevoerstroom, (8) ten minste een deel van de geëxpandeerde eerste dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van het 20 resterende deel van de derde vloei stofstroom in het contactorgaan, (9) de tweede dampstroom wordt gecombineerd met de derde dampstroom ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en de lichtere bestanddelen bevat, en (10) de vluchtige residufractie onder druk wordt gekoeld om 25 ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
15. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij 30 (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde 10208101' I 60 I stroom te vormen, en I (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt I geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, I met het kenmerk, dat I 5 (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld, I (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom tot een I tussenliggende druk wordt geëxpandeerd en vervolgens naar een I contactorgaan wordt geleid om daardoor een vluchtige residugasfractie, 10 die een belangrijk deel van methaan en de lichtere bestanddelen, en een I eerste vloei stofstroom te vormen, I (3) de eerste vloei stofstroom wordt verwarmd en vervolgens I naar een destillatiekolom geleid waarbij de stroom wordt gescheiden in I een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige I 15 fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere I koolwaterstofbestanddelen bevat, I (4) de meer vluchtige dampdestillatiestroom voldoende I wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor I een tweede vloei stofstroom te vormen, 20 (5) ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde I natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een I deel van de tweede vloei stofstroom in het contactorgaan, en I (6) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt I verlaagd om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de I 25 gecondenseerde stroom te vormen.
16. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I waarbij I (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om I 30 ten minste een deel hiervan te condenseren om een gecondenseerde stroom I te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom tot een lagere druk wordt geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met hetkenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koelstappen 5 wordt behandeld om deze gedeeltelijk te condenseren, (2) de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom wordt gescheiden om daardoor een dampstroom en een eerste vloei stofstroom te verschaffen, (3) de dampstroom tot een tussenliggende druk wordt 10 geëxpandeerd en vervolgens wordt geleid naar een contactorgaan om daardoor een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen, en een tweede vloei stofstroom te vormen, (4) de tweede vloei stofstroom wordt verwarmd, 15 (5) de eerste vloei stofstroom tot de tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, (6) de verwarmde tweede vloei stofstroom en de geëxpandeerde eerste vloei stofstroom naar een destillatiekolom worden geleid, waarbij de stromen worden gescheiden in een meer vluchtige 20 dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zware koolwaterstofbestanddelen bevat, (7) de meer vluchtige dampdestillatiestroom voldoende wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor een derde vloei stofstroom te vormen, 25 (8) ten minste een deel van de geëxpandeerde dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van de derde vloei stofstroom in het contactorgaan, en (9) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de 30 gecondenseerde stroom te vormen.
17. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I0208l0g H gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij I (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde 5 stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt geëxpandeerd om de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom te vormen, met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen 10 wordt behandeld, I (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom tot een I tussenliggende druk wordt geëxpandeerd en vervolgens naar een contactorgaan wordt geleid om daardoor een eerste dampstroom en een eerste vloei stofstroom te vormen, 15 (3) de eerste vloei stofstroom wordt verwarmd en vervolgens I in een destillatiekolom geleid waarbij de stroom wordt gescheiden in een I meer vluchtige dampdestillatiestroom en een minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I (4) de meer vluchtige dampdestillatiestroom voldoende 20 wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor I een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom te vormen, I (5) een deel van de tweede vloei stof stroom in de destillatiekolom wordt geleid als een toptoevoerstroom, I (6) ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde 25 natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een I deel van het resterende deel van de tweede vloei stof stroom in het I contactorgaan, I (7) de eerste dampstroom wordt gecombineerd met de tweede I dampstroom ter vorming van een vluchtige residugasfractie, die een I 30 belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en I (8) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt gekoeld I 102081a* om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
18. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, 5 waarbij (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt 10 geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld om deze gedeeltelijk te condenseren, (2) de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom 15 wordt gescheiden om daardoor een eerste dampstroom en een eerste vloei stofstroom te verschaffen, (3) de eerste dampstroom tot een tussenliggende druk wordt geëxpandeerd en vervolgens naar een contactorgaan wordt geleid om daardoor een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom te vormen, 20 (4) de tweede vloei stofstroom wordt verwarmd, (5) de eerste vloei stofstroom tot de tussenliggende druk wrodt geëxpandeerd, (6) de verwarmde tweede vloei stofstroom en de geëxpandeerde eerste vloei stofstroom naar een destillatiekolom worden 25 geleid, waarbij de stromen worden gescheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, (7) de meer vluchtige dampdestillatiestroom voldoende wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor 30 een derde dampstroom en een derde vloei stofstroom te vormen, (8) een deel van de derde vloei stof stroom wordt naar de 1020810* desti1latiekolom geleid als een toptoevoerstroom, (9) ten minste een deel van de geëxpandeerde eerste dampstroom wordt in nauw contact gebracht met een eerste deel van het resterende deel van de derde vloei stofstroom in het contactorgaan, 5 (10) de tweede dampstroom wordt gecombineerd met de derde dampstroom ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en de lichtere bestandddelen bevat, en (11) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de 10 gecondenseerde stroom te vormen.
19. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om 15 ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat 20 (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koelstappen wordt behandeld, (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom tot een gemiddelde druk wordt geëxpandeerd en vervolgens wordt geleid naar een midden in de kolom gelegen toevoerpositie op een destillatiekolom, waarbij de stroom 25 wordt gescheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, (3) een dampdestillatiestroom uit een gebied van een destillatiekolom wordt beneden de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke 30 gasstroom onttrokken en voldoende afgekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor een dampstroom en een vloei stofstroom 10208l0f’ te vormen, (4) ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van de vloeistofstroom in de destillatiekolom, 5 (5) de dampstroom wordt gecombineerd met de meer vluchtige dampdestil latiestroom ter vorming van een vluchtige residugas-fractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en (6) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt 10 gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
20. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, waarbij 15 (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, 20 met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koelstappen wordt behandeld om deze partieel te condenseren, (2) de partieel gecondenseerde natuurlijke gasstroom wordt gescheiden om daardoor een eerste dampstroom en een tweede 25 vloeistofstroom te verschaffen, (3) de eerste dampstroom en de eerste vloeistofstroom tot een tussenliggende druk worden geëxpandeerd, (4) de geëxpandeerde eerste dampstroom en de geëxpandeerde eerste vloeistofstroom naar midden in de kolom gelegen 30 toevoerposities op een destillatiekolom worden geleid, waarbij de stromen worden gescheiden in een meer vluchtige dampdesti11atiestroom en een 102081'(ΗΓ I 66 relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de I zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, (5) een dampdestillatiestroom uit een gebied van de I destillatiekolom beneden de geëxpandeerde eerste dampstroom wordt I 5 onttrokken en voldoende gekoeld om ten minste een deel hiervan te I condenseren waardoor een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom I worden gevormd, (6) ten minste en deel van de geëxpandeerde eerste dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van de I 10 tweede vloei stofstroom in de destillatiekolom, I (7) de tweede dampstroom wordt gecombineerd met de meer I vluchtige dampdestillatiestroom ter vorming van een vluchtige I residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere I bestanddelen bevat, en I 15 (8) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt I gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de I gecondenseerde stroom te vormen.
21. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I 20 waarbij I (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om I ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde I stroom te vormen, en I (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt 25 geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, I met het kenmerk, dat I (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen I wordt behandeld, I (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom tot een I 30 tussenliggende druk wordt geëxpandeerd en vervolgens naar een midden op I de kolom gelegen toevoerpositie op een destillatiekolom wordt geleid, I mono m*' waarbij de stroom wordt gescheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zware koolwaterstofbestanddelen bevat, (3) een dampdestillatiestroom uit een gebied van de 5 destillatiekolom beneden de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom wordt onttrokken en voldoende afgekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor een dampstroom en een vloei stofstroom te vormen, (4) een deel van de vloei stofstroom wordt toegevoerd aan destillatiekolom als een andere toevoerstroom hiernaar, bij een 10 toevoerlocatie in in wezen hetzelfde gebied waarbij de dampdesti1latiestroom wordt onttrokken, (5) ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van het resterende deel van de vloei stof stroom in de 15 destillatiekolom, (6) de dampstroom wordt gecombineerd met de meer vluchtige dampdestillatiestroom ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en 20 (7) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
22. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, 25 waarbij (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt 30 geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat 10 208 tOif I 68 (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld om deze partieel te condenseren, I (2) de partieel gecondenseerde natuurlijke gasstroom wordt gescheiden om daardoor een eerste dampstroom en een eerste I 5 vloei stofstroom te verschaffen, I (3) de eerste dampstroom en de eerste vloeistofstroom tot I een tussenliggende druk worden geëxpandeerd, I (4) de geëxpandeerde eerste dampstroom en de geëxpandeerde eerste vloeistofstroom naar midden op de kolom gelegen I 10 toevoerposities op een destillatiekolom worden geleid, waarbij de stromen I worden gescheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een I relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de I zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, I (5) een dampdestillatiestroom uit een gebied van de I 15 destillatiekolom beneden de geëxpandeerde eerste dampstroom wordt I onttrokken en voldoende gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor een tweede dampstroom en een tweede vloeistofstroom te vormen, (6) een deel van de tweede vloei stofstroom aan de H 20 destillatiekolom als een andere toevoerstroom hieraan wordt toegevoerd, bij een toevoerlocatie in in wezen hetzelfde gebied waarin de I dampdestillatiestroom wordt onttrokken, (7) ten minste een deel van de geëxpandeerde eerste I dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van het 25 resterende deel van de tweede vloeistofstroom in de destillatiekolom, (8) de tweede dampstroom wordt gecombineerd met de meer vluchtige dampdestillatiestroom ter vorming van een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en 30 (9) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de I 1O2O81Q0' gecondenseerde stroom te vormen.
23. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij 5 (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, 10 met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen wordt behandeld, (2) de natuurlijke gasstroom tot een tussenliggende druk wordt geëxpandeerd en vervolgens naar een midden in de kolom gelegen 15 toevoerpositie op een destillatiekolom wordt geleid, waarbij de stroom wordt gescheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, (3) een dampdestillatiestroom uit een gebied van de 20 destillatiekolom beneden de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom wordt onttrokken en voldoende afgekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor een dampstroom en een vloei stofstroom te vormen, (4) ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een 25 deel van de vloei stofstroom in de destillatiekolom, (5) een vl oeistofdesti11atiestroom aan de destillatiekolom bij een locatie boven het gebied waarin de dampdestillatiestroom wordt onttrokken, waarna de vloeistofdesti 11 ati estroom wordt verwarmd en vervolgens teruggeleid naar de 30 destillatiekolom als een andere toevoerstroom hiernaar bij een locatie beneden het gebied waar de dampdestillatiestroom is onttrokken, 1020810¾ V I 70 I (6) de dampstroom wordt gecombineerd met de meer I vluchtige dampdestillatiestroom ter vorming van een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichte I bestanddelen bevat, en I 5 (7) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt I gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de I gecondenseerde stroom te vormen.
24. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I 10 waarbij I (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om I ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde I stroom te vormen, en H (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt H 15 geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, I met het kenmerk, dat I (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen I wordt behandeld om deze partieel te condenseren, I (2) de partieel gecondenseerde natuurlijke gasstroom I 20 wordt gescheiden om daardoor een eerste dampstroom en een eerste I vloei stofstroom te verschaffen, (3) de eerste dampstroom en de eerste vloei Stofstroom tot een tussenliggende druk worden geëxpandeerd, I (4) de geëxpandeerde eerste dampstroom en de 25 geëxpandeerde eerste vloei stofstroom naar midden in de kolom gelegen I toevoerposities op een destillatiekolom worden geleid, waarbij de stromen I worden gescheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, 30 (5) een dampdesti 1 latiestroom uit een gebied van de desitllatiekolom beneden de geëxpandeerde eerste dampstroom wordt I 1020810·! onttrokken en voldoende gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom te vormen, (6) ten minste een deel van de geëxpandeerde eerste 5 dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van de tweede vloei stofstroom in de destillatiekolom, (7) een vloeistofdesti11atiestroom wordt onttrokken aan de destillatiekolom bij een locatie boven het gebied waar de dampdesti11atiestroom wordt onttrokken, waarna de vloeistof- 10 desti11atiestroom wordt verwarmd en vervolgens teruggeleid in de destillatiekolom als een andere toevoerstroom hiernaar bij een locatie beneden het gebied waar de dampdesti11atiestroom wordt onttrokken, (8) de tweede dampstroom wordt gecombineerd met de meer vluchtige dampdesti11atiestroom ter vorming van een vluchtige 15 residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en (9) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
25. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde 25 stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen 30 wordt behandeld, (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom tot een gemiddelde 1020810# I druk wordt geëxpandeerd en vervolgens geleid naar een midden in de kolom gelegen toevoerpositie op de destillatiekolom, waarbij de stroom wordt I gescheiden in een. meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief I minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere 5 koolwaterstofbestanddelen bevat, I (3) een dampdestillatiestroom aan een gebied van de I destillatiekolom beneden de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom I wordt onttrokken en voldoende afgekoeld om ten minste een deel hiervan te I condenseren om daardoor een dampstroom en een vloei stofstroom te vormen, I 10 (4) een deel van de vloei stofstroom wordt toegevoerd naar I de destillatiekolom als een andere toevoerstroom hiernaar, bij een I toevoerlocatie in, in wezen hetzelfde gebied waarin de dampdestil- I latiestroom wordt onttrokken, (5) ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde I 15 natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van het resterende deel van de vloei stof stroom in de I destillatiekolom, I (6) een vloeistofdesti11atiestroom wordt onttrokken aan I de destillatiekolom bij een locatie boven het gebied waarin de I 20 dampdestillatiestroom wordt onttrokken, waarna de vloeistof- I desti1latiestroom wordt verwarmd en daarna wordt teruggeleid naar de destillatiekolom als een andere toevoerstroom hiernaar, bij een locatie I beneden het gebied waarin de dampdestillatiestroom wordt onttrokken, I (7) de dampstroom wordt gecombineerd met de meer I 25 vluchtige dampdestillatiestroom ter vorming van een vluchtige I residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere I bestanddelen bevat, en I (8) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt I gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de I 30 gecondenseerde stroom te vormen.
26. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I 1 non Λ 4 ~ .«· gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde 5 stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koel stappen 10 wordt behandeld om deze partieel te condenseren, (2) de partieel gecondenseerde natuurlijke gasstroom wordt gescheiden om daardoor een eerste dampstroom en een eerste vloei stofstroom te verschaffen, (3) de eerste dampstroom en de eerste vloei stofstroom tot 15 een tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, (4) de geëxpandeerde eerste dampstroom en de geëxpandeerde eerste vloei stofstroom naar midden in de kolom gelegen toevoerposities op een destillatiekolom worden geleid, waarbij de stromen worden gescheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een 20 relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, (5) een dampdestillatiestroom aan een gebied van de destillatiekolom beneden de geëxpandeerde eerste dampstroom wordt onttrokken en voldoende gekoeld om ten minste een deel hiervan te 25 condenseren om daardoor een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom te vormen, (6) een deel van de tweede vloei stofstroom naar de destillatiekolom wordt toegevoerd als een andere toevoerstroom hiernaar, bij een toevoerlocatie in, in wezen, hetzelfde gebied waarin de 30 dampdestillatiestroom wordt onttrokken, (7) ten minste een deel van de eerste geëxpandeerde 1020810#' H dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van het H resterende deel van de tweede vloei stofstroom in de desti1latiekolom, (8) een vloeistofdestillatiestroom wordt onttrokken aan de desti1latiekolom bij een locatie boven het gebied waarin de 5 dampdesti11atiestroom wordt onttrokken, waarna de vloei stofdesti11atiestroom wordt verwarmd en aansluitend wordt teruggeleid naar de desti1latiekolom als een andere toevoerstroom I hiernaar, bij een locatie beneden het gebied waarin de dampdesti11atiestroom wordt onttrokken, I 10 (9) de tweede dampstroom wordt gecombineerd met de meer I vluchtige dampdesti11atiestroom ter vorming van een vluchtige residugas- I fractie, die een belangrijk deel van methaan en de lichtere bestanddelen bevat, en (10) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt I 15 gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de I gecondenseerde stroom te vormen.
27. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom, die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, waarbij I 20 (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en I (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt I geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, I 25 met het kenmerk, dat I (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koelstappen I wordt behandeld, I (2) de gekoelde natuurlijke gasstroom naar een tussenliggende druk wordt geëxpandeerd, I 30 (3) de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom naar een destillatiekolom wordt geleid, waarbij de stroom wordt gescheiden in een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, en 5 (4) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
28. Werkwijze voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, 10 waarbij (a) de natuurlijke gasstroom onder druk wordt gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) de gecondenseerde stroom naar een lagere druk wordt 15 geëxpandeerd ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, met het kenmerk, dat (1) de natuurlijke gasstroom in een of meer koelstappen wordt behandeld om deze partieel te condenseren, (2) de partieel gecondenseerde natuurlijke gasstroom 20 wordt gescheiden om daardoor ten minste een dampstroom en een vloei stofstroom te verschaffen, (3) de dampstroom tot een gemiddelde druk wordt geëxpandeerd, (4) de vloeistofstroom tot een tussenliggendde druk wordt 25 geëxpandeerd, (5) de ten minste geëxpandeerde dampstroom en de geëxpandeerde vloeistofstroom naar een destillatiekolom worden geleid, waarbij de stromen worden gescheiden in een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en 30 een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, en 1020310* Η (6) de vluchtige residugasfractie onder druk wordt I gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
29. Werkwijze volgens conclusies 3, 4, 5, 11, 12, 13, 14, 15, 5 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27 en 28, waarbij de vluchtige residugasfractie wordt gecomprimeerd en vervolgens onder druk gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
30. Werkwijze volgens conclusies 1 en 6, waarbij 10 (1) de vluchtige residugasfractie wordt gecomprimeerd en vervolgens onder druk gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren, en I (2) het gecondenseerde deel wordt onderverdeeld in ten I minste twee delen om daardoor de gecondenseerde stroom en de 15 vloeistofstroom te vormen.
31. Werkwijze volgens conclusies 2, 7 en 8, waarbij I (1) de vluchtige residugasfractie wordt gecomprimeerd en vervolgens onder druk gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren, en I 20 (2) het gecondenseerde deel wordt onderverdeeld in ten minste twee delen om daardoor de gecondenseerde stroom en de tweede I vloeistofstroom te vormen.
32. Werkwijze volgens conclusie 9, waarbij de meer vluchtige I dampdestillatiestroom wordt gecomprimeerd en vervolgens gecombineerd met I 25 de dampstroom ter vorming van de vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat.
33. Werkwijze volgens conclusie 10, waarbij de meer vluchtige dampdestillatiestroom wordt gecomprimeerd en vervolgens gecombineerd met de tweede dampstroom ter vorming van de vluchtige residugasfractie, die 30 een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat.
34. Werkwijze volgens conclusies 3, 4, 5, 11, 12, 13, 14, 15, 1020« m- 16, 17,18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27 en 28, waarbij de vluchtige residugasfractie wordt verwarmd, gecomprimeerd en daarna onder druk gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
35. Werkwijze volgens conclusies 1 en 6, waarbij (1) de vluchtige residugasfractie wordt verwarmd, gecomprimeerd en vervolgens onder druk gekoeld om ten minste een deel hiervan te condenseren, en (2) het gecondenseerde deel wordt onderverdeeld in ten 10 minste twee delen om daardoor de gecondenseerde stroom en de vloei stofstroom te vormen.
36. Werkwijze volgens conclusies 2, 7 en 8, waarbij (1) de vluchtige residugasfractie wordt verwarmd, gecomprimeerd en vervolgens onder druk gekoeld om ten minste een deel 15 hiervan te condenseren, en (2) het gecondenseerde deel wordt onderverdeeld in ten minste twee delen om daardoor de gecondenseerde stroom en de tweede vloei stofstroom te vormen.
37. Werkwijze volgens conclusie 9, waarbij de meer vluchtige 20 dampdestillatiestroom wordt verwarmd, gecomprimeerd, gekoeld en vervolgens gecombineerd met de dampstroom ter vorming van de vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat.
38. Werkwijze volgens conclusie 10, waarbij de meer vluchtige 25 dampdestillatiestroom wordt verwarmd, gecomprimeerd, gekoeld en vervolgens gecombineerd met de tweede dampstroom ter vorming van de vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat.
39. Werkwijze volgens conclusies 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 30 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 32, 33, 37 en 38, waarbij de vluchtige residugasfractie een belangrijk 1020810*1 H deel van methaan, lichtere bestanddelen en C2-bestanddelen bevat.
40. Werkwijze volgens conclusies 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, I 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 32, 33, 37 en 38, waarbij de vluchtige residugasfractie een belangrijk I 5 deel van methaan, lichtere bestanddelen, C2-bestanddelen en C3-bestand- delen bevat.
41. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I waarbij zich in de inrichting I 10 (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze I onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een I gecondenseerde stroom te vormen, en I (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste I 15 warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en I om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar I gemaakte natuurlijke gasstroom, bevinden, met het kenmerk, dat de I inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, I 20 coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze I onder druk te koelen, I (2) tweede expansiemiddelen, verbonden met de tweede I warmteuitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze naar een tussenliggende druk te expanderen, I 25 (3) een destillatiekolom die is verbonden om de I geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is voor het scheiden van de stroom in een I vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichte bestanddelen bevat, en een relaitef minder vluchtige fractie, die een 30 belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, (4) de eerste warmteuitwisselingsmiddelen zijn verbonden met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren, 5 (5) verdelingsmiddelen, verbonden met de eerste warmteuitwisselingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en om dit in ten minste twee delen te verdelen om daardoor de gecondenseerde stroom en een vloei stofstroom te vormen, waarbij de verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de vloeistofstroom in de 10 destillatiekolom als een toptoevoerstroom hiernaar te leiden, en (6) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen naar de destillatiekolom te regelen om de toptemperatuur van de destillatiekolom op een temperatuur te handhaven waardoor het grootste deel van de zwaardere 15 kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
42. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij zich in de inrichting 20 (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste 25 warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, bevinden, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, 30 coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder druk voldoende te koelen om deze gedeeltelijk te condenseren, 1020810* Η (2) scheidingsmiddelen, verbonden met de tweede H warmteuitwisselingsmiddelen om de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze in een dampstroom en een eerste I vloei stofstroom te scheiden, 5 (3) tweede expansiemiddelen, verbonden met de scheidingsmiddelen om de dampstroom te ontvangen en deze tot een tussenliggende druk te expanderen, (4) derde expansiemiddelen, verbonden met de scheidingsmiddelen om de eerste vloei stofstroom te ontvangen en om deze 10 naar de tussenliggende druk te expanderen, (5) een desti llatiekolom die is verbonden om de I geëxpandeerde dampstroom en de geëxpandeerde eerste vloei stofstroom te I ontvangen, waarbij de desti11 atiekolom geschikt is voor het scheiden van I de stromen in een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van I 15 methaan en lichtere bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere I koolwaterstofbestanddelen bevat, I (6) de eerste warmteuitwissel ingsmiddelen die zijn I verbonden met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te I 20 ontvangen, waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn I voor het onder druk koelen van de vluchtige residugasfractie om ten I minste een deel hiervan te condenseren, I (7) verdelingsmiddelen, verbonden met de eerste I warmteuitwisselingsmiddelen, om het gecondenseerde deel te ontvangen en I 25 om dit in ten minste twee delen te verdelen om daardoor de gecondenseerde I stroom en een tweede vloei stofstroom te vormen, waarbij de I verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de tweede vloei stofstroom in de desti llatiekolom als een toptoevoerstroom I hiernaar te leiden, en 30 (8) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden I en temperaturen van de toevoerstromen naar de desti llatiekolom te regelen I 1020810* om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een temperatuur waardoor het grootste deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
43. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom, die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, waarbij de inrichting (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze 10 onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar 15 gemaakte natuurlijke gasstroom, bevat, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder druk voldoende te koelen, 20 (2) verdelingsmiddelen, verbonden met de tweede warmteuitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze te verdelen in ten minste een eerste gasvormige stroom en een tweede gasvormige stroom, (3) derde warmteuitwisselingsmiddelen, verbonden met de 25 verdel ingsmiddelen om de eerste gasvormige stroom te ontvangen en om deze voldoende te koelen om deze wezenlijk te condenseren, (4) tweede expansiemiddelen, verbonden met de derde warmteuitwisselingsmiddelen om de nagenoeg gecondenseerde eerste gasvormige stroom te ontvangen en om deze naar een gemiddelde druk te 30 expanderen, (5) derde expansiemiddelen, verbonden met de 1020810É I 82 H verdelingsmiddelen om de tweede gasvormige stroom te ontvangen en om deze naar de gemiddelde druk te expanderen. (6) een destillatiekolom die is verbonden om de I geëxpandeerde, nagenoeg gecondenseerde eerste gasvormige stroom en de 5 geëxpandeerde tweede gasvormige stroom te ontvangen, waarbij de I destillatiekolom geschikt is voor het scheiden van de stromen in een I vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en I lichtere bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie, I die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, 10 (7) de eerste warmteuitwisselingsmiddelen zijn verbonden I met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, I waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de I vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel I hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, 15 en I (8) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen naar de destillatiekolom te regelen I om de toptemperatuur van de destillatiekolom op een temperatuur te I handhaven waardoor het grootste deel van de zwaardere I 20 kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder I vluchtige fractie.
44. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I waarbij de inrichting I 25 (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze I onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een gecondenseerde stroom te vormen, en I (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste I 30 warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en I om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar I 1020810* gemaakte natuurlijke gasstroom, bevinden, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze 5 onder druk voldoende te koelen om deze gedeeltelijk te condenseren, (2) scheidingsmiddel en verbonden met de tweede warmteuitwisselingsmiddelen om de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze te scheiden in een dampstroom en een vloei stofstroom, 10 (3) verdelingsmiddelen, verbonden met de scheidings middel en om de dampstroom te ontvangen en om deze te verdelen in ten minste een eerste gasvormige stroom en een tweede gasvormige stroom, (4) derde warmteuitwisselingsmiddelen, verbonden met de verdelingsmiddelen om de eerste gasvormige stroom te ontvangen en om deze 15 voldoende te koelen om deze wezenlijk te condenseren, (5) tweede expansiemiddelen, verbonden met de derde warmteuitwisselingsmiddelen om de nagenoeg gecondenseerde eerste gasvormige stroom te ontvangen en om deze naar een gemiddelde druk te expanderen, 20 (6) derde expansiemiddelen, verbonden met de verdelingsmiddelen om de tweede gasvormige stroom te ontvangen en om deze naar de tussenliggende druk te expanderen, (7) vierde expansiemiddelen, verbonden met de schei dingsmiddel en om de vloei stof stroom te ontvangen en om deze naar de 25 tussenliggende druk te expanderen, (8) een destillatiekolom die is verbonden om de geëxpandeerde nagenoeg gecondenseerde eerste gasvormige stroom, de geëxpandeerde tweede gasvormige stroom en de geëxpandeerde vloeistofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is 30 voor het scheiden van de stromen in een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en een 1020810Ü I relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de I zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, (9) de eerste warmteuitwisselingsmiddelen zijn verbonden I met de desti11 atiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, I 5 waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn voor het I koelen van de vluchtige residugasfractie onder druk om ten minste een I deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en I (10) regel middel en die geschikt zijn om de hoeveelheden en I 10 temperaturen van de toevoerstromen naar de destillatiekolom te regelen om I de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een temperatuur I waardoor het grootste deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen I wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
45. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke 15 gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, welke I inrichting I (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze I onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een I 20 gecondenseerde stroom te vormen, en I (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste I warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar I gemaakte natuurlijke gasstroom, bevat, met het kenmerk, dat de inrichting I 25 omvat: I (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze I onder druk voldoende te koelen om deze partieel te condenseren, I (2) scheidingsmiddelen verbonden met de tweede I 30 warmteuitwisselingsmiddelen om de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke I gasstroom te ontvangen en om deze in een dampstroom en in een vloeistofstroom te scheiden, (3) , verdelingsmiddelen verbonden met de scheidings-middelen om de dampstroom te ontvangen en om deze te verdelen in ten minste een eerste gasvormige stroom en een tweede gasvormige stroom, 5 (4) combineringsmiddelen verbonden met de verdelings middelen en met de scheidingsmiddelen om de eerste gasvormige stroom en ten minste een deel van de vloeistofstroom te ontvangen en om ze tot een gecombineerde stroom samen te voegen, (5) derde warmteuitwisselingsmiddelen verbonden met de 10 combineringsmiddelen om de gecombineerde stroom te ontvangen en om deze voldoende te koelen om deze wezenlijk te condenseren, (6) tweede expansiemiddelen verbonden met de derde warmteuitwisselingsmiddelen om de nagenoeg gecondenseerde gecombineerde stroom te ontvangen en om deze tot een tussenliggende druk te expanderen, 15 (7) derde expansiemiddelen verbonden met de verdelings middelen om de tweede gasvormige stroom te ontvangen en om deze naar de tussenliggende druk te expanderen, (8) vierde expansiemiddelen verbonden met de scheidingsmiddel en om elk resterend deel van de vloeistofstroom te ontvangen en om 20 die naar de tussenliggende druk te expanderen, (9) een destillatiekolom die is verbonden om de geëxpandeerde nagenoeg gecondenseerde gecombineerde stroom, de geëxpandeerde tweede gasvormige stroom en het geëxpandeerde resterende deel van de vloeistofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom 25 geschikt is om de stromen te scheiden in een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en de lichtere bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, (10) eerste warmteuitwisselingsmiddelen verbonden met de 30 destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige 10208101' I 86 H residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te H condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, I (11) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden I en temperaturen van de toevoerstromen naar de destillatiekolom te regelen I 5 om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een temperatuur waardoor het grootste deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder I vluchtige fractie.
46. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I 10 gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, welke I inrichting I (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, I coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze I onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een I 15 gecondenseerde stroom te vormen, en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en I om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar I gemaakte natuurlijke gasstroom, bevat, met het kenmerk, dat de inrichting 20 omvat: I (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze I onder druk te koelen, I (2) eerste vedelingsmiddelen verbonden met de tweede 25 warmteuitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te . ontvangen en om deze te verdelen in ten minste een eerste gasvormige stroom en een tweede gasvormige stroom, I (3) derde warmteuitwisselingsmiddelen verbonden met de I eerste scheidingsmiddelen om de eerste gasvormige stroom te ontvangen en I 30 deze voldoende te koelen om deze wezenlijk te condenseren, I (4) tweede expansiemiddelen verbonden met de derde I 1020810· warmteuitwisselingsmiddelen om de nagenoeg gecondenseerde gasvormige stroom te ontvangen en deze tot een gemiddelde druk te expanderen, (5) derde expansiemiddelen verbonden met de eerste verdelingsmiddelen om de tweede gasvormige stroom te ontvangen en om deze 5 naar de gemiddelde druk te expanderen, (6) desti1latiekolom die is verbonden om de geëxpandeerde nagenoeg gecondenseerde eerste gavormige stroom en de geëxpandeerde tweede gasvormige stroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stromen te scheiden in een vluchtige residugasfractie, 10 die een belangrijk deel van methaan en de lichtere bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, (7) de eerste warmteuitwisselingsmiddelen zijn verbonden met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, 15 waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren, (8) tweede verdelingsmiddelen verbonden met de eerste warmteuitwisselingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en om 20 dit in ten minste twee delen te verdelen om daardoor de gecondenseerde stroom en een vloei stofstroom te vormen, waarbij de tweede verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de vloei stofstroom in de destillatiekolom als een toptoevoerstroom hiernaar te leiden, en 25 (9) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen naar de destillatiekolom te regelen om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een i temperatuur waardoor het grootste deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder 30 vluchtige fractie.
47. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke 1020810· gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting zich (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze 5 onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar 10 gemaakte natuurlijke gasstroom, bevinden, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze onder druk voldoende te koelen om deze gedeeltelijk te condenseren, 15 (2) scheidingsmiddelen verbonden met de tweede warmteuitwisselingsmiddelen om de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze in een dampstroom en een eerste vloeistofstroom te scheiden, (3) eerste verdelingsmiddelen verbonden met de 20 scheidingsmiddelen om de dampstroom te ontvangen en deze te verdelen in ten minste een eerste gasvormige stroom en een tweede gasvormige stroom, (4) derde warmteuitwisselingsmiddelen verbonden met de eerste verdelingsmiddelen om de eerste gasvormige stroom te ontvangen en om deze voldoende te koelen om deze wezenlijk te condenseren, 25 (5) tweede expansiemiddelen verbonden met de derde warmteuitwisselingsmiddelen om de nagenoeg gecondenseerde eerste gasvormige stroom te ontvangen en deze tot een tussenliggende druk te expanderen, (6) derde expansiemiddelen verbonden met de eerste 30 verdelingsmiddelen om de tweede gasvormige stroom te ontvangen en deze naar de tussenliggende druk te expanderen, 1020810m (7) vierde expansiemiddelen verbonden met de scheidingsmiddelen o,m de eerste vloei stof stroom te ontvangen en deze naar de tussenliggende druk te expanderen, (8) een destillatiekolom die is verbonden om de 5 geëxpandeerde nagenoeg gecondenseerde eerste gasvormige stroom, de geëxpandeerde tweede gasvormige stroom en de geëxpandeerde eerste vloei stofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is voor het scheiden van de stromen in een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en een 10 relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, (9) de eerste warmteuitwisselingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de 15 vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren, (10) tweede verdelingsmiddelen verbonden met de eerste warmteuitwisselingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en dit in ten minste twee delen te verdelen om daardoor de gecondenseerde 20 stroom en een tweede vloei stofstroom te vormen, waarbij de tweede verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de tweede vloei stofstroom in de destillatiekolom als een toptoevoerstroom hiernaar te leiden, en (11) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden 25 en temperaturen van de toevoerstromen naar de destillatiekolom te regelen om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een temperatuur waardoor het grootste deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief vluchtige fractie.
48. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in 10208 tOÉ I 90 I welke inrichting zich I (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, I coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze I onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een I 5 gecondenseerde stroom te vormen, en I (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste I warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en I om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar I gemaakte natuurlijke gasstroom, bevinden, met het kenmerk, dat de I 10 inrichting omvat: I (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, I coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze I onder een voldoende druk te koelen om deze gedeeltelijk te condenseren, I (2) scheidingsmiddelen verbonden met de tweede I 15 warmteuitwisselingsmiddelen om de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke I gasstroom te ontvangen en om deze in een dampstroom en een eerste I vloei stofstroom te scheiden, I (3) eerste verdelingsmiddelen verbonden met de I scheidingsmiddelen om de dampstroom te ontvangen en deze te verdelen in I 20 ten minste een eerste gasvormige stroom en een tweede gasvormige stroom, I (4) combineringsmiddel en verbonden met de eerste I verdelingsmiddelen en de scheidingsmiddelen om de eerste gasvormige I stroom en ten minste een deel van de eerste vloei stofstroom te ontvangen en ze tot een gecombineerde stroom samen te voegen. I 25 (5) derde warmteuitwisselingsmiddelen verbonden met de I combineringsmiddelen om de gecombineerde stroom te ontvangen en deze I voldoende te koelen om deze wezenlijk te condenseren, I (6) tweede expansiemiddelen verbonden met de derde I warmteuitwisselingsmiddelen om de nagenoeg gecondenseerde gecombineerde I 30 stroom te ontvangen en deze te expanderen tot een tussenliggende druk, I (7) derde expansiemiddelen verbonden met de eerste I 1020810# verdelingsmiddelen om de tweede gasvormige stroom te ontvangen en deze tot de tussenliggende te expanderen, (8) vierde expansiemiddelen verbonden met de scheidings-middelen om elk resterend deel van de eerste vloei stofstroom te ontvangen 5 en deze tot de tussenliggende druk te expanderen, (9) een destillatiekolom die is verbonden om de geëxpandeerde nagenoeg gecondenseerde gecombineerde stroom, de geëxpandeerde tweede gasvormige stroom en het geëxpandeerde resterende deel van de eerste vloei stofstroom te ontvangen, waarbij de 10 destillatiekolom geschikt is voor het scheiden van de stromen in een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, (10) de eerste warmteuitwisselingsmiddelen zijn verbonden 15 met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschkt zijn voor het koelen van de vluchtige residugasfractie onder druk om ten minste een deel hiervan te condenseren, (11) tweede verdelingsmiddelen verbonden met de eerste 20 warmteuitwisselingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en dit in ten minste twee delen te verdelen om daardoor de gecondenseerde stroom en een tweede vloei stofstroom te vormen, waarbij de tweede verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de tweede vloei stofstroom in de destillatiekolom als een toptoevoerstroom 25 hiernaar te leiden, en (12) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen naar de destillatiekolom te regelen om de toptemperatuur van de destillatiekolom op een temperatuur te handhaven waarbij het belangrijkste deel van de zwaardere 30 koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie. 102081QÉ I 92
49. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting zich I (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, 5 coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze I onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een I gecondenseerde stroom te vormen, en I (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste I warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en I 10 om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar I gemaakte natuurlijke gasstroom, bevinden, met het kenmerk, dat de I inrichting omvat: I (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, I coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze I 15 onder druk te koelen, I (2) tweede expansiemiddelen verbonden met de tweede I warmteuitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gassen te I ontvangen en deze tot een tussenliggende druk te expanderen, (3) scheidingsmiddèl en verbonden met de tweede expansie- 20 middelen om de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen I en deze in een dampstroom en een vloei stofstroom te scheiden, (4) derde expansiemiddelen verbonden met de scheidings- I middelen om de vloei stofstroom te ontvangen en deze naar een lagere I tussenliggende druk te expanderen, 25 (5) een destillatiekolom die is verbonden om de geëxpandeerde vloei stofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom I geschikt is voor het scheiden van deze stroom in een meer vluchtige I dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, die een I belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I 30 (6) combineringsmiddel en verbonden met de scheidings- middelen en de destillatiekolom om de dampstroom en de meer vluchtige I 1020810» dampdestillatiestroom te ontvangen en ze te combineren ter vorming van een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, (7) de eerste warmteuitwisselingsmiddelen zijn verbonden 5 met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en (8) controlemiddelen die geschikt zijn om hoeveelheid en 10 temperatuur van de toevoerstroom naar de destillatiekolom te regelen om de toptemperatuur van de destillatiekolom op een temperatuur te handhaven waardoor het grootste deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
50. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke 15 gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting zich (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een 20 gecondenseerde stroom te vormen, en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, bevinden, met het kenmerk, dat de 25 inrichting omvat: (1) een of meer warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder een voldoende druk af te koelen om deze gedeeltelijk te condenseren, (2) eerste scheidingsmiddelen verbonden met de tweede 30 warmteuitwisselingsmiddelen om de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze in een eerste dampstroom en een eerste 1020810# vloei stofstroom te scheiden, I (3) tweede expansiemiddelen verbonden met de eerste scheidingsmiddelen om de eerste dampstroom te ontvangen en deze tot een I tussenliggende druk te expanderen, I 5 (4) tweede scheidingsmiddelen verbonden met de tweede I expansiemiddelen om de geëxpandeerde eerste dampstroom te ontvangen en om I deze in een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom te scheiden, (5) derde expansiemiddelen verbonden met de tweede I scheidingsmiddelen om de tweede vloei stofstroom te ontvangen en deze naar I 10 een lagered tussenliggende druk te expanderen, H (6) vierde expansiemiddelen verbonden met de eerste scheidingsmiddelen om de eerste vloei stofstroom te ontvangen en deze naar I een lagere tussenliggende druk te expanderen, I (7) een destillatiekolom die is verbonden om de I 15 geëxpandeerde tweede vloeistofstroom en de geëxpandeerde eerste I vloeistofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om I de stromen te scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een I relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de I zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I 20 (8) combineringsmiddelen verbonden met de tweede I scheidingsmiddelen en de destillatiekolom om de tweede dampstroom en de I meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en ze te combineren ter I vorming van een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van I methaan en lichtere bestanddelen bevat, H 25 (9) de eerste warmteuitwisselingsmiddelen zijn verbonden I met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te I ontvangen, waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn om I de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en I 30 (10) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden I en temperaturen van de toevoerstromen naar de destillatiekolom te regelen I 1020810* om de toptemperatuur van de destiHatiekolom te handhaven op een temperatuur waardoor het grootste deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
51. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom, die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, welke inrichting (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze 10 onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar 15 gemaakte natuurlijke gasstroom, bevat, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstromen te ontvangen en deze onder druk te koelen, 20 (2) tweede expansiemiddelen verbonden met de tweede warmteuitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze tot een tussenliggende druk te expanderen, (3) contact- en scheidingsmiddelen die zijn verbonden om de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen, waarbij de 25 contact- en scheidingsmiddelen ten minste een contactorgaan bevatten om vloeistof en damp met elkaar in contact te brengen en omvattende scheidingsmiddelen om de damp en de vloeistof na het contact te scheiden ter vorming van een vluchtige residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en een eerste 30 vloeistofstroom, (4) een destiHatiekolom die is verbonden om de eerste T0tQ8t0É I vloei stofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is voor het scheiden van de stroom in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, 5 (5) derde warmteuitwisselingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de meer vluchtige dampdestil latiestroom te ontvangen en deze voldoende te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren om daardoor een tweede vloei stofstroom te vormen, (6) de contact- en scheidingsmiddelen verder zijn 10 verbonden met de derde warmteuitwisselingsmiddelen om de tweede vloei stof stroom te ontvangen zodat ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van de tweede vloei stof stroom in het contactorgaan, 15 (7) de eerste warmteuitwisselingsmiddelen verbonden met de contact- en scheidingsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en 20 (8) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen naar de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom te regelen om de toptemperaturen van de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom op temperaturen te handhaven waardoor het belangrijkste 25 deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
52. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, welke inrichting 30 (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze 10208 IQi onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een gecondenseerde stroom te vormen, en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmteuitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en 5 om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom, bevat, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze 10 onder een voldoende druk te koelen om deze gedeeltelijk te condenseren, (2) scheidingsmiddelen verbonden met de tweede warmteuitwisselingsmiddelen om de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze in een dampstroom en een eerste vloei stofstroom te scheiden, 15 (3) tweede expansiemiddelen verbonden met de scheidings middel en om de dampstroom te ontvangen en deze tot een tussenliggende druk te expanderen, (4) contact- en scheidingsmiddelen verbonden om de geëxpandeerde dampstroom te ontvangen, waarbij de contact- en scheidings- 20 middelen ten minste een contactorgaan omvatten om vloeistof en damp met elkaar in contact te brengen en scheidingsmiddelen omvatten om de damp en vloeistof na het contact te scheiden ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat en een tweede vloei stofstroom. 25 (5) derde expansiemiddelen verbonden met de scheidings middelen om de eerste vloei stof stroom te ontvangen en om deze naar de tussenliggende druk te expanderen, (6) een destillatiekolom die is verbonden om de tweede vloeistofstroom en de geëxpandeerde eerste vloei stofstroom te ontvangen, 30 waarbij de desti llatiekolom geschikt is om deze stromen in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie, 1020810* I 98 die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, I te scheiden, I (7) derde warmteuitwisselingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen 5 en deze voldoende te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren I om daardoor een derde vloei stofstroom te vormen, I (8) de contact- en scheidingsmiddelen verder zijn I verbonden met de derde warmteuitwisselingsmiddelen om de derde I vloei stofstroom te ontvangen zodat ten minste een deel van de I 10 geëxpandeerde dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste I een deel van de derde vloei stofstroom in het contactorgaan, (9) de eerste warmteuitwisselingsmiddelen verbonden met I de contact- en scheidingsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te I ontvangen, waarbij de eerste warmteuitwisselingsmiddelen geschikt zijn om I 15 de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en I (10) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden I en temperaturen van de toevoerstromen naar de contact- en scheidings- I middelen en de desti11atiekolom te reguleren om de toptemperaturen van de I 20 contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom op temperaturen te I handhaven waarbij het belangrijkste deel van de zwaardere I koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder I vluchtige fractie.
53. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke 25 gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in I welke inrichting zich I (a) een of meer eerste warmteuitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze I onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en een I 30 gecondenseerde stroom te vormen, en I (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste I -in ons rniΓ warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom bevinden, met het kenmerk, dat de inrichting omvat 5 (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze onder druk te koelen; (2) tweede expansiemiddelen verbonden met de tweede warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gassen te 10 ontvangen en deze tot een tussenliggende druk te expanderen; (3) contact- en scheidingsmiddelen verbonden om de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gassen te ontvangen, waarbij de contact- en scheidingsmiddelen tenminste een contactorgaan bevatten om vloeistof en damp met elkaar in contact te brengen en scheidingsmiddelen 15 omvatten om de damp en vloeistof na het contact te scheiden ter vorming van een eerste dampstroom en een eerste vloei stofstroom; (4) een destillatiekolom die is verbonden om de eerste vloei stofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stroom te scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een 20 relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat; (5) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met een destillatiekolom om de meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en deze voldoende te koelen om tenminste een deel hiervan te condenseren; 25 (6) scheidingsmiddelen verbonden met de derde warmte- uitwisselingsmiddelen om de gekoelde meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en deze te scheiden in een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom; (7) verdelingsmiddelen verbonden met de scheidingsmiddelen 30 om de tweede vloei stof stroom te ontvangen en deze in ten minste een eerste deel en een tweede deel te scheiden, welke scheidingsmiddelen 4010810· I 100 H verder zijn verbonden met de destillatiekolom om het eerste deel van de tweede vloei stofstroom naar de destillatiekolom toe te voeren als een toptoevoerstroom hiernaar; (8) de contact- en scheidingsmiddelen verder zijn verbonden 5 met de verdel ingsmiddelen om het tweede deel van de tweede vloei stofstroom te ontvangen zodat ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van het tweede deel van de tweede I vloei stofstroom in het contactorgaan; H 10 (9) combineringsmiddelen verbonden met de contact- en scheidingsmiddelen en de scheidende middelen om de eerste dampstroom en de tweede dampstroom te ontvangen en ze samen te voegen ter vorming van I een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en I lichte bestanddelen bevat; I 15 (10) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met I de combineringsmiddelen om de vluchtige residu gasfractie te ontvangen, I waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residu gasfractie onder druk af te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om de gecondenseerde stroom te vormen; en I 20 (11) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden I en temperaturen van de toevoerstromen naar de contact- en I scheidingsmiddelen en de destillatiekolom te reguleren om de I toptemperaturen van de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom op temperaturen te handhaven waardoor het belangrijkste I 25 deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief mindere vluchtige fractie.
54. Inrichtingen voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in I welke inrichting zich I 30 (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen I coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en Λ Λ Λ Λ Α Λ. te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te condenseren en het vormen van een condensstroom; en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en 5 om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom bevinden, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze 10 onder druk voldoende te koelen om deze partieel te condenseren; (2) eerste scheidingsmiddelen verbonden met de tweede warmte-uitwisselingsmiddelen om de partieel gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze te scheiden in een eerste dampstroom en een eerste vloeistofstroom; 15 (3) tweede expansiemiddelen verbonden met de eerste scheidingsmiddelen om de eerste dampstroom te ontvangen en deze tot een tussenliggende druk te expanderen; (4) contact- en scheidingsmiddelen verbonden om de geëxpandeerde eerste dampstroom te ontvangen, waarbij de contact- en 20 scheidingsmiddelen ten minste een contactorgaan bevatten om vloeistof en damp in contact te brengen en schei dingsmiddel en omvatten om de damp en vloeistof na contact te scheiden ter vorming van een tweede dampstroom en een tweede vloeistofstroom; (5) derde expansiemiddelen verbonden met de 25 scheidingsmiddelen om de eerste vloeistofstroom te ontvangen en deze tot de tussenliggende druk te expanderen; (6) een destillatiekolom verbonden om de tweede vloeistofstroom en de geëxpandeerde eerste vloeistofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stromen te scheiden in een 30 meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zwaardere 1020810« 102. koolwaterstofbestanddelen bevat; Η (7) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze voldoende te koelen om tenminste een deel hiervan te I 5 condenseren; (8) tweede scheidingsmiddelen verbonden met de derde warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze in een derde dampstroom en I een derde vloei stofstroom te scheiden; I 10 (9) verdelingsmiddelen verbonden met de tweede I scheidingsmiddelen om de derde vloei stofstroom te ontvangen en om deze te I verdelen in ten minste een eerste deel en een tweede deel, waarbij de I verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om het I eerste deel van de derde vloei stofstroom toe te voeren naar de I 15 destillatiekolom als een toptoevoer hiernaar; I (10) de contact- en scheidingsmiddelen verder zijn I verbonden met de verdel ingsmiddelen om het tweede deel van de derde vloei stofstroom te ontvangen zodat tenminste een deel van de I geëxpandeerde eerste dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten I 20 minste een deel van het tweede deel van de derde vloei stof stroom in het I contactorgaan; I (11) combineringsmiddelen verbonden met de contact- en scheidingsmiddelen en de scheidingsmiddelen om de tweede dampstroom en de I derde dampstroom te ontvangen en ze te combineren ter vorming van een I 25 vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat; I (12) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met I de combineringsmiddel en om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de I 30 vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel I hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, I ‘ΐη?ηΑΐΛ« en (13) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom om de toptemperaturen van de 5 contact- en scheidingsmiddelen en de desti1latiekolom te handhaven op temperaturen waardoor het belangrijkste deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen wordt terug gewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
55. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke 10 gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te condenseren en het 15 vormen van een condensstroom; en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, 20 met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder druk te koelen; (2) tweede expansiemiddelen verbonden met de tweede 25 warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze naar een tussenliggende druk te expanderen; (3) contact- en scheidingsmiddelen verbonden om de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen, waarbij de contact- en scheidingsmiddelen ten minste een contactorgaan bevatten om 30 vloeistof en damp met elkaar in contact te brengen en scheidingsmiddelen omvatten om de damp en vloeistof na contact te scheiden ter vorming van 1020810i I 104 I een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en I lichtere bestanddelen bevat en een eerste vloei stofstroom; I (4) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I contact- en scheidingsmiddelen om de eerste vloei stofstroom te ontvangen I 5 en deze te verwarmen; (5) een destillatiekolom verbonden om de verwarmde eerste I vloei stofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om I de stromen te scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een I relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de 10 zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat; I (6) vierde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I destillatiekolom om de meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen I en om deze voldoende te koelen om ten minste een deel hiervan te I condenseren om daardoor een tweede vloei stofstroom te vormen; I 15 (7) de contact- en scheidingsmiddelen zijn verder verbonden met de vierde warmte-uitwisselingsmiddelen om de tweede vloei stofstroom I te ontvangen zodat ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde I natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een I deel van de tweede vloei stofstroom in het contactorgaan; I 20 (8) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de contact- en scheidingsmiddelen om de vluchtige residu gasfractie te I ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn I om de vluchtige residu gasfractie onder druk te koelen om ten minste een I deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te 25 vormen, en I (9) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden I en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de contact- en I scheidingsmiddelen en de destillatiekolom om de toptemperaturen van de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom te handhaven op I 30 temperaturen waardoor het belangrijkste deel van de zwaardere I koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder I 1020810· vluchtige fractie.
56. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting 5 (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en te koelen onder druk om ten minste een stuk ervan te condenseren en het vormen van een condensstroom; en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste 10 warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, 15 coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder druk voldoende te koelen om deze partieel te condenseren; (2) scheidingsmiddelen verbonden met de tweede warmte-uitwisselingsmiddelen om de partieel gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze te scheiden in een eerste dampstroom en een 20 eerste vl oei stofstroom; (3) tweede expansiemiddelen verbonden met de scheidingsmiddelen om de eerste dampstroom te ontvangen en om deze tot een tussenliggende druk te expanderen; (4) contact- en scheidingsmiddelen verbonden om de 25 geëxpandeerde eerste dampstroom te ontvangen, waarbij de contact- en scheidingsmiddelen ten minste een contactorgaan bevatten om vloeistof en damp met elkaar in contact te brengen en scheidingsmiddelen bevatten om de damp en de vloeistof na contact te scheiden ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en 30 lichtere bestanddelen bevat, en een tweede vloeistofstroom; (5) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de 10208100 contact- en scheidingsmiddel en om de tweede vloei stofstroom te ontvangen en deze te verwarmen; (6) derde expansiemiddelen verbonden met de scheidingsmiddelen om de eerste vloei stofstroom te ontvangen en om deze 5 te expanderen tot de tussenliggende druk; (7) destillatiekolom verbonden om de verwarmde tweede vloei stofstroom en de geëxpandeerde eerste vloei stofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stromen te scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige 10 fractie die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat; (8) vierde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze voldoende af te koelen om ten minste een deel 15 hiervan te condenseren om daardoor een derde vloei stofstroom te vormen; (9) de contact- en scheidingsmidddelen zijn verder verbonden met de vierde warmte-uitwisselingsmiddelen om de derde vloei stofstroom te ontvangen zodat ten minste een deel van de . geëxpandeerde eerste dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten 20 minste een deel van de derde vloei stofstroom in het contactorgaan; (10) eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de contact- en scheidingsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een 25 deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en (11) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen naar de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom te regelen om de 30 toptemperaturen van de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom te handhaven op temperaturen waardoor het belangrijkste J A ΛΛ Λ 4 Λ ^ deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
57. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in 5 welke inrichting (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te condenseren en het vormen van een condensstroom; en 10 (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: 15 (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder druk te koelen; (2) tweede expansiemiddelen verbonden met de tweede warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te 20 ontvangen en om deze tot een tussenliggende druk te expanderen; (3) contact- en scheidingsmiddelen verbonden om de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen, waarbij de contact- en scheidingsmiddelen ten minste een contactorgaan bevatten om vloeistof en damp met elkaar in contact te brengen en scheidingsmiddelen 25 omvatten om de damp en vloeistof na contact te scheiden ter vorming van een eerste dampstroom en een eerste vloei stofstroom; (4) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de contact- en scheidingsmiddelen om de eerste vloei stofstroom te ontvangen en deze te verwarmen; 30 (5) een destillatiekolom verbonden om de verwarmde eerste vloei stofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om 10 2081Ö ril I 108 I de stroom te scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de H zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat; (6) vierde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de 5 destillatiekolom om de meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen I en om deze voldoende te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren; (7) scheidingsmiddelen verbonden met de vierde warmte- I uitwisselingsmiddelen om de gekoelde, meer vluchtige I 10 dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze in een tweede dampstroom en I een tweede vloei stofstroom te scheiden; I (8) verdelingsmiddelen verbonden met de scheidingsmiddelen om de tweede vloei stof stroom te ontvangen en om deze te verdelen in ten I minste een eerste deel en een tweede deel, waarbij de verdelingsmiddelen I 15 verder zijn verbonden met de destillatiekolom om het eerste deel van de I tweede vloei stofstroom toe te voeren naar de destillatiekolom als een toptoevoer hiernaar; I (9) de contact- en scheidingsmiddelen verder zijn verbonden met de verdel ingsmiddelen om het tweede deel van de tweede I 20 vloei stof stroom te ontvangen zodat ten minste een deel van de I geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom nauw in contact wordt I gebracht met ten minste een deel van het tweede deel van de tweede I vloei stofstroom in het contactorgaan; (10) combineringsmiddelen verbonden met de contact- en 25 scheidingsmiddelen en de scheidingsmiddelen om de eerste dampstroom en de tweede dampstroom te ontvangen en om ze te combineren ter vorming van een I vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichte I bestanddelen bevat; I (11) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met I 30 de combineringsmiddel en om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de H . vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen; en (12) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden 5 en temperaturen van de toevoerstromen naar de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom te reguleren om de toptemperaturen van de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom op temperaturen te handhaven waardoor het belangrijkste deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de 10 relatief mindere vluchtige fractie.
58. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen 15 coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en te koelen onder druk om ten minste een stuk ervan te condenseren en het vormen van een condensstroom; en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en 20 om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze 25 onder druk voldoende te koelen om deze partieel te condenseren; (2) eerste scheidingsmiddelen verbonden met de tweede warmte-uitwisselingsmiddelen om de gedeeltelijk gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze te scheiden in een eerste dampstroom en een eerste vloei stofstroom; 30 (3) tweede expansiemiddelen verbonden met de eerste schei dingsmiddel en om de eerste dampstroom te ontvangen en deze tot een 1Q2G8I0É I no tussenliggende druk te expanderen; I (4) contact- en scheidingsmiddelen verbonden om de I geëxpandeerde eerste dampstroom te ontvangen, waarbij de contact- en scheidingsmiddelen ten minste een contactorgaan bevatten om vloeistof en 5 damp met elkaar in contact te brengen en scheidingsmiddelen bevatten om de damp en vloeistof na contact te scheiden ter vorming van een tweede I dampstroom en een tweede vloei stofstroom; H (5) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I contact- en scheidingsmiddelen om de tweede vloei stofstroom te ontvangen 10 en deze te verwarmen; I (6) derde expansiemiddelen verbonden met de I scheidingsmiddelen om de eerste vloeistofstroom te ontvangen en om deze tot een tussenliggende druk te expanderen; I (7) destillatiekolom verbonden om de verwarmde tweede 15 vloeistofstroom en de geëxpandeerde eerste vloeistofstroom te ontvangen, I waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stromen te scheiden in een meer vluchtige dampdesti1latiestroom en een relatief minder vluchtige I fractie die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat; I 20 (8) vierde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de meer vluchtige dampdesti11atiestroom te ontvangen I en om deze voldoende af te koelen om ten minste een deel hiervan te I condenseren; (9) tweede scheidingsmiddelen verbonden met de vierde 25 warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde meer vluchtige I dampdesti11 atiestroom te ontvangen en deze in een derde dampstroom en een derde vloeistofstroom te scheiden; I (10) verdelingsmiddelen verbonden met de tweede I scheidingsmiddelen om de derde vloeistofstroom te ontvangen en om deze te I 30 verdelen in ten minste een eerste deel en een tweede deel, waarbij de I verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om het * ** eerste deel van de derde vloei stofstroom toe te voeren naar de destillatiekolom als een toptoevoer hiernaar; (11) de contact- en scheidingsmiddelen verder zijn verbonden met de verdelingsmiddelen om het tweede deel van de derde 5 vloei stofstroom te ontvangen zodat tenminste een deel van de geëxpandeerde eerste dampstroom nauw in contact wordt gebracht met ten minste een deel van het tweede deel van de derde vloei stof stroom in het contactorgaan; (12) combineringsmiddel en verbonden met de contact- en 10 scheidingsmiddel en en de tweede scheidingsmiddelen om de tweede dampstroom en de derde dampstroom te ontvangen en ze te combineren ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat; (13) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met 15 de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en 20 (14) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom om de toptemperaturen van de contact- en scheidingsmiddelen en de destillatiekolom te handhaven op temperaturen waardoor het belangrijkste deel van de zwaardere 25 kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
59. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting 30 (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen coöperatief zijn verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te t0208tOi I 112 ontvangen en te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te I condenseren en het vormen van een condensstroom; en I (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en I 5 om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde I vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, I met het kenmerk, dat de inrichting omvat: I (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze I 10 onder druk te koelen; I (2) tweede expansiemiddelen verbonden met de tweede warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te I ontvangen en om deze naar een tussenliggende druk te expanderen; I (3) desti1latiekolom verbonden om de geëxpandeerde gekoelde I 15 natuurlijke gasstroom te ontvangen, waarbij de desti1latiekolom geschikt I om de stroom te scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en I een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de I zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat; I (4) damponttrekkingsmiddelen verbonden met de 20 desti1latiekolom om een dampdestillatiestroom afkomstig van een gebied I van de desti!latiekolom beneden de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke I gasstroom te ontvangen; I (5) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I damponttrekkingsmiddelen om de dampdestillatiestroom te ontvangen en om I 25 deze voldoende af te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren; I (6) scheidingsmiddelen verbonden met de derde warmte- I uitwisselingsmiddelen om de gekoelde dampdestillatiestroom te ontvangen I en om deze te scheiden in een dampstroom en een vloei stofstroom; I 30 (7) de destillatiekolom verder is verbonden met de I scheidingsmiddelen om de vloei stofstroom te ontvangen zodat ten minste I TnwuHft* een deel van de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van de vloei stofstroom in de destillatiekolom; (8) combineringsmiddelen verbonden met de destillatiekolom 5 en de scheidingsmiddelen om de meer vluchtige dampdesti1latiestroom en de dampstroom te ontvangen en ze te combineren ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat; (9) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen zijn verbonden 10 met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en 15 (10) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de destillatiekolom om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een temperatuur waardoor het belangrijkste deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder 20 vluchtige fractie.
60. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen 25 coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en te koelen onder druk om ten minste een stuk ervan te condenseren en het vormen van een condensstroom; en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en 30 om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, T0 20810· I 114 I met het kenmerk, dat de inrichting omvat; I (1) een of meer tweede warmtè-uitwisselingsmiddelen, I coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze I onder druk voldoende te koelen om deze partieel te condenseren; I 5 (2) eerste scheidingsmiddelen verbonden met de tweede I warmte-uitwisselingsmiddelen om de partieel gecondenseerde natuurlijke I gasstroom te ontvangen en om deze te scheiden in een eerste dampstroom en I een eerste vloeistofstroom; I (3) tweede expansiemiddelen verbonden met de eerste I 10 scheidingsmiddelen om de eerste dampstroom te ontvangen en om deze tot I een tussenliggende druk te expanderen; I (4) derde expansiemiddelen verbonden met de eerste I scheidingsmiddelen om de eerste vloeistofstroom te ontvangen en om deze I tot de tussenliggende druk te expanderen; I 15 (5) een desti11atiekolom verbonden om de geëxpandeerde I eerste dampstroom en de geëxpandeerde eerste vloeistofstroom te ontvangen, waarbij de desti11atiekolom geschikt is om de stromen te scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief I minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zwaardere I 20 koolwaterstofbestanddelen bevat; I (6) damponttrekkingsmiddelen verbonden met de desti11atiekolom om een dampdestillatiestroom afkomstig van een gebied I van de desti11atiekolom beneden de geëxpandeerde eerste dampstroom te I ontvangen; I 25 (7) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I damponttrekkingsmiddelen om de dampdestillatiestroom te ontvangen en om I deze voldoende te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren; (8) tweede scheidingsmiddelen verbonden met de derde I warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde dampdestillatiestroom te I 30 ontvangen en deze te scheiden in een tweede dampstroom en een tweede I vloeistofstroom; I 10208fOi (9) de destillatiekolom verder is verbonden met de tweede scheidingsmiddelen om de tweede vloei stofstroom te ontvangen zodat ten minste een deel van de geëxpandeerde eerste dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van de tweede vloei stof stroom in 5 de destillatiekolom; (10) combineringsmiddelen verbonden met de desti 1 latiekolom en de tweede scheidingsmiddelen om de meer vluchtige dampdestillatiestroom en de tweede dampstroom te ontvangen en ze te combineren ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een 10 belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat; (11) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel 15 hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en (12) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de destillatiekolom om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een 20 temperatuur waardoor het belangrijkste deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
61. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, in 25 welke inrichting (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddel en coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te condenseren en het vormen van een condensstroom; en 30 (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en Ï02O8TO*' I 116 I om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde I vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, I met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, I 5 coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze I onder druk te koelen; I (2) tweede expansiemiddelen verbonden met de tweede warmte- I uitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen I en om deze tot een tussenliggende druk te expanderen; I 10 (3) een destillatiekolom verbonden om de geëxpandeerde I gekoelde natuurlijke dampstroom te ontvangen en waarbij de I destillatiekolom geschikt is om de stromen te scheiden in een meer vluchtige dampdesti1latiestroom en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat; 15 (4) damponttrekkingsmiddelen verbonden met de I destillatiekolom om een desti1latiestroom afkomstig van een gebied van de I destillatiekolom beneden de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom I te ontvangen; I (5) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I 20 damponttrekkingsmiddelen om de dampdesti1latiestroom te ontvangen en om I deze voldoende te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren; I (7) verdelingsmiddelen verbonden met de scheidingsmiddelen I om de vloei stof stroom te ontvangen en om deze te verdelen in ten minste I een eerste deel en een tweede deel, waarbij de verdelingsmiddelen verder I 25 zijn verbonden met de destillatiekolom om het eerste deel van de I vloei stofstroom toe te voeren naar de destillatiekolom bij een I toevoerlocatie in in wezen hetzelfde gebied waarin de I dampdesti11atiestroom wordt onttrokken; I (8) de destillatiekolom verder is verbonden met de I 30 verdelingsmiddelen om het tweede deel van de vloei stofstroom te ontvangen I zodat ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke I 1020810· gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van het tweede deel van de vloei stofstroom in de destillatiekolom; (9) combineringsmiddelen verbonden met de destillatiekolom en de scheidingsmiddelen om de meer vluchtige dampdestillatiestroom en de 5 dampstroom te ontvangen om ze te combineren ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat; (10) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, 10 waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en (11) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden 15 en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de destillatiekolom om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een temperatuur waardoor het belangrijkste deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
62. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en 25 te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te condenseren en het vormen van een gecondenseerde stroom; en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde 30 vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: 10 20310 f (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder druk voldoende te koelen om deze partieel te condenseren; (2) eerste scheidingsmiddelen verbonden met de tweede 5 warmte-uitwisselingsmiddelen om de partieel gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze te scheiden in een eerste dampstroom en een eerste vloeistofstroom; (3) tweede expansiemiddelen verbonden met de eerste scheidingsmiddelen om de eerste dampstroom te ontvangen en deze tot een 10 tussenliggende druk te expanderen; (4) derde expansiemiddelen verbonden met de eerste scheidingsmiddelen om de eerste vloeistofstroom te ontvangen en om deze tot de tussenliggende druk te expanderen; (5) een destillatiekolom verbonden om de geëxpandeerde 15 eerste dampstroom en de geëxpandeerde eerste vloeistofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stromen te scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat; 20 (6) damponttrekkingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om een dampdestillatiestroom afkomstig van een gebied van de destillatiekolom beneden de geëxpandeerde eerste dampstroom te ontvangen; (7) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de 25 damponttrekkingsmiddelen om de dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze voldoende te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren; (8) tweede scheidingsmiddelen verbonden met de derde warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde dampdestillatiestroom te ontvangen en deze te scheiden in een tweede dampstroom en een tweede 30 vloeistofstroom; (9) verdelingsmiddelen verbonden met de tweede scheidingsmiddelen om de tweede vloei stofstroom te ontvangen en om deze te verdelen in ten minste een eerste deel en een tweede deel, waarbij de verdelingsmidde.len verder zijn verbonden met de destillatiekolom om het eerste deel van de tweede vloei stofstroom naar de destillatiekolom toe te 5 voeren bij een toevoerlocatie in in wezen hetzelfde gebied waarin de dampdestillatiestroom is onttrokken (10) de destillatiekolom verder is verbonden met de verdelingsmiddelen om het tweede deel van de tweede vloei stofstroom te ontvangen, zodat ten minste een deel van de geëxpandeerde eerste 10 dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van het tweede deel van de tweede vloei stofstroom in de destillatiekolom; (11) combineringsmiddelen verbonden met de destillatiekolom en de scheidingsmiddelen om de meer vluchtige dampdestillatiestroom en de tweede dampstroom te ontvangen en ze te combineren ter vorming van een 15 vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat; (12) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de 20 vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en (13) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de destillatiekolom 25 om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een temperatuur waarbij het belangrijkste deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
63. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke 30 gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting 1020810·! I 120 H (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te condenseren en het vormen van een condensstroom; en 5 (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste I warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, I met het kenmerk, dat de inrichting omvat: I 10 (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, I coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder druk te koelen; I (2) tweede expansiemiddelen verbonden met de tweede warmte- uitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen I 15 en om deze tot een tussenliggende druk te expanderen; (3) een destillatiekolom verbonden om de geëxpandeerde I natuurlijke dampstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stromen te scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom I en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de 20 zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat; I (4) damponttrekkingsmiddelen verbonden met de I destillatiekolom om een dampstroom afkomstig van een gebied van de I destillatiekolom beneden de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom I te ontvangen; I 25 (5) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I damponttrekkingsmiddelen om de dampdestillatiestroom te ontvangen en om I deze voldoende af te koelen om ten minste een deel hiervan te I condenseren; I (6) scheidingsmiddelen verbonden met de derde warmte- I 30 uitwisselingsmiddelen om de gekoelde dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze te scheiden in een dampstroom en een vloei stofstroom; I 1 πonoin. (7) de destillatiekolom verder is verbonden met de scheidingsmiddel en om de vloei stofstroom te ontvangen zodat ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van de vloei stofstroom in 5 de destillatiekolom; (8) vloeistofonttrekkingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om een vloeistofdesti11atiestroom afkomstig van een gebied van de destillatiekolom boven dat van de damponttrekkingsmiddelen te ontvangen; 10 (9) vierde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de vloeistofonttrekkingsmiddelen om de vloeistofdesti11atiestroom te ontvangen en deze te verwarmen, waarbij de vierde warmte- uitwissel ingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de verwarmde vloeistofdesti 11atiestroom toe te voeren naar de 15 destillatiekolom bij een locatie beneden die van de damponttrekkingsmiddelen; (10) combineringsmiddelen verbonden met de destillatiekolom en de scheidingsmidddelen om de meer vluchtige dampdesti11atiestroom en de dampstroom te ontvangen en ze te combineren ter vorming van een 20 vluchtige residugasfractie die een belangrijke deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat. (11) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de 25 vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen; en (12) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de destillatiekolom 30 om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een temperatuur waarbij het belangrijkste deel van de zwaardere 1020810a' I 122 I koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
64. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in I 5 welke inrichting I (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen I coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en I te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te condenseren en het vormen van een gecondenseerde stroom; en I 10 (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste I warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en I om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde I vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, I met het kenmerk, dat de inrichting omvat: I 15 (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze I onder druk voldoende te koelen om deze partieel te condenseren; (2) eerste scheidingsmiddelen verbonden met de tweede I warmte-uitwisselingsmiddelen om de partieel gecondenseerde natuurlijke I 20 gasstroom te ontvangen en om deze te scheiden in een eerste dampstroom en I een eerste vloei stofstroom; I (3) tweede expansiemiddelen verbonden met de eerste scheidingsmiddelen om de eerste dampstroom te ontvangen en deze tot een I tussenliggende druk te expanderen; I 25 (4) derde expansiemiddelen verbonden met de eerste I scheidingsmiddelen om de eerste vloei stofstroom te ontvangen en deze tot I de tussenliggende druk te expanderen; (5) een destillatiekolom verbonden om de geëxpandeerde I eerste dampstroom en de geëxpandeerde eerste vloei stofstroom te I 30 ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stromen te I scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief I 1020810· minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat; (6) damponttrekkingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om een dampdestillatiestroom afkomstig van een gebied 5 van de destillatiekolom beneden dat van de geëxpandeerde eerste dampstroom te ontvangen; (7) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de damponttrekkingsmiddelen om de dampdestillatiestroom te ontvangen en deze voldoende te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren; 10 (8) tweede scheidingsmiddelen verbonden met de derde warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde dampdestillatiestroom te ontvangen en deze te scheiden in een tweede dampstroom en een tweede vloei stofstroom; (9) de destillatiekolom verder is verbonden met de tweede 15 scheidingsmiddelen om de tweede vloei stofstroom te ontvangen, zodat ten minste een deel van de geëxpandeerde eerste dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van de tweede vloei stof stroom in de desti 1 latiekolom; (10) vloeistofonttrekkingsmiddelen verbonden met de 20 destillatiekolom om een vloeistofdestillatiestroom afkomstig van de destillatiekolom boven dat van de damponttrekkingsmiddelen te ontvangen; (11) vierde warmte-uitwissel ingsmiddelen verbonden met de vloeistofonttrekkingsmiddelen om de vloeistofdestillatiestroom te ontvangen en deze te verwarmen, waarbij de vierde warmte- 25 uitwisselingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de verwarmde vloeistofdestillatiestroom toe te voeren naar de destillatiekolom bij een locatie beneden die van de damponttrekkingsmiddelen; (12) combineringsmiddelen verbonden met de destillatiekolom 30 en de tweede scheidingsmidddelen om de meer vluchtige dampdestillatiestroom en de tweede dampstroom te ontvangen en om ze te 102081®!' combineren ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijke deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat. (13) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, 5 waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen; en (14) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden 10 en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de destillatiekolom om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een temperatuur waardoor het belangrijkste deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
65. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en 20 te koelen onder druk om ten minste een stuk ervan te condenseren en het vormen van een condensstroom; en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde 25 vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder druk te koelen; 30 (2) tweede expansiemiddelen verbonden met de tweede warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te 1020810É ontvangen en om deze tot een tussenliggende druk te expanderen; (3) een destillatiekolom verbonden om de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stroom te scheiden in een meer vluchtige 5 dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat; (4) damponttrekkingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om een dampdestillatiestroom afkomstig van een gebied van de destillatiekolom beneden de geëxpandeerde natuurlijke gasstroom te 10 ontvangen; (5) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de damponttrekkingsmiddelen om de dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze voldoende te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren; (6) scheidingsmiddelen verbonden met de derde warmte- 15 uitwisselingsmiddel en om de gekoelde dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze te scheiden in een dampstroom en een vloei stofstroom; (7) verdelingsmiddelen verbonden met de scheidingsmiddelen om de vloei stof stroom te ontvangen en om deze te verdelen in ten minste een eerste deel en een tweede deel, waarbij de verdelingsmiddelen verder 20 zijn verbonden met de destillatiekolom om het eerste deel van de vloeistofstroom naar de destillatiekolom toe te voeren bij een toevoerlocatie in in wezen hetzelfde gebied waarin de dampdestillatiestroom is onttrokken (8) de destillatiekolom verder is verbonden met de 25 verdel ingsmiddel en om het tweede deel van de vloei stofstroom te ontvangen, zodat ten minste een deel van de geëxpandeerde gekoelde natuurlijke gasstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van het tweede deel van de vloeistofstroom in de destillatiekolom; (9) vloeistofonttrekkingsmiddelen verbonden met de 30 destillatiekolom om een vloei stofdestillatiestroom afkomstig van een gebied van de destillatiekolom boven dat van de damponttrekkingsmiddelen 1020810« I 126 I te ontvangen; (10) vierde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de vloeistofonttrekkingsmiddelen om de vloei stofdesti11atiestroom te I ontvangen en om deze te verwarmen, waarbij de vierde warmte- I 5 uitwisselingsmiddelen zijn verbonden met de destillatiekolom om de verwarmde vloei stofdesti11atiestroom toe te voeren naar de I destillatiekolom op een locatie beneden die van de I damponttrekkingsmiddelen; I (11) combineringsmiddelen verbonden met de destillatiekolom I 10 en de scheidingsmiddelen om de meer vluchtige dampdesti11atiestroom en de I dampstroom te ontvangen en ze te combineren ter vorming van een vluchtige I residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere I bestanddelen bevat; (12) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met 15 de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de I vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel I hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, I en I 20 (13) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden I en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de destillatiekolom om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een I temperatuur waarbij het belangrijkste deel van de zwaardere I kool waterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder I 25 vluchtige fractie.
66. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmiddelen I 30 coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en I te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te condenseren en het I 1020810* vormen van een gecondenseerde stroom; en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde 5 vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, met het kenmerk, dat de inrichting omvat: (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder druk voldoende te koelen om deze partieel te condenseren; 10 (2) eerste scheidingsmiddelen verbonden met de tweede warmte-uitwisselingsmiddelen om de partieel gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze te scheiden in een eerste dampstroom en een eerste vloei stofstroom; (3) tweede expansiemiddelen verbonden met de eerste 15 scheidingsmiddelen om de eerste dampstroom te ontvangen en om deze tot een tussenliggende druk te expanderen; (4) derde expansiemiddelen verbonden met de eerste scheidingsmiddelen om de eerste vloei stofstroom te ontvangen en om deze tot de tussenliggende druk te expanderen; 20 (5) een destillatiekolom verbonden om de geëxpandeerde eerste dampstroom en de geëxpandeerde eerste vloeistofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stromen te scheiden in een meer vluchtige dampdestillatiestroom en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zwaardere 25 koolwaterstofbestanddelen bevat; (6) damponttrekkingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om een dampdestillatiestroom afkomstig van een gebied van de destillatiekolom beneden dat van de geëxpandeerde eerste dampstroom te ontvangen; 30 (7) derde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de damponttrekkingsmiddelen om de dampdestillatiestroom te ontvangen en 10208 TOÉ I 128 I deze voldoende te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren; I (8) t.weede schei dingsmiddel en verbonden met de derde I warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde dampdestillatiestroom te ontvangen en deze te scheiden in een tweede dampstroom en een tweede 5 vloei stofstroom; I (9) verdelingsmiddelen verbonden met de tweede I scheidingsmiddelen om de tweede vloei stofstroom te ontvangen en om deze I te verdelen in een eerste deel en een tweede deel, waarbij de I verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om het 10 eerste deel van de tweede vloei stofstroom naar de desti1latiekolom toe te I voeren bij een toevoerlocatie in in wezen hetzelfde gebied waarin de I dampdestillatiestroom is onttrokken; I (10) de destillatiekolom verder is verbonden met de I verdelingsmiddelen om het tweede deel van de tweede vloei stofstroom te 15 ontvangen, zodat ten minste een deel van de geëxpandeerde eerste I dampstroom in nauw contact wordt gebracht met ten minste een deel van het I tweede deel van de tweede vloei stofstroom in de destillatiekolom; I (11) vloeistofonttrekkingsmiddelen verbonden met de I destillatiekolom om een vloei stofdesti11atiestroom afkomstig van een I 20 gebied van de destillatiekolom boven dat van de damponttrekkingsmiddelen I te ontvangen; (12) vierde warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de vloeistofonttrekkingsmiddelen om de vloeistofdesti11atiestroom te I ontvangen en te verwarmen, waarbij de vierde warmte-uitwisselingsmiddelen I 25 verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de verwarmde I vloeistofdesti11atiestroom toe te voeren naar de destillatiekolom bij een I locatie beneden die van de damponttrekkingsmiddelen; I (13) combineringsmiddelen verbonden met de destillatiekolom I en de tweede scheidingsmiddelen om de meer vluchtige 30 dampdestillatiestroom en de tweede dampstroom te ontvangen en om ze te combineren ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een I 1020810» belangrijke deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat. (14) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de 5 vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen; en (15) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de destillatiekolom 10 om de toptemperatuur van de destillatiekolom te handhaven op een temperatuur waarbij het belangrijkste deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
67. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke 15 gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat, in welke inrichting (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmiddelen coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te condenseren en het 20 vormen van een gecondenseerde stroom; en (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, 25 met het kenmerk, dat de inrichting in wezen bestaat uit: (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze onder druk te koelen; (2) tweede expansiemiddelen verbonden met de tweede 30 warmte-uitwisselingsmiddelen om de gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze tot een tussenliggende druk te expanderen; 1Q2081QÉ I 130 I (3) een destillatiekolom verbonden om de geëxpandeerde I gekoelde natuurlijke gasstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stroom te scheiden in een vluchtige residugasfractie, I die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en I 5 een relatief minder vluchtige fractie, die een belangrijk deel van de I zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat; I (4) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met I de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, I waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de I 10 vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel I hiervan te condenseren en om de gecondenseerde stroom te vormen; en I (5) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheid en I temperatuur van de toevoerstromen naar de destillatiekolom te reguleren I om de toptemperatuur van de destillatiekolom op temperaturen te handhaven I 15 waardoor het belangrijkste deel van de zwaardere koolwaterstof- I bestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief mindere vluchtige I fractie.
68. Inrichting voor het vloeibaar maken van een natuurlijke I gasstroom die methaan en zwaardere koolwaterstofbestanddelen bevat in I 20 welke inrichting: I (a) een of meer eerste warmte-uitwisselingsmidddelen coöperatief verbonden om genoemde natuurlijke gasstromen te ontvangen en I te koelen onder druk om ten minste een deel ervan te condenseren en het I vormen van een condensstroom; en I 25 (b) eerste expansiemiddelen, verbonden met de eerste I warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze naar een lagere druk te expanderen ter vorming van de genoemde I vloeibaar gemaakte natuurlijke gasstroom aanwezig zijn, I met het kenmerk, dat de inrichting in wezen bestaat uit: I 30 (1) een of meer tweede warmte-uitwisselingsmiddelen, coöperatief verbonden om de natuurlijke gasstroom te ontvangen en om deze I 1020810É onder druk voldoende te koelen om deze partieel te condenseren; (2) scheidingsmiddelen verbonden met de tweede warmte- uitwisselingsmiddelen om de partieel gecondenseerde natuurlijke gasstroom te ontvangen en deze te scheiden in een dampstroom en een 5 vloei stofstroom; (3) tweede expansiemiddelen verbonden met de scheidingsmiddelen om de dampstroom te ontvangen en deze tot een tussenliggende druk te expanderen; (4) derde expansiemiddelen verbonden met de 10 schei dingsmiddel en om de vloei stof stroom te ontvangen en deze tot de tussenliggende druk te expanderen; (5) een destillatiekolom verbonden om de geëxpandeerde dampstroom en de geëxpandeerde vloei stofstroom te ontvangen, waarbij de destillatiekolom geschikt is om de stromen te scheiden in een vluchtige 15 residugasfractie, die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat, en een relatief minder vluchtige fractie die een belangrijk deel van de zwaardere kool waterstofbestanddelen bevat; (6) eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij 20 de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen, en (7) controlemiddelen die geschikt zijn om de hoeveelheden en temperaturen van de toevoerstromen te regelen naar de 25 destillatiekolom om de toptemperaturen van de destillatiekolom te handhaven op temperaturen waardoor het belangrijkste deel van de zwaardere koolwaterstofbestanddelen wordt teruggewonnen in de relatief minder vluchtige fractie.
69. Inrichting volgens conclusies 43, 44, 45, 67 en 68, waarbij 30 de inrichting omvat: (1) compressiemiddelen verbonden met de destillatiekolom om f020810· I 132 I de vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te comprimeren, en I (2) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I compressiemiddelen om de gecomprimeerde vluchtige residugasfractie te I ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn I 5 om de gecomprimeerde vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om I ten minste een deel hiervan de condenseren en om daardoor de I gecondenseerde stroom te vormen.
70. Inrichting volgens conclusie 41, waarbij de inrichting I omvat: I 10 (1) compressiemiddelen verbonden met de destillatiekolom om I de vluchtige residugasfractie te ontvangen en om deze te comprimeren; I (2) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I compressiemiddelen om de gecomprimeerde vluchtige residugasfractie te I ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn I 15 om de gecomprimeerde vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan de condenseren; en (3) de verdelingsmiddelen verbonden met de eerste warmte- I uitwisselingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en om dit te scheiden in ten minste twee delen, om daardoor de gecondenseerde 20 stroom en de vloei stofstroom te vormen, waarbij de verdelingsmiddelen I verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de vloei stofstroom naar I de destillatiekolom toe te voeren als een toptoevoer hiernaar.
71. Inrichting volgens conclusie 42, waarbij de inrichting I omvat: I 25 (1) compressiemiddelen verbonden met de destillatiekolom om I de vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te comprimeren; I (2) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I compressiemiddelen om de gecomprimeerde vluchtige residugasfractie te I ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn I 30 om de gecomprimeerde vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om I ten minste een deel hiervan de condenseren; en I 102081 OW (3) de verdelingsmiddelen verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en om dit te verdelen in ten minste twee delen, om daardoor de gecondenseerde stroom en de tweede vloei stofstroom te vormen, waarbij de 5 verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de tweede vloei stofstroom in de destillatiekolom te leiden als een toptoevoer hiernaar.
72. Inrichting volgens conclusie 46, waarbij de inrichting omvat: 10 (1) compressiemiddelen verbonden met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en om deze te comprimeren; (2) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de compressiemiddelen om de gecomprimeerde vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn 15 om de gecomprimeerde vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan de condenseren; en (3) de tweede verdelingsmiddelen verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en om dit te verdelen in ten minste twee delen, om daardoor de 20 gecondenseerde stroom en de vloei stofstroom te vormen, waarbij de tweede verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de vloei stofstroom in de destillatiekolom te leiden als een toptoevoer hiernaar.
73. Inrichting volgens conclusies 47 en 48, waarbij de 25 inrichting omvat: (1) compressiemiddelen verbonden met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te comprimeren; (2) de eerste warmte-uitwissel ingsmiddelen verbonden met de compressiemiddelen om de gecomprimeerde vluchtige residugasfractie te 30 ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwissel ingsmiddelen geschikt zijn om de gecomprimeerde vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om 1020810É H ten minste een deel hiervan de condenseren; en (3) de tweede verdelingsmiddelen verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en om dit te verdelen in ten minste twee delen, om daardoor de 5 gecondenseerde stroom en de tweede vloei stofstroom te vormen, waarbij de tweede verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de tweede vloei stofstroom in de desti llatiekolom te leiden als een toptoevoer hiernaar.
74. Inrichting volgens conclusie 49, waarbij de inrichting I 10 omvat: (1) compressiemiddelen verbonden met de destillatiekolom om I de meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en deze te comprimeren; (2) de combineringsmiddel en verbonden met de 15 scheidingsmiddelen en de compressiemiddelen om de dampstroom en de gecomprimeerde, meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en ze I te combineren ter vorming van de vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat.
75. Inrichting volgens conclusie 50, waarbij de inrichting 20 omvat: (1) compressiemiddelen verbonden met de destillatiekolom om de meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze te comprimeren; (2) de combineringsmiddel en verbonden met de tweede 25 scheidingsmiddelen en de compressiemiddelen om de tweede dampstroom en de gecomprimeerde, meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en ze te combineren ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat.
76. Inrichting volgens conclusies 51, 52, 55, en 56, waarbij de 30 inrichting omvat: (1) compressiemiddelen verbonden met de contact- en 1Π 1n» scheidingsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te comprimeren; en (2) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de compressiemiddelen om de gecomprimeerde, vluchtige residugasfractie te 5 ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de gecomprimeerde, vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
77. Inrichting volgens conclusies 53, 54, 57, 58, 59, 60, 61, 10 62, 63, 64, 65, en 66, waarbij de inrichting omvat: (1) compressiemiddelen verbonden met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te comprimeren; en (2) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de 15 compressiemiddelen om de gecomprimeerde, vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de gecomprimeerde, vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
78. Inrichting volgens conclusies 43, 44, 45, 67 en 68, welke inrichting omvat: (1) verwarmingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en om deze te verwarmen, (2) compressiemiddelen verbonden met de verwarmingsmiddelen 25 om de verwarmde, vluchtige residugasfractie te ontvangen en om deze te comprimeren; en (3) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de compressiemiddelen om de gecomprimeerde, verwarmde, vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte- 30 uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de gecomprimeerde, verwarmde vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel 1020810·/' I 136 H hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
79. Inrichting volgens conclusie 41, welke inrichting omvat: (1) verwarmingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te verwarmen; I 5 (2) compressiemiddelen verbonden met de verwarmingsmiddelen I om de verwarmde, vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te comprimeren; I (3) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de compressiemiddelen om de gecomprimeerde, verwarmde, vluchtige 10 residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte- uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de gecomprimeerde, verwarmde, I vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren; en (4) de verdelingsmiddelen verbonden met de eerste warmte- I 15 uitwissel ingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en om dit I te verdelen in ten minste twee delen, om daardoor de gecondenseerde I stroom en de vloei stofstroom te vormen, waarbij de verdelingsmiddelen I verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de vloei stofstroom in de I destillatiekolom te leiden als een toptoevoer hiernaar.
80. Inrichting volgens conclusie 42, waarbij de inrichting I omvat: I (1) verwarmingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom I om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en om deze te verwarmen; I (2) compressiemiddelen verbonden met de verwarmingsmiddelen I 25 om de verwarmde, vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te I comprimeren; (3) de eerste warmte-uitwissel ingsmiddelen verbonden met de I compressiemiddelen om de gecomprimeerde, verwarmde, vluchtige I residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte- I 30 uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de gecomprimeerde, verwarmde, I vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel I 1020810· hiervan te condenseren; en (4) de verdelingsmiddelen verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en om dit in ten minste twee delen te verdelen, om daardoor de gecondenseerde 5 stroom en de tweede vloei stofstroom te vormen, waarbij de verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de tweede vloei stofstroom in de destillatiekolom te leiden als een toptoevoer hiernaar.
81. Inrichting volgens conclusie 46, waarbij de inrichting 10 omvat: (1) verwarmingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en om deze te verwarmen; (2) compressiemiddelen verbonden met de verwarmingsmiddelen om de verwarmde, vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te 15 comprimeren; (3) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de compressiemiddelen om de gecomprimeerde, verwarmde, vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de gecomprimeerde, verwarmde, 20 vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren: en (4) de tweede verdelingsmiddelen verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om het gecondenseerde deel te ontvangen en om dit te verdelen in ten minste twee delen, om daardoor de 25 gecondenseerde stroom en de vloei stofstroom te vormen, waarbij de tweede verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom om de vloei stofstroom in de destillatiekolom te leiden als een toptoevoer hiernaar.
82. Inrichting volgens conclusies 47 en 48, waarbij de 30 inrichting omvat: (1) verwarmingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom 1020310* H om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en om deze te verwarmen; (2) compressiemiddelen verbonden met de verwarmingsmiddelen om de verwarmde, vluchtige residugasfractie te ontvangen en om deze te comprimeren; 5 (3) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de compressiemiddelen om de gecomprimeerde, verwarmde, vluchtige I residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte- uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de gecomprimeerde, verwarmde, vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel 10 hiervan te condenseren; en I (4) de tweede verdelingsmiddelen verbonden met de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen om de gecondenseerde stroom te ontvangen en om deze te verdelen in ten minste twee delen, om daardoor de gecondenseerde stroom en de tweede vloei stofstroom te vormen, waarbij de I 15 tweede verdelingsmiddelen verder zijn verbonden met de destillatiekolom I om de tweede vloei stofstroom in de destillatiekolom te leiden als een toptoevoer hiernaar.
83. Inrichting volgens conclusie 49, waarbij de inrichting omvat: I 20 (1) verwarmingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom I om de meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze te verwarmen; I (2) compressiemiddelen verbonden met de verwarmingsmiddelen I om de verwarmde, meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en om I 25 deze te comprimeren; I (3) koel middel en verbonden met de compressiemiddelen om de I gecomprimeerde, verwarmde, meer vluchtige dampdestillatiestroom te I ontvangen en om deze te koelen; I (4) combineringsmiddelen verbonden met de I 30 scheidingsmiddelen en de koelmiddel en om de dampstroom en de gekoelde, I gecomprimeerde meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en ze te I 1020810· J I combineren ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat.
84. Inrichting volgens conclusie 50, waarbij de inrichting omvat: 5 (1) verwarmingsmiddelen verbonden met de destillatiekolom om de meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze te verwarmen; (2) compressiemiddelen verbonden met de verwarmingsmiddelen om de verwarmde, meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en 10 deze te comprimeren; (3) koelmiddelen verbonden met de compressiemiddelen om de gecomprimeerde, verwarmde, meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en om deze te koelen; (4) de combineringsmiddelen verbonden met de tweede 15 scheidingsmiddelen en de koelmiddelen om de tweede dampstroom en de gekoelde, gecomprimeerde meer vluchtige dampdestillatiestroom te ontvangen en ze te combineren ter vorming van een vluchtige residugasfractie die een belangrijk deel van methaan en lichtere bestanddelen bevat.
85. Inrichting volgens conclusies 51, 52, 55, en 56, waarbij de inrichting omvat: (1) verwarmingsmiddelen verbonden met de contact- en scheidingsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te verwarmen; 25 (2) compressiemiddelen verbonden met de verwarmingsmiddelen om de verwarmde, vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te comprimeren; (3) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de compressiemiddelen om de gecomprimeerde, verwarmde, vluchtige 30 residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de gecomprimeerde, verwarmde, 1010810* I 140 I vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
86. Inrichting volgens conclusies 53, 54, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 63, 64, 65, en 66, waarbij de inrichting omvat: I 5 (1) verwarmingsmiddelen verbonden met de combineringsmiddelen om de vluchtige residugasfractie te ontvangen en om I deze te verwarmen; (2) compressiemiddelen verbonden met de verwarmingsmiddelen om de verwarmde, vluchtige residugasfractie te ontvangen en deze te 10 comprimeren; en (3) de eerste warmte-uitwisselingsmiddelen verbonden met de I compressiemiddelen om de gecomprimeerde, verwarmde, vluchtige residugasfractie te ontvangen, waarbij de eerste warmte- I uitwisselingsmiddelen geschikt zijn om de gecomprimeerde, verwarmde, I 15 vluchtige residugasfractie onder druk te koelen om ten minste een deel I hiervan te condenseren en om daardoor de gecondenseerde stroom te vormen.
87. Inrichting volgens conclusies 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, I 48, 49, 50, 51, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 63, 64, 65, 66, 67, 68, 70, 71, 72, 74, 75, 79, 80, 81, 83, en 84, waarbij de I 20 vluchtige residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere I bestanddelen en C2-bestanddelen bevat.
88. Inrichting volgens conclusies 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, I 48, 49, 50, 51, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 63, 64, 65, I 66, 67, 68, 70, 71, 72, 74, 75, 79, 80, 81, 83, en 84, waarbij de I 25 vluchtige residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere I bestanddelen en C2-bestanddelen en C3-bestanddelen bevat.
89. Werkwijze volgens conclusie 29, waarbij de vluchtige I residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen I en C2-bestanddelen bevat.
90. Werkwijze volgens conclusie 30, waarbij de vluchtige I residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen I 1020810· » 1 en C2-bestanddelen bevat.
91. Werkwijze volgens conclusie 31, waarbij de vluchtige residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen en C2-bestanddelen bevat.
92. Werkwijze volgens conclusie 34, waarbij de vluchtige residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen en C2-bestanddelen bevat.
93. Werkwijze volgens conclusie 35, waarbij de vluchtige residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen 10 en C2-bestanddelen bevat.
94. Werkwijze volgens conclusie 36, waarbij de vluchtige residugasfractië een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen en C2-bestanddelen bevat.
95. Werkwijze volgens conclusie 29, waarbij de vluchtige 15 residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen C2-bestanddelen en C3-bestanddelen bevat.
96. Werkwijze volgens conclusie 30, waarbij de vluchtige residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen C2-bestanddelen en C3-bestanddelen bevat.
97. Werkwijze volgens conclusie 31, waarbij de vluchtige residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen C2-bestanddelen en C3-bestanddelen bevat.
98. Werkwijze volgens conclusie 34, waarbij de vluchtige residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen
25 C2-bestanddelen en C3-bestanddelen bevat.
99. Werkwijze volgens conclusie 35, waarbij de vluchtige residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen C2-bestanddelen en C3-bestanddelen bevat.
100. Werkwijze volgens conclusie 36, waarbij de vluchtige 30 residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen C2-bestanddelen en C3-bestanddelen bevat. 102081011 Η I 142
101. Inrichting volgens conclusie 69, waarbij de vluchtige I residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen I C2-bestanddelen en C3-bestanddelen bevat.
102. Inrichting volgens conclusie 73, waarbij de vluchtige I 5 residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen I en C2-bestanddelen.
103. Inrichting volgens conclusie 75, waarbij de vluchtige I residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen I en C2-bestanddelen. I 10 104. Inrichting volgens conclusie 77, waarbij de vluchtige I residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen I en C2-bestanddelen.
105. Inrichting volgens conclusie 78, waarbij de vluchtige I residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen I 15 en C2-bestanddelen.
106. Inrichting volgens conclusie 82, waarbij de vluchtige I residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen I en C2-bestanddelen.
107. Inrichting volgens conclusie 85, waarbij de vluchtige I 20 residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen I en C2-bestanddelen.
108. Inrichting volgens conclusie 86, waarbij de vluchtige I residugasfractie een belangrijk deel van methaan, lichtere bestanddelen I en C2-bestanddelen. I 1020810^'
NL1020810A 2001-06-08 2002-06-07 Het vloeibaar maken van aardgas. NL1020810C2 (nl)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US29684801P 2001-06-08 2001-06-08
US29684801 2001-06-08
US16178002 2002-06-04
US10/161,780 US6742358B2 (en) 2001-06-08 2002-06-04 Natural gas liquefaction

Publications (2)

Publication Number Publication Date
NL1020810A1 NL1020810A1 (nl) 2002-12-10
NL1020810C2 true NL1020810C2 (nl) 2004-06-15

Family

ID=26858111

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NL1020810A NL1020810C2 (nl) 2001-06-08 2002-06-07 Het vloeibaar maken van aardgas.

Country Status (5)

Country Link
US (5) US6742358B2 (nl)
AR (1) AR073458A2 (nl)
EG (1) EG23257A (nl)
NL (1) NL1020810C2 (nl)
PE (1) PE20040178A1 (nl)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8020406B2 (en) 2007-11-05 2011-09-20 David Vandor Method and system for the small-scale production of liquified natural gas (LNG) from low-pressure gas

Families Citing this family (144)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US7051552B2 (en) * 2001-11-09 2006-05-30 Floor Technologies Corporation Configurations and methods for improved NGL recovery
DE10233410A1 (de) * 2002-07-23 2004-02-12 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung einer C3/C4-reichen Fraktion
US6964181B1 (en) 2002-08-28 2005-11-15 Abb Lummus Global Inc. Optimized heating value in natural gas liquids recovery scheme
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
CA2515999C (en) 2003-02-25 2012-12-18 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
FR2855526B1 (fr) * 2003-06-02 2007-01-26 Technip France Procede et installation de production simultanee d'un gaz naturel apte a etre liquefie et d'une coupe de liquides du gaz naturel
DE10337517A1 (de) * 2003-08-14 2005-03-10 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes mit gleichzeitiger Gewinnung einer C¶3¶¶+¶-reichen Fraktion mit hoher Ausbeute
US6986266B2 (en) * 2003-09-22 2006-01-17 Cryogenic Group, Inc. Process and apparatus for LNG enriching in methane
RU2352877C2 (ru) * 2003-09-23 2009-04-20 Статойл Аса Способ сжижения природного газа
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
EP1756496B1 (en) * 2004-01-16 2017-09-13 Aker Kvaerner, Inc. Gas conditioning process for the recovery of lpg/ngl (c2+) from lng
CN100473927C (zh) * 2004-04-26 2009-04-01 奥特洛夫工程有限公司 天然气液化的方法及其设备
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
KR101200611B1 (ko) * 2004-07-01 2012-11-12 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 액화 천연 가스 처리
EP1792130B1 (en) * 2004-08-06 2017-04-05 BP Corporation North America Inc. Natural gas liquefaction process
US7165423B2 (en) * 2004-08-27 2007-01-23 Amec Paragon, Inc. Process for extracting ethane and heavier hydrocarbons from LNG
US7228714B2 (en) * 2004-10-28 2007-06-12 Praxair Technology, Inc. Natural gas liquefaction system
US20100297027A1 (en) * 2004-12-20 2010-11-25 Nanolnk, Inc. Overt authentication features for compositions and objects and methods of fabrication and verification thereof
DE102005000634A1 (de) * 2005-01-03 2006-07-13 Linde Ag Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus LNG
AU2006215630B2 (en) * 2005-02-17 2009-04-23 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Plant and method for liquefying natural gas
EA014193B1 (ru) * 2005-04-12 2010-10-29 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ ожижения потока природного газа
WO2006115597A2 (en) * 2005-04-20 2006-11-02 Fluor Technologies Corporation Integrated ngl recovery and lng liquefaction
US20060260358A1 (en) * 2005-05-18 2006-11-23 Kun Leslie C Gas separation liquefaction means and processes
US20060260355A1 (en) * 2005-05-19 2006-11-23 Roberts Mark J Integrated NGL recovery and liquefied natural gas production
US20070157663A1 (en) * 2005-07-07 2007-07-12 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of integrated NGL recovery and LNG liquefaction
US20070012072A1 (en) * 2005-07-12 2007-01-18 Wesley Qualls Lng facility with integrated ngl extraction technology for enhanced ngl recovery and product flexibility
US20070056318A1 (en) * 2005-09-12 2007-03-15 Ransbarger Weldon L Enhanced heavies removal/LPG recovery process for LNG facilities
RU2430316C2 (ru) * 2006-03-24 2011-09-27 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. Способ для сжижения углеводородного потока и устройство для его осуществления
KR101393384B1 (ko) * 2006-04-12 2014-05-12 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. 천연 가스 스트림의 액화 방법 및 장치
JP5198437B2 (ja) * 2006-05-23 2013-05-15 フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン Ｌｎｇ再ガス化設備における高エタン回収率の構成および方法
AU2007267116B2 (en) * 2006-05-30 2010-08-12 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method for treating a hydrocarbon stream
CA2653610C (en) * 2006-06-02 2012-11-27 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US20080016910A1 (en) * 2006-07-21 2008-01-24 Adam Adrian Brostow Integrated NGL recovery in the production of liquefied natural gas
EP2054685A2 (en) * 2006-08-23 2009-05-06 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for treating a hydrocarbon stream
US20080078205A1 (en) * 2006-09-28 2008-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US8499581B2 (en) * 2006-10-06 2013-08-06 Ihi E&C International Corporation Gas conditioning method and apparatus for the recovery of LPG/NGL(C2+) from LNG
US7637112B2 (en) * 2006-12-14 2009-12-29 Uop Llc Heat exchanger design for natural gas liquefaction
US7777088B2 (en) 2007-01-10 2010-08-17 Pilot Energy Solutions, Llc Carbon dioxide fractionalization process
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US7883569B2 (en) * 2007-02-12 2011-02-08 Donald Leo Stinson Natural gas processing system
US20080264099A1 (en) * 2007-04-24 2008-10-30 Conocophillips Company Domestic gas product from an lng facility
WO2008136884A1 (en) * 2007-05-03 2008-11-13 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
US9869510B2 (en) 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
JP5164441B2 (ja) * 2007-06-13 2013-03-21 Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 燃料電池システムの起動方法
NO329177B1 (no) * 2007-06-22 2010-09-06 Kanfa Aragon As Fremgangsmåte og system til dannelse av flytende LNG
EP2185878A1 (en) * 2007-08-14 2010-05-19 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for improved natural gas liquids recovery
CA2695348A1 (en) * 2007-08-24 2009-03-05 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US8899074B2 (en) * 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
FR2921470B1 (fr) * 2007-09-24 2015-12-11 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz naturel sec.
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9377239B2 (en) * 2007-11-15 2016-06-28 Conocophillips Company Dual-refluxed heavies removal column in an LNG facility
JP2011506895A (ja) * 2007-12-07 2011-03-03 ドレッサー ランド カンパニー ガス液化システム用のコンプレッサ装置及びその方法
US8381543B2 (en) * 2007-12-12 2013-02-26 Conocophillips Company System for enhanced fuel gas composition control in an LNG facility
US7932297B2 (en) * 2008-01-14 2011-04-26 Pennsylvania Sustainable Technologies, Llc Method and system for producing alternative liquid fuels or chemicals
US20090182064A1 (en) * 2008-01-14 2009-07-16 Pennsylvania Sustainable Technologies, Llc Reactive Separation To Upgrade Bioprocess Intermediates To Higher Value Liquid Fuels or Chemicals
US9243842B2 (en) 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20090293537A1 (en) * 2008-05-27 2009-12-03 Ameringer Greg E NGL Extraction From Natural Gas
US20100050688A1 (en) * 2008-09-03 2010-03-04 Ameringer Greg E NGL Extraction from Liquefied Natural Gas
US9151537B2 (en) * 2008-12-19 2015-10-06 Kanfa Aragon As Method and system for producing liquefied natural gas (LNG)
US9080811B2 (en) * 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US8881549B2 (en) * 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052137B2 (en) 2009-02-17 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9939195B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9052136B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9933207B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9074814B2 (en) * 2010-03-31 2015-07-07 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
EA022672B1 (ru) * 2009-02-17 2016-02-29 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Обработка углеводородного газа
US8627681B2 (en) * 2009-03-04 2014-01-14 Lummus Technology Inc. Nitrogen removal with iso-pressure open refrigeration natural gas liquids recovery
FR2943683B1 (fr) * 2009-03-25 2012-12-14 Technip France Procede de traitement d'un gaz naturel de charge pour obtenir un gaz naturel traite et une coupe d'hydrocarbures en c5+, et installation associee
FR2944523B1 (fr) * 2009-04-21 2011-08-26 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'une coupe riche en hydrocarbures en c2+ a partir d'un courant de gaz naturel de charge, et installation associee
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
MY162763A (en) * 2009-06-11 2017-07-14 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
AU2010259046A1 (en) * 2009-06-11 2012-02-23 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8631858B2 (en) * 2009-06-16 2014-01-21 Uop Llc Self cooling heat exchanger with channels having an expansion device
US8118086B2 (en) 2009-06-16 2012-02-21 Uop Llc Efficient self cooling heat exchanger
US8122946B2 (en) * 2009-06-16 2012-02-28 Uop Llc Heat exchanger with multiple channels and insulating channels
US20100313598A1 (en) * 2009-06-16 2010-12-16 Daly Phillip F Separation of a Fluid Mixture Using Self-Cooling of the Mixture
US10082331B2 (en) * 2009-07-16 2018-09-25 Conocophillips Company Process for controlling liquefied natural gas heating value
CN102782430A (zh) * 2009-07-21 2012-11-14 国际壳牌研究有限公司 用于处理多相烃流的方法及其设备
US9476639B2 (en) * 2009-09-21 2016-10-25 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing featuring a compressed reflux stream formed by combining a portion of column residue gas with a distillation vapor stream withdrawn from the side of the column
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20130145794A1 (en) 2010-03-05 2013-06-13 Chad C. Rasmussen "flexible liquefied natural gas plant"
KR101150341B1 (ko) * 2010-03-11 2012-07-03 순천향대학교 산학협력단 진공증발 및 열 순환 응축공정을 이용한 물질 정제 장치 및 방법
US9057558B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-16 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US9068774B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
MY160789A (en) 2010-06-03 2017-03-15 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
MX345401B (es) 2010-10-26 2017-01-30 Natubhai Patel Kirtikumar Proceso para la separación y recuperación de ngls de corrientes de hidrocarburos.
WO2012075266A2 (en) 2010-12-01 2012-06-07 Black & Veatch Corporation Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
CA2728035A1 (en) * 2010-12-20 2012-06-20 Barry Ahearn Multi-stage separator for propane recapture generator waste
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
WO2013028363A1 (en) 2011-08-10 2013-02-28 Conocophillips Company Liquefied natural gas plant with ethylene independent heavies recovery system
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US9513045B2 (en) 2012-05-03 2016-12-06 Whirlpool Corporation Heater-less ice maker assembly with a twistable tray
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
US8925335B2 (en) 2012-11-16 2015-01-06 Whirlpool Corporation Ice cube release and rapid freeze using fluid exchange apparatus and methods
US9310115B2 (en) 2012-12-13 2016-04-12 Whirlpool Corporation Layering of low thermal conductive material on metal tray
US9273891B2 (en) 2012-12-13 2016-03-01 Whirlpool Corporation Rotational ice maker
US9518770B2 (en) 2012-12-13 2016-12-13 Whirlpool Corporation Multi-sheet spherical ice making
US9500398B2 (en) 2012-12-13 2016-11-22 Whirlpool Corporation Twist harvest ice geometry
US9557087B2 (en) 2012-12-13 2017-01-31 Whirlpool Corporation Clear ice making apparatus having an oscillation frequency and angle
US9518773B2 (en) 2012-12-13 2016-12-13 Whirlpool Corporation Clear ice maker
US9410723B2 (en) 2012-12-13 2016-08-09 Whirlpool Corporation Ice maker with rocking cold plate
US9470448B2 (en) 2012-12-13 2016-10-18 Whirlpool Corporation Apparatus to warm plastic side of mold
US9476629B2 (en) 2012-12-13 2016-10-25 Whirlpool Corporation Clear ice maker and method for forming clear ice
BR112015015743A2 (pt) 2012-12-28 2017-07-11 Linde Process Plants Inc processo para a liquefação integrada de gás natural e a recuperação de líquidos de gás natural e um aparelho para a integração de liquefação
US11408673B2 (en) 2013-03-15 2022-08-09 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
CA3140415A1 (en) 2013-03-15 2014-09-18 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
US11428463B2 (en) 2013-03-15 2022-08-30 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
WO2015038288A1 (en) 2013-09-11 2015-03-19 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
US9637428B2 (en) 2013-09-11 2017-05-02 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
MY179078A (en) 2013-09-11 2020-10-27 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US20150153100A1 (en) * 2013-12-04 2015-06-04 General Electric Company System and method for hybrid refrigeration gas liquefaction
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
US20150276307A1 (en) * 2014-03-26 2015-10-01 Dresser-Rand Company System and method for the production of liquefied natural gas
WO2015158395A1 (en) * 2014-04-17 2015-10-22 Statoil Petroleum As Extraction of natural gas liquids and cooling of treated recompressed gas
MX2017003628A (es) * 2014-09-30 2017-07-13 Dow Global Technologies Llc Proceso para aumentar el rendimiento de etileno y propileno de una planta de propileno.
WO2016065269A2 (en) 2014-10-23 2016-04-28 Whirlpool Corporation Method and apparatus for increasing rate of ice production in an automatic ice maker
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
US10330382B2 (en) * 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US11402155B2 (en) * 2016-09-06 2022-08-02 Lummus Technology Inc. Pretreatment of natural gas prior to liquefaction
US11725879B2 (en) 2016-09-09 2023-08-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting NGL plant for high ethane recovery
US10492522B2 (en) 2017-05-03 2019-12-03 R.J. Reynolds Tobacco Company Flavored menthol-containing objects for application to smoking article components
US11543180B2 (en) * 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CA3077409A1 (en) 2017-10-20 2019-04-25 Fluor Technologies Corporation Phase implementation of natural gas liquid recovery plants
US10739053B2 (en) 2017-11-13 2020-08-11 Whirlpool Corporation Ice-making appliance
US11473837B2 (en) 2018-08-31 2022-10-18 Uop Llc Gas subcooled process conversion to recycle split vapor for recovery of ethane and propane
US10907874B2 (en) 2018-10-22 2021-02-02 Whirlpool Corporation Ice maker downspout
US12098882B2 (en) 2018-12-13 2024-09-24 Fluor Technologies Corporation Heavy hydrocarbon and BTEX removal from pipeline gas to LNG liquefaction
US10894929B1 (en) 2019-10-02 2021-01-19 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquids recovery process
US20230098976A1 (en) * 2021-09-30 2023-03-30 Azota Gas Processing, Ltd. Refrigeration systems associated with cryogenic process plants for ethane or propane recovery from natural gas

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4600421A (en) * 1984-04-18 1986-07-15 Linde Aktiengesellschaft Two-stage rectification for the separation of hydrocarbons
US4851020A (en) * 1988-11-21 1989-07-25 Mcdermott International, Inc. Ethane recovery system
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
US6014869A (en) * 1996-02-29 2000-01-18 Shell Research Limited Reducing the amount of components having low boiling points in liquefied natural gas
US6053007A (en) * 1997-07-01 2000-04-25 Exxonmobil Upstream Research Company Process for separating a multi-component gas stream containing at least one freezable component
WO2001088447A1 (en) * 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
US6363744B2 (en) * 2000-01-07 2002-04-02 Costain Oil Gas & Process Limited Hydrocarbon separation process and apparatus

Family Cites Families (94)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL240371A (nl) * 1958-06-23
US3292380A (en) * 1964-04-28 1966-12-20 Coastal States Gas Producing C Method and equipment for treating hydrocarbon gases for pressure reduction and condensate recovery
FR1535846A (fr) 1966-08-05 1968-08-09 Shell Int Research Procédé pour la séparation de mélanges de méthane liquéfié
US3763658A (en) * 1970-01-12 1973-10-09 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
US4033735A (en) * 1971-01-14 1977-07-05 J. F. Pritchard And Company Single mixed refrigerant, closed loop process for liquefying natural gas
US3724226A (en) * 1971-04-20 1973-04-03 Gulf Research Development Co Lng expander cycle process employing integrated cryogenic purification
US3837172A (en) * 1972-06-19 1974-09-24 Synergistic Services Inc Processing liquefied natural gas to deliver methane-enriched gas at high pressure
GB1475475A (en) * 1974-10-22 1977-06-01 Ortloff Corp Process for removing condensable fractions from hydrocarbon- containing gases
US4065278A (en) * 1976-04-02 1977-12-27 Air Products And Chemicals, Inc. Process for manufacturing liquefied methane
US4171964A (en) 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4140504A (en) * 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4251249A (en) 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4185978A (en) 1977-03-01 1980-01-29 Standard Oil Company (Indiana) Method for cryogenic separation of carbon dioxide from hydrocarbons
US4278457A (en) 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4404008A (en) * 1982-02-18 1983-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Combined cascade and multicomponent refrigeration method with refrigerant intercooling
US4430103A (en) * 1982-02-24 1984-02-07 Phillips Petroleum Company Cryogenic recovery of LPG from natural gas
US4445917A (en) 1982-05-10 1984-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Process for liquefied natural gas
US4445916A (en) * 1982-08-30 1984-05-01 Newton Charles L Process for liquefying methane
US4444916A (en) * 1983-08-01 1984-04-24 Gaf Corporation Polyisocyanurate foam and reaction mixture for making same
USRE33408E (en) 1983-09-29 1990-10-30 Exxon Production Research Company Process for LPG recovery
US4525185A (en) 1983-10-25 1985-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression
US4545795A (en) 1983-10-25 1985-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction
US4519824A (en) 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
FR2571129B1 (fr) 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4617039A (en) 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
FR2578637B1 (fr) 1985-03-05 1987-06-26 Technip Cie Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede
US4687499A (en) 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4707170A (en) * 1986-07-23 1987-11-17 Air Products And Chemicals, Inc. Staged multicomponent refrigerant cycle for a process for recovery of C+ hydrocarbons
US4710214A (en) 1986-12-19 1987-12-01 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases
US4755200A (en) 1987-02-27 1988-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes
US4869740A (en) 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4854955A (en) 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4889545A (en) 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4895584A (en) 1989-01-12 1990-01-23 Pro-Quip Corporation Process for C2 recovery
US4970867A (en) * 1989-08-21 1990-11-20 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction of natural gas using process-loaded expanders
JP3074039B2 (ja) 1991-08-07 2000-08-07 明治製菓株式会社 １６員環マクロライド抗生物質の３位脱アシル体の製造法及びこれに用いる微生物並びに新規マクロライド抗生物質
FR2681859B1 (fr) 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
JPH06299174A (ja) 1992-07-24 1994-10-25 Chiyoda Corp 天然ガス液化プロセスに於けるプロパン系冷媒を用いた冷却装置
JPH06159928A (ja) 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5275005A (en) 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
US5325673A (en) * 1993-02-23 1994-07-05 The M. W. Kellogg Company Natural gas liquefaction pretreatment process
FR2714722B1 (fr) 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5568737A (en) 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5555748A (en) 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5566554A (en) 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
US5537827A (en) * 1995-06-07 1996-07-23 Low; William R. Method for liquefaction of natural gas
RU2144556C1 (ru) 1995-06-07 2000-01-20 Элкор Корпорейшн Способ разделения газового потока и устройство для его осуществления (варианты)
MY117899A (en) 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
US5685170A (en) * 1995-11-03 1997-11-11 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Propane recovery process
US5600969A (en) 1995-12-18 1997-02-11 Phillips Petroleum Company Process and apparatus to produce a small scale LNG stream from an existing NGL expander plant demethanizer
US5755115A (en) * 1996-01-30 1998-05-26 Manley; David B. Close-coupling of interreboiling to recovered heat
US5737940A (en) * 1996-06-07 1998-04-14 Yao; Jame Aromatics and/or heavies removal from a methane-based feed by condensation and stripping
US5669234A (en) * 1996-07-16 1997-09-23 Phillips Petroleum Company Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process
US5799507A (en) * 1996-10-25 1998-09-01 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5755114A (en) 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
JPH10204455A (ja) 1997-01-27 1998-08-04 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5983664A (en) 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890378A (en) 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6023642A (en) * 1997-05-08 2000-02-08 Biogenics Ii, Llc Compact transcutaneous electrical nerve stimulator
TW366410B (en) * 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved cascade refrigeration process for liquefaction of natural gas
DZ2535A1 (fr) * 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
DZ2533A1 (fr) * 1997-06-20 2003-03-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné de réfrigération à constituants pour la liquéfaction de gaz naturel.
TW366409B (en) * 1997-07-01 1999-08-11 Exxon Production Research Co Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component
DZ2671A1 (fr) 1997-12-12 2003-03-22 Shell Int Research Processus de liquéfaction d'un produit alimenté gazeux riche en méthane pour obtenir un gaz natural liquéfié.
US6182469B1 (en) 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6116050A (en) * 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
US6119479A (en) 1998-12-09 2000-09-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
MY117548A (en) 1998-12-18 2004-07-31 Exxon Production Research Co Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas
US6125653A (en) 1999-04-26 2000-10-03 Texaco Inc. LNG with ethane enrichment and reinjection gas as refrigerant
WO2000071952A1 (en) * 1999-05-26 2000-11-30 Chart Inc. Dephlegmator process with liquid additive
US6324867B1 (en) 1999-06-15 2001-12-04 Exxonmobil Oil Corporation Process and system for liquefying natural gas
US6308531B1 (en) 1999-10-12 2001-10-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas
US6347532B1 (en) 1999-10-12 2002-02-19 Air Products And Chemicals, Inc. Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
BR0114387A (pt) * 2000-10-02 2004-02-17 Elcor Corp Processamento de hidrocarbonetos gasosos
US6367286B1 (en) * 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
US6526777B1 (en) * 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
WO2002091483A2 (en) * 2001-05-08 2002-11-14 Bp Corporation North America Inc. Improved photovoltaic device
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
JP2003035363A (ja) * 2001-07-23 2003-02-07 Ishikawa Gasket Co Ltd シリンダヘッドガスケット
US7069743B2 (en) * 2002-02-20 2006-07-04 Eric Prim System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas
US6941771B2 (en) * 2002-04-03 2005-09-13 Howe-Baker Engineers, Ltd. Liquid natural gas processing
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
CA2515999C (en) * 2003-02-25 2012-12-18 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
JP5068946B2 (ja) * 2003-05-13 2012-11-07 旭硝子株式会社 太陽電池用透明導電性基板およびその製造方法
JP4317187B2 (ja) 2003-06-05 2009-08-19 フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン 液化天然ガスの再ガス化の構成および方法
US6907752B2 (en) * 2003-07-07 2005-06-21 Howe-Baker Engineers, Ltd. Cryogenic liquid natural gas recovery process
US6986266B2 (en) * 2003-09-22 2006-01-17 Cryogenic Group, Inc. Process and apparatus for LNG enriching in methane
US7155931B2 (en) 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US7278281B2 (en) * 2003-11-13 2007-10-09 Foster Wheeler Usa Corporation Method and apparatus for reducing C2 and C3 at LNG receiving terminals
US20050257824A1 (en) * 2004-05-24 2005-11-24 Maltby Michael G Photovoltaic cell including capping layer

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4600421A (en) * 1984-04-18 1986-07-15 Linde Aktiengesellschaft Two-stage rectification for the separation of hydrocarbons
US4851020A (en) * 1988-11-21 1989-07-25 Mcdermott International, Inc. Ethane recovery system
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
US6014869A (en) * 1996-02-29 2000-01-18 Shell Research Limited Reducing the amount of components having low boiling points in liquefied natural gas
US6053007A (en) * 1997-07-01 2000-04-25 Exxonmobil Upstream Research Company Process for separating a multi-component gas stream containing at least one freezable component
US6363744B2 (en) * 2000-01-07 2002-04-02 Costain Oil Gas & Process Limited Hydrocarbon separation process and apparatus
WO2001088447A1 (en) * 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8020406B2 (en) 2007-11-05 2011-09-20 David Vandor Method and system for the small-scale production of liquified natural gas (LNG) from low-pressure gas

Also Published As

Publication number Publication date
EG23257A (en) 2004-10-31
US7010937B2 (en) 2006-03-14
PE20040178A1 (es) 2004-03-20
US20030005722A1 (en) 2003-01-09
US20040187520A1 (en) 2004-09-30
US20090293538A1 (en) 2009-12-03
US20080028790A1 (en) 2008-02-07
NL1020810A1 (nl) 2002-12-10
US20050268649A1 (en) 2005-12-08
US6742358B2 (en) 2004-06-01
US7210311B2 (en) 2007-05-01
AR073458A2 (es) 2010-11-10
US7565815B2 (en) 2009-07-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NL1020810C2 (nl) Het vloeibaar maken van aardgas.
CA2562907C (en) Natural gas liquefaction
CA2448884C (en) Natural gas liquefaction
US6945075B2 (en) Natural gas liquefaction
JP4551446B2 (ja) 天然ガスの液化
MXPA03009582A (es) Produccion de gnl en plantas criogenicas de procesamiento de gas natural.
MX2011000840A (es) Produccion de gas natural licuado.
JP2005522497A (ja) オレフィンプラント冷却システム
NZ549861A (en) A process for liquefying natural gas and producing predominantly hydrocarbons heavier than methane
AU2002349087A1 (en) Natural gas liquefaction

Legal Events

Date Code Title Description
AD1A A request for search or an international type search has been filed
RD2N Patents in respect of which a decision has been taken or a report has been made (novelty report)

Effective date: 20040413

PD2B A search report has been drawn up
SD Assignments of patents

Owner name: ELKCORP

Effective date: 20060925

Owner name: ORTLOFF ENGINEERS, LTD.

Effective date: 20060925

MM Lapsed because of non-payment of the annual fee

Effective date: 20150701