SA07270504B1 - جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه - Google Patents

جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه Download PDF

Info

Publication number
SA07270504B1
SA07270504B1 SA07270504A SA07270504A SA07270504B1 SA 07270504 B1 SA07270504 B1 SA 07270504B1 SA 07270504 A SA07270504 A SA 07270504A SA 07270504 A SA07270504 A SA 07270504A SA 07270504 B1 SA07270504 B1 SA 07270504B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
reactor
catalyst
reaction mixture
reactors
rate
Prior art date
Application number
SA07270504A
Other languages
English (en)
Inventor
روسيل إي. ريد، اس آر
جيمس جي. واكلاند
دانيل هيرندون
جيلبرت فالدز
سي.ادوارد باكستر ، جيه آر
Original Assignee
تي بي سي جروب ال ال سي
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by تي بي سي جروب ال ال سي filed Critical تي بي سي جروب ال ال سي
Publication of SA07270504B1 publication Critical patent/SA07270504B1/ar

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B01J19/2425—Tubular reactors in parallel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2/00—Processes of polymerisation
    • C08F2/01—Processes of polymerisation characterised by special features of the polymerisation apparatus used
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2405—Stationary reactors without moving elements inside provoking a turbulent flow of the reactants, such as in cyclones, or having a high Reynolds-number
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2455—Stationary reactors without moving elements inside provoking a loop type movement of the reactants
    • B01J19/2465—Stationary reactors without moving elements inside provoking a loop type movement of the reactants externally, i.e. the mixture leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/007—Separating solid material from the gas/liquid stream by sedimentation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2/00—Processes of polymerisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F6/00—Post-polymerisation treatments
    • C08F6/02—Neutralisation of the polymerisation mass, e.g. killing the catalyst also removal of catalyst residues
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00212—Plates; Jackets; Cylinders
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2208/00283—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00004—Scale aspects
    • B01J2219/00006—Large-scale industrial plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00027—Process aspects
    • B01J2219/00038—Processes in parallel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00076—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements inside the reactor
    • B01J2219/00085—Plates; Jackets; Cylinders
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2219/0011—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects
    • B01J2219/00272—Addition of reaction inhibitor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F10/00—Homopolymers and copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Polymerisation Methods In General (AREA)
  • Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)

Abstract

الملخـص يتعلق الاختراع الراهن بجهاز apparatus يستخدم لبلمرة أولفينات olefin polymerization يشتمل على عدة مفاعلات لبلمرة أولفينات olefins مكونة من أنابيب tubes وأغلفة shells، ويكون لكل منها توصيلة دخول inlet connection لخليط تفاعل بلمرة أولفين olefin وتوصيلة خروج outlet connection لمنتج متعدد أولفين polyolefin خام. ويزود كل مفاعل بنظام إعادة تدوير recirculation system يشتمل على مضخة pump مرتبة لتدوير خليط تفاعل خلال الجانب الأنبوبي tube side للمفاعل بشكل مستقل عن إدخال خليط تفاعل بلمرة الأولفين olefin إلى المفاعل. ويشتمل الجهاز أيضاً على مشعب دخول لتوزيع خليط التفاعل inlet reaction mixture distribution manifold ومشعب خروج لجمع خليط تفاعل البلمرة outlet polymerization reaction mixture collection manifold تصل المفاعلات لغرض التشغيل على التوازي operation in parallel. كما يشتمل الجهاز على مداخل لتركيب الحفاز catalyst composition ومعدِّل الحفاز catalyst modifier لكل مفاعل مرتبة بحيث تكفل إمكانية إدخال معدِّل الحفاز إلى كل مفاعل بمعدل لا يعتمد على معدل إدخال تركيب الحفاز. ويشتمل الجهاز كذلك على نظام إزالة وغسل removal and wash system لحفاز منتج متعدد أولفين polyolefin خام يشتمل على عدة أوعية ترسيب settler vessels، شبكة مواسير piping مقترنة ومدخل لعامل إخماد فعالية الحفاز catalyst killing agent. ويتم تشغيل نظام إزالة وغسل حفاز منتج متعدد الأولفين polyolefin الخام هذا لاستقبال منتج متعدد الأولفين polyolefin الخام من مخرج منتج متعدد الأولفين polyolefin الخام وإزالة الحفاز المتبقي residual catalyst منه.

Description

جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه ‎apparatus for preparing polyolefin products and methodology for using the same‏ الوصف الكامل خلفية الاختراع يعتبر هذا الطلب جزئي من الطلب المودع لدى المكتب السعودي برقم ‎75731١‏ وتاريخ ¢ 1 ‎—a) ey of ٠‏
يتعلق الاختراع الراهن بعملية بلمرة أولفينات سائلية الطور ‎liquid phase olefin‏ ‎cpolymerization‏ بتحضير منتجات من متعددات أولفين ‎polyolefin products‏ وبجهاز ‎apparatus‏ ‏مفيد في تحضير منتجات من متعددات أولفين ‎polyolefin products‏ وعلى وجه الخصسوص» يتعلق الاختراع الراهن بأجهزة 5 ومعدات ‎equipment‏ تستخدم لتحضير تشكيلة من منتجات من متعددات أولفين ‎polyolefin products‏ باستخدام عملية بلمرة سائلية الطور ‎liquid‏ ‎phase polymerization process‏ وبالمنهجية التي تستخدم في تشغيل ‎operation‏ مثل هذه ‎ve‏ الأجهزة والمعدات. وعلى وجه التحديد؛ يتعلق الاختراع الراهن بجهاز ومنهجية تُعزّز تشغيل
وضبط مفاعلات إنتاج متعددات الأولفين ‎polyolefin reactors‏ يتعلق طلب براءة الاختراع الأمريكي المعلق حالياً بالرقم المتسلسل ‎١5/515979 Ly‏ المودع في 4 فبراير؛ ١٠٠7م‏ والمعنون ب "عملية لإنتاج متعدد أيزوبيوتيلين عالي نسبة الفينيليدين ‎"Process For Producing High Vinylidene Polyisobutylene‏ (المشار إليه فيما يلي بالطلب رقم ‎(VA‏ بعمليات بلمرة سائلية الطور تستخدم لتحضير متعدد أيزوبيوتيلين منخفض الوزن الجزيئي وعالي التفاعلية ‎.low molecular weight, highly reactive polyisobutylene‏ ووفقاً لما كشف عنه في الطلب رقم 790 يتم إدخال ‎JS‏ من تركيب حفاز ‎«catalyst composition‏ قد ‎daily‏ بشكل مرغوب على متراكب من ‎BF3‏ وميثانول ‎cmethanol‏ وخام تغذية ‎feedstock‏ ‏يحتوي على أيزوبيوتيلين ‎cisobutylene‏ إلى منطقة تفاعل ‎reaction zone‏ حيث يتم خلطهما بشكل + متالف مع خليط ‎Jeli‏ متبق ‎residual reaction mixture‏ للحصول على خليط تفاعل متآلف r
الخلط ‎intimately intermixed reaction admixture‏ في منطقة التفاعل. ويحافظ على خليط التفاعل متآلف الخلط ليبقى على حالته الموجود عليها من الخلط المتآلف وعند درجة حرارة ثابتة نسبياً لا تقل عن حوالي درجة حرارة الصفر المئثوي أثناء وجوده في منطقة التفاعل؛ وبذلك ‎aly‏ ‏الأيزوبيوتيلين ‎isobutylene‏ الموجود في خليط التفاعل لتشكيل متعدد أيزوبيوتيلين ‎(PIB)‏ ‎polyisobutylene | ٠‏ به درجة عالية من عدم الإشباع الطرفي ‎unsaturation‏ 16001081. ويسحب بعد ذلك تيار منتج ‎crude product stream pla‏ يشتمل على تركيب حفاز متبق ‎residual catalyst‏ 0000050 أيزوبيوتيلين ‎isobutylene‏ غير متفاعل ومتعدد أيزوبيوتيلين ‎polyisobutylene‏ من منطقة التفاعل. ويتم التحكم بكل من إدخال خام التغذية وسحب تيار المنتج من منطقة التفاعل بحيث لا يزيد زمن بقاء ‎residence time‏ الأيزوبيوتيلين ‎isobutylene‏ الخاضع لعملية البلمرة في منطقة التفاعل عن حوالي ؛ دقائق ‎cminutes‏ وبذلك يحتوي تيار المنتج على منتج متعدد أيزوبيوتيلين عالي التفاعلية ‎high reactive polyisobutylene‏ ويفضل أن تكون منطقة التفاعل عبارة عن الجانب الأنبوبي ‎tube side‏ للمبادل الحراري المكون من غلاف وأنابيب ‎shell-and-‏ ‎Cus tube exchanger‏ يتم تدوير ‎circulated‏ مادة تبريد ‎coolant‏ في الجانب الغلافي ‎shell side‏ وقد تستخدم حلقة إعادة تدوير ‎recirculation loop‏ بشكل مرغوب لتدوير خليط التفاعل خلال منطقة التفاعل المتمثلة في الجانب الأنبوبي بسرعة خطية ‎linear velocity‏ تكفي لتثبيت حالة الخلط ‎alla)‏ والمحافظة عليها في الخليط وإزالة الحرارة المتولدة عن تفاعل البلمرة الطارد
للحرارة ‎.exothermic polymerization reaction‏ وتتعلق براءة الاختراع الأمريكية رقم 1078144 الصادرة في ‎Yo‏ فبراير» ٠٠م‏ والمعنونة ب "عملية لتحضير منتجات من متعددات أولفين ‎Process for preparing polyolefin‏ ‎"products | ©‏ (يشار إليها فيما يلي بالبراءة رقم 49 ‎)١٠‏ بعملية بلمرة سائلية ‎shall‏ جديدة تستخدم لتحضير منتج من متعدد أولفين ‎polyolefin‏ له خواص اختيرت مسبقاً ‎٠.‏ وتتضمن العملية ‎La,‏ ‏لبراءة الاختراع الأمريكية رقم £9 ‎V‏ خطوات تزويد خام تغذية سائل ‎liquid feedstock‏ يحتوي على مكون أولفيني ‎olefinic component‏ وتركيب حفاز قد يشتمل على متراكب مستقر ‎stable‏ ‎complex‏ من ‎BF;‏ وعامل لتشكيل متراكب ‎complexing agent‏ وقد يشتمل خام التغنية على ‎ve‏ أولفين ‎olefin‏ واحد أو أكثر » بما في ذلك الأولفينات المتفرعة ‎branched olefins‏ مثل أيزوبيوتيلين ‎cisobutylene‏ مركبات ألفا أولفين ‎ad‏ تحتوي على ذرات كربون ‎carbon‏ يتراوح
¢
عددها من © إلى ‎linear alpha olefins ١5‏ و©- ومركبات غير ألفا أولفين يع تفاعلي ‎Ci‏ ‎reactive non-alpha olefins‏ و©. وقد يتم إضافة خام التغذية وتركيب الحفاز بشكل مرغوب إلى خليط تفاعل متبق يعاد تدويره في منطقة تفاعل لمفاعل حلقي مزودة عند الجانب الأنبوبي لمبادل حراري مكون من غلاف وأنابيب بمعدل إعادة تدوير ‎recirculation rate‏ يكفي لإحداث ‎٠+‏ خلط متآلف لخليط التفاعل المتبقي؛ خام التغذية المضاف وتركيب الحفاز. وتزال الحرارة المتولدة عن تفاعل البلمرة من خليط التفاعل متآلف الخلط معاد التدوير بمعدل محسوب لتزويده بدرجة حرارة ثابتة بصفة جوهرية أثناء إعادة تدويره في منطقة التفاعل. وتكون الظروف في المفاعل مناسبة للتسبب في ‎glad)‏ مكونات ‎olefinic components ddl J‏ يتم إدخالها في خام التغذية لعملية بلمرة لتشكيل منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ المرغعوب في وجود تركيب الحفاز ‎٠‏ ويسحب تيار منتج خام يحتوي على منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ ‏المرغوب؛ الأولفينات ‎olefins‏ غير المتفاعلة وتركيب الحفاز المتبقي من منطقة التفاعل. ويتم التحكم بإدخال خام التغذية إلى منطقة التفاعل وسحب تيار المنتج من منطقة التفاعل بحيث يكون زمن بقاء المكونات الأولفينية ‎olefinic‏ الخاضعة لعملية البلمرة في منطقة التفاعل مناسب
لإنتاج منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ المرغوب. ‎vo‏ وتصف نشرة براءة الاختراع الأمريكية رقم ‎AL‏ 546889.-7007 المنشورة في ‎YY‏ فبرايرء 7١٠٠م‏ والمعنونة ب 'منتج بوليمري من متعدد أيزوبيوتيلين ذي محتوى متوسط المدى من الفينيليدين وعملية لإنتاجة ‎Mid-Range Vinylidene Content Polyisobutylene Polymer‏ ‎"Product And Process For Producing The Same‏ (يشار إليها فيما يلي بالنشرة رقم 57817) منتجاً بوليمرياً من ‎PIB‏ ذي محتوى متوسط المدى من الفينيليدين ‎vinylidene‏ وعملية لصنعه. ووفقاً © .لما كشف عنه في النشرة رقم ‎OAV‏ يشتمل ما لا يقل عن حوالي ‎964٠60‏ من جزيئات ‎PIB‏ ‏الموجودة في المنتج على زمراء ‎isomers‏ الموقع ألفا ‎alpha position‏ أو الموقع بيتا ‎beta‏ ‎position‏ وقد يحتل الزمير ألفا (الفينيليدين ‎(vinylidene‏ نسبة من المنتج تتراوح من ‎967١0‏ إلى ‎«TOV‏ ويكون محتوى الروابط المزدوجة الداخلية التي تحمل أربعة بدائل ‎tetra-substitued‏ ‎internal double bonds‏ منخفضاً ‎das‏ ويفضل أن يقل عن حوالي 5 وأن يقل بشكل نموذجي ‎ve‏ عن نسبة تتراوح من حوالي ‎.967-١‏ وتُحضر منتجات بوليمرية من ‎PIB‏ بمحتوى فينيليدين ‎vinylidene‏ متوسط المدى بشكل مرغوب بواسطة عملية بلمرة سائلية الطور تجرى في مفاعل
نحن
حلقي ‎loop reactor‏ مشابه للمفاعلات الموصوفة في الطلب رقم 790 وبراءة الاختراع رقم ‎OAV‏ عند درجة حرارة من المرغوب أن تبلغ حوالي 210.0% (درجة مئوية ‎centigrade‏ ‎T+) (degree‏ ف" (درجة فهرنهايتية ‎(Fahrenheit degree‏ أو أعلى باستخدام متراكب حفاز مكون من ,:87/ميثانول ‎methanol‏ وزمن تلامس ‎contact time‏ لا يزيد عن حوالي ؛ دقائق. ويتم التنازل عن كل من الطلب رقم ‎(VAL‏ النشرة رقم ‎OAV‏ وبراءة الاختراع رقم 4 للمتنازل له صاحب الطلب الحالي؛ وقد ذكرت محتويات المواصفات المعنية على وجه الخصوص في هذا البيان للإحالة إليها كمرجع. ْ وعند إجراء التفاعلات الموصوفة أعلاه؛ قد تستخدم غالباً معدات متخصصة إلى حد © كبير لتعزيز تشغيل وضبط مفاعلات البلمرة. وفي كل ‎lla‏ على سبيل ‎(Jia‏ قد يبوث المنتج الخام الخارج من المفاعل بالحفاز المتبقي الذي ينبغي بشكل مرغوب تسقيته بسرعة أو إخماد فعاليته لتجنب حدوث عملية ‎aly‏ 4 5 إضافية للمونمرات ‎monomers‏ والأوليجمرات ‎oligomers‏ منخفضة الوزن الجزيئي بدون تبريد مناسب و/أو أزمرة ‎isomerization‏ مناسبة ناتجة عن إزاحة موقع الرابطة المزدوجة المتبقية. وقد يتعرض تركيب الحفاز للتلوث ‎contamination +o‏ بالمواد المتبقية معادة التدوير مع خليط التفاعل خلال إجراء تفاعل البلمرة. وعلاوة على ذلك؛ وكما هو الحال في أي نشاط صناعي ‎cindustrial activity‏ يتم البحث باستمرار عن منهجية و/أو معدات تستخدم لغرض زيادة القدرة الإنتاجية ‎capacity‏ ومعدل الإنتاج ‎.throughput‏ ‏الوصف العام للاختراع ‎Y.‏ يتمثل هدف مهم للاختراع الراهن في الإيفاء بالحاجات الموصوفة أعلاه. وفي هذا الصددء وفي أحد أوجه الاختراع المهمة؛ يزود الاختراع جهازاً لبلمرة الأولفينات ‎olefins‏ ‏يشتمل على عدة مفاعلات. ووفقاً لمفاهيم ومبادئ الاختراع؛ قد يكون لكل من هذه المفاعلات على نحو مرغوب بنية ‎structure‏ تحدّد منطقة ‎(Joli‏ توصيلة دخول خليط تفاعل بلمرة أولفينات ‎olefin polymerization reaction mixture inlet connection‏ وتوصيلة خروج خليط تفاعل ‎vo‏ بلمرة أولفينات ‎olefin polymerization reaction mixture outlet connection‏ ومن المرغوب أن تكون هذه التوصيلات في ‎Alla‏ اتصال مائعي ‎fluid communication‏ مع منطقة التفاعل. وتعد
: كل المفاعلات وتُرتب لتسهيل إجراء تفاعل بلمرة أولفينات ‎olefins‏ طارد للحرارة في منطقة ‎ela‏ ‏ووفقاً كذلك لمفاهيم ومبادئ الاختراع» يمكن أن يشتمل كل من المفاعلات ‎Load‏ على نظام إعادة تدوير ‎recirculation system‏ يتضمن مضخة ‎pump‏ مرتبة ومعدة لتدوير خليط ‎٠‏ التفاعل في منطقة التفاعل بشكل مستقل عن إدخال خام تغذية يحتوي على أولفين ‎olefin‏ إلى المفاعل. كما يشتمل الجهاز ‎By‏ للاختراع بشكل مرغوب على تركيبة توزيع خام تغذية يحتوي على أولفين ‎olefin containing feedstock distribution assembly‏ تحتوي على مدخل لخام تغذية يحتوي على أولفين ‎olefin‏ وعدة مخارج لخام التغذية الذي يحتوي على الأولفين ‎olefin‏ وتكون © ترتيبة تركيبة التوزيع ‎Lh ALS‏ يكون كل مخرج من مخارج خام التغذية في حالة اتصال مائعي مع منطقة التفاعل لمفاعل معني. كما يمكن أن يشتمل الجهاز وفقاً للاختراع بشكل مرغوب على تركيبة لتجميع المنتج ‎product collection assembly‏ تتضمن عدة مداخل لمنتجات متعدد أولفين ‎polyolefin‏ خام ومخرج منتجات متعدد أولفين ‎polyolefin‏ خام؛ وتكون ترتيبة تركيبة التجميع كفيلة ‎ol‏ يكون كل مدخل من مداخل منتجات متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام 16 في حالة اتصال مائعي مع منطقة التفاعل لمفاعل معني. ومجمل القول؛ يمكن أن يشتمل الجهاز وفقاً للاختراع على مفاعلين أو أكثرء على سبيل المثال ثلاثة أو أربعة أو خمسة أو ستة مفاعلات أو أكثر. وفي وجه مهم آخر للاختراع؛ يزوّد الاختراع طريقة لبلمرة أولفينات ‎olefins‏ ووفقاً للاختراع؛ تتضمن الطريقة تزويد عدة مفاعلات؛ كل منها ‎Nay‏ منطقة ‎Jeli‏ داخلية ‎internal‏ ‎reaction zone - ©‏ كما تتضمن الطريقة تزويد خام تغذية يحتوي على أولفين ‎colefin‏ تجزئة خام التغذية هذا في الغالب إلى عدة تيارات منفصلة لخام التغنية ‎١ 5 4 oY)‏ أو أكثر)؛ إضافة كل تيار من تيارات خام التغذية إلى خليط تفاعل دائر ‎circulating reaction mixture‏ في منطقة التفاعل لأحد المفاعلات المعنية؛ وإجراء تفاعل بلمرة أولفينات ‎olefins‏ طارد للحرارة في كل منطقة من مناطق التفاعل. كما تشتمل الطريقة وفقاً لهذا الوجه من الاختراع على خطوات تدوير خليط التفاعل بشكل منفصل في كل مفاعل بشكل مستقل عن إضافة تيار خام التغذية المعني إلى خليط
التفاعل؛ إزالة تيار منتج متعدد أولفين ‎polyolefin‏ خام معني من خليط التفاعل الدائر في كل مفاعل من المفاعلات؛ وخلط تيارات منتجات متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام لتشكيل تيار منتج خام مقرد ‎single crude product stream‏ وفي وجه آخر؛ يزود الاختراع جهاز تفاعل يستخدم لبلمرة أولفينات ‎olefins‏ يشستمل ‎٠‏ على مفاعل واحد على الأقل يحدد منطقة تفاعل ويتضمن توصيلة دخول خليط تفاعل بلمرة أولفين ‎olefin‏ وتوصيلة خروج خليط تفاعل بلمرة أولفينات ‎olefins‏ ومن المرغوب أن تكون هذه التوصيلات في حالة اتصال مائعي مع منطقة التفاعل. ويعد ويرتب المفاعل لتسهيل إجراء تفاعل طارد للحرارة لبلمرة أولفينات ‎olefins‏ على خليط التفاعل في منطقة التفاعل في وجود تركيب حفاز يشتمل على حفاز ومعدّل حفاز ‎catalyst modifier‏ ووفقاً لهذا الوجه من © الاختراع؛ يشتمل جهاز التفاعل كذلك على مدخل لخام تغذية؛ مخرج لمنتج خام ونظام إعادة تدوير يحتوي على مضخة ترتب وتعد لغرض تدوير خليط التفاعل في المنطقة بشكل مستقل عن إدخال خام التغذية إلى خليط التفاعل عن طريق مدخل خام التغذية المذكور. كما يشستمل ‎lea‏ التفاعل وفقاً لهذا الوجه على مدخل لتركيب حفاز يكون في حالة اتصال مائعي مع المنطقة مما يسهل إضافة تركيب الحفاز إلى خليط تفاعل بلمرة الأولفين ‎olefin‏ ومدخل لمعدّل ‎oo‏ حخفاز واحد على الأقل يكون في حالة اتصال مائعي مع المنطقة مما يسهل إضافة معدل الحفاز إلى خليط تفاعل بلمرة الأولفين ‎olefin‏ بمعدل لا يعتمد على معدل إضافة تركيب الحفاز. وتتمثل سمة مهمة أخرى للاختراع في تزويد طريقة تستخدم لتشغيل مفاعل بلمرة أولفينات 016605. وتشتمل هذه الطريقة على خطوات تزويد مفاعل لبلمرة أولفينات ‎olefins‏ ‏يحتوي على منطقة تفاعل؛ إعادة تدوير خليط تفاعل بلمرة أولفينات ‎olefins‏ في ‎Ashi‏ ‏© إضافة خام تغذية يحتوي على أولفين ‎olefin‏ إلى خليط التفاعل ‎Sa‏ حيث يتم إعادة تدوير خليط تفاعل البلمرة المذكور بمعدل تدفق ‎flow rate‏ لا يعتمد على معدل إضافة خام التغذية إلى خليط التفاعل معاد التدوير لبلمرة الأولفين ‎colefin‏ إضافة تركيب حفاز يشتمل على حفاز ومعدّل حفاز إلى خليط التفاعل معاد التدوير لبلمرة الأولفين ‎colefin‏ إخضاع خليط ‎Jeli‏ ‏البلمرة لظروف تفاعل بلمرة أولفين ‎olefin‏ طارد للحرارة في المنطقة في وجود تركيب »+ الحفازء وإضافة معدل حفاز إلى خليط التفاعل معاد التدوير لبلمرة الأولفينات ‎olefins‏ بمعدل لا يعتمد على معدل إضافة تركيب الحفاز.
A
‏ووفقاً لمفاهيم ومبادئ الاختراع؛ يمكن أن يستخدم كل من النظام المذكور آنفاً‎ ‏والمنهجية المذكورة آنفاً بالاقتران مع نظام و/أو منهجية يتضمن و/أو تتضمن وعاء مفاعل‎ ‏فقط أو يتضمن و/أو تتضمن عدة أوعية مفاعل مرتبة على التوازي‎ single reactor vessel ‏مفرد‎ ‏كما وصف أعلاه. وفي هذا الصدد؛ يجدر الإشارة إلى أنه وفقا للاختراع؛ يزو‎ in parallel multi-reactor ‏الاختراع كذلك جهازاً و/أو طريقة يتضمن و/أو تتضمن نظام متعدد المفاعلات‎ ٠ ‏كما وصف أعلاه في توليفة مع النظام الموصوف لإضافة معدل الحفاز إلى خليط‎ system : ‏التفاعل معاد التدوير بمعدل لا يعتمد على معدل إضافة تركيب الحفاز.‎ ‏وجه إضافي للاختراع في تزويد نظام إزالة وغسل حفاز لمنتج متعدد أولفين‎ Sic ‏خام. ووفقاً لهذا الوجه من الاختراع؛ يشتمل نظام إزالة وغسل الحفاز على وعاء‎ polyolefin internal settlement chamber ‏يحدد حجيرة ترسيب داخلية‎ upstream settler vessel ‏ترسيب سابق‎ © aqueous ‏خام ووسط غسل مائي‎ polyolefin ‏معدة ومرتبة لاستقبال خليط من منتج متعدد أولفين‎
Jay .88810 ‏والسماح بفصل المنتج والوسط تحت تأثير الجاذبية الأرضية‎ wash media
Ala ‏يحتوي على حفاز يكون في‎ olefin ‏النظام كذلك على خط لدخول منتج خام لبلمرة أولفين‎ ‏اتصال مائعي مع حجيرة وعاء الترسيب السابق» مجرى لدخول عامل إخماد فعالية الحفاز‎ ‏إتصال مائعي مع حجيرة وعاء الترسيب‎ Alls ‏يكون في‎ catalyst killing agent inlet conduit ٠ ‏يكون في حالة‎ first make-up water inlet passagway ‏السابق؛ وممر أول لدخول ماء تعويضي‎ ‏اتصال مائعي مع حجيرة وعاء الترسيب السابق.‎ ‏وبالإضافة إلى ما سبق ذكره؛ يكون من المرغوب أن يشتمل نظام إزالة وغسل الحفاز‎ ‏يحتوي على وعاء ترسيب لاحق واحد‎ downstream settler system ‏على نظام ترسيب لاحق‎ ‏على الأقل يُحدد حجيرة ترسيب داخلية معدة ومرتبة لاستقبال خليط من منتج متعدد أولفين‎ ©
Jue ‏ووسط‎ partially washed crude polyolefin product ‏خام مغسول بشكل جزئي‎ polyolefin ‏مائي والسماح بفصل المنتج والوسط تحت تأثير الجاذبية الأرضية؛ خط منتج متعدد أولفين‎ ‏بشكل جزئي؛ علوي يعمل على وصل حجيرة وعاء الترسيب السابق مع‎ J guia polyolefin washed crude olefin ‏نظام الترسيب اللاحق؛ خط لخروج منتج بلمرة أولفين خام مول‎
Ga ‏اتصال مائعي مع نظام الترسيب‎ Alls ‏يكون في‎ polymerization product outlet ‏عدنا‎ ve ‏اتصال مائعي مع نظام الترسيب اللاحق.‎ Ala ‏وممر ثان لدخول ماء تعويضي يكون في‎
وأخيراً؛ يشتمل النظام على خط تصريف أول ‎first drain line‏ يعمل على وصل حجيرة وعاء الترسيب السابق مع توصيلة دخول لنظام استقبال ماء الصرف ‎«waste water receiving system‏ وخط تصريف ثان يعمل على وصل نظام الترسيب اللاحق مع توصيلة الدخول لنظام استقبال ماء الصرف. وعليه؛ يمكن تصريف ماء الغسل المستهلك من الأجزاء السابقة واللاحقة للنظام م بشكل منفصل عن النظام. ووفقاً لوجه الاختراع السابق؛ قد يتضمن نظام الترسيب اللاحق على وعاء ترسيب منفصل واحد أو اثنين أو ثلاثة أو أكثر. وتتمثل سمة مهمة أخرى كذلك للاختراع في تزويد طريقة تستخدم لمعالجة منتج خام من متعدد أولفين ‎polyolefin‏ مشكل بالحفقز ‎catalytically formed crude polyolefin product‏ © يحتوي على الحفاز المتبقي لتجنب حدوث تفاعل آخر في المنتج وإزالة الحفاز المتبقي منه. ووفقاً لهذا الوجه من الاختراع؛ تتضمن الطريقة إجراء خلط متآلف لمنتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المحتوي على الحفاز المتبقي مع وسط مائي أول ‎first aqueous media‏ يحتوي على عامل إخماد فعالية حفاز وذلك لتشكيل خليط ثنائي الطور ‎Callie‏ الخلط أول يمكن فصله بفعل الجاذبية ‎«first intimately admixed two phase, gravity separable mixture‏ إدخال الخليط ثنائي الطور الأول إلى منطقة ترسيب أولى ‎first settlement zone‏ والسماح له بالترسب في المنطقة الأولى تحت تأثير الجاذبية الأرضية في وجود طور علوي من منتج خام مغسول بشكل جزئي من متعدد أولفين ‎shy polyolefin‏ مائي فلي أول ‎first lower aqueous phase‏ يحتوي على أملاح حفاز ذائبة؛ سحب الطور المائي السفلي الأول من منطقة الترسيب الأولى وإعادة تدوير جزء أول منه وإضافته إلى الخليط ثنائي الطور الأول ليشكل جزءاً من الوسط © المائي الأول ؛ توجيه جزء ثان من الطور المائي السفلي الأول لمصرف ‎drain‏ لطرحه أو استخلاصه؛ إضافة كمية أولى من الماء التعويضي إلى الخليط ثنائي الطور الأول ليشكل جزءاً من الوسط المائي الأول سحب طور منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المغسول بشكل جزئي من منطقة الترسيب الأولى وخلطه خلطاً ‎poe lillie‏ وسط مائي ثان وذلك لتشكيل خليط ثنائي الطور متآلف الخلط ثان ويمكن فصله بفعل الجاذبية الأرضية؛ إضافة الخليط ‎SD‏ ‎٠‏ الطور الثاني إلى منطقة ترسيب ثانية والسماح له بالترسب في المنطقة الثانية تحت تأثير الجاذبية الأرضية للحصول على طور علوي من منتج خام مغسول بالكامل من متعدد أولفين
‎fully washed crude polyolefin product phase‏ وطور مائي سفلي ثان؛ سحب الطور المائي السفلي الثاني من منطقة الترسيب الثانية وإعادة تدوير جزء أول منه وإضافته إلى الخليط ثنائي الطور الثاني ليشكل جزءاً من الوسط المائي الثاني؛ توجيه جزء ثان من الطور المائي السفلي الثاني إلى مصرف لطرحه أو استخلاصه؛ إزالة طور منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ ‎٠‏ الخام المغسول بالكامل من منطقة الترسيب الثانية؛ وإضافة كمية ثانية منفصلة ‎separate‏ ‎quantity‏ من الماء التعويضي إلى الخليط ثنائي الطور الثاني ليشكل جزءاً من الوسط المائي الثاني. ومن الجدير بالذكر أن نظام إزالة وغسل الحفاز و/أو الطريقة الموصوف و/أو الموصوفة أعلاه يكون 5 ‎ff‏ تكون ملائم و/أو ملائمة للاستخدام بالاقتران مع أي نظام لا © يتضمن إلا مفاعل واحد بالإضافة إلى نظام يشتمل على عدة مفاعلات كما وصف أعلاه. وعليه؛ ‎Jud‏ وجه مهم للاختراع في تزويد نظام و/أو طريقة يتضمن و/أو تتضمن نظام متعدد المفاعلات ‎multi reactor system‏ ونظام إزالة ‎Jue‏ حفاز و/أو الطريقة كما هو موصوف. وبالإضافة إلى ذلك؛ قد يشتمل هذا النظام المؤتلف ‎combined system‏ أيضاً على النظام الموصوف لضبط مقدار معدل الحفاز في خليط التفاعل معاد التدوير. ‎oe‏ شرح مختصر للرسوم الشكل ‎١‏ .| : يمثل رسماً توضيحياً تخطيطياً لنظام مفاعل يتضمن مبادل حراري مكون من غلاف وأنابيب متعدد الممرات ‎multi-pass shell and tube heat exchanger‏ ونظام إعادة تدوير ‎reciroulation system‏ يكون مفيداً فيما يتعلق بالاختراع؛ الشكل 7 : يمثل مخطط لسير العمليات يوضح جهازاً ‎funy‏ مفاهيم ومبادئ الاختراع ويستخدم مفاعلين من النوع الموضح في الشكل ‎١‏ ومرتب للتشغيل على التوازي؛ و الشكل ‎٠“‏ : يمثتل مخطط لسير العمليات يوضح نظام لاستقبال منتج خام من متعدد أولفين ‎polyolefin‏ الأجهزة المبينة في الشسكلين ‎١‏ و7 على سبيل ‎(Jad‏ ‏ومعالجته لغسل المنتج الخام وإزالة الحفاز المتبقي منه.
١ ‏الوصف التفصيلي‎ ‏تعرف عدة مفاعلات يحتمل أن تكون ذات قيمة ويستفاد منها عند إجراء بلمرة سائلية‎ ‏للمتمرسين في التقنية التي يتعلق الاختراع بها. غير أنه؛‎ polyolefins ‏الطور لمتعددات أولفين‎ ‏لأغراض أحد التجسيدات المفضلة للاختراع الراهن؛ قد يشتمل المفاعل بشكل مرغوب على‎ two-pass shell-and-tube heat ‏وأنابيب يحتوي على ممرين‎ We ‏مبادل حراري مكون من‎ - ٠ ‏على‎ Ve ‏وقد يشتمل المفاعل‎ .٠١ ‏كما هو مبين في الشكل ١؛ حيث يعين بالرقم‎ exchanger ‏أنبوباً قطر كل منها 9.075 ملم‎ (FAA) ‏سبيل المثال؛ على ثلاثمائة وثمانية وثمانين‎ +.+¥0) ‏ملم‎ 889 wall thickness ‏وبجدار تبلغ سماكتة‎ (inch ‏بوصة‎ ».77/8( millimeter ‏بوصة).‎ Yeo) ‏يبلغ 7.5 ملم‎ diameter ‏بوصة)؛ وبذلك يزود كل منها قطر أنبوب داخلي‎ ‏ويمكن أن يحتوي على عوارض‎ (feet ‏قدم‎ VY) meter ‏ويمكن أن يبلغ طول المفاعل 7.7 م‎ ‏أنبوباً لكل‎ ١94 ‏لتزود ممرين ب‎ internal partitions ‏وحواجز داخلية‎ internal baffling ‏داخلية‎ ‏أنبوباً لكل ممر‎ ١94 ‏في الشكل ١؛ وتمثل ال‎ 8١و‎ 5٠ ‏ممر. وتعين الممرات بالأرقام‎ ‏بالأجزاء الأنبوبية المفردة "8 و87 على الترتيب. وتعرف مثل هذه التركيبة جيداً في تقنيات‎ ‏المبادلات الحرارية والمفاعلات ولا يعتقد بأن أي توضيح آخر قد يكون ضرورياً.‎ ¢1-butene نيتويب-١‎ isobutylene ‏وعند التشغيل؛ يدخل خام تغذية (مثلاًء أيزوبيوتيلين‎ ١٠؟‎ pump ‏إلى نظام التفاعل من خلال مضخة‎ olefin ‏يحتوي على أولفين‎ (2-butene ‏7-بيوتين‎ ‎16 ‏للماسورة‎ downstream end ‏ومن المرغوب أن يكون الطرف السفلي‎ 10 pipe ‏وماسورة‎ ‏لمضخة إعادة التدوير‎ Yo suction line ‏في موقع يكفل توجيه خام التغذية إلى خط المص‎ ‏ويمكن حقن تركيب حفاز في نظام التفاعل الدوراني عبر مضخة‎ YO recirculation pump ‏عند موقع لاحق من المضخة 15 ومجاور للممر الأول كما هو مبين في‎ Yo ‏وماسورة‎ Y4 0 © ‏ومن المرغوب أن يكون تركيب الحفاز عبارة عن متراكب من ميشثانول‎ .١ JS ‏تبلغ حوالي 8 أو‎ BF; ‏إلى‎ methanol ‏للميثانول‎ molar ratio ‏بنسبة مولية‎ BF; /methanol ‏بنسبة مولية للميثانول‎ BFs/ methanol ‏أقل ويفضل أن يكون عبارة عن من متراكب من ميثانول‎ ‏أو أقل. وبشكل مرغوب قد تكون النسبة المولية‎ ٠:٠١ ‏تبلغ حوالي‎ BF; ‏إلى‎ methanol ‏أو أقل في بعض الطلبات.‎ ١:٠١ ‏منخفضة مثل حوالي‎ BF, ‏إلى‎ methanol ‏للميثانول‎ vo
١١ ‏صمام تحكم‎ «F® ‏خليط التفاعل عبر خط‎ YO circulation pump ‏وتدفع مضخة التدوير‎ ‏ويمكن وضع‎ .٠١ ‏للمفاعل‎ ١١ bottom head ‏وخط £0 نحو الرأس السفلي‎ 40 control valve fie ‏في الخط £0 كما هو مبين. ويمكن تزويد أدوات مناسبة‎ 47 flow meter ‏مقياس تدفق‎ ‏لمراقبة النظام.‎ pressure indicators PI ‏ومبيّنة للضغط‎ temprature indicators TI ‏لدرجة الحرارة‎ oF ‏ونحو الأسفل عبر الأنابيب‎ 9 ٠ ‏وينتقل خليط التفاعل نحو الأعلى عبر الأنابيب 87 للممر‎ ٠ ‏عبر خط المص 70. وهكذا يكون نظام‎ ٠١ ‏للممر )0 ويغادر خليط التفاعل الدائر المفاعل‎ ‏م100. وبهذا النظام‎ reactor ‏التفاعل من النوع المشار إليه في بعض الأحيان بمفاعل لحلقي‎ ‏الذي يعد نظاماً مفضلاً فحسب نظراً لوجود العديد من الترتيبات الأخرى التي قد تكون‎ ‏واضحة لأولئك الملمين في التقنية؛ ويمكن ضبط معدل تدفق خليط تفاعل في المفاعل‎ ‏واستثاله بشكل مستقل عن معدلات إدخال خام التغذية وإزالة المنتج وذلك لتحقيق مزج تام‎ ‏لتركيب الحفاز والمواد المتفاعلة وتحكم مناسب بدرجة الحرارة.‎ thorough intermixing ‏بشكل مرغوب على‎ 8١و‎ 9٠ ‏يمكن أن يشتمل كل من الممرين‎ cline ‏وكما وضح‎ ‏لغرض التوضيح. لم يوضح تخطيطياً إلا‎ cad ‏مئة وأربعة وتسعين )108( أنبوباً منفصلاً. إلا‎
OY ‏وتعين هذه الأنابيب بالأرقام المرجعية‎ .١١ ‏جزءاً من أنبوب مفرد في كل ممر في الشكل‎
OF 5 #7 ‏على الترتيب. وبالرغم من أنه لم يبين إلا جزءاً من كل من الأنابيب الممثلة‎ oF, © ‏إلا أنه لابد أن يكون من المدرك لأولئك المتمرسين في التقنية أن كل من هذه الأنابيب يمتد‎ ‏وتكون‎ ١١ bottom head ‏والرأس السفلي‎ ١١ top head ‏قاطعاً المسافة كلها بين الرأس العلوي‎ .١"و‎ ١١ ‏في حالة اتصال مائعي مع محتويات الرأسين‎ ‏ومن الجدير بالذكر في هذا البيان؛ أنه ينبغي على نحو مفضل تدوير خليط التفاعل‎ cturbulent flow ‏للمفاعل بمعدل تدفق كاف لإحداث تدفق مضطرب‎ oF cof ‏عبر الأنابيب‎ © heat ‏وذلك لتحقيق خلط متآلف بين تركيب الحفاز والمواد المتفاعلة وبمعامل انتقال حراري‎ ‏مناسب لتزويد التبريد المناسب. وفي هذا الخصوص» ينبغي أن يكون كل‎ transfer coefficient reactor configuration ‏من معدل التدفق؛ خواص خليط التفاعل» ظروف التفاعل وشكل المفاعل‎ ‏إلى‎ ٠008٠0 ‏في المدى من حوالي‎ Reynolds number Re ‏مناسباً للحصول على عدد رينولدز‎ 7.77 ‏إلى حوالي‎ 74.4١ ‏في المدى من حوالي‎ (U) ‏ومعامل انتقال حراري‎ 7008١0 ‏حوالي‎ vo
Btw/min ‏وحدة حرارية بريطانية/دقيقة.قدم .ف ث8‎ ٠٠١ ‏سعر حراري. دقيقة.سم".'أم )04 إلى‎
VY
‎(F‏ في الأنابيب ‎OF of‏ للمفاعل. ويمكن الحصول عموماً على هذه الوسائط عندما يكون معدل التدفق الخطي ‎linear flow rate‏ لخليط تفاعل نموذجي عبر أنبوب له قطر داخلي يبلغ 64 سم ‎FY)‏ .+ بوصة) ضمن المدى من حوالي ‎١87.9‏ إلى 775.7 سمإثانية (+ إلى ؟ قدم/ثانية) على وجه التقريب. ‏وقد يكون خط الخروج 00 للمنتج بشكل مرغوب في ‎Ala‏ اتصال مائعي مع خط المص ‎٠١‏ للمضخة. غير أنه؛ وكما سيكون من المدرك بسهولة لأولئك المتمرسين في التقنية؛ يكاد أن يقع خط الخروج في أي مكان في النظام لأن الظروف في المفاعل؛ من الناحية النظرية على الأقل؛ وكما سيوصف أدناه؛ يمكن أن تقترب بشكل مرغوب من تلك لمفاعل ذي خزان تقليب متواصل ‎continuous stirred tank reactor (CSTR)‏ حيث يبقى كل من درجة ‏© الحرارة والتركيب ثابتين بحيث يكون تركيب تيار المنتج المغادر من المفاعل مطابقاً لتركيب خليط التفاعل معاد التدوير في المفاعل. وبالمتل؛ يكاد أن يقع خط إدخال خام التغذية ‎Vo‏ ‎feedstock introduction line‏ في أي مكان في النظام؛ مع أنه؛ ‎lee‏ يكون من المرغوب وصل الخط ‎Yo‏ بنظام إعادة التدوير في موقع يسبق قدر الإمكان الخط 00 لضمان أن يكون للمونمرات الداخلة عبر الخط ‎١١‏ فرصة أكبر للبلمرة قبل ملاقاة ‎hall‏ 00 ‏ويمكن بشكل مرغوب تدوير مادة تبريد في الجانب الغلافي من المفاعل بمعدل يكفل إزالة حرارة التفاعل والمحافظة على درجة حرارة مرغوبة في المفاعل. ‏ويمكن بشكل مرغوب إضافة عامل لتشكيل متراكبات الحفاز إلى خليط التفاعل الدائر ‏عبر المضخة ‎١8‏ والخط ‎١١‏ الواقعين في الرأس العلوي ‎VY‏ وتكون هذه سمة ذات قيمة على وجه الخصوص عندما يكون المنتج المرغوب عبارة عن متعدد أيزوبيوتيلين ‎polyisobutylene | >‏ عالي التفاعلية ‎(HR PIB)‏ ويشتمل تركيب الحفاز على حفاز ‎BF;‏ وعامل تشكيل متراكب من ميثانول ادصةة«. وتكون متراكبات ‎BF;‏ مع الميثانول ‎methanol‏ في شكلين مختلفين ‎Se‏ متراكب أحادي ‎mono-complex‏ (يتكون من ‎١‏ مول ‎mole‏ من ‎BF;‏ إلى ‎١‏ مول من الميثانول ‎(methanol‏ ومتراكب ثنائي ‎di-complex‏ (يتكون من ‎١‏ مول من :37 إلى " مول من الميثانول ‎«(methanol‏ اعتماداً على توفر الميثانول ‎methanol‏ ويكون المتراكب ‏الأحادي عبارة عن الجزيئات الحفازية الفعلية ‎true catalytic species‏ في حين أن المتراكب الثنائي ليس له أي خواص حفازية ‎catalytic properties‏ خاصة في ‎Ala‏ عدم وجود المتراكب
VE
الأحادي. وعند الإشارة إلى المتراكبات الجزئية ‎fractional complexes‏ فإنها تمثل المتوسط الفعلي ‎actual average‏ للمتراكب الأحادي والمتراكب الثنائي. وبهذا الخصوص لقد تبين بأن تركيب الحفاز المكون من ‎٠.09‏ إلى ‎٠717‏ مول من ,87 لكل مول من الميثانول ‎methanol‏ ‏يكون ذا قيمة على ‎day‏ الخصوص في إنتاج ‎PIB‏ 118. إلا أنه عندما يتم إدخال هذا ‎Sl‏ ‏إلى النظام؛ غالباً ما قد تؤدي الاختلافات والملوثتات ‎contaminants‏ في تيار التغذية الهيدروكربوني ‎hydrocarbon feed‏ إلى ضبط للمفاعل دون الضبط الأمثل. ويعتقد بأن هذاء جزئياً على الأقل؛ نتيجة ميل العديد من الملوثات لزيادة النسبة الظاهرية للميثانول ‎methanol‏ ‏إلى الحفاز في التركيب بشكل فعّال. وعلاوة على ذلك؛ إنه ليس بالإمكان دائماً تحديد مستوى التلوث ‎contamination level‏ الدقيق مسبقاً لبعض خامات التغذية. 0 غير أنه ووفقاً لمفاهيم ومبادئ الاختراع؛ فقد اكتشف أن هذه المشكلات يمكن حلها وأن نتائج مثلى يمكن تحقيقها ببساطة بإدخال تركيب حفاز؛ يرغب في أن يكون لبعض الأغراض تركيباً فقيراً بالميثانول ‎«methanol lean composition‏ ومثلاً تركيب حفاز يحتوي على تركيز يفوق التركيز الأمثل المرغوب من المتراكب الأحادي؛ إلى المفاعل ‎٠١‏ عبر ‎Lal‏ ‏٠٠؛‏ وإضافة بشكل مستقل ميثانول نقي ‎pure methanol‏ نسبياً عبر خط قد يرغب في أن يكون - بعيداً عن الخط ‎Fe‏ كما هو الحال في الخط ‎AT‏ وعلى نحو مرغوب يمكن تزويد مضخة ‎٠8‏ لدفع الميثانول ‎methanol‏ عبر الماسورة ‎.٠١‏ وبشكل بديل؛ يمكن تحقيق التأثير ذاته بشكل أساسي بإضافة تيار منفصل من ميثانول ‎methanol‏ مباشرة إلى تيار تركيب الحفاز في الخط ‎"٠‏ من خلال خط (غير مبين في الرسم) وإدخال كل من الميثشانول ‎methanol‏ المضاف وتركيب الحفاز معاً إلى النظام. وفي أي من الحالتين؛ فإن الميثانول ‎methanol‏ الإضافي يكون
BF; ‏إلى‎ methanol ‏متوفراً ليضبط تركيب الحفاز وبالتالي فإن النسبة المرغوبة من الميثانول‎ ٠ .٠١ ‏يمكن تحقيقها والمحافظة عليها في المفاعل‎ ‎Gy‏ لمفاهيم ومبادئ الاختراع كذلك؛ فإن مقدار الميثانول ‎methanol‏ المضاف يجب أن يكون ‎WIS‏ على نحو مرغوب للحصول على نسبة مفضلة من ‎BF;‏ لكل مول واحد من الميثانول ‎methanol‏ والمحافظة عليها في ‎dads‏ التفاعل الدائر. ولبعض التطبيقات على سبيل ‎vo‏ المثال حيث يكون متعدد أيزوبيوتيلين ‎le polyisobutylene‏ التفاعلية هو المنتج المرغوب؛ فإنه قد يشتمل تركيب الحفاز المضاف عبر الخط ‎Te‏ على نحو مرغوب على نسبة مولية من
‎BF,‏ والميثانول ‎methanol‏ تتراوح من حوالي ‎٠:0.04‏ إلى حوالي 00567:٠؛‏ وبشكل مثالي قد تبلغ حوالي ‎Vie NY‏ وبشكل بديل؛ فإنه لتطبيقات أخرى؛ على سبيل المثال حيث يكون المنتج المرغوب هو متعدد أيزوبيوتيلين ‎polyisobutylene‏ ولا يكون محتوى الفينيليدين ‎vinylidene‏ ذا أهمية كبيرة؛ فإنه قد يشتمل تركيب الحفاز المضاف عبر الخط ‎Pe‏ بشكل مثالي على نسبة م٠‏ مولية من ‎BF;‏ والميثانول ‎methanol‏ تبلغ حوالي ‎.:١‏ ‏ويجب تسقية المنتج الخارج من النظام عبر الخط 00 بسرعة بمادة قادرة على إخماد فعالية الحفازء كأن تكون؛ على سبيل المثال؛ هيدروكسيد ‎cammonium hydroxide a s— sa‏ وبالتالي تتوقف مباشرة تفاعلات البلمرة الطاردة للحرارة المستمرة. وعليه؛ يمكن تقليل أي ارتفاع غير مرغوب في درجة الحرارة يكون ناجماً عن افتقار وسائل التبريد (وإنتاج .1 البوليمرات ‎polymers‏ منخفضة الوزن الجزيئي المرافق لدرجات الحرارة العالية) أو عن ‎sale)‏ ‏ترتيب ‎rearrangement‏ جزيئات البوليمر ‎molecules‏ ©001770. ومن ثم ‎(Say‏ لمنتجات متعددات الأولفين ‎polyolefin products‏ وفقاً للاختراع أن توجه نحو نظام ‎«work up system dallas‏ يتضمن نظام غسل كما هو موصوف أدناه؛ حيث يمكن إزالة أملاح الحفاز ‎catalyst salts‏ ونظام تنقية و فصل ‎purification and separation system‏ (غير مبين في الرسم) حيث يمكن 1 فصل منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ عن المونمرات؛ الديمرات ‎dimers‏ الأوليجمرات غير المتفاعلة والملوثات الأخرى غير المرغوبة مثل المواد المخففة ‎cdiluents‏ وغيرها. ويمكن لهذه المواد أخيرة الذكر أن يعاد تدويرها أو تحويلها لاستخدامات أخرى تطبّق منهجية معروفة. وفي نظام إعادة التدوير الموصوف؛ لا يعتمد معدل إضافة خام التغذية إلى خليط التفاعل ومعدل إزالة المنتج على معدل التدوير. وكما سيدرك من قبل أولئك الملمين في ‎+٠‏ التقنية؛ فإنه يكون كل من عدد الممرات خلال المفاعل وحجمه؛ وشكله أمور قائمة على أساس الاختيار ببساطة. وبالنسبة لنظام ذي ‎Jolie‏ مفرد كما هو موضح في الشكل ١؛‏ فإن معدلات تدفق خام التغذية ومعدلات سحب المنتج يمكن أن تختار بشكل مفضل بحيث يبلغ زمن بقاء المونمرات الجديدة الداخلة للمفاعل مع خام التغذية ؛ دقائق أو أقل؛ وعلى نحو مرغوب “ دقائق أو أقل ويفضل دقيقتان أو أقل؛ والأفضل من ذلك دقيقة واحدة أو أقل؛ وبشكل مثالي أقل ‎Ge ve‏ دقيقة واحدة. وبخصوص ما ورد ‎ilu‏ يعرف زمن البقاء على أنه حجم نظام المفاعل
١ volumetric flow rate ‏مقسوماً على معدل التدفق الحجمي‎ total reactor system size ‏الإجمالي‎ ‎10 ‏لخام التغذية الداخل للنظام عبر الماسورة‎ ‏ويتم ضبط معدل تدفق إعادة التدوير؛ أي معدل تدفق خليط التفاعل في النظام‎ ‏كما هو موصوف أعلاه؛ لتحقيق خصائص‎ (YO ‏المستحث بواسطة مضخة إعادة التدوير‎ ‏مناسبة. وغالباً ما يعتمد معدل تدفق‎ heat transfer ‏و/أو انتقال حراري‎ turbulence ‏اضطراب‎ ٠ ‏إعادة التدوير هذا على النظام نفسه والظروف الأخرى المرغوبة للعملية. وبالنسبة للأنظمة‎ ‏الموصوفة أعلاه؛ فإنه وبشكل عام يجب المحافظة على النسبة بين معدل تدفق إعادة التدوير‎ ‏إلى معدل تدفق خام التغذية الداخل (نسبة إعادة التدوير) في المدى من حوالي 1:70 إلى‎ ‏وبشكل‎ Vite ‏إلى حوالي‎ ١:78 ‏وعلى نحو مرغوب في المدى من حوالي‎ Vion ‏حوالي‎ ‏وعلى وجه الخصوص؛ وبالإضافة إلى إحداث‎ .٠:7© ‏إلى‎ ٠:78 ‏مثالي في المدى من حوالي‎ ‏يتوجب أن يكون معدل تدفق إعادة‎ Ald ‏اضطراب وتزويد معامل انتقال حراري مناسب؛‎ ‏فيه ثابتة بشكل أساسي و/أو‎ ingredients ‏التدوير لخليط التفاعل كافياً لإبقاء تراكيز المقومات‎ ‏في خليط التفاعل الدائر إلى الحند‎ temperature gradients ‏لخفض تدرجات درجات الحرارة‎ ‏بشكل أساسي‎ isothermal conditions ‏الأدنى؛ وبذلك تثبت ظروف متساوية درجة الحرارة‎ : ‏ويحافظ عليها في المفاعل.‎ oo ‏وكما هو مذكور أعلاه؛ فإن نسب إعادة التدوير بشكل عام يجب أن تكون في المدى‎ ‏وتعمل نسب إعادة التدوير الأعلى إلى زيادة درجة الخلط‎ .1:5٠ ‏إلى حوالي‎ ٠:٠١ ‏من حوالي‎ ‏واقتراب المفاعل من التشغيل متساوي درجة الحرارة مما يؤدي إلى‎ degree of mixing ‏لكن يترتب أيضاً على نسب إعادة‎ narrower polymer distributions ‏توزيعات بوليمرية أضيق‎ ‏«عتاعنط. وتقلل نسب إعادة التدوير‎ power consumption ‏التدوير الأعلى استهلاك أكبر للطاقة‎ +٠ ‏كبير في‎ discrepancy ‏المنتخفضة من مقدار الخلط في المفاعل؛ وكنتيجة لذلك؛ يحدث اختلاف‎ ‏وعندما تقترب نسبة إعادة‎ .temperature profiles ‏المخططات الجانبية المتعلقة بدرجات الحرارة‎ ‏للمفاعل تُختزل إلى تلك الخاصة‎ design equations ‏التدوير من الصفرء فإن معادلات التصميم‎ ‏عندما تقترب نسبة‎ (A) ‏ومن جهة‎ plug flow reactor model ‏بنموذج مفاعل ذي تدفق كتلي‎ ‏تُختزل إلى‎ modeling equations ‏فإن معادلات الصياغة‎ cinfinity ‏د إعادة التدوير من اللانهاية‎ ‏فإن قيم كلا من درجة الحرارة‎ «CSTR ‏وعندما يتم تحقيق ظطظروف‎ .CSTR ‏تلك الخاصة ب‎
و والتركيب تبقى ثابتة ويكون تركيب تيار المنتج الخارج من المفاعل مطابقاً لتركيب خليط التفاعل الدائر في المفاعل. وغني عن القول؛ فإنه وبعد أن يتم تحقيق الاتزان ‎cequilibrium‏ ‏وبمجرد دخول خام التغذية إلى النظام؛ فإن مقداراً مساوياً من المنتج يُفع خارج المفاعل الحلقي. وبالتالي» وفي ظروف ‎«CSTR‏ فإن النقطة التي يسحب عندها تيار المنتج لا تعتمد ‎٠‏ على الشكل الهندسي للمفاعل ‎reactor geometry‏ وقد يكون خام التغذية الداخل إلى النظام عبر الخط ‎١9‏ أي تيار يحتوي على أولفين «تءاه. وعندما يكون متعدد أيزوبيوتيلين ‎polyisobutylene‏ هو المنتج المفضل؛ فإن خام التغذية قد يكون ‎a ٠‏ تيار مركز من الأيزوبيوتيلين ‎cisobutylene concentrate‏ تيار صبيب متصرف منزوع الهيدروجين ‎«dehydro effluent‏ أو تيار صبابة-١ ‎raff-1 stream‏ وتوصف مواد خام التغذية هذه على الترتيب أدناه في الجداول ‎XY‏ الجدول ‎JUN -١‏ المركز من الأمزو بيو تيلين ‎isobutylene concentrate‏ المقوم % وزثاً 05 صفر “6 I-butane ‏أيزوبيوثان‎ ع+<يوتان ‎n-butane‏ (ع يشير إلى عادي) ‎VA‏ ١-بيوتين ‎1-butene‏ رد أيزوبيوتين ‎I-butene‏ 4م
AY trans-2-butene ‏مقابل -7-بيوتين‎ «.YA cis-2-butene (yd sa Y= jslae
YY 1,3-butadiene (uals 50 YN الجدول ‎—Y‏ تيار الصبيب المنصرف منزوع الهيدروجين المقوم % وزثاً ‎Css‏ اد ‎gy. vy I-butane ‏أيزوبيوتان‎ ‎"4 n-butane ‏عجٍيوتان‎
YA
«AY 1-butene نيتويب-١‎ ‏هه‎ I-butene ‏أيزوبيوثين‎ ‎«4A trans-2-butene (45 sa ¥ —Jilia
AL cis-2-butene (1 su Y— slaw
LY 1,3-butadiene نييداتويب-7.١‎ ١-ةبابصلا ‏الجدول “- تيار‎
Us % ‏المقوم‎ ‏لات‎ Css £.4Y * I-butane ‏أيزوبيوتان‎ ‎16 n-butane (HU suc 7.7 1-butene نيتويب-١‎ ٠٠.١١ I-butene ‏أيزوبيوتين‎ ‎AYA trans-2-butene ‏مقابل- 7-بيوتين‎
Y.YY cis-2-butene ‏مجاور-7-بيوتين‎ ‎YY 1,3-butadiene نييداتويب-7.١‎ «."Y methyl tert butyl ether (MTBE) ‏مثيل ثث-بيوتيل إيثر‎ ‏بشكل‎ polyolefins ‏ومن جهة أخرى. تحتوي التيارات الملائمة لإنتاج متعددات الأولفين‎ 0g ‏عام على مواد خام التغذية كتلك الموصوفة في الجدولين ؛‎ ‏المقوم % وزثاً‎ 1. I-butane ‏أيزوبيوتان‎ ‎1.6 n-butane (JU suc 8 1-butene نيتويب-١‎
YAY
V4
YAN A trans-2-butene ‏مقابل-؟"-بيوتين‎ ‎"72,14 cis-2-butene ‏مجاور-7-بيوتين‎ ‏المقوم % وزثاً‎ 5.6 1-decene نيسيد-١‎
Tee Cio isomers ‏زمراء ون‎ ‏ووفقاً كذلك لمفاهيم ومبادئ الاختراع؛ فقد اكتشف وبشكل‎ of ‏ض وبالرجوع إلى الشكل‎ ‏مفاعلات مرتبة للتشغيل على‎ sae ‏يشتمل على‎ operating system ‏غير متوقع أن نظام تشغيل‎ ‏التوازي يوفر قدراً أكبر من المرونة التشغيلية مقارنة مع نظام ذي مفاعل مفرد أكبر وبحجم‎ ‏نظام متعدد المفاعلات وفقاً‎ fase ‏يكفل تحقيق نفس معدل الإنتاج الإجمالي. وفي الواقع؛ يكفل‎ ‏للاختراع خطورة تشغيل أقل؛ مرونة أكبر عند إجراء العملية؛ معدلات تغذية أقل (معدلات‎ ٠ ‏تحوّل أعلى)؛ تصميم محسّن للمفاعل؛ وقدرة إنتاجية متزايدة لكل وحدة زمنية. وعلاوة على‎ ‏نظام متعدد المفاعلات وفقاً للاختراع يسمح؛ على سبيل المثال؛ بتكبير النطاق‎ fase ‏فإن‎ cell ‏عندما‎ pilot plant operation ‏الوحدة الصناعية التجريبية‎ Adee ‏من‎ ٠:7١ ‏بنسبة‎ scale-up ‏أكبر. ويقلل هذا‎ Jolie ‏عن تكبير النطاق بنسبة 1:46 باستخدام‎ Slab ‏يتضمن النظام مفاعلين»‎ ‏المبداً إلى حدٍ كبير الشكوك المتعلقة ببيانات تكبير نطاق الوحدة الصناعية التجريبية.‎ ‏حيث‎ oF ‏ويوضح نظام متعدد المفاعلات يجسد مفاهيم ومبادئ الاختراع في الشكل‎ ‏على المفاعلين 07؟أ‎ ٠00 ‏ويشتمل النظام‎ Yoo ‏يعين بصورة مجملة بالرقم المرجعي‎ ‏الموصولين كما هو مبين في الرسم للتشغيل على التوازي على كل من جانب‎ ؛ب"١7و‎ ‏ع«ناهه». وبالإضافة إلى ذلك؛ فإن لكل من المفاعلين‎ fluid side ‏التفاعل وجانب مائع التبريد‎
WY rt YE ‏نظام إعادة تدوير معني خاص به على نحو مرغوب؛‎ ؛ءب17١7‎ 7١7 ‏ووفقاً للمفاهيم البينة‎ cad ‏متطابقين. إلا‎ ب7٠07و‎ TY LY ‏وبشكل مثالي؛ قد يكون المفاعلان‎ ‏للاختراع؛ لا يمثل تطابق المفاعلين سمة حرجة للاختراع.‎ ‏بصسفة‎ YoY YY ‏ومن الناحية المثالية؛ يمكن أن يكون أي مفاعل من المفاعلين‎ ‏وذلك يعني أنه قد يكون كل من المفاعلين‎ .١ ‏الموضح في الشكل‎ ٠٠١ ‏للمفاعل‎ Silas ‏أساسية‎ ‏يشتمل كل ممر‎ Cus two-pass reactor ‏ف "٠٠ب عبارة عن مفاعل يحتوي على ممرين‎ Y.
YIAY
Y. على مائة وأربعة وتسعين أنبوباً بقطر ‎١987‏ سم ‎fa)‏ بوصة) كما هو موصوف أعلاه. وتعيّن معدات أخرى مبينة في الشكل ؟ وتكون بصفة أساسية مماثلة للمعدات المقابلة لها المبينة في الشكل ‎١‏ بنفس الأرقام المرجعية متبوعة بإما "أ" أو "ب" كما يمكن أن تكون الحالة عليه. وعليه؛ فإن ‎SS‏ من المفاعلين ‎dry‏ 07٠7ب‏ يشتمل على خط دخول خام التغذية sale) ‏لمضخة‎ (Ye (Ye) ‏خط مص‎ (YO ‏مضخة إعادة التدوير (6"أ‎ (Vo ءأ١٠٠(‎ ٠ ‏وخط‎ )ب#٠‎ dre) ‏خط خروج المنتج (85أ. 00( خط دخول تركيب الحفاز‎ «yl ‏يعيّن خط مشترك لدخول خام‎ oF ‏وفي الشكل‎ .)ب١١‎ أ١١(‎ methanol ‏دخول الميثانول‎ ‏ويعيّن خط مشترك لخروج‎ 9١6 ‏التغذية للنظام متعدد المفاعلات 700 بالرقم المرجعي‎
Yoo ‏بالرقم المرجعي‎ ٠٠0٠0 ‏المنتج للنظام متعدد المفاعلات‎ 0 وتعود فوائد النظام متعدد المفاعلات وفقاً للاختراع على معدلات التحول ‎conversions‏ ‏والبلمرة التبعثرية للبوليمر ‎polymer polydispersity‏ . كما ييسّر النظام متعدد المفاعلات انخفاضاً في مقدار المادة غير المطابقة للمواصفات ‎material‏ »مه المتولدة أثناء التشغيل المبكر للوحدة لأن تحقيق ‎Ala‏ الاتزان وتطوير وسائط التشغيل ‎operating parameters‏ الضرورية لمنتج معين يتم بشكل أسرع. ‎vo‏ ويبلغ معدل تدفق خام التغذية الداخل الأمثتل لكل مفاعل في النظام متعدد المفاعلات ‎Gay 0‏ للاختراع حوالي 01.7487 إلى 14.735 لتر/دقيقة ‎Vo)‏ إلى ‎١١7‏ جالون/دقيقة) مع قدرة تبريد ‎refrigeration capacity‏ وإمكانيات معالجة نهائية عكسية ‎back-end processing‏ ‎capabilities‏ مناسبة. وهذا يعني أنه باستخدام النظام متعدد المفاعلات ‎Gy ٠00‏ للاختراع؛ يكون في الإمكان تحقيق معدلات تحول (9675-170) عند معدل التدفق هذا أعلى مما يمكن ‎٠‏ تحقيقه عند معدلات تدفق أعلى كأن تزيد عن 75.71 لتر/دقيقة (> ‎٠١‏ جالون/دقيقة). وهذا هو نتيجة لأزمان بقاء متزايدة تكون في المدى من حوالي ‎٠١7١‏ إلى ‎Ye‏ ثانية. وتؤدي معدلات التحول الأعلى إلى إحداث تحسينات (انخفاضات) في البلمرة التبعثرية؛ إذ يمكن تحقيق قيمة بلمرة تبعثرية تبلغ حوالي ‎٠١7‏ من خلال استخدام النظام متعدد المفاعلات ‎Yoo‏ ‎Ga,‏ للاختراع لإنتاج منتج ‎PIB‏ له متوسط عددي للوزن الجزيئي ‎number average molecular‏ ‎(My) weight ve‏ يبلغ حوالي 100 ويمكن تحقيق قيمة بلمرة تبعثرية تبلغ حوالي ‎7١7‏ من خلال استخدام النظام متعدد المفاعلات ‎٠٠0١٠‏ وفقاً للاختراع لإنتاج منتج ‎PIB‏ له ‎ily My‏ حوالي
YA
‏وقد بلغت أفضل قيم للبلمرة التبعثرية التي أمكن تحقيقها عند استخدام مفاعل مفرد‎ YY ‏و7.3 على الترتيب.‎ ٠١5 ‏لإنتاج منتجات متماثلة الوزن الجزيئي‎ ‏وبالنسبة للنظام ثنائي المفاعل الموصوف أعلاه؛ فإن معدلات تدفق خام التغذية‎ ‏ومعدلات سحب المنتج يمكن أن تختار بشكل مفضل بحيث يبلغ زمن بقاء خليط التفاعل في‎ ‏ويمكن أن تختار‎ Ji ‏دقائق أو‎ YJ ‏كل مفاعل؛ على سبيل المثال؛ حوالي ؛ دقائق أو‎ ٠ ‏ثانية؛ وربما‎ ١١5 ‏إلى حوالي‎ ١٠١ ‏بحيث يتراوح زمن البقاء من الناحية المثالية من حوالي‎ ‏أقل أيضاً من حوالي الدقيقتين؛ وربما أيضاً زمن بقاء منخفض كدقيقة واحدة أو أقل.‎ ‏وفقاً للاختراع استخدام مفاعلات أصسغر‎ ٠00 ‏كما يسهل النظام متعدد المفاعلات‎ ‏محسنة تؤدي إلى استهلاك أكثر فعالية‎ pressure drop ‏حجماً لها خصائص هبوط في الضغط‎ ‏للطاقة. وقد يرجع هذا وإن كان بشكل جزئي على الأقل إلى حقيقة أن المفاعلات الأكبر قد‎ ‏تتطلب استخدام أنابيب أطول مع نفس معدلات التدفق الخطي لإعادة التدوير.‎ ‏مثال‎ ‏أجريت الاختبارات لتحديد التحسينات في الخصائص التشغيلية التي يمكن تحقيقها من‎ ‏خلال استخدام نظام متعدد المفاعلات؛ وفي هذه الحالة تم استخدام مفاعلين متشابهين مشغلين‎ ‏أجريت الاختبارات في أطوار ثلاثة. وفي هذه‎ LEY! ‏على التوازي. ووفقاً لبروتوكول‎ © ‏الأطوار؛ حوفظ على ثبات كافة وسائط التشغيل غير تلك التي وضحت تحديداً. ففي الطور‎ ‏عالي التفاعلية‎ polyisobutylene ‏مفاعل مفرد بكيفية تكفل إنتاج متعدد أيزوبيوتيلين‎ Jad ‏الأول‎ ‎My ‏وقيمة‎ 967٠0 ‏يزيد عن‎ terminal double bond content ‏له محتوى رابطة مزدوجة طرفية‎ isobutylene ‏وقد كان خام التغذية عبارة عن تيار مركز من الأيزوبيوتيلين‎ Te ‏تبلغ قرابة‎ ‏بين تركيب الحفاز‎ callie ‏وحوفظ على معدل إعادة التدوير عند مستوى يكفل تحقيق خلط‎ © ‏والمواد المتفاعلة ومعامل انتقال حراري مناسب لتزويد تبريد مناسب. وقد شغل المفاعل‎ ‏جالون/دقيقة). ومن‎ YY) ‏لتر/دقيقة‎ ٠١7١7 ‏المفرد مبدئياً بمعدل دخول لخام التغذية بلغ حوالي‎ ‏جالون/ذقيقة). وفي الطور الثاني؛ تم تشغيل‎ YY) ‏لتر/دقيقة‎ ١١٠١٠ ‏ثم» زيد هذا المعدل إلى‎ ‏مفاعلين على التوازي. وكان هذان المفاعلان المتوازيان بصفة أساسية ممائثلين للمفاعل‎ ‏المستخدم أثناء الطور الأول. وفي أثناء هذا الطور؛ بلغ معدل دخول خام التغذية إلى كل‎ vo ‏جالون/دقيقة). ومرة أخرى؛ حوفظ على معدل إعادة التدوير‎ V0) ‏مفاعل 0.78 لتر/دقيقة‎
‎Yy .‏ عند مستوى يكفل تحقيق خلط ‎callie‏ بين تركيب الحفاز والمواد المتفاعلة ومعامل انتقال حراري مناسب لتزويد تبريد مناسب ‎٠‏ وفي الطور الثالث؛ كانت ‎Adee‏ التشغيل مماثلة ‎Sl‏ في ‎shall‏ الثاني. وكخطوة مبدئية في الطور الثالث هذاء زيد معدل التحول بينما حوفظ على معدل دخول تيار التغذية عند 7078© لتر/دقيقة ‎V0)‏ جالون/دقيقة)؛ ومن ثم خفض إمداد الماء ‎٠‏ المبرد تبريداً ‎chilled water Lilad‏ إلى الجانب الأنبوبي للمفاعلين لزيادة معدل التحول. وبعد ذلك؛ زيد معدل دخول تيار التغذية إلى كل مفاعل إلى 4.78 لتر/دقيقة ‎VY)‏ جالون/دقيقة).
‏وقد لخصت نتائج هذه الاختبارات أدناه في الجدول 6. ‎YAY‏ yy 1 ‏الجدول‎ ‏ملخص لنتائج اختبارات المعدل‎ ‏المنوية .معدل إنتاج المفاعل بيانات التبريد‎ Lud ‏طسور أمد المفاعل .معدل تدفق تيار درجة حرارة‎ ‏كجمادقيقة‎ dad ‏الاختبار التغذية الهيدروكربوني المفاعل أم (ف)‎ ay ‏لترابقيقة الاتزان | (رطل/دقيقة) معدل التدفق درجة حرارة الكمية المطلوبة‎ ‏(جالون/دقيقة) الحراري لتر/دقيقة الإمداد أم (ف) كجم (طن)‎ ‏(جالون/دقيقة)‎ ‎(11) ARE EXE (¥4.¢) V.¢- (ea) ١5.4 ‏(تقم)‎ £4. 2 (V+) 1١١ (vv.v) ١7 i ‏ساعة‎ YY \ (AY) Ave (vA.A) Y.VA (ev) 57.4 )45.9( ٠١. wv ( £.0) YA ( 59) ‏ايك‎ i ‏ساعة‎ to (Av) AV ean (A.A) Y.VA [ALAS] 07.4 { £0.4) Y..A ‏لاي‎ 5 £.0) YA (1°) ‏ب دم‎ Y (vr) AVF a (c+9) ‏غة كح‎ (4 -A) 1.7 (r+) 1. (3¢) ‏العدلدي ص‎ (YEE) AYR )4( YY.
YE (RE) ‏ملا‎ (ve) ‏أ مك‎ dela vy (10) ‏-عصدل) عه‎ (Y£9) av. (£4.49) ‏ا‎ vy (RE) ‏مت )10( .لاا‎ odd 5١و‎ er ( 4+) ٠1.٠ (£47) 7 44.A 17 (r+) 1. (49) 49.4. ( -¥) VL Ya (vt 3 779. (evn) 3 1A 5 ‏ساعات أ 4.7 7 لاا‎ © (89) $9.0 (PVF) ‏شحكة لقت حو‎ (oY) ‏مع‎ Wo ‏هلا (قة)‎ 0 ney ‏ب‎ Gre, 0! (4A) ‏مر تحن )$37( رتغ‎ (rf) ‏ينعد‎ ‏الطوراً )= مفاعل واحد؛ معدل تغذية متزايد لزيادة معدل إنتاج المفاعل إلى الحد الأعلى‎ ‏م‎ TOYA ‏جالون/دقيقة)؛ وعند‎ V0) ‏تقدر ب 1078© لتر/دقيقة‎ baseline feed rates ‏القاعدي‎ hall ‏الطوراً "- مفاعلين بمعدلات تغذية عند‎ ‏للماء المبرد تبريداً فجائياً‎ (FAA) ‏مفاعلين بمعدل تغذية يقدر ب 01.74 لتر/دقيقة )10 جالون/دقيقة)؛ خفض درجة حرارة الماء المبرد تبريداً فجائياً لزيادة معدل‎ =) oF ‏الطوراً‎ ‏التحول إلى الحد الأعلى.‎ ‏مفاعلين؛ معدل تغذية متزايد لزيادة معدل إنتاج المفاعل إلى الحد الأعلى‎ Yor ‏الطوراً‎ ‏ويمثل الجدول مدة كل طور اختبار « معدل تدفق تيار التغذية؛ درجة حرارة‎ reactor make ‏معدل إنتاج المفاعل‎ cheat balance conversion ‏التفاعل؛ تحول الاتزان الحراري‎ ‏تحول الاتزان الحراري بالاعتماد‎ JM 4 refrigeration system data ‏وبيانات نظام التبريد‎ crate ve ‏على معدل تدفق تيار التغذية؛ حرارة التفاعل» ومعدل تدفق الماء المبرد تبريدا فجائيا وتزايد‎ ‏درجة الحرارة عبر المفاعل. ويحدد كل من معدل تدفق الماء المبرد تبريدا فجائيا والتزايد في‎ ‏درجة الحرارة مقدار الحرارة المتولدة عن التفاعلء ويستخدم كل من حرارة التفاعل ومعدل‎ ‏والأوليجمرات. ويحسب‎ PIB ‏تدفق تيار التغذية لحساب النسبة المئوية لتيار التغذية المحول إلى‎
معدل إنتاج المفاعل؛ بوحدة كيلوجرام/دقيقة (رطل/دقيقة)؛ من معدل التغذية وتحول الاتزان الحراري. وأثناء عملية تشغيل المفاعل المفرد؛ تمت زيادة معدل إنتاج المفاعل إلى الحد الأعلى عند 79.9 كجم/دقيقة ‎AA)‏ رطل/دقيقة) بمعدل تغذية بلغ ‎١7١١‏ لترادقيقة ‎YAY)‏ ‎٠‏ جالون/دقيقة). وعندما تمت زيادة معدل التغذية إلى ‎١7٠١١‏ لتر/دقيقة ‎YY)‏ جالون/دقيقة) + بدأ معدل إنتاج المفاعل بالانخفاض؛ وبالتالي لم تطراً أي زيادة أخرى على معدل التغذية. وقد تم تحقيق أعلى معدل إنتاج للمفاعل أثناء عملية تشغيل المفاعلين بمعدل تغذية بلغ لكل مفاعل من المفاعلين ‎NEYO‏ لتر/دقيقة ‎VV)‏ جالون/دقيقة). في حين عندما غذي كل مفاعل من المفاعلين بمعدل بلغ 7078© لتر/دقيقة ‎Vo)‏ جالون/دقيقة)؛ ازداد معدل الإنتاج لكل مفاعل من ‎Yoh‏ ‏كجم/دقيقة )£0.9 رطل/دقيقة) (أي بمعدل إنتاج إجمالي للمفاعلين بلغ 61.7 كجم/دقيقة ‎9٠8(‏ رطل/دقيقة)) إلى 77.16 كجم/دقيقة (9.9؛ رطل/دقيقة) للمفاعل الواحد (أي بمعدل إنتاج إجمالي للمفاعلين بلغ ‎£0.Y‏ كجم/دقيقة )19.4 رطل/دقيقة)) وذلك بخفض درجة حرارة إمداد الماء المبرد تبريداً فجائياً من ”م (8“ف) إلى -٠١٠م‏ (١ف).‏ وزيد معدل إنتاج المفاعل بشكل إضافي إلى 77.9 كجم/دقيقة (57.7 رطل/دقيقة) لكل مفاعل ‎gl)‏ بمعدل إنتاج إجمالي للمفاعلين بلغ 47.8 كجم/دقيقة ‎٠١5.7(‏ رطل/دقيقة)) وذلك بزيادة معدلات التغذية لكل مفاعل من 06.78 لتر/دقيقة ‎V0)‏ جالون/دقيقة) إلى 4.75 لتر/دقيقة ‎VV)‏
جالون/دقيقة). وأثناء الطور ‎١‏ من برنامج الاختبار»ه حوفظ على معدل التغذية عند 110.0 كجم/دقيقة (70<5 جالون/دقيقة) لمدة ‎A‏ ساعات تقريباً. ويمكن إجراء مقارنة مباشرة بين © عملية تشغيل ‎Jolin‏ واحد وعملية تشغيل مفاعلين بمقارنة معدل التحول أثناء هذه الفترة مع معدل التحول الذي حصل عليه أثناء الطور ‎vy‏ فأثناء الطور ‎١١‏ كان معدل التغذية أعلى بقليل إذ بلغ ‎١١5.5‏ لتر/دقيقة مقابل ‎١١.76‏ لتر/دقيقة ‎Yeo)‏ مقابل ‎7١0‏ جالون/دقيقة)؛ لكن كانت درجة حرارة إمداد الماء المبرد تبريداً فجائياً أقل بقليل إذ بلغت -7.7”م مقابل = ‎SV‏ ‏أثناء الطور ‎YOY‏ (78 ف مقابل 70 ف أثناء الطور ‎.)70٠‏ وفي عملية تشغيل المفاعلين؛ بلغ ‎ve‏ معدل تحول الاتزان الحراري 9677 مقابل 96764 لعملية تشغيل مفاعل الواحد؛ على الرغم من أن درجات حرارة المفاعل قد شغلت بمقدار أقل بحوالي 7074م ‎(G0)‏ عند تشغيل مفاعلين
ندا
Yo ‏مقابل 4+ ف)). وفيما يتعلق بعملية تشغيل مفاعلين». تحدث‎ V8) م٠٠07 ‏مقابل‎ AVY.) ‏مضاعفة لزمن البقاء ولمساحة السطح لإزالة الحرارة بالمقارنة مع الحالة التي يتم فيها تشغيل‎ ‏المفاعل المفرد. ويفسر زمن البقاء الإضافي سبب ضرورة خفض درجة حرارة المفاعل؛‎ ‏وتفسر مساحة السطح الإضافية سبب ارتفاع معدل التحول حتى عند درجة حرارة منخفضة‎
‎٠‏ للتفاعل.
‏وبالنظر إلى ما سبق؛ يتضح بسهولة أنه باستخدام مفاعلين على التوازي؛ فإن معدلات التحول تتزايد وقيم البلمرة التبعثرية تنخفض بالنسبة لتلك عند استخدام مفاعل واحد. وتحقق هذه النتيجة لأن مبداً النظام متعدد المفاعلات ‎fay‏ التغذية بمعدل أقل لكل مفاعل مصحيوباً بزيادة في زمن البقاء.
‎١‏ وكما ذكر أعلاه؛ فإنه يجب تسقية المنتج الخارج من نظام تفاعل البلمرة عبر الخط ‎ee‏ (الشكل ‎)١‏ أو ‎Yoo‏ (الشكل ‎(Y‏ فوراً بمادة قادرة على إخماد فعالية الحفاز» كأن تكون على سبيل المثال؛ هيدروكسيد أمونيوم ‎ammonium hydroxide‏ وبالتالي يمكن تقليل أي انخفاض غير مرغوب محتمل في الوزن الجزيئي أو في إعادة ترتيب جزيئات البوليمر إلى الحد الأدنى. ومن ثم يمكن لمنتجات متعددات الأولفين ‎polyolefin products‏ وفقاً في الاختراع
‏أن توجه نحو نظام معالجة ‎cwork up system‏ يتضمن نظام غسل كما هو موصوف أدناه حيث يمكن إزالة أملاح الحفاز.
‏وفي الشكل ‎oF‏ يعين نظام غسل ‎Tung‏ مفاهيم ومبادئ وجه آخر للاختراع بصورة مجملة بالرقم المرجعي ‎Fee‏ وكما هو مبين؛ فإن النظام ‎Foo‏ يشتمل على وعاء ترسيب سابق 907 ونظام ترسيب لاحق ‎٠04‏ يشتمل؛ في التجسيد المفضل لهذا الوجه من الاختراع
‎٠‏ المبين في الشكل ‎of‏ على وعائي ترسيب لاحقين 705 ‎POA‏ ومن الملاحظ ‎(la‏ أنه بكيفية بديلة؛ يمكن لنظام الترسيب اللاحق ‎Lad Yet‏ أن يحتوي فقط على وعاء ترسيب واحد أو ثلاثة أوعية ترسيب أو أكثرء بالاعتماد على طبيعة المنتج وطبيعة مواد الحفاز المتبقية المراد إزالتها منه.
‏ويشتمل النظام ‎08٠0‏ كذلك على خط دخول ‎9٠١‏ يصل بين خط 00 أو خط ‎(Yoo‏
‎WS +.‏ يمكن أن تكون عليه ‎dal‏ وخط مص ‎“١١‏ لمضخة ‎*١١‏ التي تضخ المنتج الخام
‏والمواد الخليطة معه إلى وعاء الترسيب ‎YoY‏ عبر خط ‎FYE‏ ويتم إدخال عامل إلى الخط
A! ‏لإخماد فعالية أي حفاز متبقي في المنتج الخام الداخل‎ FAA ‏والخط‎ FAN ‏عبر المضخة‎ ٠ ‏ويعتبر 101,011 في محلول مائي عاملاً جيداً على وجه‎ Fo ‏عبر الخط‎ 90٠0 ‏للنظام‎ ‏متبق في منتج متعدد الإثيلين‎ methanol ‏الخصوص لإخماد فعالية أي متراكب من ,87/ميثانول‎ ‏وبالأحرى؛ فإن‎ NHOH ‏غير أنه؛ لا يتحدّد الاختراع بأي كيفية باستخدام‎ polyethylene ‏على طبيعة الحفاز نفسه و/أو طبيعة‎ UK ‏الطبيعة الفعلية لعامل إخماد فعالية الحفاز ستعتمد‎ ٠ ‏المنتج في تيار المنتج.‎ ‏ويخلط معه. ويتم‎ 97١ ‏عبر خط‎ YAY ‏غسل إلى المنتج الخام في الخط‎ ele ‏ويضاف‎ ‏إدخال الخليط المكون من المنتج الخام الذي يحتوي على تركيب الحفاز المتبقي؛ عامل إخماد‎ ‏وعلى نحو مرغوب؛‎ PNY ‏عبر خط المص‎ FY ‏فعالية الحفاز وماء الغسل إلى المضخة‎ ‏حيث‎ centrifugal ‏عبارة عن مضخة طاردة مركزية مسنم‎ “١١ ‏يمكن أن تكون المضخة‎ ‏خلط كل من الماء؛ أملاح الحفاز الناتجة عن‎ impellers ‏الدفاعات‎ rotation ‏يضمن دوران‎ ‏الخام خلطاً‎ polyolefin ‏فعالية الحفاز والحفاز ومنتج متعدد الأولفين‎ sled) ‏التفاعل بين عامل‎ ‏بخط‎ YOY ‏متآلفاً بحيث يتم تحقيق الغسل التام. وبالإضافة إلى ذلك؛ يمكن أن تزود المضخة‎ ‏لإعادة‎ 9 flow controlling device ‏إعادة تدوير 977؛ يشتمل على جهاز ضبط للتدفق‎ ‏جزء من الخليط إلى مضخة المص لغرض الخلط الإضافي.‎ ae ‏أملاح الحفاز مخمد‎ chydrocarbon product ‏ويضاف خليط من المنتج الهيدروكربوني‎ ‏من‎ internal settlement chamber ‏إلى حجيرة ترسيب داخلية‎ ١4 ‏الفعالية والماء عبر الخط‎ ‏عن الطور المائي تحت‎ hydrocarbon ‏يفصل الطور الهيدروكربوني‎ Cus ٠7 ‏وعاء الترسيب‎ ‏تأثير قوى الجاذبية الأرضية بكيفية معروفة بحد ذاتها. وعلى نحو مرغوب؛ وفيما يتعلق بهذا‎ ‏الأمر الأخيرء فإن التفاعل بين عامل إخماد فعالية الحفاز والحفاز يشكل ملحاً قابلاً للذوبان في‎ +٠ ‏بحيث يتواجد معظم هذا الملح في الطور الماثي.‎ water-soluble salt ‏الماء‎
ض وتتم إزالة الطور العلوي من منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المغسول جزئياً من الوعاء ‎9٠7‏ عبر خط علوي 79“ ويخرج الطور المائي من الوعاء ‎PY‏ عبر ‎YALA‏ ‏ويعاد تدوير جزء من الطور المائي المزال إلى خط دخول ماء الغسل ‎YY.‏ عبر خط للعودة
‎77١ return line ve‏ وضابط للتدفق ‎FY flow controller‏ ويطرح جزء آخر من الطور المائي المزال من النظام عبر خط للتصريف 74“ وضابط للمستوى ‎YY Jevel controller‏ يضبط م1
ل مستوى الطور المائي في الوعاء ‎FY‏ ويوصل خط التصريف ‎YE‏ بنظام (غير مبين في الرسم) إما لاستخلاص أو طرح ماء الغسل المستهلك والملوث. ويضاف ماء غسل تعويضي للوعاء ‎PY‏ والذي يمكن أن يكون على نحو مرغوب ‎tle‏ منزوع المعادن ‎«demineralized water‏ إلى ماء التصريف ‎drain water‏ معاد التدوير في ‎٠‏ الخط ‎YY.‏ عبر خط ‎.”7١‏ وفي هذا الخصوص؛ يجب ملاحظة ضرورة أن تضبط المقادير المعنية من ماء الغسل التعويضي؛ عامل إخماد فعالية الحفاز الداخل؛ والطور المائي المصرف ‎purged aqueous phase‏ لضمان أن مقدار عامل إخماد الفعالية الداخل للنظام يتواجد دائماً بمقدار زائد بالنسبة لمقدار الحفاز المتبقي في المنتج الخام. ض ويتم إدخال طور منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المغسول جزئياً في الخط ‎YY‏ ‏إلى خط المص ‎FPN‏ للمضخة ‎FFA‏ بالإضافة إلى ماء الغسل الإضافي الذي يتم تصريفه عبر الخط ‎FE‏ وعلى نحو مرغوب يمكن أن تكون المضخة 8 عبارة عن مضخة طاردة مركزية مثل المضخة ‎FAY‏ لضمان حدوث خلط متآلف بين الطور المائي والطور الهيدروكربوني ‎hydrocarbon‏ قبل تصريف الخليط عبر الخط 47 إلى الوعاء ‎Fol‏ ويمكن للمضخة ‎FPA‏ أن تزود بخط إعادة تدوير 44“ وجهاز ضبط للتدفق ‎flow controlling device‏ ‎FET‏ لإعادة جزء من الخليط إلى خط المص ‎YPN‏ للمضخة لغرض الخلط الإضافي. ويُسمح بفصل طوري الخليط في الوعاء 01 تحت تأثير الجاذبية الأرضية لتشكيل طور هيدروكربوني ‎Vel‏ علوي وطور مائي سفلي. وتتم إزالة طور منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المغسول بشكل تام إلى حد كبير من الوعاء 9096 عبر خط علوي آخر ‎FEA‏ ويخرج الطور المائي المترسب السفلي من + الوعاء ‎Fat‏ عبر خط ‎For‏ ويعاد تدوير جزء من الطور المائي المزال إلى خط دخول ‎ele‏ ‏الغسل ‎74٠8‏ عبر خط العودة 787 ويصرف جزء ‎AT‏ من الطور المائي المزال من النظام عبر خط للتصريف ‎YO‏ وضابط للمستوى ‎FOU‏ يضبط مستوى الطور المائي في الوعاء ‎FY‏ ويكون خط التصريف ‎FOE‏ موصولاً مع خط التصريف ‎FYE‏ ‏ويخلط طور منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المغسول بشكل تام إلى حد كبير في © الخط ‎FEA‏ مع ماء غسل إضافي يتم ‎allay‏ عبر الخط ‎POA‏ ويتم إدخال الخليط المكون من ‎٠‏ ‏طور منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام وماء الغسل الإضافي إلى وعاء الترسيب ‎Yoh‏
YA
‏عبر خط 54 حيث يُسمح بفصل طوري الخليط مرة أخرى تحت تأثير الجاذبية الأرضية.‎
Fh ‏عبر خط سفلي‎ PNY ‏ويزال الطور المائي السفلي من الوعاء 00 بتأثير مضخة‎ ‏وخط‎ FT ‏خط عودة‎ (FUE ‏عبر جهاز ضابط للتدفق‎ YEA ‏ويعاد تدوير جزء منه إلى الخط‎
FAV ‏عبر خط‎ ٠06 ‏ويعاد تدوير جزء آخر من الطور المائي الخارج من الوعاء‎ YONA ٠ ‏ويتم إدخاله إلى الخط 460 ليستخدم بضفته ماء غسل تعويضي في‎ PI ‏وضابط التدفق‎ ٠ .٠٠١١ ‏الوعاء‎ وتتم إزالة منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المغسول ‎LIS‏ من الوعاء 908 عبر خط علوي ‎PVE‏ ويتم إدخاله إلى نظام تنقية لاحق (غير مبين في الرسم) لإزالة المواد المخففة؛ المونمر غير المتفاعل؛ المتطايرات ‎light ends‏ غير المرغوبة مثل الديمرات ‎«dimers‏ التريمرات ‎«trimers‏ الأوليجمرات ‎oligomers‏ وغيرها. ويتم إدخال ماء غسل تعويضي جديد للوعاء ‎FA‏ والذي يمكن مرة أخرى أن يكون وعلى نحو مرغوب ‎tle‏ منزوع المعادن؛ عبر الخط ‎FIA‏ ويتم إدخال الماء التعويضي إلى النظام عبر مضخة ‎١70‏ وخط ‎FYY‏ وفي هذا الخصوص»؛ يجب ملاحظة أن الخط 9لا يكون موصولاً مع الخط ‎*7١‏ لتزويد ماء تعويضي جديد للوعاء السابق 307 ومع الخط ‎FRA‏ للتزويد المنفصل والمستقل للماء التعويضي الجديد إلى نظام الترسيب اللاحق ‎Hot‏ ‏ووفقاً ‎cell‏ يمكن إدخال ماء تعويضي ‎AT‏ إلى نظام الترسيب اللاحق ‎Ft‏ دون تخفيف غير ضروري لعامل ‎ales)‏ فعالية الحفاز (871,0177) اللازم في وعاء الترسيب السابق ‎YoY‏ ويتم تحقيق هذه النتيجة لأن نظام الغسل للوعاء السابق يشغل ‎GIS‏ وبشكل مستقل عن نظام الغسل لنظام الترسيب اللاحق ‎Fe‏ ومن الجدير بالملاحظة ‎clad‏ أنه يجب أن يكون تركيز عامل © إخماد فعالية الحفاز في الطور المائي لوعاء الترسيب السابق ‎٠7‏ * دائماً بمقدار زائد بالنسبة لمقدار الحفاز المتبقي. وعلاوة على ذلك؛ يجب أن يكون تركيز أملاح الحفاز في الطور المائي قليلة دائماً إلى حد كاف لتجنب الترسيب ‎precipitation‏ ووفقاً لذلك؛ لا بد من ضبط مقدار الماء التعويضي الجديد الذي يتم إدخاله إلى وعاء الترسيب السابق ‎FY‏ بدقة؛ في حين يجب أن يكون مقدار الماء التعويضي الجديد الذي يتم إدخاله إلى نظام الترسيب اللاحق وافراً ‎ve‏ ولا يحدد إلا عند الحاجة إلى إزالة أكبر قدر ممكن من الملوثات من المنتج النهائي. وبالتالي يستخدم ماء تعويضي جديد بتدفق قليل في وعاء الترسيب السابق للتقليل من استخدام عامل
Ya ‏إخماد فعالية الحفاز إلى الحد الأدنى؛ في حين يستخدم ماء تعويضي جديد بتدفق أكبر جداً في‎ ‏وعاء الترسيب اللاحق لتوفير غسل أفضل.‎
YTAY

Claims (1)

  1. عناصر الحماية
    ‎-١ ١‏ طريقة تستخدم لبلمرة الأولفينات ‎olefin polymerization‏ تتضمن:
    ‏7 تزويد نظام ‎reaction system Jeli‏ يشتمل على عدة مفاعلات مرتبة بكيفية تكفل 3 التدفق المتوازي ‎cparallel flow‏ ويحدٌّ كل مفاعل مذكور منطقة تفاعل داخلية ‎internal‏ ‎freaction zone ¢‏
    ‏° تزويد خام تغذية يحتوي على أولفين ‎olefin containing feedstock‏ وتجزئته إلى 1 عدة تيارات خام تغذية منفصلة ‎¢separate feedstock streams‏
    ‏7 إدخال كل تيار من تيارات خام التغذية المحتوية على أولفين المنفصلة ‎separate‏ ‎olefin containing feedstock streams A‏ المذكورة إلى منطقة التفاعل لأحد المفاعلات المعنية؛ ‎cl as | ya) q‏ ل بلمرة أولفينات طارد للحرارة ‎exothermic‏ ‎olefin polymerization reaction Ye‏ لخليط تفاع ‎J‏ بلمرة أولفينات ‎olefin polymerization‏ ‎reaction mixture ١١‏ في كل منطقة تفاعل؛ ب تدوير خليط التفاعل ‎reaction mixture‏ بشكل منفصل في كل مفاعل بمعدل تدفق ا ‎flow rate‏ لا يعتمد على معدل إدخال تيار خام التغذية المعني إلى منطقة التفاعل مع ‎٠‏ استمرار تفاعل بلمرة الأولفينات الطارد للحرارة المذكور؛ ‎yo‏ إزالة تيار منتج متعدد أولفين ‎crude polyolefin product stream ala‏ من كل من 1 المفاعلات المذكورة؛ و ‎VY‏ خلط تيارات منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المذكورة لتشكيل تيار منتج ‎YA‏ خام ‎single crude product stream 3 jia‏
    ‎١‏ ”- طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎o)‏ حيث يشتمل النظام المذكور على مفاعلن من المفاعلات ¥ المذكورة ويُجزاً خليط تفاعل بلمرة الأولفينات ‎olefin polymerization reaction mixture‏ ‎Lad‏ إلى 5 منفصلين. ‎YAY‏
    ١ ‏حيث يشتمل النظام المذكور على ثلاثة مفاعلات على الأقل‎ o ‏طريقة وفقاً لعنصر الحماية‎ =F) olefin polymerization ‏من المفاعلات المذكورة ويُجزأ خليط تفاعل بلمرة الأولفينات‎ Y ‏المذكور إلى ثلاثة تيارات منفصلة على الأقل.‎ reaction mixture ‏و‎ ‏ا‎
SA07270504A 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه SA07270504B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/434,805 US6858188B2 (en) 2003-05-09 2003-05-09 Apparatus for preparing polyolefin products and methodology for using the same
US10/758,499 US6844401B2 (en) 2003-05-09 2004-01-15 Apparatus for preparing polyolefin products and methodology for using the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA07270504B1 true SA07270504B1 (ar) 2011-06-22

Family

ID=32850735

Family Applications (4)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA07270502A SA07270502B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه
SA07270504A SA07270504B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه
SA07270503A SA07270503B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه
SA04250101A SA04250101B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين polyolefin ومنهجية لاستخدامه

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA07270502A SA07270502B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه

Family Applications After (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA07270503A SA07270503B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه
SA04250101A SA04250101B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين polyolefin ومنهجية لاستخدامه

Country Status (11)

Country Link
US (4) US6858188B2 (ar)
EP (2) EP1622710B1 (ar)
JP (5) JP4287468B2 (ar)
KR (1) KR100645122B1 (ar)
CN (4) CN101412772B (ar)
CA (1) CA2500674C (ar)
MX (1) MXPA05004431A (ar)
MY (4) MY143261A (ar)
SA (4) SA07270502B1 (ar)
TW (1) TWI262929B (ar)
WO (1) WO2004101128A2 (ar)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6992152B2 (en) * 1999-10-19 2006-01-31 Texas Petrochemicals Lp Apparatus and method for controlling olefin polymerization process
US7573159B1 (en) 2001-10-22 2009-08-11 Apple Inc. Power adapters for powering and/or charging peripheral devices
US6906150B2 (en) * 2003-02-24 2005-06-14 Baker Hughes Incorporated Heat exchanger polymerization reactors for manufacturing drag reducing agents
US8080699B2 (en) * 2009-08-28 2011-12-20 Chemtura Corporation Two-stage process and system for forming high viscosity polyalphaolefins
US20100298507A1 (en) * 2009-05-19 2010-11-25 Menschig Klaus R Polyisobutylene Production Process With Improved Efficiencies And/Or For Forming Products Having Improved Characteristics And Polyisobutylene Products Produced Thereby
US8946361B2 (en) 2011-10-26 2015-02-03 Tpc Group Llc Polyisobutylene prepared at high velocity and circulation rate
US9074026B2 (en) 2011-10-26 2015-07-07 Tpc Group Llc Polyisobutylene prepared with low diluent content reaction medium
SG11201509878RA (en) * 2013-06-05 2016-01-28 Daelim Ind Co Ltd Apparatus and method for preparing polybutene having various molecular weights
CN107427810B (zh) * 2015-01-08 2020-08-07 诺瓦化学品(国际)股份有限公司 用于生产聚烯烃的优化搅拌器系统
US9708426B2 (en) * 2015-06-01 2017-07-18 Chevron Phillips Chemical Company Lp Liquid-solid sampling system for a loop slurry reactor
WO2017151341A1 (en) 2016-03-03 2017-09-08 Tpc Group Llc Low-fluoride, reactive polyisobutylene
BR112019017261B1 (pt) * 2017-02-21 2023-01-31 Ntp Tec, Llc Sistema catalisador e método de fabricação de uma composição de polímero
ES2973829T3 (es) 2017-10-14 2024-06-24 Tpc Group Llc Copolímeros de isobutileno no aleatorios
GB201901494D0 (en) * 2019-02-04 2019-03-27 Innospec Ltd Polymeric materials
KR102523121B1 (ko) * 2020-01-31 2023-04-19 주식회사 엘지화학 공액디엔계 중합체의 연속 제조 시스템
CN114011103B (zh) * 2021-10-21 2023-03-28 金聚合科技(宁波)有限公司 一种用于洗涤聚烯烃的系统和方法
CN116462848A (zh) * 2023-03-21 2023-07-21 江西宏柏新材料股份有限公司 填料缓释改性剂的制备方法
CN116371303A (zh) * 2023-05-29 2023-07-04 山东齐隆化工股份有限公司 一种冷聚石油树脂生产系统及方法

Family Cites Families (100)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US132264A (en) 1872-10-15 Improvement in treating ammoniacal liquors of gas-works,gc
US2139038A (en) 1935-02-07 1938-12-06 Standard Oil Dev Co Process for producing polymers of olefines
US2379656A (en) 1940-08-23 1945-07-03 Robert F Ruthruff Catalytic polymerization of unsaturated organic compounds
US2407494A (en) 1941-01-02 1946-09-10 Jasco Inc Low-temperature process of polymerizing isoolefinic material
US2411097A (en) 1944-03-16 1946-11-12 American Locomotive Co Heat exchanger
US2559062A (en) 1945-11-27 1951-07-03 Standard Oil Dev Co Friedel-crafts metal halide-ether complexes as polymerization catalysts
US2559984A (en) 1947-11-21 1951-07-10 Gulf Research Development Co Process of preparing polymeric lubricating oils
US2727022A (en) 1952-04-16 1955-12-13 Standard Oil Co Process for polymerizing iso-olefin polymers with isopentane diluent
US2677002A (en) * 1952-04-19 1954-04-27 Standard Oil Co Olefin polymerization with aluminum chloride-hydrocarbon complex catalyst
US2856395A (en) 1954-05-12 1958-10-14 Monsanto Chemicals Control of polyethylene process
US2833840A (en) 1954-06-21 1958-05-06 Exxon Research Engineering Co Process for contacting immiscible liquids
US2889370A (en) 1955-05-18 1959-06-02 Callery Chemical Co Production of alkanol-boron fluoride complex
US2918508A (en) 1957-12-02 1959-12-22 Standard Oil Co Polyisobutylene production
US3024226A (en) 1959-11-23 1962-03-06 Texaco Inc Polymerization process
US3121125A (en) * 1960-03-31 1964-02-11 Standard Oil Co Process for polymerizing olefins
US3166546A (en) 1961-06-09 1965-01-19 Texaco Inc Vapor phase process for the polymerization of isobutylene
US3152197A (en) * 1962-12-28 1964-10-06 Shell Oil Co Hydrocarbon isomerization process
US3306907A (en) 1963-04-29 1967-02-28 Standard Oil Co Process for preparing n n-di
US3346354A (en) 1963-07-02 1967-10-10 Chvron Res Company Long-chain alkenyl succinic acids, esters, and anhydrides as fuel detergents
US3284537A (en) 1965-01-14 1966-11-08 Stratford Eng Corp Method of charging reactants through concentric feed tubes
US3382291A (en) 1965-04-23 1968-05-07 Mobil Oil Corp Polymerization of olefins with bf3
GB1159368A (en) 1965-09-02 1969-07-23 Standard Oil Co Substituted Phenols
US3634383A (en) 1969-07-28 1972-01-11 Nasa Method of forming difunctional polyisobutylene
JPS5410590B1 (ar) 1970-04-18 1979-05-08
US3778487A (en) 1970-07-06 1973-12-11 Sun Research Development Polyisobutylene oil having a high viscosity index
US3780128A (en) 1971-11-03 1973-12-18 Ethyl Corp Synthetic lubricants by oligomerization and hydrogenation
US3849085A (en) 1972-05-08 1974-11-19 Texaco Inc Motor fuel composition
US4231759A (en) 1973-03-12 1980-11-04 Standard Oil Company (Indiana) Liquid hydrocarbon fuels containing high molecular weight Mannich bases
US3935249A (en) 1973-05-10 1976-01-27 Standard Oil Company Tar reduction by inorganic halide for reaction of unsaturated anhydride and polybutene
US3927041A (en) 1973-10-01 1975-12-16 Standard Oil Co Process of making alkenyl succinic anhydride
US3991129A (en) 1974-09-23 1976-11-09 Cosden Technology, Inc. Production of polybutene with static mixer
DE2702604C2 (de) 1977-01-22 1984-08-30 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Polyisobutene
US4110521A (en) 1977-09-21 1978-08-29 Calgon Corporation Continuous polymerization apparatus and process
US4242531A (en) 1978-08-14 1980-12-30 Phillips Petroleum Company Olefin dimerization
US4238628A (en) 1978-09-28 1980-12-09 Standard Oil Company (Indiana) Polyalkylaromatics undegraded during alkylation
CA1129138A (en) 1979-10-05 1982-08-03 Chung-Sin Su Cling film composition
US4227027A (en) 1979-11-23 1980-10-07 Allied Chemical Corporation Recyclable boron trifluoride catalyst and method of using same
US4465819A (en) * 1980-03-10 1984-08-14 Occidental Chemical Corporation Semi or fully continuous process for polyester of bisphenol and dicarboxylic acid by transesterification polymerization and product thereof
DE3010870A1 (de) 1980-03-21 1981-10-01 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zur polymerisation von isobutylen
JPS57101A (en) 1980-06-04 1982-01-05 Mitsui Petrochem Ind Ltd Method and apparatus for polymerization
US4400493A (en) 1982-04-07 1983-08-23 Cosden Technology, Inc. Polymerization of isobutylene
US4433197A (en) 1982-07-08 1984-02-21 Gulf Research & Development Company Removing boron trifluoride from coordination compound contaminants in organic liquids
US4429099A (en) 1982-11-22 1984-01-31 The University Of Akron Phenol terminated polymers and epoxies therefrom
DE3300155A1 (de) 1983-01-05 1984-07-05 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von isobutylenpolymerisaten
GB8329082D0 (en) 1983-11-01 1983-12-07 Bp Chem Int Ltd Low molecular weight polymers of 1-olefins
DE3509272A1 (de) 1985-03-15 1986-09-18 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Katalysatorsystem fuer die kationische polymerisation von isobutylen
DE3527551A1 (de) 1985-08-01 1987-02-05 Basf Ag Verfahren zur polymerisation von isobutylen
DE3535401A1 (de) 1985-10-03 1987-04-09 Baskirskij G Uni Im 40 Letija Verfahren zur gewinnung von isobutylenpolymeren und einrichtung zur durchfuehrung dieses verfahrens
US4973733A (en) 1987-02-09 1990-11-27 Texaco Inc. Method of functionalizing polymers
JPH0651752B2 (ja) 1987-02-20 1994-07-06 鐘淵化学工業株式会社 官能性末端を有するイソブチレン系ポリマ−の製造法
CA1300311C (en) * 1987-04-28 1992-05-05 William Buck Brod Method for treating resin in a purge vessel
FI80891C (fi) 1987-11-12 1990-08-10 Neste Oy Foerfarande foer framstaellning av smoerjmedel av poly- -olefintyp.
US4849572A (en) 1987-12-22 1989-07-18 Exxon Chemical Patents Inc. Process for preparing polybutenes having enhanced reactivity using boron trifluoride catalysts (PT-647)
US4914166A (en) 1988-01-20 1990-04-03 The University Of Akron Non-fouling liquid nitrogen cooled polymerization process
CA1336281C (en) 1988-07-26 1995-07-11 Munmaya Kumar Mishra Polymerization process and catalyst system therefor
US4943616A (en) 1988-07-26 1990-07-24 Polysar Limited Living cationic polymerization process
US4956513A (en) * 1988-10-17 1990-09-11 Ethyl Corporation Recovery of BF3 from olefin oligomer process
US4982042A (en) 1988-10-17 1991-01-01 Idemitsu Petrochemical Co., Ltd. Process for manufacture of olefin oligomer
US4883847A (en) 1988-10-27 1989-11-28 Amoco Corporation Process to terminate an olefin polymerization reaction
GB8912271D0 (en) 1989-05-27 1989-07-12 Bp Chem Int Ltd Cationic polymerisation of 1-olefins
US5068490A (en) 1989-08-18 1991-11-26 Amoco Corporation BF3-tertiary etherate complexes for isobutylene polymerization
US5175225A (en) 1989-09-29 1992-12-29 Chevron Research And Technology Company Process for preparing polymeric dispersants having alternating polyalkylene and succinic groups
DE4033196C1 (ar) 1990-10-19 1992-04-16 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen, De
DE4033195A1 (de) 1990-10-19 1992-04-23 Basf Ag Verfahren zur herstellung von polyisobuten
US5254649A (en) 1990-11-28 1993-10-19 Bp Chemicals Limited Cationic polymerization of 1-olefins
FI91970C (fi) 1990-12-21 1994-09-12 Neste Oy Menetelmä kaasumaisen booritrifluoridin BF3 talteenottamiseksi ja menetelmässä syntyvän tuotteen käyttö
US5196630A (en) * 1991-04-25 1993-03-23 Mobil Oil Corporation Process for the removal of catalyst residues from olefin polymerization products
BE1006694A5 (fr) 1991-06-22 1994-11-22 Basf Ag Procede de preparation de polyisobutenes extremement reactifs.
US5288677A (en) 1991-06-28 1994-02-22 Exxon Chemical Patents Inc. Immobilized Lewis acid catalysts
DE69127473T2 (de) 1991-11-18 1998-02-19 Amoco Corp Bf3-tertiäre etheratkomplexe zur isobuthylen-polymerisation
US5192335A (en) 1992-03-20 1993-03-09 Chevron Research And Technology Company Fuel additive compositions containing poly(oxyalkylene) amines and polyalkyl hydroxyaromatics
US5300701A (en) 1992-12-28 1994-04-05 Chevron Research And Technology Company Process for the preparation of polyisobutyl hydroxyaromatics
GB9313442D0 (en) 1993-06-30 1993-08-11 Bp Chem Int Ltd Method of mixing heterogegeous systems
US5948447A (en) * 1993-08-05 1999-09-07 Huntsman Polymers Corporation Apparatus for product recovery of polyolefings
GB9404368D0 (en) 1994-03-07 1994-04-20 Bp Chem Int Ltd Production of polyisobutenes
MY131071A (en) * 1994-05-31 2007-07-31 Daelim Ind Co Ltd Process for the preparation of polybutene
ES2119141T5 (es) 1994-06-24 2005-03-16 Fortum Oil And Gas Oy Metodo para retirar el catalizador de un producto oligomero.
DE4425834A1 (de) 1994-07-21 1996-01-25 Basf Ag Umsetzungsprodukte aus Polyisobutenen und Stickoxiden oder Gemischen aus Stickoxiden und Sauerstoff und ihre Verwendung als Kraft- und Schmierstoffadditive
US5448001A (en) 1994-10-07 1995-09-05 Queen's University At Kingston Polymerization of iso-butylene
DE19520078A1 (de) 1995-06-07 1996-12-12 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von niedermolekularem, hochreaktivem Polyisobuten
US5811616A (en) 1995-06-13 1998-09-22 Amoco Corporation BF3 gas recovery process
EP0812874B1 (en) 1995-12-28 2004-06-30 Gunze Limited Easy-to-break-through film
ATE210688T1 (de) * 1996-04-01 2001-12-15 Dow Chemical Co Olefin-lösungspolymerisation
US5977251A (en) 1996-04-01 1999-11-02 The Dow Chemical Company Non-adiabatic olefin solution polymerization
DE19619267A1 (de) 1996-05-13 1997-11-20 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von mittelmolekularem, hochreaktivem Polyisobuten
US5779742A (en) 1996-08-08 1998-07-14 The Lubrizol Corporation Acylated nitrogen compounds useful as additives for lubricating oil and fuel compositions
US5792729A (en) 1996-08-20 1998-08-11 Chevron Chemical Corporation Dispersant terpolymers
US5710225A (en) 1996-08-23 1998-01-20 The Lubrizol Corporation Heteropolyacid catalyzed polymerization of olefins
GB9618546D0 (en) 1996-09-05 1996-10-16 Bp Chemicals Additives Dispersants/detergents for hydrocarbons fuels
US5733993A (en) 1996-11-14 1998-03-31 Ethyl Corporation Polymeric dispersants via novel terpolymers
US5731379A (en) 1997-01-03 1998-03-24 Dow Corning Corporation Copolymers of polyorganosiloxane, polyisobutylene, and alkyl acrylates or methacrylates
DE19704482A1 (de) 1997-02-06 1998-08-13 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von halogenfreiem, reaktivem Polyisobuten
US6132827A (en) 1997-05-19 2000-10-17 Aep Industries, Inc. Tacky stretch film and method of making and using the same
US6407186B1 (en) 1997-12-12 2002-06-18 Basf Aktiengesellschaft Method for producing low-molecular, highly reactive polyisobutylene
DE19834593A1 (de) 1998-07-31 2000-02-03 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von halogenfreiem, reaktivem Polyisobuten
US6562913B1 (en) 1999-09-16 2003-05-13 Texas Petrochemicals Lp Process for producing high vinylidene polyisobutylene
MXPA02001334A (es) * 1999-09-16 2004-07-16 Texas Petrochemicals Lp Procedimiento para la preparacion de productos de poliolefina.
US7037999B2 (en) * 2001-03-28 2006-05-02 Texas Petrochemicals Lp Mid-range vinylidene content polyisobutylene polymer product and process for producing the same
DE19952031A1 (de) * 1999-10-28 2001-05-03 Basf Ag Verfahren zur Herstellung hochreaktiver Polyisobutene
DE19952030A1 (de) 1999-10-28 2001-05-03 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von hochreaktiven Polyisobutenen

Also Published As

Publication number Publication date
JP2009062536A (ja) 2009-03-26
JP2009057564A (ja) 2009-03-19
US20040225087A1 (en) 2004-11-11
US20040225084A1 (en) 2004-11-11
CA2500674C (en) 2012-06-26
US6777506B1 (en) 2004-08-17
CA2500674A1 (en) 2004-11-25
CN100523004C (zh) 2009-08-05
WO2004101128A3 (en) 2005-04-14
EP1622710A4 (en) 2007-11-21
KR100645122B1 (ko) 2006-11-10
JP4287468B2 (ja) 2009-07-01
EP1622710B1 (en) 2021-02-24
SA07270503B1 (ar) 2010-10-12
CN101412772A (zh) 2009-04-22
MY143243A (en) 2011-04-15
WO2004101128A2 (en) 2004-11-25
US6844401B2 (en) 2005-01-18
JP2009052048A (ja) 2009-03-12
US6858188B2 (en) 2005-02-22
TW200424221A (en) 2004-11-16
CN101412774B (zh) 2011-06-01
US6844400B2 (en) 2005-01-18
CN101412772B (zh) 2010-11-10
EP1622710A2 (en) 2006-02-08
MY140114A (en) 2009-11-30
JP2006515385A (ja) 2006-05-25
CN101412774A (zh) 2009-04-22
CN101412773B (zh) 2011-09-28
TWI262929B (en) 2006-10-01
JP2009062535A (ja) 2009-03-26
KR20050104334A (ko) 2005-11-02
CN101412773A (zh) 2009-04-22
CN1705563A (zh) 2005-12-07
MXPA05004431A (es) 2005-07-26
MY143263A (en) 2011-04-15
MY143261A (en) 2011-04-15
SA04250101B1 (ar) 2007-04-03
SA07270502B1 (ar) 2010-12-01
EP3495039A1 (en) 2019-06-12
US20040225083A1 (en) 2004-11-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA07270504B1 (ar) جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه
US20060002828A1 (en) Apparatus for controlling olefin polymerization process
CA2660742A1 (en) Process for preparing polyolefin products
US5241023A (en) Process and device for the gas phase polymerization of alpha-olefins
US5439991A (en) Method of mixing heterogeneous systems
DE2556418A1 (de) Vorrichtung und verfahren zur dampfphasenpolymerisation von monomeren
US7459506B2 (en) Segmented agitator reactor
CN1127519C (zh) 制备聚合物的方法和设备
HU230794B1 (hu) Eljárás hurokreaktor átalakítására
EP1611948A1 (en) Polymerization reactors with a by-pass line
EP2607385B1 (en) Loop reactor providing an advanced production split control
JPS5825309A (ja) α−オレフイン重合体の製造方法およびその装置
EP4175989A1 (en) Process and apparatus for producing poly-alpha-olefins