SA07270503B1 - جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه - Google Patents

جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه Download PDF

Info

Publication number
SA07270503B1
SA07270503B1 SA07270503A SA07270503A SA07270503B1 SA 07270503 B1 SA07270503 B1 SA 07270503B1 SA 07270503 A SA07270503 A SA 07270503A SA 07270503 A SA07270503 A SA 07270503A SA 07270503 B1 SA07270503 B1 SA 07270503B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
catalyst
product
line
reactor
crude
Prior art date
Application number
SA07270503A
Other languages
English (en)
Inventor
جيلبرت فالدز
دانيل هيرندون
روسيل إي. ريد، اس آر
جيمس جي. واكلاند
سي إدوارد باكستر، جيه آر
Original Assignee
تي بي سي جروب ال ال سي
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by تي بي سي جروب ال ال سي filed Critical تي بي سي جروب ال ال سي
Publication of SA07270503B1 publication Critical patent/SA07270503B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2/00—Processes of polymerisation
    • C08F2/01—Processes of polymerisation characterised by special features of the polymerisation apparatus used
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B01J19/2425—Tubular reactors in parallel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2405—Stationary reactors without moving elements inside provoking a turbulent flow of the reactants, such as in cyclones, or having a high Reynolds-number
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2455—Stationary reactors without moving elements inside provoking a loop type movement of the reactants
    • B01J19/2465—Stationary reactors without moving elements inside provoking a loop type movement of the reactants externally, i.e. the mixture leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/007—Separating solid material from the gas/liquid stream by sedimentation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2/00—Processes of polymerisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F6/00—Post-polymerisation treatments
    • C08F6/02—Neutralisation of the polymerisation mass, e.g. killing the catalyst also removal of catalyst residues
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
    • B01J2208/00212—Plates; Jackets; Cylinders
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2208/00283—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00004—Scale aspects
    • B01J2219/00006—Large-scale industrial plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00027—Process aspects
    • B01J2219/00038—Processes in parallel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00076—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements inside the reactor
    • B01J2219/00085—Plates; Jackets; Cylinders
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00105—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
    • B01J2219/0011—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids part or all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant liquids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects
    • B01J2219/00272—Addition of reaction inhibitor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F10/00—Homopolymers and copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond

Abstract

الملخـص يتعلق الاختراع الراهن بجهاز apparatus يستخدم لبلمرة أولفينات olefin polymerization يشتمل على عدة مفاعلات لبلمرة أولفينات olefins مكونة من أنابيب tubes وأغلفة shells، ويكون لكل منها توصيلة دخول inlet connection لخليط تفاعل بلمرة أولفين olefin وتوصيلة خروج outlet connection لمنتج متعدد أولفين polyolefin خام. ويزود كل مفاعل بنظام إعادة تدوير recirculation system يشتمل على مضخة pump مرتبة لتدوير خليط تفاعل خلال الجانب الأنبوبي tube side للمفاعل بشكل مستقل عن إدخال خليط تفاعل بلمرة الأولفين olefin إلى المفاعل. ويشتمل الجهاز أيضاً على مشعب دخول لتوزيع خليط التفاعل inlet reaction mixture distribution manifold ومشعب خروج لجمع خليط تفاعل البلمرة outlet polymerization reaction mixture collection manifold تصل المفاعلات لغرض التشغيل على التوازي operation in parallel. كما يشتمل الجهاز على مداخل لتركيب الحفاز catalyst composition ومعدِّل الحفاز catalyst modifier لكل مفاعل مرتبة بحيث تكفل إمكانية إدخال معدِّل الحفاز إلى كل مفاعل بمعدل لا يعتمد على معدل إدخال تركيب الحفاز. ويشتمل الجهاز كذلك على نظام إزالة وغسل removal and wash system لحفاز منتج متعدد أولفين polyolefin خام يشتمل على عدة أوعية ترسيب settler vessels، شبكة مواسير piping مقترنة ومدخل لعامل إخماد فعالية الحفاز catalyst killing agent. ويتم تشغيل نظام إزالة وغسل حفاز منتج متعدد الأولفين polyolefin الخام هذا لاستقبال منتج متعدد الأولفين polyolefin الخام من مخرج منتج متعدد الأولفين polyolefin الخام وإزالة الحفاز المتبقي residual catalyst منه.

Description

Y
‏جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه‎ apparatus for preparing polyolefin products and methodology for using the same ‏الوصف الكامل‎ ‏خلفية الاخترا ع:‎ ‏يعتبر هذا الطلب جزثي من الطلب المودع لدى المكتب السعودي برقم‎ .ه١‎ 575/07/14 ‏+وتاريخ‎ ACRRER يتعلق ‎١‏ لاختراع الراهن بعملية بلمرة أولفينات سائلية الطور ‎«liquid phase olefin polymerization‏ ‎٠‏ بتحضير منتجات من متعددات أولفين ‎polyolefin products‏ وبجهاز 585 مفيد في تحضير منتجات من متعددات أولفين ‎polyolefin products‏ وعلى وجه الخصوص» يتعلق الاختراع الراهن بأجهزة 85 ومعدات ‎equipment‏ تستخدم لتحضير تشكيلة من منتجات من متعددات ٍ أولفين ‎polyolefin products‏ باستخدام عملية بلمرة سائلية الطور ‎liquid phase polymerization‏ وبالمنهجية التي 5*ستخدم في تشغيل ‎operation‏ مثل هذه الأجهزة والمعدات. وعلى وجه ‎٠‏ التحديد؛ يتعلق الاختراع الراهن بجهاز ومنهجية تُعزّز تشغيل وضبط مفاعلات إنتاج متعددات الأولفين ‎.polyolefin reactors‏ يتعلق طلب براءة الاختراع الأمريكي المعلق حالياً بالرقم المتسلسل 0+ ‎١5/515974‏ المودع في ‎Y4‏ فبرايرء ١٠٠٠م‏ والمعنون ب "عملية لإنتاج متعدد أيزوبيوتيلين عالي نسبة الفينيليدين ‎Process‏ ‎"For Producing High Vinylidene Polyisobutylene‏ (المشار إليه فيما يلي بالطلب رقم 56 ‎(Vv‏ ‏بعمليات بلمرة سائلية الطور تستخدم لتحضير متعدد أيزوبيوتيلين منخفض الوزن الجزيئي وعالي التفاعلية ‎.low molecular weight, highly reactive polyisobutylene‏ ووفقاً لما كشف عنه في الطلب رقم ‎VA‏ يتم إدخال كل من تركيب حفاز ‎ccatalyst composition‏ قد يشتمل بشكل مرغوب على متراكب من ‎BF3‏ وميثانول ‎methanol‏ وخام تغذية ‎feedstock‏ يحتوي على أيزوبيوتيلين ‎disobutylene‏ إلى منطقة تفاعل ‎reaction zone‏ حيث يتم خلطهما بشكل ‎callie‏ مع
TY)
v ‏على خليط تفاعل متآلف الخلط‎ Jyasllresidual reaction mixture ‏خليط تفاعل متبق‎ ‏منطقة التفاعل. ويحافظ على خليط التفاعل‎ intimately intermixed reaction admixture ‏الخلط ليبقى على حالته الموجود عليها من الخلط المتآلف وعند درجة حرارة ثابتة نسبياً لا‎ Callie ‏تقل عن حوالي درجة حرارة الصفر المئوي أثناء وجوده في منطقة التفاعل؛ وبذلك يلمر‎ (PIB) ‏الموجود في خليط التفاعل لتشكيل متعدد أيزوبيوتيلين‎ isobutylene ‏الأيزوبيوتيلين‎ ٠ ‏ويسحب بعد‎ terminal unsaturation ‏به درجة عالية من عدم الإشباع الطرفي‎ polyisobutylene residual catalyst ‏يشتمل على تركيب حفاز متبق‎ crude product stream ‏ذلك ثيار منتج خام‎ ‏من‎ polyisobutylene ‏غير متفاعل ومتعدد أيزوبيوتيلين‎ isobutylene ‏أيزوبيوتيلين‎ «composition ‏منطقة التفاعل. ويتم التحكم بكل من إدخال خام التغذية وسحب تيار المنتج من منطقة التفاعل‎ ‏الخاضع لعملية البلمرة في‎ isobutylene ‏الأيزوبيوتيلين‎ residence time ‏بحيث لا يزيد زمن بقاء‎ ve ‏وبذلك يحتوي تيار المنتج على منتج متعدد‎ eminutes ‏منطقة التفاعل عن حوالي ؛ دقائق‎ ‏:اعنا. ويفضل أن تكون منطقة التفاعل‎ reactive polyisobutylene ‏أيزوبيوتيلين عالي التفاعلية‎ shell-and-tube ‏للمبادل الحراري المكون من غلاف وأنابيب‎ tube side ‏عبارة عن الجانب الأنبوبي‎ ‏وقد‎ .shell side ‏في الجانب الغلافي‎ coolant ‏مادة تبريد‎ circulated ‏يتم تدوير‎ dua exchanger ‏بشكل مرغوب لتدوير خليط التفاعل خلال منطقة‎ recirculation loop ‏تستخدم حلقة إعادة تدوير‎ oe ‏تكفي لتثبيت حالة الخلط‎ linear velocity ‏التفاعل المتمثتلة في الجانب الأنبوبي بسرعة خطية‎ ‏المتألف والمحافظة عليها في الخليط وإزالة الحرارة المتولدة عن تفاعل البلمرة الطارد للحرارة‎ .exothermic polymerization reaction
وتتعلق براءة الاختراع الأمريكية رقم 1570144 الصادرة في ‎Yo‏ فبراير» 1007م ‎x‏ والمعنونة ب 'عملية لتحضير منتجات من متعددات أولفين ‎Process for preparing polyolefin‏ ‎products‏ (يشار ‎Led]‏ فيما يلي بالبراءة رقم 169( بعملية بلمرة سائلية الطور جديدة تستخدم
لتحضير منتج من متعدد أولفين ‎polyolefin‏ له خواص اختيرت مسبقاً. وتتضمن العملية وفقاً : لبراءة الاختراع الأمريكية رقم ‎١9‏ خطوات تزويد ‎ala‏ تغذية سائل ‎liquid feedstock‏ يحتوي على مكون أولفيني ‎olefinic component‏ وتركيب حفاز قد يشتمل على متراكب مستقر ‎stable complex‏ ‎vo‏ من ‎BF;‏ وعامل لتشكيل متراكب ‎complexing agent‏ وقد يشتمل خام التغذية على أولفين ‎olefin‏ ‏واحد أو أكثرء بما في ذلك الأولفينات المتفرعة ‎Jia branched olefins‏ أيزوبيوتيلين ‎«isobutylene‏
آٍ خخ
مركبات ‎al‏ أولفين خطي تحتوي على ذرات كربون ‎carbon‏ يتراوح عددها من ؟ إلى ‎٠١‏ ى0-.
.C,;-C,s reactive non-alpha olefins ‏ومركبات غير ألفا أولفين ودين تفاعلي‎ linear alpha olefins
ض وقد يتم إضافة خام التغذية وتركيب الحفاز بشكل مرغوب إلى خليط تفاعل متب يعاد تدويره في
منطقة تفاعل لمفاعل حلقي مزودة عند الجانب الأنبوبي لمبادل حراري مكون من غلاف وأنابيب
م بمعدل إعادة تدوير ‎recirculation rate‏ يكفي لإحداث خلط ‎callie‏ لخليط التفاعل المتبقي؛ خام
التغذية المضاف وتركيب الحفاز. وتزال الحرارة المتولدة عن تفاعل البلمرة من خليط التفاعل
متآلف الخلط معاد التدوير بمعدل محسوب لتزويده بدرجة حرارة ثابتة بصفة جوهرية أثناء ‎sale)‏
تدويره في منطقة التفاعل. وتكون الظروف في المفاعل مناسبة للتسبب في إخضاع مكونات
أولفينية ‎olefinic components‏ يتم إدخالها في خام التغذية لعملية بلمرة لتشكيل منتج متعدد
‎٠‏ الأولفين ‎polyolefin‏ المرغوب في وجود تركيب الحفاز. ويسحب تيار منتج خام يحتوي على منتج
‏متعدد الأولفين ‎case yall polyolefin‏ الأولفينات ‎ye olefins‏ المتفاعلة وتركيب الحفاز المتبقي
‏من منطقة التفاعل. ويتم التحكم بإدخال خام التغذية إلى منطقة التفاعل وسحب تيار المنتج من
‏منطقة التفاعل بحيث يكون زمن بقاء المكونات الأولفينية ‎olefinic‏ الخاضعة لعملية البلمرة في منطفة التفاعل مناسب لإنتاج منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ المرغوب.
‎YY ‏المنشورة في‎ ٠007-0408 AL ‏وتصف نشرة براءة الاختراع الأمريكية رقم‎ ve
‏فبراير؛» 7١٠٠م‏ والمعنونة ب ‎gid‏ بوليمري من متعدد أيزوبيوتيلين 53( محتوى متوسط المدى من
‎Mid-Range Vinylidene Content Polyisobutylene Polymer Product ‏الفينيليدين وعملية لإنتاجة‎
‎"And Process For Producing The Same‏ (يشار إليها فيما يلي بالنشرة رقم ‎AY‏ م( منتجاً بوليمرياً
‏من ‎PIB‏ ذي محتوى متوسط المدى من الفينيليدين ‎vinylidene‏ وعملية لصنعه. ووفقاً لما كشف
‏© عنه في النشرة رقم ‎0AY‏ يشتمل ما لا يقل عن حوالي 9650 من جزيئات ‎PIB‏ الموجودة في
‏المنتج على زمراء ‎isomers‏ في الموقع ‎alpha position Wl‏ أو الموقع بيتا ‎.beta position‏ وقد يحتل
‏الزمير ألفا (الفينيليدين ‎(vinylidene‏ نسبة من المنتج تتراوح من 9670 إلى 9670؛ ويكون محتوى
‏الروابط المزدوجة الداخلية التي تحمل أربعة بدائل ‎tetra-substitued internal double bonds‏
‏منخفضاً جداً؛ ويفضل أن يقل عن حوالي 960 ‎oly‏ يقل بشكل نموذجي عن نسبة تتراوح من
‏© حوالي ‎.967-١‏ وتُحضر منتجات بوليمرية من ‎PIB‏ بمحتوى فينيليدين ‎vinylidene‏ متوسط المدى
‏بشكل مرغوب بواسطة عملية بلمرة سائلية الطور تجرى في مفاعل حلقي ‎loop reactor‏ مشابه
‏ْ خف
للمفاعلات الموصوفة في الطلب رقم ‎VA‏ وبراءة الاختراع رقم ‎SAY‏ عند درجة حرارة من المرغوب أن تبلغ حوالي 15.07 م (درجة مئوية ‎١( (centigrade degree‏ ف (درجة فهرنهايتية ‎((Fahrenheit degree‏ أو أعلى باستخدام ‎Shia‏ حفاز مكون من (87/ميثانول ‎methanol‏ وزمن تلادمس ‎contact time‏ لا يزيد عن حوالي ؛ دقائق. ويتم ‎LE‏ عن كل من الطلب رقم ‎(VAL‏ النشرةٍ رقم ‎OAV‏ وبراءة الاختراع رقم ‎VES‏ ‏للمتنازل له صاحب الطلب الحالي؛ وقد ذكرت محتويات المواصفات المعنية على وجه الخصوص في هذا البيان للإحالة إليها كمرجع. وعند إجراء التفاعلات الموصوفة أعلاه؛ قد تستخدم غالباً معدات متخصصة إلى حد كبير لتعزيز تشغيل وضبط مفاعلات البلمرة. وفي كل حالة؛ على سبيل المثال؛ قد يلوث المنتج الخام الخارج من المفاعل بالحفاز المتبقي الذي ينبغي بشكل مرغوب تسقيته بسرعة أو إخماد فعاليته لتجنب حدوث عملية بلمرةٍ إضافية للمونمرات ‎monomers‏ والأوليجمرات ‎oligomers‏ ‏منخفضة الوزن الجزيئي بدون تبريد مناسب و/أو أزمرة ‎isomerization‏ مناسبة ناتجة عن إزاحة موقع الرابطة المزدوجة المتبقية. وقد يتعرض تركيب الحفاز للتلوث ‎contamination‏ بالمواد المتبقية معادة التدوير مع خليط التفاعل خلال إجراء تفاعل البلمرة. وعلاوة على ذلك؛ وكما هو الحال في أي نشاط صناعي ‎activity‏ 0000101 يتم البحث باستمرار عن منهجية و/أو معدات تستخدم لغرض زيادة القدرة الإنتاجية ‎capacity‏ ومعدل الإنتاج ‎throughput‏ ‏الوصف العام للاختراع يتمثل هدف مهم للاختراع الراهن في الإيفاء بالحاجات الموصوفة أعلاه. وفي هذا الصددء وفي أحد أوجه الاختراع المهمة؛ يزود الاختراع جهازاً لبلمرة الأولفينات ‎olefins‏ يشتمل © على عدة مفاعلات. ووفقاً لمفاهيم ومبادئ الاختراع؛ قد يكون لكل من هذه المفاعلات على نحو مرغوب بنية ‎structure‏ تحدّد منطقة تفاعل؛ توصيلة دخول خليط تفاعل بلمرة أولفينات ‎olefin‏ ‎polymerization reaction mixture inlet connection‏ وتوصيلة خروج خليط تفاعل بلمرة أولفينات ‎olefin polymerization reaction mixture outlet connection‏ ومن المرغوب أن تكون هذه التوصيلات في حالة اتصال مائعي ‎fluid communication‏ مع منطقة التفاعل. وتعد كل ‎ve‏ المفاعلات وتزتب لتسهيل إجراء تفاعل ‎al‏ أولفينات ‎olefins‏ طاردٍ للحرارة في منطقة التفاعل. خخ
: ووفقاً كذلك لمفاهيم ومبادئ الاختراع؛ يمكن أن يشتمل كل من المفاعلات ‎Lad‏ على نظام إعادة تدوير ‎recirculation system‏ يتضمن مضخة ‎pump‏ مرتبة ومعدة لتدوير خليط التفاعل في منطقة التفاعل بشكل مستقل عن إدخال خام تغذية يحتوي على أولفين ‎olefin‏ إلى المفاعل. كما يشتمل الجهاز وفقاً للاختراع بشكل مرغوب على تركيبة توزيع خام تغذية يحتري 0 على أولفين ‎olefin containing feedstock distribution assembly‏ تحتوي على مدخل لخام تغذية يحتوي على أولفين ‎olefin‏ وعدة مخارج لخام التغذية الذي يحتوي على الأولفين ‎olefin‏ وتكون ترتيبة تركيبة التوزيع ‎ALES‏ بأن يكون كل مخرج من مخارج خام التغذية في ‎Ala‏ اتصال مائعي مع منطقة التفاعل لمفاعل معني. كما يمكن أن يشتمل الجهاز وفقاً للاختراع بشكل مرغوب على تركيبة لتجميع المنتج ‎product collection assembly‏ تتضمن عدة مداخل لمنتجات متعدد أولفين ‎polyolefin ٠‏ خام ومخرج منتجات متعدد أولفين ‎polyolefin‏ خام؛ وتكون ترتيبة تركيبة التجميع كفيلة بأن يكون كل مدخل من مداخل منتجات متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام في حالة اتصال مائعي مع منطقة التفاعل لمفاعل معني. ومجمل القول؛ يمكن أن يشتمل الجهاز وفقاً للاختراع على مفاعلين أو أكثر؛ على سبيل المثال ثلاثة أو أربعة أو خمسة أو ستة مفاعلات أو أكثر. ‎vo‏ وفي وجه مهم ‎HAT‏ للاختراع؛ يزوّد الاختراع طريقة لبلمرة أولفينات ‎«olefins‏ ووفقاً للاختراع؛ تتضمن الطريقة تزويد عدة مفاعلات؛ ‎JS‏ منها يحدّد منطقة تفاعل داخلية ‎internal‏ ‎reaction zone‏ كما تتضمن الطريقة تزويد خام تغذية يحتوي على أولفين ‎olefin‏ تجزئة خام التغذية هذا في الغالب إلى عدة تيارات منفصلة لخام التغذية (7؛ ‎or‏ 4؛ ‎eo‏ + أو أكثر)؛ إضافة كل تيار من ثيارات خام التغذية إلى خليط تفاعل ‎circulating reaction mixture Lily‏ في منطقة ‎٠‏ التفاعل لأحد المفاعلات المعنية؛ وإجراء تفاعل بلمرةٍ أولفينات ‎olefins‏ طارد للحرارة في كل : منطقة من مناطق التفاعل. كما تشتمل الطريقة وفقاً لهذا الوجه من الاختراع على خطوات تدوير خليط التفاعل بشكل منفصل في كل مفاعل بشكل مستقل عن إضافة تيار خام التغذية المعني إلى خليط ‎«Jo lil‏ إزالة تيار منتج متعدد أولفين ‎polyolefin‏ خام معني من خليط التفاعل الدائر في كل ‎ve‏ مفاعل من المفاعلات؛ وخلط تيارات متتجات متعدد الأولفين 01م الخام لتشكيل تيار منتج خام مقرد ‎.single crude product stream‏ خخ 7
Vv ‏يشتمل على‎ olefins ‏يزود الاختراع جهاز تفاعل يستخدم لبلمرة أولفينات‎ AT ‏وفي وجه‎ ‏مفاعل واحد على الأقل يحدد منطقة تفاعل ويتضمن توصيلة دخول خليط تفاعل بلمرة أولفين‎ ‏ومن المرغوب أن تكون هذه‎ olefins ‏وتوصيلة خروج خليط تفاعل بلمرة أولفينات‎ 0 ‏التوصيلات في حالة اتصال مائعي مع منطقة التفاعل. ويعد ويرتب المفاعل لتسهيل إجراء‎ ‏على خليط التفاعل في منطقة التفاعل في وجود‎ olefins ‏تفاعل طاردٍ للحرارة لبلمرة أولفينات‎ ٠ ‏ووفقاً لهذا الوجه من الاختراع؛‎ catalyst modifier ‏تركيب حفاز يشتمل على حفاز ومعدّل حفاز‎ ‏يشتمل جهاز التفاعل كذلك على مدخل لخام تغذية؛ مخرج لمنتج خام ونظام إعادة تدوير يحتوي‎ ‏على مضخة ترتب وتعد لغرض تدوير خليط التفاعل في المنطقة بشكل مستقل عن إدخال خام‎ ‏التغذية إلى خليط التفاعل عن طريق مدخل خام التغذية المذكور. كما يشتمل جهاز التفاعل وفقاً‎ ‏اتصال مائعي مع المنطقة مما يسهل إضافة‎ Alla ‏ا لهذا الوجه على مدخل لتركيب حفاز يكون في‎ © ‏حفاز واحد على الأقل يكون‎ Jed ‏ومدخل‎ olefin ‏تركيب الحفاز إلى خليط تفاعل بلمرةٍ الأولفين‎ ‏الحفاز إلى خليط تفاعل بلمرة‎ Jha ‏في حالة اتصال مائعي مع المنطقة مما يسهل إضافة‎ ‏بمعدل لا يعتمد على معدل إضافة تركيب الحفاز.‎ olefin ‏الأولفين‎ ‏وتتمثل سمة مهمة أخرى للاختراع في تزويد طريقة تستخدم لتشغيل مفاعل بلمرة‎ ‏يحتوي‎ olefins ‏وتشتمل هذه الطريقة على خطوات تزويد مفاعل لبلمرة أولفينات‎ olefins ‏أولفينات‎ 1 ‏في المنطقة؛ إضافة خام‎ olefins ‏على منطقة تفاعل» إعادة تدوير خليط تفاعل بلمرة أولفينات‎ ‏إلى خليط التفاعل المذكور؛ حيث يتم إعادة تدوير خليط تفاعل‎ olefin ‏تغذية يحتوي على أولفين‎ ‏لا يعتمد على معدل إضافة خام التغذية إلى خليط التفاعل‎ flow rate ‏البلمرة المذكور بمعدل تدفق‎ ‏إضافة تركيب حفاز يشتمل على حفاز ومعدّل حفاز إلى‎ colefin ‏معاد التدوير لبلمرة الأولفين‎ ‏البلمرة لظروف تفاعل‎ Joli ‏إخضاع خليط‎ colefin ‏خليط التفاعل معاد التدوير لبلمرة الأولفين‎ ٠ ‏وإضافة معدّل حفاز إلى‎ Glial) ‏طارد للحرارة في المنطقة في وجود تركيب‎ olefin ‏بلمرة أولفين‎ ‏لا يعتمد على معدل إضافة تركيب‎ Jara olefins ‏التفاعل معاد التدوير لبلمرة الأولفينات‎ Lads ‏الحفاز.‎ ‏ووفقاً لمفاهيم ومبادئ الاختراع؛ يمكن أن يستخدم كل من النظام المذكور آنفاً والمنهجية‎ single ‏المذكورةٍ آنفاً بالاقتران مع نظام و/أو منهجية يتضمن و/أو تتضمن وعاء مفاعل مفرد‎ + in parallel ‏فقط أو يتضمن و/أو تتضمن عدة أوعية مفاعل مرتّبة على التوازي‎ reactor vessel ‏خخ‎
A
‏كما وصف أعلاه. وفي هذا الصددء يجدر الإشارة إلى أنه وفقاً للاختراع؛ يزوّد الاختراع كذلك‎ ‏كما وصف‎ multi-reactor ‏جهازاً و/أو طريقة يتضمن و/أو تتضمن نظام متعدد المفاعلات:56ر:‎ ‏الحفاز إلى خليط التفاعل معاد التدوير‎ Jie ‏أعلاه في توليفة مع النظام الموصوف لإضافة‎ ‏بمعدل لا يعتمد على معدل إضافة تركيب الحفاز.‎ ‏ويتمثل وجه إضافي للاختراع في تزويد نظام إزالة وغسل حفاز لمنتج متعدد أولفين‎ : ‏خام. ووفقاً لهذا الوجه من الاختراع؛ يشتمل نظام إزالة وغسل الحفاز على وعاء‎ polyolefin internal settlement chamber ‏يحدد حجيرة ترسيب داخلية‎ upstream settler vessel ‏ترسيب سابق‎ aqueous ‏ووسط غسل مائي‎ ala polyolefin ‏معدة ومرتبة لاستقبال خليط من منتج متعدد أولفين‎ ‏ويشتمل‎ gravity ‏والسماح بفصل المنتج والوسط تحت تأثير الجاذبية الأرضية‎ wash media النظام كذلك على خط لدخول منتج خام لبلمرة أولفين ‎olefin‏ يحتوي على حفاز يكون في ‎Ala‏ ‏اتصال مائعي مع حجيرة وعاء الترسيب السابق؛ مجرى لدخول عامل إخماد فعالية الحفاز 016 ‎catalyst killing agent conduit‏ يكون في حالة إتصال مائعي مع حجيرة وعاء الترسيب السابق؛ وممر أول لدخول ‎ela‏ تعويضي ‎first make-up water inlet passagway‏ يكون في ‎dls‏ اتصال مائعي مع حجيرة وعاء الترسيب السابق. م وبالإضافة إلى ما سبق ذكره؛ يكون من المرغوب أن يشتمل نظام إزالة وغسل الحفاز على نظام ترسيب لاحق ‎downstream settler system‏ يحتوي على وعاء ترسيب لاحق واحد على الأقل يُحدد حجيرة ترسيب داخلية معدة ومرتبة لاستقبال خليط من منتج متعدد أولفين ‎polyolefin‏ ‎pla‏ مغسول بشكل ‎partially washed crude polyolefin product Ji»‏ ووسط غسل مائي والسماح بفصل المنتج والوسط تحت تأثير الجاذبية الأرضية؛ خط منتج متعدد أولفين ‎polyolefin‏ مغسول بشكل جزئي؛ علوي يعمل على وصل حجيرة وعاء الترسيب السابق مع نظام الترسيب اللاحق؛ خط لخروج منتج بلمرة أولفين خام مغسول ‎washed crude olefin polymerization product outlet‏ ‎line‏ يكون في حالة اتصال مائعي مع نظام الترسيب ‎GA‏ وممر ثانٍ لدخول ماء تعويضي يكون في حالة اتصال مائعي مع نظام الترسيب اللاحق. وأخيراً؛ يشتمل النظام على خط تصريف أول ‎first drain line‏ يعمل على وصل حجيرة وعاء الترسيب السابق مع توصيلة دخول ‎ve‏ لنظام استقبال ماء ‎Jad 5 cwaste water receiving system «pall‏ تصريف ‎ob‏ يعمل على وصل
;
نظام الترسيب اللاحق مع توصيلة الدخول لنظام استقبال ماء الصرف. وعليه؛ يمكن تصريف
ماء الغسل المستهلك من الأجزاء السابقة واللاحقة للنظام بشكل منفصل عن النظام. ووفقاً لوجه الاختراع السابق؛ قد يتضمن نظام الترسيب اللاحق على وعاء ترسيب
منفصل واحد أو اثنين أو ثلاثة أو أكثر. : وتتمتل سمة مهمة أخرى كذلك للاختراع في تزويد طريقة تستخدم لمعالجة منتج خام من متعدد أولفين ‎polyolefin‏ مشكل بالحقز ‎catalytically formed crude polyolefin product‏ يحتوي على الحفاز المتبقي لتجنب حدوث تفاعل آخر في المنتج وإزالة الحفاز المتبقي منه. ووفقاً لهذا الوجه من الاختراع» تتضمن الطريقة إجراء خلط متآلف لمنتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المحتوي على الحفاز المتبقي مع وسط مائي أول ‎first aqueous media‏ يحتوي على عامل إخماد فعالية حفاز وذلك لتشكيل خليط ثنائي الطور متآلف الخلط أول يمكن فصله بفعل الجاذبية ‎first‏ ‎intimately admixed two phase, gravity separable mixture‏ إدخال الخليط ثنائي الطور الأول إلى منطقة ترسيب أولى ‎first settlement zone‏ والسماح له بالترسب في المنطقة الأولى تحت تأثير الجاذبية الأرضية في وجود طور علوي من منتج خام مغسول بشكل جزئي من متعدد أولفين ‎polyolefin‏ وطور مائي سفلي أول ‎first lower aqueous phase‏ يحتوي على أملاح حفاز ‎ve‏ ذائبة؛ سحب الطور المائي السفلي الأول من منطقة الترسيب الأولى وإعادة تدوير جزء أول منه وإضافته إلى الخليط ثنائي الطور الأول ليشكل جزءاً من الوسط المائي الأول؛ توجيه جزء ثانٍ من الطور المائي السفلي الأول لمصرف ‎drain‏ لطرحه أو استخلاصه؛ إضافة كمية أولى من الماء التعويضي إلى الخليط ثنائي الطور الأول ليشكل جزءاً من الوسط المائي الأول سحب طور منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المغسول بشكل جزئي من منطقة الترسيب الأولى ‎x.‏ وخلطه ‎ale Wala‏ مع وسط مائي ثانٍ وذلك لتشكيل خليط ثنائي الطور متآلف الخلط ثانٍ ويمكن فصله بفعل الجاذبية الأرضية؛ إضافة الخليط ثنائي الطور الثاني إلى منطقة ترسيب ثانية والسماح له بالترسب في المنطقة الثانية تحت تأثير الجاذبية الأرضية للحصول على طور علوي من منتج خام مغسول بالكامل من متعدد أولفين ‎fully washed crude polyolefin product phase‏ وطور مائي سفلي ثان؛ سحب الطور المائي السفلي الثاني من منطقة الترسيب الثانية وإعادة © تدوير جزء أول منه وإضافته إلى الخليط ثنائي الطور الثاني ليشكل جزءاً من الوسط المائي الثاني؛ توجيه جزء ثانٍ من الطور المائي السفلي الثاني إلى مصرف لطرحه أو استخلاصه؛ إزالة ٍ خخ 7
:0 طور منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المغسول بالكامل من منطقة الترسيب الثانية؛ وإضافة كمية ثانية منفصلة ‎separate quantity‏ من الماء التعويضي إلى الخليط ثنائي الطور الثاني ليشكل جزءاً من الوسط المائي الثاني. ومن الجدير بالذكر أن نظام إزالة وغسل الحفاز و/أو الطريقة الموصوف و/أو ‎٠‏ الموصوفة أعلاه يكون و/أو تكون ملام و/أو ملائمة للاستخدام بالاقتران مع أي نظام لا يتضمن إلا مفاعل واحد بالإضافة إلى نظام يشتمل على عدة مفاعلات كما وصف أعلاه. وعليه؛ ‎Sid‏ وجه مهم للاختراع في تزويد نظام و/أو طريقة يتضمن و/أو تتضمن نظام متعدد المفاعلات ‎multi reactor system‏ ونظام إزالة وغسل حفاز و/أو الطريقة كما هو موصوف. وبالإضافة إلى ذلك؛ قد يشتمل هذا النظام المؤتلف ‎combined system‏ أيضاً على النظام © الموصوف لضبط مقدار معدل الحفاز في خليط التفاعل معاد التدوير. شرح مختصر للرسوم الشكل 1 : يمثل رسماً توضيحياً تخطيطياً لنظام مفاعل يتضمن مبادل حراري مكون من غلاف وأنابيب متعدد الممرات ‎multi-pass shell and tube heat exchanger‏ ونظام إعادة تدوير ‎recirculation system‏ يكون مفيداً فيما يتعلق بالاختراع؛ الشكل ¥ : يمثل مخطط لسير العمليات يوضح جهازاً يجسّد مفاهيم ومبادئ الاختراع ويستخدم مفاعلين من النوع الموضح في الشكل ‎١‏ ومرتب للتشغيل على التوازي؛ و الشكل ؟ : يمتل مخطط لسير العمليات يوضح نظام لاستقبال منتج خام من متعدد أولفين ‎polyolefin‏ من الأجهزة المبينة في الشكلين ‎١‏ و؟؛ على سبيل ‎(JO‏ ومعالجته 1 لغسل المنتج الخام وإزالة الحفاز المتبقي منه. الوصف التفصيلى تعرف عدة مفاعلات يحتمل أن تكون ذات قيمة ويستفاد منها عند إجراء بلمرة سائلية الطور لمتعددات أولفين ‎polyolefins‏ للمتمرسين في التقنية التي يتعلق الاختراع بها. غير أنه؛ لأغراض أحد التجسيدات المفضلة للاختراع الراهن؛ قد يشتمل المفاعل بشكل مرغوب على ‎vo‏ مبادل حراري مكون من غلاف وأنابيب يحتوي على ‎two-pass shell-and-tube heat (irae‏ ‎WS exchanger‏ هو مبين في الشكل ١؛‏ حيث يعين بالرقم ‎.٠١‏ وقد يشتمل المفاعل ‎١٠١‏ على خخ
١
سبيل ‎«JE‏ على ‎BLADE‏ وثمانية وثمانين ‎(FAA)‏ أنبوباً قطر كل منها 4.575 ملم ‎millimeter‏ ‏(ذ. ‎٠‏ بوصة ‎(inch‏ وبجدار تبلغ سماكته ‎wall thickness‏ 843 ملم ‎YO)‏ 20+ بوصة)؛ وبذلك يزود كل منها قطر أنبوب داخلي ‎diameter‏ يبلغ ‎V.VO‏ ملم )0 ‎Tr‏ .+ بوصة). ويمكن أن ‎aly‏ طول المفاعل 7.7 م ‎VY) meter‏ قدم ‎(feet‏ ويمكن أن يحتوي على عوارض داخلية ‎internal‏ ‏0 8 وحواجز داخلية ‎internal partitions‏ لتزود ممرين ب ‎١45‏ أنبوباً لكل ممر. وتعين الممرات بالأرقام ‎5٠8‏ و١*‏ في الشكل ‎of‏ وتمثل ال ‎١194‏ أنبوباً لكل ممر بالأجزاء الأنبوبية المفردة 0 و89 على الترتيب. وتعرف ‎Jie‏ هذه التركيبة جيداً في تقنيات المبادلات الحرارية
والمفاعلات ولا يعتقد بأن أي توضيح آخر قد يكون ضرورياً. وعند التشغيل؛ يدخل خام تغذية ‎Sti)‏ أيزوبيوتيلين ‎¢1-butene نيثويب-١ ¢isobutylene‏ ‎ve‏ "-بيوتين ‎(2-butene‏ يحتوي على أولفين ‎olefin‏ إلى نظام التفاعل من خلال مضخة ‎V¢ pump‏ وماسورة ‎.١ pipe‏ ومن المرغوب أن يكون الطرف السفلي ‎downstream end‏ للماسورة ‎١‏ في موقع يكفل توجيه خام التغذية إلى خط المص ‎٠١ suction line‏ لمضخة إعادة التدوير ‎recirculation pump‏ 68 ؟. ويمكن ‎(fa‏ تركيب حفاز في نظام التفاعل الدوراني عبر مضخة ‎٠6‏ ‏وماسورة ‎Vo‏ عند موقع لاحق من المضخة ‎YO‏ ومجاور للممر الأول كما هو مبين في الشكل ‎.١‏ ومن المرغوب أن يكون تركيب الحفاز عبارة عن متراكب من ميثانول ‎BF; methanol‏ بنسبة مولية ‎molar ratio‏ للميثانول ‎methanol‏ إلى ‎BF;‏ تبلغ حوالي 1:4 أو أقل ويفضل أن يكون عبارة عن من متراكب من ميثانول ‎BF;/methanol‏ بنسبة مولية للميثانول ‎methanol‏ إلى ‎BF;‏ تبلغ حوالي ‎١:٠١‏ أو أقل. وبشكل مرغوب قد تكون النسبة المولية للميثانول ‎methanol‏ إلى ,7
منخفضة مثل حوالي ‎١:٠١‏ أو أقل في بعض الطلبات. ‎Y.‏ وتدفع مضخة التدوير ‎Ye circulation pump‏ خليط التفاعل عبر خط 8 7؛ صمام تحكم ‎5٠8 control valve‏ وخط ‎te‏ نحو الرأس السفلي ‎١١ bottom head‏ للمفاعل ‎.٠١‏ ويمكن وضع مقياس تدفق ‎flow meter‏ £7 في الخط £0 كما هو مبين. ويمكن تزويد أدوات مناسبة مبيّنة لدرجة الحرارة ‎dag temprature indicators TI‏ للضغط ‎pressure indicators PI‏ لمراقبة النظام. وينتقل خليط التفاعل نحو الأعلى عبر الأنابيب ‎of‏ للممر ‎٠‏ 9 ونحو الأسفل عبر الأنابيب ‎of‏ ‎ve‏ للممر ‎١‏ 8. ويغادر خليط التفاعل الدائر المفاعل ‎٠١‏ عبر خط المص ‎Ye‏ وهكذا يكون نظام التفاعل من النوع المشار إليه في بعض الأحيان بمفاعل لحلقي ‎loop reactor‏ وبهذا النظام» الذي ‎Yia4‏
VY
‏يعد نظاماً مفضلاً فحسب نظراً لوجود العديد من الترتيبات الأخرى التي قد تكون واضحة لأوائك‎ ‏الملمين في التقنية؛ ويمكن ضبط معدل تدفق خليط تفاعل في المفاعل واستثماله بشكل مستفل‎ thorough intermixing ‏عن معدلات إدخال خام التغذية وإزالة المنتج وذلك لتحقيق مزج تام‎ ‏لتركيب الحفاز والمواد المتفاعلة وتحكم مناسب بدرجة الحرارة.‎ ‎٠‏ وكما وضح مسبقاً؛ يمكن أن يشتمل كل من الممرين ‎٠٠‏ 5 )0 بشكل مرغوب على مئة وأربعة وتسعين )98( أنبوباً منفصلاً. إلا أنه؛ لغرض التوضيح؛ لم يوضح تخطيطياً إلا جزءاً من أنبوب مفرد في كل ممر في الشكل ‎.١١‏ وتعين هذه الأنابيب بالأرقام المرجعية 57 5 ‎oF‏ ‏على الترتيب. وبالرغم من أنه لم يبين إلا جزءاً من كل من الأنابيب الممثلة ؟ 8 ‎cory‏ إلا أنه لابد أن يكون من المدرك لأولئك المتمرسين في التقنية أن كل من هذه الأنابيب يمتد قاطعاً ‏المسافة كلها بين الرأس العلوي ‎VY top head‏ والرأس السفلي ‎١١ bottom head‏ وتكون في حالة اتصال مائعي مع محتويات الرأسين ‎AY‏ ‏ومن الجدير بالذكر في هذا البيان؛ أنه ينبغي على نحو مفضل تدوير خليط التفاعل عبر الأنابيب ‎of oY‏ للمفاعل بمعدل تدفق كاف لإحداث تدفق مضطرب ‎turbulent flow‏ وذلك لتحقيق خلط متآلف بين تركيب الحفاز والمواد المتفاعلة وبمعامل انتقال حراري ‎heat‏ ‎transfer coefficient ٠‏ مناسب لتزويد التبريد المناسب. وفي هذا الخصوص؛ء ينبغي أن يكون كل من معدل التدفق» خواص خليط التفاعل» ظروف التفاعل وشكل المفاعل ‎reactor configuration‏ مناسباً للحصول على عدد رينولدز ‎Reynolds number Re‏ في المدى من حوالي ‎٠٠080‏ إلى حوالي ‎00٠0‏ ومعامل انتقال ‎ba‏ (نا) في المدى من حوالي ‎4.4١‏ 7 إلى حوالي 77.ل7 سعر حراري. دقيقة.سم ".م )00 إلى ‎٠5٠‏ وحدة حرارية بريطانية/دقيقة.قدم .3 8212 ‎(Btw/min‏ ‏© في الأنابيب ‎oF cof‏ للمفاعل. ويمكن الحصول عموماً على هذه الوسائط عندما يكون معدل التدفق الخطي ‎linear flow rate‏ لخليط تفاعل نموذجي عبر أنبوب له قطر داخلي يبلغ ‎٠0.84‏ سم ‎١-77٠(‏ بوصة) ضمن المدى من حوالي ‎١87.4‏ إلى 774.7 سمإثانية (+ إلى 9 قدم/ثانية) على وجه التقريب. ‏وقد يكون خط الخروج 00 للمنتج بشكل مرغوب في حالة اتصال مائعي مع خط المص ‏© ١؟‏ للمضخة. غير أنه؛ وكما سيكون من المدرك بسهولة لأولئك المتمرسين في التقنية؛ يكاد أن ‏يقع خط الخروج في أي مكان في النظام لأن الظروف في المفاعل؛ من الناحية النظرية على اذى
VY
‏الأقل؛ وكما سيوصف أدناه؛ يمكن أن تقترب بشكل مرغوب من تلك لمفاعل ذي خزان تقليب‎ ‏حيث يبقى كل من درجة الحرارة والتركيب‎ continuous stirred tank reactor (CSTR) ‏متواصل‎ ‏ثابتين بحيث يكون تركيب تيار المنتج المغادر من المفاعل مطابقاً لتركيب خليط التفاعل معاد‎ feedstock introduction 16 ‏التدوير في المفاعل. وبالمثل؛ يكاد أن يقع خط إدخال خام التغذية‎ sale) ‏بنظام‎ Yo ‏يكون من المرغوب وصل الخط‎ lle ‏علا في أي مكان في النظام؛ مع أنه؛‎ ٠ ‏التدوير في موقع يسبق قدر الإمكان الخط 00 لضمان أن يكون للمونمرات الداخلة عبر الخط‎ 00 ‏فرصة أكبر للبلمرة قبل ملاقاة الخط‎ ٠5 ويمكن بشكل مرغوب تدوير مادة تبريد في الجانب الغلافي من المفاعل بمعدل يكفل إزالة حرارة التفاعل والمحافظة على درجة حرارة مرغوبة في المفاعل. 0 ويمكن بشكل مرغوب إضافة عامل لتشكيل متراكبات الحفاز إلى خليط التفاعل الدائر عبر المضخة ‎١8‏ والخط ‎١١‏ الواقعين في الرأس العلوي ‎.١١‏ وتكون هذه سمة ذات قيمة على وجه الخصوص عندما يكون المنتج المرغوب عبارة عن متعدد أيزوبيوتيلين ‎polyisobutylene‏ ‎Je‏ التفاعلية ‎(HR PIB)‏ ويشتمل تركيب الحفاز على حفاز ‎BF;‏ وعامل تشكيل متراكب من ميثانول ‎methanol‏ وتكون متراكبات ‎BF;‏ مع الميثانول ‎methanol‏ في شكلين مختلفين؛ ‎Sle‏ ‎1s‏ متراكب أحادي ‎mono-complex‏ (يتكون من ‎١‏ مول ‎mole‏ من ‎BF;‏ إلى ‎١‏ مول من الميثانول ‎(methanol‏ ومتراكب ثنائي ‎di-complex‏ (يتكون من ‎١‏ مول من ,87 إلى ¥ مول من الميثانول ‎«(methanol‏ اعتماداً على توفر الميشانول ‎methanol‏ ويكون المتراكب الأحادي ‎Sloe‏ عن الجزيئات الحفازية الفعلية ‎catalytic species‏ عنصا في حين أن المتراكب ‎SUE‏ ليس له أي خواص حفازية ‎catalytic properties‏ خاصة في ‎Alla‏ عدم وجود المتراكب الأحادي. وعند الإشارة ‎actual average ‏فإنها تمثل المتوسط الفعلي‎ fractional complexes ‏إلى المتراكبات الجزئية‎ ٠ ‏للمترركب الأحادي والمتراكب الثنائي. وبهذا الخصوص لقد تبين بأن تركيب الحفاز المكون من‎ ‏يكون ذا قيمة على وجه‎ methanol ‏إلى 6.717 مول من ,87 لكل مول من الميثانول‎ 4 ‏إلا أنه عندما يتم إدخال هذا التركيب إلى النظام؛ غالباً ما قد‎ .118 PIB ‏الخصوص في إنتاج‎ ‏إلى‎ hydrocarbon feed ‏في تيار التغذية الهيدروكربوني‎ contaminants ‏تؤدي الاختلافات والملوثات‎ ‏© ضبط للمفاعل دون الضبط الأمثل. وييعتقد بأن هذاء جزئياً على الأقل؛ نتيجة ميل العديد من الملوثات لزيادة النسبة الظاهرية للميثانول ‎methanol‏ إلى الحفاز في التركيب بشكل ‎Jd‏ وعلاوة ‎Yeaq
VE
‏الدقيق مسبقاً‎ contamination Tevel ‏على ذلك؛ إنه ليس بالإمكان دائماً تحديد مستوى التلوث‎ ‏لبعض خامات التغذية.‎ ‏غير أنه ووفقاً لمفاهيم ومبادئ الاختراع؛ فقد اكتشف أن هذه المشكلات يمكن حلها وأن‎ ‏يرغب في أن يكون لبعض الأغراض‎ «Glia ‏نتائج متلى يمكن تحقيقها ببساطة بإدخال تركيب‎ ‏ومثلاً تركيب حفاز يحتوي على تركيز يفوق‎ 612001 lean composition ‏تركيباً فقيراً بالميثانول‎ ‏وإضافة بشكل‎ Fe ‏عبر الخط‎ ٠١ ‏التركيز الأمثل المرغوب من المتراكب الأحادي؛ إلى المفاعل‎
Fo ‏نسبياً عبر خط قد يرغب في أن يكون بعيداً عن الخط‎ pure methanol ‏مستقل ميثانول نقي‎ ‏لدفع الميثانول‎ VA ‏كما هو الحال في الخط 41 وعلى نحو مرغوب يمكن تزويد مضخة‎ ‏وبشكل بديل؛ يمكن تحقيق التأثير ذاته بشكل أساسي بإضافة تيار‎ .٠١ ‏عبر الماسورة‎ methanol ‏من خلال خط (غير‎ ٠ ‏مباشرةٍ إلى تيار تركيب الحفاز في الخط‎ methanol ‏منفصل من ميثائول‎ - ‏المضاف وتركيب الحفاز معاً إلى النظام.‎ methanol ‏مبين في الرسم) وإدخال كل من الميثانول‎ ‏الإضافي يكون متوفراً ليضبط تركيب الحفاز‎ methanol ‏وفي أي من الحالتين؛ فإن الميثانول‎ ‏يمكن تحقيقها والمحافظة عليْها‎ BF; ‏إلى‎ methanol ‏وبالتالي فإن النسبة المرغوبة من الميثانول‎ .٠١ ‏في المفاعل‎ م ووفقاً لمفاهيم ومبادئ الاختراع كذلك؛ فإن مقدار الميثانول ‎methanol‏ المضاف يجب أن يكون كافياً على نحو مرغوب للحصول على نسبة مفضلة من ‎BF,‏ لكل مول واحد من الميثانول ‎methanol‏ والمحافظة عليها في خليط التفاعل الدائر. ولبعض التطبيقات على سبيل المثال حيث يكون متعدد أيزوبيوتيلين ‎le polyisobutylene‏ التفاعلية هو المنتج المرغوب؛ فإنه قد يشتمل تركيب الحفاز المضاف عبر الخط ‎Wo‏ على نحو مرغوب على نسبة مولية من ‎BF;‏ والميثانول ‎methanol x‏ تتراوح من حوالي ‎٠:0.94‏ إلى حوالي ‎rey‏ وبشكل مثالي قد تبلغ حوالي ‎ie)‏ وبشكل بديل؛ فإنه لتطبيقات أخرى؛ على سبيل المثال حيث يكون المنتج المرغوب هو متعدد أيزوبيوتيلين ‎polyisobutylene‏ ولا يكون محتوى الفينيليدين ‎vinylidene‏ ذا أهمية كبيرة؛ فإنه قد يشتمل تركيب الحفاز المضاف عبر الخط ‎Fe‏ بشكل مثالي على نسبة مولية من ‎BF;‏ ‏والميثانول ‎methanol‏ تبلغ حوالي ‎.٠:١‏ ‎Yo‏ ويجب تسقية المنتج الخارج من النظام عبر الخط 00 بسرعة بمادة قادرة على إخماد فعالية الحفاز؛ كأن تكون؛ على سبيل المثال؛ هيدروكسيد أمونيوم ‎cammonium hydroxide‏ ‏خخ vo ‏المستمرة. وعليه؛ يمكن تقليل أي ارتفاع‎ hall ‏وبالتالي تتوقف مباشرة تفاعلات البلمرة الطاردة‎ polymers ‏غير مرغوب في درجة الحرارة يكون ناجماً عن افتقار وساثل التبريد (وإنتاج البوليمرات‎ rearrangement ‏منخفضة الوزن الجزيئي المرافق لدرجات الحرارة العالية) أو عن إعادة ترتيب‎ polyolefin ‏©01770م. ومن ثم يمكن لمنتجات متعددات الأولفين‎ molecules ‏جزيئات البوليمر‎ ‏يتضمن نظام غسل كما‎ cwork up system ‏وفقاً للاختراع أن توجه نحو نظام معالجة‎ products ٠ ‏ونظام تتقية وفصل‎ catalyst salts ‏هو موصوف أدناه؛ حيث يمكن إزالة أملاح الحفاز‎ ‏(غير مبين في الرسم) حيث يمكن فصل منتج متعدد‎ purification and separation system ‏الأوليجمرات غير المتفاعلة والملوثقات‎ cdimers ‏عن المونمرات؛ الديمرات‎ polyolefin ‏الأولفين‎ ‏أن‎ Sa ‏وغيرها. ويمكن لهذه المواد أخيرة‎ diluents ‏المواد المخففة‎ Jie ‏الأخرى غير المرغوبة‎ ‏يعاد تدويرها أو تحويلها لاستخدامات أخرى تطبّق منهجية معروفة.‎ ‏التدوير الموصوف؛ لا يعتمد معدل إضافة خام التغذية إلى خليط‎ sale) ‏وفي نظام‎ ‏التفاعل ومعدل إزالة المنتج على معدل التدوير. وكما سيدرك من قبل أولئك الملمين في التقنية؛‎
Stay! ‏فإنه يكون كل من عدد الممرات خلال المفاعل وحجمه؛ وشكله أمور قائمة على أساس‎ ‏مفرد كما هو موضح في الشكل ١؛ فإن معدلات تدفق خام‎ Jolie ‏ببساطة. وبالنسبة لنظام ذي‎ ‏التغذية ومعدلات سحب المنتج يمكن أن تختار بشكل مفضل بحيث يبلغ زمن بقاء المونمرات‎ ‏الجديدة الداخلة للمفاعل مع خام التغذية ؛ دقائق أو أقل؛ وعلى نحو مرغوب ؟ دقائق أو أقل‎ ‏ويفضل دقيقتان أو أقل؛ والأفضل من ذلك دقيقة واحدة أو أقل؛ وبشكل مثالي أقل من دقيقة‎ total ‏واحدة. وبخصوص ما ورد سابقاً؛ يعرف زمن البقاء على أنه حجم نظام المفاعل الإجمالي‎ ‏لخام التغذية‎ volumetric flow rate ‏مقسوماً على معدل التدفق الحجمي‎ reactor system size 0 ‏الداخل للنظام عبر الماسورة‎ © ‏ويتم ضبط معدل تدفق إعادة التدوير؛ أي معدل تدفق خليط التفاعل في النظام المستحث‎ ‏كما هو موصوف أعلاه؛ لتحقيق خصائص اضطراب‎ Yo ‏التدوير‎ sale) ‏بواسطة مضخة‎ ‏مناسبة. وغالباً ما يعتمد معدل تدفق إعادة التدوير‎ heat transfer ‏و/أو انتقال حراري‎ turbulence ‏هذا على النظام نفسه والظروف الأخرى المرغوبة للعملية. وبالنسبة للأنظمة الموصوفة أعلاه؛‎ ‏فإنه وبشكل عام يجب المحافظة على النسبة بين معدل تدفق إعادة التدوير إلى معدل تدفق خام‎ vs ‏إلى حوالي 1:98 وعلى نحو‎ ٠:7١ ‏التدوير) في المدى من حوالي‎ sale) ‏التغذية الداخل (نسبة‎
Yiaa
Al ‏وبشكل مثالي في المدى من حوالي‎ Vite ‏إلى حوالي‎ ٠:75 ‏مرغوب في المدى من حوالي‎ ‏الخصوص؛ وبالإضافة إلى إحداث اضطراب وتزويد معامل‎ any ‏وعلى‎ VT ‏إلى‎ 4 ‏التدوير لخليط التفاعل كافياً لإبقاء‎ sole) ‏انتقال حراري مناسب؛ فإنه يتوجب أن يكون معدل تدفق‎ ‏فيه ثابتة بشكل أساسي و/أو لخفض تدرجات درجات الحرارة‎ ingredients ‏تراكيز المقومات‎ ‏في خليط التفاعل الدائر إلى الحد الأدنى؛ وبذلك تثبت ظروف متساوية‎ temperature gradients ٠٠ ‏بشكل أساسي ويحافظ عليها في المفاعل.‎ isothermal conditions ‏درجة الحرارة‎ ‏وكما هو مذكور أعلاه؛ فإن نسب إعادة التدوير بشكل عام يجب أن تكون في المدى من‎ ‏التدوير الأعلى إلى زيادة درجة الخلط‎ sale] ‏وتعمل نسب‎ Vion ‏إلى حوالي‎ ٠:٠١ ‏حوالي‎ ‏واقتراب المفاعل من التشغيل متساوي درجة الحرارة مما يؤدي إلى توزيعات‎ degree of mixing ‏التدوير‎ sale) ‏على نسب‎ Lad ‏لكن يترتب‎ narrower polymer distributions ‏بوليمرية أضيق‎ ٠ ‏التدوير المنخفضة‎ sale) ‏«عطعاط. وتقلل نسب‎ power consumption ‏الأعلى استهلاك أكبر للطاقة‎ ‏كبير في المخططات‎ discrepancy ‏من مقدار الخلط في المفاعل؛ وكنتيجة لذلك؛ يحدث اختلاف‎ ‏وعندما تقترب نسبة إعادة التدوير من‎ .1000©:200© profiles ‏الجانبية المتعلقة بدرجات الحرارة‎ ‏للمفاعل تُختزل إلى تلك الخاصة بنموذج‎ design equations ‏الصفر ؛ فإن معادلات التصميم‎ sale) ‏ع:ام. ومن جهة أخرى؛ عندما تقترب نسبة‎ flow reactor model ‏ذي تدفق كتلي‎ Jolin 1 ‏تختزل إلى تلك‎ modeling equations ‏فإن معادلات الصياغة‎ infinity ‏التدوير من اللانهاية‎ ‏من درجة الحرارة والتركيب‎ AS ‏فإن قيم‎ (CSTR ‏الخاصة ب 08118. وعندما يتم تحقيق ظروف‎ ‏تبقى ثابتة ويكون تركيب تيار المنتج الخارج من المفاعل مطابقاً لتركيب خليط التفاعل الدائر في‎ ‏وبمجرد دخول خام‎ cequilibrivm ‏المفاعل. وغني عن القول؛ فإنه وبعد أن يتم تحقيق الاتزان‎ ‏التغذية إلى النظام؛ فإن مقداراً مساوياً من المنتج يُدفع خارج المفاعل الحلقي. وبالتالي؛ وفي‎ © ‏تيار المنتج لا تعتمد على الشكل الهندسي‎ bade ‏فإن النقطة التي يسحب‎ (CSTR ‏ظروف‎ ‎.reactor geometry ‏للمفاعل‎ ‏أي تيار يحتوي على أولفين‎ Vo ‏وقد يكون خام التغذية الداخل إلى النظام عبر الخط‎ ‏هو المنتج المفضل؛ فإن خام التغذية‎ polyisobutylene ‏«تءاه. وعندما يكون متعدد أيزوبيوتيلين‎ ‏تيار صبيب منصرف‎ isobutylene concentrate ‏تيار مركز من الأيزوبيوتيلين‎ ie ¢ ‏يكون‎ ad ve ‏خأ‎
منزوع الهيدروجين ‎«dehydro effluent‏ أو تيار صبابة-١ ‎raff-l stream‏ وتوصف مواد خام التغذية هذه على الترتيب أدناه في الجداول ‎٠‏ 7 و7. الجدول ‎-١‏ التيار المركز من الأيزوبيوتيلين ‎isobutylene concentrate‏
Uy % ‏المقوم‎ ‎Css‏ صفر ‎“$y I-butane ‏أيزوبيوتان‎ ‏ع-بيوتان ‎n-butane‏ )= يشير إلى عادي) ‎VTA‏ ‎7 I-butene نيتويب-١‎ ‏أيزوبيوتين ‎I-butene‏ 4م ‎AY trans-2-butene ‏مقابل - "-بيوتين‎ ‏مجاور -7-بيوتين ‎CYA cis-2-butene‏ وتان ‎ee‏ ل - ‏الجدول ؟- تيار الصبيب المنصرف منزوع الهيدروجين ‏الي ا لش ‎YA Css ‎EY. I-butane ‏أيزوبيوتان‎ ‎4 n-butane ‏ع-بيوتان‎ ‎CAN 1-butene نيتويب-١‎ ‏أيزوبيوتين ‎I-butene‏ .7ه ‎8A trans-2-butene ‏مقابل- 7-بيوتين‎ ‏مجاور - 7-بيوتين ‎cis-2-butene‏ 14 ‎Gustin)‏ 138066 ا ا ‎er‏ ‎Yea4
VA
.١-ةبابصلا ‏الجدول “- تيار‎ ‏المقوم % وزثاً‎ 0 Css ‏ل‎ I-butane ‏أيزوبيوتان‎ ‎1. n-butane Uso
YV.YY 1-butene نيتويب-١‎
Yoo I-butene ‏أيزوبيوتين‎ ‎AYA trans-2-butene ‏مقابل- ؟ -بيوتين‎ 1.١ cis-2-butene ‏مجاور- ؟-بيوتين‎
TY 1,3-butadiene نييداتويب-7.١‎ 0 methyl tert butyl ether (MTBE) ‏مثيل ثث-بيوتيل إيثر‎ ‏بشكل‎ polyolefins ‏ومن جهة أخرى؛ تحتوي التيارات الملائمة لإنتاج متعددات الأولفين‎ ‏عام على مواد خام التغذية كتلك الموصوفة في الجدولين ؛ و*.‎ 2-butene ‏الجدول ؛ - تيار غني ب ؟ -بيوتين‎ المقوم % وزناً أيزوبيوتان ‎I-butane‏ لالض “6 n-butane ‏ع-بيوتان‎ 1 1-butene نيتويب-١‎ 6 trans-2-butene ‏مقابل-7-بيوتين‎ 74 cis-2-butene نيثويب-١- ‏مجاور‎
Gs % ‏المقوم‎ ١-ديسين ‎1-decene‏ ف : “46 Co isomers ‏زمراء و‎ حأ v9 ‏ووفقاً كذلك لمفاهيم ومبادئ الاختراع؛ فقد اكتشف وبشكل غير‎ of ‏وبالرجوع إلى الشكل‎ ‏يشتمل على عدة مفاعلات مرتبة للتشغيل على التوازي‎ operating system ‏متوقع أن نظام تشغيل‎ ‏يوفر قدراً أكبر من المرونة التشغيلية مقارنة مع نظام ذي مفاعل مفرد أكبر وبحجم يكفل تحقيق‎ ‏نظام متعدد المفاعلات وفقاً للاختراع‎ Tape ‏نفس معدل الإنتاج الإجمالي. وفي الواقع؛ يكفل‎ ‏مرونة أكبر عند إجراء العملية؛ معدلات تغذية أقل (معدلات تحوّل أعلى)؛‎ Jil ‏خطورة تشغيل‎ ٠ ‏تصميم محسّن للمفاعل؛ وقدرة إنتاجية متزايدة لكل وحدة زمنية. وعلاوة على ذلك؛ فإن مبدأ نظام‎ 1:70 ‏بنسبة‎ scale-up ‏متعدد المفاعلات وفقاً للاختراع يسمح؛ على سبيل المثال؛ بتكبير النطاق‎ cle Lia ‏عندما يتضمن النظام‎ pilot plant operation ‏من عملية الوحدة الصناعية التجريبية‎ ‏كبير‎ an ‏باستخدام مفاعل أكبر. ويقلل هذا المبدأ إلى‎ Viv ‏عن تكبير النطاق بنسبة‎ Sid ‏تكبير نطاق الوحدة الصناعية التجريبية.‎ lily ‏الشكوك المتعلقة‎ +٠ ‏حيث يعين‎ oF ‏ويوضح نظام متعدد المفاعلات يجسد مفاهيم ومبادئ الاختراع في الشكل‎ (RYT ‏على المفاعلين‎ ٠٠١0 ‏ويشتمل النظام‎ .7٠0٠٠9 ‏بصورةٍ مجملة بالرقم المرجعي‎ ‏الموصولين كما هو مبين في الرسم للتشغيل على التوازي على كل من جانب التفاعل وجانب‎ (YY YY ‏ع«ناهه». وبالإضافة إلى ذلك؛ فإن لكل من المفاعلين‎ fluid side ‏مائع التبريد‎ ‏مثالي؛ قد يكون‎ Jaf vt TYE ‏نظام إعادة تدوير معني خاص به على نحو مرغوب؛‎ ‏المفاعلان 07٠؟أ و07 "ب متطابقين. إلا أنه؛ ووفقاً للمفاهيم البينة للاختراع؛ لا يمثل تطابق‎ ‏المفاعلين سمة حرجة للاختراع.‎ ‏بصفة‎ YoY YY ‏يمكن أن يكون أي مفاعلٍ من المفاعلين‎ AJ ‏ومن الناحية‎ ‏وذلك يعني أنه قد يكون كل من المفاعلين‎ .١ ‏الموضح في الشكل‎ ٠٠١ ‏أساسية مماثلاً للمفاعل‎ ‏حيث يشتمل كل ممر‎ two-pass reactor ‏عبارة عن مفاعل يحتوي على ممرين‎ ب10١7‎ 1107 ‏على مائة وأربعة وتسعين أنبوباً بقطر 9207© سم (م/" بوصة) كما هو موصوف أعلاه. وتعبّن‎ ‏وتكون بصفة أساسية مماثلة للمعدات المقابلة لها المبينة في‎ ١ ‏معدات أخرى مبينة في الشكل‎ ‏بنفس الأرقام المرجعية متبوعة بإما 'أ" أو "ب" كما يمكن أن تكون الحالة عليه. وعليه؛‎ ١ ‏الشكل‎ ‎(Ve Ive) ‏يشتمل على خط دخول خام التغذية‎ ب7٠09‎ (JY oY ‏من المفاعلين‎ SIS ‏فإن‎ ‏لمضخة إعادة التدوير؛ خط‎ (QF ؛أ؟٠١( ‏خط مص‎ (Ye Ye) ‏مضخة إعادة التدوير‎ ‏وخط دخول الميثانول‎ (wife IF ١( ‏خط دخول تركيب الحفاز‎ (oe cos) ‏خروج المنتج‎ ‏خخ‎
‎(VY IVY) methanol‏ وفي الشكل ‎oF‏ يعيّن خط مشترك لدخول خام التغذية للنظام متعدد المفاعلات ‎٠050‏ بالرقم المرجعي 0 ‎(YY‏ ويعيّن خط مشترك لخروج المنتج للنظام متعدد المفاعلات ‎٠٠١‏ بالرقم المرجعي ‎Yoo‏ ‏وتعود فوائد النظام متعدد المفاعلات وفقاً للاختراع على معدلات التحول ‎conversions‏ ‎٠‏ والبلمرةٍ التبعثرية للبوليمر ‎polymer polydispersity‏ كما يِيسّر النظام متعدد المفاعلات انخفاضاً في مقدار المادة غير المطابقة للمواصفات ‎offespec material‏ المتولدة أثناء التشغيل المبكر للوحدة ‎OY‏ تحقيق حالة الاتزان وتطوير وسائط التشغيل ‎operating parameters‏ الضرورية لمنتج معين يتم بشكل أسرع. ويبلغ معدل تدفق خام التغذية الداخل الأمثتل لكل مفاعل في النظام متعدد المفاعلات ‎7٠0 ٠‏ وفقاً للاختراع حوالي 076.781 إلى 14.730 لتر/دقيقة ‎١١(‏ إلى ‎VY‏ جالون/دقيقة) مع قدرةٍ تبريد ‎refrigeration capacity‏ وإمكانيات معالجة نهائية عكسية ‎back-end processing‏ ‎capabilities‏ مناسبة. وهذا يعني أنه باستخدام النظام متعدد المفاعلات ‎٠0١٠0‏ وفقاً للاختراع؛ يكون في الإمكان تحقيق معدلات تحول (9675-170) عند معدل التدفق هذا أعلى مما يمكن تحقيقه عند معدلات تدفق أعلى كأن تزيد عن ‎785.7١‏ لتر/دقيقة (> ‎٠١‏ جالون/دقيقة). وهذا هو ‎ve‏ ثتيجة لأزمان بقاء متزايدة تكون في المدى من حوالي ‎١٠١‏ إلى ‎YE‏ ثانية. وتؤدي معدلات التحول الأعلى إلى إحداث تحسينات (انخفاضات) في البلمرةٍ التبعثرية؛ إذ يمكن تحقيق قيمة بلمرة تبعثرية تبلغ حوالي ‎٠١١7‏ من خلال استخدام النظام متعدد المفاعلات ‎Tay ٠٠٠0‏ للاختراع لإنتاج منتج ‎PIB‏ له متوسط عددي للوزن الجزيثي ‎(My) number average molecular weight‏ يبلغ حوالي ‎٠‏ 90؛ ويمكن تحقيق قيمة بلمرة تبعثرية تبلغ حوالي 7.7 من خلال استخدام النظام متعدد ‎٠‏ المفاعلات ‎Yoo‏ وفقاً للاختراع لإنتاج منتج ‎PIB‏ له ‎My‏ يبلغ حوالي ‎.730٠0‏ وقد بلغت أفضل قيم للبلمرة التبعثرية التي أمكن تحقيقها عند استخدام مفاعل مفرد لإنتاج منتجات متماثلة الوزن الجزيئي ‎Yor ٠١4‏ على الترتيب. وبالنسبة للنظام ثنائي المفاعل الموصوف أعلاه؛ فإن معدلات تدفق خام التغذية ومعدلات سحب المنتج يمكن أن تختار بشكل مفضل بحيث يبلغ زمن بقاء خليط التفاعل في كل » مفاعل؛ على سبيل ‎JU‏ حوالي ؛ دقائق أو أقل؛ © دقائق أو أقل؛ ويمكن أن تختار بحيث حي
ص
يتراوح زمن البقاء من الناحية المثالية من حوالي ‎١٠١‏ إلى حوالي 170 ثانية؛ وربما أقل أيضاً
من حوالي الدقيقتين؛ وربما أيضاً زمن بقاء منخفض كدقيقة واحدة أو أقل. كما يسهل النظام متعدد المفاعلات ‎٠٠0‏ وفقاً للاختراع استخدام مفاعلات أصغر حجماً لها خصائص هبوط في الضغط ‎pressure drop‏ محسنة تؤدي إلى استهلاك أكثر فعالية للطاقة. ‎٠‏ وقد يرجع هذا وإن كان بشكل جزئي على الأقل إلى حقيقة أن المفاعلات الأكبر قد تتطلب
استخدام أنابيب أطول مع نفس معدلات التدفق الخطي لإعادة التدوير. مثال أجريت الاختبارات لتحديد التحسينات في الخصائص التشغيلية التي يمكن تحقيقها من خلال استخدام نظام متعدد المفاعلات؛ وفي هذه الحالة تم استخدام مفاعلين متشابهين مشغلين © على التوازي. ‎lag,‏ لبروتوكول الاختبارء أجريت الاختبارات في أطوار ثلاثة. وفي هذه الأطوار حوفظ على ثبات كافة وسائط التشغيل غير تلك التي وضحت تحديداً. ففي الطور الأول؛ شغل مفاعل مفرد بكيفية تكفل إنتاج متعدد أيزوبيوتيلين ‎Me polyisobutylene‏ التفاعلية له محتوى رابطة مزدوجة طرفية ‎terminal double bond content‏ يزيد عن ‎907٠0‏ وقيمة ‎My‏ تبلغ قرابة . وقد كان خام التغذية عبارة عن تيار مركز من الأيزوبيوتيلين ‎isobutylene‏ وحوفظ على - معدل إعادة التدوير عند مستوى يكفل تحقيق خلط متآلف بين تركيب الحفاز والمواد المتفاعلة ومعامل انتقال حراري مناسب لتزويد تبريد مناسب. وقد شغل المفاعل المفرد مبدئياً بمعدل دخول لخام التغذية بلغ حوالي ‎٠١١7‏ لتر/دقيقة ‎YY)‏ جالون/دقيقة). ومن ثم؛ زيد هذا المعدل إلى ‎١١‏ لتر/دقيقة ‎TY)‏ جالون/دقيقة). وفي الطور الثاني تم تشغيل مفاعلين على التوازي. وكان هذان المفاعلان المتوازيان بصفة أساسية مماثلين للمفاعل المستخدم أثناء الطور الأول. © وفي أثناء هذا الطور؛ بلغ معدل دخول خام التغذية إلى كل مفاعل 01.78 لتر/دقيقة )10 جالون/دقيقة). ومرة أخرى؛ حوفظ على معدل إعادة التدوير عند مستوى يكفل تحقيق خلط ‎allio‏ ‏بين تركيب الحفاز والمواد المتفاعلة ومعامل انتقال حراري مناسب لتزويد تبريد مناسب. وفي الطور الثالث؛ كانت عملية التشغيل مماثلة لتلك في الطور الثاني. وكخطوة مبدئية في الطور الثالث هذاء زيد معدل التحول بينما حوفظ على معدل دخول تيار التغذية عند 01.78 لتر/دقيقة © )10 جالون/دقيقة)؛ ومن ثم خفض إمداد الماء المبرد تبريداً فجائياً ‎chilled water‏ إلى الجانب الأنبوبي للمفاعلين لزيادة معدل التحول. وبعد ذلك؛ زيد معدل دخول تيار التغذية إلى كل مفاعل ‎Yeas‏
YY
‏جالون/دقيقة). وقد لخصت نتائج هذه الاختبارات أدناه في الجدول‎ VY) ‏إلى 4.705 لتر/دقيقة‎ ْ A ‏خخ‎
YY
1 ‏الجدول‎ ‏نج اختبارات المعدز‎ UL ‏ملخص‎ ‏معدل إنتاج المفاعل بيانات التبريد‎ Appia ‏النسبة‎ Bhai ap ‏معدل تدفق تيار‎ Jeli ‏مور أمد‎ ‏كجمادقيقة‎ BWI ‏الاختبار التغذية الهيدروكربوني . المفاعل ,)9( لتحويل‎ aa ‏درجة حرارةٍ الإمداد - الكمية المطلوبة‎ Hal ‏لسر /دقيقة الحراري (رطل/دقيقة) معدل‎ ‏(جالون/دقيقة) لتر/دقيقة 0 كجم (طن)‎ ‏(جالون/دقيقة)‎ ‎_— ‎(ig) igen ‏طخلا‎ (eAT) 8 (Ae) een 217 (Ve) Yam (Fray) ٠ ‏ساعة أ‎ ١" ١ (A) ‏لمعل بحم‎ (Yov) ‏مص‎ (£2.49) Yo A wv (1€.0) YA (10) ‏ساعة أ مده‎ ؛٠‎ ‏لذ‎ AY ‏مب‎ (YA.A) ‏ا‎ (rev) qov.4 { £0.4) YA iv (£0) YA (9) ‏لب فد‎ Y (vr) 7/7 (2-9) ٠كم‎ (3v.A) Ev (Fe) ٠ (30) do... ‏يدل‎ (Yeg) Avra (14.9) YY. vr (RE) ‏ها‎ (Ve) ‏أ مده‎ ةعاس‎ *" (39) ‏لقن ملقم الم‎ GEN (84.9) YY VE (IE) VA (10) 21.4 ‏ب‎ amt, 7 (V8) ‏نيحا‎ (£47) VATLY 49.4 ‏د‎ (ra nva (39) ‏انقح‎ (TAT) ‏ححا‎ (YE) AYR (ev.Y) Tra 1A (1€) ‏ملا‎ (WV) rer I ‏ساعات‎ ' (89) 33.0 (TNF) ‏لقع حو‎ REY ‏معت لقتعم‎ TA (TE) ‏ملا‎ (Ov) er ‏دقائق ب‎ ٠١و‎ vr (134) ‏تحتنا )£37( دحتا‎ (1.0.Y) £V.A (Tr) ‏يا‎ ‏مفاعل واحد؛ معدل تغذية متزايد لزيادة معدل إنتاج المفاعل إلى الحد الأعلى‎ -١ ‏الطورا‎ ‏م‎ TVA ‏جالون/دقيقة)؛ وعند‎ V0) ‏لتر/دقيقة‎ 01.VA ‏تقدر ب‎ baseline feed rates ‏الطوراً "- مفاعلين بمعدلات تغذية عند الخط القاعدي‎ ‏(.4”ف) للماء المبرد تبريداً فجائياً‎ ‏جالون/دقيقة)؛ خفض درجة حرارة الماء المبرد تبريداً فجائياً لزيادة معدل التحول‎ V0) ‏الطوراً 07 = مفاعلين بمعدل تغذية يقدر ب 01.74 لتر/دقيقة‎ 0 ‏إلى الحد الأعلى.‎ ‏مفاعلين؛ معدل تغذية متزايد لزيادة معدل إنتاج المفاعل إلى الحد الأعلى‎ -7٠7 ‏الطوراً‎ ‏معدل تدفق تيار التغذية درجة حرارة التفاعل»‎ ٠ ‏ويمثل الجدول 1 مدة كل طور اختبار‎ creactor make rate ‏معدل إنتاج المفاعل‎ cheat balance conversion ‏تحول الاكزان الحراري‎ ‏تحول الاتزان الحراري بالاعتماد على‎ Ay refrigeration system data ‏وبيانات نظام التبريد‎ 0 ‏معدل تدفق تيار التغذية؛ حرارة التفاعل»؛ ومعدل تدفق الماء المبرد تبريداً فجائياً وتزايد درجة‎ ‏ويحدد كل من معدل تدفق الماء المبرد تبريداً فجائياً والتزايد في درجة‎ ٠ ‏الحرارة عبر المفاعل‎ ‏الحرارة مقدار الحرارة المتولدة عن التفاعل» ويستخدم كل من حرارة التفاعل ومعدل تدفق تيار‎
Y£44
التغذية لحساب النسبة المئوية لتيار التغذية المحول إلى ‎PIB‏ والأوليجمرات. ويحسب معدل إنتاج المفاعل» بوحدة كيلوجرام/دقيقة (رطل/دقيقة)؛ من معدل التغذية وتحول الاتزان الحراري. وأثناء عملية تشغيل المفاعل المفرد؛ تمت زيادة معدل إنتاج المفاعل إلى الحد الأعلى عند 99-9 كجم/دقيقة ‎AA)‏ رطل/دقيقة) بمعدل تغذية بلغ ‎٠7١‏ لتر/دقيقة ‎٠١7(‏ جالون/دقيقة). ‎٠‏ وعندما تمت زيادة معدل التغذية إلى ‎١٠١٠١‏ لتر/دقيقة ‎PY)‏ جالون/دقيقة)؛ بدأ معدل إنتاج المفاعل بالانخفاض؛ وبالتالي لم ‎Bla‏ أي زيادة أخرى على معدل التغذية. وقد تم تحقيق أعلى معدل إنتاج للمفاعل أثناء عملية تشغيل المفاعلين بمعدل تغذية بلغ لكل مفاعل من المفاعلين 1.8 لتر/دقيقة ‎VV)‏ جالون/دقيقة). في حين عندما غذي كل مفاعل من المفاعلين بمعدل بلغ 0.4 لتر/دقيقة ‎Yo)‏ جالون/دقيقة)؛ ازداد معدل الإنتاج لكل مفاعل من ‎Yo A‏ كجم/دقيقة (5.4؛ رطل/دقيقة) (أي بمعدل إنتاج إجمالي للمفاعلين بلغ 61.7 كجم/دقيقة ‎VA)‏ ‏رطل/دقيقة)) إلى 77.6 كجمإدقيقة )£9.9 رطل/دقيقة) للمفاعل الواحد (أي بمعدل إنتاج إجمالي للمفاعلين بلغ 5.7؛ كجم/دقيقة (99.8 رطل/دقيقة)) وذلك بخفض درجة حرارة إمداد الماء المبرد تبريداً فجائياً من “م (78ف) إلى -٠١٠م ‎(B70)‏ وزيد معدل إنتاج المفاعل بشكل إضافي إلى 17.4 كجم/دقيقة )01.1 رطل/إدقيقة) لكل مفاعل (أي بمعدل إنتاج إجمالي ‎1s‏ للمفاعلين بلغ 497.8 كجم/دقيقة ‎٠١٠.7(‏ رطل/دقيقة)) وذلك بزيادة معدلات التغذية لكل مفاعل من 07.74 لتر/دقيقة )10 جالون/دقيقة) إلى 34.75 لتر/دقيقة ‎VY)‏ جالون/دقيقة). وأثناء الطور ‎١‏ من برنامج الاختبار؛ حوفظ على معدل التغذية عند ‎١١9.5‏ كجم/دقيقة ‎Yo)‏ جالون/دقيقة) لمدة ‎A‏ ساعات تقريباً. ويمكن إجراء مقارنة مباشرة بين عملية تشغيل مفاعل واحد وعملية تشغيل مفاعلين بمقارنة معدل التحول أثناء هذه الفترة مع معدل التحول الذي © حصل عليه أثناء الطور ‎voy‏ فأثناء الطور ١؛‏ كان معدل التغذية أعلى بقليل إذ بلغ 110.0 لتر/دقيقة ‎١١076 Jolie‏ لتر/دقيقة (000 3 مقابل ‎7١‏ جالون/دقيقة)؛ لكن كانت درجة حرارة إمداد الماء المبرد تبريداً فجائياً أقل بقليل إذ بلغت -7.7م مقابل -٠١٠7م‏ أثناء الطور ١.؟‏ (78 ف مقابل ‎7١‏ ف أثناء الطور ‎(FY‏ وفي عملية تشغيل المفاعلين؛ بلغ معدل تحول الاتزان الحراري 9677 مقابل 9674 لعملية تشغيل مفاعل الواحد؛ على الرغم من أن درجات حرارة ‎vw‏ المفاعل قد شغلت بمقدار أقل بحوالي .1م )70( عند تشغيل مفاعلين (17.8م مقابل 5م (14 اف مقابل 14 ف)). ‎Lady‏ يتعلق بعملية تشغيل مفاعلين» تحدث مضاعفة لزمن خف 7
Yo ‏البقاء ولمساحة السطح لإزالة الحرارة بالمقارنة مع الحالة التي يتم فيها تشغيل المفاعل المفرد.‎ ‏ويفسر زمن البقاء الإضافي سبب ضرورة خفض درجة حرارة المفاعل؛ وتفسر مساحة السطح‎ ‏الإضافية سبب ارتفاع معدل التحول حتى عند درجة حرارة منخفضة للتفاعل.‎ ‏وبالنظر إلى ما سبق؛ يتضح بسهولة أنه باستخدام مفاعلين على التوازي؛ فإن معدلات‎ ‏التحول تتزايد وقيم البلمرة التبعثرية تنخفض بالنسبة لتلك عند استخدام مفاعل واحد. وتحقق هذه‎ ٠+ ‏التغذية بمعدل أقل لكل مفاعل مصحيباً بزيادة‎ jun ‏النظام متعدد المفاعلات‎ ase ‏النتيجة لأن‎ ‏في زمن البقاء.‎ 00 ‏وكما ذكر أعلاه؛ فإنه يجب تسقية المنتج الخارج من نظام تفاعل البلمرة عبر الخط‎ ‏فوراً بمادة قادرة على إخماد فعالية الحفازء كأن تكون على‎ (Y ‏(الشكل‎ Yoo ‏أو‎ )١ ‏(الشكل‎ ‏وبالتالي يمكن تقليل أي انخفاض غير‎ ammonium hydroxide ‏سبيل المثال» هيدروكسيد أمونيوم‎ 1. ‏مرغوب محتمل في الوزن الجزيئي أو في إعادة ترتيب جزيئات البوليمر إلى الحد الأدنى. ومن ثم‎ ‏في الاختراع أن توجه نحو نظام‎ Lai, polyolefin products ‏يمكن لمنتجات متعددات الأولفين‎ ‏يتضمن نظام غسل كما هو موصوف أدناه حيث يمكن إزالة أملاح‎ 00 up system ‏معالجة‎ ‏الحفاز.‎ ‏للاختراع بصورة مجملة‎ AT ‏مفاهيم ومبادئ وجه‎ day ‏يعين نظام غسل‎ oF ‏وفي الشكل‎ ve
For Glo ‏يشتمل على وعاء ترسيب‎ ٠8١0 ‏وكما هو مبين؛ فإن النظام‎ .”٠0٠0 ‏بالرقم المرجعي‎ ‏يشتمل؛ في التجسيد المفضل لهذا الوجه من الاختراع المبين في‎ “٠4 ‏ونظام ترسيب لاحق‎ ‏ومن الملاحظ هناء أنه بكيفية بديلة؛ يمكن‎ FA 7٠07 ‏على وعائي ترسيب لاحقين‎ oF ‏الشكل‎ ‏أيضاً أن يحتوي فقط على وعاء ترسيب واحد أو ثلاثة أوعية‎ Yet ‏لنظام الترسيب اللاحق‎ ‏بالاعتماد على طبيعة المنتج وطبيعة مواد الحفاز المتبقية المراد إزالتها منه.‎ «JST ‏ترسيب أو‎ 3 (Yoo ‏يصل بين خط 5 أو خط‎ 9٠١ ‏كذلك على خط دخول‎ 0١0 ‏ويشتمل النظام‎ ‏التي تضخ المنتج الخام‎ VY ‏لمضخة‎ "١١ ‏كما يمكن أن تكون عليه الحالة؛ وخط مص‎ ‏ويتم إدخال عامل إلى الخط‎ VE ‏عبر خط‎ YoY ‏والمواد الخليطة معه إلى وعاء الترسيب‎ ‏لإخماد فعالية أي حفاز متبقي في المنتج الخام الداخل‎ FAA ‏والخط‎ 9١١ ‏عبر المضخة‎ ٠ ‏ويعتبر 1011,011 في محلول مائي عاملاً جيداً على وجه‎ .©٠١ ‏ال 5 عبر الخط‎ yy ‏في منتج متعدد الإثيلين‎ (Bie methanol ‏الخصوص لإخماد فعالية أي متراكب من ,87/ميثانول‎
ASEAN
‎polyethylene‏ غير أنه؛ لا يتحدّد الاختراع بأي كيفية باستخدام 1114,011. وبالأحرى؛ فإن الطبيعة الفعلية لعامل إخماد فعالية الحفاز ستعتمد كلياً على طبيعة الحفاز نفسه و/أو طبيعة المنتج في تيار المنتج. ويضاف ماء غسل إلى المنتج الخام في ‎“١١ Lal‏ عبر خط ‎٠١‏ ويخلط معه. ويتم ‎٠‏ إدخال الخليط المكون من المنتج الخام الذي يحتوي على تركيب الحفاز المتبقي؛ عامل إخماد فعالية الحفاز وماء الغسل إلى المضخة ‎FAY‏ عبر خط المص ‎FV)‏ وعلى نحو مرغوب؛ يمكن أن تكون المضخة ‎9١١‏ عبارة عن مضخة طاردة مركزية ‎centrifugal pump‏ حيث يضمن دوران ‎rotation‏ الدفاعات ‎impellers‏ خلط كل من الماء؛ أملاح الحفاز الناتجة عن التفاعل بين عامل إخماد فعالية الحفاز والحفاز ومنتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام خلطاً متآلفاً بحيث يتم تحقيق الغسل التام. وبالإضافة إلى ذلك؛ يمكن أن تزود المضخة ‎VAY‏ بخط إعادة تدوير ‎FY‏ ‏يشتمل على جهاز ضبط للتدفق ‎FYE flow controlling device‏ لإعادة جزء من الخليط إلى مضخة المص لغرض الخلط الإضافي. ويضاف خليط من المنتج الهيدروكربوني ‎dhydrocarbon product‏ أملاح الحفاز مخمد الفعالية والماء عبر الخط ‎“١4‏ إلى حجيرة ترسيب داخلية ‎(«internal settlement chamber‏ وعاء + الترسيب ‎YoY‏ حيث يفصل الطور الهيدروكربوني ‎hydrocarbon‏ عن الطور ‎AL‏ تحت تأثير قوى الجاذبية الأرضية بكيفية معروفة بحد ذاتها. وعلى نحو مرغوب؛ وفيما يتعلق بهذا الأمر الأخير؛ فإن التفاعل بين عامل إخماد فعالية الحفاز والحفاز يشكل ملحاً قابلاً للذوبان في الماء ‎water-soluble salt‏ بحيث يتواجد معظم هذا الملح في الطور المائي. وتتم إزالة الطور العلوي من منتج متعدد الأولفين ‎polyolefin‏ الخام المغسول جزئياً من + الوعاء ‎FY‏ عبر خط علوي 77" ويخرج الطور المائي من الوعاء ‎Va‏ عبر خط 18*. ويعاد تدوير جزء من الطور المائي المزال إلى خط دخول ماء الغسل ‎97١‏ عبر خط للعودة ‎١ return line‏ وضابط للتدفق ‎flow controller‏ 7 97. ويطرح جزء آخر من الطور المائي المزال من النظام عبر خط التصريف 4“ وضابط للمستوى ‎YY level controller‏ يضبط مستوى الطور المائي في الوعاء ‎FY‏ ويوصل خط التصريف ‎TYE‏ بنظام (غير مبين في ‎ve‏ الرسم) إما لاستخلاص أو طرح ماء الغسل المستهلك والملوث. اذى
Yv tle ‏والذي يمكن أن يكون على نحو مرغوب‎ FY ‏غسل تعويضي للوعاء‎ ele ‏ويضاف‎ ‏معاد التدوير في الخط‎ drain water ‏260:ل090108:2» إلى ماء التصريف‎ water ‏منزوع المعادن‎ ‏وفي هذا الخصوص؛ يجب ملاحظة ضرورة أن تضبط المقادير المعنية‎ FY) ‏عبر خط‎ © purged ‏من ماء الغسل التعويضي؛ عامل إخماد فعالية الحفاز الداخل؛ والطور المائي المصرف‎ ‏لضمان أن مقدار عامل إخماد الفعالية الداخل للنظام يتواجد دائماً بمقدار زائد‎ aqueous phase ٠ ‏بالنسبة لمقدار الحفاز المتبقي في المنتج الخام.‎
Fe ‏الخام المغسول جزئياً في الخط‎ polyolefin ‏ويتم إدخال طور منتج متعدد الأولفين‎ ‏بالإضافة إلى ماء الغسل الإضافي الذي يتم تصريفه عبر‎ FRA ‏للمضخة‎ FRY ‏إلى خط المص‎ ‏عبارة عن مضخة طاردة مركزية‎ FIA ‏نحو مرغوب يمكن أن تكون المضخة‎ Jog FE ‏الخط‎ ‏لضمان حدوث خلط متآلف بين الطور المائي والطور الهيدروكربوني‎ YY ‏مثل المضخة‎ 3
YA ‏ويمكن للمضخة‎ Fel ‏قبل تصريف الخليط عبر الخط ؟4 إلى الوعاء‎ 0 ‏لإعادة‎ 45 flow controlling device ‏أن تزود بخط إعادة تدوير ؛؛ وجهاز ضبط للتدفق‎ ‏للمضخة لغرض الخلط الإضافي. ويُسمح بفصل طؤري‎ FR ‏جزء من الخليط إلى خط المص‎ ‏علوي‎ ToT ‏تحت تأثير الجاذبية الأرضية لتشكيل طور هيدروكربوني‎ vt ‏الخليط في الوعاء‎ ‏وطور مائي سفلي.‎ ‏الخام المغسول بشكل تام إلى حد كبير‎ polyolefin ‏وتتم إزإلة طور منتج متعدد الأولفين‎ ‏ويخرج الطور المائي المترسب السفلي من الوعاء‎ EA AT ‏عبر خط علوي‎ Fo ‏من الوعاء‎ ‏الغسل‎ ele ‏خط دخول‎ A) ‏ويعاد تدوير جزء من الطور المائي المزال‎ Few ‏عبر خط‎ Yo ‏ويُصرف جزء آخر من الطور المائي المزال من النظام عبر خط‎ YOY ‏عبر خط العودة‎ ٠ ‏ويكون‎ TeV ‏يضبط مستوى الطور المائي في الوعاء‎ Fo ‏وضابط للمستوى‎ Wot ‏للتصريف‎ +٠
YE ‏موصولاً مع خط التصريف‎ FOE ‏خط التصريف‎ ‏الخام المغسول بشكل تام إلى حد كبير في‎ polyolefin ‏ويخلط طور منتج متعدد الأولفين‎ ‏ويتم إدخال الخليط المكون من‎ FOA ‏غسل إضافي يتم إدخاله عبر الخط‎ ele ‏مع‎ FEA ‏الخط‎ ‏عبر‎ Toh ‏الخام وماء الغسل الإضافي إلى وعاء الترسيب‎ polyolefin ‏طور منتج متعدد الأولفين‎ ‏خط 84" حيث يُسمح بفصل طوري الخليط مرة أخرى تحت تأثير الجاذبية الأرضية. ويزال‎ ‏ويعاد تدوير‎ FN ‏بتأثير مضخة 9+7 عبر خط سفلي‎ FA ‏الطور المائي السفلي من الوعاء‎ 7 ‏حخح‎
YA
‏ويعاد‎ FOAM ‏عبر جهاز ضابط للتدفق 716 خط عودة 76" وخط‎ YEA ‏جزء منه إلى الخط‎ ‏وضابط التدفق‎ "7١7 ‏عبر خط‎ Yo A ‏تدوير جزء آخر من الطور المائي الخارج من الوعاء‎ .٠٠5 ‏ليستخدم بصفته ماء غسل تعويضي في الوعاء‎ Yo ‏ويتم إدخاله إلى الخط‎ 4 ‏الخام المغسول كلياً من الوعاء 06" عبر‎ polyolefin ‏وتتم إزالة منتج متعدد الأولفين‎ ‏ويتم إدخاله إلى نظام تنقية لاحق (غير مبين في الرسم) لإزالة المواد المخففة؛‎ PVE ‏خط علوي‎ ٠ ‏غير المرغوبة مثل الديمرات 55ع::0؛ التريمرات‎ light ends ‏المونمر غير المتفاعل؛ المتطايرات‎ ‏وغيرها.‎ oligomers ‏الأوليجمرات‎ ctrimers ‏والذي يمكن مرة أخرى أن يكون‎ PA ‏ويتم إدخال ماء غسل تعويضي جديد للوعاء‎ ‏ويتم إدخال الماء التعويضي إلى‎ FIA ‏وعلى نحو مرغوب ماءً منزوع المعادن؛ عبر الخط‎
PYY Lal ‏وفي هذا الخصوص؛ يجب ملاحظة أن‎ FVY ‏النظام عبر مضخة 70" وخط‎
PUA ‏ومع الخط‎ YoY ‏لتزويد ماء تعويضي جديد للوعاء السابق‎ “7١ ‏يكون موصولاً مع الخط‎ ‏ووفقاً لذلك؛‎ .“ ٠ 4 ‏للتزويد المتفصل والمستقل للماء التعويضي الجديد إلى نظام الترسيب اللاحق‎ ‏دون تخفيف غير ضروري‎ * ٠4 ‏يمكن إدخال ماء تعويضي آخر إلى نظام الترسيب اللاحق‎ ‏ويتم تحقيق هذه‎ YoY ‏اللازم في وعاء الترسيب السابق‎ (NH,OH) ‏لعامل إخماد فعالية الحفاز‎ ‏النتيجة لأن نظام الغسل للوعاء السابق يشغل كلياً وبشكل مستقل عن نظام الغسل لنظام الترسيب‎ os ‏ومن الجدير بالملاحظة أيضاً؛ أنه يجب أن يكون تركيز عامل إخماد فعالية‎ Fe 4 ‏اللاحق‎ ‏دائماً بمقدار زائد بالنسبة لمقدار الحفاز‎ * ٠9 ‏الحفاز في الطور المائي لوعاء الترسيب السابق‎ ‏المتبقي . وعلاوة على ذلك؛ يجب أن يكون تركيز أملاح الحفاز في الطور المائي قليلة دائماً إلى‎ ‏ووفقاً لذلك؛ لا بد من ضبط مقدار الماء التعويضي‎ precipitation ‏كاف لتجنب الترسيب‎ aa ‏بدقة؛ في حين يجب أن يكون مقدار‎ YY ‏الجديد الذي يتم إدخاله إلى وعاء الترسيب السابق‎ “© ‏ولا يحدد إلا عند الحاجة‎ Daly ‏الماء التعويضي الجديد الذي يتم إدخاله إلى نظام الترسيب اللاحق‎ ‏إلى إزالة أكبر قدر ممكن من الملوثات من المنتج النهائي. وبالتالي يستخدم ماء تعويضي جديد‎ ‏بتدفق قليل في وعاء الترسيب السابق للتقليل من استخدام عامل إخماد فعالية الحفاز إلى الحد‎ ‏الأدنى؛ في حين يستخدم ماء تعويضي جديد بتدفق أكبر جداً في وعاء الترسيب اللاحق لتوفير‎ ‏غسل أفضل.‎ ‏خف‎

Claims (1)

  1. ١ ‏عناصر الحماية‎ crude polyolefin product catalyst ‏نظام لإزالة وغسل حفاز منتج متعدد أولفين خام‎ -١ ١ ‏يشتمل على:‎ 7 internal ‏يحدّد حجيرة ترسيب داخلية‎ upstream settler vessel ‏وعاء ترسيب سابق‎ 7 ‏من منتج متعدد أولفين خام‎ mixture ‏ومرتبة لاستقبال خليط‎ Saas settlement chamber £ ‏والسماح بفصل المنتج‎ aqueous wash media ‏ووسط غسل ماني‎ crude polyolefin product ° tinfluence of gravity ‏المذكور والوسط المذكور تحت تأثير الجاذبية الأرضية‎ product ‏ا"‎ ‎crude, catalyst ‏خط لدخول منتج بلمرة أولفينات يحتوي على حنان خام‎ v fluid le ‏يكون في حالة اتصال‎ containing olefin polymerization product inlet line A ‏حجيرة وعاء الترسيب السابق المذكور؛‎ ae communication 1 ‏يكون‎ catalyst killing agent inlet conduit ‏مجرى لدخول عامل إخماد لفعالية الحفاز‎ ٠١ ‏في حالة اتصال مائعي مع حجيرة وعاء الترسيب السابق المذكور؛‎ ١١ ‏في حالة‎ USS first make-up water inlet passageway ‏تعوريضي أول‎ ele ‏ممر لدخول‎ 7 ‏اتصال مائعي مع حجيرة وعاء الترسيب السابق المذكور؛‎ vy ‏يشتمل على وعاء ترسيب لاحق‎ downstream settler system ‏نظام ترسيب لاحق‎ 1 ‏واحد على الأقل يحدّد حجيرة ترسيب داخلية معدة ومرتبة‎ downstream settler vessel Vo partially washed crude ‏لاستقبال خليط من منتج متعدد أولفين خام مغسول جزئياً‎ 1 ‏والسماح بفصل المنتج‎ aqueous wash media ‏ووسط غسل ماني‎ polyolefin product VY ‏المذكور والوسط المذكور تحت تأثير الجاذبية الأرضية؛‎ VA overhead, partially washed ‏خط علوي لمنتج متعدد أولفين مغسول جزئياً‎ 4 ‏يصل حجيرة وعاء الترسيب السابق المذكور بنظام الترسيب‎ polyolefin product line 7 ‏اللاحق المذكور؛‎ 7 washed crude olefin ‏مغسول‎ sla ‏منتج بلمرة أولفينات‎ zg yal ‏خط‎ YY ‏حي‎
    نض
    ‎USS polymerization product line vy‏ في حالة اتصال مائعي مع نظام الترسيب اللاحق
    ‎Y¢‏ المذكور؛
    ‎Yo‏ ممر لدخول ماء تعويضي ثانٍ ‎second make-up water inlet passageway‏ يكون في
    ‎dla 4‏ اتصال مائعي مع نظام الترسيب اللاحق المذكور؛
    ‎vv‏ خط تصريف أول ‎first drain line‏ يصل حجيرة وعاء الترسيب السابق المذكور مع
    ‏7 توصيلة دخول ‎inlet connection‏ إلى نظام استقبال ماء الصرفقا ‎waste water receiving‏
    ‎system Yq‏ و
    ‏خط تصريف ثان ‎second drain line‏ يصل نظام الترسيب اللاحق المذكور مع ‎١‏ توصيلة الدخول المذكورة.
    ‏79 ‎١‏ "- نظام لإزالة وغسل حفاز منتج متعدد أولفين خام ‎crude polyolefin product catalyst‏ 7 وفقاً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يشتمل نظام الترسيب اللاحق ‎downstream settler system‏ ‎v‏ المذكور على أوعية ترسيب لاحقة أولية ‎primary downstream settler vessels‏ وأوعية 0 ترسيب لاحقة ثانوية ‎«secondary downstream settler vessels‏ حيث يحدّد كل وعاء من ° أوعية الترسيب اللاحقة حجيرة ترسيب داخلية ‎internal settlement chamber‏ معنية معدة ٍ 1 ومرتبة لاستقبال خليط من منتج متعدد أولفين خام مغسول جزئياً ‎partially washed crude‏ ‎polyolefin product 7‏ ووسط غسل مائي ‎aqueous wash media‏ وضمان فصل كل من المنتج ‎A‏ المذكور والوسط المذكور فيها تحت تأثير الجاذبية الأرضية ‎«influence of gravity‏ حيث 3 يصل الخط العلوي لمنتج متعدد الأولفين المغسول جزئياً ‎overhead, partially washed‏ ‎polyolefin product line ٠١‏ المذكور داخلياً بين حجيرة وعاء الترسيب الأول ‎first settler vessel‏ ‎١‏ المذكور وحجيرة وعاء الترسيب اللاحق الأولي المذكور؛ حيث يوجد خط علوي ثان للمنتج ‎second overhead product line ١١‏ يصل بين حجيرة وعاء الترسيب ‎GaN‏ الأولي المذكور ف وحجيرة وعاء الترسيب اللاحق الثانوي المذكور؛ وحيث يصل خط التصريف الثاني ًا ‎second drain line‏ المذكورر بين حجيرة وعاء الترسيب اللاحق الأولي المنكور وتوصيلة
    ‏حي ry ‏المذكورة.‎ inlet connection ‏الدخول‎ Vo crude polyolefin product catalyst ‏ال نظام لإزالة وغسل حفاز منتج متعدد أولفين خام‎ ١ first centrifugal ‏حيث يشتمل على مضخة طاردة مركزية أولى‎ oF ‏وفقاً لعنصر الحماية‎ 0 crude, ‏تقع في خط دخول منتج بلمرة الأولفينات الخام المحتوي على الحفاز‎ pump ‏ويوصل مجرى‎ «Sal catalyst containing olefin polymerization product inlet line ¢ ‏المذكور وممر الدخول‎ catalyst killing agent inlet conduit ‏دخول عامل إخماد فعالية الحفاز‎ 0 ‏المذكور مع خط دخول‎ 4 make-up water inlet passageway ‏الأول للماء التعريضي‎ 1 ‏منتج بلمرة الأولفينات الخام المحتوي على الحفاز المذكور عند نقطة واحدة أو أكثر‎ v second ‏للمضخة المذكورة؛ ومضخة طاردة مركزية ثانية‎ suction side ‏تسبق جانب المص‎ A overhead, ‏تقع في الخط العلوي لمنتج متعدد الأولفين المغسول جزئياً‎ centrifugal pump 9 ‏وتكون المضختان المذكورتان قابلتين‎ Saal partially washed polyolefin product line ٠١ ‏ووسط‎ crude olefin polymerization product ‏للتشغيل لخلط منتج بلمرة الأولفينات الخام‎ ١ ‏بشكل تام.‎ aqueous wash media ‏الغسل المائي‎ VY ١ Y£44
SA07270503A 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه SA07270503B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/434,805 US6858188B2 (en) 2003-05-09 2003-05-09 Apparatus for preparing polyolefin products and methodology for using the same
US10/758,168 US6844400B2 (en) 2003-05-09 2004-01-15 Apparatus for preparing polyolefin products and methodology for using the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA07270503B1 true SA07270503B1 (ar) 2010-10-12

Family

ID=32850735

Family Applications (4)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA07270502A SA07270502B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه
SA04250101A SA04250101B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين polyolefin ومنهجية لاستخدامه
SA07270503A SA07270503B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه
SA07270504A SA07270504B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه

Family Applications Before (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA07270502A SA07270502B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه
SA04250101A SA04250101B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين polyolefin ومنهجية لاستخدامه

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA07270504A SA07270504B1 (ar) 2003-05-09 2004-05-03 جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه

Country Status (11)

Country Link
US (4) US6858188B2 (ar)
EP (2) EP1622710B1 (ar)
JP (5) JP4287468B2 (ar)
KR (1) KR100645122B1 (ar)
CN (4) CN101412773B (ar)
CA (1) CA2500674C (ar)
MX (1) MXPA05004431A (ar)
MY (4) MY140114A (ar)
SA (4) SA07270502B1 (ar)
TW (1) TWI262929B (ar)
WO (1) WO2004101128A2 (ar)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6992152B2 (en) * 1999-10-19 2006-01-31 Texas Petrochemicals Lp Apparatus and method for controlling olefin polymerization process
US7573159B1 (en) 2001-10-22 2009-08-11 Apple Inc. Power adapters for powering and/or charging peripheral devices
US6906150B2 (en) * 2003-02-24 2005-06-14 Baker Hughes Incorporated Heat exchanger polymerization reactors for manufacturing drag reducing agents
US8080699B2 (en) * 2009-08-28 2011-12-20 Chemtura Corporation Two-stage process and system for forming high viscosity polyalphaolefins
US20100298507A1 (en) 2009-05-19 2010-11-25 Menschig Klaus R Polyisobutylene Production Process With Improved Efficiencies And/Or For Forming Products Having Improved Characteristics And Polyisobutylene Products Produced Thereby
MX338900B (es) * 2011-10-26 2016-05-03 Tpc Group Llc Poliisobutileno preparado a alta velocidad y tasa de circulacion.
KR101929082B1 (ko) 2011-10-26 2018-12-13 티피씨 그룹 엘엘씨 낮은 희석제 함량 반응 매질로 제조된 폴리아이소부틸렌
JP2016526091A (ja) * 2013-06-05 2016-09-01 テリム インダストリアル カンパニー リミテッド 多様な分子量を有するポリブテンの製造装置および方法
KR20170103914A (ko) * 2015-01-08 2017-09-13 노바 케미컬즈 (인터내셔널) 소시에테 아노님 폴리올레핀의 생산에 최적화된 교반기 시스템
US9708426B2 (en) * 2015-06-01 2017-07-18 Chevron Phillips Chemical Company Lp Liquid-solid sampling system for a loop slurry reactor
WO2017151339A1 (en) 2016-03-03 2017-09-08 Tpc Group Llc Low-fluoride, reactive polyisobutylene
EP3585822A4 (en) * 2017-02-21 2021-03-03 NTP Tec, LLC PROCESS FOR THE PREPARATION OF POLYISOBUTYLENE COMPOSITIONS
US11326004B2 (en) 2017-10-14 2022-05-10 Tpc Group Llc Isobutylene copolymers, method for making isobutylene copolymers and isobutylene copolymer products
KR102523121B1 (ko) * 2020-01-31 2023-04-19 주식회사 엘지화학 공액디엔계 중합체의 연속 제조 시스템
CN114011103B (zh) * 2021-10-21 2023-03-28 金聚合科技(宁波)有限公司 一种用于洗涤聚烯烃的系统和方法
CN116462848A (zh) * 2023-03-21 2023-07-21 江西宏柏新材料股份有限公司 填料缓释改性剂的制备方法
CN116371303A (zh) * 2023-05-29 2023-07-04 山东齐隆化工股份有限公司 一种冷聚石油树脂生产系统及方法

Family Cites Families (100)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US132264A (en) 1872-10-15 Improvement in treating ammoniacal liquors of gas-works,gc
US2139038A (en) * 1935-02-07 1938-12-06 Standard Oil Dev Co Process for producing polymers of olefines
US2379656A (en) * 1940-08-23 1945-07-03 Robert F Ruthruff Catalytic polymerization of unsaturated organic compounds
US2407494A (en) * 1941-01-02 1946-09-10 Jasco Inc Low-temperature process of polymerizing isoolefinic material
US2411097A (en) * 1944-03-16 1946-11-12 American Locomotive Co Heat exchanger
US2559062A (en) * 1945-11-27 1951-07-03 Standard Oil Dev Co Friedel-crafts metal halide-ether complexes as polymerization catalysts
US2559984A (en) * 1947-11-21 1951-07-10 Gulf Research Development Co Process of preparing polymeric lubricating oils
US2727022A (en) * 1952-04-16 1955-12-13 Standard Oil Co Process for polymerizing iso-olefin polymers with isopentane diluent
US2677002A (en) * 1952-04-19 1954-04-27 Standard Oil Co Olefin polymerization with aluminum chloride-hydrocarbon complex catalyst
US2856395A (en) * 1954-05-12 1958-10-14 Monsanto Chemicals Control of polyethylene process
US2833840A (en) * 1954-06-21 1958-05-06 Exxon Research Engineering Co Process for contacting immiscible liquids
US2889370A (en) * 1955-05-18 1959-06-02 Callery Chemical Co Production of alkanol-boron fluoride complex
US2918508A (en) * 1957-12-02 1959-12-22 Standard Oil Co Polyisobutylene production
US3024226A (en) * 1959-11-23 1962-03-06 Texaco Inc Polymerization process
US3121125A (en) * 1960-03-31 1964-02-11 Standard Oil Co Process for polymerizing olefins
US3166546A (en) * 1961-06-09 1965-01-19 Texaco Inc Vapor phase process for the polymerization of isobutylene
US3152197A (en) * 1962-12-28 1964-10-06 Shell Oil Co Hydrocarbon isomerization process
US3306907A (en) * 1963-04-29 1967-02-28 Standard Oil Co Process for preparing n n-di
US3346354A (en) * 1963-07-02 1967-10-10 Chvron Res Company Long-chain alkenyl succinic acids, esters, and anhydrides as fuel detergents
US3284537A (en) * 1965-01-14 1966-11-08 Stratford Eng Corp Method of charging reactants through concentric feed tubes
US3382291A (en) * 1965-04-23 1968-05-07 Mobil Oil Corp Polymerization of olefins with bf3
GB1159368A (en) 1965-09-02 1969-07-23 Standard Oil Co Substituted Phenols
US3634383A (en) * 1969-07-28 1972-01-11 Nasa Method of forming difunctional polyisobutylene
JPS5410590B1 (ar) * 1970-04-18 1979-05-08
US3778487A (en) * 1970-07-06 1973-12-11 Sun Research Development Polyisobutylene oil having a high viscosity index
US3780128A (en) * 1971-11-03 1973-12-18 Ethyl Corp Synthetic lubricants by oligomerization and hydrogenation
US3849085A (en) * 1972-05-08 1974-11-19 Texaco Inc Motor fuel composition
US4231759A (en) * 1973-03-12 1980-11-04 Standard Oil Company (Indiana) Liquid hydrocarbon fuels containing high molecular weight Mannich bases
US3935249A (en) * 1973-05-10 1976-01-27 Standard Oil Company Tar reduction by inorganic halide for reaction of unsaturated anhydride and polybutene
US3927041A (en) * 1973-10-01 1975-12-16 Standard Oil Co Process of making alkenyl succinic anhydride
US3991129A (en) * 1974-09-23 1976-11-09 Cosden Technology, Inc. Production of polybutene with static mixer
DE2702604C2 (de) 1977-01-22 1984-08-30 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Polyisobutene
US4110521A (en) * 1977-09-21 1978-08-29 Calgon Corporation Continuous polymerization apparatus and process
US4242531A (en) * 1978-08-14 1980-12-30 Phillips Petroleum Company Olefin dimerization
US4238628A (en) * 1978-09-28 1980-12-09 Standard Oil Company (Indiana) Polyalkylaromatics undegraded during alkylation
CA1129138A (en) * 1979-10-05 1982-08-03 Chung-Sin Su Cling film composition
US4227027A (en) * 1979-11-23 1980-10-07 Allied Chemical Corporation Recyclable boron trifluoride catalyst and method of using same
US4465819A (en) * 1980-03-10 1984-08-14 Occidental Chemical Corporation Semi or fully continuous process for polyester of bisphenol and dicarboxylic acid by transesterification polymerization and product thereof
DE3010870A1 (de) * 1980-03-21 1981-10-01 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zur polymerisation von isobutylen
JPS57101A (en) * 1980-06-04 1982-01-05 Mitsui Petrochem Ind Ltd Method and apparatus for polymerization
US4400493A (en) * 1982-04-07 1983-08-23 Cosden Technology, Inc. Polymerization of isobutylene
US4433197A (en) * 1982-07-08 1984-02-21 Gulf Research & Development Company Removing boron trifluoride from coordination compound contaminants in organic liquids
US4429099A (en) * 1982-11-22 1984-01-31 The University Of Akron Phenol terminated polymers and epoxies therefrom
DE3300155A1 (de) * 1983-01-05 1984-07-05 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von isobutylenpolymerisaten
GB8329082D0 (en) * 1983-11-01 1983-12-07 Bp Chem Int Ltd Low molecular weight polymers of 1-olefins
DE3509272A1 (de) * 1985-03-15 1986-09-18 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen Katalysatorsystem fuer die kationische polymerisation von isobutylen
DE3527551A1 (de) * 1985-08-01 1987-02-05 Basf Ag Verfahren zur polymerisation von isobutylen
DE3535401A1 (de) 1985-10-03 1987-04-09 Baskirskij G Uni Im 40 Letija Verfahren zur gewinnung von isobutylenpolymeren und einrichtung zur durchfuehrung dieses verfahrens
US4973733A (en) * 1987-02-09 1990-11-27 Texaco Inc. Method of functionalizing polymers
JPH0651752B2 (ja) 1987-02-20 1994-07-06 鐘淵化学工業株式会社 官能性末端を有するイソブチレン系ポリマ−の製造法
CA1300311C (en) * 1987-04-28 1992-05-05 William Buck Brod Method for treating resin in a purge vessel
FI80891C (fi) * 1987-11-12 1990-08-10 Neste Oy Foerfarande foer framstaellning av smoerjmedel av poly- -olefintyp.
US4849572A (en) * 1987-12-22 1989-07-18 Exxon Chemical Patents Inc. Process for preparing polybutenes having enhanced reactivity using boron trifluoride catalysts (PT-647)
US4914166A (en) * 1988-01-20 1990-04-03 The University Of Akron Non-fouling liquid nitrogen cooled polymerization process
US4943616A (en) * 1988-07-26 1990-07-24 Polysar Limited Living cationic polymerization process
CA1336281C (en) 1988-07-26 1995-07-11 Munmaya Kumar Mishra Polymerization process and catalyst system therefor
US4982042A (en) * 1988-10-17 1991-01-01 Idemitsu Petrochemical Co., Ltd. Process for manufacture of olefin oligomer
US4956513A (en) * 1988-10-17 1990-09-11 Ethyl Corporation Recovery of BF3 from olefin oligomer process
US4883847A (en) * 1988-10-27 1989-11-28 Amoco Corporation Process to terminate an olefin polymerization reaction
GB8912271D0 (en) 1989-05-27 1989-07-12 Bp Chem Int Ltd Cationic polymerisation of 1-olefins
US5068490A (en) * 1989-08-18 1991-11-26 Amoco Corporation BF3-tertiary etherate complexes for isobutylene polymerization
US5175225A (en) * 1989-09-29 1992-12-29 Chevron Research And Technology Company Process for preparing polymeric dispersants having alternating polyalkylene and succinic groups
DE4033196C1 (ar) * 1990-10-19 1992-04-16 Basf Ag, 6700 Ludwigshafen, De
DE4033195A1 (de) 1990-10-19 1992-04-23 Basf Ag Verfahren zur herstellung von polyisobuten
GB9025839D0 (en) * 1990-11-28 1991-01-09 Bp Chem Int Ltd Cationic polymerisation of 1-olefins
FI91970C (fi) * 1990-12-21 1994-09-12 Neste Oy Menetelmä kaasumaisen booritrifluoridin BF3 talteenottamiseksi ja menetelmässä syntyvän tuotteen käyttö
US5196630A (en) * 1991-04-25 1993-03-23 Mobil Oil Corporation Process for the removal of catalyst residues from olefin polymerization products
BE1006694A5 (fr) 1991-06-22 1994-11-22 Basf Ag Procede de preparation de polyisobutenes extremement reactifs.
US5288677A (en) * 1991-06-28 1994-02-22 Exxon Chemical Patents Inc. Immobilized Lewis acid catalysts
EP0646103B1 (en) 1991-11-18 1997-08-27 Amoco Corporation Bf3-tertiary etherate complexes for isobutylene polymerization
US5192335A (en) * 1992-03-20 1993-03-09 Chevron Research And Technology Company Fuel additive compositions containing poly(oxyalkylene) amines and polyalkyl hydroxyaromatics
US5300701A (en) 1992-12-28 1994-04-05 Chevron Research And Technology Company Process for the preparation of polyisobutyl hydroxyaromatics
GB9313442D0 (en) * 1993-06-30 1993-08-11 Bp Chem Int Ltd Method of mixing heterogegeous systems
US5948447A (en) * 1993-08-05 1999-09-07 Huntsman Polymers Corporation Apparatus for product recovery of polyolefings
GB9404368D0 (en) 1994-03-07 1994-04-20 Bp Chem Int Ltd Production of polyisobutenes
MY131071A (en) * 1994-05-31 2007-07-31 Daelim Ind Co Ltd Process for the preparation of polybutene
DE69410086T3 (de) * 1994-06-24 2004-12-16 Neste Oy Verfahren zur Entfernung eines Katalysators aus einem Oligomerprodukt
DE4425834A1 (de) 1994-07-21 1996-01-25 Basf Ag Umsetzungsprodukte aus Polyisobutenen und Stickoxiden oder Gemischen aus Stickoxiden und Sauerstoff und ihre Verwendung als Kraft- und Schmierstoffadditive
US5448001A (en) * 1994-10-07 1995-09-05 Queen's University At Kingston Polymerization of iso-butylene
DE19520078A1 (de) * 1995-06-07 1996-12-12 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von niedermolekularem, hochreaktivem Polyisobuten
US5811616A (en) * 1995-06-13 1998-09-22 Amoco Corporation BF3 gas recovery process
JP4000422B2 (ja) * 1995-12-28 2007-10-31 グンゼ株式会社 易突き破り性フィルム
US5977251A (en) * 1996-04-01 1999-11-02 The Dow Chemical Company Non-adiabatic olefin solution polymerization
CZ316498A3 (cs) * 1996-04-01 1999-05-12 The Dow Chemical Company Polymerační systém k provádění polymerace v roztoku a způsob polymerace olefinů v roztoku
DE19619267A1 (de) * 1996-05-13 1997-11-20 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von mittelmolekularem, hochreaktivem Polyisobuten
US5779742A (en) * 1996-08-08 1998-07-14 The Lubrizol Corporation Acylated nitrogen compounds useful as additives for lubricating oil and fuel compositions
US5792729A (en) * 1996-08-20 1998-08-11 Chevron Chemical Corporation Dispersant terpolymers
US5710225A (en) * 1996-08-23 1998-01-20 The Lubrizol Corporation Heteropolyacid catalyzed polymerization of olefins
GB9618546D0 (en) 1996-09-05 1996-10-16 Bp Chemicals Additives Dispersants/detergents for hydrocarbons fuels
US5733993A (en) * 1996-11-14 1998-03-31 Ethyl Corporation Polymeric dispersants via novel terpolymers
US5731379A (en) * 1997-01-03 1998-03-24 Dow Corning Corporation Copolymers of polyorganosiloxane, polyisobutylene, and alkyl acrylates or methacrylates
DE19704482A1 (de) * 1997-02-06 1998-08-13 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von halogenfreiem, reaktivem Polyisobuten
US6132827A (en) * 1997-05-19 2000-10-17 Aep Industries, Inc. Tacky stretch film and method of making and using the same
US6407186B1 (en) * 1997-12-12 2002-06-18 Basf Aktiengesellschaft Method for producing low-molecular, highly reactive polyisobutylene
DE19834593A1 (de) * 1998-07-31 2000-02-03 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von halogenfreiem, reaktivem Polyisobuten
WO2001019873A1 (en) * 1999-09-16 2001-03-22 Texas Petrochemicals Lp Process for preparing polyolefin products
US6562913B1 (en) * 1999-09-16 2003-05-13 Texas Petrochemicals Lp Process for producing high vinylidene polyisobutylene
US7037999B2 (en) 2001-03-28 2006-05-02 Texas Petrochemicals Lp Mid-range vinylidene content polyisobutylene polymer product and process for producing the same
DE19952031A1 (de) * 1999-10-28 2001-05-03 Basf Ag Verfahren zur Herstellung hochreaktiver Polyisobutene
DE19952030A1 (de) 1999-10-28 2001-05-03 Basf Ag Verfahren zur Herstellung von hochreaktiven Polyisobutenen

Also Published As

Publication number Publication date
EP1622710A2 (en) 2006-02-08
CN101412772B (zh) 2010-11-10
SA04250101B1 (ar) 2007-04-03
MY143263A (en) 2011-04-15
TW200424221A (en) 2004-11-16
MXPA05004431A (es) 2005-07-26
SA07270504B1 (ar) 2011-06-22
JP2009062535A (ja) 2009-03-26
EP1622710B1 (en) 2021-02-24
CN101412773B (zh) 2011-09-28
SA07270502B1 (ar) 2010-12-01
CN101412774A (zh) 2009-04-22
JP2009052048A (ja) 2009-03-12
KR20050104334A (ko) 2005-11-02
CN101412773A (zh) 2009-04-22
CN100523004C (zh) 2009-08-05
KR100645122B1 (ko) 2006-11-10
US6844400B2 (en) 2005-01-18
WO2004101128A3 (en) 2005-04-14
EP1622710A4 (en) 2007-11-21
JP4287468B2 (ja) 2009-07-01
US20040225087A1 (en) 2004-11-11
MY143243A (en) 2011-04-15
US6858188B2 (en) 2005-02-22
US6844401B2 (en) 2005-01-18
CA2500674C (en) 2012-06-26
JP2009062536A (ja) 2009-03-26
CN1705563A (zh) 2005-12-07
MY143261A (en) 2011-04-15
CA2500674A1 (en) 2004-11-25
CN101412772A (zh) 2009-04-22
CN101412774B (zh) 2011-06-01
MY140114A (en) 2009-11-30
WO2004101128A2 (en) 2004-11-25
US20040225083A1 (en) 2004-11-11
EP3495039A1 (en) 2019-06-12
JP2009057564A (ja) 2009-03-19
TWI262929B (en) 2006-10-01
JP2006515385A (ja) 2006-05-25
US20040225084A1 (en) 2004-11-11
US6777506B1 (en) 2004-08-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA07270503B1 (ar) جهاز لتحضير منتجات من متعددات أولفين ومنهجية لاستخدامه
CA2385576C (en) Process for preparing polyolefin products
CA2438068C (en) Mid-range vinylidene content polyisobutylene and production thereof
CA2866897C (en) Polyisobutylene composition having internal vinylidene and process for preparing the polyisobutylene polymer composition
US20060030684A1 (en) Polyolefin product produced by liquid phase process
US2677002A (en) Olefin polymerization with aluminum chloride-hydrocarbon complex catalyst
US3925502A (en) Alkylation process
US7919568B2 (en) Process for high temperature solution polymerization
EP2607385B1 (en) Loop reactor providing an advanced production split control
JPH0373569B2 (ar)