RU99120690A - Сталь с высоким сопротивлением на разрыв и способ ее производства - Google Patents
Сталь с высоким сопротивлением на разрыв и способ ее производстваInfo
- Publication number
- RU99120690A RU99120690A RU99120690/02A RU99120690A RU99120690A RU 99120690 A RU99120690 A RU 99120690A RU 99120690/02 A RU99120690/02 A RU 99120690/02A RU 99120690 A RU99120690 A RU 99120690A RU 99120690 A RU99120690 A RU 99120690A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- range
- steel
- ceq
- mixed structure
- content
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims 26
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims 26
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims 14
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims 10
- 125000004429 atoms Chemical group 0.000 claims 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 9
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 8
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims 8
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims 2
- 230000001131 transforming Effects 0.000 claims 1
Claims (19)
1. Сталь, имеющая предел прочности на разрыв, по меньшей мере, примерно 900 МПа (130 тыс. фунтов на кв. дюйм), которую получают из подвергаемой повторному нагреву плоской прокатной заготовки, содержащей железо и следующие добавки, мас.%:
С - 0,02 - 0,1
Si - 0 - 0,6
Мn - 0,2 - 2,5
Ni - 0,2 - 1,2
Nb - 0,01 - 0,1
Ti - 0,005 - 0,03
Аl - 0 - 0,1
N - 0,001 - 0,006
Сu - 0 - 0,6
Сr - 0 - 0,8
Мо - 0 - 0,6
V - 0 - 0,1
В - 0 - 0,0025
Са - 0 - 0,006
а также прочие примеси, в том числе
Р не более, чем примерно 0,015%;
S не более, чем примерно 0,003%;
при этом упомянутая сталь имеет значение Vs, определяемое по приведенному ниже уравнению (1), в пределах от примерно 0,15 до примерно 0,42, а также дополнительно содержит карбид, частицы которого имеют размер менее чем примерно 5 мкм:
Vs=С+(Мn/5)+5Р-Ni/10)-Мо/15)+Сu/10) (1)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас. %.
С - 0,02 - 0,1
Si - 0 - 0,6
Мn - 0,2 - 2,5
Ni - 0,2 - 1,2
Nb - 0,01 - 0,1
Ti - 0,005 - 0,03
Аl - 0 - 0,1
N - 0,001 - 0,006
Сu - 0 - 0,6
Сr - 0 - 0,8
Мо - 0 - 0,6
V - 0 - 0,1
В - 0 - 0,0025
Са - 0 - 0,006
а также прочие примеси, в том числе
Р не более, чем примерно 0,015%;
S не более, чем примерно 0,003%;
при этом упомянутая сталь имеет значение Vs, определяемое по приведенному ниже уравнению (1), в пределах от примерно 0,15 до примерно 0,42, а также дополнительно содержит карбид, частицы которого имеют размер менее чем примерно 5 мкм:
Vs=С+(Мn/5)+5Р-Ni/10)-Мо/15)+Сu/10) (1)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас. %.
2. Сталь по п.1, которая имеет значение Vs в пределах от примерно 0,28 до примерно 0,42.
3. Сталь по п.1, которая дополнительно имеет микроструктуру, содержащую смешанную структуру, состоящую из мартенсита и нижнего бейнита, причем (I) упомянутая смешанная структура составляет, по меньшее мере, примерно 90 об.% упомянутой микроструктуры, (II) упомянутый нижний бейнит составляет, по меньшей мере, примерно 2 об.% упомянутой смешанной структуры и (III) предшествующие аустенитные зерна имеют отношение длины к ширине, по меньшей мере, примерно 3.
4. Сталь по п.1, которая дополнительно имеет значение Ceq, определяемое по приведенному ниже уравнению (2), в пределах от примерно 0,4 до примерно 0,7:
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Сr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента, мас.%.
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Сr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента, мас.%.
5. Сталь по п. 1, которая (а) дополнительно имеет микроструктуру, содержащую смешанную структуру, состоящую из мартенсита и нижнего бейнита, причем (I) упомянутая смешанная структура составляет, по меньшей мере, примерно 90 об. % упомянутой микроструктуры, (II) упомянутый нижний бейнит составляет, по меньшей мере, примерно 2 об.% в упомянутой смешанной структуре, и (III) предшествующие аустенитные зерна имеют отношение длины к ширине, по меньшей мере, примерно 3; и (б) дополнительно имеет значение Ceq, определяемое по приведенному ниже уравнению (2), в пределах от примерно 0,4 до примерно 0,7:
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Сr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента, мас.%.
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Сr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента, мас.%.
6. Сталь по п.1, которая содержит марганец в пределах от примерно 0,2 мас. % до примерно 1,7 мас. % и содержание бора в пределах от 0 мас.% до примерно 0,0003 мас.%.
7. Сталь по п.3, которая содержит марганец в пределах от примерно 0,2 мас. % до примерно 1,7 мас. % и содержание бора в пределах от 0 мас.% до примерно 0,0003 мас.%.
8. Сталь по п.1, которая содержит марганец в пределах от примерно 0,2 мас.% до примерно 1,7 мас.%, содержание бора в пределах от 0 мас.% до примерно 0,0003 мас.% и значение Ceq, определяемое по приведенному ниже уравнению (2), в пределах от примерно 0,53 до примерно 0,7:
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Cr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Cr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
9. Сталь по п.1, которая содержит марганец в пределах от примерно 0,2 мас.% до примерно 1,7 мас.%, содержание бора в пределах от 0 мас.% до примерно 0,0003 мас.%, значение Ceq, определяемое по приведенному ниже уравнению (2), в пределах от примерно 0,53 до примерно 0,7 и микроструктуру, содержащую смешанную структуру, состоящую из мартенсита и нижнего бейнита, причем (I) упомянутая смешанная структура составляет, по меньшей мере, примерно 90 об.% от упомянутой микроструктуры, (II) нижний бейнит составляет, по меньшей мере, примерно 2 об.% от смешанной структуры, и (III) предшествующие аустенитные зерна имеют отношение длины к ширине, по меньшей мере, примерно 3:
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Cr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Cr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
10. Сталь по п.1, которая содержит марганец в пределах от примерно 0,2 мас. % до примерно 1,7 мас.% и содержание бора в пределах от примерно 0,0003 мас.% до примерно 0,0025 мас.%.
11. Сталь по п.3, которая содержит марганец в пределах от примерно 0,2 мас. % до примерно 1,7 мас.% и содержание бора в пределах от примерно 0,0003 масс. % до примерно 0,0025 мас.%.
12. Сталь по п.1, которая содержит марганец в пределах от примерно 0,2 мас. % до примерно 1,7 мас.%, содержание бора в пределах от примерно 0,0003 мас. % до примерно 0,0025 мас.% и значение Ceq, определяемое по приведенному ниже уравнению (2), в пределах от примерно 0,4% до примерно 0,58:
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Cr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Cr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
13. Сталь по п.1, которая содержит марганец в пределах от примерно 0,2 мас. % до примерно 1,7 мас.%, содержание бора в пределах от примерно 0,0003 мас. % до примерно 0,0025 мас.%, значение Ceq, определяемое по приведенному ниже уравнению (2), в пределах от примерно 0,4 до примерно 0,58 и микроструктуру, содержащую смешанную структуру, состоящую из мартенсита и нижнего бейнита, причем (I) упомянутая смешанная структура составляет, по меньшей мере, 90 об. % от упомянутой микроструктуры (II) упомянутый нижний бейнит составляет, по меньшей мере, примерно 2 об. % от упомянутой смешанной структуры, и (III) предшествующие аустенитные зерна имеют отношение длины к ширине, по меньшей мере, примерно 3:
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Cr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Cr+Мо+V)/5] (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
14. Способ получения толстолистовой стали, имеющей предел прочности на разрыв, по меньшей мере, примерно 900 МПа (130 тыс. фунтов на кв. дюйм), отличающийся тем, что содержит следующие стадии:
а) нагревают стальную плоскую прокатную заготовку до температуры в пределах от примерно 950oС (1742oF) до примерно 1250oС (2282oF);
б) осуществляют горячую прокатку упомянутой стальной плоской прокатной заготовки при условии, что совокупная степень обжатия при температуре не выше, чем примерно 950oС (1742oF) составляет, по меньшей мере, примерно 25% для формирования толстолистовой стали;
в) завершают стадию горячей прокатки при температуре не ниже, чем температура фазового превращения Аг3 при охлаждении или же примерно 700oС (1292oF), в зависимости от того, какое из этих значений температуры будет выше; и
г) охлаждают упомянутую толстолистовую сталь при температуре не ниже, чем примерно 700oС (1292oF) при скорости охлаждения в пределах от примерно 10oС/сек до примерно 45oС/сек (от примерно 18oF в секунду до примерно 81oF в секунду) при замере ее по существу в центральной зоне упомянутой толстолистовой стали до тех пор, пока по существу центральная зона упомянутой толстолистовой стали не охладится до температуры не выше, чем примерно 450oС (842oF).
а) нагревают стальную плоскую прокатную заготовку до температуры в пределах от примерно 950oС (1742oF) до примерно 1250oС (2282oF);
б) осуществляют горячую прокатку упомянутой стальной плоской прокатной заготовки при условии, что совокупная степень обжатия при температуре не выше, чем примерно 950oС (1742oF) составляет, по меньшей мере, примерно 25% для формирования толстолистовой стали;
в) завершают стадию горячей прокатки при температуре не ниже, чем температура фазового превращения Аг3 при охлаждении или же примерно 700oС (1292oF), в зависимости от того, какое из этих значений температуры будет выше; и
г) охлаждают упомянутую толстолистовую сталь при температуре не ниже, чем примерно 700oС (1292oF) при скорости охлаждения в пределах от примерно 10oС/сек до примерно 45oС/сек (от примерно 18oF в секунду до примерно 81oF в секунду) при замере ее по существу в центральной зоне упомянутой толстолистовой стали до тех пор, пока по существу центральная зона упомянутой толстолистовой стали не охладится до температуры не выше, чем примерно 450oС (842oF).
15. Способ по п.14, отличающийся тем, что дополнительно содержит следующие стадии:
(д) отпускают упомянутую толстолистовую сталь при температуре не выше, чем примерно 675oС (1247oF).
(д) отпускают упомянутую толстолистовую сталь при температуре не выше, чем примерно 675oС (1247oF).
16. Способ по п.14, отличающийся тем, что толстолистовая сталь содержит железо и следующие добавки, указываемые в мас.%:
С - 0,02 - 0,1
Si - 0 - 0,6
Mn - 0,2 - 2,5
Ni - 0,2 - 1,2
Nb - 0,01 - 0,1
Ti - 0,005 - 0,03
Аl - 0 - 0,1
N - 0,001 - 0,006
Сu - 0 - 0,6
Сr - 0 - 0,8
Мо - 0 - 0,6
V - 0 - 0,1
В - 0 - 0,0025
Са - 0 - 0,006
а также прочие примеси, в том числе
Р не более, чем примерно 0,015%; и
S не более, чем примерно 0,003%; и
при этом упомянутая сталь имеет значение Vs, определяемое по приведенному ниже уравнению (1), в пределах от примерно 0,15 до примерно 0,42 и карбид, частицы которого имеют размеры менее, чем примерно 5 мкм:
Vs=С+(Мn/5)+5Р-Ni/10)-Мо/15)+Сu/10), (1)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
С - 0,02 - 0,1
Si - 0 - 0,6
Mn - 0,2 - 2,5
Ni - 0,2 - 1,2
Nb - 0,01 - 0,1
Ti - 0,005 - 0,03
Аl - 0 - 0,1
N - 0,001 - 0,006
Сu - 0 - 0,6
Сr - 0 - 0,8
Мо - 0 - 0,6
V - 0 - 0,1
В - 0 - 0,0025
Са - 0 - 0,006
а также прочие примеси, в том числе
Р не более, чем примерно 0,015%; и
S не более, чем примерно 0,003%; и
при этом упомянутая сталь имеет значение Vs, определяемое по приведенному ниже уравнению (1), в пределах от примерно 0,15 до примерно 0,42 и карбид, частицы которого имеют размеры менее, чем примерно 5 мкм:
Vs=С+(Мn/5)+5Р-Ni/10)-Мо/15)+Сu/10), (1)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
17. Способ по п. 14, отличающийся тем, что толстолистовая сталь имеет значение Vs в пределах от примерно 0,28 до примерно 0,42.
18. Способ по п.14, отличающийся тем, что сталь имеет микроструктуру, содержащую смешанную структуру, состоящую из мартенсита и нижнего бейнита, причем (I) упомянутая смешанная структура составляет, по меньшей мере, примерно 90 об. % от упомянутой микроструктуры, (II) упомянутый нижний бейнит составляет, по меньшей мере, примерно 2 об.% от упомянутой смешанной структуры, и (III) предшествующие аустенитные зерна имеют отношение длины к ширине, по меньшей мере, примерно 3.
19. Способ по п. 14, отличающийся тем, что толстолистовая сталь имеет значение Ceq, определяемое по приведенному ниже уравнению (2), в пределах от примерно 0,4 до примерно 0,7:
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Cr+Мо+V)/5], (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
Ceq=С(Мn/6)+[(Сu+Ni)/15)+(Cr+Мо+V)/5], (2)
где вместо химического обозначения атома каждого элемента подставляется содержание этого элемента в мас.%.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9043630A JPH10237583A (ja) | 1997-02-27 | 1997-02-27 | 高張力鋼およびその製造方法 |
| JP9/43630 | 1997-02-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU99120690A true RU99120690A (ru) | 2001-07-10 |
| RU2205245C2 RU2205245C2 (ru) | 2003-05-27 |
Family
ID=12669188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99120690/02A RU2205245C2 (ru) | 1997-02-27 | 1998-02-26 | Сталь с высоким сопротивлением на разрыв и способ ее производства |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6245290B1 (ru) |
| EP (1) | EP0972087A4 (ru) |
| JP (2) | JPH10237583A (ru) |
| KR (1) | KR100506967B1 (ru) |
| CN (1) | CN1083893C (ru) |
| AR (1) | AR011173A1 (ru) |
| AU (1) | AU726316B2 (ru) |
| BR (1) | BR9807805A (ru) |
| CA (1) | CA2280923C (ru) |
| CO (1) | CO5031263A1 (ru) |
| RU (1) | RU2205245C2 (ru) |
| UA (1) | UA57775C2 (ru) |
| WO (1) | WO1998038345A1 (ru) |
Families Citing this family (81)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE346960T1 (de) * | 1997-07-28 | 2006-12-15 | Exxonmobil Upstream Res Co | Herstellungsverfahren für ultra-hochfeste, schweissbare stähle mit ausgezeichneter zähigkeit |
| CN1084798C (zh) * | 1999-05-31 | 2002-05-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 高韧性、高耐磨蚀性浆体管线用钢的制造方法 |
| JP4013549B2 (ja) | 2000-02-02 | 2007-11-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ラインパイプ用高強度高靱性継目無鋼管およびその製造方法 |
| KR20020044879A (ko) * | 2000-12-07 | 2002-06-19 | 이구택 | 스트레칭 가공성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법 |
| US7048810B2 (en) * | 2001-10-22 | 2006-05-23 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method of manufacturing hot formed high strength steel |
| DE60213736T2 (de) * | 2001-11-14 | 2007-08-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Stahl mit verbesserter Ermüdungsfestigkeit und Verfahren zur Herstellung |
| US6852175B2 (en) * | 2001-11-27 | 2005-02-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | High strength marine structures |
| CA2468163A1 (en) | 2001-11-27 | 2003-06-05 | Exxonmobil Upstream Research Company | Cng fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles |
| JP4374314B2 (ja) * | 2002-06-19 | 2009-12-02 | 新日本製鐵株式会社 | 拡管後の耐圧潰特性に優れた油井用鋼管とその製造方法 |
| JP4313591B2 (ja) * | 2003-03-24 | 2009-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 穴拡げ性と延性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
| CA2423680A1 (en) * | 2003-03-27 | 2004-09-27 | Horacio Correia | Adhesive carrier for stackable blocks |
| FR2866352B3 (fr) * | 2004-02-12 | 2005-12-16 | Trefileurope | Fil de forme en acier trempe-revenu pour conduites en mer |
| JP5151034B2 (ja) * | 2005-02-24 | 2013-02-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高張力ラインパイプ用鋼板の製造方法および高張力ラインパイプ用鋼板 |
| JP4696615B2 (ja) * | 2005-03-17 | 2011-06-08 | 住友金属工業株式会社 | 高張力鋼板、溶接鋼管及びそれらの製造方法 |
| CN100372962C (zh) * | 2005-03-30 | 2008-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 屈服强度1100Mpa以上超高强度钢板及其制造方法 |
| EP1918397B1 (en) * | 2005-08-22 | 2016-07-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Seamless steel pipe for pipe line and method for producing same |
| BRPI0617763A2 (pt) * | 2005-10-24 | 2011-08-02 | Exxonmobil Upstream Res Co | aço de fase dupla de resistência elevada com razão de deformação baixa, alta dureza e capacidade de fundição superior |
| CN100463736C (zh) * | 2005-11-30 | 2009-02-25 | 鞍钢股份有限公司 | 一种控制管线钢热轧平板屈强比的生产方法 |
| CA2644892C (en) * | 2006-03-16 | 2015-11-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel plate for submerged arc welding |
| CN100439545C (zh) * | 2006-03-27 | 2008-12-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 800MPa级高韧性低屈服比厚钢板及其制造方法 |
| JP4751224B2 (ja) * | 2006-03-28 | 2011-08-17 | 新日本製鐵株式会社 | 靭性と溶接性に優れた機械構造用高強度シームレス鋼管およびその製造方法 |
| JP2007264934A (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Jfe Steel Kk | 鋼材の品質設計支援方法 |
| JP4969915B2 (ja) * | 2006-05-24 | 2012-07-04 | 新日本製鐵株式会社 | 耐歪時効性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管及び高強度ラインパイプ用鋼板並びにそれらの製造方法 |
| JP4072191B1 (ja) * | 2006-09-04 | 2008-04-09 | 新日本製鐵株式会社 | 高温強度、靭性及び耐再熱脆化特性に優れた耐火鋼材並びにその製造方法 |
| EP1897963A1 (fr) * | 2006-09-06 | 2008-03-12 | ARCELOR France | Tole d'acier pour la fabrication de structures allegées et procédé de fabrication de cette tole |
| US9067260B2 (en) | 2006-09-06 | 2015-06-30 | Arcelormittal France | Steel plate for producing light structures and method for producing said plate |
| KR100851189B1 (ko) * | 2006-11-02 | 2008-08-08 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 초고강도 라인파이프용 강판 및 그제조방법 |
| JP5258253B2 (ja) * | 2006-11-21 | 2013-08-07 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 塩害耐食性および溶接部信頼性に優れた自動車用燃料タンク用および自動車燃料パイプ用表面処理ステンレス鋼板および拡管加工性に優れた自動車給油管用表面処理ステンレス鋼溶接管 |
| JP4356950B2 (ja) * | 2006-12-15 | 2009-11-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐応力除去焼鈍特性と溶接性に優れた高強度鋼板 |
| CN101289728B (zh) * | 2007-04-20 | 2010-05-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 低屈强比可大线能量焊接高强高韧性钢板及其制造方法 |
| US20090301613A1 (en) | 2007-08-30 | 2009-12-10 | Jayoung Koo | Low Yield Ratio Dual Phase Steel Linepipe with Superior Strain Aging Resistance |
| CN101418416B (zh) * | 2007-10-26 | 2010-12-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 屈服强度800MPa级低焊接裂纹敏感性钢板及其制造方法 |
| KR101018131B1 (ko) * | 2007-11-22 | 2011-02-25 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법 |
| CN100588734C (zh) * | 2007-11-27 | 2010-02-10 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种高强度船用钢板及其生产方法 |
| DE102007058222A1 (de) * | 2007-12-03 | 2009-06-04 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Stahl für hochfeste Bauteile aus Bändern, Blechen oder Rohren mit ausgezeichneter Umformbarkeit und besonderer Eignung für Hochtemperatur-Beschichtungsverfahren |
| JP5172391B2 (ja) * | 2008-03-03 | 2013-03-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接熱影響部の靭性と均一伸びに優れた鋼板 |
| CN101545077B (zh) * | 2008-03-24 | 2011-01-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低温用钢及其制造方法 |
| JP2009235460A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐震性能及び溶接熱影響部の低温靭性に優れた高強度ｕｏｅ鋼管 |
| EP2265739B1 (en) | 2008-04-11 | 2019-06-12 | Questek Innovations LLC | Martensitic stainless steel strengthened by copper-nucleated nitride precipitates |
| US10351922B2 (en) | 2008-04-11 | 2019-07-16 | Questek Innovations Llc | Surface hardenable stainless steels |
| US20100136369A1 (en) * | 2008-11-18 | 2010-06-03 | Raghavan Ayer | High strength and toughness steel structures by friction stir welding |
| AT507596B1 (de) * | 2008-11-20 | 2011-04-15 | Voestalpine Tubulars Gmbh & Co Kg | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von stahlrohren mit besonderen eigenschaften |
| CN101775539B (zh) * | 2009-01-14 | 2012-03-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高韧性耐磨钢板及其制造方法 |
| TWI399444B (zh) * | 2009-01-17 | 2013-06-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | High strength and low temperature toughness, and a method for manufacturing the same |
| JP4853575B2 (ja) * | 2009-02-06 | 2012-01-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐座屈性能及び溶接熱影響部靭性に優れた低温用高強度鋼管およびその製造方法 |
| FR2942808B1 (fr) * | 2009-03-03 | 2011-02-18 | Vallourec Mannesmann Oil & Gas | Acier faiblement allie a limite d'elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures. |
| AR076669A1 (es) * | 2009-05-18 | 2011-06-29 | Sumitomo Metal Ind | Acero inoxidable para pozos de petroleo, tubo de acero inoxidable para pozos de petroleo, y metodo de fabricacion de acero inoxidable para pozos de petroleo |
| JP5287553B2 (ja) * | 2009-07-02 | 2013-09-11 | 新日鐵住金株式会社 | 降伏強度８８５ＭＰａ以上の非調質高張力厚鋼板とその製造方法 |
| JP5229823B2 (ja) * | 2009-09-25 | 2013-07-03 | 株式会社日本製鋼所 | 高強度高靭性鋳鋼材およびその製造方法 |
| WO2011040624A1 (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低降伏比、高強度および高靭性を有した鋼板及びその製造方法 |
| CN102277528A (zh) * | 2010-06-08 | 2011-12-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度调质钢及其制造方法 |
| JP4970625B2 (ja) * | 2010-06-30 | 2012-07-11 | 新日本製鐵株式会社 | 熱延鋼板及びその製造方法 |
| CN102337482B (zh) * | 2010-07-23 | 2013-11-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 屈服强度900MPa级贝氏体型高强韧钢板 |
| CN101942616B (zh) * | 2010-09-15 | 2012-10-03 | 北京科技大学 | 一种高延伸率高强度低碳贝氏体钢板及其生产方法 |
| JP5621478B2 (ja) * | 2010-09-29 | 2014-11-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高靱性かつ高変形性高強度鋼管用鋼板およびその製造方法 |
| WO2012060405A1 (ja) * | 2010-11-05 | 2012-05-10 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度鋼板及びその製造方法 |
| FI20106275A (fi) * | 2010-12-02 | 2012-06-03 | Rautaruukki Oyj | Ultraluja rakenneteräs ja menetelmä ultralujan rakenneteräksen valmistamiseksi |
| CN102691007B (zh) * | 2011-03-23 | 2013-09-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗高回火参数pwht脆化的低温用特厚钢板及制造方法 |
| FI20115702L (fi) | 2011-07-01 | 2013-01-02 | Rautaruukki Oyj | Menetelmä suurlujuuksisen rakenneteräksen valmistamiseksi ja suurlujuuksinen rakenneteräs |
| KR101617115B1 (ko) * | 2012-01-05 | 2016-04-29 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열연 강판 및 그 제조 방법 |
| CN104114733A (zh) * | 2012-02-15 | 2014-10-22 | Jfe条钢株式会社 | 软氮化用钢以及以该钢作为原材的软氮化部件 |
| EP2876180B1 (en) * | 2012-12-28 | 2017-09-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | STEEL PLATE HAVING YIELD STRENGTH OF 670 TO 870 N/mm² AND TENSILE STRENGTH OF 780 TO 940 N/mm² |
| JP6007847B2 (ja) * | 2013-03-28 | 2016-10-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靭性を有する耐磨耗厚鋼板およびその製造方法 |
| AR096272A1 (es) * | 2013-05-31 | 2015-12-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Tubo de acero sin costura para tubería de conducción utilizado en ambientes agrios |
| RU2533244C1 (ru) * | 2013-08-05 | 2014-11-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства высокопрочной толстолистовой стали |
| KR101568514B1 (ko) | 2013-12-24 | 2015-11-11 | 주식회사 포스코 | 저항복비형 초고강도 건설용 강재 및 그 제조방법 |
| KR101585724B1 (ko) | 2013-12-24 | 2016-01-14 | 주식회사 포스코 | 중심부 저온 파괴전파 저항성 및 항복비 특성이 동시에 우수한 후물 라인파이프 강재 및 그 제조방법 |
| EP2905348B1 (de) * | 2014-02-07 | 2019-09-04 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Hochfestes Stahlflachprodukt mit bainitisch-martensitischem Gefüge und Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachprodukts |
| JP6245352B2 (ja) * | 2014-03-31 | 2017-12-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高張力鋼板およびその製造方法 |
| CN104451446B (zh) * | 2014-12-05 | 2017-01-25 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种厚规格高强韧性贝氏体工程用钢及其生产方法 |
| CN104513937A (zh) * | 2014-12-19 | 2015-04-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度800MPa级别高强钢及其生产方法 |
| RU2677554C1 (ru) * | 2015-03-26 | 2019-01-17 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Толстолистовая сталь для конструкционных труб или трубок, способ производства толстолистовой стали для конструкционных труб или трубок и конструкционные трубы или трубки |
| RU2599654C1 (ru) * | 2015-06-10 | 2016-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства высокопрочной листовой стали |
| CN105018856B (zh) * | 2015-08-14 | 2017-03-01 | 武汉钢铁(集团)公司 | 纵横向力学性能差异小的桥梁用结构钢板及其制造方法 |
| KR102109230B1 (ko) * | 2016-06-20 | 2020-05-12 | 주식회사 포스코 | 초고강도 가스 메탈 아크 용접금속부 |
| RU2681094C2 (ru) * | 2016-12-23 | 2019-03-04 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Хладостойкая свариваемая arc-сталь повышенной прочности |
| CN111183238A (zh) * | 2017-09-28 | 2020-05-19 | 杰富意钢铁株式会社 | 耐酸管线管用高强度钢板及其制造方法以及使用了耐酸管线管用高强度钢板的高强度钢管 |
| US20210032732A1 (en) * | 2018-01-30 | 2021-02-04 | Jfe Steel Corporation | Steel material for line pipes, method for producing the same, and method for producing line pipe |
| BR112021005599A2 (pt) * | 2018-09-28 | 2021-06-29 | Jfe Steel Corporation | chapa de aço de alta resistência para tubulação resistente à acidez e método para fabricação da mesma e tubo de aço de alta resistência que usa chapa de aço de alta resistência para tubulação resistente à acidez |
| JP6825748B2 (ja) * | 2018-09-28 | 2021-02-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐サワーラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法並びに耐サワーラインパイプ用高強度鋼板を用いた高強度鋼管 |
| KR102164074B1 (ko) * | 2018-12-19 | 2020-10-13 | 주식회사 포스코 | 내마모성 및 고온 강도가 우수한 차량의 브레이크 디스크용 강재 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134514A (en) | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Kawasaki Steel Corp | Production of high-tensile steel of superior low- temperature toughness and weldability |
| JPS605647B2 (ja) | 1981-09-21 | 1985-02-13 | 川崎製鉄株式会社 | 低温靭性と溶接性に優れたボロン含有非調質高張力鋼の製造方法 |
| JPS59100214A (ja) * | 1982-11-29 | 1984-06-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 厚肉高張力鋼の製造方法 |
| US5213634A (en) * | 1991-04-08 | 1993-05-25 | Deardo Anthony J | Multiphase microalloyed steel and method thereof |
| JP3550726B2 (ja) | 1994-06-03 | 2004-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法 |
| US5531842A (en) | 1994-12-06 | 1996-07-02 | Exxon Research And Engineering Company | Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219) |
| US5545269A (en) | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
| US5545270A (en) * | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability |
| US5900075A (en) | 1994-12-06 | 1999-05-04 | Exxon Research And Engineering Co. | Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
| JPH08176659A (ja) | 1994-12-20 | 1996-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
| CN1146784A (zh) * | 1995-01-26 | 1997-04-02 | 新日本制铁株式会社 | 低温韧性优良的可焊性高强度钢 |
| KR100222302B1 (ko) | 1995-02-03 | 1999-10-01 | 아사무라 타카싯 | 저항복비를 가지는 저온인성이 우수한 고강도 라인파이프강재 |
| JP3314295B2 (ja) | 1995-04-26 | 2002-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法 |
-
1997
- 1997-02-27 JP JP9043630A patent/JPH10237583A/ja active Pending
-
1998
- 1998-02-26 UA UA99095240A patent/UA57775C2/ru unknown
- 1998-02-26 RU RU99120690/02A patent/RU2205245C2/ru active
- 1998-02-26 JP JP53770298A patent/JP3545770B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-26 AU AU66566/98A patent/AU726316B2/en not_active Expired
- 1998-02-26 CO CO98010502A patent/CO5031263A1/es unknown
- 1998-02-26 KR KR10-1999-7007862A patent/KR100506967B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-02-26 WO PCT/US1998/002966 patent/WO1998038345A1/en not_active Application Discontinuation
- 1998-02-26 BR BR9807805-4A patent/BR9807805A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-02-26 CN CN988028786A patent/CN1083893C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-26 US US09/380,254 patent/US6245290B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-26 EP EP98908563A patent/EP0972087A4/en not_active Ceased
- 1998-02-26 CA CA002280923A patent/CA2280923C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-27 AR ARP980100905A patent/AR011173A1/es unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU99120690A (ru) | Сталь с высоким сопротивлением на разрыв и способ ее производства | |
| KR101388334B1 (ko) | 내지연 파괴 특성이 우수한 고장력 강재 그리고 그 제조 방법 | |
| RU2000119124A (ru) | Сверхвысокопрочная двухфазная сталь с высокой ударной вязкостью при криогенной температуре | |
| JP3554505B2 (ja) | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼及びその製造方法 | |
| US4316753A (en) | Method for producing low alloy hot rolled steel strip or sheet having high tensile strength, low yield ratio and excellent total elongation | |
| CA2502114A1 (en) | Cold-worked steels with packet-lath martensite/austenite microstructure | |
| KR890003975B1 (ko) | 복합조직 열연 고장력 강판 및 이의 제법 | |
| JP2000256795A (ja) | 表面割れのない連続鋳造鋳片およびこの鋳片を用いた非調質高張力鋼材の製造方法 | |
| SU1380616A3 (ru) | Способ изготовлени листа или поковки | |
| CA2266564C (en) | High-strength high-toughness steel products and production method thereof | |
| JPH02236223A (ja) | 遅れ破壊特性の優れた高強度鋼の製造法 | |
| JP2776174B2 (ja) | 高張力・高靱性微細ベイナイト鋼の製造法 | |
| US3982969A (en) | Low silicon high strength low alloy steel | |
| JPH07224351A (ja) | 冷間加工後の一様伸びの優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| KR100900646B1 (ko) | 표면탈탄이 적은 고실리콘 첨가 고탄소 선재의 제조방법 | |
| JPS586937A (ja) | 加工用熱延高張力鋼板の製造法 | |
| JPH08337817A (ja) | 耐水素遅れ割れ特性に優れた超高張力電縫鋼管の製造方法 | |
| JPH06136482A (ja) | 冷間加工後の一様伸びの優れている引張強度３４ｋｇｆ／ｍｍ２以上の熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH05331543A (ja) | フェライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造法 | |
| JPH04173926A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼帯に疲労特性を付与する方法 | |
| JP2506243B2 (ja) | 耐酸化性フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3174098B2 (ja) | 低降伏比ウエブ薄肉ｈ形鋼及びその製造方法 | |
| JP2526719B2 (ja) | 高強度ステンレス鋼の製造法 | |
| KR920008685B1 (ko) | 강도 및 인성이 우수한 고장력강판의 제조방법 | |
| JPH10287949A (ja) | 靱性と加工性に優れた４００〜８００Ｎ／ｍｍ２級高強度熱延鋼板及びその製造方法 |