RU2717556C1 - Объединенный способ получения пропена и пропеноксида из пропана - Google Patents

Объединенный способ получения пропена и пропеноксида из пропана Download PDF

Info

Publication number
RU2717556C1
RU2717556C1 RU2018143581A RU2018143581A RU2717556C1 RU 2717556 C1 RU2717556 C1 RU 2717556C1 RU 2018143581 A RU2018143581 A RU 2018143581A RU 2018143581 A RU2018143581 A RU 2018143581A RU 2717556 C1 RU2717556 C1 RU 2717556C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
propene
stream
propane
column
oxide
Prior art date
Application number
RU2018143581A
Other languages
English (en)
Inventor
Хольгер ВИДЕРХОЛЬД
Давид БОЛЬЦ
Георг Фридрих ТИЛЕ
Original Assignee
Эвоник Оперейшнс Гмбх
Тиссенкрупп Индастриал Солюшнс Аг
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эвоник Оперейшнс Гмбх, Тиссенкрупп Индастриал Солюшнс Аг filed Critical Эвоник Оперейшнс Гмбх
Application granted granted Critical
Publication of RU2717556C1 publication Critical patent/RU2717556C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D301/00—Preparation of oxiranes
    • C07D301/02—Synthesis of the oxirane ring
    • C07D301/03—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds
    • C07D301/12—Synthesis of the oxirane ring by oxidation of unsaturated compounds, or of mixtures of unsaturated and saturated compounds with hydrogen peroxide or inorganic peroxides or peracids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
    • C07C5/321—Catalytic processes
    • C07C5/324—Catalytic processes with metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
    • C07C5/327—Formation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds only
    • C07C5/333—Catalytic processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07D—HETEROCYCLIC COMPOUNDS
    • C07D303/00—Compounds containing three-membered rings having one oxygen atom as the only ring hetero atom
    • C07D303/02—Compounds containing oxirane rings
    • C07D303/04—Compounds containing oxirane rings containing only hydrogen and carbon atoms in addition to the ring oxygen atoms
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Epoxy Compounds (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Изобретение относится к объединенному способу получения пропена и пропеноксида из пропана. Способ включает: a) стадию дегидрирования пропана с получением потока S1, содержащего пропан и пропен, где суммарное количество пропана и пропена в потоке S1 составляет не менее 95 мас. %; b) стадию разделения потока S1, проводимую по меньшей мере в одной ректификационной колонне, с получением потока головного продукта S2, содержащего более 99 мас. % пропена, бокового потока S3, содержащего от 90 до 98 мас. % пропена, и потока кубового продукта S4, обогащенного пропаном по сравнению с потоком S1; c) стадию введения пропена в реакцию с пероксидом водорода в присутствии катализатора эпоксидирования с использованием молярного избытка пропена по отношению к количеству пероксида водорода с получением реакционной смеси, содержащей пропеноксид и непрореагировавший пропен; и d) стадию выделения непрореагировавшего пропена и пропеноксида из реакционной смеси, полученной на стадии с), с получением продукта - пропеноксида и потока S5, содержащего пропен и пропан; где поток S3 направляют на стадию с), поток S5 рециркулируют в ректификационную колонну, использующуюся на стадии b), и поток S4 рециркулируют на стадию а). Предлагаемый способ позволяет снизить энергозатраты. 6 з.п. ф-лы., 2 ил., 1 табл., 9 пр.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
Настоящее изобретение относится к объединенному способу получения пропена и пропеноксида из пропана, который можно осуществлять с получением продуктов при разных отношениях их количеств.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
В US 5599956 описан объединенный способ получения пропеноксида, в котором пропен получают из пропана путем дегидрирования в установке для получения пропена и его вводят в реакцию с пероксидом водорода в зоне эпоксидирования с получением пропеноксида. Часть полученного пропена можно отделить и использовать для других целей.
В WO 2004/020423 описан объединенный способ синтеза пропеноксида, который включает дегидрирование пропана, отделение водорода с получением потока Т(2), содержащего пропан и пропен, разделение потока Т(2) на поток Т(5), обладающий высоким содержанием пропана, и поток Т(3), обладающий высоким содержанием пропена, и введение потока Т(3) в реакцию с потоком, содержащим пероксид водорода, с получением пропеноксида. Кроме того, в этом документе раскрыто, что отдельный поток Т(7), содержащий пропан и пропен, можно получить путем проведения стадии реакции потока Т(3) с пероксидом водорода, и часть этого потока или весь этот поток можно направить обратно на стадию разделения потока Т(2), если в потоке Т(7) отношение количества пропана к количеству пропена составляет менее 1.
В публикации Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, online edition 2013, entry "propene", DOI 10.1002/14356007.a22_211.pub3, на фиг. 3 представлено использование способа, включающего две колонны, колонну высокого давления для отгона соединений С3 и колонну низкого давления для отгона соединений С3, для разделения пропена и пропана. В этом способе ребойлер колонны низкого давления для отгона соединений С3 нагревают с помощью отводимого с верха пара, выходящего из колонны высокого давления для отгона соединений С3, и головные продукты, выходящие из двух колонн, объединяют и получают обладающий полимерной чистотой пропен.
КРАТКОЕ ИЗЛОЖЕНИЕ СУЩНОСТИ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Согласно изобретению было установлено, что в объединенном способе получения пропеноксида, включающем стадию дегидрирования пропана с получением пропена, количество необходимого оборудования можно уменьшить путем направления потока пропена, извлеченного после эпоксидирования пропена, в ректификационную колонну, в которой разделяют смесь пропена и пропана, полученную путем дегидрирования пропана. Согласно изобретению также было установлено, что такой объединенный способ можно проводить в более гибком режиме при разных коэффициентах использования производственных мощностей на стадиях дегидрирования и эпоксидирования, если ректификационная колонна работает таким образом, что получают два включающих пропен потока продукта, обладающие разными содержаниями пропана, и включающий пропен поток продукта, обладающий более высоким содержанием пропана, используют на стадии эпоксидирования. Кроме того, согласно изобретению также было установлено, что такой гибкий режим работы с разными коэффициентами использования производственных мощностей также можно обеспечить для разделения пропена и пропана с использованием двух термически интегрированных ректификационных колонн, если первая из этих колонн работает при более высоком давлении, включающий пропен поток продукта, обладающий более высоким содержанием пропана, извлекают в виде бокового потока из первой колонны и поток пропена, извлеченный после эпоксидирования пропена, загружают в первую колонну.
Поэтому объектом настоящего изобретения является объединенный способ получения пропена и пропеноксида из пропана, включающий
a) стадию дегидрирования пропана с получением потока S1, содержащего пропан и пропен, где суммарное количество пропана и пропена в потоке S1 составляет не менее 95 мас. %;
b) стадию разделения потока S1, проводимую по меньшей мере в одной ректификационной колонне, с получением потока головного продукта S2, содержащего более 99 мас. % пропена, бокового потока S3, содержащего от 90 до 98 мас. % пропена, и потока кубового продукта S4, обогащенного пропаном по сравнению с потоком S1;
c) стадию введения пропена в реакцию с пероксидом водорода в присутствии катализатора эпоксидирования с использованием молярного избытка пропена по отношению к количеству пероксида водорода с получением реакционной смеси, содержащей пропеноксид и непрореагировавший пропен; и
d) стадию выделения непрореагировавшего пропена и пропеноксида из реакционной смеси, полученной на стадии с), с получением продукта -пропеноксида и потока S5, содержащего пропен и пропан;
где поток S3 направляют на стадию с), поток S5 рециркулируют в ректификационную колонну, использующуюся на стадии b), и поток S4 рециркулируют на стадию а).
В предпочтительном варианте осуществления этого способа стадию b) проводят в двух термически интегрированных ректификационных колоннах, где первая колонна работает при более высоком давлении, чем вторая колонна, отводимый с верха пар, выходящий из первой колонны, используют для нагревания испарителя, находящегося на дне второй колонны, потоки S1 и S5 загружают в первую колонну, боковой поток S3 извлекают из первой колонны, кубовой продукт, полученный в первой колонне, загружают во вторую колонну, кубовой продукт, полученный во второй колонне, извлекают в виде потока S4 и головные продуты, полученные в первой и второй колоннах, объединяют и получают поток S2.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
На фиг. 1 представлен вариант осуществления, в котором для разделения пропена и пропана используют одну ректификационную колонну.
На фиг. 2 представлен вариант осуществления, в котором для разделения пропена и пропана используют две термически интегрированные ректификационные колонны.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Объединенный способ, предлагаемый в настоящем изобретении, включает стадию а) дегидрирования пропана, стадию разделения b), предназначенную для разделения потока, полученного на стадии а), содержащего пропан и пропен, стадию с) введения пропена в реакцию с пероксидом водорода в присутствии катализатора эпоксидирования и стадию d) выделения непрореагировавшего пропена и пропеноксида из реакционной смеси, полученной на стадии с).
На стадии а) объединенного способа, предлагаемого в настоящем изобретении, пропан дегидрируют и получают поток S1, который содержит пропан и пропен, где суммарное количество пропана и пропена в потоке S1 составляет не менее 95 мас. %. Подходящие методики дегидрирования пропана известны из предшествующего уровня техники, например, описаны в публикации Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, online edition 2013, entry "propene", chapter 3.3.1, DOI 10.1002/14356007.a22_211.pub3. Ha подходящие способы дегидрирования пропана также можно получить лицензию, например, на способ UOP Oleflex™, разработанный фирмой Honeywell UOP, способ CATOFIN®, разработанный фирмой CB&I Lummus, способ STAR®, разработанный фирмой ThyssenKrupp Industrial Solutions, или способ PDH, разработанный фирмами Linde и BASF. Поток S1 можно выделить из реакционной смеси, полученной после реакции дегидрирования пропана, путем отделения водорода и углеводородов, содержащих менее 3 атомов углерода, путем конденсирования и перегонки с использованием методик, известных из предшествующего уровня техники. В предпочтительном варианте осуществления смесь пропана и водорода пропускают через слои нанесенного на подложку платинового катализатора в серии реакторов с подвижным слоем при температуре, равной от 500 до 700°С, и давлении, равном от 0,1 до 0,2 МПа. Полученную реакционную смесь охлаждают и сжимают и жидкую смесь, содержащую пропан и пропен, отделяют путем конденсирования. Эту жидкую смесь подвергают селективному частичному гидрированию, проводимому с использованием платинового катализатора, для превращения пропадиена и пропина в пропен, затем перегоняют в этаноотгонной колонне для отделения этана и этилена в качестве головного продукта и получения потока S1 в качестве кубового продукта.
На стадии b) объединенного способа, предлагаемого в настоящем изобретении, поток S1 разделяют по меньшей мере в одной ректификационной колонне на поток головного продукта S2, содержащий 99 мас. % пропена, боковой поток S3, содержащий от 90 до 98 мас. % пропена, и поток кубового продукта S4, обогащенный пропаном по сравнению с потоком S1. Поток S4 рециркулируют на стадию а) дегидрирования пропана. Термин "боковой поток" означает поток, который извлекают из ректификационной колонне в положении извлечения, находящемся между дном колонны и капителью колонны, предпочтительно в положении извлечения, находящемся не менее чем на 10 ступеней разделения ниже капители колонны, и не менее, чем на 10 ступеней разделения выше дна колонны. Предпочтительно, если на стадии b) проводят разделение с получением потока головного продукта S2, содержащего от 99,5 до 99,8 мас. % пропена, который можно использовать в качестве обладающего полимерной чистотой пропена. Предпочтительно, если поток кубового продукта S4 содержит более 90 мас. % пропана. Эффективность разделения, необходимую для получения потоков S2, S3 и S4, обладающих этими составами, можно обеспечить путем регулирования количества ступеней разделения в ректификационной колонне и флегмового числа, большее количество ступеней разделения и более высокое флегмовое число обеспечивают лучшую эффективность разделения и более высокую концентрацию пропена в потоке S2, а также более высокую концентрацию пропана в потоке S4. Для обеспечения необходимого количества ступеней разделения одна или большее количество ректификационных колонн, использующихся на стадии b), могут включать отдельные тарелки, такие как сетчатые тарелки или колпачковые тарелки. Альтернативно, ректификационные колонны могут включать одну или большее количество насадок, которые могут представлять собой неупорядоченные насадки или структурированные насадки, предпочтительными являются структурированные насадки. В объединенном способе, предлагаемом в настоящем изобретении, можно использовать колонны для отгона соединений С3, предназначенные для разделения пропена и пропана, известные из предшествующего уровня техники, если они оборудованы дополнительной линией для извлечения бокового потока S3. Боковой поток S3 можно извлечь в виде потока жидкости или потока пара. Предпочтительно, если боковой поток S3 извлекают в виде потока пара и после извлечения конденсируют в отдельном конденсаторе. Предпочтительно, если одна или большее количество ректификационных колонн работают при давлениях, равных от 1,5 до 2,5 МПа, для обеспечения конденсирования паров с помощью охлаждения водой.
Стадию b) можно провести в одной ректификационной колонне. Ректификационная колонна может включать простой боковой отвод для извлечения бокового потока S3 или она может представлять собой колонну с разделительной стенкой, включающую положение для загрузки потока S1 и боковой отвод для извлечения бокового потока S3, разделенные с помощью разделительной стенки. Ректификационная колонна может работать с использованием сжатия пара, с использованием тепла, возникающего при конденсировании сжатого пара, для нагревания ребойлера колонны. Стадию b) также можно провести в двух или большем количестве ректификационных колонн, которые могут работать последовательно или параллельно.
В предпочтительном варианте осуществления стадию b) проводят в двух термически интегрированных ректификационных колоннах. Первая колонна работает при более высоком давлении, чем вторая колонна и отводимый с верха пар, выходящий из первой колонны, используют для нагревания испарителя, находящегося на дне второй колонны. Потоки S1 и S5 загружают в первую колонну и боковой поток S3 извлекают из первой колонны. Кубовой продукт, полученный в первой колонне, загружают во вторую колонну, кубовой продукт, полученный во второй колонне, извлекают в виде потока S4 и головные продуты, полученные в первой и второй колоннах, объединяют и получают поток S2. Предпочтительно, если боковой поток S3 извлекают в виде потока пара и используют для нагревания испарителя, находящегося на дне второй колонны. В этом варианте осуществления находящийся на дне колонны испаритель снабжен по меньшей мере двумя теплообменниками, один нагревают отводимым с верха паром, выходящим из первой колонны, и второй нагревают потоком пара S3.
На стадии с) объединенного способа, предлагаемого в настоящем изобретении, пропен вводят в реакцию с пероксидом водорода в присутствии катализатора эпоксидирования с использованием молярного избытка пропена по отношению к количеству пероксида водорода и получают реакционную смесь, содержащую пропеноксид и непрореагировавший пропен. Поток S3 направляют на эту стадию для обеспечения для реакции эпоксидирования всего пропена или части пропена. Предпочтительно, если реакцию проводят в непрерывном режиме.
Пропен используют в избытке по отношению к количеству пероксида водорода, предпочтительно при исходном отношении количества молей пропена к количеству молей пероксида водорода, составляющем от 1,1:1 до 30:1, более предпочтительно от 2:1 до 10:1 и наиболее предпочтительно от 3:1 до 5:1. Предпочтительно, если пропен используют в избыточном количестве, достаточном для обеспечения дополнительной обогащенной пропеном жидкой фазы во время проведения стадии с). Использование избытка пропена обеспечивает высокие скорость протекания реакции и степень превращения пероксида водорода и одновременно высокую селективность образования пропеноксида.
Пероксид водорода можно использовать в виде водного раствора, предпочтительно содержащего от 30 до 75 мас. % пероксида водорода, и наиболее предпочтительно содержащего от 40 до 70 мас. %. Можно использовать пероксид водорода, полученный по методике с применением антрахинона, предпочтительно, если пероксид водорода обладает составом, раскрытым в WO 2004/028962. Водород, полученный на стадии а) дегидрирования пропана, можно использовать в методике с применением антрахинона для получения пероксида водорода, необходимого для проведения стадии с).
Катализатором эпоксидирования может являться гомогенный катализатор или гетерогенный катализатор. Подходящими гомогенными катализаторами эпоксидирования являются комплексы марганца с полидентантными азотсодержащими лигандами, в частности, 1,4,7-триметил-1,4,7-триазациклононановыми лигандами, известные из WO 2011/063937. Другими подходящими гомогенными катализаторами эпоксидирования являются гетерополивольфраматы и гетерополимолибдаты, в частности, полифосфаты вольфрама, известные из US 5274140, предпочтительно четвертичные аммониевые соли полифосфата вольфрама. Подходящими гетерогенными катализаторами эпоксидирования являются содержащие титан цеолиты, содержащие в кристаллической решетке атомы титана в положениях атомов кремния. Предпочтительно, если используют титаново-силикалитный катализатор, предпочтительно обладающий кристаллической структурой MFI или MEL. Наиболее предпочтительно если используют титаново-силикалитный катализатор 1, обладающий структурой MFI, известный из ЕР 0100119 А1. Предпочтительно, если титаново-силикалитный катализатор используют в виде формованного катализатора, находящегося в виде гранул, экструдатов или формованных материалов. Для проведения формования катализатор может содержать от 1 до 99% материала связующего или носителя, подходящими являются все материалы связующих и носителей, которые не вступают в реакцию с пероксидом водорода или пропеноксидом в условиях проведения реакции, использующихся при эпоксидировании, причем в качестве связующего предпочтительным является диоксид кремния. В случае использования неподвижных слоев катализаторов предпочтительно использовать экструдаты диаметром от 1 до 5 мм.
Если катализатором эпоксидирования является силикалит титана, то предпочтительно, если пропен вводят в реакцию с пероксидом водорода в растворителе-метаноле с получением жидкой реакционной смеси, содержащей метанол. Растворителем-метанолом может являться метанол технической чистоты, поток растворителя, извлеченный при обработке реакционной смеси, полученной при эпоксидировании, или смесь их обоих. Предпочтительно, если затем реакцию эпоксидирования проводят при температуре, равной от 30 до 80°С, более предпочтительно от 40 до 60°С, и при давлении, равном от 1,9 до 5,0 МПа, более предпочтительно от 2,1 до 3,6 МПа и наиболее предпочтительно от 2,4 до 2,8 МПа. Предпочтительно, если реакцию эпоксидирования проводят с добавлением аммиака для улучшения селективности образования пропеноксида, как это описано в ЕР 0230949 А2. Предпочтительно, если аммиак добавляют в количестве, составляющем от 100 до 3000 част./млн в пересчете на массу пероксида водорода. Предпочтительно, если реакцию эпоксидирования проводят в реакторе с неподвижным слоем путем пропускания смеси, содержащей пропен, пероксид водорода и метанол, над неподвижным слоем, содержащим формованный титаново-силикалитный катализатор. Предпочтительно, если реактор с неподвижным слоем снабжен охлаждающим устройствами и его охлаждают жидкой охлаждающей средой. Предпочтительно, если профиль температуры внутри этого реактора регулируют таким образом, что максимальная температура в слое катализатора равна не более 60°С, причем предпочтительно, если температура в слое катализатора не более, чем на 12°С превышает температуру охлаждающей среды при ее входе в реактор.
Предпочтительно, если смесь для реакции эпоксидирования пропускают через слой катализатора в виде нисходящего потока, предпочтительно с поверхностной скоростью, равной от 1 до 100 м/ч, более предпочтительно равной от 5 до 50 м/ч, наиболее предпочтительно равной от 5 до 30 м/ч. Поверхностная скорость определена, как отношение (объемная скорость потока)/(поперечное сечение слоя катализатора). Кроме того, предпочтительно, если смесь пропускают через слой катализатора при часовой объемной скорости жидкости (ЧОСЖ), равной от 1 до 20 ч-1 предпочтительно равной от 1,3 до 15 ч-1. Во время реакции эпоксидирования особенно предпочтительно поддерживать слой катализатора в режиме орошения. Условия, подходящие для поддержания режима орошения во время реакции эпоксидирования, раскрыты в WO 02/085873, от стр. 8, строка 23 до стр. 9, строка 15. Предпочтительно, если растворитель-метанол используют в реакции эпоксидирования при отношении массы метанола к массе водного раствора пероксида водорода, составляющем от 0,5 до 20. Количество использующегося катализатора может меняться в широких пределах и его предпочтительно выбирать таким, чтобы при использованных условиях проведения реакции эпоксидирования расход пероксида водорода, превышающий 90%, предпочтительно превышающий 95%, устанавливался за время, составляющее от 1 мин до 5 ч. Наиболее предпочтительно, если реакцию эпоксидирования проводят с использованием неподвижного слоя катализатора, поддерживаемого в режиме орошения при давлении, близком к давлению пара пропена при температуре проведения реакции, с использованием избытка пропена, что обеспечивает получение реакционной смеси, содержащей две жидкие фазы, обогащенную метанолом фазу и обогащенную пропеном жидкую фазу. Для обеспечения протекания эпоксидирования в непрерывном режиме при регенерации катализатора эпоксидирования можно использовать два или большее количество реакторов с неподвижным слоем, расположенных параллельно или последовательно. Регенерацию катализатора эпоксидирования можно провести путем прокаливания, путем обработки нагретым газом, предпочтительно содержащим кислород газом, или путем промывки растворителем, предпочтительно путем периодической регенерации, описанной в WO 2005/000827.
На стадии d) объединенного способа, предлагаемого в настоящем изобретении, непрореагировавший пропен и пропеноксид извлекают из реакционной смеси, полученной на стадии с), и получают продукт - пропеноксид и поток S5, содержащий пропен и пропан. Поток S5 рециркулируют в ректификационную колонну, использующуюся на стадии b). В предпочтительном варианте осуществления с использованием на стадии b) двух термически интегрированных ректификационных колонн предпочтительно, если поток S5 рециркулируют в первую из двух ректификационных колонн. Рециркуляция потока S5 в ту же ректификационную колонну, из которой извлекают поток S3, обеспечивает то преимущество, что термическая интеграция колонн может быть обеспечена даже в том случае, если меняется количество пропена, извлекаемого с потоком S3.
Предпочтительно, если извлечение непрореагировавшего пропена из реакционной смеси проводят таким образом, что получают извлеченный включающий пропен поток, обладающий суммарным содержанием пропена и пропана, составляющим более 90 мас. %, предпочтительно не менее 95 мас. %. Разделение пропеноксида и непрореагировавшего пропена можно провести по методикам, известным в данной области техники, таким как перегонка. Предпочтительно, если в реакционной смеси понижают давление и пары пропена, образующиеся при снижении давления, повторно сжимают и охлаждают и с помощью конденсирования получают извлеченный поток пропена. Весь извлеченный поток пропена или его часть можно рециркулировать на стадию b) в виде потока S5.
Если на стадии с) используют растворитель, обладающий более высокой температурой кипения, чем пропеноксид, такой как метанол, то предпочтительно, если в реакционной смеси понижают давление, пары пропена, образующиеся при снижении давления, повторно сжимают и сжатые пары пропена загружают в дистилляционную колонну, в которой их разделяют и получают извлеченный поток пропена в виде головного продукта и кубовой продукт, содержащий соединения, обладающие более высокой температурой кипения, чем пропен и пропан, такие как пропеноксид и растворитель. Кубовой продукт можно объединить с жидкой смесью, оставшейся после понижения давления.
Если в качестве растворителя используют метанол, то предпочтительно, если жидкую смесь, оставшуюся после понижения давления, разделяют путем перегонки в колонне для предварительного разделения и получают головной продукт, содержащий пропеноксид, метанол и остаточное количество пропена, и кубовой продукт, содержащий метанол, воду и непрореагировавший пероксид водорода. Предпочтительно, если колонна для предварительного разделения работает таким образом, что получают головной продукт, содержащий от 20 до 60% метанола, содержащегося в жидкой фазе, полученной на последней стадии понижения давления. Предпочтительно, если колонна для предварительного разделения содержит от 5 до 20 теоретических ступеней разделения в секции отпаривания и менее 3 теоретических ступеней разделения в ректификационной секции, и наиболее предпочтительно, если она работает без кипячения и без ректификационной секции для сведения к минимуму времени нахождения пропеноксида в колонне для предварительного разделения. Предпочтительно, если колонна для предварительного разделения работает при давлении, равном от 0,16 до 0,3 МПа. Пропеноксид и метанол конденсируют из головного продукта, полученного в колонне для предварительного разделения, и предпочтительно, если пропен извлекают из полученного конденсата в колонне для отпаривания пропена, что обеспечивает получение кубового потока, содержащего пропеноксид и метанол, который в основном не содержит пропен. Предпочтительно, если пропеноксид извлекают из кубового потока, полученного в колонне для отпаривания пропена, путем экстрактивной дистилляции с использованием воды в качестве растворителя для экстракции. Предпочтительно, если экстрактивную дистилляцию проводят с дополнительным добавлением реакционноспособного соединения, содержащего незамещенную группу NH2 и способного во время экстракционной дистилляции вступать в реакцию с ацетальдегидом, как это описано в WO 2004/048335. Проведение экстрактивной дистилляции с использованием реакционноспособного соединения обеспечивает получения обладающего высокой чистотой пропеноксида, содержащего менее 50 част./млн карбонильных соединений.
В предпочтительном варианте осуществления часть непрореагировавшего пропена, извлеченного на стадии d), в виде извлеченного потока пропена объединяют с потоком S3 и получают пропеновое сырье для стадии с), это пропеновое сырье содержит от 2 до 20 мас. % пропана. Оставшийся непрореагировавший пропен, извлеченный на стадии d), рециркулируют на стадию b) в виде потока S5.
На фиг. 1 и 2 представлены варианты осуществления объединенного способа, предлагаемого в настоящем изобретении.
На фиг. 1 представлен вариант осуществления, в котором на стадии b) используют одну ректификационную колонну. Пропан (1) направляют на стадию а) (2) дегидрирования пропана и получают поток S1 (3), содержащий пропан и пропен, и поток (4), содержащий водород, образовавшийся в результате дегидрирования. Поток S1 (3) загружают в ректификационную колонну (5) и поток головного продукта S2 (6), боковой поток S3 (7) и поток кубового продукта S4 (8), обогащенный пропаном, извлекают из ректификационной колонны (5). Поток S4 (8) рециркулируют на стадию а) (2). Боковой поток S3 (7) извлекают в виде потока пара, конденсируют в конденсаторе (9) и направляют на стадию с) (10) введения пропена в реакцию с пероксидом водорода (11) в присутствии катализатора эпоксидирования. Реакционную смесь (12), содержащую продукт - пропеноксид и непрореагировавший пропен, полученную на стадии с) (10), направляют на стадию d) (13), где ее разделяют и получают извлеченный поток пропена (14), продукт - пропеноксид (15) и поток (16), содержащий воду и обладающие высокой температурой кипения побочные продукты. Часть (17) извлеченного потока пропена (14) объединяют с потоком S3 (7) и получают пропеновое сырье для стадии с) (10) и остаток извлеченного потока пропена (14) рециркулируют в ректификационную колонну (5) в виде потока S5 (18).
На фиг. 2 представлен вариант осуществления, в котором на стадии b) используют две термически интегрированные ректификационные колонны (19, 20) и стадии а), с) и d) являются таким же, как на фиг. 1. Первая ректификационная колонна (19) работает при более высоком давлении, чем вторая ректификационная колонна (20). Поток S1 (3) загружают в первую ректификационную колонну (19). В первой ректификационной колонне (19) получают поток головного продукта (21), который пропускают через первый теплообменник (22) для нагревания испарителя, находящегося на дне второй ректификационной колонны (20). Боковой поток S3 (7) извлекают из первой ректификационной колонны (19), пропускают через второй теплообменник (23) для нагревания испарителя, находящегося на дне второй ректификационной колонны (20), и затем направляют на стадию с) (10) введения пропена в реакцию с пероксидом водорода (11). Кубовой продукт (24), выходящий из первой ректификационной колонны (19), загружают во вторую ректификационную колонну (20). Поток головного продукта (25), извлеченный из второй ректификационной колонны (20), обладает составом, сходным с составом потока головного продукта (21), выходящего из первой ректификационной колонны (19), и его объединяют с потоком головного продукта (21) и получают поток головного продукта S2 (6). Кубовой продукт, выходящий из второй ректификационной колонны (20) извлекают в виде потока S4 (8) и рециркулируют на стадию а) (2).
Объединенный способ, предлагаемый в настоящем изобретении, обеспечивает дополнительные преимущества, если объединяют установку для крупномасштабного дегидрирования пропана, которая обеспечивает экономию, обусловленную ростом масштаба производства, и установку для получения пропеноксида меньшего размера, в которой расходуется лишь часть пропена, полученного при дегидрировании пропана. Объединенный способ обеспечивает получение обладающего полимерной чистотой пропена, который можно использовать для получения полипропилена, и он требует меньших затрат энергии, чем способ, в котором объединены дегидрирование пропана и эпоксидирование пропена, где обладающий полимерной чистотой пропен используют в реакции эпоксидирования. Предпочтительный вариант осуществления, в котором используют две термически интегрированные ректификационные колонны, обеспечивает экономию большего количества энергии и его можно осуществлять с термической интеграцией двух колонн, даже если в виде бокового потока, предназначенного для реакции эпоксидирования пропена, извлекают меньшее количество пропена или не извлекают пропен.
Список обозначений:
1: Пропан
2: Стадия а) дегидрирования пропана
3: Поток S1, содержащий пропан и пропен
4: Поток, содержащий водород
5:Ректификационная колонна
6: Поток головного продукта S2
7: Боковой поток S3
8: Поток кубового продукта S4, обогащенный пропаном
9: Конденсатор
10: Стадия с) введения пропена в реакцию с пероксидом водорода
11: Пероксид водорода
12: Реакционная смесь
13: Стадия d) выделения непрореагировавшего пропена и пропеноксида
14: Извлеченный поток пропена
15: Продукт - пропеноксид
16: Поток, содержащий воду и обладающие высокой температурой кипения побочные продукты
17: Часть извлеченного потока пропена
18: Поток S5, содержащий пропан и пропен
19: Первая ректификационная колонна
20: Вторая ректификационная колонна
21: Поток головного продукта, выходящий из первой ректификационной колонны
22: Первый теплообменник
23: Второй теплообменник
24: Кубовой продукт, выходящий из первой ректификационной колонны
25: Поток головного продукта, выходящий из второй ректификационной колонны
Примеры
Рабочие параметры ректификационных колонн, предназначенных для разделения потока S1, рассчитывали и оптимизировали с помощью программного обеспечения Aspen Plus®, выпускающегося фирмой Aspen Technology, с использованием набора значений для состава сырья и состава извлеченных потоков, давления и количества ступеней разделения и оптимального диаметра колонны, флегмового числа, положений загрузки и положения извлечения бокового потока S3 для обеспечения минимального количества энергии, потребляемой ребойлером (мощность ребойлера).
Расчеты проводили для колонн, каждая из которых включала 175 ступеней разделения, потока сырья S1, обладающего скоростью, равной 65,7 т/ч, содержащего 60 мас. % пропена и 40 мас. % пропана, бокового потока S3, обладающего скоростью, равной 28,8 т/ч, содержащего 93 мас. % пропена и 7 мас. % пропана, кубового потока S4, содержащего 3,5 мас. % пропена и 96,5 мас. % пропана, потока головного продукта S2, содержащего 99,7 мас. % пропена и 0,3 мас. % пропана, степени превращения пропена на стадии эпоксидирования с), равной 25%, и полной рециркуляции извлеченного потока пропена в виде потока S5. Результаты расчетов обобщены в таблице 1.
В примере 1 использовали одну ректификационную колонну, работающую при давлении, равном 1,6 МПа, боковой поток S3 извлекали и боковой поток S3 использовали в качестве сырья для стадии эпоксидирования с).
В сравнительном примере 2 повторяли процедуру примера 1, но боковой поток S3 не извлекали и поток головного продукта S2, обладающий скоростью, равной 26,8 т/ч, использовали в качестве сырья для стадии эпоксидирования с).
В примере 3 использовали две ректификационные колонны, первая работала при давлении, равном 2,17 МПа, и вторая работала при давлении, равном 1,6 МПа. Потоки S1 и S5 загружали в первую ректификационную колонну, боковой поток S3 извлекали из первой ректификационной колонны, кубовой продукт, выходящий из первой ректификационной колонны, загружали во вторую ректификационную колонну, кубовой продукт, выходящий из второй ректификационной колонны, извлекали в виде потока S4 и из обеих ректификационных колонн извлекали поток головного продукта, обладающий целевым составом потока S2.
В примере 4 повторяли процедуру примера 3, но первая ректификационная колонна работала при давлении, равном 1,6 МПа, и вторая ректификационная колонна работала при давлении, равном 2,17 МПа.
В примере 5 повторяли процедуру примера 3, но поток S5 загружали во вторую ректификационную колонну.
В примере 6 повторяли процедуру примера 5, но боковой поток S3 извлекали из второй ректификационной колонны.
В сравнительном примере 7 повторяли процедуру примера 3, боковой поток S3 но не извлекали и поток головного продукта S2, обладающий скоростью, равной 26,8 т/ч, использовали в качестве сырья для стадии эпоксидирования с).
В сравнительном примере 8 повторяли процедуру примера 3, но вторая ректификационная колонна включала 70 ступеней разделения, боковой поток S3 не извлекали и вторая колонна работала таким образом, что получали головной продукт, обладающий составом потока S3, обладающий скоростью, равной 28,8 т/ч, который использовали в качестве сырья для стадии эпоксидирования с).
В сравнительном примере 9 использовали две ректификационные колонны, первая работала при давлении, равном 1,6 МПа, и включала 175 ступеней разделения и вторая работала при давлении, равном 2,17 МПа, и включала 170 ступеней разделения. Потоки S1 и S5 загружали в первую ректификационную колонну, головной продукт, обладающий составом потока S3, получали в первой ректификационной колонне, этот головной продукт, обладающий скоростью, равной 28,8 т/ч, использовали в качестве сырья для стадии эпоксидирования с) и остаток загружали во вторую ректификационную колонну, поток головного продукта S2 получали во второй ректификационной колонне, и кубовые продукты, обладающие составом потока S4, извлекали из обеих ректификационных колонн.
В примере 1 и в сравнительном примере 2, а также в примере 3 и в сравнительном примере 7 показано, что при объединении дегидрирования пропана и эпоксидирования пропена с использованием обычной колонны для отгона соединений С3, предназначенной для разделения пропана и пропена, если содержащий пропен боковой поток, обладающий более высоким содержанием пропана, извлекают для использования для эпоксидирования пропена, то необходимы меньшее количество энергии и оборудование меньшего размера, чем при обычной работе колонны для отгона соединений С3 и использовании головного продукта, полученного в колонне для отгона соединений С3, для эпоксидирования пропена.
В примере 3 и в сравнительных примерах 4-8 показано, что при использовании двух термически интегрированных колонн и извлечения пропена в виде бокового потока для его использования для эпоксидирования пропена, а также рециркуляции непрореагировавшего пропена, оставшегося после эпоксидирования пропена, из первой колонны и в нее, необходимы меньшее количество энергии и оборудование меньшего размера, чем при других конфигурациях способа, в которых используют две термически интегрированные колонны.
Дополнительные расчеты проводили для конфигурации колонны, описанной в примере 3, но без извлечения бокового потока S3 и без рециркуляции потока S5. При проведении первого расчета скорость потока S1 поддерживали постоянной, что приводило к повышению скорости потока головного продукта S2, и при проведении второго расчета скорость потока S1 уменьшали для обеспечения такой же скорости потока головного продукта S2, как в примере 3. В обоих случаях можно поддерживать интеграцию тепла двух термически интегрированных ректификационных колонн. Дополнительные расчеты, проводимые с использованием программного обеспечения для задания размеров тарелок SulCol, выпускающегося фирмой Sulzer, подтвердили, что разделения, описанные в примере 3, и в обоих этих случаях можно провести с использованием таких же ректификационных колонн без выхода за границы рабочих диапазонов тарелок. Это показывает, что преимущества использования двух термически интегрированных колонн можно обеспечить для разных степеней загрузки производственных мощностей при дегидрировании пропана и эпоксидировании пропена, даже вплоть до полного выключения установки для эпоксидирования пропена. Поэтому способ, предлагаемый в настоящем изобретении, в котором используют две термически интегрированные колонны, обеспечивает гибкость степени загрузки производственных мощностей при дегидрировании пропана и эпоксидировании пропена без оказания неблагоприятного воздействия на эффективность использования энергии.
Figure 00000001
* Количество ступеней разделения от капители колонны

Claims (12)

1. Объединенный способ получения пропена и пропеноксида из пропана, включающий
a) стадию (2) дегидрирования пропана с получением потока S1 (3), содержащего пропан и пропен, где суммарное количество пропана и пропена в потоке S1 составляет не менее 95 мас. %;
b) стадию разделения потока S1, проводимую по меньшей мере в одной ректификационной колонне (5), с получением потока головного продукта S2 (6), содержащего более 99 мас. % пропена, бокового потока S3 (7), содержащего от 90 до 98 мас. % пропена, и потока кубового продукта S4 (8), обогащенного пропаном по сравнению с потоком S1;
c) стадию (10) введения пропена в реакцию с пероксидом водорода в присутствии катализатора эпоксидирования с использованием молярного избытка пропена по отношению к количеству пероксида водорода с получением реакционной смеси (12), содержащей пропеноксид и непрореагировавший пропен; и
d) стадию (13) выделения непрореагировавшего пропена и пропеноксида из реакционной смеси, полученной на стадии с), с получением продукта - пропеноксида (15) и потока S5 (18), содержащего пропен и пропан;
где поток S3 (7) направляют на стадию с) (10), поток S5 (18) рециркулируют в ректификационную колонну (5), использующуюся на стадии b), и поток S4 (8) рециркулируют на стадию а) (2).
2. Способ по п. 1, в котором стадию b) проводят в одной ректификационной колонне (5).
3. Способ по п. 1, в котором стадию b) проводят в двух термически интегрированных ректификационных колоннах (19, 20), где первая колонна (19) работает при более высоком давлении, чем вторая колонна (20), отводимый с верха пар (21), выходящий из первой колонны (19), используют для нагревания испарителя, находящегося на дне второй колонны (20), потоки S1 (3) и S5 (18) загружают в первую колонну (19), боковой поток S3 (7) извлекают из первой колонны (19), кубовой продукт (24), полученный в первой колонне (19), загружают во вторую колонну (20), кубовой продукт, полученный во второй колонне, извлекают в виде потока S4 (8) и головные продукты (21, 25), полученные в первой и второй колоннах, объединяют и получают поток S2 (6).
4. Способ по п. 3, в котором боковой поток S3 (7) извлекают в виде потока пара и используют для нагревания испарителя, находящегося на дне второй колонны.
5. Способ по любому из пп. 1-4, в котором поток S4 (8) содержит более 90 мас. % пропана.
6. Способ по любому из пп. 1-5, в котором часть (17) непрореагировавшего пропена, извлеченного на стадии d), объединяют с потоком S3 (7) и получают пропеновое сырье для стадии с) (10), указанное пропеновое сырье содержит от 2 до 20 мас. % пропана, и остаток непрореагировавшего пропена, извлеченного на стадии d), рециркулируют на стадию b) в виде потока S5 (18).
7. Способ по любому из пп. 1-6, в котором на стадии с) (10) исходное отношение количества молей пропена к количеству молей пероксида водорода составляет от 3:1 до 5:1.
RU2018143581A 2016-05-17 2017-05-11 Объединенный способ получения пропена и пропеноксида из пропана RU2717556C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP16169840.2A EP3246323A1 (en) 2016-05-17 2016-05-17 Integrated process for making propene oxide from propane
EP16169840.2 2016-05-17
PCT/EP2017/061355 WO2017198546A1 (en) 2016-05-17 2017-05-11 Integrated process for making propene and propene oxide from propane

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2717556C1 true RU2717556C1 (ru) 2020-03-24

Family

ID=56008515

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018143581A RU2717556C1 (ru) 2016-05-17 2017-05-11 Объединенный способ получения пропена и пропеноксида из пропана

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10597374B2 (ru)
EP (1) EP3246323A1 (ru)
KR (1) KR102156001B1 (ru)
CN (1) CN109219598B (ru)
AR (1) AR110464A1 (ru)
RU (1) RU2717556C1 (ru)
TW (1) TWI730093B (ru)
WO (1) WO2017198546A1 (ru)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3406603A1 (en) 2017-05-22 2018-11-28 Evonik Degussa GmbH Process for the epoxidation of propene
WO2019136434A1 (en) 2018-01-08 2019-07-11 Swift Fuels, Llc Processes for an improvement to gasoline octane for long-chain paraffin feed streams
CA3097546A1 (en) * 2018-04-16 2019-10-24 Swift Fuels, Llc Process for converting c2-c5 hydrocarbons to gasoline and diesel fuel blendstocks
US10941357B2 (en) 2018-04-16 2021-03-09 Swift Fuels, Llc Process for converting C2—C5 hydrocarbons to gasoline and diesel fuel blendstocks
MX2022012328A (es) * 2020-03-31 2023-06-22 Chris Dacosta Proceso para convertir hidrocarburos de c2-c5 a materiales de mezcla de combustible de gasolina y diesel.
CN113387906B (zh) * 2021-06-30 2022-09-06 中国石油化工股份有限公司 一种丙烷连续生产环氧丙烷衍生物的方法
CN113461474A (zh) * 2021-06-30 2021-10-01 中国石油化工股份有限公司 一种丙烷工业化连续制备环氧丙烷的系统及方法
US20240166580A1 (en) * 2022-11-23 2024-05-23 Uop Llc Dehydrogenation and pyrolysis product recovery with a common c3 splitter

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5599956A (en) * 1996-02-22 1997-02-04 Uop Integrated process for the production of propylene oxide
WO2004020423A1 (de) * 2002-08-30 2004-03-11 Basf Aktiengesellschaft Integriertes verfahren zur synthese von propylenoxid
RU2004135312A (ru) * 2002-05-02 2005-10-10 Дегусса АГ (DE) Способ эпоксидирования олефинов
RU2011150116A (ru) * 2009-05-12 2013-06-20 Басф Се Способ производства пропиленоксида

Family Cites Families (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4308409A (en) 1978-10-03 1981-12-29 Gulf Research & Development Company Preparation of propylene glycol from propylene
US5274140A (en) 1979-07-19 1993-12-28 Instituto Guido Donegani, S.P.A. Process for catalytically epoxidizing olefin with hydrogen peroxide
IT1152299B (it) 1982-07-28 1986-12-31 Anic Spa Procedimento per l'espossidazione di composti olefinici
EP0230949B1 (en) 1986-01-28 1992-07-22 ENIRICERCHE S.p.A. A process for the epoxydation of olefinic compounds
CA2137310C (en) 1993-12-20 2004-02-17 John C. Jubin Jr. Catalytic converter and method for highly exothermic reactions
DE19507584C2 (de) 1995-03-04 1997-06-12 Geesthacht Gkss Forschung Strahlenchemisch modifizierte Silikonkompositmembran für die Ultrafiltration
US5591875A (en) 1995-08-02 1997-01-07 Chang; Te Epoxidation Process
BE1011577A3 (fr) 1997-11-27 1999-11-09 Solvay Catalyseur d'epoxydation, son utilisation et procede d'epoxydation en presence de catalyseur.
DE19936547A1 (de) 1999-08-04 2001-02-15 Basf Ag Verfahren zur Umsetzung einer organischen Verbindung mit einem Hydroperoxid
DE19944839A1 (de) 1999-09-18 2001-03-22 Degussa Verfahren zur Herstellung von Epoxiden aus Olefinen
DE10052323A1 (de) 2000-10-21 2002-05-02 Degussa Kontinierliches Verfahren zur Hydrierung
EP1247805A1 (en) 2001-03-05 2002-10-09 Degussa AG Process for the epoxidation of olefins
EP1247806A1 (en) 2001-03-05 2002-10-09 Degussa AG Process for the epoxidation of olefins
ITMI20010859A1 (it) 2001-04-24 2002-10-24 Enichem Spa Procedimento integrato per la produzione di ossidi olefinici
EP1285915A1 (en) 2001-08-16 2003-02-26 Degussa AG Continuous process to make epoxide from olefins and hydrogen peroxide
EP1293505A1 (en) 2001-08-22 2003-03-19 Degussa AG Process for the epoxidation of olefins
US6596883B2 (en) 2001-08-23 2003-07-22 Degussa Ag Process for the epoxidation of olefins
DE10233385A1 (de) 2002-07-23 2004-02-12 Basf Ag Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Propylenglykolen
US6914167B2 (en) 2002-08-26 2005-07-05 Arco Chemical Technology, L.P. Vent recovery system
EP1403219A1 (en) 2002-09-30 2004-03-31 Degussa AG Novel aqueous hydrogen peroxide solutions
DE10249378A1 (de) 2002-10-23 2004-05-06 Basf Ag Verfahren zur kontinuierlichen Rückführung des bei der Oxidation von Olefinen mit Hydroperoxiden nicht umgesetzten Olefins mittels Verdichtung und Druckdestillation
DE10249377A1 (de) 2002-10-23 2004-05-06 Basf Ag Verfahren zu kontinuierlichen Herstellung von Epoxiden aus Olefinen und Hydroperoxiden an einem suspendierten Katalysator
TW200410921A (en) 2002-11-25 2004-07-01 Hoffmann La Roche Mandelic acid derivatives
EP1424332A1 (en) 2002-11-26 2004-06-02 Degussa AG Process for the purification of crude propene oxide
EP1424331A1 (en) 2002-11-26 2004-06-02 Degussa AG Process for the epoxidation of olefins
US7169945B2 (en) 2002-11-26 2007-01-30 Degussa Ag Process for the epoxidation of olefins
EP1489074A1 (en) 2003-06-18 2004-12-22 Degussa AG Process for the epoxidation of propene
DE10341896A1 (de) 2003-09-10 2005-04-14 Uhde Gmbh Mehrphasen-Flüssigkeitsverteiler für einen Rieselbettreaktor
DE102004003003A1 (de) 2004-01-20 2005-09-01 Basf Ag Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung einer chemischen Verbindung
US7223876B2 (en) 2004-04-21 2007-05-29 Basf Aktiengesellschaft Method of separating an olefin from a gas stream
KR101202870B1 (ko) * 2004-07-07 2012-11-19 더 다우 케미칼 캄파니 산화프로필렌 및 메탄올을 포함하는 혼합물로부터산화프로필렌을 분리하는 방법
US20070004926A1 (en) 2005-06-29 2007-01-04 Basf Aktiengesellschaft Process for producing propylene oxide
DE102005031703B3 (de) 2005-07-05 2007-01-11 Gkss-Forschungszentrum Geesthacht Gmbh Kompositmembran
DE102007024029A1 (de) 2007-05-22 2008-11-27 Evonik Degussa Gmbh Mehrphasen-Reaktorsumpf
CL2009000939A1 (es) 2008-04-30 2010-10-01 Evonik Degussa Gmbh Proceso para recuperar molibdato o tungstato desde una solucion acuosa que comprende a) contactar la solucion con un material portador inorganico cationizado e insoluble en agua, b) separar el material portador de molibdato o tungstato, c) contactarlo con una solucion acuosa con un ph entre 6 a 14 y d) separar el material saturado.
EP2343288A1 (en) 2009-11-27 2011-07-13 Momentive Specialty Chemicals Research Belgium S.A. Process for the manufacture of propylene oxide
DE102009047351A1 (de) 2009-12-01 2011-06-09 Evonik Goldschmidt Gmbh Komposit-Siliconmembranen mit hoher Trennwirkung
WO2011118823A1 (en) * 2010-03-26 2011-09-29 Sumitomo Chemical Company, Limited Method of producing propylene oxide
US8785670B2 (en) 2010-12-07 2014-07-22 Basf Se Process for the production of propylene oxide
DE102012200990A1 (de) 2012-01-24 2013-07-25 Evonik Industries Ag Verfahren zur Rückgewinnung von Molybdat bei einer mit Molybdat katalysierten Delignifizierung von Zellstoff mit Wasserstoffperoxid
RU2656608C1 (ru) 2014-07-29 2018-06-06 Эвоник Дегусса Гмбх Способ эпоксидирования олефина
CN107428711A (zh) 2015-01-14 2017-12-01 赢创德固赛有限公司 制备环氧丙烯和烷基叔丁基醚的集成方法
WO2016113185A1 (en) 2015-01-14 2016-07-21 Evonik Degussa Gmbh Integrated process for making propene oxide and an alkyl tert-butyl ether
KR102441642B1 (ko) 2015-02-17 2022-09-07 에보닉 오퍼레이션스 게엠베하 과산화 수소를 이용한 올레핀의 에폭시화 방법
TW201700464A (zh) 2015-02-17 2017-01-01 贏創德固賽有限責任公司 使用過氧化氫之使烯烴環氧化方法
EP3059229A1 (en) 2015-02-17 2016-08-24 Evonik Degussa GmbH Method for the epoxidation of an olefin with hydrogen peroxide
EP3059230A1 (en) 2015-02-17 2016-08-24 Evonik Degussa GmbH Method for the epoxidation of propene with hydrogen peroxide
PT3288927T (pt) 2015-04-28 2019-08-06 Evonik Degussa Gmbh Processo para a epoxidação de propeno
JP6824269B2 (ja) 2015-11-25 2021-02-03 エボニック オペレーションズ ゲーエムベーハー プロペンおよび過酸化水素から１，２−プロパンジオールを製造するための方法
KR102648943B1 (ko) 2015-11-26 2024-03-18 에보닉 오퍼레이션스 게엠베하 프로펜의 에폭시화를 위한 방법 및 반응기
PL3380459T3 (pl) 2015-11-26 2020-06-01 Evonik Operations Gmbh Sposób epoksydowania olefiny
TWI707847B (zh) 2015-11-26 2020-10-21 德商贏創運營有限公司 丙烯之環氧化方法
KR102625924B1 (ko) 2016-01-19 2024-01-16 에보닉 오퍼레이션스 게엠베하 올레핀의 에폭시화 방법
HUE052019T2 (hu) 2016-03-21 2021-04-28 Evonik Operations Gmbh Eljárás propén epoxidálására

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5599956A (en) * 1996-02-22 1997-02-04 Uop Integrated process for the production of propylene oxide
RU2004135312A (ru) * 2002-05-02 2005-10-10 Дегусса АГ (DE) Способ эпоксидирования олефинов
WO2004020423A1 (de) * 2002-08-30 2004-03-11 Basf Aktiengesellschaft Integriertes verfahren zur synthese von propylenoxid
RU2011150116A (ru) * 2009-05-12 2013-06-20 Басф Се Способ производства пропиленоксида

Also Published As

Publication number Publication date
KR102156001B1 (ko) 2020-09-16
US20190276419A1 (en) 2019-09-12
CN109219598B (zh) 2022-11-29
AR110464A1 (es) 2019-04-03
TW201815774A (zh) 2018-05-01
CN109219598A (zh) 2019-01-15
WO2017198546A1 (en) 2017-11-23
EP3246323A1 (en) 2017-11-22
KR20190008895A (ko) 2019-01-25
TWI730093B (zh) 2021-06-11
US10597374B2 (en) 2020-03-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2717556C1 (ru) Объединенный способ получения пропена и пропеноксида из пропана
EP3380461B1 (en) Process for the epoxidation of propene
EP3380458B1 (en) Process for the epoxidation of propene
WO2009063487A2 (en) An improved process for manufacture of epoxides, particularly epichlorohydrin
EP3556745B1 (en) Toluene diisocyanate purification method
EP3077381A1 (en) Improvements relating to propylene oxide purification
WO2014036132A1 (en) Process for vinyl acetate production having sidecar reactor for predehydrating|column
US10870631B2 (en) Process for the epoxidation of propene
CN109336847A (zh) 一种回收环氧丙烷残液的精馏系统及其工作流程
EP0732317B1 (en) Method for enhancing the yield of tertiary butyl alcohol in a tertiary butyl alcohol recovery process
JP2003064070A (ja) プロピレンオキサイドの製造方法
JP2013082709A (ja) プロピレンオキサイドの取得方法