RU2684912C2 - Способ изготовления сверхпрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный лист - Google Patents

Способ изготовления сверхпрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный лист Download PDF

Info

Publication number
RU2684912C2
RU2684912C2 RU2016152277A RU2016152277A RU2684912C2 RU 2684912 C2 RU2684912 C2 RU 2684912C2 RU 2016152277 A RU2016152277 A RU 2016152277A RU 2016152277 A RU2016152277 A RU 2016152277A RU 2684912 C2 RU2684912 C2 RU 2684912C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel sheet
temperature
steel
redistribution
sheet
Prior art date
Application number
RU2016152277A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2016152277A (ru
RU2016152277A3 (ru
Inventor
Ольга А. ГИРИНА
Дэймон ПАНАХИ
Original Assignee
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=52014170&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2684912(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Арселормиттал filed Critical Арселормиттал
Publication of RU2016152277A publication Critical patent/RU2016152277A/ru
Publication of RU2016152277A3 publication Critical patent/RU2016152277A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2684912C2 publication Critical patent/RU2684912C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B32B15/043—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/18—Layered products comprising a layer of metal comprising iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
    • C21D1/785—Thermocycling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
    • C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
    • C25D3/22—Electroplating: Baths therefor from solutions of zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
    • C25D5/34—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated
    • C25D5/36—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated of iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
    • C25D7/06—Wires; Strips; Foils
    • C25D7/0614—Strips or foils
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12757—Fe
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к стальному листу с покрытием, изготовленным из стали, имеющей химический состав, включающий в себя, мас. %: 0,34% ≤ C ≤ 0,40%, 1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%, 1,50 ≤ Si ≤ 2,40%, 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45%, 0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%, 0,01% ≤ Al ≤ 0,08% и 0% ≤ Nb ≤ 0,05%, остальное Fe и неизбежные примеси, при этом стальной лист с покрытием имеет структуру, включающую в себя по меньшей мере 60% мартенсита и 12-15% остаточного аустенита, причем стальной лист с покрытием является оцинкованным, а также стальной лист с покрытием имеет предел прочности по меньшей мере 1470 МПа и общее удлинение по меньшей мере 16%. Также раскрыт способ изготовления стального листа с покрытием, имеющего предел прочности TS по меньшей мере 1470 МПа и общее удлинение TE по меньшей мере 16%, при этом способ включает следующие последовательные стадии: нагрев до температуры АТ холоднокатаного стального листа, выполненного из стали указанного выше состава, причем температура АТ выше, чем температура превращения стали Ас3, охлаждение нагретого стального листа до температуры QT более низкой, чем температура превращения стали Ms, и находящейся в диапазоне от 200 до 230°C, и перераспределяющую обработку повторным нагревом стального листа до температуры перераспределения PT 350-450°С с выдержкой стального листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt 25-55 с, при этом после перераспределения стальной лист оцинковывают и охлаждают до комнатной температуры для получения стального листа с покрытием. Также раскрыт вариант указанного выше стального листа и вариант способа его получения. Технический результат – изготовление сверхпрочного стального листа с улучшенным пределом прочности на растяжение и улучшенным общим удлинением. 4 н. и 15 з.п. ф-лы, 6 табл., 44 пр.

Description

Настоящее изобретение относится к изготовлению высокопрочного стального листа с покрытием или без покрытия с улучшенным пределом прочности на растяжение и. улучшенным общим удлинением и листам, полученные этим способом.
Для изготовления различного оборудования, такого как конструктивные детали и панели кузова для автомобильных транспортных средств, в настоящее время обычно используют непокрытые электрооцинкованные, оцинкованные или оцинкованные отожженные листы изготовленные из DP (двухфазных) сталей, многофазных или мартенситных сталей.
Например, высокопрочная многофазная сталь может включать бейнитно-мартенситную структуру с/без некоторым количеством остаточного аустенита и содержит около 0,2% С, около 2% Mn, около 1,5% Si, что приводит к пределу прочности на растяжение около 750 МПа, пределу прочности на разрыв около 980 МПа, общему удлинению около 10%. Эти листы производят на линии непрерывного отжига путем закалки от температуры отжига выше, чем температура превращения Ас3, до температуры перестаривания выше температуры превращения Ms и выдержки листа при температуре в течение заданного времени. Необязательно лист оцинковывают или оцинковывают и отжигают.
Для уменьшения веса автомобильных деталей с целью повышения их эффективности использования топлива с учетом глобальной охраны окружающей среды, желательно иметь листы с улучшенным соотношением прочность-пластичность. Но такие листы должны также иметь подходящую формуемость.
В связи с этим было предложено изготавливать листы из так называемой закаленной и распределенной стали с улучшенными механическими свойствами и подходящей формуемостью. Целевыми являются листы с покрытием или без покрытия (непокрытые), имеющие предел прочности на растяжение TS около 1470 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 19%. Эти свойства являются целевыми, по меньшей мере, когда лист не покрыт или не оцинкован.
Когда лист оцинкован, целевыми являются предел прочности на растяжение TS, по меньшей мере, 1470 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 15%, предпочтительно, по меньшей мере, 16%.
Поэтому целью настоящего изобретения является создание такого листа и способ его изготовления.
Поэтому настоящее изобретение относится к способу изготовления холоднокатаного стального листа, имеющего предел прочности на растяжение TS, по меньшей мере, 1470 МПа и общее удлинение ТЕ, по меньшей мере, 16%, причем способ включает последовательные стадии:
- отжига при температуре отжига AT холоднокатаного стального листа из стали, химический состав которой содержит в массовых %:
0,34% ≤ С ≤ 0,40%
1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%
1,50 ≤ Si ≤ 2,40%
0% ≤ Cr ≤ 0,7%
0% ≤ Мо ≤ 0,3%
0,01% ≤ Аl ≤ 0,08%
и необязательно 0% ≤ Nb ≤ 0,05%,
остальное Fe и неизбежные примеси, температура отжига AT равна или выше температуры превращения стали Ас3, для получения отожженного стального листа,
- закалки отожженного стального листа его охлаждением до температуры закалки QT более низкой, чем температура превращения стали Ms, обычно между 150°С и 250°С, чтобы получить закаленный стальной лист, и,
- проведения обработки перераспределения повторным нагревом закаленного стального листа при температуре перераспределения РТ между 350°С и 450°С и выдержки стального листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt между 15 секундами и 250 секундами.
Предпочтительно во время закалки отожженный стальной лист охлаждают до указанной температуры закалки с достаточно высокой скоростью охлаждения, чтобы избежать образования феррита при охлаждении, чтобы получить закаленный лист, имеющий структуру, состоящую из мартенсита и аустенита.
Предпочтительно температура отжига AT составляет между 870°С и 930°С.
В соответствии с осуществлением общее удлинение ТЕ холоднокатаного стального листа составляет, по меньшей мере, 19%, состав стали таков, что 0% ≤ Cr ≤ 0,5%, 0% < Мо ≤ 0,3% и время перераспределения составляет между 15 секундами и 150 секундами. Предпочтительно в соответствии с этим осуществлением Nb не добавляют.
Таким образом, согласно этому осуществлению изобретение относится к способу получения холоднокатаного стального листа, имеющего предел прочности на растяжение. TS, по меньшей мере, 1470 МПа и общее удлинение ТЕ, по меньшей мере, способ включает последовательные стадии:
- отжига при температуре отжига AT холоднокатаного стального листа, из стали, химический состав которой содержит в массовых %:
0,34% ≤ С ≤ 0,40%
1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%
1,50 ≤ Si ≤ 2,40%
0% ≤ Cr ≤ 0,5%
0% ≤ Мо ≤ 0,3%
0,01% ≤ Al ≤ 0,08%
остальное Fe и неизбежные примеси, температура отжига AT равна или выше, чем температура превращения стали Ас3, чтобы получить отожженный стальной лист,
- закалки отожженного стального листа его охлаждением до температуры закалки QT более низкой, чем температура превращения стали Ms, обычно между 150°С и 250°С для получения закаленного стального листа, и
- выполнения обработки перераспределения повторным нагревом закаленного стального листа при температуре перераспределения РТ между 350°С и 450°С и выдержки стального листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt между 15 секундами и 150 секундами.
В двух осуществлениях, после перераспределения стальной лист охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить стальной лист без покрытия.
В первом из этих двух осуществлений состав стали таков, что 0,36% ≤ С ≤ 0,40%, Cr < 0,05% и Мо < 0,05%, температура закалки составляет между 190°С и 210°С, и время перераспределения Pt составляет между 90 секундами и 110 секундами.
Во втором из этих двух осуществлений состав стали таков, что 0,34% ≤ С ≤ 0,37%, 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%, температура закалки составляет между 200°С и 230°С, и время перераспределения Pt составляет между 25 секундами и 120 секундами.
Предпочтительно непокрытую холоднокатаную сталь затем проводят электролитическое цинкование.
В другом осуществлении после перераспределения стальной лист оцинковывают, затем охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить стальной лист с покрытием, состав стали таков, что 0,34% ≤ С ≤ 0,37%, 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07% ≤ Mo ≤ 0,20%, температура закалки составляет между 200° и 230°С, и время перераспределения Pt составляет между 25 секундами и 55 секундами.
Таким образом, в предпочтительном осуществлении состав стали таков, что, 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07% ≤ Mo ≤ 0,20%, и предпочтительно таков, что 0,34% ≤ C ≤ 0,37%.
В этом предпочтительном осуществлении, если после перераспределения стальной лист охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить непокрытый стальной лист, температура закалки предпочтительно составляет между 200°С и 230°С, и время перераспределения Pt, предпочтительно составляет между 15 секундами и 120 секундами.
Также в этом предпочтительном осуществлении, если после перераспределения стальной лист оцинковывают, затем охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить стальной лист с покрытием, температура закалки предпочтительно составляет между 200°С и 230°С, и время перераспределения Pt предпочтительно составляет между 25 секундами и 55 секундами.
В соответствии с другим осуществлением состав стали таков, что 0,46% ≤ Cr ≤ 0,7% и/или 0,03% ≤ Nb ≤ 0,05%, и предпочтительно таков, что 0% ≤ Мо ≤ 0,005%.
В соответствии с этим осуществлением после перераспределения предпочтительно на стальной лист наносят покрытие, затем охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить стальной лист с покрытием.
В соответствии с этим осуществлением стадия нанесения покрытия является, например, стадией цинкования. Предпочтительно температура закалки составляет между 200°С и 230°С, и время перераспределения Pt составляет между 50 секундами и 250 секундами.
Стадия нанесения покрытия может быть стадией цинкования с температурой сплавления GA между 470 и 520°С, предпочтительно между 480°С и 500°С, лист выдерживают при температуре сплавления GA в течение времени между 5 секундами и 15 секундами. Предпочтительно температура закалки затем составляет между 200°С и 230°С, и время перераспределения Pt между 40 с и 120 с.
Изобретение относится также к стальному листу с покрытием или без покрытия, изготовленному из стали, химический состав которой включает в массовых %:
0,34% ≤ С ≤ 0,40%
1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%
1,50 ≤ Si ≤ 2,40%
0% ≤ Cr ≤ 0,7%
0% ≤ Мо ≤ 0,3%
0,01% ≤ Аl ≤ 0,08%
и необязательно 0% ≤ Nb ≤ 0,05%,
остальное Fe и неизбежные примеси, структура включает, по меньшей мере, 60% мартенсита и между 12% и 15% остаточного аустенита, предел прочности на растяжение составляет, по меньшей мере, 1470 МПа, и общее удлинение составляет, по меньшей мере, 16%.
В конкретном осуществлении сталь такова, что 0% < Cr ≤ 0,5% и 0% < Мо ≤ 0,3%.
Общее удлинение листа составляет предпочтительно, по меньшей мере, 19%.
Таким образом, изобретение относится, в частности, к стальному листу с покрытием или без покрытия, изготовленному из стали, химический состав которой включает в массовых %:
0,34% ≤ С ≤ 0,40%
1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%
1,50 ≤ Si ≤ 2,40%
0% < Cr ≤ 0,5%
0% < Мо ≤ 0,3%
0,01% ≤ Al ≤ 0,08%
остальное Fe и неизбежные примеси, структура включает, по меньшей мере, 60% мартенсита и между 12% и 15% остаточного аустенита, предел прочности на растяжение составляет, по меньшей мере, 1470 МПа, и общее удлинение составляет, по меньшей мере, 19%.
В конкретном осуществления стальной лист является непокрытым, состав стали таков, что 0<Cr < 0,05% и 0 < Мо < 0,05%, и предел прочности на разрыв выше 1150 МПа. Предпочтительно без добавления Nb.
В другом осуществлении стальной лист является непокрытым, состав стали таков, что 0,35 ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07 ≤ Мо ≤ 0,20%, и предел прочности на разрыв выше 880 МПа, предел прочности на растяжение выше 1520 МПа, и общее удлинение составляет, по меньшей мере, 20%. Предпочтительно без добавления Nb.
В другом осуществлении стальной лист является оцинкованным, состав стали таков, что 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%, предел прочности на разрыв выше 1510 МПа и общее удлинение составляет, по меньшей мере, 20%. Предпочтительно без добавления Nb.
Таким образом, в соответствии с предпочтительным осуществлением состав стали таков, что 0,35% ≤ Cr ≤0,45% и 0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%. Если лист без покрытия, предел прочности на разрыв может быть выше 880 МПа, предел прочности на растяжение выше 1520 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 20%. Если лист оцинкован, предел прочности на разрыв может быть выше 1510 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 20%.
В соответствии с другим предпочтительным осуществлением состав стали таков, что 0,46% ≤ Cr ≤ 0,7%, и/или 0,03% ≤ Nb ≤ 0,05%. Предпочтительно состав стали таков, что 0% ≤ Мо ≤ 0,005%.
Предпочтительно в этом предпочтительным осуществлением, по меньшей мере, одна поверхность листа является оцинкованной или оцинкованной с отжигом.
Изобретение далее будет описано в деталях, но без введения ограничений.
В соответствии с изобретением лист получают термообработкой горячекатаного или предпочтительно холоднокатаного необработанного стального листа, изготовленного из стали, химический состав которой содержит в массовых %:
- 0,34% - 0,40% углерода, чтобы обеспечить удовлетворительную прочность и улучшить стабильность остаточного аустенита. Это необходимо для того, чтобы получить достаточное удлинение. Если содержание углерода слишком высокое, горячекатаный лист слишком твердый для холодной прокатки и свариваемость является недостаточной.
- 1,50% - 2,40% кремния, чтобы стабилизировать аустенит для обеспечения твердорастворного упрочнения и задерживать формирование карбидов во время перераспределения с соответствующими процедурами, чтобы предотвратить образование оксидов кремния на поверхности листа, которые ухудшают покрываемость.
- 1,50% - 2,30% марганца, чтобы иметь достаточную прокаливаемость для получения структуры, содержащей, по меньшей мере, 60% мартенсита, предел прочности на растяжение более 1470 МПа и, чтобы избежать проблем сегрегации, которые ухудшают пластичность.
- 0% - 0,3% молибдена и 0% - 0,7% хрома для увеличения прокаливаемости и для стабилизации остаточного аустенита, чтобы значительно снизить разложение аустенита в процессе перераспределения. Абсолютное нулевое значение исключается из-за остаточных количеств. В соответствии с осуществлением состав включает от 0% до 0,5% хрома. Когда стальной лист без покрытия, молибден и хром могут быть исключены, и их содержание может оставаться менее 0,05% каждого. Когда стальной лист является оцинкованным, содержание молибдена предпочтительно составляет от 0,07% до 0,20%, и содержание хрома предпочтительно составляет от 0,35% до 0,45%. В качестве альтернативы, когда лист покрыт, в частности, оцинкован с отжигом, содержание молибдена предпочтительно ниже 0,005%, и содержание хрома предпочтительно составляет от 0,46% до 0,7%. Содержание молибдена ниже 0,005% соответствует наличию молибдена только в качестве примеси или остаточного содержания.
-0,01% - 0,08% алюминия, который обычно добавляют к жидкой стали с целью раскисления, предпочтительно.
Остальное железо и остаточные элементы или неизбежные примеси при изготовлении стали. В этом отношении Ni, Cu, V, Ti, В, S, Р и N, по меньшей мере, рассматриваются как остаточные элементы, которые являются неизбежными примесями. Поэтому, как правило, их содержание составляет менее 0,05% для Ni, 0,05 для Cu, 0,007% для V, 0,001% для В, 0,005% для S, 0,02% для Р и 0,010% для N.
Добавление микролегирующих элементов, таких как Nb от 0 до 0,05% и/или Ti от 0 до 0,1% может быть использовано для получения искомой микроструктуры и оптимального сочетания свойств продукта.
В частности, когда лист с покрытием, Nb может быть добавлен в количестве до 0,05%. В соответствии с осуществлением содержание Nb предпочтительно составляет от 0,03 до 0,05%. В соответствии с этим осуществлением лист предпочтительно покрыт цинкованием или цинкованием с отжигом. Содержание Nb от 0,03 до 0,05% позволяет получить удовлетворительный предел прочности на растяжение и удлинение, в частности, предел прочности на растяжение, по меньшей мере, 1470 МПа и удлинение, по меньшей мере, 16%, когда лист покрыт цинкованием или цинкованием с отжигом.
Таким образом, когда лист с покрытием, в частности, путем цинкования с отжигом, состав может включать Nb в количестве от 0,03% до 0,05%, Cr в количестве от 0,46% до 0,7%, и без добавления Мо.
Необработанный стальной лист представляет собой холоднокатаный лист изготовленный в соответствии со способами, известными специалистам в данной области техники.
После прокатки листы протравливают кислотой или очищают, затем подвергают термообработке и необязательно горячему покрытию.
Термообработка, которую предпочтительно выполняют непрерывным отжигом, когда лист без покрытия, и на линии горячего покрытия, когда стальной лист с покрытием, включает следующие последовательные стадии:
- отжига холоднокатаного листа при температуре отжига AT равной или выше, чем температура превращения стали Ас3, и предпочтительно выше Ас3 + 15°С, чтобы получить отожженный стальной лист, имеющий полностью аустенитную структуру, но менее 1000°С, чтобы не слишком укрупнять аустенитное зерно. Обычно температура выше 870°С является достаточной для стали в соответствии с изобретением, и эта температура не должна быть выше 930°С. Затем стальной лист выдерживают при этой температуре, т.е. выдерживают между AT - 5°С и AT + 10°С, в течение времени, достаточного для выравнивания температуры в стали. Предпочтительно это время более 30 секунд, но не должно быть более 300 секунд. Для нагрева до температуры отжига холоднокатаный стальной лист, например, сначала нагревают до температуры около 600°С со скоростью, как правило, ниже 20°С/с, затем снова нагревают до температуры около 800°С со скоростью, как правило, ниже 10°С/с, и в конечном счете нагревают до температуры отжига AT со скоростью нагрева ниже 5°С/с. В этом случае лист выдерживают при температуре отжига в течение времени между 40 и 150 секундами.
- закали отожженного листа охлаждением до температуры закалки QT более низкой, чем температура превращения Ms между 150°С и 250°С при достаточно высокой скорости охлаждения, чтобы избежать образования феррита при охлаждении, предпочтительно, более 35°C/сек, чтобы получить закаленный лист, имеющий структуру, состоящую из мартенсита и аустенита, поэтому конечная структура содержит, по меньшей мере, 60% мартенсита и между 12% и 15% аустенита. Если сталь содержит менее 0,05% молибдена и менее 0,05% хрома, температура закалки предпочтительно составляет между 190°С и 210°С. Когда стальной лист должен быть оцинкован и когда химический состав стали таков, что 0,34% ≤ C ≤ 0,37%, 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%, температура закалки предпочтительно составляет между 200°С и 230°С. Когда состав стали таков, что 0,46% ≤ Cr ≤ 0,7% и 0% ≤ Мо ≤ 0,005%, температура закалки также предпочтительно составляет между 200°С и 230°С.
- повторного нагрева закаленного листа до температуры перераспределения РТ между 350°С и 450°С. Скорость нагрева предпочтительно составляет, по меньшей мере, 30°С/с.
- выдержки листа при температуре перераспределения РТ в течение времени перераспределения Pt между 15 сек и 250 сек, например, между 15 сек и 150 сек. Во время стадии перераспределения углерод распределяется, т.е. диффундирует из мартенсита в аустенит, который, таким образом, обогащается.
- необязательно, охлаждения листа до комнатной температуры, если отсутствует необходимость в покрытии, или нагрева листа до температуры горячего покрытия листа и его охлаждения до комнатной температуры, если необходимо покрытие. Горячее покрытие представляет собой, например, цинкование, и температура покрытия составляет около 460°С, как известно в данной области техники.
Нагрев до температуры покрытия выполняют предпочтительно со скоростью нагрева, по меньшей мере, 30°/с, и покрытие занимает от 2 до 10 секунд.
В соответствии с конкретным осуществлением горячее покрытие является цинкованием. В этом осуществлении время перераспределения предпочтительно составляет между 40 с и 120 с, например, более или равно 50 с и/или менее или равное 100 с.
Лист нагревают от температуры перераспределения РТ до температуры нанесения покрытия, которая в данном случае является температурой сплавления, и охлаждают до комнатной температуры после цинкования с отжигом.
Нагрев до температуры сплавления выполняют предпочтительно со скоростью нагрева, по меньшей мере, 20°С/с, предпочтительно, по меньшей мере, 30°С/с.
Предпочтительно температура сплавления ниже 520°C и выше 470°С. Более предпочтительно температура сплавления менее или равна 500°С, и/или выше или равна 480°С.
Лист выдерживают при температуре сплавления в течение времени, которое составляет, например, между 5 секундами и 20 секундами, предпочтительно между 5 с и 15 с, например, между 8 с и 12 с. Действительно, выдержка листа при температуре сплавления в течение более 20 с, приводит к уменьшению пластичности, в частности, к снижению общего удлинения листа.
При нанесении покрытия или без покрытия, скорость охлаждения до комнатной температуры предпочтительно составляет между 3 и 20°С/с.
Когда лист без покрытия и сталь содержит предпочтительно менее 0,05% хрома и менее 0,05% молибдена, время перераспределения предпочтительно составляет между 90 сек и 110 сек. С помощью такой обработки можно получить листы, имеющие предел текучести более 1150 МПа, предел прочности более 1470 МПа и общее удлинение более 19%.
Когда лист без покрытия и сталь содержит 0,35-0,45% хрома и 0,07-0,20% молибдена, время перераспределения предпочтительно составляет между 15 сек и 120 сек. С помощью такой обработки можно получить листы, имеющие предел текучести более 880 МПа, предел прочности более 1520 МПа и общее удлинение более 20%.
Когда лист с покрытием, состав и параметры обработки предпочтительно регулируют в соответствии с двумя следующими осуществлениями.
В соответствии с первым осуществлением, когда лист с покрытием, сталь содержит предпочтительно между 0,35% и 0,45% хрома и между 0,07% - 0,20% молибдена, и время перераспределения Pt предпочтительно составляет между 25 секундами и 55 секундами. В этих условиях даже можно получить стальной лист с покрытием, имеющий предел прочности выше 1510 МПа и общее удлинение, по меньшей мере 20%.
В соответствии со вторым осуществлением, когда лист с покрытием, сталь может включать между 0,46 и 0,7% хрома, менее 0,005% Мо и между 0,03 и 0,05% Nb. С этим составом время перераспределения предпочтительно выше 30 с, более предпочтительно выше или равно 50 с.
Когда лист покрыт цинкованием, время перераспределения может достигать 230 секунд.
Когда лист покрыт цинкованием с отжигом, время перераспределения Pt предпочтительно составляет между 40 секундами и 120 секундами, более предпочтительно между 50 и 100 секундами. Температура сплавления предпочтительно составляет между 470°С и 520°С, более предпочтительно между 480°С и 500°С.
Лист предпочтительно выдерживают при температуре сплавления в течение менее 20 с, предпочтительно менее 15 сек и более 5 с. В этих условиях можно получить оцинкованный с отжигом стальной лист, имеющий предел прочности выше 1470 МПа, даже выше 1510 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 16%.
В качестве примеров и сравнения, были изготовлены листы из сталей, массовый состав которых и характеристические температуры, такие как Ас3 и Ms, приведены в таблице I.
Листы подвергают холодной прокатки, отжигают, закаливают, разделяют и охлаждают до комнатной температуры, или оцинковывают после перераспределения, затем охлаждают до комнатной температуры.
Механические свойства измеряют в поперечном направлении по отношению к направлению прокатки. Как хорошо известно, в данной области техники, уровень пластичности в направлении прокатки немного лучше, чем в поперечном направлении, для такой высокопрочной стали. Определенными свойствами являются коэффициент раздачи отверстия HER, измеряемый в соответствии со стандартом ISO 16630:2009, предел текучести YS, предел прочности на растяжение TS, однородное удлинение UE и общее удлинение ТЕ.
Условия обработки и механические свойства приведены в таблице II для листов без покрытия и в таблице III, для листов с покрытием.
В этих таблицах AT является температурой отжига, QT температура закалки, РТ температура перераспределения. В таблице II, GI является температурой цинкования.
Figure 00000001
Figure 00000002
Figure 00000003
Figure 00000004
Примеры 1-14 показывают, что только со сталью S181, которая не содержит ни хрома, ни молибдена, и сталью S80, которая содержит и хром и молибден, можно достичь искомые свойства, т.е. TS ≥ 1470 МПа и ТЕ ≥ 19%. В сплаве S181, искомые свойства достигаются при температуре закалки QT 200°С и времени перераспределения 100 секунд. В этом случае предел прочности на разрыв превышает 1150 МПа. В сплаве S80, который содержит хром и молибден, искомые свойства достигаются при температуре закалки QT 220°С и времени перераспределения между 30 и 100 секундами (примеры 7-10). В этом случае предел прочности на растяжение выше 1520 МПа и общее удлинение составляет более 20%. Кроме того, стоит отметить, что все примеры, содержащие Cr и Мо (7-14), имеют предел прочности на разрыв значительно ниже, чем в примерах 1-6, относящихся к стали без Cr и Мо.
Примеры 15-33, показывают, что только примеры, соответствующие сталям, содержащим Cr и Мо способны достичь искомых свойств, когда листы оцинкованы (примеры 27-28). Для стали S80 температура закалки должна быть 220°С и время перераспределения 10 секунд слишком короткое время, в то время как время перераспределения 100 секунд слишком длительное. Когда сталь не содержит Cr и не содержит Мо, предел прочности на разрыв всегда остается ниже 1470 МПа.
Другие листы, изготовленные из сплава, имеющего состав, показанный в таблице IV, были холоднокатаными, отожженными, закаленными, разделенными, оцинкованными или оцинкованными с отжигом и охлажденными до комнатной температуры.
Figure 00000005
Механические свойства листов были измерены в поперечном направлении по отношению к направлению прокатки. Как хорошо известно, в данной области техники, уровень пластичности в направлении прокатки немного лучше, чем в поперечном направлении, для такой высокопрочной стали. Определенными свойствами являются коэффициент раздачи отверстия HER, измеренный в соответствии со стандартом ISO 16630:2009, предел прочности на разрыв YS, предел прочности на растяжение TS, равномерное удлинение UE и общее удлинение ТЕ.
Условия обработки и механические свойства оцинкованных листов представлены в таблице V.
В этой таблице GI является температурой цинкования.
Figure 00000006
Примеры 35-37 показывают, что в случае стали, содержащей большое количество хрома и ниобия и меньшее количество молибдена, искомые свойства, то есть TS≥1470 МПа и ТЕ≥19%, могут быть достигнуты со временем перераспределения более 30 с, в частности, по меньшей мере, 50 с.
Условия обработки и механические свойства оцинкованных и отожженных листов представлены в таблице VI.
В таблице VI TGA является температурой сплавления и tGA является временем выдержки при этой температуре сплавления TGA.
Figure 00000007
Примеры 38-44 показывают, что время перераспределения Pt между 40 секундами и 120 секундами, в частности, между 50 и 100 секундами позволяет получить оцинкованный и отожженный стальной лист, имеющий предел прочности на разрыв выше 1510 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 16%.
В частности, пример 44 показывает, что температура сплавления 480°С и время выдержки при температуре сплавления 10 с позволяют получить предел прочности на разрыв более 1510 МПа и общее удлинение более 16%, даже более 17%.

Claims (58)

1. Стальной лист с покрытием, изготовленный из стали, имеющей химический состав, включающий в себя, мас. %:
0,34% ≤ C ≤ 0,40%
1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%
1,50 ≤ Si ≤ 2,40%
0,35% ≤ Cr ≤ 0,45%
0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%
0,01% ≤ Al ≤ 0,08%
и 0% ≤ Nb ≤ 0,05%,
остальное Fe и неизбежные примеси, при этом стальной лист с покрытием имеет структуру, включающую в себя по меньшей мере 60% мартенсита и 12-15% остаточного аустенита, причем стальной лист с покрытием является оцинкованным, а также стальной лист с покрытием имеет предел прочности по меньшей мере 1470 МПа и общее удлинение по меньшей мере 16 %.
2. Способ изготовления стального листа с покрытием по п. 1, имеющего предел прочности TS по меньшей мере 1470 МПа и общее удлинение TE по меньшей мере 16%, при этом способ включает следующие последовательные стадии:
нагрев до температуры АТ холоднокатаного стального листа, выполненного из стали, имеющей химический состав, включающий в себя, мас. %:
0,34% ≤ C ≤ 0,40%
1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%
1,50 ≤ Si ≤ 2,40%
0,35% ≤ Cr ≤ 0,45%
0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%
0,01% ≤ Al ≤ 0,08%,
и 0% ≤ Nb ≤ 0,05%,
остальное Fe и неизбежные примеси, причем температура АТ выше, чем температура превращения стали Ас3,
охлаждение нагретого стального листа до температуры QT более низкой, чем температура превращения стали Ms, и находящейся в диапазоне от 200 до 230°C, и
перераспределяющую обработку повторным нагревом стального листа до температуры перераспределения PT 350-450°С с выдержкой стального листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt 25-55 с,
при этом после перераспределения стальной лист оцинковывают и охлаждают до комнатной температуры для получения стального листа с покрытием.
3. Способ по п. 2, характеризующийся тем, что при охлаждении стального листа до указанной температуры QT, его охлаждают со скоростью охлаждения, достаточно высокой, чтобы избежать образования феррита при охлаждении, и для того, чтобы получить стальной лист, обладающий структурой, состоящей из мартенсита и аустенита при указанной температуре QT.
4. Способ по п. 2 или 3, характеризующийся тем, что температура АТ составляет от 870 до 930°С.
5. Способ по п. 2 или 3, характеризующийся тем, что химический состав стали таков, что 0,34% ≤ C ≤ 0,37%.
6. Стальной лист с покрытием или без покрытия, изготовленный из стали, имеющей химический состав, включающий в себя, мас. %:
0,34% ≤ C ≤ 0,40%
1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%
1,50 ≤ Si ≤ 2,40%
0,46% ≤ Cr ≤ 0,7%
0% ≤ Мо ≤ 0,3%
0,01% ≤ Al ≤ 0,08%
и 0,03% ≤ Nb ≤ 0,05%,
остальное Fe и неизбежные примеси, причем стальной лист имеет структуру, включающую в себя по меньшей мере 60% мартенсита и 12-15% остаточного аустенита, а также стальной лист имеет предел прочности по меньшей мере 1470 МПа и общее удлинение по меньшей мере 16%.
7. Стальной лист по п. 6, характеризующийся тем, что химический состав стали таков, что 0% ≤ Мо ≤ 0,005%.
8. Стальной лист по п. 7, характеризующийся тем, что по меньшей мере одна поверхность стального листа оцинкована.
9. Стальной лист по п. 7, характеризующийся тем, что по меньшей мере одна поверхность стального листа оцинкована и подвергнута отжигу.
10. Способ изготовления стального листа по п. 6, имеющего предел прочности TS по меньшей мере 1470 МПа и общее удлинение TE по меньшей мере 16%, при этом способ включает следующие последовательные стадии:
нагрев до температуры АТ холоднокатаного стального листа, выполненного из стали, имеющей химический состав, включающий в себя, мас. %:
0,34% ≤ C ≤ 0,40%
1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%
1,50 ≤ Si ≤ 2,40%
0,46% ≤ Cr ≤ 0,7%
0% ≤ Мо ≤ 0,3%
0,01% ≤ Al ≤ 0,08%,
и 0,03% ≤ Nb ≤ 0,05%,
остальное Fe и неизбежные примеси, причем температура АТ выше, чем температура превращения стали Ас3,
охлаждение нагретого стального листа до температуры QT более низкой, чем температура превращения стали Ms, и составляющей 150-250°C, и
перераспределяющую обработку повторным нагревом стального листа при температуре перераспределения PT 350-450°С с выдержкой стального листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt 15-250 с.
11. Способ по п. 10, характеризующийся тем, что при охлаждении стального листа до указанной температуры QT, его охлаждают со скоростью охлаждения, достаточно высокой, чтобы избежать образования феррита при охлаждении, и для того, чтобы получить стальной лист, обладающий структурой, состоящей из мартенсита и аустенита при указанной температуре QT.
12. Способ по п. 10 или 11, характеризующийся тем, что температура АТ составляет 870-930°С.
13. Способ по п. 10 или 11, характеризующийся тем, что химический состав стали таков, что 0% ≤ Мо ≤ 0,005%.
14. Способ по п. 10 или 11, характеризующийся тем, что после перераспределения на стальной лист наносят покрытие, затем охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить стальной лист с покрытием.
15. Способ по п. 14, характеризующийся тем, что стадия нанесения покрытия представляет собой стадию цинкования.
16. Способ по п. 15, характеризующийся тем, что температура QT составляет 200-230°С, а время перераспределения Pt составляет 50-250 с.
17. Способ по п. 14, характеризующийся тем, что стадия нанесения покрытия представляет собой стадию цинкования с отжигом с температурой сплавления GA 470-520°C, при этом стальной лист выдерживают при температуре сплавления GA в течение периода времени 5-15 с.
18. Способ по п. 17, характеризующийся тем, что температура сплавления GA составляет 480-500°С.
19. Способ по п. 17, характеризующийся тем, что температура QT составляет 200-230°С, а время перераспределения Pt 40-120 с.
RU2016152277A 2014-07-03 2015-07-03 Способ изготовления сверхпрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный лист RU2684912C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IBPCT/IB2014/002379 2014-07-03
PCT/IB2014/002379 WO2016001707A1 (en) 2014-07-03 2014-07-03 Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet
PCT/IB2015/055034 WO2016001890A2 (en) 2014-07-03 2015-07-03 Method for producing a ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2016152277A RU2016152277A (ru) 2018-07-02
RU2016152277A3 RU2016152277A3 (ru) 2018-12-10
RU2684912C2 true RU2684912C2 (ru) 2019-04-16

Family

ID=52014170

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016151402A RU2669667C2 (ru) 2014-07-03 2014-07-03 Способ изготовления высокопрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный стальной лист
RU2016152277A RU2684912C2 (ru) 2014-07-03 2015-07-03 Способ изготовления сверхпрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный лист

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016151402A RU2669667C2 (ru) 2014-07-03 2014-07-03 Способ изготовления высокопрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный стальной лист

Country Status (16)

Country Link
US (5) US10378077B2 (ru)
EP (4) EP3164516B1 (ru)
JP (3) JP6343688B2 (ru)
KR (4) KR102407064B1 (ru)
CN (2) CN106661652B (ru)
BR (3) BR112017000019B1 (ru)
CA (3) CA2953741C (ru)
ES (4) ES2737601T3 (ru)
HU (4) HUE044411T2 (ru)
MA (1) MA47181B1 (ru)
MX (2) MX2017000188A (ru)
PL (4) PL3492608T3 (ru)
RU (2) RU2669667C2 (ru)
UA (2) UA115745C2 (ru)
WO (2) WO2016001707A1 (ru)
ZA (1) ZA201700059B (ru)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9814560B2 (en) 2013-12-05 2017-11-14 W. L. Gore & Associates, Inc. Tapered implantable device and methods for making such devices
US10378077B2 (en) 2014-07-03 2019-08-13 Arcelormittal Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet
BR112017025950A2 (pt) 2015-06-05 2018-08-14 W. L. Gore & Associates, Inc. ?prótese implantável de baixo sangramento com um afunilador?
CN106282494B (zh) * 2016-09-18 2018-12-04 扬州大学 一种中碳合金钢的q-p热处理工艺
CN108018484B (zh) * 2016-10-31 2020-01-31 宝山钢铁股份有限公司 抗拉强度1500MPa以上成形性优良的冷轧高强钢及其制造方法
WO2019082037A1 (en) * 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal PROCESS FOR MANUFACTURING COATED STEEL SHEET, TWO STITCHED SHEET METAL SHEETS, AND USE THEREOF
WO2018234839A1 (en) * 2017-06-20 2018-12-27 Arcelormittal ZINC COATED STEEL SHEET HAVING HIGH STRENGTH POINTS WELDABILITY
WO2019122957A1 (en) * 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal A coated steel substrate
WO2020128574A1 (en) * 2018-12-18 2020-06-25 Arcelormittal Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
JP7185555B2 (ja) * 2019-02-18 2022-12-07 株式会社神戸製鋼所 鋼板
WO2020221889A1 (en) * 2019-04-30 2020-11-05 Tata Steel Nederland Technology B.V. A high strength steel product and a process to produce a high strength steel product
CN116917519A (zh) * 2021-03-25 2023-10-20 日本制铁株式会社 钢板

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004022794A1 (en) * 2002-09-04 2004-03-18 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
EP2325346A1 (en) * 2008-09-10 2011-05-25 JFE Steel Corporation High-strength steel plate and manufacturing method thereof
US20110186189A1 (en) * 2010-01-29 2011-08-04 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High-strength cold-rolled steel sheet excellent in workability and method for manufacturing the same
EP2546368A1 (en) * 2010-03-09 2013-01-16 JFE Steel Corporation Method for producing high-strength steel sheet
RU2518852C1 (ru) * 2012-07-20 2014-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочный холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления

Family Cites Families (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB486584A (en) * 1936-10-06 1938-06-07 Joseph L Herman Improvements in and relating to a method and apparatus for coating metals by dipping
JPS61157625A (ja) * 1984-12-29 1986-07-17 Nippon Steel Corp 高強度鋼板の製造方法
AUPM648394A0 (en) * 1994-06-27 1994-07-21 Tubemakers Of Australia Limited Method of increasing the yield strength of cold formed steel sections
US6368728B1 (en) * 1998-11-18 2002-04-09 Kawasaki Steel Corporation Galvannealed steel sheet and manufacturing method
US7090731B2 (en) 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
DE10161465C1 (de) * 2001-12-13 2003-02-13 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von Warmband
FR2850671B1 (fr) 2003-02-05 2006-05-19 Usinor Procede de fabrication d'une bande d'acier dual-phase a structure ferrito-martensitique, laminee a froid et bande obtenue
JP4268079B2 (ja) 2003-03-26 2009-05-27 株式会社神戸製鋼所 伸び及び耐水素脆化特性に優れた超高強度鋼板、その製造方法、並びに該超高強度鋼板を用いた超高強度プレス成形部品の製造方法
JP4582707B2 (ja) * 2005-04-20 2010-11-17 新日本製鐵株式会社 不メッキ欠陥発生のない溶融亜鉛メッキ方法
CN101225499B (zh) 2008-01-31 2010-04-21 上海交通大学 低合金超高强度复相钢及其热处理方法
JP5402007B2 (ja) * 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR20100034118A (ko) 2008-09-23 2010-04-01 포항공과대학교 산학협력단 마르텐사이트 조직을 가진 초고강도 용융아연도금 강판 및 그 제조 방법
JP4924730B2 (ja) 2009-04-28 2012-04-25 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性、溶接性および疲労特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5287770B2 (ja) 2010-03-09 2013-09-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5136609B2 (ja) * 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR101253885B1 (ko) * 2010-12-27 2013-04-16 주식회사 포스코 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
JP5569647B2 (ja) 2011-09-30 2014-08-13 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
BR112014007545B1 (pt) * 2011-09-30 2019-05-14 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência, chapa de aço galvanizada por imersão a quente de alta resistência ligada e método para produção das mesmas.
US9783878B2 (en) 2011-09-30 2017-10-10 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet having excellent plating adhesion, formability, and hole expandability with tensile strength of 980 MPa or more and manufacturing method therefor
JP5764549B2 (ja) * 2012-03-29 2015-08-19 株式会社神戸製鋼所 成形性および形状凍結性に優れた、高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、ならびにそれらの製造方法
CN103361547B (zh) 2012-03-30 2016-01-20 鞍钢股份有限公司 一种冷成型用超高强度钢板的生产方法及钢板
RU2491357C1 (ru) * 2012-05-10 2013-08-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства листовой стали
KR20150029736A (ko) * 2012-07-31 2015-03-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 성형성 및 형상 동결성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판, 그리고 그의 제조 방법
CN104903485B (zh) * 2012-12-25 2017-05-03 新日铁住金株式会社 合金化热浸镀锌钢板及其制造方法
CN103103435B (zh) 2013-01-23 2015-06-03 北京科技大学 一种具有trip效应的球墨铸铁的制备工艺
WO2015011511A1 (fr) 2013-07-24 2015-01-29 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier à très hautes caractéristiques mécaniques de résistance et de ductilité, procédé de fabrication et utilisation de telles tôles
WO2015088523A1 (en) 2013-12-11 2015-06-18 ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. Cold rolled and annealed steel sheet
US10378077B2 (en) 2014-07-03 2019-08-13 Arcelormittal Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2004022794A1 (en) * 2002-09-04 2004-03-18 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
EP2325346A1 (en) * 2008-09-10 2011-05-25 JFE Steel Corporation High-strength steel plate and manufacturing method thereof
US20110186189A1 (en) * 2010-01-29 2011-08-04 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High-strength cold-rolled steel sheet excellent in workability and method for manufacturing the same
EP2546368A1 (en) * 2010-03-09 2013-01-16 JFE Steel Corporation Method for producing high-strength steel sheet
RU2518852C1 (ru) * 2012-07-20 2014-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочный холоднокатаный стальной лист и способ его изготовления

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
GUHUI GAO ET AL: "Enhanced ductility and toughness in an ultrahigh-strength Mn-Si-Cr-C steel: The great potential of ultrafine filmy retained austentile", ACTA MATERIALIA, vol.76, 26.06.2014., рр.425-433, DOI: 10.1016/j.actamat.2014.05.055. *

Also Published As

Publication number Publication date
ES2777835T3 (es) 2020-08-06
US11124853B2 (en) 2021-09-21
CA3164285C (en) 2023-04-04
JP6343688B2 (ja) 2018-06-13
US20190264299A1 (en) 2019-08-29
US20210222267A1 (en) 2021-07-22
JP2017524818A (ja) 2017-08-31
EP3164517B1 (en) 2020-01-08
EP3164517A2 (en) 2017-05-10
HUE048514T2 (hu) 2020-07-28
HUE054656T2 (hu) 2021-09-28
EP3492608A1 (en) 2019-06-05
JP2017527691A (ja) 2017-09-21
EP3164516B1 (en) 2019-04-24
EP3164516A1 (en) 2017-05-10
MA47181B1 (fr) 2021-04-30
US10378077B2 (en) 2019-08-13
US20170145536A1 (en) 2017-05-25
PL3492608T3 (pl) 2020-08-24
CA2953741C (en) 2021-08-10
US20190264300A1 (en) 2019-08-29
UA120185C2 (uk) 2019-10-25
ZA201700059B (en) 2019-05-29
MA47181A (fr) 2019-11-06
ES2737601T3 (es) 2020-01-15
CA2954138C (en) 2022-09-13
EP3564397B1 (en) 2021-03-24
RU2016152277A (ru) 2018-07-02
BR112017000019A2 (pt) 2017-11-07
KR102407064B1 (ko) 2022-06-08
US11001904B2 (en) 2021-05-11
BR122019019513B1 (pt) 2020-09-15
CA2954138A1 (en) 2016-01-07
RU2016152277A3 (ru) 2018-12-10
WO2016001890A2 (en) 2016-01-07
US20170137910A1 (en) 2017-05-18
KR20170026442A (ko) 2017-03-08
KR102464733B1 (ko) 2022-11-08
CN106661652B (zh) 2018-10-12
KR20210081450A (ko) 2021-07-01
EP3564397A1 (en) 2019-11-06
MX2017000188A (es) 2017-05-01
BR112017000010B1 (pt) 2021-05-04
MX2017000192A (es) 2017-05-01
WO2016001890A3 (en) 2016-03-10
PL3164517T3 (pl) 2020-09-21
HUE044411T2 (hu) 2019-10-28
PL3564397T3 (pl) 2021-09-13
ES2866176T3 (es) 2021-10-19
BR112017000010A2 (pt) 2017-11-07
KR102462277B1 (ko) 2022-11-01
CN106471138B (zh) 2018-10-12
RU2016151402A3 (ru) 2018-06-26
PL3164516T3 (pl) 2019-10-31
EP3492608B1 (en) 2020-03-04
US11131003B2 (en) 2021-09-28
RU2669667C2 (ru) 2018-10-12
WO2016001707A1 (en) 2016-01-07
JP6564963B1 (ja) 2019-08-21
BR112017000019B1 (pt) 2020-01-28
KR20170027744A (ko) 2017-03-10
CA2953741A1 (en) 2016-01-07
UA115745C2 (uk) 2017-12-11
RU2016151402A (ru) 2018-06-26
CN106661652A (zh) 2017-05-10
HUE049714T2 (hu) 2020-10-28
JP2019178428A (ja) 2019-10-17
CN106471138A (zh) 2017-03-01
ES2772298T3 (es) 2020-07-07
KR20220081384A (ko) 2022-06-15
CA3164285A1 (en) 2016-01-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2684912C2 (ru) Способ изготовления сверхпрочного стального листа с покрытием или без покрытия и полученный лист
KR102455373B1 (ko) 향상된 강도, 연성 및 성형성을 갖는 고강도 강 시트의 제조 방법
RU2687284C2 (ru) Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист
US10995386B2 (en) Double annealed steel sheet having high mechanical strength and ductility characteristics, method of manufacture and use of such sheets
RU2683785C2 (ru) Способ изготовления высокопрочного стального листа и полученный лист
RU2680043C2 (ru) Способ изготовления высокопрочного стального листа, обладающего улучшенной формуемостью и пластичностью, и полученный лист
RU2677888C2 (ru) Способ изготовления высокопрочной листовой стали, имеющей улучшенную формуемость, и полученный лист
KR20170026394A (ko) 향상된 강도 및 성형성을 갖는 고강도 강 시트의 제조 방법 및 획득된 시트
KR20170038817A (ko) 향상된 강도, 연성 및 성형성을 갖는 피복 강 시트의 제조 방법
US11512362B2 (en) Method for producing an ultra high strength galvannealed steel sheet and obtained galvannealed steel sheet
JP6967628B2 (ja) 超高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するための方法、及び得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板