ES2866176T3 - Procedimiento de producción de una lámina de acero recubierta de ultra alta resistencia y lámina obtenida - Google Patents
Procedimiento de producción de una lámina de acero recubierta de ultra alta resistencia y lámina obtenida Download PDFInfo
- Publication number
- ES2866176T3 ES2866176T3 ES19182667T ES19182667T ES2866176T3 ES 2866176 T3 ES2866176 T3 ES 2866176T3 ES 19182667 T ES19182667 T ES 19182667T ES 19182667 T ES19182667 T ES 19182667T ES 2866176 T3 ES2866176 T3 ES 2866176T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- steel sheet
- temperature
- steel
- sheet
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 81
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 81
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 9
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 18
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims abstract description 18
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 10
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims abstract 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 16
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 8
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 8
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 abstract description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 abstract description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 18
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 14
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 12
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003618 dip coating Methods 0.000 description 3
- 241001279686 Allium moly Species 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
- B32B15/043—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/18—Layered products comprising a layer of metal comprising iron or steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/78—Combined heat-treatments not provided for above
- C21D1/785—Thermocycling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
- C23C2/29—Cooling or quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
- C23C2/36—Elongated material
- C23C2/40—Plates; Strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
- C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
- C25D3/22—Electroplating: Baths therefor from solutions of zinc
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/34—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated
- C25D5/36—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated of iron or steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
- C25D7/06—Wires; Strips; Foils
- C25D7/0614—Strips or foils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12757—Fe
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
- Y10T428/12792—Zn-base component
- Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
- Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Abstract
Un procedimiento de producción de una lámina de acero laminada en frío que tiene una resistencia a la tracción RT de al menos 1470 MPa y un alargamiento total AT de al menos el 19 %, midiéndose las propiedades mecánicas en la dirección transversal con respecto a la dirección de laminación, comprendiendo el procedimiento las etapas sucesivas de: - recocer a una temperatura de recocido TR una lámina de acero laminada en frío hecha de acero cuya composición química contiene en % en peso: 0,34 % <= C <= 0,40 % 1,50 % <= Mn <= 2,30 % 1,50 <= Si <= 2,40 % 0,35 % <= Cr <= 0,45 % 0,07 % <= Mo <= 0,20 % 0,01 % <= Al <= 0,08 %, y opcionalmente 0 % <= Nb <= 0,05 %, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo Ni, Cu, V, Ti, B, S, P y N impurezas inevitables con contenidos de menos del 0,05 % de Ni, 0,05 % de Cu, 0,007 % de V, 0,001 % de B, 0,005 % de S, 0,02 % de P y 0,010 % de N, siendo la temperatura de recocido TR superior al punto de transformación Ac3 del acero, - templar la lámina de acero recocido enfriándola hasta una temperatura de temple TT inferior al punto de transformación Ms del acero y entre 200 °C y 230 °C, durante el temple, enfriándose la lámina de acero recocido hasta dicha temperatura de temple a una velocidad de enfriamiento lo suficientemente rápida como para evitar la formación de ferrita al enfriarse, con el fin de obtener una lámina de acero templado que tiene una estructura que consiste en martensita y austenita, y - realizar un tratamiento de particionamiento recalentando la lámina de acero templado a una temperatura de partición TP entre 350 °C y 450 °C y manteniendo la lámina de acero a esta temperatura durante un tiempo de partición Tp entre 25 segundos y 55 segundos, - después de la partición, se galvaniza la lámina de acero y a continuación se enfría a temperatura ambiente para obtener una lámina de acero recubierta.
Description
DESCRIPCIÓN
Procedimiento de producción de una lámina de acero recubierta de ultra alta resistencia y lámina obtenida [0001] La presente invención se refiere a la fabricación de una lámina de acero de alta resistencia recubierta o no recubierta que tiene una resistencia a la tracción mejorada y un alargamiento total mejorado y las láminas obtenidas mediante este procedimiento.
[0002] El artículo de Guhui Gao y col., "Enhanced ductility and toughness in an ultrahigh-strength Mn-Si-Cr-C steel: The great potential of ultrafine filmy retained austenite", (ACTA MATERIALIA, vol. 76, 26 de junio de 2014 (26 06-2014), páginas 425-433, XP055175674, ISSN: 1359-6454, DOI: 10.1016/j.actamat.2014.05.055) describe un ejemplo de un procedimiento de producción de una lámina de acero.
[0003] El documento EP 2546368 describe otro ejemplo de procedimiento de producción de una lámina de acero.
[0004] Además, el artículo de Guhui Gao y col. A carbide free bainite/martensite/austenite triplex steel with enhanced mechanical properties treated by a novel quenching-partitioning-tempering process (MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING A, vol. 559, 1 de enero de 2013 (01-01-2013), páginas 165-169, XP055176061, ISSN: 0921 5093, DOI: 10.1016/j.msea.2012.08.064) describe otro ejemplo de procedimiento de producción de una lámina de acero.
[0005] Para fabricar diversos equipos, tales como piezas de elementos estructurales de la carrocería y paneles de la carrocería para vehículos automovilísticos, en la actualidad resulta habitual utilizar láminas descubiertas, electrogalvanizadas, galvanizadas o galvanizadas y recocidas fabricadas de aceros FD (de fase dual), de fase múltiple, de fase compleja o aceros martensíticos.
[0006] Por ejemplo, una fase múltiple de alta resistencia puede incluir una estructura bainito-martensítica con/sin algo de austenita retenida y contiene aproximadamente el 0,2% de C, aproximadamente el 2% de Mn, aproximadamente el 1,5 % de Si, lo que daría como resultado una carga de fluencia de aproximadamente 750 MPa, una resistencia a la tracción de aproximadamente 980 MPa y un alargamiento total de aproximadamente el 10 %. Estas láminas se producen en una línea de recocido continúo templando desde una temperatura de recocido superior al punto de transformación Ac3 hasta una temperatura de sobreenvejecimiento superior al punto de transformación Ms y manteniendo la lámina a la temperatura durante un tiempo dado. Opcionalmente, la lámina es galvanizada o galvanizada y recocida.
[0007] Para reducir el peso de las piezas de automóviles con el fin de mejorar su eficiencia en consumo de combustible, en vista de la conservación global del medio ambiente, es deseable tener láminas que tengan un mejor equilibrio entre la resistencia y la ductilidad. Pero dichas láminas también deben tener una buena conformabilidad.
[0008] A este respecto, se propuso producir láminas hechas de acero utilizando los llamados templados y particionados que tienen mejores propiedades mecánicas y buena conformabilidad. El objetivo es proporcionar láminas recubiertas o no recubiertas (descubiertas) que tienen una resistencia a la tracción RT de aproximadamente 1470 MPa y un alargamiento total de al menos el 19 %. Estas propiedades están dirigidas al menos a cuando la lámina no está recubierta o galvanizada.
[0009] Cuando la lámina está galvanizada y recocida, se enfocan en una resistencia a la tracción RT de al menos 1470 MPa y un alargamiento total de al menos el 15 %, preferentemente al menos el 16 %.
[0010] Por lo tanto, el objeto de la presente invención es proporcionar dicha lámina y un procedimiento para producirla.
[0011] Con este fin, la invención se refiere a un procedimiento de producción de una lámina de acero laminada en frío según la reivindicación 1.
[0012] Preferentemente, la temperatura de recocido TR está entre 870 °C y 930 °C.
[0013] La composición del acero es preferentemente tal que 0,34 % < C < 0,37 %.
[0014] La invención se refiere también a un procedimiento de producción de una lámina de acero laminada en frío según la reivindicación 4.
[0015] La temperatura de recocido TR está ventajosamente entre 870 °C y 930 °C.
[0016] La composición del acero es preferentemente tal que 0 % < Mo < 0,005 %.
[0017] La invención se refiere también a una lámina de acero recubierta según la reivindicación 7.
[0018] La invención se refiere también a una lámina de acero recubierta según la reivindicación 8.
[0019] La invención se describirá ahora en detalle, pero sin introducir limitaciones.
[0020] Según la descripción, la lámina se obtiene mediante el tratamiento térmico de una lámina de acero no tratada laminada en caliente o preferentemente en frío hecha de acero cuya composición química contiene, en % en peso:
- del 0,34 % al 0,40 % de carbono para garantizar una resistencia satisfactoria y mejorar la estabilidad de la austenita retenida. Esto es necesario para obtener un alargamiento suficiente. Si el contenido de carbono es demasiado alto, la lámina laminada en caliente es demasiado dura para laminar en frío y la soldabilidad es insuficiente.
- del 1,50 % al 2,40 % de silicio con el fin de estabilizar la austenita, para proporcionar una fortificación de la solución sólida y retrasar la formación de carburos durante la partición con procedimientos adecuados para evitar la formación de óxidos de silicio en la superficie de la lámina, lo cual es perjudicial para la capacidad de recubrimiento.
- del 1,50% al 2,30% de manganeso para tener una capacidad de endurecimiento suficiente para obtener una estructura que contenga al menos el 60 % de martensita, una resistencia a la tracción de más de 1470 MPa y para evitar problemas de segregación que son perjudiciales para la ductilidad.
- del 0 % al 0,3 % de molibdeno y del 0 % al 0,7 % de cromo para aumentar la capacidad de endurecimiento y estabilizar la austenita retenida para reducir considerablemente la descomposición de la austenita durante la partición. El valor de cero absoluto se excluye debido a cantidades residuales. Según una realización de la descripción, la composición comprende del 0 % al 0,5 % de cromo. En la lámina de acero de la invención recubierta por galvanización, el contenido de molibdeno es del 0,07 % al 0,20 % y el contenido de cromo es del 0,35 % al 0,45 %. Como alternativa, estando recubierta la lámina, el contenido de molibdeno es inferior al 0,005 %, y el contenido de cromo es del 0,46 % al 0,7 %. Un contenido de molibdeno inferior al 0,005 % corresponde a la presencia de molibdeno solo como impureza o residual.
- del 0,01 % al 0,08 % de aluminio, que normalmente se añade al acero líquido preferentemente con fines de desoxidación.
[0021] El resto es hierro y elementos residuales o impurezas inevitables resultantes de la fabricación del acero. A este respecto, al menos Ni, Cu, V, Ti, B, S, P y N se consideran elementos residuales que son impurezas inevitables. Por lo tanto, generalmente, su contenido es inferior al 0,05 % de Ni, 0,05 de Cu, 0,007 % de V, 0,001 % de B, 0,005 % de S, 0,02 % de P y 0,010 % de N.
[0022] Se podría utilizar la adición de elementos de microaleaciones tales como Nb del 0 al 0,05 % para obtener la microestructura deseada y una combinación óptima de propiedades del producto.
[0023] En particular, cuando la lámina está recubierta, el Nb puede añadirse en una cantidad de hasta el 0,05%. Según una realización de la descripción, el Nb está comprendido entre el 0,03 y el 0,05%. Según esta realización, la lámina está recubierta, mediante galvanización. Un contenido de Nb del 0,03 al 0,05 % permite obtener una resistencia a la tracción y un alargamiento satisfactorios, en particular una resistencia a la tracción de al menos 1470 MPa y un alargamiento de al menos el 16 %, cuando la lámina está recubierta por galvanizado.
[0024] Por lo tanto, cuando la lámina está recubierta, la composición puede comprender Nb en una cantidad entre el 0,03 % y el 0,05 %, Cr en una cantidad entre el 0,46 % y el 0,7 %, y sin adición de Mo.
[0025] La lámina de acero no tratada es una lámina laminada en frío preparada según los procedimientos conocidos por los expertos en la materia.
[0026] Después del laminado, las láminas se decapan o limpian, a continuación, se tratan térmicamente y, opcionalmente, se recubren por inmersión en caliente.
[0027] El tratamiento térmico según la presente descripción se realiza preferentemente en un recocido continuo cuando la lámina no está recubierta y en una línea de recubrimiento por inmersión en caliente cuando la lámina de acero está recubierta, comprende las siguientes etapas sucesivas:
- recocer la lámina laminada en frío a una temperatura de recocido TR igual o superior al punto de transformación Ac3 del acero, y preferentemente superior a Ac3 15 °C, para obtener una lámina de acero recocida que tenga una estructura completamente austenítica, pero inferior a 1000 °C para no engrosar demasiado los granos austeníticos. Generalmente, una temperatura superior a 870 °C es suficiente para el acero según la invención y esta temperatura no es necesario que sea superior a 930 °C. A continuación, la lámina de acero se mantiene a esta temperatura, es decir, se mantiene entre TR - 5 °C y TR 10 °C, durante un tiempo suficiente para homogeneizar la temperatura en el acero. Preferentemente, este tiempo es de más de 30 segundos, pero no es necesario que sea de más de
300 segundos. Para calentarse a la temperatura de recocido, la lámina de acero laminada en frío se calienta, por ejemplo, primero a una temperatura de aproximadamente 600 °C a una velocidad típicamente inferior a 20 °C/s, a continuación, se calienta nuevamente a una temperatura de aproximadamente 800 °C a una velocidad típicamente inferior a 10 °C/s y finalmente se calienta a la temperatura de recocido a una velocidad de calentamiento inferior a 5 °C/s. En este caso, la lámina se mantiene a la temperatura de recocido durante un tiempo de entre 40 y 150 segundos.
- templar la lámina recocida enfriando hasta una temperatura de temple TT inferior al punto de transformación Ms entre 150 °C y 250 °C a una velocidad de enfriamiento lo suficientemente rápida como para evitar la formación de ferrita al enfriarse y, preferentemente, de más de 35 °C/segundo, para obtener una lámina templada que tenga una estructura que consista en martensita y austenita, a continuación, la estructura final contiene al menos el 60 % de martensita y entre el 12 % y el 15 % de austenita. Si el acero contiene menos del 0,05 % de molibdeno y menos del 0,05 % de cromo, la temperatura de temple está preferentemente entre 190 °C y 210 °C. Cuando la lámina de acero tiene que galvanizarse y cuando la composición química del acero es tal que 0,34 % < C < 0,37 %, 0,35 % < Cr < 0,45 % y 0,07 % < Mo < 0,20 %, la temperatura de temple está entre 200 °C y 230 °C. Cuando la composición del acero es tal que 0,46 % < Cr < 0,7 % y 0 % < Mo < 0,005 %, la temperatura de temple también está entre 200 °C y 230 °C.
- recalentar la lámina templada hasta una temperatura de partición TP entre 350 °C y 450 °C. La velocidad de calentamiento es preferentemente de al menos 30 °C/s.
- mantener la lámina a la temperatura de partición TP durante un tiempo de partición Tp entre 15 s y 250 s, por ejemplo, entre 15 s y 150 s. Durante la etapa de partición, el carbono se separa, es decir, se difunde desde la martensita a la austenita que, de este modo, se enriquece.
- calentar la lámina a una temperatura de recubrimiento, recubrir la lámina por inmersión en caliente y enfriarla a temperatura ambiente si se desea un recubrimiento. El recubrimiento por inmersión en caliente es, por ejemplo, el galvanizado, y la temperatura de recubrimiento es de aproximadamente 460 °C como se conoce en la técnica.
[0028] El calentamiento a la temperatura de recubrimiento se realiza preferentemente a una velocidad de calentamiento de al menos 30°/s y el recubrimiento tarda entre 2 y 10 s.
[0029] La velocidad de enfriamiento a la temperatura ambiente está preferentemente entre 3 y 20 °C/s.
[0030] Cuando la lámina está recubierta, la composición y los parámetros de tratamiento se ajustan preferentemente según las dos realizaciones siguientes.
[0031] Según el primer aspecto de la invención, cuando la lámina está recubierta, el acero contiene entre el 0,35% y el 0,45% de cromo y entre el 0,07% y el 0,20% de molibdeno y el tiempo de partición Tp está preferentemente entre 25 segundos y 55 segundos. En estas condiciones, incluso es posible obtener una lámina de acero recubierta que tenga una resistencia a la tracción superior a 1510 MPa y un alargamiento total de al menos el 20 %.
[0032] Según el segundo aspecto de la invención, cuando la lámina está recubierta, el acero comprende entre el 0,46 y el 0.7 % de Cr, menos del 0,005 % de Mo y entre el 0,03 y el 0,05 % de Nb. Con esta composición, el tiempo de partición es mayor o igual a 50 s.
[0033] Cuando la lámina se recubre mediante galvanización, el tiempo de partición puede ser de hasta 230 s.
[0034] Como ejemplos y comparación, se fabricaron láminas hechas de aceros cuyas composiciones en peso y temperaturas características tales como Ac3 y Ms se muestran en la tabla I.
[0035] Las láminas se laminaron en frío, se recocieron, se templaron, se separaron y se enfriaron a temperatura ambiente o, se galvanizaron después de la partición antes de enfriarlas a temperatura ambiente.
[0036] Las propiedades mecánicas se midieron en la dirección transversal con respecto a la dirección de laminación. Como es bien sabido en la técnica, el nivel de ductilidad es ligeramente mejor en la dirección de laminación que en la dirección transversal para dicho acero de alta resistencia. Las propiedades medidas son la relación de expansión de agujero REA medida según la norma ISO 16630:2009, la carga de fluencia CF, la tensión de tracción TT el alargamiento uniforme AU y el alargamiento total AT.
[0037] Las condiciones de tratamiento y las propiedades mecánicas se presentan en la Tabla II para las láminas no recubiertas (no son según la invención) y en la Tabla III para las láminas recubiertas.
[0038] En estas tablas, TR es la temperatura de recocido, TT la temperatura de temple, TP la temperatura de partición. En la Tabla II, GI es la temperatura de galvanización.
Tabla II
Tabla III
continuación
[0039] Los ejemplos 1 a 14 muestran que solo con el acero S181, que no contiene cromo ni molibdeno, y el acero S80, que contiene tanto cromo como molibdeno, es posible alcanzar las propiedades deseadas, es decir, RT > 1470 MPa y AT > 19 %. En la aleación S181, las propiedades deseadas se alcanzan para una temperatura de temple TT de 200 °C y un tiempo de partición de 100 segundos. En este caso, la carga de fluencia es superior a 1150 MPa. En la aleación S80, que contiene cromo y molibdeno, se alcanzan las propiedades deseadas para una temperatura de temple TT de 220 °C y un tiempo de partición entre 30 y 100 segundos (ejemplos 7 a 10). En este caso, la resistencia a la tracción es superior a 1520 MPa y el alargamiento total es más del 20 %. Además, vale la pena mencionar que todos los ejemplos que contienen Cr y Mo (7 a 14) tienen cargas de fluencia significativamente más bajas que los ejemplos 1 a 6, en relación con un acero sin Cr y Mo.
[0040] Los ejemplos 15 a 33 muestran que solo los ejemplos correspondientes a los aceros que contienen Cr y Mo son capaces de alcanzar las propiedades deseadas cuando las láminas están galvanizadas (ejemplos 27 y 28). Para el acero S80, la temperatura de temple debe ser de 220 °C y una partición de 10 segundos es demasiado corta, mientras que un tiempo de partición de 100 segundos es demasiado largo. Cuando el acero no contiene Cr y no contiene Mo, la resistencia a la tracción siempre permanece por debajo de 1470 MPa.
[0041] Otras láminas hechas de una aleación que tiene la composición que se muestra en la Tabla IV se laminaron en frío, se recocieron, se templaron, se separaron, se galvanizaron o se galvanizaron y se recocieron, y se enfriaron a temperatura ambiente.
Tabla IV
[0042] Las propiedades mecánicas de las láminas se midieron en la dirección transversal con respecto a la dirección de laminación. Como es bien sabido en la técnica, el nivel de ductilidad es ligeramente mejor en la dirección de laminación que en la dirección transversal para dicho acero de alta resistencia. Las propiedades medidas son la relación de expansión de agujero REA medida según la norma ISO 16630: 2009, la carga de fluencia CF, la resistencia a la tracción RT, el alargamiento uniforme AU y el alargamiento total AT.
[0043] Las condiciones de tratamiento y las propiedades mecánicas de las láminas galvanizadas se presentan en la Tabla V.
[0044] En esta tabla, Gl es la temperatura de galvanización.
Tabla V
[0045] Los ejemplos 35 a 37 muestran que, con un acero que comprende mayores cantidades de cromo y niobio y una menor cantidad de molibdeno, las propiedades deseadas, es decir, RT > 1470 MPa y AT > 19%, se pueden alcanzar con un tiempo de partición de más de 30 s, en particular de al menos 50 s.
[0046] Las condiciones de tratamiento y las propiedades mecánicas de las láminas galvanizadas y recocidas se presentan en la Tabla VI.
[0047] En esta tabla, TGA es la temperatura de aleación y tGA es el tiempo de mantenimiento a esta temperatura de aleación TGA.
[0048] Los ejemplos 38-44 muestran que un tiempo de partición Tp entre 40 segundos y 120 segundos, en particular entre 50 y 100 segundos, permite obtener una lámina de acero galvanizada y recocida que tiene una resistencia a la tracción superior a 1510 MPa y un alargamiento total de al menos el 16 %.
[0049] En particular, el ejemplo 44 muestra que una temperatura de aleación de 480 °C y un tiempo de mantenimiento a la temperatura de aleación de 10 s incluso permiten obtener una resistencia a la tracción de más de 1510 MPa y un alargamiento total de más del 16 %, incluso más del 17 %.
Claims (8)
1. Un procedimiento de producción de una lámina de acero laminada en frío que tiene una resistencia a la tracción RT de al menos 1470 MPa y un alargamiento total AT de al menos el 19%, midiéndose las propiedades mecánicas en la dirección transversal con respecto a la dirección de laminación, comprendiendo el procedimiento las etapas sucesivas de:
- recocer a una temperatura de recocido TR una lámina de acero laminada en frío hecha de acero cuya composición química contiene en % en peso:
0,34 % < C < 0,40 %
1.50 % < M n < 2,30%
1.50 < Si < 2,40%
0,35 %< C r < 0,45%
0,07 %< Mo < 0,20%
0,01 %< Al < 0,08%,
y opcionalmente 0 % < Nb < 0,05 %,
siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo Ni, Cu, V, Ti, B, S, P y N impurezas inevitables con contenidos de menos del 0,05 % de Ni, 0,05 % de Cu, 0,007 % de V, 0,001 % de B, 0,005 % de S, 0,02 % de P y 0,010 % de N, siendo la temperatura de recocido TR superior al punto de transformación Ac3 del acero,
- templar la lámina de acero recocido enfriándola hasta una temperatura de temple TT inferior al punto de transformación Ms del acero y entre 200 °C y 230 °C, durante el temple, enfriándose la lámina de acero recocido hasta dicha temperatura de temple a una velocidad de enfriamiento lo suficientemente rápida como para evitar la formación de ferrita al enfriarse, con el fin de obtener una lámina de acero templado que tiene una estructura que consiste en martensita y austenita, y - realizar un tratamiento de particionamiento recalentando la lámina de acero templado a una temperatura de partición TP entre 350 °C y 450 °C y manteniendo la lámina de acero a esta temperatura durante un tiempo de partición Tp entre 25 segundos y 55 segundos,
- después de la partición, se galvaniza la lámina de acero y a continuación se enfría a temperatura ambiente para obtener una lámina de acero recubierta.
2. El procedimiento según la reivindicación 1, donde la temperatura de recocido TR está entre 870 °C y 930 °C.
3. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 1 o 2, donde la composición del acero es tal que 0,34 % < C < 0,37 %.
4. Un procedimiento de producción de una lámina de acero laminada en frío que tiene una resistencia a la tracción RT de al menos 1470 MPa y un alargamiento total AT de al menos el 19%, midiéndose las propiedades mecánicas en la dirección transversal con respecto a la dirección de laminación, comprendiendo el procedimiento las etapas sucesivas de:
- recocer a una temperatura de recocido TR una lámina de acero laminada en frío hecha de acero cuya composición química contiene en % en peso:
0,34 % < C < 0,40 %
1.50 % < M n < 2,30%
1.50 < Si < 2,40%
0,46 % < Cr < 0,7 %
0 % < Mo < 0,3 %
0,01 %< Al < 0,08%,
y 0,03 %< Nb < 0,05%,
siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo Ni, Cu, V, Ti, B, S, P y N impurezas inevitables con contenidos de menos del 0,05 % de Ni, 0,05 % de Cu, 0,007 % de V, 0,001% de B, 0,005 % de S, 0,02 % de P y 0,010 % de N, siendo la temperatura de recocido TR superior al punto de transformación Ac3 del acero,
- templar la lámina de acero recocido enfriándola hasta una temperatura de temple TT inferior al punto de transformación Ms del acero y entre 200 °C y 230 °C, durante el temple, enfriándose la lámina de acero recocido hasta dicha temperatura de temple a una velocidad de enfriamiento lo suficientemente rápida como para evitar la formación de ferrita al enfriarse, con el fin de obtener una lámina de acero templado que tiene una estructura que consiste en martensita y austenita, y - realizar un tratamiento de particionamiento recalentando la lámina de acero templado a una temperatura de partición TP entre 350 °C y 450 °C y manteniendo la lámina de acero a esta temperatura durante un tiempo de partición Tp entre 50 segundos y 250 segundos,
- recubrir la lámina de acero, a continuación, enfriar a temperatura ambiente para obtener una lámina de acero recubierta, siendo la etapa de recubrimiento una etapa de galvanización.
5. El procedimiento según la reivindicación 4, donde la temperatura de recocido TR está entre 870 °C y 930 °C.
6. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 4 o 5, donde la composición del acero es tal que 0 % < Mo < 0,005 %.
7. Una lámina de acero recubierta hecha de acero cuya composición química comprende en % en peso: 0,34 % <C <0,40%
1.50 % < M n < 2,30%
1.50 < Si < 2,40%
0,35 %< C r < 0,45%
0,07 % < Mo < 0,20 %
0,01 %< Al < 0,08%
y opcionalmente 0 % < Nb < 0,05 %,
siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo Ni, Cu, V, Ti, B, S, P y N impurezas inevitables con contenidos de menos del 0,05 % de Ni, 0,05 % de Cu, 0,007 % de V, 0,001 % de B, 0,005 % de S, 0,02 % de P y 0,010 % de N, comprendiendo la estructura al menos el 60 % de martensita y entre el 12 % y el 15 % de austenita residual, estando la lámina de acero galvanizada, siendo la resistencia a la tracción al menos de 1510 MPa y siendo el alargamiento total de al menos el 20 %, midiéndose las propiedades mecánicas en la dirección transversal con respecto a la dirección de laminación.
8. Una lámina de acero recubierta hecha de acero cuya composición química comprende en % en peso: 0,34 % < C < 0,40 %
1.50 % < M n < 2,30%
1.50 < Si < 2,40%
0,46 % < Cr < 0,7 %
0% < Mo < 0,005 %
0,01 %< Al < 0,08%
y 0,03 %< Nb < 0,05%,
siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo Ni, Cu, V, Ti, B, S, P y N impurezas inevitables con contenidos de menos del 0,05 % de Ni, 0,05 % de Cu, 0,007 % de V, 0,001 % de B, 0,005 % de S, 0,02 % de P y 0,010 % de N, comprendiendo la estructura al menos el 60 % de martensita y entre el 12 % y el 15 % de austenita residual, siendo la resistencia a la tracción al menos de 1470 MPa y siendo el alargamiento total de al menos el 19 %, midiéndose las propiedades mecánicas en la dirección transversal con respecto a la dirección de laminación, estando galvanizada al menos una cara de la lámina.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/IB2014/002379 WO2016001707A1 (en) | 2014-07-03 | 2014-07-03 | Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2866176T3 true ES2866176T3 (es) | 2021-10-19 |
Family
ID=52014170
Family Applications (4)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES18213687T Active ES2777835T3 (es) | 2014-07-03 | 2014-07-03 | Procedimiento para producir una lámina de acero de ultra alta resistencia no recubierta y una lámina obtenida |
| ES14809104T Active ES2737601T3 (es) | 2014-07-03 | 2014-07-03 | Procedimiento para producir una lámina de acero recubierta o no recubierta de ultra alta resistencia y la lámina obtenida |
| ES15750460T Active ES2772298T3 (es) | 2014-07-03 | 2015-07-03 | Procedimiento para producir una lámina de acero recubierta de ultra alta resistencia y una lámina obtenida |
| ES19182667T Active ES2866176T3 (es) | 2014-07-03 | 2015-07-03 | Procedimiento de producción de una lámina de acero recubierta de ultra alta resistencia y lámina obtenida |
Family Applications Before (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES18213687T Active ES2777835T3 (es) | 2014-07-03 | 2014-07-03 | Procedimiento para producir una lámina de acero de ultra alta resistencia no recubierta y una lámina obtenida |
| ES14809104T Active ES2737601T3 (es) | 2014-07-03 | 2014-07-03 | Procedimiento para producir una lámina de acero recubierta o no recubierta de ultra alta resistencia y la lámina obtenida |
| ES15750460T Active ES2772298T3 (es) | 2014-07-03 | 2015-07-03 | Procedimiento para producir una lámina de acero recubierta de ultra alta resistencia y una lámina obtenida |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (5) | US10378077B2 (es) |
| EP (4) | EP3164516B1 (es) |
| JP (3) | JP6343688B2 (es) |
| KR (4) | KR20170027744A (es) |
| CN (2) | CN106661652B (es) |
| BR (3) | BR112017000019B1 (es) |
| CA (3) | CA2953741C (es) |
| ES (4) | ES2777835T3 (es) |
| HU (4) | HUE049714T2 (es) |
| MA (1) | MA47181B1 (es) |
| MX (2) | MX2017000188A (es) |
| PL (4) | PL3492608T3 (es) |
| RU (2) | RU2669667C2 (es) |
| UA (2) | UA115745C2 (es) |
| WO (2) | WO2016001707A1 (es) |
| ZA (1) | ZA201700059B (es) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9814560B2 (en) | 2013-12-05 | 2017-11-14 | W. L. Gore & Associates, Inc. | Tapered implantable device and methods for making such devices |
| CA2953741C (en) | 2014-07-03 | 2021-08-10 | Arcelormittal | Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet |
| AU2016270380B2 (en) | 2015-06-05 | 2019-04-04 | W. L. Gore & Associates, Inc. | A low bleed implantable prosthesis with a taper |
| CN106282494B (zh) * | 2016-09-18 | 2018-12-04 | 扬州大学 | 一种中碳合金钢的q-p热处理工艺 |
| CN108018484B (zh) * | 2016-10-31 | 2020-01-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗拉强度1500MPa以上成形性优良的冷轧高强钢及其制造方法 |
| WO2018234839A1 (en) * | 2017-06-20 | 2018-12-27 | Arcelormittal | ZINC COATED STEEL SHEET HAVING HIGH STRENGTH POINTS WELDABILITY |
| CA3076994A1 (en) * | 2017-10-24 | 2019-05-02 | Arcelormittal | A method for the manufacture of a coated steel sheet, two spot welded metal sheets and use thereof |
| WO2019122957A1 (en) * | 2017-12-19 | 2019-06-27 | Arcelormittal | A coated steel substrate |
| WO2020128574A1 (en) * | 2018-12-18 | 2020-06-25 | Arcelormittal | Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same |
| JP7185555B2 (ja) * | 2019-02-18 | 2022-12-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 鋼板 |
| US20220205058A1 (en) * | 2019-04-30 | 2022-06-30 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | A high strength steel product and a process to produce a high strength steel product |
| CN116917519A (zh) * | 2021-03-25 | 2023-10-20 | 日本制铁株式会社 | 钢板 |
| DE212023000090U1 (de) | 2022-07-01 | 2024-06-05 | Lg Energy Solution, Ltd. | Zelleneinheit-Transportsystem |
| WO2024162176A1 (ja) * | 2023-01-30 | 2024-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼板、部材およびそれらの製造方法 |
Family Cites Families (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB486584A (en) * | 1936-10-06 | 1938-06-07 | Joseph L Herman | Improvements in and relating to a method and apparatus for coating metals by dipping |
| JPS61157625A (ja) | 1984-12-29 | 1986-07-17 | Nippon Steel Corp | 高強度鋼板の製造方法 |
| AUPM648394A0 (en) * | 1994-06-27 | 1994-07-21 | Tubemakers Of Australia Limited | Method of increasing the yield strength of cold formed steel sections |
| US6368728B1 (en) * | 1998-11-18 | 2002-04-09 | Kawasaki Steel Corporation | Galvannealed steel sheet and manufacturing method |
| US7090731B2 (en) | 2001-01-31 | 2006-08-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof |
| DE10161465C1 (de) * | 2001-12-13 | 2003-02-13 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum Herstellen von Warmband |
| AU2003270334A1 (en) * | 2002-09-04 | 2004-03-29 | Colorado School Of Mines | Method for producing steel with retained austenite |
| FR2850671B1 (fr) | 2003-02-05 | 2006-05-19 | Usinor | Procede de fabrication d'une bande d'acier dual-phase a structure ferrito-martensitique, laminee a froid et bande obtenue |
| JP4268079B2 (ja) | 2003-03-26 | 2009-05-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 伸び及び耐水素脆化特性に優れた超高強度鋼板、その製造方法、並びに該超高強度鋼板を用いた超高強度プレス成形部品の製造方法 |
| JP4582707B2 (ja) * | 2005-04-20 | 2010-11-17 | 新日本製鐵株式会社 | 不メッキ欠陥発生のない溶融亜鉛メッキ方法 |
| CN101225499B (zh) | 2008-01-31 | 2010-04-21 | 上海交通大学 | 低合金超高强度复相钢及其热处理方法 |
| JP5402007B2 (ja) * | 2008-02-08 | 2014-01-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP5418047B2 (ja) * | 2008-09-10 | 2014-02-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| KR20100034118A (ko) | 2008-09-23 | 2010-04-01 | 포항공과대학교 산학협력단 | 마르텐사이트 조직을 가진 초고강도 용융아연도금 강판 및 그 제조 방법 |
| JP4924730B2 (ja) | 2009-04-28 | 2012-04-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性、溶接性および疲労特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP5883211B2 (ja) * | 2010-01-29 | 2016-03-09 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP5333298B2 (ja) | 2010-03-09 | 2013-11-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板の製造方法 |
| JP5287770B2 (ja) * | 2010-03-09 | 2013-09-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP5136609B2 (ja) * | 2010-07-29 | 2013-02-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| KR101253885B1 (ko) * | 2010-12-27 | 2013-04-16 | 주식회사 포스코 | 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법 |
| EP2524970A1 (de) * | 2011-05-18 | 2012-11-21 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung |
| WO2013047739A1 (ja) * | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 新日鐵住金株式会社 | 機械切断特性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法 |
| MX2014003712A (es) | 2011-09-30 | 2014-07-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente, de alta resistencia, y lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente, aleada, de alta resistencia, que tiene excelente adhesion de enchapado, formabilidad, y capacidad de expansion de agujero con resistencia a la traccion de 980 mpa o mas y metodo de fabricacion de las mismas. |
| KR20140068122A (ko) | 2011-09-30 | 2014-06-05 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 |
| JP5764549B2 (ja) | 2012-03-29 | 2015-08-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形性および形状凍結性に優れた、高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、ならびにそれらの製造方法 |
| CN103361547B (zh) * | 2012-03-30 | 2016-01-20 | 鞍钢股份有限公司 | 一种冷成型用超高强度钢板的生产方法及钢板 |
| RU2491357C1 (ru) * | 2012-05-10 | 2013-08-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Способ производства листовой стали |
| JP2014019928A (ja) | 2012-07-20 | 2014-02-03 | Jfe Steel Corp | 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法 |
| CN104508163B (zh) * | 2012-07-31 | 2016-11-16 | 杰富意钢铁株式会社 | 成形性及定形性优异的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法 |
| BR112015015191A2 (pt) * | 2012-12-25 | 2017-07-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | chapa de aço galvanizada e recozida e método de produção da mesma |
| CN103103435B (zh) | 2013-01-23 | 2015-06-03 | 北京科技大学 | 一种具有trip效应的球墨铸铁的制备工艺 |
| WO2015011511A1 (fr) | 2013-07-24 | 2015-01-29 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Tôle d'acier à très hautes caractéristiques mécaniques de résistance et de ductilité, procédé de fabrication et utilisation de telles tôles |
| WO2015088523A1 (en) | 2013-12-11 | 2015-06-18 | ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. | Cold rolled and annealed steel sheet |
| CA2953741C (en) | 2014-07-03 | 2021-08-10 | Arcelormittal | Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet |
-
2014
- 2014-07-03 CA CA2953741A patent/CA2953741C/en active Active
- 2014-07-03 KR KR1020167037088A patent/KR20170027744A/ko active Application Filing
- 2014-07-03 JP JP2016575858A patent/JP6343688B2/ja active Active
- 2014-07-03 EP EP14809104.4A patent/EP3164516B1/en active Active
- 2014-07-03 WO PCT/IB2014/002379 patent/WO2016001707A1/en active Application Filing
- 2014-07-03 HU HUE18213687A patent/HUE049714T2/hu unknown
- 2014-07-03 KR KR1020227018480A patent/KR102464733B1/ko active IP Right Grant
- 2014-07-03 MX MX2017000188A patent/MX2017000188A/es active IP Right Grant
- 2014-07-03 ES ES18213687T patent/ES2777835T3/es active Active
- 2014-07-03 CN CN201480080347.XA patent/CN106661652B/zh active Active
- 2014-07-03 RU RU2016151402A patent/RU2669667C2/ru active
- 2014-07-03 PL PL18213687T patent/PL3492608T3/pl unknown
- 2014-07-03 HU HUE14809104 patent/HUE044411T2/hu unknown
- 2014-07-03 EP EP18213687.9A patent/EP3492608B1/en active Active
- 2014-07-03 PL PL14809104T patent/PL3164516T3/pl unknown
- 2014-07-03 US US15/323,232 patent/US10378077B2/en active Active
- 2014-07-03 UA UAA201613350A patent/UA115745C2/uk unknown
- 2014-07-03 KR KR1020217019746A patent/KR102407064B1/ko active IP Right Grant
- 2014-07-03 ES ES14809104T patent/ES2737601T3/es active Active
- 2014-07-03 BR BR112017000019A patent/BR112017000019B1/pt active IP Right Grant
- 2014-07-03 BR BR122019019513-7A patent/BR122019019513B1/pt active IP Right Grant
-
2015
- 2015-07-03 EP EP15750460.6A patent/EP3164517B1/en active Active
- 2015-07-03 US US15/323,311 patent/US11001904B2/en active Active
- 2015-07-03 EP EP19182667.6A patent/EP3564397B1/en active Active
- 2015-07-03 PL PL19182667T patent/PL3564397T3/pl unknown
- 2015-07-03 UA UAA201613598A patent/UA120185C2/uk unknown
- 2015-07-03 KR KR1020177000025A patent/KR102462277B1/ko active IP Right Grant
- 2015-07-03 JP JP2016575869A patent/JP2017527691A/ja not_active Ceased
- 2015-07-03 HU HUE15750460A patent/HUE048514T2/hu unknown
- 2015-07-03 CA CA2954138A patent/CA2954138C/en active Active
- 2015-07-03 HU HUE19182667A patent/HUE054656T2/hu unknown
- 2015-07-03 MX MX2017000192A patent/MX2017000192A/es unknown
- 2015-07-03 BR BR112017000010-5A patent/BR112017000010B1/pt active IP Right Grant
- 2015-07-03 ES ES15750460T patent/ES2772298T3/es active Active
- 2015-07-03 CA CA3164285A patent/CA3164285C/en active Active
- 2015-07-03 ES ES19182667T patent/ES2866176T3/es active Active
- 2015-07-03 PL PL15750460T patent/PL3164517T3/pl unknown
- 2015-07-03 CN CN201580036402.XA patent/CN106471138B/zh active Active
- 2015-07-03 MA MA47181A patent/MA47181B1/fr unknown
- 2015-07-03 RU RU2016152277A patent/RU2684912C2/ru active
- 2015-07-03 WO PCT/IB2015/055034 patent/WO2016001890A2/en active Application Filing
-
2017
- 2017-01-04 ZA ZA2017/00059A patent/ZA201700059B/en unknown
-
2019
- 2019-05-15 US US16/413,111 patent/US11131003B2/en active Active
- 2019-05-15 US US16/413,163 patent/US11124853B2/en active Active
- 2019-05-17 JP JP2019093514A patent/JP6564963B1/ja active Active
-
2021
- 2021-04-07 US US17/225,033 patent/US20210222267A1/en active Pending
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2866176T3 (es) | Procedimiento de producción de una lámina de acero recubierta de ultra alta resistencia y lámina obtenida | |
| US11555226B2 (en) | Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet | |
| ES2710293T3 (es) | Procedimiento para producir una lámina de acero que tiene una resistencia, ductilidad y formabilidad mejoradas | |
| ES2774091T3 (es) | Procedimiento para producir una lámina de acero galvanizada y recocida de ultra alta resistencia y lámina galvanizada y recocida obtenida | |
| KR20170026406A (ko) | 개선된 강도 및 연성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법, 및 수득된 시트 | |
| ES2856021T3 (es) | Procedimiento de producción de una lámina de acero recubierta de alta resistencia que tiene una resistencia y conformabilidad mejoradas | |
| AU2014265214A1 (en) | High strength steel exhibiting good ductility and method of production via quenching and partitioning treatment by zinc bath |