JP5287770B2 - 高強度鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高強度鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5287770B2 JP5287770B2 JP2010052310A JP2010052310A JP5287770B2 JP 5287770 B2 JP5287770 B2 JP 5287770B2 JP 2010052310 A JP2010052310 A JP 2010052310A JP 2010052310 A JP2010052310 A JP 2010052310A JP 5287770 B2 JP5287770 B2 JP 5287770B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- martensite
- strength
- strength steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 172
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 172
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 21
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 96
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 95
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims abstract description 44
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 29
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 28
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 26
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 25
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 22
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 20
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 12
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 claims 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 24
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 24
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 17
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 13
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 6
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 5
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N Oxalic acid Chemical compound OC(=O)C(O)=O MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N Glycerine Chemical compound OCC(O)CO PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005244 galvannealing Methods 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 241000219307 Atriplex rosea Species 0.000 description 1
- 229910000794 TRIP steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 229960002089 ferrous chloride Drugs 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 235000011187 glycerol Nutrition 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- NMCUIPGRVMDVDB-UHFFFAOYSA-L iron dichloride Chemical compound Cl[Fe]Cl NMCUIPGRVMDVDB-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 235000006408 oxalic acid Nutrition 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N picric acid Chemical compound OC1=C([N+]([O-])=O)C=C([N+]([O-])=O)C=C1[N+]([O-])=O OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/22—Martempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
また、特許文献2には、所定の合金成分を規定し、鋼組織を、残留オーステナイトを有するベイナイトとし、かつベイナイト中の残留オーステナイト量を規定することにより、焼付硬化性に優れた複合組織鋼板が提案されている。
更に、特許文献3には、所定の合金成分を規定し、鋼組織を、残留オーステナイトを有するベイナイトを面積率で90%以上、ベイナイト中の残留オーステナイト量を1%以上15%以下とし、かつベイナイトの硬度(HV)を規定することにより、耐衝撃性に優れた複合組織鋼板が提案されている。
特許文献1に記載される成分組成では、鋼板に歪みを付与した際に、高歪域でのTRIP効果を発現する安定した残留オーステナイトの量を確保することが困難であり、曲げ性は得られるものの、塑性不安定が生じるまでの延性が低く、張り出し性に劣る。
特許文献2に記載の鋼板は、焼付硬化性は得られるものの、ベイナイトあるいはさらにフェライトを主体として含みマルテンサイトを極力抑制した組織であるため、1180MPa超の引張強さ(TS)とすることはもとより、高強度化時における加工性を確保することも困難である。
特許文献3に記載の鋼板は、耐衝撃性を向上させることを主目的としており、硬さがHV250以下のベイナイトを主相とし、具体的にはこれを90%超で含む組織であるため、引張強さ(TS)を1180MPa超とすることは極めて困難である。
また、本発明の高強度鋼板には、鋼板の表面に溶融亜鉛めっきまたは合金化溶融亜鉛めっきを施した鋼板を含むものとする。
なお、本発明において、加工性に優れるとは、引張強さ(TS)×全伸び(T.EL)の値が29000MPa・%以上であることを意味する。
(1)質量%で
C:0.30%以上0.73%以下、
Si:3.0%以下、
Al:3.0%以下、
Si+Al:0.7%以上、
Cr:0.2%以上8.0%以下、
Mn:10.0%以下、
Cr+Mn:1.0%以上、
P:0.1%以下、
S:0.07%以下および
N:0.010%以下
を含有し、残部はFeおよび不可避不純物の組成からなり、
鋼板組織として、マルテンサイトの鋼板組織全体に対する面積率が15%以上90%以下、残留オーステナイト量が10%以上50%以下、該マルテンサイトのうち50%以上が焼戻しマルテンサイトであり且つ該焼戻しマルテンサイトの鋼板組織全体に対する面積率が10%以上、ポリゴナルフェライトの鋼板組織全体に対する面積率が10%以下(0%を含む)を満足し、引張強さが1470MPa以上、引張強さ×全伸びが29000MPa・%以上であることを特徴とする高強度鋼板。
Ni:0.05%以上5.0%以下を含有し、かつ前記Cr+Mn:1.0%以上に代えて
Cr+Mn+Ni:1.0%以上
を満たすことを特徴とする、上記(1)〜(3)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
V:0.005%以上1.0%以下、
Mo:0.005%以上0.5%以下および
Cu:0.05%以上2.0%以下
のうちから選んだ1種または2種以上を含有することを特徴とする、上記(1)〜(4)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
Ti:0.01%以上0.1%以下および
Nb:0.01%以上0.1%以下
のうちから選んだ1種または2種を含有することを特徴とする、上記(1)〜(5)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
B:0.0003%以上0.0050%以下
を含有することを特徴とする、上記(1)〜(6)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
Ca:0.001%以上0.005%以下および
REM:0.001%以上0.005%以下
のうちから選んだ1種または2種を含有することを特徴とする、上記(1)〜(7)のいずれか1項に記載の高強度鋼板。
従って、本発明は、自動車、電気機器等の産業分野での利用価値が非常に大きく、特に自動車車体の軽量化に対して極めて有用である。
まず、本発明において、鋼板組織を上記のように限定した理由について述べる。以下、面積率は、鋼板組織全体に対する面積率とする。
マルテンサイトは硬質相であり、鋼板を高強度化するために必要な組織である。マルテンサイトの面積率が15%未満では、鋼板の引張強さ(TS)が1470MPaを満足しない。一方、マルテンサイトの面積率が90%を超えると、安定した残留オーステナイト量が確保できないため、延性等の加工性が低下することが問題となる。従って、マルテンサイトの面積率は、15%以上90%以下とする。好ましくは20%以上80%以下である。
焼戻しマルテンサイトの面積率:10%以上
焼戻しマルテンサイトの割合が、全マルテンサイトの面積率の50%未満または鋼板組織全体に対して10%未満の場合、引張強さは1470MPa以上となるものの、十分な延性が得られない場合がある。これは、高Cを含有する焼入れままのマルテンサイトが極めて硬質で変形能が低く靭性に劣り、その量が多くなると歪付与時に脆性的に破壊して結果的に優れた延性を得られなくなるためである。このような焼入れままのマルテンサイトは焼戻すことにより、強度は若干低下するもののマルテンサイト自体の変形能は大幅に改善されるため、歪付与時における脆性的な破壊は生じず、本発明の組織構成の実現によって、TS×T.ELを29000MPa・%以上とすることができる。従って、マルテンサイトのうち焼戻しマルテンサイトの割合は鋼板中に存在する全マルテンサイト面積率の50%以上とし、焼戻しマルテンサイトの鋼板組織全体に対する面積率は10%以上とする。好ましくは、全マルテンサイト面積率の70%以上かつ鋼板組織全体に対して面積率で20%以上、さらに好ましくは全マルテンサイト面積率の80%以上かつ鋼板組織全体に対して面積率で30%以上である。なお、焼戻しマルテンサイトは、走査型電子顕微鏡(SEM)での観察などによりマルテンサイト中に微細な炭化物が析出した組織として観察され、マルテンサイト内部にこのような炭化物が認められない焼入れままのマルテンサイトとは明瞭に区別することができる。
残留オーステナイトは、加工時にTRIP効果によりマルテンサイト変態し、高Cを含有する硬質なマルテンサイトにより高強度化を進めると同時に歪分散能を高めることにより延性を向上させる。
本発明の鋼板では、一部マルテンサイト変態させた後に、例えば炭化物の生成を抑制した上部ベイナイト変態などを活用して、特に、炭素濃化量を高めた残留オーステナイトを形成せしめる。その結果、加工時に高歪域でもTRIP効果を発現できる残留オーステナイトを得ることができる。なお、本発明では、炭素濃度の高い安定した残留オーステナイトを所定量確保することが重要であり、その手段として炭化物の生成を抑制した上部ベイナイト変態の活用は有効な手段であるが、この上部ベイナイト変態の活用は必ずしも必須というわけではなく、例えばマルテンサイト分率が高い状態では焼き入れ後の高温保持中にオーステナイト中への炭素の濃化を図ることができる。
このような残留オーステナイトとマルテンサイトを併存させて活用することにより、引張強さ(TS)が1470MPa以上の高強度領域でも良好な加工性が得られ、具体的には、TS×T.ELの値を29000MPa・%以上とすることができ、強度と延性のバランスに極めて優れた鋼板を得ることができる。
ポリゴナルフェライトの面積率が10%を超えると、引張強さ(TS)1470MPa以上を満足することが困難になると同時に、加工時に硬質組織内に混在した軟質なポリゴナルフェライトに歪が集中することにより加工時に容易に亀裂が発生し、結果として所望の加工性を得られない。ここで、ポリゴナルフェライトの面積率が10%以下であれば、ポリゴナルフェライトが存在しても硬質相中に少量のポリゴナルフェライトが孤立分散した状態となり、歪の集中を抑制することができ、加工性の劣化を避けることができる。従って、ポリゴナルフェライトの面積率は10%以下とする。好ましくは5%以下、さらに好ましくは3%以下であり、0%であってもよい。
旧オーステナイト粒界の全長さの30%以上が焼戻しマルテンサイト中に存在、もしくは焼戻しマルテンサイトと隣接
本発明鋼のように高Cの残留オーステナイトやマルテンサイトからなる組織を有する場合、鋼自体が高強度であるため成形・加工時に旧オーステナイト粒界から破壊が生じる場合がある。これは旧オーステナイト粒界の靱性が不足しているために生じるものと考えられるが、旧オーステナイト粒界を加工性に優れた焼戻しマルテンサイトの内部に存在させるか焼戻しマルテンサイトと隣接させることにより、成形・加工性の改善が可能である。このような効果を得るためには、旧オーステナイト粒界の全長さのうち30%以上が焼戻しマルテンサイト中に存在、もしくは焼戻しマルテンサイトと隣接している必要がある。好ましくは45%以上である。なお、旧オーステナイト粒界の全長さの測定は、特開2005−241635号公報に開示されている手法で現出させた旧オーステナイト粒界の長さから求めることができ、さらに同一視野の領域を再度、バフ研磨、ナイタール腐食することにより、その旧オーステナイト粒界が焼戻しマルテンサイト中に存在、もしくは焼戻しマルテンサイトと隣接している割合を求めることができる。
TRIP効果を活用して優れた加工性を得るためには、引張強さ(TS)が1470MPa級以上の高強度鋼板においては、残留オーステナイト中のC量が重要である。発明者らが検討した結果、本発明の鋼板においては、従来行われている残留オーステナイト中の平均C量(残留オーステナイト中のC量の平均)を測定する方法であるX線回折(XRD)での回折ピークのシフト量から求める残留オーステナイト中の平均C量が0.70%以上であれば、より一層優れた加工性が得られることが解った。残留オーステナイト中の平均C量が0.70%未満の場合、加工時において低歪域でマルテンサイト変態が生じてしまい、加工性を向上させる高歪域でのTRIP効果が十分に得られない場合がある。従って、残留オーステナイト中の平均C量は0.70%以上とすることが好ましく、0.90%以上とすることがより好ましい。一方、残留オーステナイト中の平均C量が2.00%を超えると、残留オーステナイトが過剰に安定となり、加工中にマルテンサイト変態が生じず、TRIP効果が発現しないことにより、延性の低下が懸念される。従って、残留オーステナイト中の平均C量は2.00%以下とすることが好ましい。
C:0.30%以上0.73%以下
Cは鋼板の高強度化および安定した残留オーステナイト量を確保するのに必要不可欠な元素であり、マルテンサイト量の確保および室温でオーステナイトを残留させるために必要な元素である。C量が0.30%未満では、鋼板の強度と加工性を確保することが難しい。一方、C量が0.73%を超えると、溶接部および溶接熱影響部の硬化が著しく溶接性が劣化する。従って、C量は0.30%以上0.73%以下の範囲とする。好ましくは、0.34%超0.69%以下の範囲であり、さらに好ましくは0.39%以上である。
Siは、固溶強化により鋼の強度向上に寄与する有用な元素である。しかしながら、Si量が3.0%を超えると、ポリゴナルフェライトへの固溶量の増加による加工性、靭性の劣化を招き、また、赤スケール等の発生による表面性状の劣化や、溶融めっきを施す場合には、めっき付着性および密着性の劣化を引き起こす場合があるため、Si量は3.0%以下が好ましい。より好ましくは2.6%以下である。さらに好ましくは2.2%以下であり、0%であってもよい。
Alは、製鋼工程で脱酸剤として添加される有用な元素であるが、3.0%を超えると、鋼板中の介在物が多くなり延性を劣化させる場合があるため、Al量は3.0%以下が好ましい。さらに好ましくは、2.0%以下である。一方、Alの脱酸効果を得るためにはAl量を0.001%以上とすることが好ましく、より好ましくは0.005%以上とする。なお、本発明におけるAl量は、脱酸後に鋼板中に含有するAl量とする。なお、Si等により脱酸する場合には、Alは0%であってもよい。
SiやAlは、ともに炭化物の生成を抑制し、本発明において強度と延性のバランスを確保する上で重要な組織となる残留オーステナイトの生成を促進するのに有用な元素である。炭化物の抑制はSiまたはAlを単独で含有させても効果があるが、少なくともSi量とAl量の合計で0.7%以上含有させる必要がある。
Crは本発明において必須の元素であり、焼鈍温度からの冷却時にフェライトおよびパーライトの生成を抑制する作用を有すると同時に、マルテンサイトの加工性を向上させる。そのメカニズムは明確ではないが、炭化物の生成状態などを変化させることによって、硬質で高強度なマルテンサイトであっても、加工性が優れる状態が実現されているものと考えられ、その効果はCr量が0.2%以上で得られる。好ましくは0.5%以上、さらに好ましくは1.0%以上である。一方、Cr量が8.0%を超えると、硬質なマルテンサイトの量が過大となり、必要以上に高強度となる場合や十分な延性が得られない場合がある。このため、Cr量は8.0%以下とする。好ましくは6.0%以下、さらに好ましくは4.0%以下である。
Mnは、鋼の強化に有効な元素であり、0.01%以上含有させることが好ましく、Crとともに活用可能である。しかしながら、含有量が、10.0%を超えると鋳造性の劣化などを引き起こす。従って、Mn量は10.0%以下とする必要がある。好ましくは7.0%以下、さらに好ましくは4.0%以下である。なお、Cr等を十分に活用する場合には、Mnは0%であってもよい。
CrやMnは、焼鈍温度からの冷却時にフェライトやパーライト、ベイナイトの生成を抑制する元素である。本発明では極力焼鈍時に生成したオーステナイトを維持したまま一部マルテンサイト変態させることが望ましく、その実現のためにはCr+Mn量が1.0%以上であることを要する。好ましくは1.5%以上である。
Pは、鋼の強化に有用な元素であるが、P量が0.1%を超えると、粒界偏析により脆化することにより耐衝撃性を劣化させ、鋼板に合金化溶融亜鉛めっきを施す場合には合金化速度を大幅に遅延させる。従って、P量は0.1%以下とする。好ましくは0.05%以下である。なお、P量は、低減することが好ましいが、0.005%未満とするには大幅なコスト増加を引き起こすため、その下限は0.005%程度とすることが好ましい。
Sは、MnSなどの介在物となり、耐衝撃性の劣化や溶接部のメタルフローに沿った割れの原因となるため、S量を極力低減することが好ましい。しかしながら、S量を過度に低減することは、製造コストの増加を招くため、S量は0.07%以下とする。好ましくは0.05%以下であり、より好ましくは0.01%以下である。なお、Sは0.0005%未満とするには大きな製造コストの増加を伴うため、製造コストの点からはその下限は0.0005%程度である。
Nは、鋼の耐時効性を最も大きく劣化させる元素であり、極力低減することが好ましい。N量が0.010%を超えると耐時効性の劣化が顕著となるため、N量は0.010%以下とする。なお、Nを0.001%未満とするには大きな製造コストの増加を招くため、製造コストの点からは、その下限は0.001%程度である。
Ni:0.05%以上5.0%以下、かつCr+Mn:1.0%以上に代えてCr+Mn+Ni:1.0%以上
Niは、CrやMnと同様、焼鈍温度からの冷却時にフェライトやパーライト、ベイナイトの生成を抑制する元素であり、このような効果を得る上では、Ni量は0.05%以上とすることが好ましい。また、本発明では、前記したように、焼鈍時に生成したオーステナイトを極力維持したまま一部マルテンサイト変態させることが望ましく、そのためには、Niを含有する場合には、Ni量が0.05%以上で、かつ前記したCr+Mn量が1.0%以上という条件に代えてCr+Mn+Ni量を1.0%以上とすることが好ましい。より好ましくは、Ni量が0.05%以上でかつCr+Mn+Ni量が1.5%以上である。なお、Ni量は5.0%を超えると鋼板の加工性を低下させる場合があるためNi量は5.0%以下が好ましい。
V、MoおよびCuは、焼鈍温度からの冷却時にパーライトの生成を抑制する作用を有する元素である。その効果は、V:0.005%以上、Mo:0.005%以上およびCu:0.05%以上で得られる。一方、V:1.0%、Mo:0.5%およびCu:2.0%を超えると、硬質なマルテンサイトの量が過大となり、必要以上に高強度となる。従って、V、MoおよびCuを含有させる場合には、V:0.005%以上1.0%以下、Mo:0.005%以上0.5%以下およびCu:0.05%以上2.0%以下の範囲とする。
TiおよびNbは鋼の析出強化に有用で、その効果は、それぞれの含有量が0.01%以上で得られる。一方、それぞれの含有量が0.1%を超えると加工性および形状凍結性が低下する。従って、TiおよびNbを含有させる場合は、Ti:0.01%以上0.1%以下およびNb:0.01%以上0.1%以下の範囲とする。
Bはオーステナイト粒界からポリゴナルフェライトが生成・成長することを抑制するのに有用な元素である。その効果は0.0003%以上の含有で得られる。一方、含有量が0.0050%を超えると加工性が低下する。従って、Bを含有させる場合は、B:0.0003%以上0.0050%以下の範囲とする。
CaおよびREMは、硫化物の形状を球状化し、伸びフランジ性への硫化物の悪影響を改善するために有用である。その効果は、それぞれの含有量が0.001%以上で得られる。一方、それぞれの含有量が0.005%を超えると、介在物等の増加を招き、表面欠陥および内部欠陥などを引き起こす。従って、CaおよびREMを含有させる場合には、Ca:0.001%以上0.005%以下およびREM:0.001%以上0.005%以下の範囲とする。
上記の好適成分組成に調整した鋼片を製造後、熱間圧延し、ついで冷間圧延を施して冷延鋼板とする。本発明において、これらの処理に特に制限はなく、常法に従って行えば良いが、好適な製造条件は次のとおりである。鋼片を、1000℃以上1300℃以下の温度域に加熱した後、870℃以上950℃以下の温度域で熱間圧延を終了し、得られた熱延鋼板を350℃以上720℃以下の温度域で巻き取る。ついで、熱延鋼板を酸洗後、40%以上90%以下の範囲の圧下率で冷間圧延を行い冷延鋼板とする。
オーステナイト単相域で15秒以上1000秒以下の焼鈍を施す。本発明の鋼板は、マルテンサイトなど、未変態オーステナイトから変態させて得る低温変態相を主相とするものであり、ポリゴナルフェライトは極力少ない方が好ましく、このためオーステナイト単相域での焼鈍が必要である。焼鈍温度に関しては、オーステナイト単相域であれば特に制限はないが、焼鈍温度が1000℃を超えるとオーステナイト粒の成長が著しく、後の冷却によって生じる構成相の粗大化を引き起こし、靭性などを劣化させる。従って、焼鈍温度は、A3点(オーステナイト変態点)℃以上とする必要があり、1000℃以下とすることが好ましい。
ここで、A3点は、次式
A3点(℃) = 910-203×[C%]1/2+44.7×[Si%]-30×[Mn%]+700×[P%]+130×[Al%]
-15.2×[Ni%]-11×[Cr%]-20×[Cu%]+31.5×[Mo%]+104×[V%]+400×[Ti%]
によって算出することができる。なお、[X%]は鋼板の成分元素Xの質量%とする。
なお、上述したMs点は、フォーマスタ試験などによる冷却時の熱膨張測定や電気抵抗測定による実測により決定することが好ましいが、例えば次式に示すような近似式によって求めることもできる。Mは、経験的に求められる近似値である。
M点(℃)=540−361×{[C%]/(1−[α%]/100)}−6×[Si%]−40×[Mn%]
+30×[Al%]−20×[Cr%]−35×[V%]−10×[Mo%]−17×[Ni%]−10×[Cu%]
ただし、[X%]は鋼板の成分元素Xの質量%、[α%]はポリゴナルフェライトの面積率とする。
なお、ポリゴナルフェライトの面積率は、例えば、1000〜3000倍のSEM写真の画像処理などによって測定される。
また、ポリゴナルフェライトは、上記した条件での焼鈍・冷却後の鋼板において観察されるものであり、所望の成分組成の冷延鋼板について、焼鈍・冷却後にポリゴナルフェライトの面積率を求め、鋼板の成分組成から求まる合金元素の含有量と共に上掲式に代入することによって、Mの値を求めることができる。
第2温度域では、焼鈍温度から第1温度域までの冷却により生成したマルテンサイトを焼戻し、未変態オーステナイトを炭化物の生成を抑制した上部ベイナイトに変態させることなどによりオーステナイトの安定化を進める。第2温度域の上限が520℃を超えると、未変態オーステナイトから炭化物が析出するため、所望の組織が得られない。一方、第2温度域の下限が340℃未満の場合、未変態オーステナイトから下部ベイナイトが生成し、オーステナイト中へのC濃化量が少なくなることが問題となる。従って、第2温度域の範囲は、340℃以上520℃以下の範囲とする。好ましくは、370℃以上450℃以下の範囲である。
溶融亜鉛めっき処理や合金化溶融亜鉛めっき処理は、第1温度域から第2温度域への昇温中、第2温度域保持中、第2温度域保持後のいずれでも構わないが、いずれの場合においても、第2温度域での保持時間は、溶融亜鉛めっき処理あるいは合金化亜鉛めっき処理の処理時間も含めて15秒以上1000秒以下とする。なお、該溶融亜鉛めっき処理あるいは合金化溶融亜鉛めっき処理は、連続溶融亜鉛めっきラインにて行うことが好ましい。
鋼板をめっき浴中に浸入させ、ガスワイピングなどで付着量を調整する。めっき浴中の溶解Al量は、溶融亜鉛めっき処理の場合は0.12%以上0.22%以下の範囲、合金化溶融亜鉛めっき処理の場合は0.08%以上0.18%以下の範囲とすることが好ましい。
各鋼板から試料を切り出し研磨して、板幅方向に平行な法線を有する面を走査型電子顕微鏡(SEM)を用いて3000倍で10視野組織観察して、各相の面積率を測定し、各結晶粒の相構造を同定した。
旧オーステナイト粒界は、特開2005−241635号公報に開示されているピクリン酸+界面活性剤+塩化第一鉄+シュウ酸に反応速度調整剤としてHClとグリセリンを混合させた腐食液でエッチングすることにより現出させた。これより、×500〜×1000倍で旧オーステナイト粒界を光学顕微鏡で観察し、画像処理装置で全長さを測定したのち、再度、鏡面研磨−ナイタールエッチングした同一視野の組織をSEMで観察し、旧オーステナイト粒界が焼戻しマルテンサイトの内部または隣接している割合を求めた。
a0 = 0.3580+0.0033×[C%]+0.00095×[Mn%]+0.0056×[Al%]+0.022×[N%]
ただし、a0:格子定数(nm)、[X%]:元素Xの質量%。なお、C以外の元素の質量%は、鋼板全体に対する質量%とした。
Claims (11)
- 質量%で
C:0.30%以上0.73%以下、
Si:3.0%以下、
Al:3.0%以下、
Si+Al:0.7%以上、
Cr:0.2%以上8.0%以下、
Mn:10.0%以下、
Cr+Mn:1.0%以上、
P:0.1%以下、
S:0.07%以下および
N:0.010%以下
を含有し、残部はFeおよび不可避不純物の組成からなり、
鋼板組織として、マルテンサイトの鋼板組織全体に対する面積率が15%以上90%以下、残留オーステナイト量が10%以上50%以下、該マルテンサイトのうち50%以上が焼戻しマルテンサイトであり且つ該焼戻しマルテンサイトの鋼板組織全体に対する面積率が10%以上、ポリゴナルフェライトの鋼板組織全体に対する面積率が10%以下(0%を含む)を満足し、引張強さが1470MPa以上、引張強さ×全伸びが29000MPa・%以上であることを特徴とする高強度鋼板。 - 旧オーステナイト粒界の全長さの30%以上が、前記焼戻しマルテンサイト中に存在するか、もしくは前記焼戻しマルテンサイトと隣接していることを特徴とする、請求項1に記載の高強度鋼板。
- 前記残留オーステナイト中の平均C量が0.7質量%以上であることを特徴とする、請求項1または2に記載の高強度鋼板。
- 前記鋼板がさらに、質量%で、
Ni:0.05%以上5.0%以下を含有し、かつ前記Cr+Mn:1.0%以上に代えて
Cr+Mn+Ni:1.0% 以上
を満たすことを特徴とする、請求項1〜3のいずれか1項に記載の高強度鋼板。 - 前記鋼板がさらに、質量%で、
V:0.005%以上1.0%以下、
Mo:0.005%以上0.5%以下および
Cu:0.05%以上2.0%以下
のうちから選んだ1種または2種以上を含有することを特徴とする、請求項1〜4のいずれか1項に記載の高強度鋼板。 - 前記鋼板がさらに、質量%で、
Ti:0.01%以上0.1%以下および
Nb:0.01%以上0.1%以下
のうちから選んだ1種または2種を含有することを特徴とする、請求項1〜5のいずれか1項に記載の高強度鋼板。 - 前記鋼板がさらに、質量%で、
B:0.0003%以上0.0050%以下
を含有することを特徴とする、請求項1〜6のいずれか1項に記載の高強度鋼板。 - 前記鋼板がさらに、質量%で、
Ca:0.001%以上0.005%以下および
REM:0.001%以上0.005%以下
のうちから選んだ1種または2種を含有することを特徴とする、請求項1〜7のいずれか1項に記載の高強度鋼板。 - 請求項1〜8のいずれか1項に記載の鋼板の表面に、溶融亜鉛めっき層または合金化溶融亜鉛めっき層を具えることを特徴とする、高強度鋼板。
- 請求項1〜8のいずれか1項に記載の高強度鋼板を製造する方法であって、請求項1,4〜8のいずれか1項に記載の成分組成になる鋼片を、熱間圧延後、冷間圧延により冷延鋼板とし、ついで該冷延鋼板を、オーステナイト単相域で15秒以上1000秒以下焼鈍した後、マルテンサイト変態開始温度Msに対してMs−150℃以上Ms未満の第1温度域まで平均冷却速度:3℃/s以上で冷却し、その後、340℃以上520℃以下の第2温度域に昇温し、引き続き該第2温度域に15秒以上1000秒以下保持することを特徴とする、高強度鋼板の製造方法。
- 前記第2温度域への昇温中または前記第2温度域での保持中に、溶融亜鉛めっき処理または合金化溶融亜鉛めっき処理を施すことを特徴とする、請求項10に記載の高強度鋼板の製造方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010052310A JP5287770B2 (ja) | 2010-03-09 | 2010-03-09 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
PCT/JP2011/001158 WO2011111330A1 (ja) | 2010-03-09 | 2011-02-28 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
CN201180023045.5A CN102884218B (zh) | 2010-03-09 | 2011-02-28 | 高强度钢板及其制造方法 |
KR1020127023418A KR20120113806A (ko) | 2010-03-09 | 2011-02-28 | 고강도 강판 및 그 제조 방법 |
US13/583,013 US9200343B2 (en) | 2010-03-09 | 2011-02-28 | High strength steel sheet and method for manufacturing the same |
EP11752996.6A EP2546382B1 (en) | 2010-03-09 | 2011-02-28 | High-strength steel sheet and method for producing same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010052310A JP5287770B2 (ja) | 2010-03-09 | 2010-03-09 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2011184756A JP2011184756A (ja) | 2011-09-22 |
JP5287770B2 true JP5287770B2 (ja) | 2013-09-11 |
Family
ID=44563166
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010052310A Active JP5287770B2 (ja) | 2010-03-09 | 2010-03-09 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9200343B2 (ja) |
EP (1) | EP2546382B1 (ja) |
JP (1) | JP5287770B2 (ja) |
KR (1) | KR20120113806A (ja) |
CN (1) | CN102884218B (ja) |
WO (1) | WO2011111330A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018134872A1 (ja) | 2017-01-17 | 2018-07-26 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ用鋼板 |
Families Citing this family (56)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101253885B1 (ko) * | 2010-12-27 | 2013-04-16 | 주식회사 포스코 | 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법 |
JP5910168B2 (ja) * | 2011-09-15 | 2016-04-27 | 臼井国際産業株式会社 | Trip型2相マルテンサイト鋼及びその製造方法とそのtrip型2相マルテンサイト鋼を用いた超高強度鋼製加工品 |
JP5780086B2 (ja) * | 2011-09-27 | 2015-09-16 | Jfeスチール株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
KR101618477B1 (ko) | 2011-10-04 | 2016-05-04 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고강도 강판 및 그 제조 방법 |
JP5900922B2 (ja) * | 2012-03-14 | 2016-04-06 | 国立大学法人大阪大学 | 鉄鋼材の製造方法 |
EP2690184B1 (de) * | 2012-07-27 | 2020-09-02 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Kaltgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung |
EP2690183B1 (de) * | 2012-07-27 | 2017-06-28 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Warmgewalztes Stahlflachprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung |
CN104508163B (zh) * | 2012-07-31 | 2016-11-16 | 杰富意钢铁株式会社 | 成形性及定形性优异的高强度热浸镀锌钢板及其制造方法 |
PE20151042A1 (es) * | 2012-09-14 | 2015-07-27 | Salzgitter Mannesmann Prec Gmbh | Aleacion de acero para un acero de alta resistencia, de baja aleacion |
CN103215516B (zh) * | 2013-04-09 | 2015-08-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种700MPa级高强度热轧Q&P钢及其制造方法 |
JP6168144B2 (ja) * | 2013-05-01 | 2017-07-26 | 新日鐵住金株式会社 | 亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
US20160131222A1 (en) * | 2013-06-05 | 2016-05-12 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Steel sheet for steel belt and process for manufacturing same, and steel belt |
ES2636780T3 (es) | 2013-08-22 | 2017-10-09 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Procedimiento para la fabricación de un componente de acero |
US20150176109A1 (en) * | 2013-12-20 | 2015-06-25 | Crs Holdings, Inc. | High Strength Steel Alloy and Strip and Sheet Product Made Therefrom |
PL3097214T3 (pl) * | 2014-01-24 | 2021-07-05 | Rautaruukki Oyj | Produkt w postaci taśmy stalowej walcowanej na gorąco o bardzo dużej wytrzymałości |
WO2015151428A1 (ja) * | 2014-03-31 | 2015-10-08 | Jfeスチール株式会社 | 材質均一性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
JP2015200012A (ja) * | 2014-03-31 | 2015-11-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 延性、伸びフランジ性、および溶接性に優れた高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
JP6179461B2 (ja) * | 2014-05-27 | 2017-08-16 | Jfeスチール株式会社 | 高強度鋼板の製造方法 |
WO2016001701A1 (en) * | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Polyvalent processing line for heat treating and hot dip coating a steel strip |
ES2777835T3 (es) * | 2014-07-03 | 2020-08-06 | Arcelormittal | Procedimiento para producir una lámina de acero de ultra alta resistencia no recubierta y una lámina obtenida |
WO2016001705A1 (en) | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and ductility and sheet obtained |
WO2016001699A1 (en) * | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet having improved formability and sheet obtained |
WO2016001703A1 (en) * | 2014-07-03 | 2016-01-07 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained by the method |
CN104711480B (zh) * | 2015-03-20 | 2017-01-18 | 苏州劲元油压机械有限公司 | 一种货架平台专用耐磨抗腐蚀钢板及其制备方法 |
CN104911501B (zh) * | 2015-05-25 | 2016-12-07 | 西安交通大学 | 一种超高强度高碳位错型马氏体钢及其制备方法 |
JP6620474B2 (ja) * | 2015-09-09 | 2019-12-18 | 日本製鉄株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板、並びにそれらの製造方法 |
CN105239014A (zh) * | 2015-10-27 | 2016-01-13 | 王军祥 | 一种低成本高碳中锰耐磨钢及其热轧板制造方法 |
KR101677396B1 (ko) * | 2015-11-02 | 2016-11-18 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 구멍확장성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법 |
JP2018538440A (ja) * | 2015-11-16 | 2018-12-27 | ベントラー スティール / チューブ ゲーエムベーハー | 高エネルギー吸収能力を備えた合金鋼及び鋼管製品 |
CN105483531A (zh) * | 2015-12-04 | 2016-04-13 | 重庆哈工易成形钢铁科技有限公司 | 用于冲压成形的钢材及其成形构件与热处理方法 |
WO2017109541A1 (en) * | 2015-12-21 | 2017-06-29 | Arcelormittal | Method for producing a high strength coated steel sheet having improved ductility and formability, and obtained coated steel sheet |
WO2017109538A1 (en) | 2015-12-21 | 2017-06-29 | Arcelormittal | Method for producing a steel sheet having improved strength, ductility and formability |
WO2017109540A1 (en) | 2015-12-21 | 2017-06-29 | Arcelormittal | Method for producing a high strength steel sheet having improved ductility and formability, and obtained steel sheet |
MA43505B1 (fr) * | 2015-12-29 | 2020-06-30 | Arcelormittal | Procédé destiné à la production d'une tôle d'acier recuite après galvanisation à très haute résistance et tôle d'acier recuite après galvanisation obtenue |
GB2546808B (en) * | 2016-02-01 | 2018-09-12 | Rolls Royce Plc | Low cobalt hard facing alloy |
GB2546809B (en) * | 2016-02-01 | 2018-05-09 | Rolls Royce Plc | Low cobalt hard facing alloy |
US11739392B2 (en) | 2016-02-10 | 2023-08-29 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel sheet and method for manufacturing the same |
JP6338025B2 (ja) * | 2016-02-10 | 2018-06-06 | Jfeスチール株式会社 | 高強度鋼板及びその製造方法 |
CN109642263B (zh) * | 2016-08-23 | 2021-02-26 | 德国沙士基达板材有限公司 | 一种用于制造在进一步加工过程中具有改进性能的高强度钢带的方法以及这种钢带 |
EP3535431B1 (de) * | 2016-11-02 | 2021-06-09 | Salzgitter Flachstahl GmbH | Mittelmanganstahlprodukt zum tieftemperatureinsatz und verfahren zu seiner herstellung |
WO2018117552A1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-06-28 | 주식회사 포스코 | 굽힘가공성이 우수한 초고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
KR101920973B1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-11-21 | 주식회사 포스코 | 표면 특성이 우수한 오스테나이트계 강재 및 그 제조방법 |
WO2018131722A1 (ja) * | 2017-01-16 | 2018-07-19 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
US11408044B2 (en) | 2017-02-13 | 2022-08-09 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel sheet and method for producing the same |
RU2639428C1 (ru) * | 2017-04-12 | 2017-12-21 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
KR101940912B1 (ko) * | 2017-06-30 | 2019-01-22 | 주식회사 포스코 | 액상금속취화 균열 저항성이 우수한 강판 및 그 제조방법 |
KR101940919B1 (ko) | 2017-08-08 | 2019-01-22 | 주식회사 포스코 | 우수한 강도와 연신율을 갖는 열연강판 및 제조방법 |
US11225701B2 (en) * | 2018-03-30 | 2022-01-18 | Nippon Steel Corporation | Hot dip galvanized steel sheet and hot dip galvannealed steel sheet |
CN108866436B (zh) * | 2018-07-05 | 2020-07-28 | 鞍钢集团矿业有限公司 | 一种中合金高强度马氏体钢及制备方法 |
CN111868286B (zh) * | 2018-07-18 | 2021-12-10 | 日本制铁株式会社 | 钢板 |
WO2020221889A1 (en) | 2019-04-30 | 2020-11-05 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | A high strength steel product and a process to produce a high strength steel product |
CN110684932B (zh) * | 2019-10-12 | 2021-06-08 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种1500MPa级冷成形带钢及其生产方法 |
JP7253479B2 (ja) * | 2019-10-15 | 2023-04-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度鋼板 |
CN114480977B (zh) * | 2021-12-13 | 2023-04-07 | 四川大学 | 一种低温2500MPa级超高强高韧钢及其制备方法 |
CN114990425B (zh) * | 2022-01-11 | 2023-07-18 | 长沙中金智能装备有限公司 | 一种废钢破碎用刀具及其制备、修复方法 |
KR20240115860A (ko) | 2022-01-14 | 2024-07-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고강도 강판 및 그 제조 방법 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3020617B2 (ja) | 1990-12-28 | 2000-03-15 | 川崎製鉄株式会社 | 曲げ加工性、衝撃特性の良好な超強度冷延鋼板及びその製造方法 |
JP3401427B2 (ja) | 1998-03-12 | 2003-04-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐衝撃性に優れた高強度鋼板 |
US7090731B2 (en) * | 2001-01-31 | 2006-08-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof |
JP4188581B2 (ja) * | 2001-01-31 | 2008-11-26 | 株式会社神戸製鋼所 | 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
JP3764411B2 (ja) | 2002-08-20 | 2006-04-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 焼付硬化性に優れた複合組織鋼板 |
US7314532B2 (en) | 2003-03-26 | 2008-01-01 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | High-strength forged parts having high reduction of area and method for producing same |
JP4412727B2 (ja) * | 2004-01-09 | 2010-02-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐水素脆化特性に優れた超高強度鋼板及びその製造方法 |
JP4604737B2 (ja) | 2004-01-30 | 2011-01-05 | Jfeスチール株式会社 | 鉄鋼材料の旧オーステナイト粒界現出用腐食液および鉄鋼材料の旧オーステナイト粒界現出方法 |
JP2005336526A (ja) * | 2004-05-25 | 2005-12-08 | Kobe Steel Ltd | 加工性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 |
JP4174593B2 (ja) * | 2006-11-16 | 2008-11-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 超高強度薄鋼板 |
JP5369663B2 (ja) * | 2008-01-31 | 2013-12-18 | Jfeスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP5402007B2 (ja) * | 2008-02-08 | 2014-01-29 | Jfeスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP5418047B2 (ja) * | 2008-09-10 | 2014-02-19 | Jfeスチール株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
-
2010
- 2010-03-09 JP JP2010052310A patent/JP5287770B2/ja active Active
-
2011
- 2011-02-28 WO PCT/JP2011/001158 patent/WO2011111330A1/ja active Application Filing
- 2011-02-28 KR KR1020127023418A patent/KR20120113806A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-02-28 EP EP11752996.6A patent/EP2546382B1/en active Active
- 2011-02-28 CN CN201180023045.5A patent/CN102884218B/zh active Active
- 2011-02-28 US US13/583,013 patent/US9200343B2/en active Active
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018134872A1 (ja) | 2017-01-17 | 2018-07-26 | 新日鐵住金株式会社 | ホットスタンプ用鋼板 |
KR20190085025A (ko) | 2017-01-17 | 2019-07-17 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 핫 스탬프용 강판 |
US11027522B2 (en) | 2017-01-17 | 2021-06-08 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet for hot stamping |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2546382A1 (en) | 2013-01-16 |
US20130087253A1 (en) | 2013-04-11 |
KR20120113806A (ko) | 2012-10-15 |
WO2011111330A1 (ja) | 2011-09-15 |
JP2011184756A (ja) | 2011-09-22 |
CN102884218B (zh) | 2014-11-05 |
CN102884218A (zh) | 2013-01-16 |
EP2546382B1 (en) | 2016-08-31 |
US9200343B2 (en) | 2015-12-01 |
EP2546382A4 (en) | 2015-03-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5287770B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP6338025B2 (ja) | 高強度鋼板及びその製造方法 | |
JP5365112B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP5418047B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP5454745B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP5924332B2 (ja) | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP5315956B2 (ja) | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP5333298B2 (ja) | 高強度鋼板の製造方法 | |
JP5709151B2 (ja) | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP5251208B2 (ja) | 高強度鋼板とその製造方法 | |
JP6338024B2 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP2010065272A (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
EP2772556A1 (en) | Method for producing high-strength steel sheet having superior workability | |
JP2010275627A (ja) | 加工性に優れた高強度鋼板および高強度溶融亜鉛めっき鋼板並びにそれらの製造方法 | |
JP5256690B2 (ja) | 加工性および耐衝撃特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP6237963B1 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
JP5141235B2 (ja) | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
JP5141232B2 (ja) | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
WO2022075072A1 (ja) | 高強度冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板、ならびにこれらの製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120426 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20130123 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20130213 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130312 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130409 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20130507 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130520 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5287770 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |